WO2011036739A1 - 切削工具 - Google Patents

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WO2011036739A1
WO2011036739A1 PCT/JP2009/066462 JP2009066462W WO2011036739A1 WO 2011036739 A1 WO2011036739 A1 WO 2011036739A1 JP 2009066462 W JP2009066462 W JP 2009066462W WO 2011036739 A1 WO2011036739 A1 WO 2011036739A1
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WO
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blade
hole
cutting tool
axis
cutting
Prior art date
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PCT/JP2009/066462
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English (en)
French (fr)
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二朗 大沢
典宏 桝田
渉 青木
Original Assignee
オーエスジー株式会社
ビーティーティー株式会社
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Publication date
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Priority to PCT/JP2009/066462 priority patent/WO2011036739A1/ja
Priority to US12/736,364 priority patent/US8753049B2/en
Priority to DE112009005271T priority patent/DE112009005271T5/de
Priority to JP2010511008A priority patent/JP5431310B2/ja
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    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B23B51/04—Drills for trepanning
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2226/00—Materials of tools or workpieces not comprising a metal
    • B23B2226/27—Composites
    • B23B2226/275—Carbon fibre reinforced carbon composites
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2265/00—Details of general geometric configurations
    • B23B2265/12—Eccentric
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
    • Y10T408/89—Tool or Tool with support
    • Y10T408/893—Hollow milling Tool
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
    • Y10T408/89—Tool or Tool with support
    • Y10T408/895—Having axial, core-receiving central portion

Definitions

  • the present invention relates to a cutting tool, and more particularly to a cutting tool capable of preventing chip clogging.
  • Fiber drilling with a fiber reinforced composite material typified by FRP (fiber reinforced plastic), especially CFRP (carbon fiber reinforced plastic) as the work material because the internal fibers are difficult to cut, the fibers are tangled and the peripheral wall of the hole There is a problem that fluffing occurs, or the laminated fiber layer is peeled off and delamination occurs on the peripheral wall of the hole. Further, chips generated by drilling a fiber reinforced composite material contain a large amount of fibers. When these chips are scattered, the working environment is deteriorated. Therefore, there has been a demand for reducing the amount of generated chips.
  • FRP fiber reinforced plastic
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • Patent Document 1 A drilling tool including a chip discharge groove 12 formed on the outer periphery and a tip 13 fixed to a tip ridge line portion of the chip discharge groove 12 is disclosed (Patent Document 1).
  • Patent Document 1 since cutting is not performed in the vicinity of the axis O of the tool body 10, the work material inside the hole 10a is cut out by the cutting edge 16 of the tip 13, and the inside of the hole 10a. Remain in. Furthermore, since only the portion where the cutting edge 16 is cut becomes chips, the amount of generated chips can be reduced.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide a cutting tool capable of preventing chip clogging.
  • a cutting tool is formed by a body rotated about an axis, a hole opening in a front end surface of the body, the hole and an outer peripheral surface of the body.
  • the blade portion includes a bottom blade formed at the tip in the axial direction, and an inner side surface that passes through the inner edge of the bottom blade and intersects with a rake face and a ridge line, and the inner side surface is
  • the rotation trajectory passing through the inner edge of the bottom blade is a cylindrical bottom surface and is inclined in a direction away from the virtual cylindrical side surface along the axial center as it goes in the direction opposite to the rotation of the body.
  • the axis of the body is configured to deviate from the axis of the hole.
  • the cutting tool according to claim 3 is the cutting tool according to claim 2, wherein the blade portion is formed or held at the thickest portion of the wall portion.
  • the cutting tool according to claim 4 is a body rotated about an axis, a hole opening in a front end surface of the body, a wall formed by the hole and an outer peripheral surface of the body, and the wall A notch portion that is notched from the tip surface of the portion and communicates with the hole portion, and a blade portion that is formed or held at a portion where the notch portion intersects the tip surface of the wall portion, and the blade portion is A bottom blade formed at the tip in the axial direction, and an inner side surface that passes through the inner edge of the bottom blade and intersects with a rake face via a ridge line, and the ridge line is formed by the inner edge of the bottom blade. It inclines in the direction away from the front end surface of the body toward the rear end side with respect to a straight line parallel to the axis passing through.
  • the cutting tool according to claim 5 is the cutting tool according to claim 4, wherein a plurality of the notch portions are formed in the wall portion, and the blade portion is a portion where the notch portion intersects the tip surface of the wall portion. Formed or held in each of the.
  • a cutting tool according to a sixth aspect is the cutting tool according to any one of the first to fifth aspects, wherein the blade portion includes an outer peripheral blade that intersects with the bottom blade via an outer peripheral corner.
  • the cutting tool according to claim 7 is the cutting tool according to any one of claims 1 to 6, wherein the hole is penetrated from a front end surface of the body to a rear end, and a rear end side is a front end side. It is formed with a larger diameter.
  • the body rotated about the axis, the hole opening in the front end surface of the body, the wall formed by the hole and the outer peripheral surface of the body, A notch portion that is notched from the tip surface of the wall portion and communicates with the hole portion, and a blade portion that is formed or held at a portion where the notch portion intersects the tip surface of the wall portion, the blade portion at the tip end in the axial direction Since the bottom blade to be formed is provided, the work material is cut out by the bottom blade.
  • the workpiece to be cut out is formed in a cylindrical shape having a cylindrical trajectory along the axial center with the rotation trajectory of the inner end of the bottom blade as a cylindrical bottom surface.
  • the blade portion has an inner side surface that passes through the inner edge portion of the bottom blade and intersects with the rake face via a ridge line, and the inner side surface has a rotation trajectory passing through the inner edge portion of the bottom blade as a cylindrical bottom surface. It is inclined in a direction away from the virtual cylindrical side surface along the center toward the opposite direction of the body rotation. This inclination makes it easy to discharge chips in the direction opposite to the rotation of the blade portion, and thus has an effect of preventing chip clogging.
  • the axis of the body is configured to deviate from the axis of the hole, the axis of the body and the hole A clearance corresponding to the amount of deviation from the axial line can be formed on the inner side surface and wall portion of the blade portion. Since the relief can be formed by providing a hole that is eccentric from the axis of the body, the cutting tool can be easily manufactured, and the productivity of the cutting tool can be improved.
  • the blade portion is formed or held at the thickest portion of the wall portion.
  • a relief can be provided in the part.
  • the body rotated around the axis, the hole opening in the tip surface of the body, the wall formed by the hole and the outer peripheral surface of the body, A notch portion that is notched from the tip surface of the wall portion and communicates with the hole portion, and a blade portion that is formed or held at a portion where the notch portion intersects the tip surface of the wall portion, the blade portion at the tip end in the axial direction Since the bottom blade to be formed is provided, the work material is cut out by the bottom blade.
  • the work material to be cut out is formed in a cylindrical shape having a cylindrical side surface parallel to an axis centered on the rotation locus of the inner end portion of the bottom blade.
  • the blade portion includes a rake face and an inner side surface that intersects with the ridge line while passing through the inner edge portion of the bottom blade, and the ridge line is in a straight line parallel to the axis passing through the inner edge portion of the bottom blade.
  • the body is inclined away from the front end surface toward the rear end side. This inclination makes it easy to discharge chips to the rear end side of the hole, and thus has an effect of preventing chip clogging.
  • a plurality of notches are formed in the wall, and the blade has a notch that intersects the tip surface of the wall. Since it is formed or held in each of the parts, by making the number of blades plural, if the cutting speed and the feeding speed are the same, the feeding speed per tooth can be reduced, so the effect of improving the surface roughness can be obtained. is there. Furthermore, it is possible to suppress eccentricity and chatter vibration during cutting, and to prevent an increase in the hole diameter of the work material and breakage of the cutting tool.
  • the blade portion includes an outer peripheral blade that intersects with the bottom blade via an outer peripheral corner. Cutting can be performed by cutting the outer peripheral corner into the work surface and cutting the work material. Further, the outer peripheral blade cuts off the inner peripheral portion of the hole formed in the work material. Thereby, there exists an effect which can improve the surface roughness of the hole formed in a work material.
  • the hole is penetrated from the front end surface to the rear end of the body, Since the end side is formed with a diameter larger than the front end side, chips introduced into the hole during cutting can be easily discharged to the rear end side, and the effect of preventing chip clogging more efficiently can be obtained. is there.
  • FIG. 1 is a front view of the cutting tool in 1st Embodiment of this invention
  • (b) is a side view of the cutting tool in the arrow Ib direction view of Fig.1 (a)
  • FIG. It is a side view of the cutting tool in the arrow Ic direction view of (a).
  • (A) is a perspective view of the blade part of a cutting tool, and its vicinity,
  • (b) is an enlarged view of the tip side shown in Drawing 1 (a) of a cutting tool.
  • A) is a front view of the cutting tool in 2nd Embodiment
  • (b) is a front view of the cutting tool in 3rd Embodiment.
  • (A) is a side view of the cutting tool in 4th Embodiment
  • (b) is a side view of the cutting tool in 5th Embodiment.
  • (A) is a front view of the cutting tool in 6th Embodiment
  • (b) is a side view of the cutting tool in the arrow Vb direction view of Fig.5 (a)
  • (c) is a perspective view of a blade part.
  • (D) is a partially enlarged side view of the cutting tool showing an enlarged portion indicated by Vd in FIG. 5 (b).
  • FIG. 1A is a front view of the cutting tool according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 1B is a side view of the cutting tool as viewed in the direction of arrow Ib in FIG. (C) is a side view of the cutting tool as viewed in the direction of arrow Ic in FIG.
  • the arrow illustrated in FIG. 1A indicates the rotation direction of the cutting tool.
  • FIG.1 (b) and FIG.1 (c) illustration of the intermediate part of the axial direction of a cutting tool is abbreviate
  • the cutting tool 1 includes a body 2, a hole 3 that opens to the front end surface 2 a of the body 2, and a wall 4 that is formed by the hole 3 and the outer peripheral surface 2 b of the body 2.
  • the notch 5 cut out from the tip surface 2a of the wall 4 and communicated with the hole 3 and the blade 6 formed at the portion where the notch 5 and the tip surface 2a of the wall 4 intersect are mainly used. It is prepared for.
  • the cutting tool 1 is configured as a solid type in which the blade portion 6 and the shank 7 are integrated with the body 2.
  • the cutting tool 1 is rotated about the axis O by transmitting the rotational force of a processing machine such as a machining center (not shown) via a shank 7 formed on the rear end side of the body 2 (see FIG. 1 (a) in the direction of the arrow), the workpiece can be cut.
  • a processing machine such as a machining center (not shown)
  • shank 7 formed on the rear end side of the body 2 (see FIG. 1 (a) in the direction of the arrow)
  • the body 2 is formed of a cemented carbide or high-speed tool steel into a substantially shaft-like body, and the rear end side is a part attached to the processing machine via the shank 7.
  • a blade portion 6 is provided on the end surface (tip surface 2 a) of the body 2 opposite to the shank 7.
  • the outer peripheral surface 2b of the body 2 is formed with a back taper 2c whose outer diameter is reduced from the front end surface 2a toward the rear end within a predetermined range from the front end surface 2a. By forming the back taper 2c, the feed movement in the axial direction of the body 2 can be performed smoothly.
  • the inclination angle ⁇ 1 (see FIG. 1B) of the distal end surface 2a with respect to a cross section (axial cross section perpendicular to the axis O of the body 2) is configured to be 2 to 10 °.
  • both cutting efficiency and processing accuracy of the cutting tool 1 can be achieved.
  • the inclination angle ⁇ 1 of the distal end surface 2a becomes smaller than 2 °, the cutting depth during cutting tends to decrease and the cutting efficiency tends to decrease.
  • the inclination angle ⁇ 1 becomes larger than 10 °, the wall portion 4 is easily bent, and chatter vibration is generated, and the machining accuracy tends to be lowered.
  • the body 2 is provided with a hole 3 that opens to the front end surface 2a.
  • the hole 3 is a part in which chips during cutting are accommodated.
  • the hole 3 in the cross section perpendicular to the axis of the body 2, the hole 3 is formed so that the cross-sectional outline is substantially circular.
  • the hole 3 has the same diameter from the front end surface 2 a of the body 2 to the shank 7, and is formed to penetrate in parallel with the axis O. Since the hole 3 is formed so as to penetrate from the front end surface 2a to the shank 7, by connecting a suction device (not shown) to the shank 7, chips generated during cutting are sucked from the hole 3 and It is possible to prevent chips from being scattered.
  • the ratio (s / S) of the area s of the cross-sectional outline of the hole 3 to the area S of the cross-sectional outline of the outer peripheral surface 2b of the body 2 is 0.5 to 0.8. Is preferred. Thereby, both suppression of chip clogging and securing of the rigidity of the wall portion 4 can be achieved. Note that, as the ratio (s / S) becomes smaller than 0.5, the amount of work material to be cut increases, so that the amount of chip generation increases and chip clogging tends to occur. On the other hand, as it becomes larger than 0.8, the thickness of the wall portion 4 becomes thinner and the rigidity of the wall portion 4 tends to decrease.
  • the hole 3 is formed at a position where the axis c thereof is deviated from the axis O of the body 2, and the axis c of the hole 3 is centered toward the rear end of the body 2 on the front end surface 2 a. It is located in the part which inclines and descends from O (FIG. 1 (a) and FIG. 1 (b) upper side, FIG.1 (c) paper surface back side).
  • a wall 4 is formed by the outer peripheral surface of the hole 3 and the body 2. Since the axis c of the hole 3 and the axis O of the body 2 are deviated, the thickness of the wall 4 is nonuniform along the rotational direction as shown in FIG. Yes.
  • the amount of deviation between the axis c of the hole 3 and the axis O of the body 2 depends on the outer diameter A of the body 2 but is 0.01 mm or more and 0.5 mm or less. Is preferred. Further, the ratio (a / A) of the eccentricity a to the outer diameter A of the body 2 is preferably 0.8 or less. Thereby, both suppression of chip clogging and securing of the rigidity of the wall portion 4 can be achieved.
  • the amount of eccentricity is smaller than 0.01 mm, the gap (relief) between the cylindrical side surface (described later) and the hole 3 of the work material that is hollowed out by the bottom blade 6a and the hole 3 becomes small, and thus chips are clogged. Is likely to occur. If the amount of eccentricity exceeds 0.5 mm or the ratio a / A exceeds 0.8, the thickness of the wall portion 4 on the eccentric side (the upper side in FIG. 1 (a)) becomes thin and easily breaks. .
  • the notch portion 5 is a portion that is notched from the front end surface 2 a of the wall portion 4 and communicates with the hole portion 3, and is a portion that guides chips during cutting to the hole portion 3.
  • the notch 5 is the thickest part of the wall 4 on the front end surface 2a (the part where the straight line s passing through the axis O starting from the axis c and the wall 4 intersects in the front end view in the direction of the axis O).
  • a) Lower side is cut out with a predetermined opening width in the rotation direction (arrow direction in FIG. 1A) from the start point to the end point 5a.
  • the end 5a of the notch 5 is not formed from the outer peripheral surface 2b toward the axis O, but toward the line where the plane passing through the axis O and the axis c and the inner peripheral surface of the hole 3 intersect.
  • the outer peripheral surface 2b is formed. Thereby, the thickness of the wall part 4 in the direction opposite to the rotation (the direction opposite to the arrow in FIG. 1A) can be gradually reduced from the blade part 6 to the terminal end 5 a of the notch part 5.
  • the central angle ⁇ 2 with respect to the wall 4 (see FIG. 1A) is set to about 240 °, but the central angle ⁇ 2 is 90 ° to 270 ° (the central angle with respect to the notch 5). Can be appropriately set within a range of 270 ° to 90 °. Thereby, both suppression of chip clogging and securing of centripetalness can be achieved.
  • the central angle ⁇ 2 becomes smaller than 90 °, the centripetality is lowered, and the rigidity of the wall portion 4 is lowered and tends to be broken.
  • the central angle ⁇ 2 becomes larger than 270 °, the opening width of the notch portion 5 becomes narrower, so that chips generated during cutting are less likely to enter the notch portion 5 and chip clogging tends to occur. Be looked at.
  • the length l from the bottom blade 6a in the axial direction of the notch 5 is preferably 0.1 mm or more and less than the thickness of the work material.
  • improvement of cutting efficiency and ensuring of the rigidity of the wall part 4 can be made compatible.
  • the length l of the notch 5 becomes shorter than 0.1 mm, it is difficult to increase the depth of cut during cutting, and thus the cutting efficiency tends to decrease.
  • the length 1 of the notch portion 5 becomes longer than the thickness of the work material, the rigidity of the wall portion 4 decreases, and chatter vibration tends to occur and it tends to break.
  • the blade portion 6 includes a bottom blade 6a formed at the tip in the direction of the axis O.
  • the bottom blade 6 a is formed in a portion where the notch portion 5 and the tip end surface 2 a of the wall portion 4 intersect with each other in parallel with the cross section perpendicular to the axis of the body 2.
  • the blade portion 6 includes an outer peripheral blade 6c that intersects with the bottom blade 6a via an outer peripheral corner 6b.
  • the outer peripheral blade 6c is formed in parallel to the axis O as a straight blade connected to the intersecting ridge line 2d (see FIG. 1C) between the notch portion 5 and the outer peripheral surface 2b of the body 2.
  • the clearance angle ⁇ 3 (see FIG. 1C) of the flank 6d of the blade portion 6 is preferably 2 ° to 10 °.
  • the clearance angle ⁇ 3 becomes smaller than 2 °, the flank wear tends to increase.
  • the clearance angle ⁇ 3 becomes larger than 10 °, the blade edge strength tends to decrease and the bottom blade 6a tends to be damaged.
  • FIG. 2A is a perspective view of the blade portion 6 of the cutting tool 1 and the vicinity thereof
  • FIG. 2B is an enlarged view of the tip surface 2a of the cutting tool 1 shown in FIG. Note that the arrows illustrated in FIG. 2B indicate the rotation direction of the cutting tool 1.
  • the blade portion 6 includes an inner side surface 6h that passes through the inner end portion 6e of the bottom blade 6a and intersects with the rake face 6f and the ridgeline 6g.
  • the inner side surface 6h is a virtual cylindrical side surface (rotating along the axis O) along the axis O with the rotation locus r passing through the inner end 6e of the bottom blade 6a as the cylindrical bottom surface. It is inclined in a direction away from the rotation direction of the body B (the direction opposite to the arrow in FIG. 1A) with respect to the surface r obtained by continuing the locus r from the front side to the back side of the paper. As shown in FIG.
  • the cutting tool 1 has a tangent t of the cross-sectional outline of the hole 3 at the inner end 6e of the bottom blade 6a and the bottom blade 6a in the front end view in the direction of the axis O. Are configured orthogonally.
  • the inner end portion 6e has a cylindrical trajectory r and a cylindrical bottom surface along the axis O.
  • the inner side surface 6h is inclined in a direction away from the body 2 in the direction opposite to the rotation of the body 2 (the direction opposite to the arrow in FIG. 1A). Relief is given in the opposite direction), making it easier to discharge chips. Thereby, chip clogging of the cutting tool 1 can be prevented.
  • the inclination of the inner side surface 6h is formed by shifting the axis c of the hole 3 with respect to the axis O of the body 2 and drilling the hole 3 in the body 2, so that the cutting tool 1 can be easily formed. It can be manufactured and productivity can be improved.
  • the blade portion 6 since the blade portion 6 is formed at the thickest portion of the wall portion 4 (the portion where the straight line s passing through the axis O starting from the axis c of the hole portion 3 intersects the wall portion 4), the blade portion 6 rotates. Relief can be given to the inner peripheral surface of the wall portion 4 in the opposite direction. As a result, friction between the wall portion 4 in the direction opposite to the rotation of the blade portion 6 and the work material can be avoided, so that the inner end portion 6e of the bottom blade 6a can be stably fed into the work material, and cutting can be performed. Can be improved.
  • the wall portion 4 is gradually formed thin from the blade portion 6 to the terminal end 5a of the notch portion 5, it is possible to suppress interference between the work material to be cut out and the cutting tool 1. As a result, the eccentricity and chatter vibration of the cutting tool 1 during cutting can be suppressed, and breakage can be prevented.
  • the cutting tools 11 and 21 in the second embodiment and the third embodiment will be described with reference to FIG.
  • the tangent t of the cross-sectional outline of the hole 3 at the inner end 6e of the bottom blade 6a and the bottom blade 6a are configured to be orthogonal to each other when viewed from the front end in the direction of the axis O.
  • the case where the central angle ⁇ 2 with respect to the portion 4 is set to about 240 ° has been described.
  • the tangent t of the cross-sectional contour line of the hole 3 at the inner end portion 16e of the bottom blade 16a and the bottom blade 16a are 90 in the front end view in the direction of the axis O.
  • FIG. 3A is a front view of the cutting tool 11 according to the second embodiment of the present invention
  • FIG. 3B is a front view of the cutting tool 21 according to the third embodiment of the present invention.
  • the bottom blade 16a formed on the blade portion 16 of the cutting tool 11 has a cross-sectional contour of the hole 3 at the inner end portion 16e of the bottom blade 16a in the front end view in the direction of the axis O. It intersects with the tangent t of the line at an angle ⁇ 4 exceeding 90 °.
  • the angle ⁇ 4 is preferably 90 ° ⁇ 4 ⁇ 100 °. This makes it possible to achieve both cutting performance and tool life, reduce the chip thickness, reduce the variation in cutting resistance, and suppress chatter vibration.
  • the cutting ability tends to decrease
  • the angle ⁇ 4 becomes larger than 100 °
  • the edge strength on the outer peripheral side tends to decrease and the chip tends to be broken, and the tool life tends to decrease.
  • the cutting edge tends to bite into the work material, and undulation tends to occur on the inner wall of the hole in the work material.
  • the blade portion 26 of the cutting tool 21 is formed with the bottom blade 26 a inserted in the tip end in the direction of the axis O.
  • both the inner end portion 26e and the outer peripheral corner 26b are cut first into the work material, so that the machinability can be improved.
  • the cutting tools 11 and 21 in the second embodiment and the third embodiment are configured so that the central angle ⁇ 2 of the wall portions 14 and 24 is about 180 °, and therefore the cutting tool 1 in the first embodiment.
  • the opening width of the notches 15 and 25 can be improved.
  • chips can be easily guided from the notches 15 and 25 to the hole 3, and chip clogging can be suppressed.
  • center angle (theta) 2 of wall parts 14 and 24 is comprised at about 180 degrees, the terminal ends 15a and 25a of the notches 15 and 25 of the cutting tools 11 and 21 are toward the axial center O from the outer peripheral surface 2b. Is formed.
  • the thickness of the wall portions 14 and 24 in the direction opposite to the rotation is changed from the blade portions 16 and 26 to the terminal ends 15a and 25a of the notches 15 and 25.
  • the thickness can be gradually reduced.
  • the cutting tools 1, 11 and 21 can be appropriately selected to be suitable for the hardness and rigidity of the work material.
  • the cutting tools 31 and 41 in 4th Embodiment and 5th Embodiment are demonstrated.
  • the hole 3 is formed in the same diameter from the front end surface 2 a to the rear end side of the body 2 so as to penetrate in parallel with the axis O, and the outer peripheral blade 6 c is a straight line parallel to the axis O. The case where it was comprised as a blade was demonstrated.
  • the hole 33 is formed so as to penetrate from the front end surface 2a of the body 2 to the rear end side, and the outer peripheral blade 36c has a shaft. The case where it is comprised as the twist blade twisted with respect to the center O is demonstrated.
  • FIG. 4A is a side view of the cutting tool 31 according to the fourth embodiment of the present invention
  • FIG. 5B is a side view of the cutting tool 41 according to the fifth embodiment of the present invention.
  • the outer peripheral blade 36c of the cutting tool 31 is configured as a twisted blade twisted with respect to the axis O.
  • the torsion angle of the outer peripheral blade 36c can be appropriately set according to the hardness, rigidity, etc. of the work material.
  • the cutting force is divided into the component forces in the axial direction and the feed direction, the cutting resistance in the feed direction can be reduced and the burden of cutting can be distributed and heavy cutting compared to the case of a straight blade. (Increase in feed speed and cutting depth) is possible.
  • the hole 33 of the cutting tool 31 is formed so as to penetrate from the front end surface 2a of the body 2 to the rear end thereof, chips introduced into the hole 33 during cutting are removed. It can be easily discharged to the rear end side, and chip clogging can be prevented more efficiently.
  • the outer peripheral blade 46c of the cutting tool 41 is configured as a curved twist blade.
  • the same cutting is performed with a long cutting edge.
  • the burden of cutting is further dispersed, and further heavy cutting is possible depending on the hardness and rigidity of the work material.
  • the hole 43 of the cutting tool 41 is formed with a bottom.
  • the hole 43 is formed in a circular shape having the same diameter from the front end surface 2 a to the bottom surface 43 a of the body 2.
  • the depth of the hole 43 is set to be equal to or greater than the thickness of the work material.
  • FIG. 5A is a front view of the cutting tool 51 in the sixth embodiment
  • FIG. 5B is a side view of the cutting tool 51 as viewed in the direction of the arrow Vb in FIG.
  • FIG. 5C is a perspective view of the blade portion 56, and FIG.
  • FIG. 5D is a partially enlarged side view of the cutting tool 51 showing an enlarged portion indicated by Vd in FIG. 5B.
  • the arrows illustrated in FIG. 5A indicate the rotation direction of the cutting tool 51.
  • illustration of the intermediate part of the axial direction of the cutting tool 51 is abbreviate
  • the cutting tool 51 includes a body 2, a hole 53 that opens to the front end surface 2 a of the body 2, and a wall 54 that is formed by the hole 53 and the outer peripheral surface 2 b of the body 2.
  • the cutout 55 is cut out from the front end surface 2a of the wall portion 54 and communicated with the hole 53, and the blade portion 56 held at the portion where the cutout portion 55 and the front end surface 2a of the wall portion 54 cross each other. It is prepared for.
  • the blade portion 56 is constituted by a chip and joined to the body 2 by brazing.
  • the body 2 includes a hole 53 that opens to the front end surface 2a.
  • the hole 53 in the cross section perpendicular to the axis of the body 2, the hole 53 is formed in a substantially circular cross-sectional outline.
  • the axis c of the hole 53 coincides with the axis O of the body 2, and the hole 53 is formed concentrically with the body 2.
  • the hole 53 has the same diameter from the front end surface 2 a to the rear end of the body 2, and is formed to penetrate in parallel to the axis O.
  • the notches 55 are formed by cutting out to a predetermined length in the axial direction at equal intervals from the three positions of the front end surface 2a of the wall 54 with equal opening widths. Blade portions 56 (tips) are held at portions (three places) where the notch portion 55 and the tip surface 2a of the wall portion 54 intersect.
  • the blade portion 56 intersects with the rake face 56f and the ridge line 56g while passing through the bottom blade 56a formed at the tip in the direction of the axis O and the inner end portion 56e of the bottom blade 56a (see FIG. 5C).
  • An inner side surface 56h is mainly provided.
  • the blade portion 56 includes an outer peripheral blade 56c that intersects with the bottom blade 56a via an outer peripheral corner 56b.
  • the inner end 56 e of the bottom blade 56 a is configured to protrude inward (axial center O side) from the contour line of the hole 53.
  • a ridge line 56g (see FIG.
  • the work surface is cut into a cylindrical shape by cutting the work surface with the bottom blade 56a.
  • the cylindrical side surface of the workpiece to be hollowed out has a cylindrical shape with the cylindrical bottom surface taken along the rotation locus of the inner end portion 56e of the bottom blade 56a and the cylindrical side surface along the axis O.
  • the cylindrical side surface includes a straight line u parallel to the axis O passing through the inner end portion 56e of the bottom blade 56a.
  • the cutting tool 51 has a ridge line 56g between the inner side surface 56h and the rake face 56f with respect to a straight line u parallel to the axis O passing through the inner end portion 56e of the bottom blade 56a from the front end surface 2a of the body 2 to the rear end side. Since it inclines in the direction which leaves
  • the notch portion 55 is formed at three locations, and the blade portion 56 is held at each of the portions where the notch portion 55 intersects the tip surface 2a of the wall portion 54. If the cutting speed and the feed speed are the same, the feed speed per blade can be reduced, and the surface roughness can be improved. Thereby, it can prevent that delamination arises in fiber reinforced composite materials, such as CFRP. Furthermore, eccentricity and chatter vibration during cutting can be suppressed, and the enlargement of the hole diameter of the work material and breakage of the cutting tool 51 can be prevented.
  • the inclination angle ⁇ 5 of the ridge line 56g with respect to the straight line u can be set as appropriate within a range of 2 ° to 10 °.
  • the inclination angle ⁇ 5 in the range of 2 ° to 10 °, it is possible to prevent chip clogging by giving an appropriate clearance, and to secure the strength of the blade edge.
  • the clearance becomes smaller and chip clogging tends to occur more easily.
  • the inclination angle ⁇ 5 becomes larger than 10 °, the cutting edge strength decreases and the tool life tends to decrease.
  • the clearance angle of the flank 56d (see FIG. 5C) of the blade portion 56 is preferably 2 ° to 10 °. Thereby, both reduction of flank wear and securing of cutting edge strength can be achieved. As the clearance angle becomes smaller than 2 °, the flank wear tends to increase. As the clearance angle becomes larger than 10 °, the cutting edge strength tends to decrease and the bottom blade 6a tends to be damaged.
  • the durability test performed using the cutting tool 1 configured as described above will be described.
  • the durability test the total number of through-holes that can be continuously processed without causing delamination on the inner wall of the hole when the work material is drilled under a predetermined condition by the cutting tool 1. It is a test to measure.
  • the test is made concentrically with the body 2 in place of the cutting tool 1 described in the first embodiment (hereinafter referred to as “the product of the present invention”) and the eccentric hole 3 of the cutting tool 1.
  • the product of the present invention has an outer diameter of the body 2 of 6.35 mm, an inner diameter of the hole 3 of 5.175 mm, a deviation amount (eccentricity) between the axis c of the hole 3 and the axis O of the body 2 of 0.3 mm,
  • the central angle ⁇ 2 with respect to the wall portion 4 is 240 °.
  • the conventional product is different only in that the amount of eccentricity is 0, and the other configuration is the same as that of the product of the present invention.
  • both the product of the present invention and the conventional product are a work material: CFRP (carbon fiber reinforced plastic) with a thickness of 19 mm, a machine used: a vertical machining center, a cutting fluid: an emulsion type, and the cutting speed and feed speed are the same. The test was originally performed.
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • the cutting tool 1 demonstrated the case where the blade part 6 and the shank 7 were comprised as a solid type united with the body 2, it is not necessarily limited to this, Other It is also possible to apply to other types.
  • Other types include, for example, a type in which the blade (chip) is joined to the body by brazing, a throw-away type with a replaceable blade tip, and a body and shank formed separately and joined by fastening or welding. Type to do.
  • the back taper 2c is formed on the outer peripheral surface 2b of the body 2 to give relief in the feed direction, but the present invention is not necessarily limited to this. In place of the back taper 2c, it is also possible to give relief in the direction opposite to the rotation of the outer peripheral surface 2b of the body 2.
  • the holes 3, 33, 43, and 53 have been described in the case where the shape of the cross-sectional outline is a circular shape when viewed from the front end.
  • the shape is not necessarily limited to this, and other shapes and It is also possible to do. Examples of other shapes include an elliptical shape, an oval shape, and a polygonal shape. Since chips can be accommodated also in these holes, the same effect is obtained.
  • the blade portion 56 is configured with a chip.
  • the present invention is not necessarily limited to this, and the blade portion 56 may be configured integrally with the body 2.
  • the blade part 56 was hold

Abstract

【課題】切りくず詰まりを防止できる切削工具を提供すること。 【解決手段】軸心回りに回転されるボデー２と、そのボデー２の先端面に開口する孔部３と、その孔部３及びボデー２の外周面２ｂにより形成される壁部４と、その壁部４の先端面から切欠され孔部３に連通する切欠部５と、その切欠部５が壁部４の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部６とを備えているので、被削材は底刃６ａによってくり抜かれる。刃部６は、底刃６ａの内側端部６ｅを通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面６ｈを備え、その内側側面６ｈは、底刃６ａの内側端部６ｅを通る回転軌跡を円筒底面とし軸心Ｏに沿う仮想の円筒側面に対して、ボデー２の回転反対方向に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。この傾斜が、刃部６の回転反対方向に切りくずを排出し易くするので、切りくず詰まりを防止できる。

Description

切削工具
　本発明は、切削工具に関し、特に、切りくず詰まりを防止できる切削工具に関するものである。
　ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）に代表される繊維強化複合材、なかでもＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）を被削材とする穴あけ加工では、内部の繊維が切断され難いため、繊維がもつれて穴の周壁に毛羽立ちが生じたり、積層された繊維層が剥離して穴の周壁に層間剥離（デラミネーション）が生じたりするという問題があった。また、繊維強化複合材の穴あけ加工によって生ずる切りくずには繊維が多量に含まれており、これが飛散すると作業環境が悪化するので、切りくずの発生量の削減が要望されていた。
　このような問題や要望を解消するために、軸心Ｏ回りに回転される工具本体１０と、その工具本体１０の先端面に開口する孔１０ａと、その孔１０ａに連通して工具本体１０の外周に形成される切屑排出溝１２と、その切屑排出溝１２の先端稜線部に固定されるチップ１３とを備える穴明け工具が開示されている（特許文献１）。特許文献１に開示される技術では、工具本体１０の軸心Ｏ付近では切削が行われないので、孔１０ａの内側の被削材はチップ１３の切れ刃１６でくり抜かれて、孔１０ａの内側に残る。さらに、切れ刃１６が切込まれた部分だけが切りくずとなるので、切りくずの発生量を削減できる。
特開平２－２３７７０７号公報（図１から図３）
　しかしながら、特許文献１に開示される技術では、特許文献１の図３に記載されているように、チップ１３の内側が孔１０ａの内周面より軸心Ｏ側に突出しているので、切削中に発生した切りくずが、孔１０ａのチップ１３近傍に詰まる不具合（切りくず詰まり）が生じ易いという問題点があった。切りくず詰まりが生じると、切削能率が低下すると共に、被削材に形成された穴の内壁荒れが生じ、毛羽立ちやデラミネーションが生じ易くなるという問題点や、切削抵抗が増大して穴明け工具が折損するという問題点があった。
　本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、切りくず詰まりを防止できる切削工具を提供することを目的としている。
　この目的を達成するために、請求項１記載の切削工具は、軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部および前記ボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され前記孔部に連通する切欠部と、その切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備えるものであり、前記刃部は、軸心方向の先端に形成される底刃と、その底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面とを備え、前記内側側面は、前記底刃の内側端部を通る回転軌跡を円筒底面とし前記軸心に沿う仮想の円筒側面に対して、前記ボデーの回転反対方向に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。
　請求項２記載の切削工具は、請求項１記載の切削工具において、前記ボデーの軸心は、前記孔部の軸線とずれて構成されている。
　請求項３記載の切削工具は、請求項２記載の切削工具において、前記刃部は、前記壁部の最も厚い部位に形成または保持されている。
　請求項４記載の切削工具は、軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部および前記ボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され前記孔部に連通する切欠部と、その切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備えるものであり、前記刃部は、軸心方向の先端に形成される底刃と、その底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面とを備え、前記稜線は、前記底刃の内側端部を通る前記軸心と平行な直線に対して、前記ボデーの先端面から後端側に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。
　請求項５記載の切削工具は、請求項４記載の切削工具において、前記切欠部は前記壁部に複数形成されており、前記刃部は、前記切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位の各々に形成または保持されている。
　請求項６記載の切削工具は、請求項１から５のいずれかに記載の切削工具において、前記刃部は、前記底刃と外周コーナを介して交わる外周刃を備えている。
　請求項７記載の切削工具は、請求項１から６のいずれかに記載の切削工具において、前記孔部は、前記ボデーの先端面から後端に亘って貫通されており、後端側が先端側より拡径して形成されている。
　請求項１記載の切削工具によれば、軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部およびボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され孔部に連通する切欠部と、その切欠部が壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備え、刃部は軸心方向の先端に形成される底刃を備えているので、被削材は底刃によってくり抜かれる。くり抜かれる被削材は、底刃の内側端部の回転軌跡を円筒底面とし軸心に沿う円筒側面をもった円筒状に形成される。
　ここで、刃部は、底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面を備え、その内側側面は、底刃の内側端部を通る回転軌跡を円筒底面とし軸心に沿う仮想の円筒側面に対して、ボデーの回転反対方向に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。この傾斜が、刃部の回転反対方向に切りくずを排出し易くするので、切りくず詰まりを防止できる効果がある。
　請求項２記載の切削工具によれば、請求項１記載の切削工具の奏する効果に加え、ボデーの軸心は、孔部の軸線とずれて構成されているので、ボデーの軸心と孔部の軸線とのずれ量に相当する逃げを、刃部の内側側面および壁部に形成できる。逃げは、ボデーの軸心と偏心した孔部を設けることで形成できるので、切削工具を容易に製造することができ切削工具の生産性を向上できる効果がある。
　請求項３記載の切削工具によれば、請求項２記載の切削工具の奏する効果に加え、刃部は壁部の最も厚い部位に形成または保持されているので、刃部の回転反対方向の壁部に逃げを設けることができる。その結果、刃部の回転反対方向の壁部と被削材との摩擦を避けることができるため、底刃の内側端部を被削材に安定して送り込むことができ、切削性を向上できる効果がある。
　請求項４記載の切削工具によれば、軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部およびボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され孔部に連通する切欠部と、その切欠部が壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備え、刃部は軸心方向の先端に形成される底刃を備えているので、被削材は底刃によってくり抜かれる。くり抜かれる被削材は、底刃の内側端部の回転軌跡を円筒底面とする軸心に平行な円筒側面をもった円筒状に形成される。
　ここで、刃部は、底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面とを備え、稜線は、底刃の内側端部を通る軸心と平行な直線に対して、ボデーの先端面から後端側に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。この傾斜が、孔部の後端側に切りくずを排出し易くするので、切りくず詰まりを防止できる効果がある。
　請求項５記載の切削工具によれば、請求項４記載の切削工具の奏する効果に加え、切欠部は壁部に複数形成されており、刃部は、切欠部が壁部の先端面に交わる部位の各々に形成または保持されているので、刃数を複数とすることにより、切削速度および送り速度が同じであれば１刃当たりの送り速度を小さくできるので、面粗さを向上できる効果がある。さらに、切削中の偏心やびびり振動を抑制でき、被削材の穴径の拡大や切削工具の折損を防止できる効果がある。
　請求項６記載の切削工具によれば、請求項１から５のいずれかに記載の切削工具の奏する効果に加え、刃部は底刃と外周コーナを介して交わる外周刃を備えているので、外周コーナを被削面に切り込ませて被削材を断ち切るように切削できる。さらに、外周刃が被削材に形成される穴の内周部分を断ち切っていく。これにより、被削材に形成される穴の面粗さを向上できる効果がある。
　請求項７記載の切削工具によれば、請求項１から６のいずれかに記載の切削工具の奏する効果に加え、孔部は、ボデーの先端面から後端に亘って貫通されており、後端側が先端側より拡径して形成されているので、切削中に孔部内に導かれた切りくずを後端側へ排出し易くすることができ、切りくず詰まりをさらに効率良く防止できる効果がある。
（ａ）は本発明の第１実施の形態における切削工具の正面図であり、（ｂ）は図１（ａ）の矢印Ｉｂ方向視における切削工具の側面図であり、（ｃ）は図１（ａ）の矢印Ｉｃ方向視における切削工具の側面図である。 （ａ）は切削工具の刃部およびその近傍の斜視図であり、（ｂ）は切削工具の図１（ａ）に示す先端面の拡大図である。 （ａ）は第２実施の形態における切削工具の正面図であり、（ｂ）は第３実施の形態における切削工具の正面図である。 （ａ）は第４実施の形態における切削工具の側面図であり、（ｂ）は第５実施の形態における切削工具の側面図である。 （ａ）は第６実施の形態における切削工具の正面図であり、（ｂ）は図５（ａ）の矢印Ｖｂ方向視における切削工具の側面図であり、（ｃ）は刃部の斜視図であり、（ｄ）は図５（ｂ）のＶｄで示す部分を拡大して示した切削工具の部分拡大側面図である。
　以下、本発明の好ましい実施の形態について、添付図面を参照して説明する。図１（ａ）は本発明の第１実施の形態における切削工具の正面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）の矢印Ｉｂ方向視における切削工具の側面図であり、図１（ｃ）は図１（ａ）の矢印Ｉｃ方向視における切削工具の側面図である。図１（ａ）に図示した矢印は、切削工具の回転方向を示している。なお、図１（ｂ）及び図１（ｃ）では、切削工具の軸方向の中間部分の図示が省略されている。
　図１を参照して、切削工具１の概略構成について説明する。図１に示すように、切削工具１は、ボデー２と、そのボデー２の先端面２ａに開口する孔部３と、その孔部３及びボデー２の外周面２ｂにより形成される壁部４と、その壁部４の先端面２ａから切欠され孔部３に連通する切欠部５と、その切欠部５と壁部４の先端面２ａとが交わる部位に形成される刃部６とを主に備えて構成されている。本実施の形態では、切削工具１は、刃部６及びシャンク７がボデー２と一体となったソリッドタイプとして構成されている。切削工具１は、ボデー２の後端側に形成されたシャンク７を介して、図示しないマシニングセンタ等の加工機械の回転力が伝達されることで、ボデー２が軸心Ｏ回りに回転され（図１（ａ）矢印方向）、被削材の切削加工を行うことができる。
　ボデー２は、超硬合金もしくは高速度工具鋼から略軸状体に構成され、後端側がシャンク７を介して加工機械に取り付けられる部位である。シャンク７と反対のボデー２の端面（先端面２ａ）に刃部６を備えている。また、ボデー２の外周面２ｂは、先端面２ａから後端に向かうにつれて外径が縮径するバックテーパ２ｃが、先端面２ａから所定の範囲に形成されている。バックテーパ２ｃが形成されることにより、ボデー２の軸方向の送り運動をスムーズに行うことができる。
　本実施の形態では、ボデー２の軸心Ｏと直交する断面（軸直角断面）に対する先端面２ａの傾斜角θ１（図１（ｂ）参照）は２～１０°として構成されている。これにより、切削工具１の切削能率と加工精度を両立できる。なお、先端面２ａの傾斜角θ１が２°より小さくなるにつれ、切削中の切込み深さが小さくなり切削能率が低下する傾向がみられる。一方、傾斜角θ１が１０°より大きくなるにつれ、壁部４がたわみ易くなり、びびり振動が生じて加工精度が低下する傾向がみられる。
　ボデー２は先端面２ａに開口する孔部３を備えている。孔部３は、切削中の切りくずが収容される部位である。本実施の形態では、ボデー２の軸直角断面において、孔部３は断面輪郭線が略円形に形成されている。また孔部３は、ボデー２の先端面２ａからシャンク７に亘って同一径で、軸心Ｏと平行に貫通形成されている。孔部３が先端面２ａからシャンク７に亘って貫通形成されているので、シャンク７に図示しない吸引装置を接続することにより、切削中に発生した切りくずを孔部３から吸引して、周囲に切りくずが飛散することを防止できる。
　なお、ボデー２の軸直角断面において、ボデー２の外周面２ｂの断面輪郭線の面積Ｓに対する孔部３の断面輪郭線の面積ｓの比率（ｓ／Ｓ）は、０．５～０．８が好適とされる。これにより、切りくず詰まりの抑制と壁部４の剛性の確保とを両立できる。なお、比率（ｓ／Ｓ）が０．５より小さくなるにつれ、切削される被削材の量が増すため、切りくずの発生量が増加し、切りくず詰まりが生じ易くなる傾向がみられる。一方、０．８より大きくなるにつれ、壁部４の厚さが薄くなり壁部４の剛性が低下する傾向がみられる。
　さらに孔部３は、その軸線ｃがボデー２の軸心Ｏとずれた位置に形成されており、先端面２ａにおいては、孔部３の軸線ｃは、ボデー２の後端に向かって軸心Ｏから下降傾斜する部位（図１（ａ）及び図１（ｂ）上側、図１（ｃ）紙面奥側）に位置している。その孔部３及びボデー２の外周面により壁部４が形成されている。孔部３の軸線ｃとボデー２の軸心Ｏとがずれているので、壁部４の厚さは、図１（ａ）に示すように、回転方向に沿って不均一なものとなっている。
　ここで、孔部３の軸線ｃとボデー２の軸心Ｏとのずれ量（以下「偏心量」と称す）は、ボデー２の外径Ａにもよるが、０．０１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下が好適とされる。また、ボデー２の外径Ａに対する偏心量ａの比率（ａ／Ａ）は、０．８以下が好適とされる。これにより、切りくず詰まりの抑制と壁部４の剛性の確保とを両立できる。なお、偏心量が０．０１ｍｍより小さくなると、底刃６ａによって円筒状にくり抜かれる被削材の円筒側面（後述する）と孔部３との隙間（逃げ）が小さくなるため、切りくず詰まりが生じ易くなる。また、偏心量が０．５ｍｍを超えるか、比率ａ／Ａが０．８を超えると、偏心させた側（図１（ａ）上側）の壁部４の厚さが薄くなり折損し易くなる。
　切欠部５は、壁部４の先端面２ａから切欠され孔部３に連通しており、切削中の切りくずを孔部３へと導く部位である。切欠部５は、先端面２ａにおける壁部４の最も厚い部位（軸心Ｏ方向の先端視において、軸線ｃを始点として軸心Ｏを通る直線ｓと壁部４とが交わる部位。図１（ａ）下側。）を始点として終端５ａまで、回転方向（図１（ａ）矢印方向）に所定の開口幅で切欠されている。なお、切欠部５の終端５ａは、外周面２ｂから軸心Ｏに向かって形成されるのではなく、軸心Ｏ及び軸線ｃを通る平面と孔部３の内周面とが交わる線に向かって外周面２ｂから形成されている。これにより、回転反対方向（図１（ａ）矢印反対方向）における壁部４の厚さを、刃部６から切欠部５の終端５ａまで漸次薄くすることができる。
　また、本実施の形態では、壁部４に対する中心角θ２（図１（ａ）参照）は約２４０°に設定されているが、中心角θ２は９０°～２７０°（切欠部５に対する中心角は２７０°～９０°）の範囲で適宜設定できる。これにより、切りくず詰まりの抑制と求心性の確保とを両立できる。なお、中心角θ２が９０°より小さくなるにつれ、求心性が低下すると共に、壁部４の剛性が低下し折損し易くなる傾向がみられる。一方、中心角θ２が２７０°より大きくなるにつれ、切欠部５の開口幅が狭くなるため、切削中に生じた切りくずが切欠部５に侵入し難くなり、切りくず詰まりが生じ易くなる傾向がみられる。
　また、切欠部５の軸方向における底刃６ａからの長さｌは、０．１ｍｍ以上かつ被削材の厚さ以下が好適である。これにより、切削能率の向上と壁部４の剛性の確保とを両立できる。なお、切欠部５の長さｌが０．１ｍｍより短くなるにつれ、切削中の切込み深さを大きくし難いため、切削能率が低下する傾向がみられる。一方、切欠部５の長さｌが被削材の厚さより長くなるにつれ、壁部４の剛性が低下し、びびり振動が生じ易くなると共に折損し易くなる傾向がみられる。また、切欠部５の長さｌが被削材の厚さより長くなると、図示しない吸引装置を接続してシャンク７から孔部３内の切りくずを吸引する場合には、切欠部５からも空気を吸引してしまうことになるので吸引力が低下する。
　刃部６は、軸心Ｏ方向の先端に形成される底刃６ａを備えて構成されている。底刃６ａは、切欠部５と壁部４の先端面２ａとが交わる部位に、ボデー２の軸直角断面と平行に形成されている。また刃部６は、底刃６ａと外周コーナ６ｂを介して交わる外周刃６ｃを備えている。外周刃６ｃは、切欠部５とボデー２の外周面２ｂとの交差稜線２ｄ（図１（ｃ）参照）につながった直刃として、軸心Ｏに平行に形成されている。
　ここで、刃部６の逃げ面６ｄの逃げ角θ３（図１（ｃ）参照）は２°～１０°が好適とされる。これにより、逃げ面摩耗の減少と刃先強度の確保とを両立できる。なお、逃げ角θ３が２°より小さくなるにつれ、逃げ面摩耗が増加し易くなる傾向がみられる。逃げ角θ３が１０°より大きくなるにつれ、刃先強度が低下し底刃６ａの欠損が生じ易くなる傾向がみられる。
　次に、図２を参照して、切削工具１の刃部６及びその近傍について詳細に説明する。図２（ａ）は切削工具１の刃部６及びその近傍の斜視図であり、図２（ｂ）は切削工具１の図１（ａ）に示す先端面２ａの拡大図である。なお、図２（ｂ）に図示した矢印は、切削工具１の回転方向を示している。
　図２（ａ）に示すように、刃部６は、底刃６ａの内側端部６ｅを通りつつ、すくい面６ｆと稜線６ｇを介して交わる内側側面６ｈを備えて構成されている。その内側側面６ｈは、図２（ｂ）に示すように、底刃６ａの内側端部６ｅを通る回転軌跡ｒを円筒底面とし軸心Ｏに沿う仮想の円筒側面（軸心Ｏに沿って回転軌跡ｒを紙面手前側から紙面奥側に連続させて得られる面）に対して、ボデーＢの回転反対方向（図１（ａ）矢印反対方向）に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。なお、図２（ｂ）に示すように、切削工具１は、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃６ａの内側端部６ｅにおける孔部３の断面輪郭線の接線ｔと底刃６ａとは直交して構成されている。
　ここで、切削工具１は、軸心Ｏ回りに回転させることにより、底刃６ａによって被削面が削られて被削材がくり抜かれるので、くり抜かれる被削材の形状は、底刃６ａの内側端部６ｅの回転軌跡ｒを円筒底面とし軸心Ｏに沿う円筒側面をもった円筒状となる。内側側面６ｈはボデー２の回転反対方向（図１（ａ）矢印反対方向）に向かうにつれて離れる方向に傾斜しているので、この傾斜によって、刃部６の回転反対方向（図１（ａ）矢印反対方向）に逃げが与えられ、切りくずを排出し易くする。これにより、切削工具１の切りくず詰まりを防止できる。また、内側側面６ｈの傾斜は、孔部３の軸線ｃをボデー２の軸心Ｏに対してずらして孔部３をボデー２に穿設することにより形成されるので、切削工具１を容易に製造することができ生産性を向上できる。
　また、刃部６は壁部４の最も厚い部位（孔部３の軸線ｃを始点として軸心Ｏを通る直線ｓが壁部４と交わる部位）に形成されているので、刃部６の回転反対方向の壁部４の内周面に逃げを与えることができる。その結果、刃部６の回転反対方向の壁部４と被削材との摩擦を避けることができるため、底刃６ａの内側端部６ｅを被削材に安定して送り込むことができ、切削性を向上できる。
　さらに、壁部４は、刃部６から切欠部５の終端５ａまで漸次薄肉に形成されているので、くり抜かれる被削材と切削工具１とが干渉することを抑制できる。その結果、切削中の切削工具１の偏心やびびり振動を抑制でき、折損を防止できる。
　次に、図３を参照して、第２実施の形態および第３実施の形態における切削工具１１，２１について説明する。第１実施の形態では、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃６ａの内側端部６ｅにおける孔部３の断面輪郭線の接線ｔと底刃６ａとが直交して構成されており、壁部４に対する中心角θ２が約２４０°に設定される場合について説明した。これに対し、第２実施の形態における切削工具１１では、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃１６ａの内側端部１６ｅにおける孔部３の断面輪郭線の接線ｔと底刃１６ａとが９０°を超える角度で交わって構成されており、壁部１４に対する中心角θ２が約１８０°に設定される場合について説明する。また、第３実施の形態における切削工具２１では、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃２６ａが湾入して形成されている場合について説明する。なお、第１実施の形態と同一の部分については同一の符号を付して、その説明を省略する。図３（ａ）は本発明の第２実施の形態における切削工具１１の正面図であり、図３（ｂ）は本発明の第３実施の形態における切削工具２１の正面図である。
　図３（ａ）に示すように、切削工具１１の刃部１６に形成される底刃１６ａは、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃１６ａの内側端部１６ｅにおける孔部３の断面輪郭線の接線ｔと９０°を超える角度θ４で交わって構成されている。角度θ４は９０°＜θ４≦１００°が好適とされる。これにより、切削性と工具寿命とを両立できると共に、切りくず厚さを薄くすることができ、切削抵抗の変動を小さくすることができ、びびり振動も抑制できる。ここで、角度θ４が９０°より小さくなるにつれ、切削性が低下する傾向がみられ、１００°より大きくなるにつれ外周側の刃先強度が低下して欠損し易くなり、工具寿命が低下する傾向がみられると共に、被削材に刃先が食い込み易くなり、被削材の穴の内壁にうねりが生じ易くなる傾向がみられる。
　次に、図３（ｂ）に示すように、切削工具２１の刃部２６は、軸心Ｏ方向の先端視において、底刃２６ａが湾入して形成されている。底刃２６ａを湾入させることにより、底刃２６ａは内側端部２６ｅ及び外周コーナ２６ｂの双方が先行して被削材に切込むため、切削性を向上できる。
　また、第２実施の形態および第３実施の形態における切削工具１１，２１は、壁部１４，２４の中心角θ２が約１８０°に構成されているので、第１実施の形態における切削工具１と比較して、切欠部１５，２５の開口幅を向上させることができる。その結果、切りくずを切欠部１５，２５から孔部３に導かれ易くできるので、切りくず詰まりを抑制できる。なお、壁部１４，２４の中心角θ２が約１８０°に構成されているので、切削工具１１，２１の切欠部１５，２５の終端１５ａ，２５ａは、外周面２ｂから軸心Ｏに向かって形成されている。これにより、回転反対方向（図３（ａ）及び図３（ｂ）矢印反対方向）における壁部１４，２４の厚さを、刃部１６，２６から切欠部１５，２５の終端１５ａ，２５ａまで漸次薄くすることができる。その結果、くり抜かれる被削材と切削工具１１，２１とが干渉することを抑制できる。これにより、切削工具１１，２１の切削中の偏心やびびり振動を抑制でき、折損を防止できる。なお、切削工具１，１１，２１は、被削材の硬さや剛性等に適したものを適宜選択できる。
　次に、図４を参照して、第４実施の形態および第５実施の形態における切削工具３１，４１について説明する。第１実施の形態では、孔部３はボデー２の先端面２ａから後端側に亘って同一径で軸心Ｏと平行に貫通形成されており、外周刃６ｃは軸心Ｏに平行な直刃として構成されている場合について説明した。これに対し、第４実施の形態における切削工具３１では、孔部３３はボデー２の先端面２ａから後端側に亘って内径が拡径して貫通形成されており、外周刃３６ｃは、軸心Ｏに対してねじれたねじれ刃として構成されている場合について説明する。また、第５実施の形態における切削工具４１では、孔部４３が貫通形成されておらず有底に形成されており、外周刃４６ｃは湾曲したねじれ刃として構成されている場合について説明する。なお、第１実施の形態と同一の部分については同一の符号を付して、その説明を省略する。図４（ａ）は本発明の第４実施の形態における切削工具３１の側面図であり、図５（ｂ）は本発明の第５実施の形態における切削工具４１の側面図である。
　図４（ａ）に示すように、切削工具３１の外周刃３６ｃは、軸心Ｏに対してねじれたねじれ刃として構成されている。外周刃３６ｃのねじれ角は、被削材の硬さや剛性等に応じて、適宜設定できる。外周刃３６ｃをねじれ刃として構成することにより、被削材の硬さや剛性等にもよるが、切削抵抗の変動を小さく滑らかにするので、被削材の穴の内壁荒れを抑制できる。また、切削抵抗が軸方向と送り方向との分力に分けられるため、直刃の場合と比較して、送り方向の切削抵抗を低下させることができると共に、切削の負担を分散でき、重切削（送り速度や切込み深さの増加）が可能となる。
　また、切削工具３１の孔部３３は、ボデー２の先端面２ａから後端に亘って内径が拡径して貫通形成されているので、切削中に孔部３３内に導かれた切りくずを後端側へ排出し易くすることができ、切りくず詰まりをさらに効率良く防止できる。
　次に、図４（ｂ）に示すように、切削工具４１の外周刃４６ｃは、湾曲したねじれ刃として構成されている。外周刃４６ｃを湾曲させることにより、第４実施の形態で説明した切削工具３１の外周刃３６ｃ（湾曲していないもの）と比較して、同一の切削を長い切れ刃で行うこととなるので、切削の負担がより分散され、被削材の硬さや剛性等にもよるが、さらに重切削が可能となる。
　また、切削工具４１の孔部４３は有底に形成されている。孔部４３は、ボデー２の先端面２ａから底面４３ａに亘って同一径の円形状に形成されている。孔部４３の深さは、被削材の厚さ以上に設定されている。これにより、切削中に発生した切りくずを孔部４３内に収容できる。孔部４３に収容された切りくずは、切削後、先端面２ａから吸引することにより孔部４３から排出できる。孔部４３を有底とすることにより、切削工具４１の製造工程において、孔部４３の穿設工程を簡素化できるため、切削工具４１の生産性を向上できる。
　次に、図５を参照して、第６実施の形態における切削工具５１について説明する。上記実施の形態では、ボデー２の回転反対方向に向かって逃げが与えられている場合について説明した。これに対し、第６実施の形態では、ボデー２の先端面２ａから後端側に向かって逃げが与えられている場合について説明する。なお、第１実施の形態と同一の部分については同一の符号を付して、その説明を省略する。図５（ａ）は第６実施の形態における切削工具５１の正面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）の矢印Ｖｂ方向視における切削工具５１の側面図であり、図５（ｃ）は刃部５６の斜視図であり、図５（ｄ）は図５（ｂ）のＶｄで示す部分を拡大して示した切削工具５１の部分拡大側面図である。図５（ａ）に図示した矢印は、切削工具５１の回転方向を示している。なお、図５（ｂ）では、切削工具５１の軸方向の中間部分の図示が省略されている。
　図５を参照して、切削工具５１の概略構成について説明する。図５に示すように、切削工具５１は、ボデー２と、そのボデー２の先端面２ａに開口する孔部５３と、その孔部５３及びボデー２の外周面２ｂにより形成される壁部５４と、その壁部５４の先端面２ａから切欠され孔部５３に連通する切欠部５５と、その切欠部５５と壁部５４の先端面２ａとが交わる部位に保持される刃部５６とを主に備えて構成されている。本実施の形態では、刃部５６はチップで構成され、ろう付けによってボデー２に接合されている。
　ボデー２は、先端面２ａに開口する孔部５３を備えている。本実施の形態では、ボデー２の軸直角断面において、孔部５３は断面輪郭線が略円形に形成されている。孔部５３の軸線ｃはボデー２の軸心Ｏと合致し、孔部５３はボデー２と同心状に形成されている。また孔部５３は、ボデー２の先端面２ａから後端に亘って同一径で、軸心Ｏと平行に貫通形成されている。
　切欠部５５は、壁部５４の先端面２ａの３箇所から等しい開口幅で等間隔に、軸方向に所定の長さまで切欠して形成されている。切欠部５５と壁部５４の先端面２ａとが交わる部位（３箇所）に、それぞれ刃部５６（チップ）が保持されている。
　刃部５６は、軸心Ｏ方向の先端に形成される底刃５６ａと、底刃５６ａの内側端部５６ｅ（図５（ｃ）参照）を通りつつ、すくい面５６ｆと稜線５６ｇを介して交わる内側側面５６ｈとを主に備えて構成されている。また刃部５６は、図５（ｃ）に示すように、底刃５６ａと外周コーナ５６ｂを介して交わる外周刃５６ｃを備えている。底刃５６ａの内側端部５６ｅは、図５（ａ）に示すように、孔部５３の輪郭線から内側（軸心Ｏ側）に突出して構成されている。刃部５６の内側側面５６ｈとすくい面５６ｆとの稜線５６ｇ（図５（ｃ）参照）は、図５（ｄ）に示すように、刃部５６の内側端部５６ｅを通る軸心Ｏと平行な直線ｕに対して、ボデー２の先端面２ａから後端側に向かうにつれて離れる方向に傾斜している。
　ここで、被削材は、軸心Ｏ回りに切削工具５１が回転されることにより、底刃５６ａによって被削面が削られて円筒状にくり抜かれる。くり抜かれる被削材の円筒側面は、底刃５６ａの内側端部５６ｅの回転軌跡を円筒底面とし、軸心Ｏに沿う円筒側面をもった円筒状となる。この円筒側面は、底刃５６ａの内側端部５６ｅを通る軸心Ｏと平行な直線ｕを包含する。切削工具５１は、内側側面５６ｈとすくい面５６ｆとの稜線５６ｇが、底刃５６ａの内側端部５６ｅを通る軸心Ｏと平行な直線ｕに対して、ボデー２の先端面２ａから後端側に向かうにつれて離れる方向に傾斜しているので、この傾斜によって、孔部５３の軸方向に逃げが与えられ、切りくずを排出し易くする。これにより、切削工具５１の切りくず詰まりを防止できる。
　さらに、切欠部５５は３箇所に形成されており、刃部５６は、切欠部５５が壁部５４の先端面２ａに交わる部位の各々に保持されているので、刃数を複数とすることにより、切削速度および送り速度が同じであれば１刃当たりの送り速度を小さくでき、面粗さを向上できる。これにより、ＣＦＲＰ等の繊維強化複合材にデラミネーションが生じることを防止できる。さらに、切削中の偏心やびびり振動を抑制でき、被削材の穴径の拡大や切削工具５１の折損を防止できる。
　なお、直線ｕに対する稜線５６ｇの傾斜角θ５は、２°～１０°の範囲で適宜設定できる。傾斜角θ５を２°～１０°の範囲で設定することにより、適度の逃げを与えて切りくず詰まりを防止できると共に、刃先強度を確保できる。傾斜角θ５が２°より小さくなるにつれ、逃げが小さくなり、切りくず詰まりが生じ易くなる傾向がみられ、１０°より大きくなるにつれ、刃先強度が低下し工具寿命が低下する傾向がみられる。
　また、刃部５６の逃げ面５６ｄ（図５（ｃ）参照）の逃げ角は２°～１０°が好適とされる。これにより、逃げ面摩耗の減少と刃先強度の確保とを両立できる。なお、逃げ角が２°より小さくなるにつれ、逃げ面摩耗が増加し易くなる傾向がみられる。逃げ角が１０°より大きくなるにつれ、刃先強度が低下し底刃６ａの欠損が生じ易くなる傾向がみられる。
　次に、上述のように構成される切削工具１を用いて行った耐久試験について説明する。耐久試験は、切削工具１によって所定の条件のもとで被削材に穴あけ加工を行った場合に、穴の内壁にデラミネーションが発生することなく、連続して加工可能な貫通穴の総数を測定する試験である。試験は、第１実施の形態で説明した切削工具１（以下「本発明品」と称す）と、その切削工具１の偏心した孔部３に代えて、ボデー２と同心状に穿設されることによって軸線ｃがボデー２の軸心Ｏと合致する孔部を備えた切削工具（以下「従来品」と称す）とを用いて行った。
　本発明品はボデー２の外径：６．３５ｍｍ、孔部３の内径：５．１７５ｍｍ、孔部３の軸線ｃとボデー２の軸心Ｏとのずれ量（偏心量）：０．３ｍｍ、壁部４に対する中心角θ２：２４０°である。これに対し、従来品は偏心量が０である点のみが異なり、他の構成については本発明品と同一構成とされている。また、本発明品も従来品も、被削材：厚さ１９ｍｍのＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、使用機械：立型マシニングセンタ、切削油剤：エマルションタイプであり、切削速度および送り速度は同一条件のもとで試験を行った。
　この耐久試験の結果、本発明品では、加工穴数が１０００個に達した時点でも、被削材にデラミネーションが発生することなく、引き続き切削加工が可能であったのに対し、従来品では、加工穴数の１個目で折損して切削加工が不可能となった。これは、従来品では、切削中に発生する切りくずがスムーズに排出されないため、切削工具の孔部の刃部近傍に切りくずが詰まり、切削抵抗が増大したことにより折損したものと推察される。これに対し本発明品では、回転反対方向に逃げが与えられているので、切りくず詰まりを防止することができ、その結果、切削抵抗を減少させて折損を防止できると共に、デラミネーションを防止できたものと推察される。
　次に、本発明品の偏心量を変えて、上記と同じ条件のもとで耐久試験を行った結果について説明する。偏心量以外の他の構成は本発明品と同一構成とした。偏心量を０．０１ｍｍ，０．０５ｍｍ，０．１ｍｍ，０．２ｍｍ，０．３ｍｍ，０．４ｍｍ，０．５ｍｍ，０．５８ｍｍと変えた切削工具では、偏心量が０．５８ｍｍの場合に、加工穴数の１個目で折損して切削加工が不可能となった。これに対し、偏心量が０．０１ｍｍ，０．０５ｍｍ，０．１ｍｍ，０．２ｍｍ，０．３ｍｍ，０．４ｍｍ，０．５ｍｍの切削工具では、加工穴数が５０個に達した時点でも、被削材にデラミネーションが発生することなく、引き続き切削加工が可能であった。これは、偏心量が大きくなるにつれ、偏心させた側の壁部４の厚さが薄くなるため、壁部４の機械的強度が低下し折損したものと推察される。
　次に、本発明品の壁部４に対する中心角θ２を変えて、上記と同じ条件のもとで耐久試験を行った結果について説明する。中心角θ２以外の他の構成は本発明品と同一構成とした。壁部４に対する中心角θ２を２７０°，２４０°，２１０°，１８０°，１５０°，１２０°，９０°，６０°と変えた切削工具では、中心角が６０°の場合に、加工穴数の２個目で折損して切削加工が不可能となった。これに対し、中心角θ２が２７０°，２４０°，２１０°，１８０°，１５０°，１２０°，９０°の切削工具では、加工穴数が５０個に達した時点でも、被削材にデラミネーションが発生することなく、引き続き切削加工が可能であった。これは、壁部４に対する中心角θ２が小さくなるにつれ、求心性が低下して切削抵抗が増加する傾向が現れると共に、壁部４の機械的強度が低下するため、折損し易くなるものと推察される。
　なお、第６実施の形態で説明した切削工具５１についても同様の耐久試験を行ったところ、加工穴数が１０００個に達した時点でも、被削材にデラミネーションが発生することなく、引き続き切削加工が可能であった。切削工具５１は軸方向に逃げが与えられているので、切りくず詰まりを防止することができ、その結果、切削抵抗を減少させて折損を防止できると共に、デラミネーションを防止できたものと推察される。
　以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。例えば、上記実施の形態で挙げた数値（例えば、各構成の数量や寸法等）は一例であり、他の数値を採用することは当然可能である。
　上記第１実施の形態では、切削工具１は、刃部６及びシャンク７がボデー２と一体となったソリッドタイプとして構成される場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、他のタイプに適用することも可能である。他のタイプとしては、例えば、刃部（チップ）がボデーにろう付け等によって接合されるタイプ、刃先交換式のスローアウェイタイプ、ボデーとシャンクとを別体に形成して締結や溶接等により接合するタイプが挙げられる。
　上記第１実施の形態では、ボデー２の外周面２ｂにバックテーパ２ｃが形成され、送り方向に逃げを与える場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではない。バックテーパ２ｃに代えて、ボデー２の外周面２ｂの回転反対方向に逃げを与えることも可能である。
　上記実施の形態では、孔部３，３３，４３，５３は、先端視において、断面輪郭線の形状が円形状の場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、他の形状とすることも可能である。他の形状としては、例えば、楕円形状、長円状、多角形状が挙げられる。これらの孔部においても切りくずを収容できることができるため、同様の効果がある。
　上記実施の形態において、刃部の表面に、炭化物・窒化物・酸化物などを化学的または物理的に密着させる表面処理やコーティングを施すことも可能である。
　上記第６実施の形態において、刃部５６をチップで構成した場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、刃部５６をボデー２と一体に構成することも可能である。また、刃部５６をボデー２の３箇所に保持する場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、刃部５６をボデー２の１箇所または２箇所に保持することも可能である。
　１，１１，２１，３１，４１，５１　切削工具
　２　　　　　　　　　　　　　　　　ボデー
　２ａ　　　　　　　　　　　　　　　先端面
　２ｂ　　　　　　　　　　　　　　　外周面
　３，３３，４３，５３　　　　　　　孔部
　４，１４，２４，５４　　　　　　　壁部
　５，５５　　　　　　　　　　　　　切欠部
　６，１６，２６，５６　　　　　　　刃部
　６ａ，１６ａ，２６ａ，５６ａ　　　底刃
　６ｅ，２６ｅ，５６ｅ　　　　　　　内側端部
　６ｆ，５６ｆ　　　　　　　　　　　すくい面
　６ｇ，５６ｇ　　　　　　　　　　　稜線
　６ｈ，５６ｈ　　　　　　　　　　　内側側面
　６ｂ，２６ｂ　　　　　　　　　　　外周コーナ
　６ｃ，３６ｃ，４６ｃ，５６ｃ　　　外周刃
　ｃ　　　　　　　　　　　　　　　　軸線
　Ｏ　　　　　　　　　　　　　　　　軸心
　ｒ　　　　　　　　　　　　　　　　回転軌跡

Claims (7)

  1. 　軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部および前記ボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され前記孔部に連通する切欠部と、その切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備える切削工具において、
    　前記刃部は、軸心方向の先端に形成される底刃と、
    　その底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面とを備え、
    　前記内側側面は、前記底刃の内側端部を通る回転軌跡を円筒底面とし前記軸心に沿う仮想の円筒側面に対して、前記ボデーの回転反対方向に向かうにつれて離れる方向に傾斜していることを特徴とする切削工具。
  2. 　前記ボデーの軸心は、前記孔部の軸線とずれて構成されていることを特徴とする請求項１記載の切削工具。
  3. 　前記刃部は、前記壁部の最も厚い部位に形成または保持されていることを特徴とする請求項２記載の切削工具。
  4. 　軸心回りに回転されるボデーと、そのボデーの先端面に開口する孔部と、その孔部および前記ボデーの外周面により形成される壁部と、その壁部の先端面から切欠され前記孔部に連通する切欠部と、その切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位に形成または保持される刃部とを備える切削工具において、
    　前記刃部は、軸心方向の先端に形成される底刃と、
    　その底刃の内側端部を通りつつ、すくい面と稜線を介して交わる内側側面とを備え、
    　前記稜線は、前記底刃の内側端部を通る前記軸心と平行な直線に対して、前記ボデーの先端面から後端側に向かうにつれて離れる方向に傾斜していることを特徴とする切削工具。
  5. 　前記切欠部は前記壁部に複数形成されており、前記刃部は、前記切欠部が前記壁部の先端面に交わる部位の各々に形成または保持されていることを特徴とする請求項４記載の切削工具。
  6. 　前記刃部は、前記底刃と外周コーナを介して交わる外周刃を備えていることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の切削工具。
  7. 　前記孔部は、前記ボデーの先端面から後端に亘って貫通されており、後端側が先端側より拡径して形成されていることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の切削工具。
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