WO2010122844A1 - ガラス成形体の製造装置 - Google Patents

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molding surface
glass
molded body
molten glass
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渉 中川
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コニカミノルタオプト株式会社
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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    • C03B11/06—Construction of plunger or mould
    • C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2215/00—Press-moulding glass
    • C03B2215/40—Product characteristics
    • C03B2215/46—Lenses, e.g. bi-convex
    • C03B2215/49—Complex forms not covered by groups C03B2215/47 or C03B2215/48
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2215/00—Press-moulding glass
    • C03B2215/61—Positioning the glass to be pressed with respect to the press dies or press axis

Definitions

  • the present invention relates to a glass molded body manufacturing apparatus, and more particularly to a glass molded body manufacturing apparatus that obtains a glass molded body by pressure molding molten glass with a molding die.
  • Optical elements made of glass have come to be used as lenses for digital cameras, optical pickup lenses such as DVDs, camera lenses for mobile phones, coupling lenses for optical communications, various mirrors, etc. It is.
  • Such a glass optical element is often manufactured by a press molding method in which a glass material is pressure-molded with a molding die.
  • an optical element having an aspheric surface as an optical surface is not easily formed by grinding / polishing, and therefore is generally manufactured by a press molding method using a molding die.
  • a direct press method for obtaining a glass optical element by directly pressure-molding molten glass with a molding die is attracting attention because high production efficiency can be expected.
  • molten glass having a temperature higher than that of the die is supplied to the die, and the supplied molten glass is mainly used. It is cooled and solidified by heat radiation from the contact surface with the mold.
  • the rate at which the molten glass is cooled during the molding process is different between the upper and lower surfaces of the molten glass, or the center and the periphery, and the amount of shrinkage due to cooling becomes uneven. It has been very difficult to form a highly accurate optical surface on the lower surface side that is rapidly cooled in contact with the lower mold.
  • Patent Document 1 only the upper optical surface on which the temperature of the molten glass is relatively stable is formed by transferring the molding surface of the upper mold, and after the glass molded body is formed, the optical surface on the lower surface side is additionally processed.
  • a method of manufacturing a glass lens by forming by (grinding / polishing) has been proposed.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view illustrating a schematic configuration according to an example of a conventional molding die
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view illustrating a schematic configuration according to another example of the conventional molding die.
  • the upper mold 10 is provided with a cylindrical molding surface 10k for regulating the outer diameter of the side surface of the glass molded body, and the molding surface 10k provides a flat reference surface on the side surface of the glass molded body. How to form.
  • a flat molding surface 10h is provided on the periphery of the aspheric molding surface 10a of the upper mold 10 on which an aspheric molding surface 10a is formed. Forming a flat reference surface on the periphery of the upper surface of the substrate.
  • the speed of spreading to the periphery of the molten glass 80 stored in the receiving surface 20a of the lower mold 20 varies depending on the location in the pressurizing process.
  • the A portion is formed before the B portion. 10k is contacted and cooled rapidly. That is, there is a large difference in the cooling rate between the A part and the B part of the molten glass 80.
  • the amount of shrinkage of the molten glass 80 during molding is not uniform, and it is difficult to obtain a highly accurate optical surface on the upper surface side of the glass molded body.
  • the molten glass 80 stored on the receiving surface 20a of the lower mold 20 does not spread evenly to the periphery, and as shown in FIG. In some cases, the portion protrudes greatly into the molding surface 10h.
  • the shrinkage amount of the molten glass 80 at the time of molding was not uniform, and it was difficult to obtain a highly accurate optical surface on the upper surface side of the glass molded body.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a glass molded body manufacturing apparatus capable of manufacturing a glass molded body having a highly accurate optical surface.
  • an apparatus for producing a glass molded body comprising: a lower mold that receives molten glass; and an upper mold that press-molds the molten glass supplied to the lower mold with the lower mold.
  • the upper mold has a first molding surface for transferring an optical surface; A flat second molding surface provided at the periphery of the first molding surface; A third molding surface provided at the periphery of the second molding surface and inclined so as to spread in the direction of the lower die with respect to the central axis of the upper die passing through the center of the first molding surface;
  • An apparatus for producing a glass molded body comprising:
  • d dimension in the direction of the central axis of the third molding surface
  • D dimension in the direction of the central axis of the side surface including the transfer surface by the third molding surface of the glass molded body
  • a flat second molding surface is provided at the periphery of the first molding surface to which the optical surface of the upper mold is transferred, and the center of the first molding surface passes through the periphery of the second molding surface.
  • a third molding surface inclined so as to spread in the direction of the lower mold with respect to the central axis of the upper mold is provided. That is, a configuration is adopted in which a molding surface having a V-shaped cross section formed by the second molding surface and the third molding surface is provided at the periphery of the first molding surface.
  • This V-shaped molding surface can suppress an unnecessary spread to the peripheral edge of the molten glass stored in the receiving surface of the lower mold during the pressurizing process, and can be spread evenly. Thereby, the difference of the cooling rate by the site
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view illustrating a schematic configuration of a glass molded body manufacturing apparatus 1.
  • the left figure has shown the state in the supply process of a molten glass
  • the right figure has each shown the state in a pressurization process.
  • the glass molded body manufacturing apparatus 1 includes a melting tank 70, an upper mold 10, a lower mold 20, a pressure unit 50, and the like.
  • the lower mold 20 is between a position P1 for receiving the molten glass 80 below the nozzle 71 by a driving means (not shown) and a position P2 for pressing the molten glass 80 opposite to the upper mold 10. It is configured to be movable.
  • the melting tank 70 melts the glass material charged therein to generate a molten glass 80.
  • a nozzle 71 is provided below the melting tank 70, and the molten glass 80 is supplied from the nozzle 71 to the receiving surface 20 a of the lower mold 20. Further, a stirring blade (not shown) is provided inside the melting tank 70, and the stirring blade is rotated to stir and homogenize the molten glass 80.
  • the melting tank 70 As a material for the melting tank 70, the nozzle 71, and the stirring blade, for example, platinum can be used. Further, a refractory reinforcing member (not shown) may be provided outside the melting tank 70 in order to support the entire tank. Further, around the melting tank 70 and the nozzle 71, there are provided a heater and a temperature sensor (not shown) for controlling heating to a predetermined temperature.
  • the molding die is composed of an upper mold 10, a lower mold 20, and the like.
  • the upper mold 10 is formed with a concave aspherical molding surface 10a for forming an optical surface of the glass molded body.
  • type 10 in the pressurization process is formed in the periphery of the molding surface 10a.
  • the lower mold 20 is formed with a receiving surface 20 a having a flat surface shape for receiving the molten glass 80.
  • the molding surface 10a of the upper mold 10 is formed as a concave aspherical surface, but may be a convex aspherical surface or a spherical surface.
  • type 20 is formed in the flat surface shape, a concave surface may be sufficient.
  • the upper mold 10 and the lower mold 20 are provided with a heater and a temperature sensor (not shown) for controlling the heating to a predetermined temperature.
  • the heater and the temperature sensor may be configured such that the temperature of each member can be adjusted independently, or the entire molding die may be heated together by one or a plurality of heaters.
  • a heater it can select suitably from well-known various heaters, and can use it.
  • a cartridge heater that is used by being embedded inside the member
  • a sheet-like heater that is used while being in contact with the outside of the member
  • an infrared heating device a high-frequency induction heating device, or the like
  • a temperature sensor well-known sensors, such as a platinum resistance thermometer and various thermistors other than various thermocouples, can be used.
  • the heating temperature of the upper mold 10 needs to be set within a temperature range in which the shape of the molding surface 10a can be satisfactorily transferred to the molten glass 80.
  • Tg glass transition point
  • a temperature range of about 100 ° C. to about Tg + 100 ° C. is preferable. If the heating temperature is too low, it becomes difficult to transfer the shape of the molding surface 10a to the molten glass 80 satisfactorily. On the other hand, it is not preferable to raise the temperature more than necessary from the viewpoint of preventing fusion between the molten glass 80 and the molding die and the life of the molding die.
  • the appropriate temperature is taken into account by considering various conditions such as the material of the glass to be molded, the shape and size of the glass molded body, the material of the mold, the type of protective film, the position of the heater and temperature sensor, etc. decide.
  • the temperature of the glass to be molded is preferably in the temperature range of about Tg-100 ° C to Tg + 100 ° C.
  • the materials of the upper mold 10 and the lower mold 20 are known as molding dies for pressure-molding a glass molded body such as a super hard material mainly composed of tungsten carbide, silicon carbide, silicon nitride, aluminum nitride, carbon, or the like. It can be used by appropriately selecting from materials. Moreover, what formed protective films, such as various metals, ceramics, and carbon, on the surface of these materials can also be used.
  • the upper mold 10 and the lower mold 20 may be made of the same material, or may be made of different materials.
  • the mechanism of the pressurizing unit 50 a known pressurizing mechanism such as an air cylinder, a hydraulic cylinder, and an electric cylinder using a servo motor can be used.
  • the pressing unit 50 press-molds the molten glass 80 by driving the upper mold 10.
  • the pressing unit 50 is configured to drive the upper mold 10, but is not limited thereto, and drives the lower mold 20 or both the upper mold 10 and the lower mold 20. It is good also as a structure.
  • the glass material is not particularly limited, and a known glass used for optical applications can be selected and used according to the application.
  • phosphate glass, lanthanum glass, and the like can be given.
  • the molten glass 80 is supplied from the nozzle 71 provided in the lower part of the melting tank 70 to the receiving surface 20a of the lower mold 20 of the molding die heated to a predetermined temperature lower than the temperature of the molten glass 80.
  • Molten glass supply step At this time, the melting tank 70 and the nozzle 71 are each heated to a predetermined temperature by a heater (not shown).
  • the lower mold 20 to which the molten glass 80 is supplied moves to below the upper mold 10, and the molten glass 80 is pressure-molded by the lower mold 20 and the upper mold 10, and the respective molding surfaces (molding surface 10 a, receiving surface). A glass molded body to which 20a) is transferred is obtained (pressurizing step).
  • the present invention provides a molding surface for suppressing unnecessary spread to the periphery of the molten glass 80 stored in the receiving surface 20a of the lower mold 10 in the pressurizing process.
  • a molding surface for suppressing unnecessary spread to the periphery of the molten glass 80 stored in the receiving surface 20a of the lower mold 10 in the pressurizing process.
  • FIG. 2A is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration of a molding die
  • FIG. 2B is a schematic plan view showing spread of molten glass 80 in the molding process.
  • the upper mold 10 has an aspherical molding surface 10a (first molding surface) and a molding surface 10b (second molding) that is flat on the periphery of the molding surface 10a. Surface) is formed.
  • the molding surface 10b is a flat surface perpendicular to the aspherical optical axis K (the central axis of the upper mold 10) formed by the molding surface 10a.
  • a molding surface 10c (third molding surface) that is inclined with respect to the optical axis K so as to spread in the direction of the lower mold 20 is formed on the periphery of the molding surface 10b.
  • the lower mold 20 is formed with a flat receiving surface 20a for receiving the molten glass 80.
  • the molding surface 10a of the upper mold 10 is formed as a concave aspherical surface, but may be a convex aspherical surface or a spherical surface as described above.
  • type 20 is formed in the flat surface, a concave surface and a convex surface may be sufficient.
  • the molten glass 80 stored in the receiving surface 20a of the lower mold 10 in the pressurizing process is formed with a molding surface 10b and a molding surface 10c, which are indicated by A part in FIG. Due to the V-shaped molding surface, the unnecessary spread to the periphery can be suppressed. Moreover, as shown in FIG.2 (b), it spreads uniformly to a periphery. Thereby, the difference of the cooling rate by the site
  • the inclination angle of the molding surface 10c (third molding surface) of the upper mold 10 with respect to the optical axis K (center axis of the upper mold 10) preferably satisfies the following conditional expression (1).
  • ⁇ Angle of inclination of the molding surface 10c with respect to the optical axis K If the inclination of the molding surface 10c becomes too steep below the lower limit value of the conditional expression (1), the molten glass 80 stored on the receiving surface 20a of the lower mold 20 is Then, the molded surface 10c is cooled and solidified in a state where its extension is hindered. For this reason, the peripheral plane portion is not formed, which hinders secondary processing.
  • conditional expression (1) if the upper limit of conditional expression (1) is exceeded and the molding surface 10c is inclined too slowly, unnecessary spread to the periphery of the molten glass 80 stored on the receiving surface 20a of the lower mold 20 occurs, and the periphery Will not spread evenly. For this reason, asses are generated. Therefore, by satisfying conditional expression (1), unnecessary spread to the peripheral edge can be suppressed without hindering the extension of the molten glass 80. As a result, a highly accurate transfer surface 100a (optical surface) can be obtained on the upper surface side of the glass molded body 100.
  • the dimension of the molding surface 10c (third molding surface) in the direction of the optical axis K (center axis of the upper mold 10) and the side surface of the glass molded body 100 including the transfer surface 100c including the molding surface 10c in the optical axis K direction It is preferable that the dimensions satisfy the following conditional expression (2).
  • d dimension in the optical axis K direction of the molding surface 10c
  • D dimension in the optical axis K direction of the side surface including the transfer surface 100c by the third molding surface 10c of the glass molded body 100 is below the lower limit value of the conditional expression (2)
  • FIG. 3A is a schematic cross-sectional view illustrating an example of the glass molded body 100.
  • a convex aspherical transfer surface 100a (optical surface) by the upper mold 10 is formed on one surface of the glass molded body 100, and a flat surface shape is transferred around the periphery of the transfer surface 100a.
  • a surface 100b is formed.
  • a transfer surface 100c that is inclined with respect to the optical axis K so as to spread downward is formed at the periphery of the transfer surface 100b.
  • a flat transfer surface 100d by the lower mold 20 is formed.
  • the transfer surface 100d by the lower mold 20 is poor in transferability, it is finished with high accuracy by a machining process in a later process to a convex spherical surface (machined surface 100e) as shown by a broken line, for example.
  • a flat transfer surface 100b can be used as a reference surface for machining.
  • FIG. 3B An example of the aspheric lens 100A finished in this way is shown in FIG.
  • a convex aspherical transfer surface 100a (optical surface) is formed by pressure molding on one surface of the aspherical lens 100A, and the other surface is machined.
  • a convex spherical machining surface 100e (optical surface) is formed.
  • the machining surface 100e is formed as a convex surface, but is not limited to a convex surface and may be a concave surface.
  • an optical surface can be formed by a roughing process using a high-speed grinding machine (curve generator), a fine grinding process using diamond pellets, or a polishing process for finishing the surface with an abrasive.
  • a high-speed grinding machine curve generator
  • a fine grinding process using diamond pellets or a polishing process for finishing the surface with an abrasive.
  • the method is not limited to this, and a known method can be appropriately selected and used.
  • a flat surface-shaped molding surface 10b (on the periphery of the aspherical molding surface 10a (first molding surface) of the upper mold 10 ( (Second molding surface) is provided, and spreads in the direction of the lower mold 20 with respect to the central axis (optical axis K) of the upper mold 10 passing through the surface vertex of the first molding surface at the periphery of the second molding surface.
  • An inclined molding surface 10c (third molding surface) is provided. That is, a configuration is adopted in which a molding surface having a V-shaped cross section formed by the second molding surface and the third molding surface is provided at the periphery of the first molding surface.
  • This V-shaped molding surface can suppress an unnecessary spread to the peripheral edge of the molten glass 80 stored in the receiving surface 20a of the lower mold 20 in the pressurizing process, and can be spread evenly. . Thereby, the difference of the cooling rate by the site

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Abstract

　高精度な光学面を有するガラス成形体を製造することが可能なガラス成形体の製造装置を提供する。溶融ガラスを受ける下型と、該下型に供給された溶融ガラスを下型とで加圧成形する上型と、を有するガラス成形体の製造装置において、上型は、光学面を転写する第１の成形面と、第１の成形面の周縁に設けられた平坦な第２の成形面と、第２の成形面の周縁に設けられ、第１の成形面の中心を通る上型の中心軸に対し、下型の方向に広がるように傾斜した第３の成形面と、を有する。

Description

ガラス成形体の製造装置
　本発明は、ガラス成形体の製造装置に関し、特に、溶融ガラスを成形金型で加圧成形してガラス成形体を得るガラス成形体の製造装置に関する。
　ガラス製の光学素子は、デジタルカメラ用レンズ、ＤＶＤ等の光ピックアップレンズ、携帯電話用カメラレンズ、光通信用のカップリングレンズ、各種ミラー等として利用されるようになり、その用途は広範囲に及んでいる。このようなガラス製の光学素子は、ガラス素材を成形金型で加圧成形するプレス成形法により製造されることが多くなってきた。特に、光学面として非球面を有する光学素子は、研削・研磨加工による面形成が容易でないことから、成形金型によるプレス成形法による製造が一般的になりつつある。その中でも、溶融ガラスを成形金型で直接加圧成形してガラス製の光学素子を得るダイレクトプレス法は、高い生産効率を期待できることから注目されている。
　溶融ガラスを成形金型で直接加圧成形してガラス製の光学素子を得る方法として、ノズル先端からの溶融ガラスを下型に滞留させた後、下型上の溶融ガラスを上型と下型とで加圧成形する方法が知られている（例えば、特許文献１を参照）。
　特許文献１に記載された方法のように溶融ガラスを成形金型で直接加圧成形する方法においては、金型に該金型よりも高温の溶融ガラスが供給され、供給された溶融ガラスは主に金型との接触面からの放熱によって冷却されて固化する。
　しかしながら、成形の過程で溶融ガラスの冷却される速度が、溶融ガラスの上面と下面、あるいは中心部と周辺部において異なり、冷却による収縮量が不均一になることから、特に、溶融ガラスが最初に下型に接触して急冷される下面側に精度の高い光学面を形成することは非常に困難であった。
　そこで、特許文献１では、溶融ガラスの温度が比較的安定する上面側の光学面のみを上型の成形面の転写によって形成し、ガラス成形体を形成した後、下面側の光学面は追加工（研削・研磨加工）によって形成することでガラスレンズを製造する方法が提案されている。
特開２００８－２３０８７４号公報
　ところで、特許文献１に記載された方法のように溶融ガラスを成形金型で直接加圧成形する方法で形成されたガラス成形体においては、下面側の光学面は転写性が乏しく追加工を要することから、追加工の際に必要な基準面を成形時に形成している。
　ここで、従来知られている基準面の代表的な形成方法について図４、図５を用いて説明する。図４は、従来の成形金型の一例による概略構成を示す断面模式図、図５は、従来の成形金型の別例による概略構成を示す断面模式図である。
　１．図４に示すように、例えば上型１０にガラス成形体の側面の外径を規制する為の円筒状の成形面１０ｋを設け、該成形面１０ｋにより、ガラス成形体の側面に平坦な基準面を形成する方法。
　２．図５に示すように、例えば非球面の成形面１０ａが形成された上型１０の該非球面の成形面１０ａの周縁に平坦な成形面１０ｈを設け、該平坦な成形面１０ｈにより、ガラス成形体の上面の周縁に平坦な基準面を形成する方法。
　しかしながら、前記１の方法においては、加圧過程で、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁へ広がる速度が場所により異なり、例えばＡ部がＢ部よりも先に成形面１０ｋに接触し、急速に冷却される。すなわち、溶融ガラス８０のＡ部とＢ部の冷却速度に大きな差が生じる。その結果、成形時における溶融ガラス８０の収縮量が均一にならず、ガラス成形体の上面側に高精度な光学面を得ることは困難であった。
　また、前記２に記載の方法においては、加圧過程で、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０が周縁へ均等に広がらず、図５（ｂ）に示すように、例えばＡ部が、成形面１０ｈへ大きくはみ出す場合がある。その結果、前記１の方法の場合と同様に、成形時における溶融ガラス８０の収縮量が均一にならず、ガラス成形体の上面側に高精度な光学面を得ることは困難であった。
　本発明は、上記課題を鑑みてなされたもので、高精度な光学面を有するガラス成形体を製造することが可能なガラス成形体の製造装置を提供することを目的とする。
　上記目的は、下記の１から３の何れか１項に記載の発明によって達成される。
　１．溶融ガラスを受ける下型と、該下型に供給された前記溶融ガラスを前記下型とで加圧成形する上型と、を有するガラス成形体の製造装置において、
　前記上型は、光学面を転写する第１の成形面と、
　前記第１の成形面の周縁に設けられた平坦な第２の成形面と、
　前記第２の成形面の周縁に設けられ、前記第１の成形面の中心を通る前記上型の中心軸に対し、前記下型の方向に広がるように傾斜した第３の成形面と、を有することを特徴とするガラス成形体の製造装置。
　２．前記第３の成形面の前記中心軸に対する傾斜角度は、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする前記１に記載のガラス成形体の製造装置。
　１０°＜θ＜６０°　　　（１）
　但し、
　θ：第３の成形面の上型の中心軸に対する傾斜角度
　３．前記第３の成形面の前記中心軸の方向の寸法と、前記ガラス成形体の前記第３の成形面による転写面を含む側面の前記中心軸の方向の寸法は、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする前記１または２に記載のガラス成形体の製造装置。
　０．１＜ｄ／Ｄ＜０．７　　　（２）
　但し、
　ｄ：第３の成形面の中心軸の方向の寸法
　Ｄ：ガラス成形体の第３の成形面による転写面を含む側面の中心軸の方向の寸法
　本発明によれば、上型の光学面を転写する第１の成形面の周縁に平坦な第２の成形面を設け、該第２の成形面の周縁に第１の成形面の中心を通る上型の中心軸に対し、下型の方向に広がるように傾斜した第３の成形面を設ける構成とした。すなわち、第１の成形面の周縁に、第２の成形面と第３の成形面で形成される断面がＶ字状の成形面を設ける構成とした。
　このＶ字状の成形面により、加圧過程で、下型の受け面に貯留された溶融ガラスの周縁への不要な広がりを抑えることができるとともに、均等に広がるようすることができる。これにより、溶融ガラスの部位による冷却速度の差が抑えられ、成形時における溶融ガラスの収縮量を均一することができる。その結果、ガラス成形体の上面側に高精度な光学面を得ることが可能となる。
本発明の実施形態に係わるガラス成形体の製造装置の概略構成を示す断面模式図である。 本発明の実施形態に係わる成形金型の概略構成を示す断面模式図である。 本発明の実施形態に係わるガラス成形体、及び非球面レンズの一例を示す断面模式図である。 従来の成形金型の一例による概略構成を示す断面模式図である。 従来の成形金型の別例による概略構成を示す断面模式図である。
　以下図面に基づいて、本発明に係わるガラス成形体の製造装置の実施の形態を説明する。尚、本発明を図示の実施の形態に基づいて説明するが、本発明は該実施の形態に限られない。
　最初に、本発明におけるガラス成形体の製造装置の概略構成を図１を用いて説明する。図１は、ガラス成形体の製造装置１の概略構成を示す断面模式図である。尚、図１において左図は、溶融ガラスの供給工程における状態を、右図は、加圧工程における状態を、それぞれ示している。
　ガラス成形体の製造装置１は、溶融槽７０、上型１０、下型２０、及び加圧部５０等を有している。
　下型２０は、図示しない駆動手段により、ノズル７１の下方で溶融ガラス８０を受ける為の位置Ｐ１と、上型１０と対向して溶融ガラス８０を加圧成形する為の位置Ｐ２との間で移動可能に構成されている。
　溶融槽７０は、内部に投入されたガラス材料を溶融し、溶融ガラス８０を生成する。溶融槽７０の下部には、ノズル７１が設けられ、ノズル７１より溶融ガラス８０を下型２０の受け面２０ａに供給する。また、溶融槽７０の内部には、図示しない攪拌翼が設けられており、該攪拌翼を回転させて、溶融ガラス８０を攪拌し均質化する。
　溶融槽７０、ノズル７１、及び攪拌翼の材料としては、例えば、白金を用いることができる。また、溶融槽７０の外側には、槽全体を支える為に、図示しない耐火物製補強部材を設けてもよい。また、溶融槽７０やノズル７１の周囲には、それぞれを所定の温度に加熱制御する、図示しないヒータ、及び温度センサが設けられている。
　成形金型は、上型１０、及び下型２０等から構成される。上型１０には、ガラス成形体の光学面を形成する為の凹の非球面形状の成形面１０ａが形成されている。また、成形面１０ａの周縁には、加圧過程で、下型１０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁への不要な広がりを抑える為の後述する成形面が形成されている。下型２０には、溶融ガラス８０を受ける為の平坦な面形状の受け面２０ａが形成されている。
　尚、本実施形態においては、上型１０の成形面１０ａは、凹の非球面に形成されているが、凸の非球面や球面であってもよい。また、下型２０の受け面２０ａは、平坦な面形状に形成されているが、凹面であってもよい。
　上型１０、下型２０には、それぞれを所定温度に加熱制御する図示しないヒータ、及び温度センサが設けられている。
　ヒータ、及び温度センサは、それぞれの部材を独立して温度調節することができる構成としてもよいし、成形金型全体を一つ、あるいは複数のヒータでまとめて加熱するような構成としてもよい。ヒータとしては、公知の各種のヒータの中から適宜選択して用いることができる。例えば、部材の内部に埋め込んで使用するカートリッジヒータや、部材の外側に接触させて使用するシート状のヒータ、赤外線加熱装置、高周波誘導加熱装置等を用いることができる。また、温度センサとしては、種々の熱電対の他、白金測温抵抗体、各種サーミスタ等公知のセンサを用いることができる。
　成形金型の内、上型１０の加熱温度は、溶融ガラス８０に成形面１０ａの形状を良好に転写できる温度範囲に設定する必要があり、通常、成形するガラスのＴｇ（ガラス転移点）－１００℃からＴｇ＋１００℃程度の温度範囲とすることが好ましい。加熱温度が低すぎると溶融ガラス８０に成形面１０ａの形状を良好に転写させることが困難になってくる。逆に、必要以上に温度を高くしすぎることは、溶融ガラス８０と成形金型との融着を防止する観点や、成形金型の寿命の観点から好ましくない。実際には、成形するガラスの材質や、ガラス成形体の形状、大きさ、成形金型の材質、保護膜の種類、ヒータや温度センサの位置等種々の条件を考慮に入れて適正な温度を決定する。
　下型２０の加熱温度については、上型１０とは異なり受け面２０ａの転写性を考慮する必要はないが、溶融ガラス８０の冷却速度に影響することから、上型１０の場合と同様に、成形するガラスのＴｇ－１００℃からＴｇ＋１００℃程度の温度範囲とすることが好ましい。
　上型１０、下型２０の材料は、炭化タングステンを主成分とする超硬材料、炭化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、カーボン等、ガラス成形体を加圧成形する為の成形金型として公知の材料の中から適宜選択して用いることができる。また、これらの材料の表面に各種金属やセラミックス、カーボン等の保護膜を形成したものを用いることもできる。上型１０、下型２０を同一の材質としてもよいし、それぞれ別の材質としてもよい。
　加圧部５０の機構としては、エアシリンダ、油圧シリンダ、サーボモータを用いた電動シリンダ等の公知の加圧機構を用いることができる。加圧部５０は、上型１０を駆動することで、溶融ガラス８０を加圧成形する。尚、本実施形態においては、加圧部５０は、上型１０を駆動する構成としたが、これに限定されることなく、下型２０、または上型１０と下型２０の両方を駆動する構成としてもよい。
　また、ガラス材料は、特に限定されることなく、光学的用途に用いられる周知のガラスを用途に応じて選択して用いることができる。例えば、リン酸系ガラス、ランタン系ガラス等が挙げられる。
　次に、このような構成のガラス成形体の製造装置１を用いたガラス成形体の製造方法の概要を前述の図１を用いて説明する。
　本実施形態においては、溶融ガラス８０の温度よりも低い所定温度に加熱された成形金型の下型２０の受け面２０ａに、溶融槽７０の下部に設けられたノズル７１より溶融ガラス８０を供給する（溶融ガラス供給工程）。このとき、溶融槽７０とノズル７１は図示しないヒータによってそれぞれ所定の温度に加熱されている。溶融ガラス８０が供給された下型２０は上型１０の下方まで移動し、下型２０と上型１０とで溶融ガラス８０を加圧成形して、それぞれの成形面（成形面１０ａ、受け面２０ａ）が転写されたガラス成形体を得る（加圧工程）。
　このような構成のガラス成形体の製造装置１において、本発明は、加圧過程で、下型１０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁への不要な広がりを抑える為の成形面を、上型１０の非球面形状の成形面１０ａの周縁に形成するものである。以下、その詳細を図２を用いて説明する。図２（ａ）は、成形金型の概略構成を示す断面模式図、図２（ｂ）は、成形過程における溶融ガラス８０広がりを示す平面模式図である。
　上型１０には、図２（ａ）に示すように、非球面形状の成形面１０ａ（第１の成形面）、成形面１０ａの周縁に平坦な面形状の成形面１０ｂ（第２の成形面）が形成されている。成形面１０ｂは、成形面１０ａが成形する非球面の光軸Ｋ（上型１０の中心軸）に垂直な平坦面である。さらに、成形面１０ｂの周縁には、光軸Ｋに対し、下型２０の方向に広がるように傾斜した成形面１０ｃ（第３の成形面）が形成されている。また、下型２０には、溶融ガラス８０を受ける為の平坦な受け面２０ａが形成されている。
　尚、本実施形態においては、上型１０の成形面１０ａは、凹の非球面に形成されているが、前述のように凸の非球面や球面であってもよい。また、下型２０の受け面２０ａは、平坦な面に形成されているが、凹面や凸面であってもよい。
　このような構成の成形金型において、加圧過程で、下型１０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０は、図２（ａ）中Ａ部で示す、成形面１０ｂと成形面１０ｃとで形成される断面がＶ字状の成形面により、周縁への不要な広がりを抑えられる。また、図２（ｂ）に示すように、周縁へ均等に広がる。これにより、溶融ガラス８０の部位による冷却速度の差が抑えられ、成形時における溶融ガラス８０の収縮量を均一することができる。その結果、ガラス成形体１００の上面側に高精度な光学面を得ることが可能となる。
　ここで、上型１０の成形面１０ｃ（第３の成形面）の光軸Ｋ（上型１０の中心軸）に対する傾斜角度は、以下の条件式（１）を満たすことが好ましい。
　１０°＜θ＜６０°　　　（１）
　但し、
　θ：成形面１０ｃの光軸Ｋに対する傾斜角度
　条件式（１）の下限値を下回り、成形面１０ｃの傾斜が急峻になり過ぎると、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０は、成形面１０ｃによりその伸延が妨げられた状態で冷却され固化する。この為、周辺の平面部が形成されず２次加工に支障をきたす。一方、条件式（１）の上限値を上回り、成形面１０ｃの傾斜が緩慢になり過ぎると、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁への不要な広がりが生じ、周縁へ均等に広がらなくなる。この為、アスが発生する。よって、条件式（１）を満足することで、溶融ガラス８０の伸延を妨げることなく、周縁への不要な広がりを抑えることができる。その結果、ガラス成形体１００の上面側に高精度な転写面１００ａ（光学面）を得ることが可能となる。
　また、成形面１０ｃ（第３の成形面）の光軸Ｋ（上型１０の中心軸）方向の寸法と、ガラス成形体１００の成形面１０ｃによる転写面１００ｃを含む側面の光軸Ｋ方向の寸法は、以下の条件式（２）を満たすことが好ましい。
　０．１＜ｄ／Ｄ＜０．７　　　（２）
　但し、
　ｄ：成形面１０ｃの光軸Ｋ方向の寸法
　Ｄ：ガラス成形体１００の第３の成形面１０ｃによる転写面１００ｃを含む側面の光軸Ｋ方向の寸法
　条件式（２）の下限値を下回り、成形面１０ｃの高さが低くになり過ぎると、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁への不要な広がりが生じ、周縁へ均等に広がらなくなる。この為、アスが発生する。一方、成形面１０ｃの高さが高くなり過ぎると、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０は、成形面１０ｃによりその伸延が妨げられた状態で冷却され固化する。この為、周辺の平面部が形成されず２次加工に支障をきたす。よって、条件式（２）を満足することで、条件式（１）の場合と同様に、溶融ガラス８０の伸延を妨げることなく、周縁への不要な広がりを抑えることができる。その結果、ガラス成形体１００の上面側に高精度な転写面１００ａ（光学面）を得ることが可能となる。
　次に、このような構成のガラス成形体の製造装置１を用いて形成されるガラス成形体を図３（ａ）を用いて説明する。図３（ａ）は、ガラス成形体１００の一例を示す断面模式図である。
　図３（ａ）に示すように、ガラス成形体１００の一方の面には、上型１０による凸の非球面の転写面１００ａ（光学面）、転写面１００ａの周縁に平坦な面形状の転写面１００ｂが形成されている。さらに、転写面１００ｂの周縁には、光軸Ｋに対し、下方に広がるように傾斜した転写面１００ｃが形成されている。また、他方の面には、下型２０による平坦な転写面１００ｄが形成されている。尚、下型２０による転写面１００ｄは、転写性が乏しいことから、後工程で機械加工により、例えば破線で示すような凸の球面（機械加工面１００ｅ）に高精度に仕上げるものである。機械加工の基準面としては、平坦な面形状の転写面１００ｂを用いることができる。
　このようにして仕上げられた非球面レンズ１００Ａの一例を図３（ｂ）に示す。図３（ｂ）に示すように、非球面レンズ１００Ａの一方の面には、加圧成形により凸の非球面の転写面１００ａ（光学面）が形成され、他方の面には、機械加工により凸の球面の機械加工面１００ｅ（光学面）が形成されている。尚、本実施形態においては、機械加工面１００ｅは凸面に形成されているが、凸面に限定されることなく凹面であってもよい。
　機械加工方法としては、高速研削機（カーブジェネレータ）等を用いた粗摺工程、ダイヤモンドペレット等を用いた精研削工程、研磨剤で表面を仕上げる研磨工程といった工程によって光学面を形成することができるが、これに限定されることはなく、公知の手法を適宜選択して用いることができる。また、研削等によって非球面レンズ１００Ａのコバ面を形成する工程を備えていてもよい。
　このように、本発明に実施形態におけるガラス成形体の製造装置１においては、上型１０の非球面形状の成形面１０ａ（第１の成形面）の周縁に平坦な面形状の成形面１０ｂ（第２の成形面）を設け、該第２の成形面の周縁に第１の成形面の面頂点を通る上型１０の中心軸（光軸Ｋ）に対し、下型２０の方向に広がるように傾斜した成形面１０ｃ（第３の成形面）を設ける構成とした。すなわち、第１の成形面の周縁に、第２の成形面と第３の成形面で形成される断面がＶ字状の成形面を設ける構成とした。
　このＶ字状の成形面により、加圧過程で、下型２０の受け面２０ａに貯留された溶融ガラス８０の周縁への不要な広がりを抑えることができるとともに、均等に広がるようすることができる。これにより、溶融ガラス１０の部位による冷却速度の差が抑えられ、成形時における溶融ガラス８０の収縮量を均一することができる。その結果、ガラス成形体１００の上面側に高精度な転写面１００ａ（光学面）を得ることが可能となる。
　１　ガラス成形体の製造装置
　１０　上型
　１０ａ、１０ｂ、１０ｃ　成形面（第１成形面、第２成形面、第３成形面）
　１０ｈ　成形面
　１０ｋ　成形面
　２０　下型
　２０ａ　受け面
　５０　加圧部
　７０　溶融槽
　７１　ノズル
　８０　溶融ガラス
　１００　ガラス成形体
　１００ａ　転写面（非球面）
　１００ｂ　転写面
　１００ｃ　転写面
　１００ｄ　転写面（平坦面）
　１００ｅ　機械加工面
　１００Ａ　非球面レンズ
　Ｋ　光軸

Claims (3)

  1. 　溶融ガラスを受ける下型と、該下型に供給された前記溶融ガラスを前記下型とで加圧成形する上型と、を有するガラス成形体の製造装置において、
    　前記上型は、光学面を転写する第１の成形面と、
    　前記第１の成形面の周縁に設けられた平坦な第２の成形面と、
    　前記第２の成形面の周縁に設けられ、前記第１の成形面の中心を通る前記上型の中心軸に対し、前記下型の方向に広がるように傾斜した第３の成形面と、を有することを特徴とするガラス成形体の製造装置。
  2. 　前記第３の成形面の前記中心軸に対する傾斜角度は、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする請求項１に記載のガラス成形体の製造装置。
    　１０°＜θ＜６０°　　　（１）
    　但し、
    　θ：第３の成形面の上型の中心軸に対する傾斜角度
  3. 　前記第３の成形面の前記中心軸の方向の寸法と、前記ガラス成形体の前記第３の成形面による転写面を含む側面の前記中心軸の方向の寸法は、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のガラス成形体の製造装置。
    　０．１＜ｄ／Ｄ＜０．７　　　（２）
    　但し、
    　ｄ：第３の成形面の中心軸の方向の寸法
    　Ｄ：ガラス成形体の第３の成形面による転写面を含む側面の中心軸の方向の寸法
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