WO2009104799A1 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

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田内豊
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Definitions

  • the present invention relates to an exhaust emission control device for an internal combustion engine.
  • a denitration catalyst is placed in the engine exhaust passage and air containing ammonia is supplied upstream of the denitration catalyst to adsorb ammonia to the denitration catalyst.
  • An internal combustion engine in which NO x in exhaust gas is reduced by adsorbed ammonia is known (see, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-065 5936).
  • the denitration catalyst is preheated before the engine is started, and the engine is activated after the denitration catalyst is activated. Is trying to start.
  • the NO x selective reduction catalyst is much easier to rise in temperature than the above denitration device. Therefore, when NO x selective reduction catalyst is used, when there is a request to start the engine, the engine is started immediately and the exhaust gas discharged from the engine is exhausted. The temperature of the NO x selective reduction catalyst is raised by the gas.
  • An object of the present invention is to provide an exhaust purification system of an internal combustion engine that can so reducing the vo chi early during engine starting.
  • vo chi selective reduction catalyst in the engine exhaust passage, and supplies urea to New Omicron chi selective reducing catalyst to adsorb Nyu_ ⁇ chi selective reduction catalyst to ⁇ down Monia generated from this urea mainly determined in the exhaust purification system of an internal combustion engine so as to selectively reduce vo chi contained in the exhaust gas by adsorption ammonia, the ammonia adsorption amount to Nyu_ ⁇ chi selective reduction catalysts at the time of engine stop in advance internal combustion engine that is supplied to the Nyu_ ⁇ chi selective reduction catalyst and urea necessary for the target adsorption amount of ammonia adsorption amount to the vo chi selective reduction catalyst when the engine is stopped when no less than the target adsorption amount, which is An exhaust gas purification apparatus is provided.
  • Fig. 1 is an overall view of a compression ignition type internal combustion engine
  • Fig. 2 is the target ammonia adsorption amount NH.
  • 4 the amount of NO x indicates to view a map or the like of NOXA exhausted from the engine
  • the ammonia adsorption amount at the time of FIG. 5 is an engine stop
  • FIG. 6 is a diagram showing a part of a compression ignition type internal combustion engine of another embodiment
  • FIG. 7 is a flowchart for controlling the amount of ammonia adsorbed when the engine is stopped.
  • Figure 1 shows an overall view of a compression ignition type internal combustion engine.
  • 1 is an engine body
  • 2 is a combustion chamber of each cylinder
  • 3 is an electronically controlled fuel injection valve for injecting fuel into each combustion chamber
  • 4 is an intake manifold
  • 5 is an exhaust manifold.
  • the intake manifold 4 is connected to the outlet of the compressor 7 a of the exhaust turbocharger 7 via the intake duct 6, and the inlet of the compressor 7 a is connected to the air cleaner 9 via the intake air amount detector 8.
  • the A throttle valve 10 driven by a step motor is arranged in the intake duct 6, and a cooling device 1 for cooling the intake air flowing in the intake duct ⁇ ⁇ 6 around the intake duct 6. 1 is placed.
  • the engine cooling water is guided into the cooling device 11 and the intake air is cooled by the engine cooling water.
  • the exhaust manifold 5 is an exhaust gas outlet
  • the outlet of the exhaust turbine 7 b is connected to the inlet of the oxidation catalyst 1 2.
  • a particulate filter 1 3 is arranged adjacent to the oxidation catalyst 1 2 to collect particulate matter contained in the exhaust gas, and the outlet of this particulate filter 1 3.
  • An oxidation catalyst 16 is connected to the outlet of the NO x selective reduction catalyst 15.
  • N ⁇ x Selective reduction catalyst 1 5 Urea water supply valve 1 7 is arranged in the upstream exhaust pipe 1 4. This urea water supply valve 1 7 is connected to the urea water tank via the supply pipe 1 8 and the supply pump 1 9. 2 Connected to 0. The urea water stored in the urea water tank 20 is injected by the supply pump 19 into the exhaust gas flowing in the exhaust pipe 14 from the urea water supply valve 17 and ammonia generated from the urea ((NH 2 ) 2 C ⁇ + H 2 ⁇ ⁇ 2 NH 3 + C ⁇ 2 ) is adsorbed by N ⁇ x selective reduction catalyst 15. NO x contained in the exhaust gas is reduced by ammonia adsorbed on the NO x selective reduction catalyst 15.
  • the exhaust manifold 5 and the intake manifold 4 are connected to each other via an exhaust gas recirculation (hereinafter referred to as EGR) passage 21, and an electronically controlled EGR control valve 22 is disposed in the EGR passage 21. Further, a cooling device 23 for cooling the EGR gas flowing in the EGR passage 21 is disposed around the EGR passage 21. In the embodiment shown in FIG. 1, the engine cooling water is guided into the cooling device 23, and the EGR gas is cooled by the engine cooling water.
  • each fuel injection valve 3 is connected to a common rail 25 via a fuel supply pipe 24, and this common rail 25 is connected to a fuel tank 27 via an electronically controlled variable discharge pump 26. Is done.
  • the fuel stored in the fuel tank 27 is supplied to the common rail 25 by the fuel pump 26 and supplied to the common rail 25.
  • the fuel is supplied to the fuel injection valve 3 through each fuel supply pipe 24.
  • the electronic control unit 30 is not a digital computer, but is a ROM (read-only memory) connected to each other by a bidirectional bus 31.
  • the NO x selective reduction catalyst 1 5 is equipped with a temperature sensor 2 8 for detecting the bed temperature of the NO x selective reduction catalyst 1 5, and the output signals of this temperature sensor 2 8 and intake air amount detector 8 correspond respectively.
  • a load sensor 41 that generates an output voltage proportional to the depression amount L of the accelerator pedal 40 is connected to the accelerator pedal 40, and the output voltage of the load sensor 41 is passed through a corresponding AD converter 37. Is input to input port 5 3 5.
  • a crank angle sensor 42 that generates an output pulse every 15 ° rotation is connected to the input port 3 5.
  • the input port 3 5 has an
  • the output port 36 is connected to the fuel injection valve 3 through the corresponding drive circuit 38, the step valve for driving the throttle valve 10, the urea water supply valve 17, the supply pump 19 and the EGR control. Connected to valve 2 2 and fuel pump 2 6.
  • the oxidation catalyst 1 2 carries a noble metal catalyst such as platinum. This oxidation catalyst 1 2 functions to convert NO contained in exhaust gas into N 0 2 and oxidize HC contained in exhaust gas. It works. That is,
  • NO 2 is more oxidizable than NO. Therefore, when N ⁇ is converted to NO 2 , the oxidation reaction of particulate matter trapped on the particulate filter 1 3 is promoted, and N 0 x selective reduction catalyst 1 The reduction action by ammonia in 5 is promoted. On the other hand, when HC force is adsorbed on N ⁇ x selective reduction catalyst 15, the amount of ammonia adsorbed decreases, so the NO x purification rate is low I will give you. However, in the embodiment shown in FIG. 1 since HC Ri by the oxidation catalyst 1 2 is oxidized N_ ⁇ x purification rate is prevented from dropping.
  • the particulate filter 11 it is possible to use a particulate filter that does not support a catalyst, or it is possible to use a particulate filter that supports a noble metal catalyst such as platinum.
  • the NO x selective reduction catalyst 15 is composed of an ammonia adsorption type Fe zeolite.
  • the oxidation catalyst 16 carries a noble metal catalyst made of platinum, for example, and this oxidation catalyst 16 is a NO Y selective reduction catalyst.
  • N_ ⁇ x selective reduction catalyst in 2 N ma x that is saturated
  • this saturated adsorption amount NH max is a function of N o x selective reduction catalyst 15 bed im TC. The higher the bed 3 ⁇ 4m TC, the more saturated adsorption amount N
  • the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 slightly smaller than the saturated adsorption amount NH max of ammonia is set as the target ammonia adsorption amount NH Q. Therefore, as shown in Fig. 2, this target ammonia adsorption amount NH. Decreases as the bed temperature TC of the Nx x selective reduction catalyst 15 increases.
  • the ammonia adsorption amount ⁇ H 3 on the normal NO x selective reduction catalyst 15 is the target ammonia adsorption amount NH.
  • the urea supply is controlled so that
  • Figure 3 shows the routine for controlling the urea supply. This routine is executed by interruption at regular intervals.
  • Discharge amount of NO x NOXA of unit of time per from engine first, at step 5 0 reference is calculated to FIG. Emission per unit time from this engine NO x amount NOXA is stored in advance in the form of a map shown in Fig. 4 (A) as a function of the required torque TQ and engine speed N. 2 is memorized.
  • N0 x purification rate R in N0 x selective reduction catalyst 15 is calculated.
  • this NO x purification rate R is a function of the bed temperature TC of the N0 x selective reduction catalyst 15 and further varies depending on the amount of exhaust gas, that is, the amount of intake air Ga. .
  • This N0 x purification rate R is stored in advance in R OM 3 2 in the form of a map as a function of the intake air amount G a and the NO x selective reduction catalyst 1 5 bed temperature TC as shown in Fig. 4 (C). Has been.
  • the amount of adsorbed ammonia ND consumed per unit time for reducing NO x is calculated from the amount of NO x x N x XA and the NO x purification rate R. Then adds the supplied ammonia amount Q supplied per unit time in the form of urea Step 5 3 In sigma NH 3, N_ ⁇ by subtracting the amount of ammonia ND consumed from sigma NH 3 x election selective reduction based catalyst 1 The ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 (— ⁇ NH 3 + Q— ND) of 5 is calculated.
  • this ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 is the target ammonia adsorption amount NH. It is determined whether or not the value is greater than.
  • step 55 the ammonia supply amount Q is calculated, and then the routine proceeds to step 56, where urea water is supplied from the urea water supply valve 17. Meanwhile, ⁇ NH 3 ⁇ NH. In this case, the process proceeds to step 5 7 where the ammonia supply amount Q is made zero. At this time, the supply of urine water is stopped. In this way N_ ⁇ x ammonia adsorption amount sigma NH 3 is the target ammonia adsorption amount NH to the selective reduction catalyst 1 5.
  • the urea supply control is performed so that
  • NO x is urea to the N_ ⁇ x selective reduction catalyst 1 5 the time of engine startup is supplied to the ammonia adsorption amount becomes the target adsorption amount to 5 when the engine is stopped essential that a sufficient amount of ammonia will be adsorbed throughout the N_ ⁇ x selective reduction catalyst 1 5.
  • NO x can be well purified from an early stage.
  • the target adsorption amount of ammonia when the engine is stopped is the ammonia adsorption amount necessary to reduce NO x when the engine is started.
  • the target adsorption amount when the engine is stopped is NH S in FIG. It is shown.
  • the target adsorption amount NH S is the target ammonia adsorption amount NH when the bed temperature TC of the NO x selective reduction catalyst 15 is T s . It matches.
  • the ammonia adsorption amount sigma NH 3 is target ammonia adsorption amount of NH during engine operation as described above to N_ ⁇ x selective reduction catalyst 1 5. Therefore, when the bed temperature TC of the NO x selective reduction catalyst 15 immediately before the engine is stopped is lower than T s shown in Fig. 2, the N0 x selective reduction catalyst 15 has an ammonia target at the start of the engine. Adsorption amount More ammonia than NH S is adsorbed.
  • the bed temperature TC of the NO x selective reduction catalyst 15 must be lowered.
  • the present invention such as idling operation of the example engine, should stop the engine the temperature TC of N_ ⁇ x selective reduction based catalyst 1 5 when less than N_ ⁇ x target adsorption amount NH S when the ammonia adsorption amount sigma NH 3 the engine stop to the selective reduction catalyst 1 5 when the operation is such Continue to operate the engine to reduce the amount of ammonia adsorbed on the NO x selective reduction catalyst 1 5 ⁇
  • the urea required to make NH 3 the target adsorption amount NH S when the engine is stopped N 0 x selective reduction catalyst 1 The engine is shut down after supplying to 5. It should be noted that when an operation to stop the engine is performed, for example, when an operation to stop the engine is performed, for example, when an operation to stop the engine is performed, for example, when an operation to stop the engine is performed, for example, when an operation to stop the engine is performed, for example, when an operation to stop
  • FIG. 5 shows a control routine for the amount of ammonia adsorbed when the engine is stopped to execute the first embodiment.
  • step 60 it is determined whether or not the idling switch 43 is switched from on to off, that is, whether an operation for stopping the engine has been performed.
  • the ignition switch 4 3 is switched from on to off, that is, when an operation to stop the engine is performed, the procedure proceeds to step 61 and the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 is the target ammonia adsorption amount NH when the engine is stopped. Is it more than 3 It is determined whether or not. In this case, the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 calculated in step 53 of Fig. 3 is used as the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 .
  • step 6 2 is entered. Go ahead and continue idling of the engine and go back to step 61. While the engine idling operation continues, the bed temperature TC of the NO x selective reduction catalyst 1 5 gradually decreases, and as a result, the urea supply control shown in Fig. 3 causes N0 x selective reduction catalyst 1 The amount of ammonia adsorbed on 5 ⁇ NH 3 gradually increases.
  • Step 6 3 is stopped.
  • FIG. 6 shows the second embodiment.
  • a cooling device 45 for cooling the NO x selective reduction catalyst 15 is provided.
  • the cooling device 4 5 comprises a cooling air supply valve 4 6 disposed in the exhaust pipe 1 4 and an air pump 4 7 for sending outside air to the air supply valve 4 6.
  • NO x selective reduction catalyst 15 When the operation to stop the engine is performed NO x selective reduction catalyst 15
  • the air supply valve 4 6 to N ⁇ air is supplied to the x selective reduction catalyst 1 5, NO x selection selective reduction based catalyst 1 5 is cooled by the air.
  • FIG. 7 shows a routine for controlling the amount of ammonia adsorbed when the engine is stopped to execute the second embodiment.
  • step 70 whether or not the idling switch 4 3 has been switched from on to off, ie, the engine It is determined whether or not an operation that should be stopped has been performed.
  • the routine proceeds to step 71 and the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 is the target ammonia adsorption amount NH when the engine is stopped. It is determined whether the number is greater than 3 . In this case, the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 calculated in step 53 of FIG. 3 is used as the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 .
  • step 7 1 When it is determined in step 7 1 that ⁇ NH 3 ⁇ NH s , the routine proceeds to step 74 and the engine is stopped. On the other hand, when it is determined in step 7 1 that 3 NH 3 ⁇ NH 2 , that is, when the ammonia adsorption amount ⁇ NH 3 is smaller than the target adsorption amount NH S when the engine is stopped, step 7 2 is entered. The engine is idling and will continue. Next, at step 73, the air pump 47 is activated, and cooling air is supplied from the air supply valve 46.
  • step 7 if it is determined that ⁇ NH 3 ⁇ NH 2 , the routine proceeds to step 74 and the engine is stopped.

Abstract

内燃機関において、機関排気通路内にＮＯX選択還元触媒（１５）を配置し、ＮＯX選択還元触媒（１５）に尿素水を供給して尿素水から発生するアンモニアをＮＯX選択還元触媒（１５）に吸着させ、吸着したアンモニアによりＮＯXを選択的に還元する。機関停止時にＮＯX選択還元触媒（１５）へのアンモニア吸着量が予め定められている目標吸着量よりも少ないときにはＮＯX選択還元触媒（１５）へのアンモニア吸着量をこの目標吸着量とするのに必要な尿素が機関停止時にＮＯX選択還元触媒（１５）に供給される。

Description

明 細 書 内燃機関の排気浄化装置 技術分野
本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。 背景技術
機関排気通路内に脱硝触媒を配置すると共に脱硝触媒の上流にァ ンモニァを含んだ空気を供給して脱硝触媒にアンモニアを吸着させ
、 吸着されたアンモニアにより排気ガス中の N O xを還元するよう にした内燃機関が公知である （例えば特開 2 0 0 6 — 2 5 7 9 3 6 号公報を参照） 。 この内燃機関では機関始動直後から脱硝触媒によ る N O xの還元作用を開始させるために機関を始動すべきときには 機関を始動する前に脱硝触媒を予備加熱し、 脱硝触媒が活性化した 後に機関を始動させるようにしている。
ところで従来よりアンモニアの存在下で N O xを還元するために 例えば F eゼォライ トからなる N O x選択還元触媒が用いられてい る。 この場合、 通常 N O x選択還元触媒上流の機関排気通路内に尿 素水が供給されると共に尿素水から発生したアンモニアが N〇x選 択還元触媒に吸着され、 N〇x選択還元触媒に吸着されたアンモニ ァによって排気ガス中の N O xが還元される。
さて、 通常内燃機関では機関を始動すべき要求があったときには 機関をただちに始動させる必要がある。 また、 N O x選択還元触媒 は上述の脱硝装置に比べてはるかに温度上昇しやすい。 従って N O x選択還元触媒が用いられた場合には通常機関を始動すべき要求が あったときには機関がただちに始動され、 機関から排出される排気 ガスによって NOx選択還元触媒の温度が上昇せしめられる。
このように Ν〇χ選択還元触媒の温度が上昇せしめられ、 ΝΟχ選 択還元触媒が活性化すると Ν Οχの還元作用が開始される。 このと き ΝΟχを良好に還元するには十分な量のアンモニアが NOx選択還 元触媒の全体に亘つて吸着していることが必要となる。 そのために は機関始動直後に ΝΟχ選択還元触媒に尿素水を供給することが考 えられる。 しかしながら機関始動直後は排気通路内壁面の温度が低 いために供給された尿素水が液状の形で排気通路内壁面上に付着し 続けたり、 また排気ガス温が低いために尿素水が十分に微粒化しな いために供給された全ての尿素水をアンモニアの形で ΝΟχ選択還 元触媒の全体に亘つて吸着させるのは困難である。 即ち、 機関始動 時に尿素水を供給しても ΝΟχを早期から良好に還元することがで きない。 発明の開示
本発明の目的は機関始動時に早期から ΝΟχを還元することので きる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。
本発明によれば、 機関排気通路内に ΝΟχ選択還元触媒を配置し 、 Ν Οχ選択還元触媒に尿素を供給してこの尿素から発生するァン モニァを Ν〇χ選択還元触媒を吸着させ、 主に吸着したアンモニア により排気ガス中に含まれる ΝΟχを選択的に還元するようにした 内燃機関の排気浄化装置において、 機関停止時に Ν〇χ選択還元触 媒へのアンモニア吸着量が予め定められている目標吸着量より も少 ないときには ΝΟχ選択還元触媒へのアンモニア吸着量を目標吸着 量とするのに必要な尿素を機関停止時に Ν〇χ選択還元触媒に供給 するようにした内燃機関の排気浄化装置が提供される。
即ち、 機関停止時には排気系全体の温度が高いために十分な量の アンモニアを N〇x選択還元触媒の全体に亘つて吸着させることが でき、 斯く して機関始動時には早期から N O xを良好に浄化するこ とができる。 図面の簡単な説明
図 1 は圧縮着火式内燃機関の全体図、 図 2は目標アンモニア吸着 量 N H。を示す図、 図 3は尿素の供給制御を行うためのフローチヤ ー ト、 図 4は機関から排出される N O x量 N O X Aのマップ等を示 す図、 図 5は機関停止時におけるアンモニア吸着量を制御するため のフローチャート、 図 6は別の実施例の圧縮着火式内燃機関の一部 を示す図、 図 7は機関停止時におけるアンモニア吸着量を制御する ためのフローチヤ一卜である。 発明を実施するための最良の形態
図 1 に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。
図 1 を参照すると、 1 は機関本体、 2は各気筒の燃焼室、 3は各 燃焼室 2内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、 4 は吸気マニホルド、 5は排気マニホルドを夫々示す。 吸気マ二ホル ド 4は吸気ダク ト 6 を介して排気ターボチャージャ 7のコンプレツ サ 7 aの出口に連結され、 コンプレッサ 7 aの入口は吸入空気量検 出器 8を介してエアクリーナ 9に連結される。 吸気ダク ト 6内には ステップモー夕により駆動されるスロッ トル弁 1 0が配置され、 更 に吸気ダク ト 6周りには吸気ダク 卜 6内を流れる吸入空気を冷却す るための冷却装置 1 1が配置される。 図 1 に示される実施例では機 関冷却水が冷却装置 1 1内に導かれ、 機関冷却水によって吸入空気 が冷却される。
一方、 排気マニホルド 5は排気夕一ボチャージャ 7の排気夕ービ ン 7 bの入口に連結され、 排気タービン 7 bの出口は酸化触媒 1 2 の入口に連結される。 この酸化触媒 1 2の下流には酸化触媒 1 2 に 隣接して排気ガス中に含まれる粒子状物質を捕集するためのパティ キュレー トフィル夕 1 3が配置され、 このパティキュレー トフィル 夕 1 3の出口は排気管 1 4を介して NOx選択還元触媒 1 5の入口 に連結される。 この NOx選択還元触媒 1 5の出口には酸化触媒 1 6が連結される。
N〇x選択還元触媒 1 5上流の排気管 1 4内には尿素水供給弁 1 7が配置され、 この尿素水供給弁 1 7は供給管 1 8、 供給ポンプ 1 9 を介して尿素水タンク 2 0に連結される。 尿素水タンク 2 0内に 貯蔵されている尿素水が供給ポンプ 1 9によって尿素水供給弁 1 7 から排気管 1 4内を流れる排気ガス中に噴射され、 尿素から発生し たアンモニア （ （NH2) 2 C〇 + H2〇→ 2 NH3 + C〇2) は N〇x 選択還元触媒 1 5に吸着される。 排気ガス中に含まれる NOxはこ の N Ox選択還元触媒 1 5に吸着されたアンモニアにより還元され る。
排気マニホルド 5と吸気マニホルド 4 とは排気ガス再循環 （以下 、 E G Rと称す） 通路 2 1 を介して互いに連結され、 E G R通路 2 1 内には電子制御式 E G R制御弁 2 2が配置される。 また、 E G R 通路 2 1周り には E G R通路 2 1内を流れる E G Rガスを冷却する ための冷却装置 2 3が配置される。 図 1 に示される実施例では機関 冷却水が冷却装置 2 3内に導かれ、 機関冷却水によって E G Rガス が冷却される。 一方、 各燃料噴射弁 3は燃料供給管 2 4を介してコ モンレール 2 5に連結され、 このコモンレール 2 5は電子制御式の 吐出量可変な燃料ポンプ 2 6 を介して燃料タンク 2 7 に連結される 。 燃料タンク 2 7内に貯蔵されている燃料は燃料ポンプ 2 6によつ てコモンレール 2 5内に供給され、 コモンレール 2 5内に供給され た燃料は各燃料供給管 2 4を介して燃料噴射弁 3 に供 ロされる。 電子制御ュニッ ト 3 0 はデジタルコンピュータからな Ό 、 双方向 性バス 3 1 によって互いに接続された R O M (リー ド才ンリ メモリ
) 3 2 、 R A M (ランダムアクセスメモリ） 3 3 、 C P U (マイク 口プロセッサ） 3 4、 入力ポー ト 3 5および出力ポー 卜 3 6 を具備 する。 N O x選択還元触媒 1 5 には N O x選択還元触媒 1 5の床温を 検出するための温度センサ 2 8が取付けられ、 この温度センサ 2 8 および吸入空気量検出器 8の出力信号が夫々対応する A D変換器 3
7 を介して入力ポー ト 3 5 に入力される。
一方、 アクセルペダル 4 0 にはアクセルペダル 4 0の踏込み量 L に比例した出力電圧を発生する負荷センサ 4 1 が接続され 、 負荷セ ンサ 4 1 の出力電圧は対応する A D変換器 3 7 を介して入力ポー 卜 3 5 に入力される。 また入力ポー ト 3 5 にはクランクシャフ トが例 えば 1 5 ° 回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ 4 2が接続される。 更に入力ポー ト 3 5 にはイダニッシヨ ンスィ ッチ
4 3のオン · ォフ信号が入力される。 一方、 出力ポー ト 3 6は対応 する駆動回路 3 8 を介して燃料噴射弁 3 、 スロッ トル弁 1 0の駆動 用ステツプモ一夕、 尿素水供糸口弁 1 7 、 供給ポンプ 1 9 、 E G R制 御弁 2 2および燃料ポンプ 2 6 に接続される。
酸化触媒 1 2 は例えば白金のような貴金属触媒を担持しており、 この酸化触媒 1 2は排気ガス中に含まれる N Oを N 0 2 二転換する 作用と排気ガス中に含まれる H Cを酸化させる作用をなす。 即ち、
N O 2は N Oより も酸化性が強く、 従って N〇が N O 2に転換される とパティキュレー トフィル夕 1 3上に捕獲された粒子状物質の酸化 反応が促進され、 また N〇x選択還元触媒 1 5でのアンモニアによ る還元作用が促進される。 一方、 N〇x選択還元触媒 1 5 に H C力 吸着するとアンモニアの吸着量が減少するために N O x浄化率が低 下する。 しかしながら図 1 に示される実施例では酸化触媒 1 2 によ り H Cが酸化されるので N〇 x浄化率が低下するのが阻止される。 パティ キュレー トフィル夕 1 3 としては触媒を担持していないパ ティキュレー トフィル夕を用いることもできる し、 例えば白金のよ うな貴金属触媒を担持したパティキュレー トフィル夕を用いること もできる。 一方、 N Ox選択還元触媒 1 5 はアンモニア吸着タイプ の F eゼォライ 卜からなる。 酸化触媒 1 6 は例えば白金からなる貴 金属触媒を担持しており、 この酸化触媒 1 6 は N OY選択還元触媒
1 5から m出したァンモニァを酸化する作用をなす。
さて、 図 2 において N m a xは飽和状態にある N〇x選択還元触媒
1 5へのァンモニァ吸着 即ち飽和吸着量を示している。 図 2 に 示されるようにこの飽和吸着量 N Hm a xは N〇x選択還元触媒 1 5の 床 im T Cの関数であ 床 ¾m T Cが高くなるほどこの飽和吸着量 N
Hn a xは低下する。 一方、 本発明による実施例では破線で示される ようにこのアンモニアの飽和吸着量 N Hm a xより も若干少ないアン モニァ吸着量∑ N H3が目標アンモニア吸着量 N HQとされる。 従つ て図 2 に示されるようにこの目標アンモニア吸着量 N H。は N〇x選 択還元触媒 1 5の床温 T Cが高くなるほど低下する。 本発明による 実施例では通常 N Ox選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量 Σ Ν H3が目標アンモニア吸着量 N H。となるように尿素の供給が制御さ れている。
図 3 に尿素の供給を制御するためのルーチンを示す。 なお、 この ルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
図 3 を参照するとまず初めにステップ 5 0 において機関からの単 位時間当りの排出 N Ox量 N O X Aが算出される。 この機関からの 単位時間当りの排出 N〇x量 N O X Aは要求トルク T Qおよび機関 回転数 Nの関数として図 4 ( A) に示すマップの形で予め R O M 3 2内に記憶されている。
次いでステップ 5 1では N〇x選択還元触媒 1 5における N〇x浄 化率 Rが算出される。 この NOx浄化率 Rは図 4 ( B ) に示される ように N〇x選択還元触媒 1 5の床温 T Cの関数であり、 更に排気 ガス量、 即ち吸入空気量 G aに応じて変化する。 この N〇x浄化率 Rは図 4 ( C ) に示されるように吸入空気量 G aおよび NO x選択 還元触媒 1 5の床温 T Cの関数としてマップの形で予め R OM 3 2 内に記憶されている。
次いでステップ 5 2では排出 N〇 x量 N〇 X Aと N O x浄化率 Rか ら NOxを還元するために単位時間当り消費された吸着アンモニア 量 NDが算出される。 次いでステップ 5 3では∑ NH3に尿素の形 で単位時間当り供給された供給アンモニア量 Qを加算し、 ∑ NH3 から消費されたアンモニア量 NDを減算することによって N〇x選 択還元触媒 1 5のアンモニア吸着量∑ NH3 (―∑ NH3 + Q— ND ) が算出される。 次いでステップ 5 4ではこのアンモニア吸着量∑ NH3が目標アンモニア吸着量 NH。より も大きいか否かが判別され る。
∑ NH3<NH。のときにはステップ 5 5に進んでアンモニア供給 量 Qが算出され、 次いでステップ 5 6 に進んで尿素水供給弁 1 7か らの尿素水の供給が行われる。 一方、 ∑ NH3≥NH。のときにはス テツプ 5 7 に進んでアンモニア供給量 Qが零とされる。 このとき尿 素水の供給は停止される。 このようにして N〇x選択還元触媒 1 5 へのアンモニア吸着量∑ NH3が目標アンモニア吸着量 NH。となる ように尿素の供給制御が行われる。
さて、 機関始動時に早期に NOxへの還元作用を開始させるため には N Ox選択還元触媒 1 5が活性化する前に十分な量のアンモニ ァが N〇x選択還元触媒 1 5の全体に亘つて吸着していることが必 要である。 そこで本発明では機関停止時に NOx選択還元触媒 1 5 へのアンモニア吸着量が予め定められている目標吸着量より も少な いときには N Ox選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量をこの目 標吸着量とするのに必要な尿素を機関停止時に N〇x選択還元触媒 に供給するようにしている。
即ち、 機関停止時には排気系全体の温度が高いために十分な量の アンモニアを NOx選択還元触媒 1 5の全体に亘つて吸着されるこ とができる。 従って機関停止時に NOx選択還元触媒還元触媒 1 5 へのアンモニア吸着量が目標吸着量となるように尿素を N〇x選択 還元触媒 1 5に供給すると機関始動時には NOxを還元するのに必 要な十分な量のアンモニアが N〇x選択還元触媒 1 5の全体に亘っ て吸着することになる。 その結果機関の始動時には早期から NOx を良好に浄化することができることになる。
上述の説明からわかるように機関停止時のアンモニアの目標吸着 量は機関始動時に NOxを還元するのに必要なアンモニア吸着量で あり、 この機関停止時の目標吸着量が図 2において NHSで示され ている。 なお、 この目標吸着量 NHSは NOx選択還元触媒 1 5の床 温 T Cが Tsであるときの目標アンモニア吸着量 NH。に一致してい る。
即ち、 前述したように機関運転中は N〇x選択還元触媒 1 5への アンモニア吸着量∑ NH3は目標アンモニア吸着量 NH。に制御され ており、 従って機関停止直前における NOx選択還元触媒 1 5の床 温 T Cが図 2 に示す Tsより も低いときには N〇x選択還元触媒 1 5 には機関始動時のアンモニアの目標吸着量 NHSより も多く のアン モニァが吸着されている。
これに対し、 機関停止直前における N〇x選択還元触媒 1 5の床 温 T Cが図 2に示す Tsより も高いときには NOY選択還元触媒 1 5 に吸着されているアンモニア量は機関始動時のアンモニアの目標吸 着量 NHSよりも少ない。 従ってこの場合には機関停止時に尿素を 供給して N〇x選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量∑ NH3を増 大しなければならない。
しかしながらこのようにアンモニア吸着量∑ NH3を増大するに は N O x選択還元触媒 1 5の床温 T Cを低下させなければならない 。 この場合、 例えば機関の運転をアイ ドリングのような低負荷運転 でもって続行すると N〇x選択還元触媒 1 5の床温 T Cが低下する そこで本発明による第 1実施例では、 機関を停止すべき操作がな されたときに N〇x選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量∑ NH3 が機関停止時の目標吸着量 NHSよりも少ないときには N〇x選択還 元触媒 1 5の温度 T Cを低下させるために機関の運転を続行し、 N Ox選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量∑ NH3を機関停止時の 目標吸着量 NHSとするのに必要な尿素を N〇x選択還元触媒 1 5に 供給した後に機関を停止するようにしている。 なお、 機関を停止す べき操作がなされたときには、 例えば機関が必要に応じて駆動され るハイプリ ッ ドエンジンにおいて機関を停止すべき命令が発せられ たときも含まれる。
図 5はこの第 1実施例を実行するための機関停止時におけるアン モニァ吸着量の制御ルーチンを示している。
図 5を参照するとまず初めにステップ 6 0 においてイダ二ッショ ンスィ ッチ 4 3がオンからオフに切換えられたか否か、 即ち、 機関 を停止すべき操作がなされたかが判別される。 イダニッシヨ ンスィ ツチ 4 3がオンからオフに切換えられたとき、 即ち機関を停止すベ き操作がなされたときにはステップ 6 1 に進んでアンモニア吸着量 ∑ NH3が機関停止時のアンモニアの目標吸着量 NH3よりも多いか 否かが判別される。 なお、 この場合、 アンモニア吸着量∑ NH3と しては図 3のステップ 5 3において算出されているアンモニア吸着 量∑ NH3が使用される。
ステップ 6 1 において∑ N H 3≥ N H sであると判別されたときに はステツ 6 3に進んで機関が停止される。 これに対し、 ステップ 6 1 において∑ N H 3 < N H 2であると判別されたときには、 即ちアン モニァ吸着量∑ NH3が機関停止時のアンモニアの目標吸着量 NHS より も少ないときにはステップ 6 2に進んで機関のアイ ドリ ング運 転が継続され、 再びステップ 6 1 に戻る。 機関のアイ ド リ ング運転 が継続されている間、 NOx選択還元触媒 1 5の床温 T Cは徐々に 低下し、 それに伴ない図 3に示される尿素供給制御によって N〇x 選択還元触媒 1 5へのアンモニア吸着量∑ NH3が徐々に増大せし められる。 次いでステップ 6 1 において∑ NH3≥NH2になったと 判断されるとステップ 6 3に進んで機関が停止される。
図 6 に第 2実施例を示す。 この第 2実施例では NOx選択還元触 媒 1 5を冷却するための冷却装置 4 5が設けられている。 図 6 に示 される実施例ではこの冷却装置 4 5は排気管 1 4内に配置された冷 却用空気供給弁 4 6 とこの空気供給弁 4 6に外気を送り込むための エアポンプ 4 7からなり、 機関を停止すべき操作がなされたときに NOx選択還元触媒 1 5の床温 T Cを低下すべく機関のアイ ドリ ン グ運転が続行せしめられたときにはその間、 空気供給弁 4 6から N 〇x選択還元触媒 1 5に空気が供給され、 この空気によって NOx選 択還元触媒 1 5が冷却される。
図 7はこの第 2実施例を実行するための機関停止時におけるアン モニァ吸着量の制御ルーチンを示している。
図 7 を参照するとまず初めにステップ 7 0においてイダ二ッショ ンスィ ッチ 4 3がオンからオフに切換えられたか否か、 即ち、 機関 を停止すべき操作がなされたかが判別される。 ィグニッシヨ ンスィ ツチ 4 3がオンからオフに切換えられたとき、 即ち機関を停止すベ き操作がなされたときにはステップ 7 1 に進んでアンモニア吸着量 ∑ NH3が機関停止時のアンモニアの目標吸着量 NH3よりも多いか 否かが判別される。 なお、 この場合にもアンモニア吸着量∑ NH3 としては図 3のステップ 5 3において算出されているアンモニア吸 着量∑ NH3が使用される。
ステップ 7 1 において∑ N H 3≥ N H sであると判別されたときに はステツ 7 4に進んで機関が停止される。 これに対し、 ステップ 7 1 において∑ N H 3 < N H 2であると判別されたときには、 即ちアン モニァ吸着量∑ NH3が機関停止時のアンモニアの目標吸着量 NHS より も少ないときにはステップ 7 2に進んで機関のアイ ドリ ング運 転が継続される。 次いでステップ 7 3ではエアポンプ 4 7が作動せ しめられ、 空気供給弁 4 6から冷却用空気が供給される。 従って N Ox選択還元触媒 1 5の床温 T Cは急速に低下し、 それに伴ない図 3 に示される尿素供給制御によって NOx選択還元触 ¾ 1 5へのァ ンモニァ吸着量∑ NH3が急速に増大せしめられる。 次いでステツ プ 7 1 において∑ N H 3≥ N H 2になったと判断されるとステップ 7 4に進んで機関が停止される。

Claims

1 . 機関排気通路内に N O x選択還元触媒を配置し、 該 N〇x選択 還元触媒に尿素を供給して該尿素から発生するアンモニアを N〇x 選択還元触媒に吸着させ、 主に吸着したアンモニアにより排気ガス 中に含まれる N〇xを選択的に還元するようにした内燃機関の排気 請
浄化装置において、 機関停止時に N〇x選択還元触媒へのアンモニ ァ吸着量が予め定められている目標吸着量より も少ないときには N O x選択還元触媒へのアンモニア吸の着量を該目標吸着量とするのに 必要な尿素を機関停止時に N O x選択還範元触媒に供給するようにし た内燃機関の排気浄化装置。 囲
2 . 機関を停止すべき操作がなされたときに N〇x選択還元触媒 へのアンモニア吸着量が上記目標吸着量より も少ないときには N O x選択還元触媒の温度を低下させるために機関の運転を続行し、 N 〇x選択還元触媒へのアンモニア吸着量を該目標吸着量とするのに 必要な尿素を N〇x選択還元触媒に供給した後に機関を停止するよ うにした請求項 1 に記載の内燃機関の排気浄化装置。
3 . 上記機関の運転の続行中、 N O x選択還元触媒に空気を供給 して N O x選択還元触媒を冷却するようにした請求項 2 に記載の内 燃機関の排気浄化装置。
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8409536B2 (en) 2010-05-14 2013-04-02 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Exhaust gas purification apparatus of an internal combustion engine
US8621847B2 (en) * 2011-09-23 2014-01-07 GM Global Technology Operations LLC Engine off NH3 based selective catalytic reduction NOX adsorber
JP2013113267A (ja) * 2011-11-30 2013-06-10 Toyota Motor Corp 内燃機関の排気浄化装置
DE102012219612B8 (de) 2011-10-28 2019-07-04 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Emissionsregelungssystem eines verbrennungsmotors
US20130239554A1 (en) * 2012-03-19 2013-09-19 GM Global Technology Operations LLC Exhaust gas treatment system having a solid ammonia gas producing material
US8862370B2 (en) * 2012-08-02 2014-10-14 Ford Global Technologies, Llc NOx control during engine idle-stop operations
EP2754871B1 (en) * 2013-01-15 2017-11-15 Ford Global Technologies, LLC Method for controlling the operation of an exhaust aftertreatment system in a vehicle
US9512764B2 (en) * 2013-07-11 2016-12-06 Ford Global Technologies, Llc Ammonia storage management for SCR catalyst
US9010087B1 (en) 2013-11-13 2015-04-21 Ford Global Technologies, Llc Method and system for NOx sensor degradation
US9217350B2 (en) 2013-11-13 2015-12-22 Ford Global Technologies, Llc Method and system for reductant injector degradation
JP6167026B2 (ja) * 2013-11-26 2017-07-19 三菱日立パワーシステムズ株式会社 排ガス処理システム
JP6252518B2 (ja) * 2015-03-04 2017-12-27 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JP6436132B2 (ja) * 2016-06-03 2018-12-12 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化システム
US10392990B2 (en) * 2016-10-14 2019-08-27 Cummins Inc. Systems and methods for idle fuel economy mode
JP2018119458A (ja) * 2017-01-25 2018-08-02 日野自動車株式会社 排気浄化装置
JP6614187B2 (ja) * 2017-03-22 2019-12-04 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JP2018204496A (ja) * 2017-06-01 2018-12-27 株式会社やまびこ エンジン作業機
JP6642545B2 (ja) * 2017-09-14 2020-02-05 マツダ株式会社 エンジンの排気浄化装置
JP6569708B2 (ja) * 2017-09-14 2019-09-04 マツダ株式会社 エンジンの排気浄化装置
JP6569710B2 (ja) 2017-09-22 2019-09-04 マツダ株式会社 エンジンの排気浄化装置
JP6573225B2 (ja) * 2017-11-20 2019-09-11 マツダ株式会社 エンジンの自動停止制御装置
CN108194183B (zh) * 2017-12-27 2020-01-03 潍柴动力股份有限公司 获取发动机停机过程中的scr氨损耗的方法和电子控制单元
IT201800004725A1 (it) * 2018-04-19 2019-10-19 Metodo e sistema per gestire un scr attivo di un ats (dispositivo di post-trattamento gas esausto)
DE102019219553B4 (de) * 2019-12-13 2022-03-03 Vitesco Technologies GmbH Optimierung eines Katalysatorzustands beim Abstellen eines Fahrzeugs mit Dieselmotor
JP7381366B2 (ja) 2020-02-27 2023-11-15 日野自動車株式会社 噴射量算出装置、及び、噴射量制御方法
CN116438368A (zh) * 2020-10-19 2023-07-14 Fpt发动机研究公司 用于管理后处理系统ats的活性scr装置的方法和系统

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07279650A (ja) * 1994-04-05 1995-10-27 Niigata Eng Co Ltd 排煙脱硝装置の還元剤噴霧装置
JP2001027113A (ja) * 1999-07-16 2001-01-30 Toyota Motor Corp 内燃機関の排気浄化装置
JP2003293743A (ja) * 2002-04-03 2003-10-15 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 内燃機関のＮＯｘ浄化装置
JP2005337133A (ja) * 2004-05-27 2005-12-08 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk 内燃機関の排ガス浄化方法及び内燃機関の排ガス浄化システム
JP2006118413A (ja) * 2004-10-21 2006-05-11 Nissan Diesel Motor Co Ltd 車両のアイドルストップ装置
JP2006257936A (ja) 2005-03-16 2006-09-28 Ngk Insulators Ltd ディーゼルエンジンの排ガス除塵脱硝方法
JP2006342736A (ja) * 2005-06-09 2006-12-21 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 排気浄化装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3760053B2 (ja) * 1998-09-30 2006-03-29 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気ガス浄化装置
US7093427B2 (en) * 2002-11-21 2006-08-22 Ford Global Technologies, Llc Exhaust gas aftertreatment systems
JP4526831B2 (ja) * 2004-02-16 2010-08-18 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気浄化装置
US7805929B2 (en) * 2005-12-21 2010-10-05 Caterpillar Inc Selective catalytic reduction system
US7726118B2 (en) * 2006-09-18 2010-06-01 Ford Global Technologies, Llc Engine-off ammonia vapor management system and method
KR100974599B1 (ko) * 2008-08-07 2010-08-06 현대자동차주식회사 차량의 요소 분사량 제어장치 및 방법

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07279650A (ja) * 1994-04-05 1995-10-27 Niigata Eng Co Ltd 排煙脱硝装置の還元剤噴霧装置
JP2001027113A (ja) * 1999-07-16 2001-01-30 Toyota Motor Corp 内燃機関の排気浄化装置
JP2003293743A (ja) * 2002-04-03 2003-10-15 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 内燃機関のＮＯｘ浄化装置
JP2005337133A (ja) * 2004-05-27 2005-12-08 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk 内燃機関の排ガス浄化方法及び内燃機関の排ガス浄化システム
JP2006118413A (ja) * 2004-10-21 2006-05-11 Nissan Diesel Motor Co Ltd 車両のアイドルストップ装置
JP2006257936A (ja) 2005-03-16 2006-09-28 Ngk Insulators Ltd ディーゼルエンジンの排ガス除塵脱硝方法
JP2006342736A (ja) * 2005-06-09 2006-12-21 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 排気浄化装置

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