WO2009005388A1 - Antenne cadre de petite taille - Google Patents

Antenne cadre de petite taille Download PDF

Info

Publication number
WO2009005388A1
WO2009005388A1 PCT/RU2007/000362 RU2007000362W WO2009005388A1 WO 2009005388 A1 WO2009005388 A1 WO 2009005388A1 RU 2007000362 W RU2007000362 W RU 2007000362W WO 2009005388 A1 WO2009005388 A1 WO 2009005388A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
antenna
chip antennas
microstrip
ceramic chip
loop antenna
Prior art date
Application number
PCT/RU2007/000362
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Konstantin Stanislavovich Krylov
Alexandr Evegenievich Vlasov
Original Assignee
Luxlabs Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Luxlabs Ltd. filed Critical Luxlabs Ltd.
Priority to PCT/RU2007/000362 priority Critical patent/WO2009005388A1/ru
Publication of WO2009005388A1 publication Critical patent/WO2009005388A1/ru

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q7/00—Loop antennas with a substantially uniform current distribution around the loop and having a directional radiation pattern in a plane perpendicular to the plane of the loop
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/12—Supports; Mounting means
    • H01Q1/22—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles
    • H01Q1/2283—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles mounted in or on the surface of a semiconductor substrate as a chip-type antenna or integrated with other components into an IC package
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/12—Supports; Mounting means
    • H01Q1/22—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles
    • H01Q1/24—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set
    • H01Q1/241—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM
    • H01Q1/242—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM specially adapted for hand-held use
    • H01Q1/243—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM specially adapted for hand-held use with built-in antennas

Definitions

  • the invention relates to the field of radio engineering, in particular, to antenna technology and is a small-sized loop antenna with non-directional radiation, which is designed to operate as part of mobile devices for local area networks of digital wireless communication operating on IEEE 802. IX xx, Bluetooth and the like.
  • the main elements of the transceivers of such wireless devices are: the digital part, designed to process the received and transmitted digital data, as well as to control the modes of the transceiver; and an analog radio frequency part with a balanced radio frequency port.
  • This analog part is intended directly for the formation of a transmitted radio signal with its subsequent transmission to the antenna and its reception through the same port with the subsequent necessary analog processing.
  • Both of these main parts have a common digital bus and are located on a single printed circuit board with a common ground.
  • Another solution relates to the transition from a balanced microwave power supply circuit of the transceiver port to an unbalanced antenna using a balancing microwave transformer, antenna matching circuit and a small monopole antenna with a non-symmetrical 50 Ohm power supply
  • the ceramic chip antennas described in US 2003/0222822, as well as PIFA antennas (low profile bent in the form of an inverted F monopole) described in US 2002/0135521, are usually used as such a monopole antenna.
  • the ground of the digital wireless device actually becomes the ground for the monopole and is directly involved in the radiation, having a significant effect on the antenna.
  • Chip antennas are mounted on a printed circuit board of small-sized digital modems by surface mounting method of Fig. 3.4, this makes them very convenient to use for mass production.
  • the chip antenna mounted in the form of a vertical monopole on a printed circuit board is attached by soldering one end to the microstrip power line, and the other to a special contact pad that serves as the second antenna mounting point, as well as the tuning element of the resonant frequency of the antenna.
  • Installed vertically (perpendicular to the main ground) antenna FIG. 4 has the best emissivity for its linear dimensions, but it is highly sensitive to the effects of the surrounding space (for example, human hands), as well as other materials and components of the modem.
  • the antenna is mounted as a bent monopole of FIG. 3, while the total area occupied by the antenna is reduced, but this significantly reduces the antenna gain and its working band.
  • the sizes of such antennas are in the range: length - 0.03 ⁇ 0.07 of the wavelength in air ⁇ , and a width of 0.007 ⁇ 0.025 of the wavelength in air ⁇ .
  • the dimensions are very small, which attracts the attention of many developers, but the main disadvantages in the form of a small working frequency band and low efficiency significantly limit their application.
  • the own matching frequency band usually does not exceed 1.2 ⁇ 2%, which is a significant drawback for universal devices that use the entire frequency band allocated in this range, for example, for the range 2.4 ⁇ 2.5 GHz, the band is approximately 4%.
  • a matching circuit is usually used and energized using a 50 ohm microstrip line. Matching circuits introduce additional losses in the received or transmitted signal from 0.5 to 2 dV.
  • a balancing microwave transformer is used.
  • transformers make it possible to coordinate and balance the work of the entire output radio circuit, it becomes more universal, allows the use of microwave connectors and various types of external antennas, but at the same time, a balancing transformer increases the cost of the entire modem and significantly increases the microwave path loss from 0.8 to 2 dV. Losses in such a transformer and antenna directly depend on their size, which creates serious difficulties in developing a small-sized modem, for example, for use in a cell phone.
  • the total losses in the output path of the transceiver can reach 3 dV or even higher. This actually leads to a decrease in the power of the transmitted signal by 50% and by 50% reduces the sensitivity of the receiver.
  • the loop antenna operating on the magnetic component of the field is more stable in its radiation characteristics and matching to the influence of the surrounding tracks, the human body and the animal’s body - this is especially important when using digital wireless modems built into mobile devices used in contact with the body human or animal.
  • the resonance of such an antenna occurs when the electric length of the perimeter of the frame is equal to the wavelength in this dielectric.
  • the maximum length of such a dipole 1 usually does not exceed half the wavelength.
  • the size of such an antenna with air filling will be approximately: ⁇ 61 mm, and the printed version of the same antenna on a printed circuit board made of FR-4 material (fiberglass) will already have size 1 ⁇ 35mm with a substrate thickness of about lmm.
  • the size of the antenna and its area are significantly reduced, but for small-sized devices, the size remains large. This problem is very serious, when the size of the entire device, such as a Bluetooth headset for a mobile phone, should not exceed 30 mm.
  • the technical result of the invention is the further optimization of the loop antenna in order to reduce its size, expand its working band and maintain, as much as possible, given the size of the antenna, the maximum gain.
  • the essence of the invention lies in the fact that the small-sized loop antenna is made in the form of a strip, and its ends are connected to a symmetrical microstrip power line through ceramic chip antennas mounted on a printed circuit board of the microstrip antenna.
  • Ceramic chip antennas have two attachment points, one of which is the point of feeding the loop antenna, and is connected to the corresponding microstrip of the power line, and the other point is connected to the corresponding end of the strip conductor of the loop antenna, the ceramic chip antennas are located symmetrically relative to the power line and the marked power points of the ceramic chip antennas are directed to each other, forming an angle equal to 90 ° with the power line.
  • the length of the strip conductor of the loop antenna between the points of their connection with the chip antennas is 0.5 ⁇ , where ⁇ is the wavelength in the strip taking into account the dielectric constant of the substrate.
  • the distance between the connection points of the chip antennas with the corresponding ends of the strip conductor of the loop antenna is approximately 0.5 ⁇ , where ⁇ is the wavelength in the chip antennas.
  • at least one of the sides of the loop antenna can be made in the form of a meander.
  • FIG. 1 shows a transceiver using a balanced amplifier circuit 1, comprising a balanced microwave port 2, balancing a microwave transformer 4, antenna matching circuits 4 12 and antenna 5.
  • FIG. 2 shows a transceiver using a balanced circuit of amplifiers 1, containing a balanced microwave port 2 and antenna 6.
  • FIG. Figure 3 shows a typical installation of a ceramic chip antenna 7 on a printed circuit board 8 of small-sized digital modems.
  • the chip antenna was mounted by soldering one end to the microstrip power line 9, and the other to a special contact pad 10.
  • the matching circuit 12 is powered by a 50 ohm microstrip line 1 1.
  • FIG. 4 shows the installation of a ceramic chip antenna 13, in the form of a vertical monopole, on a printed circuit board of 14 small-sized digital modems.
  • the chip antenna is mounted by soldering one end to the microstrip power line 15, and the other to special contact pad 16.
  • Matching circuit 17 is powered by a 50 ohm microstrip line 18.
  • FIG. 5 shows the claimed antenna connected to a transceiver that contains a digital part 19, an analog radio frequency part 20 with a microwave power line (balanced radio frequency port) 21, both of these parts are connected by a common digital bus 22.
  • Ceramic chip antennas 23, 24 are closed to each other strip conductor 25 forming a small-sized loop antenna, in which one of the sides of the microstrip conductor is made in the form of a meander 26.
  • the main parts 19, 20 are located on a single printed circuit board 27 with a common ground device 28.
  • FIG. Figure 6 shows a family of graphs that reflects the dependence of the antenna parameters on its dimensions and the dimensions of the entire modem circuit board.
  • FIG. 5 shows the best configuration for a small frame antenna that is the subject of the invention.
  • This antenna is designed to operate as part of a digital wireless modem and allows for non-directional digital radio communication over short distances of the order of 20-100 meters, depending on the applicable digital communication standard.
  • a small-sized loop antenna design calculated and manufactured for the frequency range 2.4-2.5 GHz, is used, which is used for such digital communication standards as, for example, NEXT 802.1 Ib and Bluetooth.
  • Ceramic antennas 23, 24 are mounted on a printed circuit board in the same way as with a standard antenna installation recommended by the manufacturer of FIGS. 3, 4.
  • Such ceramic chip antennas 23, 24 of FIG. 5 have two fastening points on the board by soldering located on opposite ends of a rectangular ceramic parallelepiped, one of these fastening points is also a feeding point for chip antennas and is marked by the manufacturer.
  • a pair of such chip antennas is mounted on the circuit board 27 symmetrically with respect to the balanced 100 Ohm power supply line 21 so that the points marked by the manufacturer for the power supply of the chip antennas are directed at each other and are attached to each micro-strip of the symmetrical power line 21, forming an angle of 90 with it °.
  • the result of this combination is a small-sized dipole antenna consisting of two chip antennas.
  • the natural resonant frequency of such a dipole antenna is approximately 1 GHz higher than the operating frequency for which the ceramic monopole antenna was designed by the manufacturer.
  • Such an antenna solution can also be used as a small-sized antenna with symmetrical power supply, but the gain and frequency band of such an antenna are small: about 2% with a gain of -5 - 8 dVi.
  • one side of the frame 25 can be made in the form of a meander 26, using the entire thickness of the substrate.
  • a meander strip line is made as a series of transitions from one side of the printed circuit board to the other and vice versa using metallized holes and short strips.
  • the need for such a line arises if the resonant frequency of the antenna is higher than the required or the dimensions a and b are larger than those required in the design.
  • FIG. 6 graph 16 The matching of this antenna as part of the modem circuit board described above is shown in FIG. 6 graph 16.
  • the working band of the antenna was at least 80 MHz, which is about 3%.
  • FIG. Figure 6 also shows a family of graphs that reflects the dependence of the antenna parameters on the dimensions of the entire modem printed circuit board and, especially, on the dimensions of the main earth 28 of these printed circuit boards.
  • the antenna described above on a 40x20mm printed circuit board main ground size is 35x20mm
  • the KCB (VSWR) level is shown in graph 15.
  • graph 17 shows antenna matching for overall PCB dimensions 14x24mm and with a ground size of 2 14x18mm.
  • the same matching characteristic 17 KCB (VSWR) is maintained even with the smaller dimensions of the printed circuit board and the main ground 28 up to zero values.
  • graph 17 in FIG. 6 is the KCB (VSWR) of the antenna presented in this patent in “pure form” without the influence of additional spurious emitters in the form of the main earth and other components of the printed circuit board.
  • the frequency of the main resonance of the antenna does not depend on the size of the main earth of the device.
  • the design of the printed circuit board and conductors on it affects, first of all, the width of the frequency band of the antenna. So, with the increase in the size of the main earth 28 of the device on the printed circuit board 27, the working band of the antenna increases, and especially in the low-frequency region.
  • This effect of expanding the antenna working band is due to the fact that the conductive components of the device, including the common ground of the radio modem, located in the immediate vicinity of the antenna at a distance of c (size c is usually chosen according to the recommendations of the chip antenna manufacturer or for miniaturization of the design as a whole and is located in within 0.5mm ⁇ c ⁇ 5mm), they work as passive secondary emitters and with the dimensions of the main common ground of the modem 28 large antenna sizes a and b, the effect of additional side resonances appears o and extends the operating frequency band of the small-sized loop antenna of a wireless digital modem.
  • the main part (active) of the radio modem located on the circuit board 27 in the area of the united common conductive earth 28 operates as follows: the digital part 19 processes the received and transmitted digital information and controls the transceiver modes via bus 22 according to the algorithm defined by the communication standard in the modem used.
  • the analog RF part 20 (usually an integrated circuit) generates a transmitted radio signal with its subsequent transmission to the antenna through the balanced port 21, and also receives the radio signal through the same port 21 with the subsequent necessary analog processing and transmits it via the bus 22 to the digital part 19 .
  • the output part of the analog RF module incorporates a balanced microwave port with an impedance of 100 ohms.
  • the antenna is connected to the balanced port 21 using a symmetrical two-strip transmission line with an impedance of 100 Ohms and is precisely balanced relative to it.
  • a symmetrical strip transmission line terminates in contact pads symmetrically located on it, designed to install ceramic chip antennas 23 and 24, the size of such pads is determined based on the recommendations of the chip antenna manufacturer. The distance between the antennas is determined by the width of the symmetrical strip line and the geometry of the pads.
  • the ceramic chip antenna 23 is installed in accordance with the manufacturer's recommendations for the antenna installation method according to the bent monopole method as in FIG.
  • the ceramic chip antenna 24 is installed as a mirror image of the antenna 23 relative to the axis of symmetry of the two-band transmission line 21, thus forming a dipole antenna consisting of two ceramic chip antennas 23 and 24.
  • the mounting ends of the chip antennas 23.24 through the contact pads are closed by the strip conductor of the antenna 25, as shown in FIG. 4, in the form of an open rectangle forming a closed frame.
  • the closing conductor can be made in many different ways, but two main ones can be distinguished: - this, as already mentioned, by the strip line method made on a common printed circuit board together with the rest of the device topology and by the method of closing free contact pads for mounting chip antennas using arbitrary-shaped metal wire.
  • the radio signal comes from the transceiver to the ceramic chip antennas 23 and 24.
  • the equivalent electrical length of such chip antennas is usually made by manufacturers close to ⁇ / 4 in order to provide good conditions for obtaining resonance.
  • the electric length between the points L and R is approximately ⁇ / 2.
  • the shorting point L and R of the conductor 25 also has an equivalent electric length of approximately ⁇ / 2, which results in the formation of a loop antenna with a full electric length ⁇ , and between the points L and R to create a resonance of currents, the frequency of which will be determined by this wavelength .
  • I 3 formed by the supply currents Ii, I 2 and current I 4 of the chip antenna contactor 23.24. Due to the fact that all the currents in the antenna are equal, and the electric lengths of the ceramic chip antennas and the conductor are the same (approximately ⁇ / 2), the electromagnetic energy between the points L and R is distributed approximately in two equal parts, and given that the currents I 3 and I 4 distributed in phase with the antenna, the energy from these two parts of the antenna is added to the far zone.
  • the electrical length of ceramic chip antennas 23.24 is usually substantially greater than their physical length and therefore the radiation efficiency of such antennas is very low, significantly less than the radiation efficiency of the conductor of the chip antenna contactor. This leads to the fact that the amplification of the new antenna described in this patent It turns out approximately 3dB lower than that of a full-sized loop antenna.
  • a conductor in the form of a printed strip reduces the antenna gain by approximately IdB depending on the substrate material, usually for antennas with a resonant frequency of 2.45 GHz, FR-4 substrates were used.
  • an additional shortening element 26 as part of the make-up conductor leads to an even more significant decrease in the antenna gain by approximately l ⁇ 2dB and the narrowing of its working frequency band depending on the size of element 26, which is determined by the necessary factor for shortening the physical length of the conductor compared to its electric length.
  • the antenna is reduced to the selection of the optimal geometry and dimensions a, b and from the conductor contactor chip antennas.
  • the sizing and tuning of the small loop antenna in FIG. 5, which is the basis of this invention, is carried out as follows:
  • Size “b” is determined by the length of two ceramic chip antennas installed on the printed circuit board. It is impossible to make size “b” much larger than the distance between the attachment points of the chip antennas L and R due to the appearance of antiphase current vectors in the aperture of the combined antenna.
  • the main size for the final tuning of the loop antenna in frequency is “a”, while decreasing the size a, the resonance of the antenna shifts to the high-frequency region 19 of FIG. 6, and an increase in size "a" leads to a decrease in the resonant frequency 18.
  • the main idea of the present invention is the creation of an antenna embodying the best basic qualities of two different types of antennas.
  • the combination of two ceramic chip antennas (monopoles) and a frame antenna made in the form of a microstrip made it possible to significantly reduce the physical dimensions of the antenna, while maintaining its electrical length. This made it possible to redistribute the currents along the antenna in such a way that the region of the greatest current turned out to be with a shortening of the electric length, which gave a significant gain in antenna gain, and the main properties of the antenna antenna frame allow you to create a good balanced antenna power supply that does not require additional matching circuits.

Description

Малогабаритная рамочная антенна
Изобретение относится к области радиотехники, в частности, к антенной технике и представляет собой малогабаритную рамочную антенну с ненаправленным излучением, которая предназначена для работы в составе мобильных устройств для локальных сетей цифровой беспроволочной связи, работающих на стандартах IEEE 802. IX хх, Вluеtооth и подобных.
Основными элементами приёмопередатчиков таких беспроволочных устройств являются: цифровая часть, предназначенная для обработки принимаемых и передаваемых цифровых данных, а также для управления режимами приёмопередатчика; и аналоговая радиочастотная часть с балансным радиочастотным портом. Эта аналоговая часть предназначена непосредственно для формирования передаваемого радиосигнала с последующей его передачей на антенну и его приёма через тот же порт с последующей необходимой аналоговой обработкой. Обе эти основные части имеют между собой общую цифровую шину и располагаются на единой печатной плате, имеющей общую землю.
В современных цифровых приёмопередатчиках широко применяются балансные схемы усилителей как для приёма радиосигнала, так и для его передачи, это позволяет существенно снизить влияние цифровых шумов и повысить чувствительность приёмника, а так же существенно улучшить КПД передатчика.
Подобные схемотехнические решения уже хорошо известны и описаны, например в патенте US2003/0179044. Среди СВЧ трактов для малогабаритных цифровых беспроволочных устройств можно выделить два основных типа: это решение с непосредственным подключением балансной антенны с импедансом 100 Ом к порту приёмопередатчика. Например, при помощи рамочной антенны Фиг.2 как описано в патенте UiS 2004/0135726, или иногда вместо рамочной антенны используют 100 Омную дипольную антенну, как описано в патенте US 2005/0159117. При таком техническом воплощении, основная земля приёмопередатчика цифрового устройства не участвует в процессе излучения электромагнитных волн и не влияет существенно на характеристики антенны.
Другое решение связанно с переходом от балансной схемы СВЧ питания порта приёмо-передатчика к небалансной антенне при помощи симметрирующего СВЧ трансформатора, цепи согласования антенны и малогабаритной монопольной антенны с не симметричной 50 Омной запиткой Фиг.l. В качестве такой монопольной антенны обычно используют керамические чип-антенны описанные в патенте US 2003/0222822, а так же антенны типа PIFA (низко-профильный загнутый в виде перевёрнутой F монополь), описанные в патенте US 2002/0135521. В такой конструкции земля цифрового беспроволочного устройства фактически становится землёй для монополя и непосредственно участвует в излучении, оказывая существенное влияние на антенну.
На сегодняшний день более популярно изготовление выходного СВЧ тракта по схеме, приведенной в патенте US 2003/0222822 не смотря на то, что обычно требуется дополнительная цепь согласования. Это связанно с тем, что большинство производителей интегральных радиочастотных микросхем предпочитают делать в своих микросхемах 100 Омный балансный выход, а производители малогабаритных антенн, таких как керамические чип-антенны и PIFA в основном производят антенны с 50 Омной несимметричной запиткой.
Чип-антенны устанавливаются на печатную плату малогабаритных цифровых модемов методом поверхностного монтажа Фиг.3,4, это делает их очень удобными в применении для массового производства. Чип-антенна установленная в виде вертикального монополя на печатную плату крепится при помощи пайки одним концом к микрополосковой линии питания, а другим к специальной контактной площадке выполняющей функцию второй точки крепления антенны, а так же элемента подстройки резонансной частоты антенны. Установленная вертикально (перпендикулярно основной земле) антенна Фиг. 4 обладает наилучшей излучательной способностью для своих линейных размеров, но при этом обладает высокой чувствительностью к воздействию окружающего пространства (например, рук человека), а так же других материалов и компонентов модема. Для более компактной установки антенну устанавливают в виде загнутого монополя Фиг. 3, при этом общая площадь, занимаемая антенной, уменьшается, но это существенно уменьшает усиление антенны и её рабочую полосу. Обычно размеры таких антенн находятся в пределах: длина - 0,03 ~ 0,07 от длины волны в воздухе λ, а ширина - 0,007 ~ 0,025 от длины волны в воздухе λ. Так для частоты 2.4ГГц, например, типовые размеры выпускаемых серийно чип антенн будут примерно от 3.5 до 9 мм в длину и от 0.8 до 3 мм в ширину, а общие размеры, занимаемые антенной, примерно такие: D= 3~10mm, d= 1~5 тт, E= 4~ 12 тт, e= 1—5 тт. Размеры очень маленькие, что привлекает внимание многих разработчиков, но основные недостатки в виде малой рабочей полосы частот и низкого КПД существенно ограничивают их применение. В таких антеннах собственная полоса частот согласования обычно не превышает 1.2 ~2 %, что является существенным недостатком для универсальных устройств, использующих всю выделенную в данном диапазоне полосу частот, например, для диапазона 2.4 ~ 2.5ГTц полоса составляет примерно 4%. Для расширения рабочей полосы керамических чип-антенн обычно используют согласующую цепь и запитывают их при помощи 50 Омной микрополосковой линии. Согласующие цепи вносят дополнительные потери в принимаемый или передаваемый сигнал от 0.5 до 2 dВ. Для согласования импедансов радиочастотной микросхемы и таких 50 Омных антенн используют симметрирующий СВЧ трансформатор. Использование таких трансформаторов позволяет хорошо согласовать и сбалансировать работу всей выходной радиоцепи, она становится более универсальной, позволяет использовать разъёмы СВЧ и различные типы внешних антенн, но при этом симметрирующий трансформатор увеличивает себестоимость всего модема и существенно от 0.8 до 2 dВ увеличивает потери СВЧ тракта. Потери в таком трансформаторе и антенне напрямую зависят от их размеров, что создаёт серьёзные трудности при разработке малогабаритного модема, например, для использования его в сотовом телефоне.
Таки образом, суммарные потери в выходном тракте приёмопередатчика могут доходить до 3 dВ и даже выше. Это фактически приводит к снижению мощности передаваемого сигнала на 50% и на 50% снижает чувствительность приемника.
Использование балансных 100 Омных антенн позволяет существенно упростить и оптимизировать работу схемы. А независимость импеданса рамочной антенны от размеров основной земли цифрового беспроволочного устройства позволяет без последствий для излучения существенно изменять размеры всей печатной платы модема, что при общей тенденции к микроминиатюризации таких цифровых устройств является очень важным фактором. При этом известно, подтверждено многочисленными опытами и описано в литературе, например, в книге «Small Antennas» авторов К. Fujimоtо, А. Непdегsоп, К. Нirаsаwа, J.R. Jаmеs, изданной в 1987 году в издательстве «Research Studiеs Рrеss Ltd. » стр.100, что рамочная антенна работающая на магнитной компоненте поля более устойчива по своим характеристикам излучения и согласования к влиянию окружающей следы, человеческого тела и тела животного - это особенно важно при использовании цифровых беспроволочных модемов встроенных в мобильные устройства, используемые в контакте с телом человека или животного.
Таким образом, рамочная антенна с входным импедансом 100 Ом становится идеальным решением для подобных малогабаритных цифровых беспроволочных модемов.
Традиционная рамочная антенна имеющая входной импеданс 100 Ом ФИГ.2 как уже говорилось выше, идеально состыкуется со 100 Омным балансным фидером большинства выпускаемых сегодня аналоговых радиомикросхем для цифровой связи. Обычно, резонанс такой антенны наступает при электрической длине периметра рамки равной длине волны в данном диэлектрике. При этом максимальная длина такого диполя 1 обычно не превышает половину длины волны. Так, например, для частоты 2.45 ГТц (середины диапазона частот стандарта ШЕЕ 802.1 Ib), размер такой антенны с воздушным заполнением будет примерно: < 61мм, а напечатанная разновидность такой же антенны на печатной плате из материала FR-4 (стеклотекстолит) будет уже иметь размер 1 <35мм при толщине подложки около lмм.
Как мы видим из опыта, размер антенны и её площадь существенно сокращаются, но для малогабаритных устройств размер по- прежнему остаётся большим. Эта проблема является очень серьёзной, когда размер всего устройства, например гарнитуры Вluеtооth для мобильного телефона, не должен превышать 30 мм.
Вопрос уменьшения габаритов рамочной антенны подробно рассматривался в патенте US 2004/0135726, где авторам удалось достичь очень существенного уменьшения размеров рамки за счёт применения оригинальной цепи согласования в виде щелевых конденсаторов, но в результате уменьшения антенны произошло и сужение рабочей полосы частот. Судя по приведённым данным, при частоте резонанса 2.45ГTц полоса частот составляет примерно 3% по уровню KCB(VSWR) =S, при этом габариты описываемой антенны 14x17мм, антенна напечатана на подложке FR-4.
Даже после дополнительных доработок размер такой рамочной антенны остается достаточно большим, рабочая полоса частот сравнительно узкой, а усиление антенны сравнительно мало вследствие дополнительных потерь в печатных щелевых конденсаторах.
Техническим результатом изобретения является дальнейшая оптимизация рамочной антенны с целью уменьшения её размеров, расширения её рабочей полосы и поддержания, на сколько это возможно, учитывая размеры антенны, максимального усиления. Сущность изобретения заключается в том, что малогабаритная рамочная антенна, выполнена в виде полоска, а ее концы подключены к симметричной микрополосковой линии питания через керамические чип- антенны, установленные на печатную плату микрополосковой антенны. Керамические чип-антенны имеют две точки крепления, одна из которых является точкой запитки рамочной антенны, и соединена с соответствующим микрополоском линии питания, а другая точка соединена с соответствующим концом полоскового проводника рамочной антенны, керамические чип-антенны расположены симметрично относительно линии питания и маркерованные точки запитки керамических чип-антенн направлены друг к другу, образуя с линией питания угол равный 90°.
Кроме того, длина полоскового проводника рамочной антенны между точками их соединения с чип-антеннами равна 0.5λ, где λ- длина волны в полоске с учётом диэлектрической проницаемости подложки.
Кроме того, что расстояние между точками соединения чип- антенн с соответствующими концами полоскового проводника рамочной антенны равно примерно 0.5λ, где λ- длина волны в чипантеннах. Кроме того, по крайней мере, одна из сторон рамочной антенны может быть выполнена в виде меандра.
На фиг. 1 изображен приёмопередатчик, использующий балансную схему усилителей 1, содержащий балансный СВЧ порт 2, симметрирующий СВЧ трансформатор 4, цепи согласования антенны 4 12 и антенну 5.
На фиг. 2 изображен приёмопередатчик, использующий балансную схему усилителей 1, содержащий балансный СВЧ порт 2 и антенну 6.
На фиг. 3 изображена типовая установка керамической чип- антенны 7 на печатную плату 8 малогабаритных цифровых модемов. Крепление чип-антенны осуществлено при помощи пайки одним концом к микрополосковой линии питания 9, а другим к специальной контактной площадке 10. Согласующая цепь 12 запитана при помощи 50 Омной микрополосковой линии 1 1. На фиг. 4 изображена установка керамической чип-антенны 13, в виде вертикального монополя, на печатную плату 14 малогабаритных цифровых модемов. Крепление чип-антенны осуществляется при помощи пайки одним концом к микрополосковой линии питания 15, а другим к специальной контактной площадке 16. Согласующая цепь 17 запитана при помощи 50 Омной микрополосковой линии 18.
На фиг. 5 изображена заявленная антенна, подключенная к приемопередатчику, который содержит цифровую часть 19, аналоговую радиочастотную часть 20 с линией питания СВЧ (балансным радиочастотным портом) 21, обе эти части соединены общей цифровой шиной 22. Керамические чип-антенны 23, 24, замкнуты между собой полосковым проводником 25 образуя малогабаритную рамочную антенну, у которой одна из сторон микрополоскового проводника выполнена в виде меандра 26. Основные части 19, 20 располагаются на единой печатной плате 27 с общей землёй устройства 28.
На фиг. 6 представлено семейство графиков, отражающее зависимость параметров антенны от её размеров и размеров всей печатной платы модема. На фиг. 5 представлена наилучшая конфигурация конструктивного решения малогабаритной рамочной антенны, которая является предметом изобретения. Эта антенна предназначена для работы в составе цифрового беспроволочного модема и позволяет обеспечить ненаправленную цифровую радиосвязь на короткие расстояния порядка 20-100 метров в зависимости от применяемого стандарта цифровой связи. В качестве примера для наилучшей демонстрации настоящего изобретения выбрана конструкция малогабаритной рамочной антенны, рассчитанная и изготовленная для диапазона частот 2.4—2.5 ГГц, который применяется для таких стандартов цифровой связи как, например, ШЕЕ 802.1 Ib и Вluеtооth.
Комбинация, состоящая из двух известных типов антенн: рамочной 25, напечатанной на печатной плате 27 подложки и двух установленных симметрично, относительно питающего фидера 21, керамических чип - антенн 23, 24 фактически создаёт новую разновидность конструкций малогабаритных антенн.
Керамические антенны 23, 24 устанавливаются на печатную плату аналогичным образом, как и при стандартной установке антенны, рекомендованной производителем фиг 3, 4. Такие керамические чип антенны 23, 24 фиг. 5 имеют две точки крепления на плату методом пайки расположенные на противоположных концах прямоугольного керамического параллелепипеда, одна из таких точек крепления является и точкой запитки чип-антенн и маркируется производителем. Пара таких чип-антенн устанавливается на печатную плату 27 симметрично относительно балансной 100 Омной линии питания 21 таким образом, что маркированные производителем точки запитки чип- антенн были направлены друг на друга и крепятся каждая на свой микрополосок симметричной линии питания 21, образуя с ним угол 90°. В результате такой комбинации получается малогабаритная дипольная антенна, состоящая из двух чип-антенн. Как правило, собственная резонансная частота такой дипольной антенны примерно на 1 ГГц выше рабочей частоты, на которую была рассчитана производителем керамическая монопольная антенна. Например, антенны 23 и 24, рассчитанные производителем на частоту 2.5 ГГц при, описанном выше, дипольном включении дают резонанс на частоте 3.5 ГГц и выше. Такое антенное решение тоже вполне можно использовать в качестве малогабаритной антенны с симметричной запиткой, но усиление и полоса частот такой антенны невелики: примерно 2% при усилении -5 — 8 dВi. Второй оставшийся свободным конец керамических чип-антенны
23, 24 обычно играет роль второй точки механического крепления, но реально с учётом ёмкостных паразитных связей эта точка крепления является так же и дополнительной нагрузкой керамической монопольной чип-антенны. Таким образом, соединив металлическим проводником, в виде полосковой рамки 25, свободные концы описанного выше диполя, образованного керамическими чип - антеннами 23, 24 получаем замкнутую рамочную малогабаритную антенну. Подбором размеров полоска а, b и с можно легко добиться резонанса на требуемой частоте. Размер b и с лучше всего выбирать исходя из рекомендованных производителем керамических чип-антенн размеров для варианта установки антенны. Размер b должен быть = 2x(E-e), а размер c =d. С целью увеличения электрической длины рамочной антенны одну сторону рамки 25 можно выполнить в виде меандра 26, используя при этом всю толщину подложки. Такая полосковая линия меандр изготавливается в виде серии переходов с одной стороны печатной платы на другую и обратно при помощи металлизированных отверстий и коротких полосков. Обычно необходимость в такой линии возникает, если резонансная частота антенны получается выше требуемой или размеры а и b получаются больше требуемых в проекте.
Так, реально сконструированная антенна для диапазона 2.4-2.5 ГГц, состоящая из двух монопольных чип-антенн, подобных тем, что изображены фиг 3, 4 с размерами 4x1.5мм по основанию и высотой 1.85мм и частотой собственного резонанса 2.6 ГГц при установке на напечатанную на стеклотекстолитовой подложке из материала FR-4 толщиной 1.2мм полосковую рамку 25 имеет общие габариты a= 8мм и b= 12мм Фиг. 5. А при использовании части полосковой линии в виде меандра 26, габариты удалось уменьшить до: a= 2.5 мм и b= 12 мм. Если эти габариты выразить в длинах волны в воздухе λ то получается соответственно: aM).02λ и b =Ф.lλ. Для сравнения: опыт показывает, что для создания простой рамочной антенны, напечатанной на такой же подложке без использования керамических чип-антенн, требуется хотя бы один линейный размер >0.25λ, где λ- длина волны в воздухе.
При этом излучение такой антенны на печатной плате, где общая земля 28 всего модема имела размеры не более 34x20мм, при габаритах печатной платы 27 цифрового модема A=40мм, B=20мм распределяется достаточно равномерно по всем направлениям в плоскости печатной платы и перпендикулярной плоскости с максимальным усилением антенны +0.6 dВi и минимальным до -6 dВi, а в среднем уровень усиления антенны в такой конструкции модема составляет примерно -2 dВi. Все измерения, отображённые на фиг. 6 проводились при помощи
Векторного Анализатора Цепей R&S ZVB с применением опции балансного порта с импедансом 100 Ом. Применение такой опции позволяет очень точно и быстро измерять и настраивать антенны с балансным симметричным входом без применения каких либо симметрирующих трансформаторов.
Согласование данной антенны в составе описанной выше печатной платы модема представлено на фиг. 6 графиком 16. По уровню KCB (VSWR) =3 рабочая полоса антенны составила не менее 80МГц, что составляет примерно 3%. На фиг. 6 представлено так же семейство графиков, отражающее зависимость параметров антенны от размеров всей печатной платы модема и, особенно от размеров основной земли 28 этих печатных плат. Так, описанная выше антенна на печатной плате 40x20мм (размер основной земли 35x20мм) имеет согласование 16 на графике фиг. 6, для печатной платы с габаритами бОхбОмм и размерами земли 55x60мм уровень KCB (VSWR) показан графиком 15. Рабочая полоса по уровню KCB=3 увеличилась до 100 МГц - это примерно 4%. График 17 отображает согласование антенны при общих размерах печатной платы 14x24мм и при размере земли 2 14x18мм. Такая же характеристика согласования 17 KCB (VSWR) сохраняется и при более маленьких размерах печатной платы и основной земли 28 вплоть до нулевых значений. Таким образом, можно сказать, что график 17 на фиг. 6 и есть KCB(VSWR) представленной в данном патенте антенны в «чиcтoм видe» без влияния дополнительных паразитных излучателей в виде основной земли и других компонентов печатной платы.
Как видно из представленных графиков, частота основного резонанса антенны не зависит от размеров основной земли устройства. Дизайн печатной платы и проводников на ней влияет, прежде всего, на ширину частотной полосы антенны. Так, при увеличении размеров основной земли 28 устройства на печатной плате 27 - рабочая полоса антенны увеличивается и особенно в области низких частот.
Такой эффект расширения рабочей полосы антенны связан с тем, что токопроводящие компоненты устройства, включая общую землю радиомодема, расположенные в непосредственной близости от антенны на расстоянии с (размер с обычно выбирается по рекомендациям производителя чип-антенн или из соображений миниатюризации конструкции в целом и находится в пределах 0.5мм <c <5мм), работают как пассивные вторичные излучатели и при размерах основной общей земли модема 28 больших размеров антенны а и b появляется эффект дополнительных побочных резонансов, что и расширяет рабочую полосу частот малогабаритной рамочной антенны беспроволочного цифрового модема. В общих чертах, основная часть (активная) радиомодема расположенная на печатной плате 27 в зоне объединенной общей токопроводящей землёй 28 работает следующим образом: цифровая часть 19 обрабатывает принимаемую и передаваемую цифровую информацию и управляет режимами приёмопередатчика через шину 22 по алгоритму определённому стандартом связи в используемом модеме. Аналоговая радиочастотная часть 20 (обычно это интегральная микросхема) формирует передаваемый радиосигнал с последующей его передачей на антенну через балансный порт 21, а так же и принимает радиосигнал через тот же порт 21 с последующей необходимой аналоговой обработкой и передаёт его через шину 22 в цифровую часть 19.
Выходная часть аналогового радиочастотного модуля имеет в своём составе балансный СВЧ порт с импедансом 100 Ом. Антенна подключается к балансному порту 21 при помощи симметричной двухполосковой линии передачи с импедансом 100 Ом и точно симметрирована относительно неё. Симметричная полосковая линия передачи оканчивается симметрично расположенными на ней контактными площадками, предназначенными для установки керамических чип-антенн 23 и 24, размер таких площадок определяется исходя из рекомендаций производителя чип-антенн. Расстояние между антеннами задаётся шириной симметричной полосковой линии и геометрией контактных площадок. Керамическая чип-антенна 23 устанавливается в соответствии с рекомендациями производителя для варианта установки антенны по методу загнутого монополя как на фиг. 3, а керамическая чип-антенна 24 устанавливается как зеркальное отображение антенны 23 относительно оси симметрии двухполосковой линии передачи 21, таким образом, образуется дипольная антенна, состоящая из двух керамических чип-антенн 23 и 24. Далее крепёжные концы чип-антенн 23,24 через контактные площадки замыкаются полосковым проводником антенны 25, как показано на фиг. 4, в виде разомкнутого прямоугольника образуя замкнутую рамку. Замыкающий проводник может быть изготовлен множеством разных способов, но можно выделить два основных: - это, как уже говорилось, методом полосковой линии выполненной на общей печатной плате вместе с остальной топологией устройства и методом замыкания свободных контактных площадок крепления чип - антенн при помощи металлической проволоки произвольной формы.
Через балансный порт 21 радиосигнал поступает от приёмопередатчика к керамическим чип - антеннам 23 и 24. Эквивалентная электрическая длина таких чип-антенн обычно делается производителями близкой к λ/4, чтобы обеспечить хорошие условия для получения резонанса. Таким образом, в результате диполеобразной установки двух таких антенн электрическая длина между точками L и R получается равной примерно λ/2. Замыкающий точки L и R проводник 25 так же имеет эквивалентную электрическую длину примерно λ/2, это в результате и позволяет образовать рамочную антенну с полной электрической длиной λ, а между точками L и R создать резонанс токов, частота которого и будет определяться этой длиной волны. В момент резонанса в антенне устанавливаются два основных тока это I3 образованный токами питания Ii, I2 и ток I4 замыкателя чип-антенн 23.24. Вследствие того, что все токи в антенне равны, а электрические длины керамических чип-антенн и проводника одинаковы (примерно λ/2), электромагнитная энергия между точками L и R распределяется примерно на две равные части и, учитывая то, что токи I3 и I4 распределены по антенне синфазно, энергия от этих двух частей антенны складывается в дальней зоне. Электрическая длина керамических чип- антенн 23,24 обычно существенно больше их физической длины и поэтому КПД излучения таких антенн очень низкий, существенно меньше чем КПД излучения проводника замыкателя чип-антенн. Это и приводит к тому, что усиление новой, описываемой в данном патенте антенны получается примерно на ЗdВ ниже, чем у полноразмерной рамочной антенны.
При использовании проводника в виде металлической проволоки можно получить максимальные основные электрические характеристики для данного изобретённого типа антенны, они несущественно примерно на IdB уступают обычной рамочной антенне с длиной проводника λ.
Использование проводника в виде печатного полоска снижает усиление антенны ещё примерно на IdB в зависимости от материала подложки, обычно для антенн с резонансной частотой 2.45 ГГц использовались подложки из материала FR-4.
Использование дополнительного укорачивающего элемента 26 в составе замыкающего проводника приводит к ещё более существенному снижению усиления антенны примерно на l~2dB и сужению её рабочей полосы частот в зависимости от размера элемента 26, который определяется необходимым коэффициентом укорочения физической длинны проводника по сравнению с его электрической длиной.
Настройка, описываемой в рамках данного изобретения, антенны сводится к подбору оптимальной геометрии и размеров a,b и с проводника замыкателя чип-антенн. Подбор размера и настройка малогабаритной рамочной антенны на Фиг. 5, являющейся основой данного изобретения, осуществляется следующим образом:
1) Выбор оптимальных керамических чип-антенн осуществляется исходя из свободного места на печатной плате в проекте данного устройства отведённого для антенны, а длина керамической чип- антенны должна быть в 2 раза меньше чем отведено под всю комбинированную антенну, 2) Размер «c» обычно рекомендуется производителями чип- антенн как оптимальный для данной чип-антенны. Изменение размера с влияет на настройку рамочной антенны, при уменьшении размера «c» резонанс антенны смещается в область низких частот 18 фиг. 6, при этом усиление антенны уменьшается, а увеличение размера «c» приводит к увеличению резонансной частоты 19 и увеличению усиления. Так проявляется паразитное влияние общей земли 28 беспроволочного устройства.
3) Размер «b» определяется длиной двух установленных на печатную плату керамических чип-антенн. Делать размер «b» намного больше расстояния между точками крепления чип-антенн L и R нельзя из-за появления противофазных векторов тока в апертуре комбинированной антенны.
4) Основным размером для финальной настройки рамочной антенны по частоте является «a», при уменьшении размера а резонанс антенны смещается в область высоких частот 19 фиг. 6, а увеличение размера «a» приводит к уменьшению резонансной частоты 18.
Основная идея настоящего изобретения - это создание антенны воплощающей в себе наилучшие основные качества двух разных типов антенн. Комбинация из двух керамических чип - антенн (монополей) и рамочной антенны, выполненной в виде микрополоска, позволила существенно сократить физические размеры антенны, сохраняя при этом её электрическую длину. Это позволило перераспределить токи по антенне таким образом, что область наибольшего тока оказалась с минимальным укорочением электрической длины, что дало существенный выигрыш в усилении антенны, а основные свойства рамочной конструкции антенны позволяют создать хорошую балансную запитку антенны не требующую дополнительных цепей согласования. Данное согласование импеданса антенны достаточно стабильно и почти не зависит от размеров основной земли устройства и не подвержено сильному влиянию внешней среды, например, человеческих рук. Конечно же, керамические чип - антенны выполняют в данной комбинированной рамочной антенне, по большей части, согласующую роль, но их замена на другие чип - элементы с сосредоточенными параметрами, например, индуктивности, приводит к резкому сокращению рабочей полосы антенны и падению её усиления.
Дело в том, что для обычных реактивных чип - компонентов, таких как: индуктивность или ёмкость потери на излучение являются паразитными и производители таких компонентов всегда стараются минимизировать этот фактор в отличие от производителей чип-антенн. Поэтому, использование таких чип-антенн в качестве согласующих элементов для малогабаритной рамочной антенны, даёт максимальный излучающий эффект.

Claims

Формула изобретения
1. Малогабаритная рамочная антенна, выполненная в виде микрополосковой рамки, отличающаяся тем, что концы микрополосковой рамочной антенны подключены к симметричной микрополосковой линии питания через керамические чип-антенны, установленные на печатную плату микрополосковой антенны, керамические чип-антенны имеют две точки крепления, одна из которых является точкой запитки рамочной антенны, и соединена с соответствующим микрополоском линии питания, а другая точка соединена с соответствующим концом полоскового проводника рамочной антенны, керамические чип-антенны расположены симметрично относительно линии питания, маркерованные точки запитки керамических чип-антенн направлены друг к другу, образуя с линией питания угол равный 90°.
2. Малогабаритная рамочная антенна по п.l, отличающаяся тем, что электрическая длина полоскового проводника рамочной антенны между точками её соединения с чип-антеннами равна 0.5λ, где λ- длина волны в материале подложки.
3. Малогабаритная рамочная антенна по п.п.l или 2, отличающаяся тем, что электрическое расстояние между точками соединения чип-антенн с соответствующими концами полоскового проводника рамочной антенны равно 0.5λ, где λ- длина волны в диэлектрике чип-антенн.
4. Малогабаритная рамочная антенна по п.l, отличающаяся тем, что, по крайней мере, одна из сторон рамочной антенны выполнена в виде меандра.
PCT/RU2007/000362 2007-07-04 2007-07-04 Antenne cadre de petite taille WO2009005388A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2007/000362 WO2009005388A1 (fr) 2007-07-04 2007-07-04 Antenne cadre de petite taille

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2007/000362 WO2009005388A1 (fr) 2007-07-04 2007-07-04 Antenne cadre de petite taille

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009005388A1 true WO2009005388A1 (fr) 2009-01-08

Family

ID=40226282

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2007/000362 WO2009005388A1 (fr) 2007-07-04 2007-07-04 Antenne cadre de petite taille

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2009005388A1 (ru)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003124729A (ja) * 2001-09-25 2003-04-25 Samsung Electro Mech Co Ltd ダイバーシティ機能を備えたデュアルフィードチップアンテナ
RU2228564C2 (ru) * 2002-04-01 2004-05-10 Марийский государственный технический университет Печатная рамочная антенна
US6825819B2 (en) * 2002-05-31 2004-11-30 Korean Institute Of Science And Technology Ceramic chip antenna
US7129893B2 (en) * 2003-02-07 2006-10-31 Ngk Spark Plug Co., Ltd. High frequency antenna module

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003124729A (ja) * 2001-09-25 2003-04-25 Samsung Electro Mech Co Ltd ダイバーシティ機能を備えたデュアルフィードチップアンテナ
RU2228564C2 (ru) * 2002-04-01 2004-05-10 Марийский государственный технический университет Печатная рамочная антенна
US6825819B2 (en) * 2002-05-31 2004-11-30 Korean Institute Of Science And Technology Ceramic chip antenna
US7129893B2 (en) * 2003-02-07 2006-10-31 Ngk Spark Plug Co., Ltd. High frequency antenna module

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10205232B2 (en) Multi-antenna and radio apparatus including thereof
US8212731B2 (en) Antenna device and communication apparatus
US7116276B2 (en) Ultra wideband internal antenna
CN100388560C (zh) 用于移动装置的带宽加宽天线
US10461422B1 (en) Balanced antenna
KR20050007557A (ko) 안테나 장치 및 무선 모듈
JP2000508498A (ja) 携帯用無線機器の小型アンテナ
JP2011155626A (ja) アンテナ装置及び通信装置
WO2011059832A1 (en) Field-confined wideband antenna for radio frequency front end integrated circuits
US20020177416A1 (en) Radio communications device
JP2004506363A (ja) ワイヤレス端末
US7639195B2 (en) Antennas for ultra-wideband applications
JP2005086788A (ja) 表面実装型アンテナおよびアンテナ装置ならびに無線通信装置
JP3982692B2 (ja) アンテナ装置
KR101218702B1 (ko) 멀티모드 고주파 모듈
WO2019227651A1 (zh) 便携式通信终端及其pifa天线
KR100861865B1 (ko) 무선 단말기
WO2009005388A1 (fr) Antenne cadre de petite taille
KR101101856B1 (ko) 접지면 공진을 이용한 안테나
JP4329579B2 (ja) アンテナ装置
JP2003069329A (ja) アンテナ
KR100416885B1 (ko) 무선데이터 통신용 소형 안테나
JP2007503149A (ja) 高周波およびマイクロ波域用の広帯域アンテナモジュール
CN214542533U (zh) 一种内嵌于屏幕内部结构的天线
KR200322363Y1 (ko) 소형 유전체 안테나

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07861022

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 07861022

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1