WO2008020571A1

WO2008020571A1 - Moteur à combustion interne à palettes

Info

Publication number: WO2008020571A1
Application number: PCT/JP2007/065703
Authority: WO
Inventors: Souji Nakagawa
Original assignee: Souji Nakagawa
Priority date: 2006-08-18
Filing date: 2007-08-10
Publication date: 2008-02-21
Also published as: JP4827658B2; CN101506494A; JP2008045513A; CN101506494B

Description

明細書

ベーン型内燃機関

技術分野

[0001] 本発明は、レシプロエンジンに代わるロータリー式内燃機関、特にべーンを使用するべーン型内燃機関に関する。背景技術

[0002] 従来からレシプロエンジンの構造は、シリンダ内をピストンが往復運動しコネクチングロッドを介してクランクシャフトで回転運動に変換している。この際、往復運動するために振動が発生する。クランクシャフトの回転する空間範囲とシリンダ頂部までの大きな場所が回転運動を発生するために占めている。トルク変動も大きく 4サイクルェンジンでは、クランクシャフト 2回転で 1回の膨張行程であり、その対策として多気筒化する方法で対応していた。多気筒になればエンジン構造は複雑になりさらに質量の増カロとなっていた。

[0003] レシプロエンジン、バンケルロータリーエンジンにおいてはどちらも、吸気 '圧縮'膨張 ·排気の行程を持っている。 2サイクルエンジンにおいてはそれが並行して行われるものもある。また、いずれの場合にも排気ガスは強制的にエンジンの室外へ排出されることとなる。不完全燃焼ガスである一酸化炭素（CO)、炭化水素 (HC)及びシリンダ壁に付着した潤滑油の燃焼した HC等も同時に排出される。壁力搔き集めた HC の排出は、ピストンあるいはロータがシリンダあるいはハウジングの壁面に密着して摺動する構造であるから避けられない宿命としての欠陥となっていた。排気ガス浄化については、エンジン室外にて触媒等で後処理をしてきた。完全燃焼対策を行なおうとすると燃焼室内の過流 ·筒内燃料噴射 ·可変吸気 ·可変動弁機構等あらゆる方法が考えられるものの、高温で完全燃焼させ HC、 COを無くそうとすると、窒素酸化物（N O )が増加することとなっていた。

X

[0004] レシプロエンジンの構造が複雑であることから、直接回転運動を得ようとして考えられたものにいわゆるロータリーエンジンがある。その中で実現化には技術的に最も難度が高レ、と考えられるものがベーン型内燃機関となって!/、た。 [0005] 従来から提案されているベーン型内燃機関としては、特許文献 1によって知られたものがある。この装置は、ポンプで一般的に使用されているベーン回転式容積変化装置に高速化回転技術を取り入れることによって内燃機関として利用できるようにしたものといっている。つまり、ロータに複数のベーンを設け、ベーンに溝内での出入を案内する案内体を設け、ハウジング内に案内体を案内する円形ガイドを設けている。案内体はハウジングの内周面に摺接可能に配置され、円形ガイドはハウジングの内周面と同心円状に形成している。一方、ハウジング内で回動可能に配設されるロータの近死点付近に常時燃焼室を設け、常時燃焼室に点火装置をハウジングの外側に突出して設けている。これによつて、ベーン回転式容積変化装置の高速回転を可能にしたといっている。

特許文献 1 :特開平 10— 68301号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0006] しかし、従来より提案されているベーン型内燃機関は構造が複雑なものもあり、また爆発の衝撃圧力を受け止めるベーンの強度に関する課題が残されていて実現化が困難となっていた。上述の特許文献 1のべーン型内燃機関においては、ベーンの強度を向上することに関しては特に提示されておらずさらに強度を損なうような構造である。また、案内体や円形ガイドを設けることによって構造が複雑になり実現化には困難が伴うこととなっていた。また、レシプロエンジンで改良が行われてきたがすでに大きな改良可能な部分は無いため、トルク変動が少なく簡単な構造でしかも軽量なベーン型内燃機関の実現が望まれることとなっていた。

課題を解決するための手段

[0007] 本発明は、上述の課題を解決するものであり、ベーンの強度を向上するとともにトルク変動が小さぐ簡単な構造で軽量に構成され、さらに排気ガスの浄化対策を行うことができるベーン型内燃機関を提供することを目的とする。すなわち、

本発明では、真円の内周面を有するハウジングと、前記ハウジングに内蔵されるとともに前記内周面の中心位置と偏心した位置で回動可能なロータと、前記ハウジングと前記ロータとの間に配設される中空部と前記ロータの半径方向に沿って前記中空部内を出入するべ一ンとを備えるベーン型内燃機関であって、前記べーンが前記ロータの円周方向に沿って 5分割された位置にそれぞれ配設されるとともに前記べーンの先端は前記ハウジングの内周面に摺接可能に配設され、前記中空部は前記べーンによって 5室に分割され、前記ロータ 2回転で 1サイクルを形成するとともに、 5分割された各室は、前記 1サイクルで、それぞれ、爆発、膨張、排気、吸気、圧縮、過給、掃気、吸気、圧縮行程を順に繰り返すように構成されたことを特徴とするものである。

[0008] 本発明によれば、 5個のベーンでハウジング内を 5室に分割し、ロータの 2回転で、爆発、膨張、排気、吸気、圧縮、過給、掃気、吸気、圧縮行程を順に繰り返すように構成しているから、ロータ 1個で 4サイクルレシプロ 5気筒エンジンと同様な機能を発揮でき、トルク変動が少なく小型で軽量な内燃機関を構成することができる。し力、もノ、ウジングの内周面が真円に形成されていることから、異形のハウジング内周面に比して、ベーンにかかる負荷を低減することができて、ベーンの厚さを小さく出来、その材質についても強度を主に考えなくてもよく選択の幅が広がる。しかもハウジングの内周面が真円であることは、加工も容易であり廉価な費用で内燃機関を製作できるから実用的な内燃機関を提供することができる。

[0009] また、本発明では、燃料を噴射する燃料噴射ノズルは、前記ロータの回転と逆方向に向かって燃料を噴射するように配置されていることを特徴としている。

[0010] これによつて、燃料噴射ノズルから噴射される燃料は、回転するロータの後方に向力、つて噴射されることから、燃料が噴射される行程の室内では、後方から回転するべーンが着火性の良好な濃い混合気を集めて圧縮させたうえで爆発させることができる。従って、室全体の空燃比は希薄に設定可能となり、燃料消費率向上及び完全燃焼による排気ガスの浄化ができる。

[0011] さらに、本発明では、前記ハウジングには、大気側と連通する吸気口と排気口が形成され、前記ロータには 5分割された各室に対応してそれぞれ凹部が形成され、前記ロータの回転によってレ、ずれかの室の凹部が前記吸気口あるいは前記排気口の V、ずれか一方に合致する際に、吸気開口部あるいは排気開口部を形成することを特徴としている。

[0012] また、本発明では、前記排気行程は、前記排気開口部から爆発行程後の高圧の燃焼ガスを排出し、前記掃気行程は、前記排気開口部から低圧の空気を放出することを特徴としている。

[0013] そのため、この内燃機関では、爆発によって発生する高圧の燃焼ガスを排気行程で排気させ、吸気行程においては、大気を吸気するとともに過給行程で吸気して圧縮した空気を導入する。排気行程においては、残留ガスが内部 EGRとして効果を発揮して燃焼温度が低下するため排気ガス中の NOを抑制すること力 Sできる。さらに、掃気行程において、圧縮されている空気を排気口に吹き込み排気ガスと混合することができる。その際、排気ガス中に残る未燃焼物を完全燃焼するから排気ガスをさらに浄化することができる。この際、排気口をハウジングの側面に形成すれば、室の側面に付着している HC等の不完全燃焼したものは、ロータ凹部と排気口の接触幅が小さいため搔き出す範囲が僅かであることから、排気口から大気に放出される HC等の排出を削減することができる。

[0014] 本発明では、前記過給行程を行う 1室と前記吸気行程を行う 1室との間には、過給気通路が形成されてレ、ることを特徴として!/、る。

[0015] また、前記過給行程を行う 1室と前記過給気通路との間には、高圧の燃焼ガスを流入させず低圧の空気を流入するバルブ室が切替え可能に配設されていることを特徴としている。

[0016] そのため、爆発後の高い燃焼ガスを膨張する際に、膨張行程において過給気通路が対向して配設されているものの、燃焼ガスはバルブ室のバルブで塞がれることによつて過給気通路への流入を防止できる。これによつて、吸気行程では、燃焼ガスは流入されず圧縮された空気を流入することができる。

[0017] また、本発明では、前記べーンはべーン押しばねによって前記ハウジングの内周面に摺接可能に配設されるとともに、前記ハウジングとの摺動面及び前記ロータとの摺動面にぉレ、てガス漏れ防止用シール手段が形成されて!/、ることを特徴として!/、る。

[0018] さらに、本発明では、前記凹部は、回転方向側に広い面圧を受けるように形成されていることを特 ί毁としている。

[0019] 従って、爆発行程において、爆発による室内の圧力は、点火プラグの位置より下流側に位置した凹部の広い面圧部で受けることから、ロータを回転方向に確実に回転させること力 Sでき、ロータの回転軸に動力を容易に付与することができる。

[0020] また、本発明では、前記点火プラグの点火タイミングは、前記爆発行程に移行したいずれかの 1室において、前記凹部が前記点火プラグの位置より下流側に位置した時点で行われることを特徴として!/、る。

図面の簡単な説明

[0021] [図 1]本発明の一形態によるエンジンの構造を示す断面図である。

[図 2]図 1におけるエンジンのハウジングとロータを示す分解斜視図である。

[図 3]図 2におけるロータとベーンとを示す分解斜視図である。

[図 4]図 3における一形態のベーンを示す斜視図である。

[図 5]同分解斜視図である。

[図 6]図 4におけるベーンシールを示す斜視図である。

[図 7]図 4におけるベーンに装着するシール部材の装着図を示す側面図である。

[図 8]図 1のエンジンにおけるロータ 1回転目の前半部位を示すタイミング移行図であ

[図 9]図 1のエンジンにおけるロータ 1回転目の後半部位を示すタイミング移行図であ

[図 10]図 1のエンジンにおけるロータ 2回転目の前半部位を示すタイミング移行図である。

[図 11]図 1のエンジンにおけるロータ 2回転目の後半部位を示すタイミング移行図である。

[図 12]図 8〜； 11におけるタイミング移行図をわ力、りやすく表現した表である。

[図 13]図 1におけるバルブの移動によりバルブ室が開放された状態を示す断面図である。

[図 14]図 1におけるバルブの移動によりバルブ室が塞がれた状態を示す断面図であ符号の説明

[0022] 1、エンジン 31、ハウジング本体部

31a,内周面

32、サイドハウジング部

5、ロータ

51、ベーン溝

53、凹部

7、ベーン

70、ベーン本体

71、ベース部

72、ベーン溝摺動部

73、ベーンシーノレ

74、シール部材

9、ベーン押しばね

10、燃料噴射ノズノレ

11、過給気通路用バルブ（バルブ）

12、点火プラグ

13、ばね部材

15、ノルブ入口

16、過給気通路入口

17、過給気通路

18、吸気口

19、排気口

20、ガス導入路

21、吸気開口部

22、排気開口部

発明を実施するための最良の形態

次に、本発明によるべーン型内燃機関の一形態を図面に基づいて説明する。本発明のベーン型内燃機関（以下、エンジンという。）は、回転するロータに 5枚のベーンを装着して 2回転で 1サイクルを行うように構成してベーンのガス洩れ防止と強度を向上するとともに、排気ガスを浄化できるようにするものである。

[0024] 実施形態のエンジン 1は、図 1〜3に示すように、ハウジング本体部 31とサイドハウジング部 32、 32とを有するノヽウジング 3と、ハウジング本体部 31内で回転可能なロータ 5と、ロータ 5に装着されるべーン 7と、を備えている。

[0025] ハウジング本体部 31は、内部に真円の内周面 31aが形成され、外周面に 2箇所の肉盛部（第 1の肉盛部 31b、第 2の肉盛部 31c)と、 1箇所のボス部 31dが形成されている。サイドハウジング部 32、 32は円板状に形成されてロータ 5を側面から塞ぐようにハウジング本体部 31に装着されている。また、それぞれのサイドハウジング部 32、 32 には、後述のロータ 5の回転軸 14を支持する支持孔 32a、 32aと、後述の吸気口 18 、 18、排気口 19、 19となる円弧溝とが形成されている。

[0026] ロータ 5は、ハウジング本体部 31の幅と略同一の幅を有する円柱状に形成されるとともに、ハウジング本体部 31の内周面 31aの中心位置と偏心した位置に回転中心を有して配置され、ハウジング本体部 31とロータ 5との間には空間部 6が形成されている。ロータ 5には回転方向に 5等分されたべーン?冓 51 (51a、 51b、 51c、 51d、 51e) 1S、幅方向全体にわたって形成されている。各べーン溝 51にはべーン 7が揷入されるとともに、各べーン溝 51の中央部には、ベーン押しばね 9を収納する孔 52が形成されている。また、ロータ 5の外周面には 5等分された位置に凹部 53 (53a、 53b、 53 c、 53d、 53e)が形成されている。この凹部 53は、回転する方向に対して前面側に広い面積を有して形成されている。つまり、爆発行程において爆発の圧力を受ける際、回転する方向に圧力を受けやすいように形成されている。さらに、ロータ 5の回転中心位置に回転軸 14が配置されて動力の出力軸となる。

[0027] ベーン 7は、ロータ 5の回転方向に 5等分して形成されたべーン溝 51に揷入されて空間部 6 (以下、室 6ともいう。）を 5室（6A、 6B、 6C、 6D、 6E)に分割している。ロータ 5に 5等分して形成されたべーン溝 51に揷入されるべーン 7 (7a、 7b、 7c、 7d、 7e) は、ベーン押しばね 9 (9a、 9b、 9c、 9d、 9e)によってベーン溝 51内を摺動可能に配置されているとともに、その先端部がベーン押しばね 9の付勢力によってハウジング本体部 31の内周面 31aに摺接可能に配置されている。従って、前述したロータ 5の凹部 53は、各室 6 (6A, 6B、 6C、 6D、 6E)内ごとに形成されてそれぞれ凹部 53A、 53B、 53C、 53D、 53Eを形成することとなる。

[0028] 実施形態のベーン 7は、サイドハウジング部 32、 32との間で摺動する際のガス洩れ防止対策、及びロータ 5のべーン溝 51内を摺動する際のガス洩れ防止対策を施すように構成されている。

[0029] つまり、図 4〜5に示すように、ベーン 7は、ベーン本体 70とべーンシール 73とが組み付けられて矩形板状に形成されている。また、平面視、長手方向に直交する側面にロータ 5のべーン溝 51との摺動面 7mが形成され、平面視、短手方向に直交する側面にサイドハウジング部 32との摺動面 7nが形成され、上面にハウジング本体部 31 の内周面 31aとの摺動面 7pが形成されている。ベーン本体 70は、基部 71aと垂直部 71bとを有して断面略逆 T字状に形成されるベース部 71と、垂直部 71bの両側面に装着されるべ一ン溝摺動部 72、 72とを備えて構成されている。ベーン溝摺動部 72、 72がベース部 71の垂直部 71bに装着された状態においては、ベーン本体 70がその両側面部および上面部の中央部に溝が形成できるようにベース部 71、ベーン溝摺動部 72を形成する。そしてその溝にベーンシール 73が装着される。

[0030] ベーンシール 73は、ベーン本体 70のベース部 71の両側部に対向する横柱部 73a 、 73aとベース部 71の上部に対向する上柱部 73bとを備えて門形状に形成されている。それぞれの横柱部 73aの下部の足元部 73c、 73cは横柱部 73aの上部に対して広幅状に形成されるとともに、図 6に示すように、ベース部 71の下面に掛止するために内側に屈曲する L字状に形成されている。さらに横柱部 73aの上部及び上柱部 73 bは、平面断面視（図 6A視）、外側に向かって突出する湾曲状に形成され、足元部 7 3cは、正面視（図 6B視）、外側に向力、つて突出する湾曲状に形成されている。

[0031] また、図 7に示すように、ベース部 71の基部 71bの長手方向に沿った両面にはシール溝 71c、 71cが形成され、それぞれのシール溝 71c、 71cには外側に向かって凸状に形成された湾曲状シール部材 74、 74が装着されている。ベーンシール 73及びシール部材 74は!/、ずれも可撓性を有して形成されて!/、る。

[0032] このべーン 7の構成によって、ベーン 7がハウジング 3内やロータ 5内を摺動する際、ベーンシール 73及びシール部材 74の可撓性でサイドハウジング部 32やロータ 5のベーン溝 51と常に密着することになるから、ガス洩れを防止することができる。

[0033] 一方、ハウジング本体部 31には、第 1の肉盛部 31bを揷通する燃料噴射ノズル 10 と、第 2の肉盛部 31c内に形成されるバルブ室 4と、ボス部 31dを揷通する点火プラグ 12とが配置されている。噴射ノズル 10と点火プラグ 12とバルブ室 4とはハウジング本体部 31内のそれぞれ別々の室 6に対向する位置に配置される。

[0034] 燃料噴射ノズル 10は、噴出し口 10aが各室 6を構成する後方のベーン 7側に向かつて噴出するように配置されている。これによつて、噴出された燃料は後方のベーン 7 に溜まるとともに回転するべーン 7によって運ばれるから、点火プラグ 7で点火する際には、混合ガスが濃い状態で点火される。従って、室 6全体の空燃比は希薄に設定可能となり、燃料消費率向上及び完全燃焼による排気ガスの浄化ができる。

[0035] 点火プラグ 12は点火口 12aがハウジング本体部 31の内周面 31a側に向かって配置されるとともに、点火するタイミングは、ロータ 5が回転されて各室 6を構成する 1対のべーン 7の一方（回転方向に対して後方側に配置されたべーン 7)が点火プラグ 12 付近に達した時に行われる。つまり、後述のロータ 5に形成された凹部 53が点火ブラグ 10の下流側に達したときに点火される。

[0036] また、バルブ室 4内には、過給気通路用バルブ（単にバルブとも言う。） 11が配置されている。バルブ 11は、後述の過給気通路に対向するいずれか 1室 6内の空気又はガスを流入するかどうかの開閉を行うものであり、バルブ室 4内においてばね部材 13 で付勢されて移動可能に配置されている。

[0037] また、第 2の肉盛部 31cの内周面側には、バルブ室 4と空間部 6を連接するバルブ入口 15が形成されるとともに、バルブ室 4を介してバルブ入口 15と接続する過給気通路入口 16が形成されている。過給気通路入口 16にはサイドハウジング部 32に形成された吸気口 18に接続する過給気通路 17が接続されている。

[0038] 吸気口 18は大気を吸気できるようにサイドハウジング部 32から外部に連通するように形成されている。また、ロータ 5の回転方向における吸気口 18の上流側にはサイドハウジング部 32から外部に連通する排気口 19が形成されている。

[0039] さらに、第 2の肉盛部 31cに形成されるバルブ室 4付近には、バルブ入口 15に隣接して空間部 6とバルブ室 4とを接続するガス導入路 20が形成されて!/、る。ガス導入路 20がバルブ室 4と連接することにより、対向する室 6内の高圧ガス（爆発によって発生する燃焼ガス）が導入されると、燃焼ガスの圧力がバルブ 11をばね部材 13の付勢力に打ち勝つてばね部材 13側に移動させてバルブ入口 15及び過給気通路入口 16を塞ぐ。

[0040] 吸気口 18と排気口 19は、ロータ 5に形成された各室 6の凹部 53の回転進行方向に沿って形成され、凹部 53が吸気口 18と合致するといずれかの凹部 53は過給気通路 17と接続して過給気の吸気開口部 21となり、凹部 53が排気口 19と合致するといずれかの凹部 53は排気ガスを外部に放出する排気開口部 22となる。実施形態においては、排気口 19はロータ 5の回転方向に対して吸気口 18の上流側に配置されている。つまりロータ 5の凹部 53が排気口 19を通過した後、吸気口 18に向力、うように配置されている。排気開口部 22は、爆発行程で発生した高圧の燃焼ガスを排出する際には、排気開口部 22を形成する室 6は排気行程を示し、燃焼ガスが排出された 1回転後における室内の空気を排出する際には、排気開口部 22を形成する室 6は掃気行程を示すことになる。

[0041] なお、排気口 19をサイドハウジング部 32に形成することによって、室 6の側面に付着している HC等の不完全燃焼したものは搔き出される量が僅かであることから、排気口 19から大気に放出される HC等の排出を削減することができる。

[0042] 上記のように構成された実施形態のエンジン 1では、図 1に示すように、ベーン 7で区分けされた各室 6において、ロータ 5の回転でそれぞれの行程が行われる。この場合、各室 6においてはロータ 5の 2回転で 1回爆発が起こり、その間に膨張 ·排気 ·吸気 '圧縮'過給'掃気 '吸気'圧縮のそれぞれの行程が行われる。

[0043] 例えば、図 1において、ベーン 7aとべーン 7e間に形成された室 6Aは、ベーン押しばね 9a、 9eによってロータ 5の外方に押し出されたベーン 7aとべーン 7eの突出量は少なく室容積が縮小されている。室 6Aが爆発行程を行う場合には、室 6Aには、前の行程で充填された混合ガスが圧縮された状態にある。そしてこの位置においては、点火プラグ 12が配置されているから、ロータ 5の 2回転で 1回点火プラグ 12が点火されることによって爆発が起こる。なお、図 1において、爆発は、図 1の状態からロータ 5が回転して凹部 53aが点火プラグ 12を越えた位置、つまり点火プラグ 12の下流側に達した位置に移動したタイミングにおいて行われる。点火プラグ 12の点火による爆発は、室 6A内に形成された凹部 53aの一面（回転方向の前面部）を押圧することによってベーン 7eとともにロータ 5を回転させることとなる。

[0044] 同じくベーン 7dとべーン 7e間に形成された室 6Eは、ベーン 7dの突出量が、ベーン

7eの突出量より少し増えるため、室容積が室 6Aより広くなり圧縮された燃焼ガスが膨張し始まる。この位置では、ガス導入路 20及びバルブ入口 15が対向して形成されている。この場合、室 6E内に高圧ガスが充満されている力、、或いは低圧の空気のいずれかが充填されているかによつて、バルブ室 4内でのバルブ 11の位置が異なる。例えば、室 6E内に爆発後の燃焼ガスが充填されていれば、高い圧力の燃焼ガスはバルブ室 4内に流入した後、バルブ 11をばね部材 13の付勢力に打ち勝つてばね部材 13側に押圧する。その結果バルブ 11が移動してバルブ入口 15と過給気通路入口 1 6とを塞ぐこととなって、このタイミングのみ過給気通路 17にはガスが流入されない。この場合、室 6E内は膨張行程を示す。また、室 6E内に低圧の空気が充填されていると、バルブ 11はばね部材 13の付勢力によりバルブ室 4の先端に移動して、室 6E内の低圧の空気はバルブ入口 15からバルブ室 4内に流入して過給気通路 17を経て室 6Cに導入される。この場合、室 6E内は過給行程を示す。図 1の場合では、室 6Eには高圧の燃焼ガスが充填されてなく低圧の空気が充填されているから、バルブ 11はバルブ入口 15と過給気通路入口 16を開放している。室 6Eは過給行程を示すことになる。

[0045] 同じくベーン 7cとべーン 7d間に形成された室 6Dは、ベーン 7cとべーン 7dの突出量がさらに増えて室容積をさらに大きくしている。この位置においては、排気口 19が形成されているため、ロータ 5に形成された凹部 53dが排気口 19と合致することによつて排気開口部 22が形成される。この排気開口部 22では、排気行程において爆発によって発生した高圧の燃焼ガスを排気する場合と掃気行程において低圧の空気を排気する場合とがある。

[0046] 図 1の場合は、室 6Dは排気行程を示すことになる。また、掃気行程の場合には排気開口部 22からは浄化されている空気が排気口 19を介して大気に放出される。この際、僅かに残されている排気ガスの未燃焼物が新しい空気によって燃焼されて浄化された状態で大気に放出される。

[0047] 同じくベーン 7bとべーン 7c間に形成された室 6Cは、ベーン 7bとべーン 7cの突出量が室 6Dにおけるベーン 7cとべーン 7dと略同様である力室 6Dより大きな室容積を示している。この位置においては、吸気口 18が形成されているため、ロータ 5に形成された凹部 53cが吸気口 18と合致することによって吸気開口部 21が形成され、吸気口 18を介して大気中の空気を吸気するとともに過給気通路 17を通ってきた低圧の空気が吸気される。

[0048] 同じくベーン 7aとべーン 7b間に形成された室 6Bは、ベーン 7aの突出量が室 6Cにおけるベーン 7bに比べて減少するため、室容積が室 6Cより狭くなつて充填されている空気が圧縮し始める。この位置においては、燃料噴射ノズル 10が配置されていて、 2回転に 1回所定のタイミングにおいて燃料が噴射されて室 6B内に充填される。

[0049] 上述した内容は、エンジン 1の構成を示すものである力 S、次にロータ 5が回転して各室 6が移動するタイミングでの各室 6の状態について図 8〜； 11及び図 12に基づいて説明する。

[0050] ロータ 5の矢印方向への回転により各室（6A、 6B、 6C、 6D、 6E)はそれぞれ順に移動するから、図 8〜9 (又は図 10〜11)に示すように、ロータ 5の 1回転を 10等分して、 36度ごとの各室（6A、 6B、 6C、 6D、 6E)の推移をみる。以下の説明においては、各室（6A、 6B、 6C、 6D、 6E)が移送をずらした状態で同様の推移を示すことから、室 6Aを中心にして説明する。

[0051] 図 8 (1)では、室 6Aは室容積が最小に近ぐ前の行程で燃料が噴射されて混合ガスが充填されている。なお、図 8 (1)の状態はその拡大図を図 13に示している。そして、この室 6Aにおいて混合ガスが圧縮された状態においてロータ 5の 2回転で 1回ごとに点火プラグ 12が点火されるから、爆発が起こり高圧の燃焼ガスを発生させて動力を発生させる。この動力は回転軸 14を回転させて他の部位にその回転を伝達する。

[0052] このタイミングにおいて、室 6Aを構成する一方のベーン 7eはバルブ入口 15を通過しておらず、バルブ室 4では室 6E内の圧縮されている低圧の空気がバルブ入口 15 力、ら流入されている。そのため、ばね部材 13の付勢力によってバルブ 11がバルブ室 4の先端部に達していることから、バルブ入口 15と過給気通路 17とは開放されている。従って、室 6E内の空気は過給気通路 17を通って室 6C内に流入される。室 6Eは過給行程にあり、室 6Cは凹部 53cが吸気口 18と合致して吸気開口部 21を形成し吸気行程にある。

[0053] なお、室 6Bでは低圧の空気を圧縮する圧縮行程の中間を示し、室 6Dは排気行程にある。この室 6Dには、爆発行程から 1回転を経過しておらず室 6D内には高圧の燃焼ガスが充填されている。一方、室 6Dではロータ 5の凹部 53dが排気口 19と合致することとなって排気開口部 22が形成されている。室 6D内の燃焼ガスは高圧のため排気開口部 22から排気口 19を通って積極的に外部に排出される。

[0054] 図 8 (2)ではロータ 5が 36度回転し、爆発行程を終えた室 6Aは膨張行程に移行する。この室 6Aでは、爆発行程における室 6Aに比べて室容積が広くなつているからベーン 7a、 7eはべーン押しばね 9a、 9eによって押し出され、圧縮された燃焼ガスは膨張する。一方、室 6Aには、ガス導入路 20が対向して配置されているから、圧縮された燃焼ガスはガス導入路 20からバルブ室 4に流入される。バルブ室 4に導入された燃焼ガスは過給気通路用バルブ 11をばね部材 13の付勢力に抗してばね部材 13側に移動させる。その結果、バルブ 11はバルブ入口 15、過給気通路入口 16を塞ぐことになり、燃焼された燃焼ガスは室 6Dには導入されない。しかし、過給気通路 17には空気が残圧となっているとともに、室 6D内のロータ 5の凹部 53dが室 6Dに配置されている吸気口 18に合致しているため吸気開口部 21が形成されることから、室 6D は過給気通路 17内の空気を吸気することとなる。従って室 6Dは吸気行程にある。

[0055] 室 6Bは室容積が最小に近い位置にあり、点火プラグ 12には点火されないために圧縮行程にある。この室 6B内には、吸気行程で吸気された低圧の空気が充填されて圧縮された状態にある。また、室 6Eにおいては吸気行程において吸気された低圧の空気が充填しているから、室 6E内は浄化されている状態にある。一方、ロータ 5の凹部 53eが排気口 19と合致した位置にあるため、排気開口部 22が形成されることとなって室 6E内の低圧の空気は排気口 19から大気に放出される。この放出される空気は排気中の少量で残っている未燃焼物を完全燃焼させることから排気ガスを浄化すること力 Sできる。従って、室 6Eは掃気行程を示すこととなる。室 6Cは燃料噴射ノズル 10から燃料が噴射されて吸気行程で吸気され低圧の空気と混合して混合ガスが充填された状態にある。従って、室 6Cでは混合ガスを圧縮する圧縮行程の始まりを示している。

[0056] 図 8 (3)では、ロータ 5がさらに 36度回転し、室 6Aは膨張行程を続ける。この際、室

6Aを構成する一方のベーン 7aはバルブ入口 15の直前に位置し、バルブ室 4には前行程で連通されていた室 6A内の高圧の燃焼ガスがそのまま連通されている。従って、バルブ 11は燃焼ガスで押圧されたままでバルブ入口 15と過給気通路入口 16を塞いだ状態にあるから、室 6Aのガスは過給気通路 17には流入しない。

[0057] このタイミングにおいては、室 6Bは点火プラグ 12の配置された位置にあるものの、点火プラグ 12には点火されないことから室 6B内のガスは圧縮行程にある。従って、室 6B内は浄化された空気が圧縮された状態にある。また、室 6Cは混合ガスの圧縮行程にあり室 6C内の圧力を高くしている。室 6Dはロータ 5の凹部 53dが吸気口 18と合致して凹部 53dが吸気開口部 21を形成することから過給気通路 17内の残圧を吸気することとなって吸気行程にある状態を示すこととなる。また、室 6Eはロータ 5の凹部 53eが排気口 19と合致して排気開口部 22を形成することから浄化されている空気が排出されて掃気行程にある状態を示すことになる。

[0058] 図 8 (4)ではロータ 5がさらに 36度回転し、室 6Aは排気行程に移行する。この位置においては、室 6Aは、ベーン 7a、 7eが突出してベーン押しばね 9a、 9eに押圧されて突出され室容積を大きくしている。そのため、圧縮されていた高圧の燃焼ガスは膨張する。この際、ロータ 5の凹部 53aが排気口 19と合致して排気開口部 22が形成されているから室 6A内の燃焼ガスは高圧のため排気開口部 22から排気口 19を通つて積極的に外部に排出される。

[0059] 一方、バルブ室 4と対向する位置には室 6Bが移行されている。室 6B内では浄化されている低圧の空気が圧縮されているため、バルブ室 4にはばね部材 13の付勢力が低圧の空気の圧力に打ち勝ってバルブ 11をバルブ室 4の先端まで移動させる。そのため、バルブ入口 15と過給気通路入口 16とが繋がり、室 6Bの圧縮されて!/、る空気は過給気通路 17に流入されて室 6Eに導入される。よって、室 6Bは過給行程を構成し、室 6Eは吸気行程を構成する。また、室 6Cではロータ 5の回転によって点火プラグ 12のある位置に移行するものの、この位置ではロータ 5の凹部 53cは点火プラグングにはない。従って混合ガスはさらに圧縮されて圧縮行程が続く。室 6Dは吸気行程から圧縮行程に移行する。

[0060] 図 8 (5)においてロータ 5がさらに 36度回転し、室 6Aではロータ 5の凹部 53aが図 8

(4)に引き続いて排気口 19上にあるため、室 6A内の燃焼ガスは外部に排出される。従って室 6Aは引き続いて排気行程のままである。このタイミングでは、室 6Cのロータ 5の凹部 53cが点火プラグ 12の下流側に達するため、点火プラグ 12は点火されて爆発を発生させる。すなわち室 6Cは爆発行程となり、室内は高圧の燃焼ガスが充満されることとなる。一方バルブ室 4は、室 6Bが引き続き対向する位置にあり、低圧の空気が過給気通路 17に流入されていてことから、室 6Bは引き続き過給行程にあり、室 6Eは引き続き吸気行程にある。

[0061] 図 9 (6)において、室 6Aは、吸気行程に移行する。前の行程で高圧の燃焼ガスを排出して!/、るから室 6A内には排出しきれな!/、燃焼ガスが残されて!/、る。この状態で、ロータ 5の凹部 53aが吸気口 18に合致するから、凹部 53aが吸気開口部 21を形成することになる。吸気口 18は大気に連通されるとともに、過給気通路 17に連接されていることから、吸気開口部 21からは、吸気口 18からの大気が導入されるとともに過給気通路 17内に残された空気が残圧で室 6A内に導入される。

[0062] この際、バルブ室 4では、室 6Cがバルブ入口 15と対向する位置にあり、室 6C内の高圧の燃焼ガスがガス導入路 20からバルブ室 4内に流入される。バルブ 11が高圧の燃焼ガスによって移動されてバルブ入口 15と過給気通路入口 16とを塞いでいるから、高圧の燃焼ガスは室 6Aには導入されない。従って室 6Cは燃焼ガスを膨張する膨張行程にある。

[0063] また、室 6Bには、低圧の空気が充填されていて、ロータ 5の凹部 53bが排気口 19 に合致することから低圧の空気は大気に放出されるとともに未燃焼物を燃焼させる掃気行程にある。室 6Dは圧縮行程にあり、室 6Eでは燃料噴射ノズル 10から燃料が噴射されて室 6E内を混合ガスで充満させるとともに室 6E内を圧縮し始めて圧縮行程が始まる。

[0064] 図 9 (7)においては、室 6Aは、凹部 53aが引き続き吸気口 18と合致した位置にあり大気から空気を吸気する吸気行程が続いている。バルブ室 4では、前行程に引き続 V、てバルブ 11がバルブ入口 15と過給気通路入口 16を塞レ、で!/、るので、バルブ室 4 と対向している室 6Cから燃焼ガスは室 6Aには導入されずに室 6Cは引き続き膨張行程にある。このタイミングでは、室 6Bは引き続き掃気行程であり、室 6Dは低圧の空気を圧縮する圧縮行程であり、室 6Eは混合ガスを圧縮する圧縮行程にある。

[0065] 図 9 (8)においては、室 6Aは、圧縮行程に移行する。室 6Aには大気側から吸気された空気及び過給気通路 17から吸気された低圧の空気が充填されていてこの空気が圧縮された状態にある。この位置では、燃料噴射ノズル 10と対向する位置となるものの、 1回転目を終了していないから燃料噴射ノズル 10からは燃料は噴出されない。

[0066] また、バルブ室 4と対向する位置には室 6Dが移行されている。室 6Dには圧縮されている低圧の空気が膨張するとともに、低圧の空気がバルブ室 4内に流入されると、バルブ 11はばね部材 13によってバルブ室 4の先端まで移動して、バルブ入口 15と過給気通路入口 16とが開放される。これによつて室 6D内の低圧の空気は、過給気通路 17を通って凹部 53bが吸気口 18に合致して吸気開口部 21を形成した位置から室 6B内に導入される。従って、室 6Dは過給行程にあり、室 6Bは吸気行程にある。室 6Cは、凹部 53cが排気口 19と合致して排気開口部 22を形成した位置から高圧の燃焼ガスを排出するから排気行程にあり、室 6Eでは混合ガスが圧縮され圧縮行程にある。室 6Eのこの位置では、圧縮されている混合ガスが充満されているものの、ロータ 5の凹部 53eが点火プラグ 12の位置を越えておらず点火プラグ 12の上流側にあるため点火プラグ 12には点火されない。

[0067] 図 9 (9)においては、室 6Aは、引き続き低圧の空気が圧縮される圧縮行程が続けられる。このタイミングでは室 6Eにおいて点火プラグ 12が点火して爆発行程となり室 6E内では高圧の燃焼ガスが充満される。一方バルブ室 4ではバルブ 11がバルブ入口 15と過給気通路入口 16を開放しているから室 6D内の低圧の空気が過給気通路 17に流入する。従って室 6Dは過給行程にあり、室 6Bは低圧の空気が吸気された吸気行程にある。また、室 6Cは高圧の燃焼ガスを大気に排出する排気行程にある。

[0068] 図 9 (10)においては、ロータ 5が 1回転を終了するタイミングとなる。なお、図 14にその拡大図を示す。室 6Aは、点火プラグ 12が点火する位置となるものの、室 6Aにおいて爆発は 2回転で 1回行われ、また、新たな燃料が噴射されておらず混合ガスが充満されているわけでもないから、このタイミングでは点火されない。そのため、室 6A ではさらに低圧の空気が圧縮された圧縮行程を続ける。

[0069] このタイミングでは、前の行程で爆発行程を経過した室 6E内が高圧の燃焼ガスが充満されていてバルブ室 4と対向する位置に移行するから、高圧の燃焼ガスがガス導入路 20を通ってバルブ室 4内に流入される。室 6Eは膨張行程を示すことになる。バルブ室 4では、バルブ 11が高圧の燃焼ガスの流入によってバルブ入口 15と過給気通路入口 16とを塞ぐことになるから、過給気通路 17には燃焼ガスは流入されない。そのため、吸気行程に移行した室 6Cには、高圧の燃焼ガスは導入されず大気からの空気と過給気通路 17内の残された空気を吸気する。また、室 6Dは掃気行程にあり、室 6Bでは、圧縮行程に入るとともに新たな燃料が燃料噴射ノズル 10から噴射される。

[0070] 次にロータ 5の 2回転目に移行する。 2回転目のタイミングは図 10〜； 11及び 12に示す通りであり、 1回転目の図 9 (10)のタイミングに引き続いて行われる。つまり、図 10 ( 1)では、室 6Aは圧縮行程にあり、室 6Bは混合ガスが圧縮された圧縮行程であり、室 6Cは高圧燃焼ガスが排出された後の吸気行程であり、室 6Dは掃気行程であり、室 6Eは燃焼ガスを膨張する膨張行程にある。

[0071] 図 10 (2)では、室 6Aは、低圧の空気を膨張させるとともに過給気通路 17に送給する過給行程を示し、室 6Bは混合ガスを圧縮する圧縮行程にあり、室 6Cは低圧の空気を圧縮し始める圧縮行程にある。また、室 6Dは室 6Aの空気を吸気する吸気行程にあり、室 6Eは高圧の燃焼ガスを排出する排気行程にある。

[0072] 図 10 (3)では、室 6Aは、引き続き過給行程を示し、室 6Bは点火プラグ 12が点火されて爆発行程に移行する。室 6Cは引き続き圧縮行程にあり、室 6Dは引き続き吸気行程にあり、室 6Eは引き続き高圧の燃焼ガスを排出する排気行程にある。

[0073] 図 10 (4)では、室 6Aは、掃気行程に移行し、室 6Bは高圧のガスを膨張する膨張行程にあり、室 6Cは低圧の空気を圧縮する圧縮行程にある。また、室 6Dは圧縮行程に移行し、室 6Eは吸気行程に移行する。

[0074] 図 10 (5)では、室 6Aは、引き続き掃気行程にあり、室 6Bは高圧のガスを膨張する膨張行程にある。また、室 6Cは引き続き圧縮行程にある。室 6Dは燃料が充填されて混合ガスを圧縮する圧縮行程に移行し、室 6Eは吸気行程にある。

[0075] 図 11 (6)では、室 6Aは、吸気行程に移行し、室 6Bは高圧の燃焼ガスを排出する排気行程にあり、室 6Cは低圧の空気を送給する過給行程に移行する。また、室 6D は混合ガスを圧縮する圧縮行程にあり、室 6Eは低圧の空気を圧縮する圧縮行程に移行する。

[0076] 図 11 (7)では、室 6Aは、引き続き吸気行程にあり、室 6Bは引き続き排気行程にある。また、室 6Cは引き続き過給行程にあり、室 6Dは爆発行程に移行する。室 6Eは低圧の空気を圧縮する圧縮行程にある。

[0077] 図 11 (8)では、室 6Aは、燃焼噴射ノズル 10から噴射された燃料と混合する混合ガスを圧縮する圧縮行程に移行し、室 6Bは吸気行程に移行している。室 6Cは掃気行程にあり、室 6Dは高圧の燃焼ガスを膨張する膨張行程にあり、室 6Eは圧縮行程にある。

[0078] 図 11 (9)では、室 6Aは、混合ガスを圧縮する圧縮行程にあり、室 6Bは吸気行程にある。室 6Cは掃気行程にあり、室 6Dは燃焼ガスを膨張する膨張行程にある。また、室 6Eは低圧の空気を圧縮する圧縮行程にある。

[0079] 図 11 (10)では、 1サイクルの最終行程を示すものであり、室 6Aには圧縮された混合ガスが充満されていて、爆発の待機状態にある。なお、この状態の拡大図は図 1と同様である。この位置ではロータ 5の凹部 53aは点火プラグ 12を越えておらず、点火プラグ 12の上流側に位置しているから点火プラグ 12には点火されない。そのため、室 6Aは圧縮行程にある。室 6Bでは低圧の空気が圧縮し始める圧縮行程にあり、室 6Cは吸気行程にある。また、室 6Dでは、高圧の燃焼ガスが大気に排出される排気行程にあり、室 6Eでは低圧の空気を吸気行程にある室 6Cに送給する過給行程にあ

[0080] 上述のように、実施形態のエンジン 1では、爆発行程を経たいずれかの室 6には高圧の燃焼ガスが充満され、この燃焼ガスは排気行程においてロータ 5の凹部 53が排気口 19と合致した際に排気開口部 22が形成されて、排気口 19から高圧の燃焼ガスが大気に排気される。その後、吸気行程において凹部 53が吸気口 18と合致したときに大気及び過給気通路 17からの低圧の空気を吸気する。この低圧の空気は、ロータ 5の回転でタイミングが進み凹部 53が排気口 19と合致する際に、掃気行程として、形成された排気開口部 22から未燃焼物を完全燃焼させながら外部に放出されることになる。

[0081] 一方バルブ室 4では、図 14に示すように、高圧の燃焼ガスがガス導入路 20を通つて流入されるとバルブ 11を移動させてバルブ入口 15及び過給気通路入口 16を塞いで燃焼ガスを過給気通路 17に導入させず、図 13に示すように、低圧の空気が流入されるとバルブ 11を移動させてバルブ入口 15及び過給気通路入口 16を開放する。そのため、高圧の燃焼ガスを大気に排出したいずれかの室 6に空気や無視できる僅かなガスを吸気通路 17から吸気口 18を介して室 6に導入するから、空気が導入されたいずれかの室 6では、室 6内が浄化される。

[0082] また、室 6Aでの爆発のタイミングは、ロータ 5の 3回転目の初めに行われることとなつて、これが順に繰り返されることとなる。つまり、いずれかの室 6においては爆発は口ータ 5の 2回転で 1回行われ、全体では、室 6が 5室で区分けされているためロータ 5 の 2回転で合計 5回の爆発が発生されることになる。

[0083] 上述のように、実施形態のエンジン 1によれば、 5個のベーン 7でハウジング 3内を 5 室に分割し、ロータ 5の 2回転で 1サイクル、つまり爆発、膨張、排気、吸気、圧縮、過給、掃気、吸気、圧縮行程を順に繰り返すように構成している。そのためロータ 1個で 4サイクルレシプロ 5気筒エンジンと同様なトルク変動を小さくする機能を発揮でき、小型で軽量なエンジン 1を構成することができる。し力、もピストン、クランクシャフト、コネクチングロッドがないから大きな質量移動による振動もない。この場合、燃料噴射ノズル 10と点火プラグ 12の位置は、それぞれ別の室 6に向かって配置され、燃料噴射ノズル 10から所定の室 6における後方のベーン 7に向かって燃料が噴き出されているから、後方のベーン 7近くに着火性の良好な濃い混合気を集められ、さらに圧縮し点火プラグ 12で濃い混合気部分に着火し爆発させる。従って室 6全体の空燃費は希薄に設定可能で燃料消費率向上と完全燃焼による排気ガス浄化ができる。

[0084] また、ハウジング本体部 31の内周面 31aを真円に形成することによって、ベーン 7 が内周面 3aに摺接する際にべーン 7に掛力、る負荷を小さくすることができ、ベーンの強度向上することができる。さらに加工も容易であり廉価な費用で内燃機関を製作できるから実用的な内燃機関を提供することができる。

[0085] また、実施形態のエンジン 1では、ロータ 5の凹部 53を吸気口 18又は排気口 19に合致させることによって、吸気開口部 21あるいは排気開口部 22として形成することができる。この吸気口 18と排気口 19は大気に連通していることから、爆発によって発生する高圧の燃焼ガスは排気行程において排気口 19から大気に排気させ、低圧の空気は掃気行程において排気口 19から大気に放出させる。その際、排気ガス中に残る未燃焼物を完全燃焼するから排気ガスをさらに浄化することができる。また、吸気行程においては、大気を吸気するとともに過給行程で吸気して圧縮した空気を導入すること力、室内は浄化された状態を形成することができる。し力、もこの排気口 19がサイドハウジング部 32に形成されることによって、排気ガスが排気口 19から排出される際、凹部 53と接する排気口 19のハウジング半径方向の幅が小さいから、室 6の側壁部に付着した潤滑油の不完全燃焼した HCは僅かな分だけが搔き出されて排出されることとなる。

[0086] さらに、爆発後の高い燃焼ガスを膨張する際に、膨張行程において過給気通路 17 が対向して配設されているものの、燃焼ガスはバルブ室 4のバルブ 11で塞がれることによって過給気通路 17へ導入を防止できる。これによつて、吸気行程では、燃焼ガスは導入されず浄化された空気を導入することができる。

[0087] また、ロータ 5に形成された凹部 53は回転する方向に対して広い面圧を有して形成され、さらに爆発行程における点火プラグ 12の点火するタイミングは、凹部 53が点火プラグ 12の位置より下流側に達して!/、る時点で行われることから、爆発行程で爆発された負荷はロータ 5の回転方向に付与することになり、ロータ 5を確実にまたスムーズに回転させることができる。

[0088] さらに、ベーン 7は、ハウジング 3及びロータ 5等の摺動面に対して可撓性のシール部材で接触するから、常に密着状態を形成することができガス洩れを防止することができる。

[0089] なお、本発明のベーン型内燃機関は、上記の形態に限定するものではない。例えば、燃料噴射ノズルと点火プラグの位置を同じ室内に向けて設置してもよい。

Claims

請求の範囲

[1] 真円の内周面を有するハウジングと、前記ハウジングに内蔵されるとともに前記内周面の中心位置と偏心した位置で回動可能なロータと、前記ハウジングと前記ロータとの間に配設される中空部と前記ロータの半径方向に沿って前記中空部内を出入するべ一ンとを備えるベーン型内燃機関であって、

前記べーンが前記ロータの円周方向に沿って 5分割された位置にそれぞれ配設されるとともに前記べーンの先端は前記ハウジングの内周面に摺接可能に配設され、前記中空部は前記べーンによって 5室に分割され、前記ロータ 2回転で 1サイクノレを形成するとともに、 5分割された各室は、前記 1サイクルで、それぞれ、爆発、膨張、排気、吸気、圧縮、過給、掃気、吸気、圧縮行程を順に繰り返すように構成されたことを特徴とするベーン型内燃機関。

[2] 請求項 1記載のベーン型内燃機関であって、燃料を噴射する燃料噴射ノズルは、前記ロータの回転と逆方向に向力、つて燃料を噴射するように配置されていることを特徴としている。

[3] 請求項 1記載のベーン型内燃機関であって、前記ハウジングには、大気側と連通する吸気口と排気口が形成され、前記ロータには 5分割された各室に対応してそれぞれ凹部が形成され、前記ロータの回転によっていずれかの室の凹部が前記吸気口あるいは前記排気口の!/、ずれか一方に合致する際に、吸気開口部あるいは排気開口部を形成することを特徴として!/、る。

[4] 請求項 2記載のベーン型内燃機関であって、前記ハウジングには、大気側と連通する吸気口と排気口が形成され、前記ロータには 5分割された各室に対応してそれぞれ凹部が形成され、前記ロータの回転によっていずれかの室の凹部が前記吸気口あるいは前記排気口の!/、ずれか一方に合致する際に、吸気開口部あるいは排気開口部を形成することを特徴として!/、る。

[5] 請求項 3記載のベーン型内燃機関であって、前記排気行程は、前記排気開口部から爆発行程後の高圧の燃焼ガスを排出し、前記掃気行程は、前記排気開口部から低圧の空気を放出することを特徴とする。

[6] 請求項 4記載のベーン型内燃機関であって、前記排気行程は、前記排気開口部から爆発行程後の高圧の燃焼ガスを排出し、前記掃気行程は、前記排気開口部から低圧の空気を放出することを特徴として!/、る。

[7] 請求項 1 , 2, 3, 4, 5又は 6のいずれかに記載のベーン型内燃機関であって、前記過給行程を行う 1室と前記吸気行程を行う 1室との間には、過給気通路が形成されていることを特 ί毁としている。

[8] 請求項 7記載のベーン型内燃機関であって、前記過給行程を行う 1室と前記過給気通路との間には、高圧の燃焼ガスを流入させず低圧の空気を流入するバルブ室が切替え可能に配設されて!/、ることを特徴として!/、る。

[9] 請求項 1 , 2, 3, 4, 5又は 6記載のベーン型内燃機関であって、前記べーンはべ一ン押しばねによって前記ハウジングの内周面に摺接可能に配設されるとともに、前記ノ、ウジングとの摺動面及び前記ロータとの摺動面においてガス漏れ防止用シール手段が形成されてレ、ることを特徴として!/、る。

[10] 請求項 7記載のベーン型内燃機関であって、前記べーンはべーン押しばねによつて前記ハウジングの内周面に摺接可能に配設されるとともに、前記ハウジングとの摺動面及び前記ロータとの摺動面においてガス漏れ防止用シール手段が形成されていることを特 ί毁としている。

[11] 請求項 3又は 4記載のベーン型内燃機関であって、前記凹部は、回転方向側に広

Vヽ面圧を受けるように形成されてレ、ることを特徴として!/、る。

[12] 請求項 11記載のベーン型内燃機関であって、前記点火プラグの点火タイミングは

、前記爆発工程に移行したいずれかの 1室において、前記凹部が前記点火プラグの位置より下流側に位置した時点で行われることを特徴としている。