WO2007102519A1

WO2007102519A1 - 光学ガラス用成形型およびそれを用いた光学ガラスのプレス成形法

Info

Publication number: WO2007102519A1
Application number: PCT/JP2007/054359
Authority: WO
Inventors: Sunao Miyazaki
Original assignee: Asahi Glass Co., Ltd.
Priority date: 2006-03-07
Filing date: 2007-03-06
Publication date: 2007-09-13
Also published as: US20090001619A1; KR20080113206A; CN101395092A; JPWO2007102519A1; TW200744966A

Abstract

　本発明は、型母材と、該型母材上に、１または２以上の層を有する保護膜とを有する光学ガラスを成形するための金型であって、前記保護膜の最表面層が、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｓ、ＳｅおよびＴｅからなる群から選ばれる１種以上の元素を含む光学ガラス用成形型、この成形型の製造方法、及び、この成形型を用いたプレス成形法を提供する。

Description

明細書

光学ガラス用成形型およびそれを用いた光学ガラスのプレス成形法技術分野

[0001] 本発明は、光学ガラスの成形型、特に、プレス成形後、磨き工程等を必要としない高精度のプレス成形に使用される光学ガラス用成形型に関する。

背景技術

[0002] 近年、ガラスレンズなどの光学ガラス素子をプレス成形し、成形面を研磨等せずにそのまま使用する精密プレス成形法が注目されている。精密プレス成形法に使用される金型は、形状精度、表面の平滑性において高レベルものが要求されるほか、約 400〜800°Cの高温において光学ガラスと反応、密着せずに離型性に優れていること、耐擦傷性、耐熱性、耐熱衝撃性があること、などの量産時の耐久性に優れていることも要求される。

[0003] このような光学ガラス用金型として特許文献 1または特許文献 2には、型母材上に白金などの貴金属合金からなる表面層を形成したものが提案されているが、これら文献に記載の金型は光学ガラスと密着しやすく離型性が充分でないため、レンズなどの光学ガラス素子が金型に強固に付着して製品を取り出せない、製品取出し時にクラックができる等の問題点がある。

[0004] また、特許文献 3には、耐擦傷性ゃ耐摩耗性の良好な型として貴金属合金中に 0.

01〜： 10質量％の Zr、 Tほたは Hf元素を添カ卩した薄膜をコーティングした型が提案されている。しかし、この文献にて提案された型でも、 Tiなどは光学ガラスとの反応性が高ぐ離型性の点では依然として問題がある。

[0005] 特許文献 1 :特開平 10— 36128号公報

特許文献 2：特開 2001— 322827号公報

特許文献 3：特公平 1 40780号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0006] 本発明は、離型性と耐久性に優れた、精密プレス成形法に好適な光学ガラス用成形型の提供を目的とする。

課題を解決するための手段

本発明者らは、前記課題を検討すべく鋭意検討したところ、以下に示す光学ガラス用成形型、光学ガラス用成形型の製造方法、及び、光学ガラスのプレス成形法により上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。

(1) 型母材と、該型母材上に、 1または 2以上の層を有する保護膜とを有する光学ガラスを成形するための金型であって、前記保護膜の最表面層が、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群力選ばれる 1種以上の元素を含む光学ガラス用成形型。

(2) 前記保護膜が 2以上の層から構成され、最表面層に隣接する層が貴金属系元素を含む（1)に記載の光学ガラス用成形型。

(3) 前記最表面層が、貴金属系元素を含む請求項 1記載の光学ガラス用成形型

(4) 前記最表面層が、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群から選ばれる 1種以上の元素を l〜70atom%と、貴金属系元素を 30 〜99atom%とを含む（3)に記載の光学ガラス用成形型。

(5) 前記貴金属系元素が Ir、 Re、 Os、 Pd、 Pt、 Au、 Rh、 Ru、 Taおよび Wからなる群から選ばれる 1種以上の金属元素で構成される（2)、（3)または (4)記載の光学ガラス用成形型。

(6) 前記型母材が超硬合金質または炭化ケィ素質である（1)〜（5)のいずれかに記載の光学ガラス用成形型。

(7) 型母材と、該型母材上に、 1または 2以上の層を有する保護膜とを有する光学ガラスを成形するための金型の製造法であって、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As

、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群力選ばれる 1種以上の元素を含むガラスを予備的に成形することで、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Te 力なる群から選ばれる 1種以上の元素を含む層を前記保護膜の最表面層として形成する光学ガラス用成形型の製造法。

(8) 上型と下型とを有するプレス成形型を用いて光学ガラスをプレス成形する方法であって、前記上型または前記下型の少なくともいずれか片方が（1)〜（6)のいずれかひとつに記載の光学ガラス用成形型である光学ガラスのプレス成形法。

発明の効果

[0008] 本発明の光学ガラス用成形型（以下、本型という）は、型母材と、該型母材上に、 1 または 2以上の層からなる保護膜とを有し、前記保護膜の最表面層が、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群力、ら選ばれる 1種以上の元素を含む。本型は、光学ガラスとの反応性が低いため、光学ガラスとの離型性が著しく改善される。また、前記元素を含むことにより、成形型としての耐擦傷性、耐磨耗性等の特性が向上し、耐久時間が長期化できる。さらに、型母材として超硬合金質または炭化ケィ素質を採用することにより、さらに機械的特性、形状等の精度にも優れた成形用型となり、精密プレス成形法の好適な成形用型を提供できる。

図面の簡単な説明

[0009] [図 1]本型の下型の断面概略図

[図 2]実施例で用いたプレス成形装置の断面概略図

符号の説明

[0010] 1 :型母材

2 :保護膜

3 :最表面層

10 :下型

24 :チャンバ一

25 :プレス上軸

26 :プレス下軸

27、 28 :ヒーターブロック

29 :上型

30 :下型

31：被成形物である光学ガラス

32 :油圧シリンダー。発明を実施するための最良の形態

[0011] 本型は、型母材と、該型母材上に、 1または 2以上の層力もなる保護膜とを有する、レンズなどの光学ガラス素子を成形するための型である。本型は、前記保護膜の最表面層力 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Te力、らなる元素群（以下、 A1等元素群と略す）から選ばれる 1種以上の元素を含むことを特徴とする。

[0012] ここで、保護膜の最表面層とは、成形時に光学ガラスと接する面を含む層をいい、型母材上の保護膜が 1層からなる場合は、該 1層が最表面層となり、型母材上の保護膜が 2層からなる場合は、型母材から数えて 2層目が最表面層となる。同様にして、保護膜力層からなる場合は、型母材から数えて n層目が最表面層となる。保護膜力 ¾層以上からなる場合には、型母材と接する層、すなわち、型母材から数えて 1層目を型母材と保護層との密着性を上げるための層としてもよい。このような層としては、 Tiを含む層が好ましいものとして挙げられる。

[0013] 本型の一例を図 1に示す。図 1は、プレス成形型の下型の縦断面図である。図 1中、（1)は型母材上の保護膜力 S1層からなる場合であり、（2)は型母材上の保護膜が 2 層力なる場合である。図中、 1は型母材を、 2は保護膜を、 3は保護膜の最表面層を、それぞれ示す。図 1の（1)の場合、保護膜 2は、保護膜の最表面層 3でもある。

[0014] A1等元素群は、光学ガラスとの反応性が低いため、最表面層に含まれていることで、型に光学ガラス素子が付着せずに離型しやすくなる。前記 A1等元素群の中でも Sn 、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 Te元素を最表面層に添加すると、金型からの製品の離型性が良いので好ましぐ特には、 Bi、 Te元素が好ましい。

[0015] また、 A1等元素群が最表面層に含まれていることで、最表面層の硬度が高くなり、成形用型の耐擦傷性ゃ耐磨耗性が著しく向上する。 A1等元素群の中でも Al、 Ga、 I n、 Tl、 Geなどは、硬度などの機械的特性の点で好ましい。最表面層が、 A1等元素群から選ばれる 1種以上の元素以外に貴金属系元素を含むものであると、機械的特性が向上して好ましい。最表面層が実質的に、貴金属系元素と A1等元素群から選ばれる 1種以上の元素とからなる場合には、同様の理由でさらに好ましい。この場合には、当該元素の存在により最表面層の貴金属系元素の粒子が微細化し、その結果、保護膜の最表面の組織が微細化することにより機械的特性が向上するものと思われる。尚、ここで、 "実質的に"とは、貴金属系元素と A1等元素との合計が 99atom%以上であることを意味する。

[0016] 前記最表面層が、実質的に、貴金属系元素と前記 A1元素群から選ばれる 1種以上の元素とからなる場合は、最表面層中、前記元素を:!〜 70atom%とし、貴金属系元素を 30〜99atom。/_oとするのが好ましレ、。前記元素の含有量が、 latom%未満であると、光学ガラスとの密着力を下げる効果や保護膜の硬度を上げる効果が充分に得られないおそれがある。前記元素の含有量の下限としては、 5atom%が好ましぐより好ましくは 10atom%である。

[0017] 一方、前記元素の含有量が、 70atom%を超えると、保護膜の最表面層の組織が粗大化して、プレス成形面の鏡面性が確保できないほか、膜が剥離し易くなる。前記元素の含有量の上限としては、 50atom%が好ましぐ 40atom%とするとさらに好ましい。

[0018] 同様に、貴金属系元素の含有量が 99atom%を超えると、光学ガラスとの密着力を下げる効果や保護膜の硬度を上げる効果が充分に得られないおそれがある。貴金属系元素の含有量の上限としては、 95atom%が好ましぐより好ましくは 90atom% である。一方、前記貴金属系元素の含有量が 30atom%未満であると、保護膜の最表面層の組織が粗大化して、プレス成形面の鏡面性が確保できないほか、膜が剥離し易くなる。前記貴金属系元素の含有量の下限としては、 50atom%が好ましぐ 60 atom%とするとさらに好ましい。なお、最表面層を A1等元素群から選ばれる 1種以上の元素を含む層とし、その最表面層に隣接する層を貴金属系元素からなる層とした場合でも、前記の最表面層が実質的に貴金属系元素と A1等元素群から選ばれる 1 種以上の元素とからなる場合と同様の効果が得られる。

[0019] 本型において、前記貴金属系元素としては、周期律表の第 5族〜第 11族に属する金属元素であれば、特に、制限されなレ、。前記貴金属系元素として、 Ir、 Re、〇s、 P d、 Pt、 Au、 Rh、 Ru、 Taおよび Wからなる金属元素群（以下、 Ir等金属元素群と略す）から選ばれる 1種以上の金属元素であれば、所望の特性がバランスして好ましい。 Ir等金属元素群の中でも Ir、 Re、 Pt、 Rh、 Ruのいずれか 1種以上を含むようにすると、成形用型の耐擦傷性ゃ耐摩耗性、耐久性の点で好ましい。さらにより好ましくは、 Irを含むようにするとよい。

[0020] 本型において、前記保護膜の形成法としては、特に、制限されないが、スパッタタ一ゲットを使用するスパッタリング法、真空蒸着法、イオン注入法などが好適な方法として挙げられる。

[0021] また、型母材に貴金属系元素の保護膜を付けた型で、 A1等元素群の中の元素、例えば、 Te、 Biなどを含むガラスをプレス成形することで、当該貴金属系元素の層の上に、該 Te、 Biが析出した層または該 Te、 Biを含む層を形成して、結果として、保護膜の最表面層として、 A1等元素群の中の元素が析出した層または A1等元素群の中の元素を含む層を貴金属系元素の層等の上に形成してもよレ、。

[0022] 本型にぉレ、て、型母材としては、 WCを主成分とする超硬合金質材または SiCを主成分とする炭化ケィ素質材を選択すると、機械的特性、耐熱性、鏡面性、製作性などの点で好ましい。尚、ここで、 "主成分とする"とは、対象とする成分の含有量が 80質量％以上であることを意味する。

実施例

[0023] 以下、本発明の実施の形態を実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

[0024] 以下に本発明の実施例を説明する。

[0025] テストに使用した光学ガラスは、ホウケィ酸ガラス SK5 (屈折率 n = 1. 589、アッベ d

数 V =61. 2、転移点 Tg = 527°C、屈伏点 = 567°C、組成は質量％ (以下、単に％ d

と略す）で、 Si〇：44%、 B〇：11 %、A1〇：4%、 Li〇：7%、 Sr〇：16%、 Ca〇：

2 2 3 2 3 2

7%、 Ba〇：l %、 Zn〇：4%、 Zr〇：4%)、および、ランタン系ガラス LaSF03 (屈折

2

率 n = 1. 806、アッベ数 v =40. 9、転移点 Tg = 610。C、屈伏点 = 637。C、組成 d a

は、 Si〇：6%、B〇 : 21 %, WO : 4%、 Ba〇：3%、 Al〇： 1%、 Zn〇： 12%、 Zr〇

2 2 3 3 2 3

: 4%、La〇：39%、Nb O : 10%)の 2種類である。

2 2 3 2 5

[0026] [実験 A]

評価した金型の作成法を述べる。直径 18mm X高さ 50mmの超硬合金製円柱を加工して曲率半径が 16mmの凹形状のプレス面を有する上下の型からなる一対の光学ガラスレンズのプレス成形用型とした。前記上型、前記下型のプレス面を粒径 0 . 1 /i mのダイヤモンド砥粒を用いて鏡面に研磨後、この鏡面に、スパッタリング法により、保護膜の第 1層として 50nmの厚さの Ti層を形成後、膜厚が 250nmで表 1に示す組成（元素の横の数字は atom%)の最表面層を形成して、評価用の型とした。尚、最表面層の膜組成は、 Irターゲットの上に所望の組成になるように各金属のチップを所望の枚数置くことで制御した。

[0027] 次に、これらの型を使用してガラス光学素子（レンズ）の成形を行って、離型性、コ一ティング膜の剥離等を評価した。テストに用いたプレス成形装置の断面概略図を図 2に示す。図中、 24はチャンバ一、 25は上軸、 26は下軸、 27、 28はヒーターを内蔵したブロック（ヒーターブロック）、 29は上型、 30は下型、 31は被成形物である光学ガラス、 32は油圧シリンダーである。図 2では被成形物 31は、成形後のレンズ形状として示してあるが、成形前の材料としては、直径 8mmの研磨ボールプリフォーム（ボールレンズ)を使用した。

[0028] プレス成形の手順は以下のとおりである。チャンバ一 24を不図示の真空ポンプによつて真空引きした後、 Nガスを導入し、チャンバ

2 一 24内を N雰囲気にした後、ヒータ

2

一ブロック 27、 28により上型 29、下型 30を加熱し、成形するガラスの粘度で 10^_9dP a ' sに対応する温度（SK5 : 596°C、 LaSF03： 660°C)になったら、油圧シリンダー 3 2により、下軸 26を引き下げ、下型 30の上に不図示のオートハンドにより被成形物（ボールレンズ）をセットした。

[0029] そのままの型温度で 3分間保持後、油圧シリンダー 32により下軸 26を上昇させ、上型 29と下型 30とでボールレンズを 3000Nの力で 1分間プレスした。その後、 100°C /分で冷却し、上型、下型の温度が所望の温度（SK5 : 515°C、 LaSFO3 : 600°C) になった時点で下型 30を下降させ、不図示のオートハンドで下型 30上の成形品 31 を取り出し、続いて不図示の置換装置を通して成形品 31をチャンバ一 24より取り出した。以上を 1サイクルとして、 1000ショットのプレス成形を行った。

[0030] 例 1〜例 26の型を用いて成形した成形品では、成形品 31にはクラック等の成形不良は観察されず、また、金型にも変化は観察されなかった。

例 27と例 28は、上型 29と下型 30の最表面層に A1等元素群が添加されていない例である。これらの型を用いて成形した成形品には、クラックのあるものが多数観察された。

例 29は、最表面層への A1等元素群の添力卩量を latom%未満とした例である。この型を用いて成形した場合には離型性の低下が観察され、また得られた成形品にはクラックの発生が散発した。しかし、例 27及び例 28と比較すると、クラックの発生率が低ぐその程度も軽度のため、やや良好と判定した。

[0031] また、例 30と例 31は、上型 29と下型 30の最表面層への A1等元素群の添加量を 7 Oatom%超とした例である。これらの型を用いて成形した場合には、離型性の低下は観察されな力、つたものの、型表面の鏡面性がやや低下した。しかし、鏡面性の低下はあるものの、得られた成形体は光学素子として使用できないレベルではないので、やや良好と判定した。

[0032] なお、上記の離型性、鏡面性、クラック発生率について、硝材による差は認められなかった。

[0033] [実験 B]

実験 Aと同様にして、型母材に保護膜の第 1層として 50nmの厚さの Ti層を形成後、第 2層として第 2表に示す貴金属系合金膜をスパッタリング法で 250nmの厚さで形成し、第 3層、すなわち、最表面層として、 50nmの厚さで Biおよび/または Teと貴金属系元素との合金 (複合)膜をスパッタリングで成膜した型を使用するほかは、実験 Aと同様にして成形試験を実施した。成形試験結果を膜組成と共に表 2に例 32〜例 44として示す。

[0034] [実験 C]

実験 Bと同様にして、第 2層として貴金属系合金膜をスパッタリング法で 250nmの厚さで形成した。最表面層は、成分として Bi、 Te元素を含む光学ガラスを予備的に成形することによって形成した。具体的には、 Bi、 Te元素を表 3に示す量だけ含む光学ガラスを直径 8mmの研磨ボールプリフォームとし、これを実験 Aと同様のプレス条件で、予備的に 5ショット成形した。この後、型の最表面部分を ESCA (X線光電子分光法）により分析したところ、 Bi、 Te元素が、測定場所によりばらつきがあるものの、合量で 5〜80atom%であることが確認された。予備的に 5ショット成形した型をそのまま使用して、実験 Aと同様の成形実験を行った結果を表 3に例 45〜例 50として示す。いずれも良好な成形試験結果が得られた。

[0035] [実験 D]

実験 Cにおいて、直径 8mmの研磨ボールプリフォームの代わりに直径 18mm、厚さ 2mmの 2面研磨した円柱を使用し、実験 Aと同様のプレス条件で予備的に 5ショット成形する代わりに、上下型の間に挟んで実質的に加圧しないで実験 Aの温度サイクルのみ予備的に 3回行った以外は、実験 Cと同様に成形試験を行った。成形試験結果は、いずれも良好であった。なお、実験 Cと同様に、型の最表面を ESCAにより分析したところ、型の平面部分では、 Bi、 Te元素が合量で 5〜80atom%、型の曲率のついた部分では、 Bi、 Te元素が合量で 0〜5atom%であった。曲率の付いた部分で Bi、 Te元素が少な力、つたのは、熱サイクル時にガラスが接触しておらず、わずかな揮発分のみが堆積したことによるものと思われる。

なお、この結果から、少なくとも型の平面部を本型の膜とすれば良好な結果が得られることが分力る。これは、外周部に平面部を有するレンズを成形する場合、レンズの平面部は型で拘束されるためクラックが発生しやすぐこのクラックの発生を本発明の膜が抑制するためである。

[0036] [表 1]

N o . 最表面層の膜構成成形試験結果例 1 I r 6 6 -R e 33— T e 1 良好例 2 I r 60 -R e 1 0— T e 30 良好例 3 I r 20— R e l 0— T e 70 良好例 4 I r 6 6— R e 33_B i 1 良好例 5 I r 60-R e l 0-B i 30 良好例 6 I r 20— R e l O_B i 70 良好例 7 I r 9 5— T e 5 良好例 8 I r 50 -T e 50 良好例 9 I r 90 -B i 1 0 良好例 1 0 I r 60 -B i 1 0— T e 30 良好例 1 1 I r 50 -R u 1 0— T e 40 良好例 1 2 I r 60-P t 30-T e l 0 良好例 1 3 I r 30— R h 1 0— T e 6 0 良好例 1 4 I r 6 6— R e 33— S n l 良好例 1 5 I r 60— R e l O— P b 30 良好例 1 6 I r 20 -R e 1 0一 A s 70 良好例 1 7 I r 6 6 -R e 3 3— S b 1 良好例 1 8 I r 60-R e l 0-S 30 良好例 1 9 I r 20-R e l 0-S e 70 良好例 20 I r 95 -A 1 5 良好例 2 1 I r 95 -G a 5 良好例 22 I r 90 - I n 1 0 良好例 23 I r 95 -T 1 5 良好例 24 I r 50 -Ru 30— Ge 20 良好例 2 5 I r 60 - P t 30 -A s 1 0 良好例 2 6 I r 30-Rh l 0-S b 60 良好例 2 7 I r 6 6 -R e 34 クラック品あり例 28 I r 8 5 -R e 1 5 クラック品あり例 29 I r 6 6 -R e 33. 5— T e O. 5 やや良好例 30 I r 20 -R e 5-T e 75 やや良好例 3 1 I r l O— R e 5— T e 8 5 やや良好 ] N o . 2層目の膜組成最表面層（3眉目）の膜組成成形試験結果例 32 I r 66-R e 34 I r 66— R e 33 -T e 1 良好例 33 I r 85-R e l 5 I r 60-R e l O-T e 30 良好例 34 I r 66-R e 34 I r 20— R e l O— Te 70 良好例 35 I r 85— R e l 5 I r 66 -R e 33— B i 1 良好例 36 I r 66— Re 34 I r 60 -R e 10— B i 30 良好例 37 I r 85-Re l 5 I r 20— R e l O— B i 70 良好例 38 I r 66 -R e 34 I r 95 -T e 5 良好例 39 I r 85-R e l 5 I r 50— T e 50 良好例 40 I r 66-R e 34 I r 90 -B i 10 良好例 41 I r 85— R e l 5 I r 6 O-B i 10— T e 30 良好例 42 I r 66-Re 34 I r 5 O-Ru 10— T e 40 良好例 43 I r 66-Re 34 I r 60— P t 30— T e l O 良好例 44 I r 85-Re l 5 I r 30— Rh l O— T e 60 良好

[0038] [表 3]

[0039] 本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。

[0040] 本出願は、 2006年 3月 7日出願の日本特許出願（特願 2006— 061193)に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

産業上の利用可能性

[0041] 本発明により、耐久性や光学ガラスとの離型性に優れた精密プレス成形法に好適な光学ガラス用成形型を提供できる。また、本型を使用して光学ガラスをプレス成形することにより、各種光学素子を成形後に研磨等することなく製造できるため、量産性に優れ、かつ、原価面でも有利な光学素子製造法を提供できる。

Claims

請求の範囲

[1] 型母材と、該型母材上に、 1または 2以上の層を有する保護膜とを有する光学ガラスを成形するための金型であって、

前記保護膜の最表面層が、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群から選ばれる 1種以上の元素を含む光学ガラス用成形型。

[2] 前記保護膜が 2以上の層から構成され、最表面層に隣接する層が貴金属系元素を含む請求項 1記載の光学ガラス用成形型。

[3] 前記最表面層が、貴金属系元素を含む請求項 1記載の光学ガラス用成形型。

[4] 前記最表面層が、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Te力らなる群力選ばれる 1種以上の元素を l〜70atom%と、貴金属系元素を 30〜99a tom%とを含む請求項 3記載の光学ガラス用成形型。

[5] 前記貴金属系元素が Ir、 Re、 Os、 Pd、 Pt、 Au、 Rh、 Ru、 Taおよび Wからなる群から選ばれる 1種以上の金属元素で構成される請求項 2、 3または 4記載の光学ガラス用成形型。

[6] 前記型母材が超硬合金質または炭化ケィ素質である請求項 1〜5のいずれかに記載の光学ガラス用成形型。

[7] 型母材と、該型母材上に、 1または 2以上の層を有する保護膜とを有する光学ガラスを成形するための金型の製造法であって、

Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Te力らなる群力ら選ばれる 1種以上の元素を含むガラスを予備的に成形することで、 Al、 Ga、 In、 Tl、 Ge、 Sn 、 Pb、 As、 Sb、 Bi、 S、 Seおよび Teからなる群力、ら選ばれる 1種以上の元素を含む層を前記保護膜の最表面層として形成する光学ガラス用成形型の製造法。

[8] 上型と下型とを有するプレス成形型を用いて光学ガラスをプレス成形する方法であつて、

前記上型または前記下型の少なくともいずれか片方が請求項:!〜 6のいずれか一項に記載の光学ガラス用成形型である光学ガラスのプレス成形法。