WO2006137489A1 - 両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法及び両面非球面型累進屈折力レンズ群 - Google Patents

両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法及び両面非球面型累進屈折力レンズ群 Download PDF

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progressive
lens group
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Akira Kitani
Takashi Hatanaka
Yoshihiro Kikuchi
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Hoya Corporation
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    • G02C7/061Spectacle lenses with progressively varying focal power
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    • G02C2202/00Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/08Series of lenses, lens blanks

Definitions

  • the present invention relates to a progressive-power lens for presbyopia for spectacles, and in particular, is divided and distributed into a first refractive surface that is an object-side surface and a second refractive surface that is an eyeball-side surface.
  • Design of a double-sided aspherical progressive-power lens group that has a progressive power action and that combines the first surface and the second surface to give distance power and addition power based on prescription values
  • the present invention relates to a method and a design lens.
  • Patent Document 2 to Patent Document 5 propose to reduce astigmatism by combining a progressive addition surface (progressive refractive power surface) and a progressive addition surface (progressive refractive surface).
  • This lens is a technique in which the elements of the progressive power surface are decomposed into vertical and horizontal curvatures and combined into a convex surface and a concave surface, and the object-side surface and the remaining prescription surface differ for each add power.
  • the refractive surface element is arranged on the eye side.
  • a semi-finished lens system and a so-called system are generally employed in order to reduce processing cost and manufacturing time.
  • a semi-lens a half-force lens blank (hereinafter referred to as a semi-lens) is prepared, in which one surface is already processed (molded) into a final shape and the other surface is an unprocessed surface force.
  • This is a method of processing an unprocessed surface by selecting an optimal curve (base curve) semi-lens from a group of semi-lenses prepared in advance based on a pre-order and according to a design table.
  • base curve base curve
  • uncalorie Whether the work surface should be concave or convex, or what shape it should be is a design matter on the manufacturer side.
  • a semi-lens with a design curve corresponding to the addition power setting range is prepared for one basic design curve (base curve). For example, in the setting range of 0.5 to 3.50 diopters, if divided by 0.25 (D) pitch, 13 types of semi-lenses with different design curves will be prepared.
  • base curve For example, in the setting range of 0.5 to 3.50 diopters, if divided by 0.25 (D) pitch, 13 types of semi-lenses with different design curves will be prepared.
  • the lens design is made with a common technical idea, and the prescription is from hyperopic presbyopia to myopic presbyopia (in the power range, (A lens with a positive power and a negative power up to and including 0.00 copter) is called a “progressive power lens group”.
  • Patent Document 1 Republished W097Z19383
  • Patent Document 2 JP 2000-249992
  • Patent Document 3 Special Table 2002-539499
  • Patent Document 4 Special Table 2003-500685 ⁇ -Patent Document 5: Special Table 2004- 524582
  • Patent Document 6 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-344813
  • Patent Document 6 uses an optical design method in which the elements of the progressive power surface are decomposed into vertical and horizontal curvatures and combined into a convex surface and a concave surface, and are optically improved.
  • the object of the present invention is to design a double-sided aspherical progressive-power lens group suitable for a processing method that performs processing from a semi-lens that has been preliminarily prepared in advance as an object-side surface, and a double-sided aspherical type. It is to provide a progressive power lens group.
  • the design method of the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention is as follows:
  • It has a progressive power action divided and distributed into a first refractive surface that is the object side surface and a second refractive surface that is the eyeball side surface,
  • the horizontal surface power and the vertical surface power at the distance power measurement position F1 are respectively DHf and DVf,
  • a double-sided aspherical progressive addition lens that gives the dioptric power (Df) and the addition power (ADD) based on the prescription value by combining the first and second refractive surfaces, at least 2;
  • the same first refracting surface is employed for at least two types of different addition powers.
  • the design method of the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention is characterized in that DVn ⁇ DVf> A DDZ2 and DHn ⁇ DHffADDZ2 are satisfied. Furthermore, the design method of the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention is as follows:
  • the first refractive surface is symmetric with respect to the distance power measurement position F1
  • the second refracting surface is asymmetric with respect to the left and right.
  • design method of the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention is as follows:
  • the first refracting surface is a rotating surface with a meridian passing through the distance power measurement position F1 and the near power measurement position N1 as a generatrix, and the second refracting surface is asymmetrical to the left and right. It is characterized by that.
  • design method of the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention is as follows:
  • the double-sided aspherical progressive-power lens group of the present invention includes the double-sided aspherical progressive lens described above. It is designed from the design method of the refractive power lens group.
  • the near-field region of the double-sided aspherical progressive-refraction lens of the present invention is positioned closer to the eyeball than the near-field region of the conventional convex progressive-power lens, and the wider near-field A field of view can be obtained.
  • the present invention uses the design method and the lens configuration disclosed in [Patent Document 6] proposed by the present inventors.
  • a conventional convex progressive addition lens is designed by dividing it into a convex surface and a concave surface.
  • a conventional convex progressive surface shape is designed according to the progressive surface design parameters as input information.
  • Various conventional techniques can be used for the design in this step.
  • this method for example, there is a method of setting a "main meridian" corresponding to the backbone when the lens surface is first configured. This ⁇ main meridian '' will eventually be the ⁇ main gaze line '' that is the intersection of the line of sight and the lens surface when the eyeglass wearer sees binocular from the upper front (far) to the lower (near) It is desirable.
  • the “main line of sight” here is defined as a single meridian (main meridian) that passes through the center of the lens and divides the lens surface into left and right.
  • This “principal meridian” is a force that looks straight when viewed perpendicular to the lens surface. When the lens surface is a curved surface, it is generally a curve in three-dimensional space.
  • an appropriate refractive power distribution along this “main meridian” is set based on information such as a predetermined addition power and the length of the progressive zone.
  • This refractive power distribution can be divided into two front and back surfaces in consideration of the lens thickness and the angle between the line of sight and the refracting surface, but the conventional convex progression in this step design. Therefore, it is assumed that all progressive action is on the first refractive surface, which is the object-side surface.
  • the surface refractive power of the lens surface (the first refractive surface that is the object side surface) is D1
  • the surface refractive power of the lens back surface is D2.
  • the transmitted refractive power obtained is D
  • D it is generally possible to approximate it as D D1-D2.
  • D1 and D2 has a mesh shape in which the object side surface is convex and the eyeball side surface is concave.
  • D2 is a positive value.
  • the back surface of the lens is concave, and the surface refractive power is a negative value.
  • the transmission refractive power D is calculated by subtracting it from D1 to simplify the explanation. I will do it.
  • Dn surface refractive power (unit: opter) of the nth surface
  • N refractive index of lens material
  • R radius of curvature (unit: m). Therefore, the method of converting the surface power distribution into the curvature distribution is a modification of the above relational expression.
  • a “horizontal cross-sectional curve group” that corresponds to the rib when the lens surface is formed.
  • the angle at which these “horizontal cross-sectional curve group” and “main meridian” intersect does not necessarily have to be a right angle. "Intersects at right angles on the” main meridian ".
  • the “horizontal surface power” of the “horizontal cross section curve group” at the intersection with the “main meridian” need not necessarily be equal to the “vertical surface power” along the “main meridian”.
  • the present invention is based on the difference in surface refractive power between the vertical direction and the horizontal direction. However, since the design in this step is to design a conventional convex progressive surface shape, the surface refractive power in the vertical and horizontal directions at these intersections is assumed to be equal.
  • the "horizontal cross-sectional curve” can be a simple circular curve having surface refractive power at these intersections, but can be applied to various conventional techniques.
  • the surface refractive power distribution along the “horizontal cross section curve” for example, there is a technical ability of Japanese Examined Patent Publication No. SHO 49 3595.
  • This is a single horizontal circular “curve cross-sectional curve” set near the center of the lens, and the cross-sectional curve located above it has a surface power distribution that increases from the center to the side.
  • the sectional curve located below has a surface refractive power distribution that decreases from the center to the side.
  • the “principal meridian” and the “horizontal cross-sectional curve group” arranged innumerably above it constitute a lens surface like a spine and a rib, and the refractive surface is determined. .
  • (1) 2 Concave surface shape (spherical surface or astigmatic surface) Design a concave surface shape to realize the distance power given as design input information. If the distance power has an astigmatism power, it becomes an astigmatism surface; At this time, the center thickness CT suitable for the power and the inclination angle between the convex and concave surfaces are also designed at the same time to determine the shape of the lens.
  • the design in this step can also use various conventional techniques.
  • Convex shape (double-sided aspherical progressive-power lens) Converts from the conventional convex progressive surface to the convex shape of the present invention according to the distance power and addition power given as design input information . That is, on the surface of the above-mentioned conventional convex progressive lens (the first bending surface that is the object-side surface), the lateral surface power at the distance power measurement position F1 is DHf, and the surface power in the vertical direction. Is DVf, the horizontal surface power at the near power measurement position N1 is DHn, and the vertical surface power is DVn.
  • the amount of deformation when the conventional convex progressive surface is converted to the convex shape of the present invention is added to the concave shape designed in (1) -2. That is, the amount of deformation of the lens surface (the first refractive surface that is the object-side surface) added in the process (2) -1 is expressed as the back surface of the lens (the second refractive surface that is the eyeball-side surface). Add the same amount to the side. It should be noted that this deformation is not a uniform deformation over the entire surface, but a surface that satisfies the relational expression described in (2) –1.
  • the eyeball side surface is designed as a right and left asymmetric curved surface, so that the near-field part corresponding to personal information can be aligned. Can be done.
  • the surface power in the horizontal direction and the surface power in the vertical direction at the distance power measurement position F1 are DHf and DVf, respectively.
  • FIG. 21 is a table listing the surface refractive power, distance power and addition power of Examples 1 to 4 described later in Tables 1 to 4, respectively.
  • Tables 1 to 4 in FIG. 21 correspond to Examples 1 to 4 described later, respectively, and are a list of surface refractive power, distance power, and addition power.
  • 5 to 20 correspond to Examples 1 to 4 described later, respectively, and are graphs showing the surface refractive power distribution along the main line of sight of Examples 1 to 4.
  • the horizontal axis is facing
  • the right side is the upper lens side
  • the left side is the lower lens side
  • the vertical axis is the surface refractive power.
  • graph (1-4) one (a, b, c, d) 1 corresponds to the object side surface
  • graph (1-4) one (a, b, c, d) -2 represents the eyeball side.
  • the solid line graph represents the surface power distribution in the vertical direction along the main gaze line
  • the dotted line graph represents the surface power distribution in the horizontal direction along the main gaze line.
  • N2 Near eye frequency measurement position on the eyeball side surface
  • CV1 Graph showing the surface refractive power distribution in the vertical direction along the main line of sight on the object-side surface (shown as a solid line)
  • CH1 A graph showing the surface refractive power distribution in the lateral direction along the main line of sight on the object-side surface (shown as a dotted line)
  • CV2 A graph showing the surface refractive power distribution in the vertical direction along the main line of sight on the eyeball side surface (shown as a solid line)
  • CH2 Graph showing the surface power distribution in the lateral direction along the main line of sight on the eyeball side surface (shown as a dotted line)
  • Table 1 and FIGS. 5 to 8 correspond to Example 1a, Example 1b, Example 1c, and Example 1d, respectively. These examples show the same object-side surface so that it can be divided because the ADD values are different even though DVfl, DHfl, DVnl, and DHnl in Table 1 are the same value.
  • the distance dioptric power which is the average power difference between F1 and F2 is 0.00, but the near power, which is the average power difference between N1 and N2, is different. Each has a different Karo Degree Number +1.00, +2.00, +3.00, +3.50.
  • Table 2 and FIGS. 9 to 12 correspond to Example 2-a, Example 2-b, Example 2-c, and Example 2-d, respectively. As shown in Table 2, these examples are divided so that DVfl, DHfl, DVnl, and DHnl have the same value, but the ADD values are different.
  • Table 2 and FIGS. 9 to 12 correspond to Example 2-a, Example 2-b, Example 2-c, and Example 2-d, respectively. As shown in Table 2, these examples are divided so that DVfl, DHfl, DVnl, and DHnl have the same value, but the ADD values are different.
  • the distance dioptric power which is the average power difference between F1 and F2 is -1.00, but the near power, which is the average power difference between N1 and N2, is different. , Giving different car
  • Table 3 and FIGS. 13 to 16 correspond to Example 3-a, Example 3-b, Example 3-c, and Example 3-d, respectively. These examples show the same object-side surface, as shown by the fact that DVfl, DHfl, DVnl, and DHnl in Table 3 have the same value, but the ADD values are different. This is an example in which different addition powers are given. The same applies to Figs. 13-16, and all the surface astigmatism at N1 is canceled by the surface astigmatism at N2.
  • the distance dioptric power which is the average power difference between F1 and F2 is +1.00, but the near power, which is the average power difference between N1 and N2, is different. Each has a different Karo Degree +1.0, +2.00, +3.00, +3.50
  • Table 4 and FIGS. 17 to 20 correspond to Example 4a, Example 4b, Example 4c, and Example 4-d, respectively. These examples show the same object-side surface, as shown by the fact that DVfl, DHfl, DVnl, and DHnl in Table 4 have the same value, but the ADD values are different.
  • the distance dioptric power which is the average power difference between F1 and F2 is +2.00
  • the near power which is the average power difference between N1 and N2 is different. They have different caro powers +1.0, +2.00, +3.00, and +3.50.
  • the same object-side surface is used for Examples 1 to 3 so that they can be divided even when Tables 1 to 3 are viewed. That is, the same object side surface is used for the distance power range (1.1.00 to +1.00) and the addition power (+1.00 to +3.50) in these examples. I understand. Therefore, it is especially prepared as an object side surface.
  • a semi-lens a common semi-lens can be used at least for these power ranges.
  • the force applied to the object side surface of Examples 1 to 3 compared to Example 4 is that DHn2 is a negative value, especially in processing with distance power +2.00 and addition power +3.50. This is to prevent becoming. That is, it is possible to prevent DH n2 from becoming a negative value by setting DHnl deep within the scope of the present invention. Even in the case of Example 4 in which such measures are taken, the same object-side surface is obtained for different addition powers (+1.00 to +3.50).
  • FIG. 22 is a table listing the surface refractive power, distance power and addition power according to the semi-section of the prior art, as listed in Tables 5-7.
  • Fig. 23 is a table showing the semi-segments corresponding to each design method of the double-sided aspheric progressive-bending force lens group of Examples 1 to 3, and
  • Fig. 24 is a table shown in Fig. 22.
  • FIG. 5 is a table showing semi-segments corresponding to respective design methods of the conventional double-sided aspheric type progressive addition lens groups 5 to 7; In these figures, the numerical value on the left represents the distance spherical power, and the numerical value on the top represents the addition power.
  • FIG. 23 corresponds to Examples 1 to 3 of the present invention shown in Tables 1 to 3
  • FIG. 24 corresponds to the prior arts shown in Tables 5 to 7.
  • the display positions such as 1a and 7-c shown in each figure correspond to the powers of the examples in the tables and the prior art numbers (distance spherical power and addition power).
  • all the convex surfaces within the frequency range in FIG. 23 have the same convex shape, and the entire frequency range is covered with only one type of semi-finished surface.
  • the convex shape varies depending on the addition power, and in order to cover the entire power range of FIG.
  • the present invention can be used for spectacle lenses such as progressive-power spectacle lenses.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram of various surface refractive powers at various positions on a spectacle lens surface.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram of a positional relationship among an eyeball, a line of sight, and a lens.
  • FIG. 3-1 is an explanatory diagram of an optical layout of a progressive-power lens, and is a front view of the progressive-power lens as viewed from the object side surface.
  • FIG. 3-2 is an explanatory diagram of an optical layout of a progressive-power lens, and is a side view showing a longitudinal section.
  • FIG. 3-3 is an explanatory view of the optical layout of the progressive-power lens, and is an elevation view showing a cross section in the transverse direction.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing a difference in definition of “additional power”.
  • FIG. 5 is a graph showing surface refractive power distributions 1 a-1 and 1 a-2 of Example 1a.
  • FIG. 6 is a graph showing surface refractive power distributions 1 b-1 and 1 b-2 of Example 1b.
  • FIG. 7 is a diagram showing graphs 1 c ⁇ l and 1 c ⁇ 2 showing the surface refractive power distribution of Example 1c.
  • FIG. 8 is a diagram showing graphs 1 d 1 and 1 d 2 representing the surface refractive power distribution of Example 1 d.
  • FIG. 9 is a diagram showing graphs 2 a-1 and 2 a 2 representing the surface refractive power distribution of Example 2a.
  • FIG. 10 is a diagram showing graphs 2-b-l and 2-b-2 showing the surface refractive power distribution of Example 2-b.
  • FIG. 11 is a diagram showing graphs 2-c 1 and 2-c 2 representing the surface refractive power distribution of Example 2-c.
  • FIG. 12 is a graph showing graphs 2 d-l and 2 d-2 showing the surface refractive power distribution of Example 2d.
  • FIG. 13 is a graph showing surface refractive power distributions of Example 3-a 3-a-1 and 3-a-2.
  • FIG. 14 is a graph showing surface refractive power distributions of Example 3-b 3-b-l, 3-b-2 is there.
  • FIG. 15 shows graphs 3-c 1 and 3-c 2 showing the surface refractive power distribution of Example 3-c.
  • FIG. 16 is a graph showing surface refractive power distributions of Example 3-d, 3-dl and 3-d-2.
  • FIG. 17 is a graph showing surface refractive power distributions of Example 3-a, 4-al and 4a-2.
  • FIG. 18 shows graphs 4 1 ) 1 and 4 1 ) 2 showing the surface refraction distribution in Example 3-1).
  • FIG. 19 is a diagram showing graphs 4-cl and 4-c2 representing surface refractive power distributions of Example 3-c.
  • FIG. 20 is a diagram showing graphs 4 d-1 and 4 d-2 showing surface refractive power distributions of Example 3-d.
  • FIG. 21 is a table showing the refractive powers of the lenses of Example 1 to Example 3.
  • FIG. 22 is a diagram showing the refractive power of a lens based on a conventional cicada classification table.
  • FIG. 23 is a diagram showing a semi-divided table for the frequency ranges of Examples 1 to 3 of the present invention described in Tables 1 to 3.
  • FIG. 24 is a diagram showing a semi-category table for the frequency range of prior art 5 to 7 shown in Tables 5 to 7.

Abstract

 加工コストを低減させた両面非球面型累進屈折力レンズ群を提供すること。  物体側表面である第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、この第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、 DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、 DHn<DVnとなる関係式を満足させるか、または更に DVn-DVf>ADD/2、かつ、DHn-DHf<ADD/2となる関係式を満足させると共に、第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、眼球側表面の第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにした両面非球面型累進屈折力レンズ に、少なくとも2種類以上の異なる加入度数に対して同一の前記第1の屈折表面を採用する。

Description

明 細 書
両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法及び両面非球面型累進 屈折力レンズ群
技術分野
[0001] 本発明は眼鏡用老視用累進屈折力レンズに関し、特に、詳しくは、物体側表面で ある第 1の屈折表面と眼球側表面である第 2の屈折表面とに分割配分されている累 進屈折力作用を備え、前記第 1の表面と前記第 2の表面とを合わせて処方値に基づ いた遠用度数と加入度数を与える構成の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計 方法およびその設計力 なるレンズに関する。
背景技術
[0002] 近年、累進屈折力レンズの設計方法において、累進屈折力要素を凸面側 (物体側 )と凹面側 (眼側)に分配する設計手法が、特許文献 1〜特許文献 5に開示されてい る。
特に、特許文献 2から特許文献 5では、プログレッシブ付加面(累進屈折力面)とレ グレツシブ付加面 (累減屈折面)とを組み合わせて非点収差を低減することが提案さ れている。
一方、本件発明者は特許文献 6に開示するように、両面非球面型累進屈折カレン ズを提案した。
このレンズは、累進屈折力面の要素を縦方向と横方向の曲率に分解してかつ凸面 と凹面に複合させて作用させる手法であり、加入度数毎に異なる物体側表面と残りの 処方面の屈折面要素を眼側配置させる構成となっている。
[0003] また、累進屈折力レンズの屈折面の加工方法は、一般的に加工コストや製造時間 短縮のためにセミフィニシュレンズ方式と!/、われる方式が採用されて 、る。この方式 は、どちらかの面は既に最終形状に加工 (成形)された面、もう一方の面は未加工面 力 構成される半力卩ェのレンズブランクス(以下、セミレンズという)を用意しておき、 受注処方に基づきで予め用意されたセミレンズ群の中から設計表に従い最適なカー ブ(ベースカーブ)のセミレンズを選択し、未加工面を加工する方法である。尚、未カロ 工面を凹面と凸面のどちらかにするか、どのような形状にするかは製造者側の設計 的事項とされる。
また、累進屈折力レンズは、処方値として加入度数を備えているので、一つの基本 設計カーブ (ベースカーブ)に対して、加入度数の設定範囲に応じた設計カーブの セミレンズが用意される。例えば、 0. 5〜3. 50 ジォプターの加入度数の設定範囲 では、 0. 25 (D)ピッチで区分すると、 13種類の異なる設計カーブのセミレンズが用 意されることになる。(本明細書では、上記のように、累進屈折力レンズにおいて、レ ンズ設計が一つの共通の技術思想でなされ、かつ、処方が遠視性老視から近視性 老視まで (度数範囲では、遠用度数がプラス度数力もマイナス度数までで、 0. 00ジ ォプターも含むもの)のものを「累進屈折力レンズ群」と 、う。 )
[0004] 特許文献 1 :再公表 W097Z19383号
特許文献 2:特開 2000— 249992号
特許文献 3:特表 2002— 539499号
特許文献 4:特表 2003 - 500685^- 特許文献 5:特表 2004— 524582号
特許文献 6:特開 2003— 344813号
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0005] 上述したように、設計方法が異なるにせよ、累進屈折力要素を両面に持たせるよう な設計タイプの特許文献 1から特許文献 5に示すような両面非球面型のレンズでは、 加入度数がレンズ両面に分配するため、屈折面の構成が複雑になり、ベースカーブ の共通化が難しぐ単に従来のセミレンズ方式の採用では、多種の設計のセミレンズ を用意する必要があり、在庫管理上課題があった。また、受注後、その都度両面をカロ ェする方式では、効率的ではなくコスト上問題であった。また、特許文献 6では、累進 屈折力面の要素を縦方向と横方向の曲率に分解してかつ凸面と凹面に複合させて 作用させる光学設計手法を用い、光学的には改良されているものの、加工上では、 加工コストの低減対策までの有効な提案には至っておらず課題を有するものであつ 本発明の目的は、特に物体側表面として受注前にあら力じめ準備されたセミレンズ から加工を実施する加工方法に好適な両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方 法および両面非球面型累進屈折力レンズ群を提供することにある。
課題を解決するための手段
本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法は、
物体側表面である第 1の屈折表面と、眼球側表面である第 2の屈折表面とに分割配 分されている累進屈折力作用を備え、
前記第 1の屈折表面において、遠用度数測定位置 F1における横方向の表面屈折 力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、 DHf、 DVfとし、
前記第 1の屈折表面において、近用度数測定位置 N1における横方向の表面屈折 力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ DHn、 DVnとするとき、
DHf + DHn < DVf + DVn,かつ、 DHnく DVnとなる関係式を満足させると共に 、前記第 1の屈折表面の F1及び N1における表面非点収差成分を、前記第 2の屈折 表面にて相殺し、前記第 1と第 2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度 数 (Df)と加入度数 (ADD)とを与える両面非球面型累進屈折力レンズにお 、て、 少なくとも 2種類以上の異なる加入度数に対して同一の前記第 1の屈折表面を採用 していることを特徴とする。
更に、本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法は、 DVn-DVf >A DDZ2、かつ、 DHn-DHfく ADDZ2となる関係式を満足することを特徴とする。 更に、本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法は、
前記第 1の屈折表面が前記遠用度数測定位置 F1を境に左右対称であり、前記第 2の屈折表面が左右非対称であることを特徴とする。
更に、本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法は、
前記第 1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置 F1と近用度数測定位置 N1を通 る一本の子午線を母線とした回転面であり、前記第 2の屈折表面が左右非対称であ ることを特徴とする。
更に、本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法は、
更に、本発明の両面非球面型累進屈折力レンズ群は、上記の両面非球面型累進 屈折力レンズ群の設計方法から設計されたことを特徴とする。
発明の効果
[0007] 請求項 1〜請求項 2記載の発明にかかる両面非球面型累進屈折力レンズ群の設 計方法では、少なくとも 2種類以上の加入度数に対する物体側表面の屈折面を共通 化できるので、特定の遠用度数範囲及び加入度数について同一の物体側表面を用 いることが可能となる。従って、特に物体側表面としてあら力じめ準備されたセミレン ズを用いる場合、少なくともこれらの度数範囲にっ ヽては共通のセミレンズを用いるこ とが出来るため、セミレンズの量産効果が向上し、一枚あたりのレンズカ卩ェコストを大 幅に低減させた前記先願発明の両面非球面型累進屈折力レンズを得ることができる また、物体側表面を共通化させることにより加工の利便性を高めることができる。 更に、所定の加入度数を ADD、物体側表面の遠用度数測定位置 F1と近用度数 測定位置 N1における縦方向の表面屈折力をそれぞれ DVf、 DVnとするとき、 DVn- DVf>ADDとなる関係式を満足する場合、本発明の両面非球面型累進屈折カレン ズの近用領域は従来型の凸累進屈折力レンズの近用領域よりも眼球に近く配置され ることになり、より広い近方視野を得ることが出来る。
発明を実施するための最良の形態
[0008] 以下、本発明の一実施形態を図を参照にしながら説明する。
基本的な設計の概要について説明するが、本願発明は本願発明者等が提案した [ 特許文献 6]に開示する設計方法およびそのレンズの構成を利用するものであるので
、基本の構成や設計手順は同一である。
[0009] (レンズ設計の手順)
(1)凸累進屈折力レンズとしての両面設計
最初に従来型の凸累進屈折力レンズとして、凸面と凹面とに分けて設計する。
(1) 1 :凸面形状 (凸累進面)設計
入力情報として与えられた加入度数や累進帯長を実現するために、入力情報であ る累進面設計パラメータに従って従来型の凸累進の面形状を設計する。このステツ プにおける設計では従来の様々な公知技術を利用することが可能である。 [0010] この方法の具体例として、例えば、まず最初にレンズ面を構成する際の背骨にあた る「主子午線」を設定する方法がある。この「主子午線」は最終的には眼鏡装用者が 正面上方 (遠方)から下方 (近方)まで両眼視したときの視線とレンズ面との交線にあ たる「主注視線」とすることが望ましい。ただし、近方視における眼の輻湊作用に対応 した近方領域の内寄せなどの対応は、後述するように必ずしもこの「主注視線」の内 寄せ配置にて行う必要はない。従って、ここでの「主注視線」はレンズ中央を通過し、 レンズ面を左右に分割する縦方向の一本の子午線 (主子午線)として定義する。レン ズは表裏 2面あるので、この「主子午線」もまた表裏 2本存在することになる。この「主 子午線」はレンズ面に対して垂直に眺めると直線状に見える力 レンズ面が曲面であ る場合、一般に 3次元空間では曲線となる。
[0011] 次に、所定の加入度数や累進帯の長さなどの情報をもとに、この「主子午線」に沿 つた適切な屈折力分布を設定する。この屈折力分布は、レンズの厚みや視線と屈折 面との角度などの影響を考慮して、表裏 2面に分割設定することも可能であるが、こ のステップにおける設計では従来型の凸累進の面形状を設計するのであるから、累 進作用は全て物体側表面である第 1の屈折表面にあるものとする。従って、例えばレ ンズの表面 (物体側表面である第 1の屈折表面)の表面屈折力を D1とし、レンズの裏 面(眼球側表面である第 2の屈折表面)の表面屈折力を D2としたとき、得られる透過 屈折力を Dとすると、一般に D D1— D2として近似的に求めることができる。ただ し、 D1と D2との組み合わせは、物体側表面が凸であり、眼球側表面が凹であるメ- スカス形状であることが望ましい。ここで、 D2は正の値であることに留意されたい。通 常、レンズの裏面は凹面であり、表面屈折力としては負の値となるが、本明細書では 説明の簡素化の為に正の値とし、 D1から減じて透過屈折力 Dを算出することとする。
[0012] この表面屈折力と表面形状との関係式については一般に次の式で定義される
Dn= (N- l) /R
ここに、 Dn:第 n面の表面屈折力(単位:ジォプター)、 N :レンズ素材の屈折率、 R: 曲率半径 (単位: m)である。従って、表面屈折力の分布を曲率の分布に換算する方 法は、上記の関係式を変形した、
1/R= Dn/ (N- l) を用いる。曲率の分布が得られたことにより、「主子午線」の幾何学的形状が一義的 に確定し、レンズ面を構成する際の背骨にあたる「主子午線」が設定されたことになる
[0013] 次に、必要となるのは、レンズ面を構成する際の肋骨にあたる「水平方向の断面曲 線群」である。これらの「水平方向の断面曲線群」と「主子午線」とが交わる角度は必 ずしも直角である必要は無いが、説明を簡単にする為に、ここでは各々の「水平方向 の断面曲線」は「主子午線」上で直角に交わるものとする。さらに「主子午線」との交 点における「水平方向の断面曲線群」の「横方向の表面屈折力」もまた、必ずしも「主 子午線」に沿った「縦方向の表面屈折力」と等しい必要はなぐ現に、特許請求の範 囲に記載があるように、本願発明は縦方向と横方向にっ 、ての表面屈折力の違いに 立脚している。し力しながらこのステップにおける設計では従来型の凸累進の面形状 を設計するのであるから、これらの交点における縦方向と横方向の表面屈折力は等 しいものとする。
[0014] 「水平方向の断面曲線」はこれらの交点における表面屈折力を有する単純な円形 曲線とすることも出来るが、様々な従来技術を組込んだ応用も可能である。「水平方 向の断面曲線」に沿った表面屈折力分布に関する従来技術例として、例えば、特公 昭 49 3595の技術力ある。これはレンズの中央近傍に一本のほぼ円形形状の「水 平方向の断面曲線」を設定し、それより上方に位置する断面曲線は中央から側方に かけて増加する表面屈折力分布を有し、下方に位置する断面曲線は中央から側方 にかけて減少する表面屈折力分布を有することを特徴としている。このように、「主子 午線」と、その上に無数に並んだ「水平方向の断面曲線群」が、あた力も背骨と肋骨 の如くレンズ面を構成することになり、屈折面が確定する。
[0015] (1) 2 :凹面形状 (球面または乱視面)設計入力情報として与えられた遠用度数を 実現するために、凹面形状を設計する。遠用度数に乱視度数があれば乱視面となり 、無ければ球面となる。このとき、度数に適した中心肉厚 CTや凸面と凹面との面相互 の傾斜角も同時に設計し、レンズとしての形状を確定する。
このステップにおける設計も従来の様々な公知技術を利用することが可能である。
[0016] (2)両面非球面型累進屈折力レンズの凸面形状への転換とそれに伴う裏面補正入 力情報として与えられた遠用度数や加入度数 (ADD)などに応じ、従来型の凸累進 屈折力レンズから本願発明のレンズとしての形状に転換する。
(2)— 1:凸面形状 (両面非球面型累進屈折力レンズ)設計入力情報として与えられ た遠用度数や加入度数などに応じ、従来型の凸累進面から本願発明の凸面形状に 転換する。即ち、前述の従来型凸累進のレンズの表面 (物体側表面である第 1の屈 折表面)において、遠用度数測定位置 F1における、横方向の表面屈折力を DHf、 縦方向の表面屈折力を DVf、近用度数測定位置 N1における、横方向の表面屈折 力を DHn、縦方向の表面屈折力を DVnとするとき、
DHf + DHn < DVf + D Vn、かつ DHn< DVn
となる関係式を満足させるか、
DVn-DVf>ADD/2、力つ DHn-DHf< ADD/2
となる関係式を満足させる累進屈折力表面とする。
[0017] (2) 2 :凹面形状設計 (両面非球面型累進屈折力レンズ)
上記(2)—1において、従来型の凸累進面から本願発明の凸面形状に転換した際 の変形量を、(1)— 2で設計した凹面形状に加算する。即ち、(2)— 1のプロセスで加 えられたレンズの表面(物体側表面である第 1の屈折表面)の変形量を、レンズの裏 面(眼球側表面である第 2の屈折表面)側にも同じ量だけ加えるのである。この変形 はレンズそのものを曲げる「ベンディング」と似ている力 全面に均一な変形ではなく 、(2)— 1に記載した関係式を満足させる表面としていることに留意されたい。
[0018] (3)透過設計、リスティング則対応設計、近用部の内寄せ対応設計などに伴う裏面 補正入力情報として課せられた光学的な機能を、装用者が実際に装用した状況に おいて実現するために、 (2)において得られた本願発明のレンズに対して更に裏面 補正をカ卩えることが望まし 、。
(3)— 1 :透過設計のための凹面形状 (両面非球面型累進屈折力レンズ)設計 透過設計とは、装用者がレンズを実際に装用した状況において本来の光学的な機 能を得るための設計方法であり、主として視線とレンズ面とが直交しえないことに起因 する非点収差の発生や度数の変化を、除去もしくは低減するための「補正作用」をカロ える設計方法である。 [0019] 具体的には前述の如ぐ視線の方向に応じた光線追跡計算によって、目的である 本来の光学性能との差異を把握し、その差異を打ち消す面補正を実施する。これを 繰返すことにより差異を極小化させ、最適な解を得ることが出来る。
[0020] (3) 2 :リスティング則対応設計のための凹面形状 (両面非球面型累進屈折カレン ズ)設計
我々が周囲を見渡すときの眼球の 3次元的な回旋運動は「リスティング則」と呼ばれ る規則に則っていることが知られているが、処方度数に乱視度数がある場合、眼鏡レ ンズの乱視軸を「正面視での眼球の乱視軸」に合わせたとしても、周辺視をした場合 には双方の乱視軸が一致しない場合がある。このように周辺視におけるレンズと眼と の乱視軸方向が一致しないことに起因する非点収差の発生や度数の変化を、除去も しくは低減するための「補正作用」を、レンズの乱視矯正作用を有する側の表面の曲 面に加えることが出来る。
[0021] (3) 3 :近用部の内寄せ対応設計のための凹面形状 (両面非球面型累進屈折カレ ンズ)設計
瞳孔間距離や近方視の対物距離などの個人情報が入力されてから、眼球側表面 を目的にかなった左右非対称な曲面として設計することにより、個人情報に対応した 近用部の内寄せを行なうことが出来る。
以上、基本的設計について説明した。
次に、前記第 1の屈折表面において、遠用度数測定位置 F1における横方向の表 面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、 DHf、 DVfとし、
前記第 1の屈折表面において、近用度数測定位置 N1における横方向の表面屈折 力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ DHn、 DVnとするとき、
DHf+DHn< DVf+DVn、力つ、 DHn< DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第 1の屈折表面の F1及び N1における表面非 点収差成分を、前記第 2の屈折表面にて相殺し、前記第 1と第 2の屈折表面とを合わ せて処方値に基づ 、た遠用度数 (Df)と加入度数 (ADD)とを与える両面非球面型 累進屈折力レンズにおいて、 2種類以上の異なる加入度数に対して同一の前記第 1 の屈折表面を採用した設計の実施例について説明する。 (実施例 1)
図 21は後述する実施例 1〜4の表面屈折力並びに遠用度数及び加入度数をそれ ぞれ表 1〜4に一覧にして示した図である。図 21における表 1〜4はそれぞれ後述す る実施例 1〜4に対応しており、表面屈折力と遠用度数、加入度数に関する一覧表 である。
これらの表 1〜4で用いた項目の意味は下記の通りである。
DVfl:物体側表面の遠用度数測定位置 F1における縦方向の表面屈折力 DHfl:物体側表面の遠用度数測定位置 F1における横方向の表面屈折力 DVnl:物体側表面の近用度数測定位置 N1における縦方向の表面屈折力 DHnl:物体側表面の近用度数測定位置 N1における横方向の表面屈折力 DVf 2:眼球側表面の遠用度数測定位置 F2における縦方向の表面屈折力 DHf2 :眼球側表面の遠用度数測定位置 F2における横方向の表面屈折力 DVn2:眼球側表面の近用度数測定位置 N2における縦方向の表面屈折力 DHn2:眼球側表面の近用度数測定位置 N2における横方向の表面屈折力 SPH :遠用度数。ただし説明を簡単にするため、下記近似式を用いた概算値、
(DVfl + DHfl) Z2 (DVf2 + DHf2) /2 とした。
ADD :加入度数。ただし説明を簡単にするため、下記近似式を用いた概算値、
(DVnl + DHnl) /2- (DVn2+DHn2) /2 —SPH とした。
また、図 5〜20はそれぞれ後述する実施例 1〜4に対応しており、実施例 1〜4の主 注視線に沿った表面屈折力分布を表すグラフである。これらの図において、横軸は 向って右側がレンズ上方、左側がレンズ下方を、また、縦軸は表面屈折力を表す。こ こで、グラフ(1〜4)一(a、 b、 c、 d) 1は物体側表面に対応し、グラフ(1〜4)一(a、 b、 c、 d)—2は眼球側表面に対応している。また、実線のグラフは主注視線に沿った 縦方向の表面屈折力分布を表し、点線のグラフは主注視線に沿った横方向の表面 屈折力分布を表す。なお、これらは面構成の基本的な違いを説明するグラフであり、 周辺部の非点収差除去のための非球面化や、乱視度数対応のための乱視成分付 カロなどの場合などは省略してある。
これらの図 5〜20のグラフにおける用語の意味は下記の通りである。 [0023] Fl:物体側表面の遠用度数測定位置、
F2:眼球側表面の遠用度数測定位置
N1:物体側表面の近用度数測定位置、
N2:眼球側表面の近用度数測定位置
CV1 :物体側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈折力分布を表すグラフ(実 線にて表示)
CH1:物体側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表すグラフ(点 線にて表示)
CV2:眼球側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈折力分布を表すグラフ(実 線にて表示)
CH2:眼球側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表すグラフ(点 線にて表示)
[0024] また、これらのグラフの Fl、 Nl、 F2、 N2における表面屈折力は、前記表 1〜4に対 応しており、 DVfl〜DHn2などの用語の意味もまた、前記表 1〜4の場合と同一で ある。
(実施例 1 a、実施例 1 b、実施例 1 c、実施例 1 d)
表 1及び図 5〜8はそれぞれ実施例 1 a、実施例 1 b、実施例 1 c、実施例 1 dに対応している。表 1の DVfl、 DHfl、 DVnl、 DHnlがそれぞれ同一の値である にも関わらず、 ADDの値が異なっていることからも分力るように、これらの実施例は同 一の物体側表面を用いて異なる加入度数を与えた例である。図 5〜8においても同 様であり、 N1における表面非点収差は全て N2における表面非点収差により打ち消 されている。また、 F1と F2との平均屈折力差である遠用度数はいずれも 0. 00となつ ているにも関わらず、 N1と N2との平均屈折力差である近用度数は異なっており、そ れぞれ異なるカロ入度数 + 1. 00、 + 2. 00、 + 3. 00、 + 3. 50を与えている。
[0025] (実施例 2 a、実施例 2— b、実施例 2 c、実施例 2— d)
表 2及び図 9〜12はそれぞれ実施例 2— a、実施例 2— b、実施例 2— c、実施例 2 —dに対応している。表 2の DVfl、 DHfl、 DVnl、 DHnlがそれぞれ同一の値であ るにも関わらず、 ADDの値が異なっていることからも分力るように、これらの実施例は 同一の物体側表面を用いて異なる加入度数を与えた例である。図 9〜12においても 同様であり、 N1における表面非点収差は全て N2における表面非点収差により打ち 消されている。また、 F1と F2との平均屈折力差である遠用度数はいずれも- 1. 00と なっているにも関わらず、 N1と N2との平均屈折力差である近用度数は異なっており 、それぞれ異なるカロ入度数 + 1. 00、 + 2. 00、 + 3. 00、 + 3. 50を与えている。
[0026] (実施例 3 a、実施例 3— b、実施例 3 c、実施例 3— d)
表 3及び図 13〜16はそれぞれ実施例 3— a、実施例 3— b、実施例 3— c、実施例 3 —dに対応している。表 3の DVfl、 DHfl、 DVnl、 DHnlがそれぞれ同一の値であ るにも関わらず、 ADDの値が異なっていることからも分力るように、これらの実施例は 同一の物体側表面を用いて異なる加入度数を与えた例である。図 13〜16において も同様であり、 N1における表面非点収差は全て N2における表面非点収差により打 ち消されている。また、 F1と F2との平均屈折力差である遠用度数はいずれも + 1. 0 0となっているにも関わらず、 N1と N2との平均屈折力差である近用度数は異なって おり、それぞれ異なるカロ入度数 + 1. 00、 + 2. 00、 + 3. 00、 + 3. 50を与えている
[0027] (実施例 4 a、実施例 4 b、実施例 4 c、実施例 4 d)
表 4及び図 17〜20はそれぞれ実施例 4 a、実施例 4 b、実施例 4 c、実施例 4 —dに対応している。表 4の DVfl、 DHfl、 DVnl、 DHnlがそれぞれ同一の値であ るにも関わらず、 ADDの値が異なっていることからも分力るように、これらの実施例は 同一の物体側表面を用いて異なる加入度数を与えた例である。図 17〜20において も同様であり、 N1における表面非点収差は全て N2における表面非点収差により打 ち消されている。また、 F1と F2との平均屈折力差である遠用度数はいずれも + 2. 0 0となっているにも関わらず、 N1と N2との平均屈折力差である近用度数は異なって おり、それぞれ異なるカロ入度数 + 1. 00、 + 2. 00、 + 3. 00、 + 3. 50となっている。
[0028] さて、これらの実施例の内、実施例 1〜3については表 1〜表 3を見ても分力るように 同一の物体側表面を用いている。即ち、これらの実施例における遠用度数範囲(一 1 . 00〜+ 1. 00)及び加入度数( + 1. 00〜+ 3. 50)については全て同一の物体側 表面を用いていることが分かる。従って、特に物体側表面としてあら力じめ準備され たセミレンズを用いる場合、少なくともこれらの度数範囲については共通のセミレンズ を用いることが出来る。
また、実施例 4に対して実施例 1〜3の物体側表面を用いな力 たのは、特に遠用 度数 + 2. 00、加入度数 + 3. 50の加工において、 DHn2が負の値となることを防ぐ ためである。即ち、本発明の範囲内において、 DHnlを深く設定することにより、 DH n2が負の値となることを防ぐことが出来る。このような対策をとつた実施例 4の場合に おいても、異なる加入度数( + 1. 00〜+ 3. 50)について同一の物体側表面となつ ている。
[0029] 図 22は従来技術のセミの区分による表面屈折力並びに遠用度数及び加入度数を 表 5〜7に一覧にして示した図である。図 23は実施例 1〜3の両面非球面型累進屈 折力レンズ群のそれぞれの設計方法に対応したセミの区分を表にして示した図であ り、図 24は図 22に示した表 5〜7の従来技術の両面非球面型累進屈折力レンズ群 のそれぞれの設計方法に対応したセミの区分を表にして示した図である。これらの図 において、左側の数値は遠用球面度数を表し、上段の数値は加入度数を表している 。説明を簡単にするため乱視度数を省略しているが、所定の乱視度数範囲をも包含 している。図 23は表 1〜3の本発明の実施例 1〜3に対応しており、図 24は表 5〜7 の従来技術に対応している。また、各図に記された 1 aや 7— cなどの表示位置は、 各表の実施例や従来技術の番号の度数 (遠用球面度数と加入度数)に対応している 。ここで、図 23の度数範囲内では全て同一の凸面形状となっており、僅か 1種類のセ ミで度数範囲全体をカバーしている。一方、図 24においては加入度数毎に異なる凸 面形状となっており、図 24の度数範囲全体をカバーするためには、 0. 75〜3.50の 12種類のセミが必要となる。即ち、従来技術の設計方法では加入度数毎に専用の セミが必要となるが、本発明の設計方法では異なる加入度数に対して同一のセミを 用いることが出来る。このため、少なくともこの度数範囲において、本発明は従来技 術よりも 1/ 12のセミの種類で済んでおり、大幅に少な!/、製造コストで済んで!/、る。 産業上の利用可能性
[0030] 本発明は、累進屈折力眼鏡レンズ等の眼鏡レンズに利用できる。
図面の簡単な説明 [図 1]眼鏡レンズ表面の各位置における各種の表面屈折力の説明図である。
[図 2]眼球と視線とレンズとの位置関係の説明図である。
[図 3-1]累進屈折力レンズの光学的レイアウトの説明図であって、累進屈折力レンズ を物体側表面から眺めた正面図である。
[図 3-2]累進屈折力レンズの光学的レイアウトの説明図であって、縦方向の断面を表 す側面図である。
[図 3-3]累進屈折力レンズの光学的レイアウトの説明図であって、横方向の断面を表 す立面図である。
[図 4]「加入度数」の定義の違 、を示す説明図である。
[図 5]実施例 1 aの表面屈折力分布を表すグラフ 1 a— 1、 1 a— 2を示す図であ る。
[図 6]実施例 1 bの表面屈折力分布を表すグラフ 1 b— 1、 1 b— 2を示す図であ る。
[図 7]実施例 1 cの表面屈折力分布を表すグラフ 1 c— l、 1 c— 2を示す図であ る。
[図 8]実施例 1 dの表面屈折力分布を表すグラフ 1 d 1、 1 d 2を示す図であ る。
[図 9]実施例 2 aの表面屈折力分布を表すグラフ 2 a— 1、 2 a 2を示す図であ る。
[図 10]実施例 2—bの表面屈折力分布を表すグラフ 2—b— l、 2—b— 2を示す図で ある。
[図 11]実施例 2— cの表面屈折力分布を表すグラフ 2— c 1、 2— c 2を示す図で ある。
[図 12]実施例 2 dの表面屈折力分布を表すグラフ 2 d—l、 2 d—2を示す図で ある。
[図 13]実施例 3— aの表面屈折力分布を表すグラフ 3— a— 1、 3— a— 2を示す図で ある。
[図 14]実施例 3— bの表面屈折力分布を表すグラフ 3— b— l、 3—b— 2を示す図で ある。
[図 15]実施例 3— cの表面屈折力分布を表すグラフ 3— c 1、 3— c 2を示す図で ある。
[図 16]実施例 3— dの表面屈折力分布を表すグラフ 3— d—l、 3— d—2を示す図で ある。
[図 17]実施例 3— aの表面屈折力分布を表すグラフ 4— a—l、4 a— 2を示す図で ある。
[図18]実施例3—1)の表面屈折カ分布を表すグラフ4 1) 1、4 1) 2を示す図で ある。
[図 19]実施例 3— cの表面屈折力分布を表すグラフ 4— c l、4— c 2を示す図で ある。
[図 20]実施例 3— dの表面屈折力分布を表すグラフ 4 d— 1、 4 d— 2を示す図で ある。
[図 21]実施例 1から実施例 3のレンズの屈折力を表にした図である。
[図 22]従来のセミの区分表に基づきレンズの屈折力を表にした図である。
[図 23]表 1〜3に記載の本発明の実施例 1〜3の度数範囲に対するセミの区分表を 示す図である。
[図 24]表 5〜7に記載の従来技術 5〜7の度数範囲に対するセミの区分表を示す図 である。

Claims

請求の範囲
[1] 物体側表面である第 1の屈折表面と、眼球側表面である第 2の屈折表面とに分割 配分されている累進屈折力作用を備え、
前記第 1の屈折表面において、遠用度数測定位置 F1における横方向の表面屈折 力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、 DHf、 DVfとし、
前記第 1の屈折表面において、近用度数測定位置 N1における横方向の表面屈折 力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ DHn、 DVnとするとき、
DHf + DHn < DVf + DVn,かつ、 DHnく DVnとなる関係式を満足させると共に 、前記第 1の屈折表面の F1及び N1における表面非点収差成分を、前記第 2の屈折 表面にて相殺し、前記第 1と第 2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度 数 (Df)と加入度数 (ADD)とを与える両面非球面型累進屈折力レンズにお 、て、 少なくとも 2種類以上の異なる加入度数に対して同一の前記第 1の屈折表面を採用し ていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法。
[2] 請求項 1記載の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法において、
DVn- DVf >ADDZ2、かつ、 DHn- DHfく ADDZ2となる関係式を満足すること を特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法。
[3] 請求項 1または請求項 2に記載の両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法 力 設計されたことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ群。
PCT/JP2006/312526 2005-06-24 2006-06-22 両面非球面型累進屈折力レンズ群の設計方法及び両面非球面型累進屈折力レンズ群 WO2006137489A1 (ja)

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