JP2003344813A - 両面非球面型累進屈折力レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 遠用部と近用部における像の倍率差を低減
し、処方値に対する良好な視力補正と、装用時における
歪みの少ない広範囲な有効視野を与える両面非球面型累
進屈折力レンズを提供する。 【解決手段】 物体側表面の第１の屈折表面において、
遠用度数測定位置Ｆ1における横方向の表面屈折力及び
縦方向の表面屈折力をそれぞれ、ＤＨｆ、ＤＶｆとし、
この第１の屈折表面において、近用度数測定位置Ｎ1に
おける横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそ
れぞれＤＨｎ、ＤＶｎとするとき、 ＤＨｆ＋ＤＨｎ＜ＤＶｆ＋ＤＶｎ、かつ、 ＤＨｎ＜Ｄ
Ｖｎ となる関係式を満足させると共に、第１の屈折表面のＦ
1及びＮ１における表面非点収差成分を、眼球側表面の
第２の屈折表面にて相殺し、前記第１と第２の屈折表面
とを合わせて処方値に基づいた遠用度数（Ｄｆ）と加入
度数（ＡＤＤ）とを与えることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、眼鏡用老
視用累進屈折力レンズとして用いられるレンズであっ
て、物体側表面である第１の屈折表面と眼球側表面であ
る第２の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作
用を備え、前記第１の表面と前記第２の表面とを合わせ
て処方値に基づいた遠用度数（Ｄｆ）と加入度数（ＡＤ
Ｄ）を与える構成となっている両面非球面型累進屈折力
レンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】累進屈折力レンズは老視用眼鏡レンズで
ありながら外見上は容易に老眼鏡と察知されない利点
や、遠距離から近距離まで切れ目なく連続的に明視しう
る利点などの理由から、一般に広く利用されている。し
かしながら、限られたレンズ面積の中に境界線を介入さ
せることなく、遠方を見るための視野と近方を見るため
の視野、更にはそれらの中間的な距離を見るための視野
といった複数の視野を配置する都合から、各々の視野の
広さが必ずしも充分ではないことや、主として側方の視
野に像の歪みや揺れを感じさせる領域が存在するなど、
累進屈折力レンズ特有の欠点があることも広く知られて
いる。

【０００３】これらの累進屈折力レンズ特有の欠点を改
善する目的で古くから様々な提案がなされてきたが、そ
れらの従来の累進屈折力レンズの面構成は、物体側表面
に「累進面」を配し、眼球側表面に「球面」や「乱視
面」を配した組合せのものが殆どであった。また、これ
らとは逆に、眼球側表面に「累進作用」を付加させたこ
とを特徴とする累進屈折力レンズとして、1970年に仏国
Essel Optical Co.（現Essilor）から発売されたAtoral
Variplasがある。

【０００４】また、近年提案された先行技術として、例
えば、特許国際公開WO97/19382号及びWO97/19383号公報
に記載の技術等などがあり、一般に裏面累進（または凹
面累進）と呼ばれている。この近年提案された裏面累進
における面構成の主な目的は、必要な加入度数の一部ま
たは全部を、物体側表面から眼球側表面に分担させるこ
とで、遠用部と近用部の像の倍率差を減らし、像の歪み
や揺れを改善しようとするものである。

【０００５】これらの先行技術のうち、WO97/19382号公
報に記載のものは、物体側表面を球面や回転対称非球面
とすることで「累進作用」を全て消し去り、眼球側表面
のみに所定の加入度数を与える「累進面」を付加（融
合）させており、また、WO97/19383号公報記載のもの
は、物体側表面の「累進面」における加入度数を所定の
値より少なくし、不足分の加入度数を与える「累進面」
を裏面側の「球面」や「乱視面」に付加（融合）させた
構成となっている。

【０００６】また、目的や根拠に違いはあるが、眼球側
表面に「累進作用」を付加させた記載のある累進屈折力
レンズの他の先行技術として、例えば、特公昭47-23943
号公報、特開昭57-10112号公報、特開平10-206805号公
報、特開2000-21846号公報等に記載のものなどがあり、
更に、前述のWO97/19383号公報に記載のものと同様に、
レンズの両面に「累進作用」を持たせた先行技術とし
て、例えば、特開2000-338452号公報や特開平6-118353
号公報記載のものがある。これらの先行技術の共通点
は、必要な加入度数を表裏２面で分担して与えているこ
とである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】これらの先行技術の主
な目的は、必要な加入度数の一部または全部を、物体側
表面から眼球側表面に分担させることで、遠用部と近用
部の倍率差を減らし、倍率差による像の歪みや揺れを改
善しようとするものである。ところが、それらの改善効
果が得られる根拠については明確な記載が少なく、わず
かに前記特許国際公開WO97/19383号公報（以下、従来技
術１という）等において、部分的な記載があるにすぎな
い。即ち、従来技術１には次のような（１）式〜（３）
式に示すレンズ倍率ＳＭの計算式が開示され、レンズ設
計の基本評価パラメータとして採用されている。

【０００８】即ち、従来技術１には、以下のような記載
がある。「レンズの倍率ＳＭは、一般的に次の式で表さ
れる。 ＳＭ＝Ｍｐ×Ｍｓ…（１） ここで、Ｍｐはパワーファクター、また、Ｍｓはシェー
プファクターと呼ばれる。レンズの眼球側の面の頂点
（内側頂点）から眼球までの距離を頂間距離Ｌ、内側頂
点の屈折力（内側頂点屈折力）をＰｏ、レンズの中心の
厚みをｔ、レンズの屈折率をｎ、レンズの物体側の面の
ベースカーブ（屈折力）をＰｂとすると以下のように表
される。 Ｍｐ＝１/（１-Ｌ×Ｐｏ）…（２） Ｍｓ＝１/（１-（ｔ×Ｐｂ）/n）…（３） なお、式（２）および（３）の計算にあたっては、内側
頂点屈折力Ｐｏを、ベースカーブＰｂについてはディオ
プトリ（Ｄ）を、また、距離Ｌおよび厚みをｔについて
はメートル（ｍ）をそれぞれ用いる。」

【０００９】そして、これらのレンズ倍率ＳＭの計算式
を用いて遠用部と近用部の倍率の差を算出し、従来技術
１ではその倍率差が少ないので、像の歪みや揺れが改善
されているとしている。

【００１０】本願発明者の研究によれば、上記従来技術
１においては、その先行技術に比較して一定の効果が認
められるが、より高性能のレンズ設計を行なうために
は、さらに以下の点を検討する必要のあることが判明し
た。 ａ．上記従来技術１で用いている基本評価パラメータに
は、「レンズの眼球側の面の頂点から眼球までの距離
Ｌ」と「レンズの中心の厚みｔ」という記載からも明ら
かなように、本来ならばレンズの中央近傍に対してのみ
適用されるべきパラメータが含まれている。即ち、従来
技術１の実施例では、レンズの中央近傍にある遠用部に
対してのみ適用されるべき基本評価パラメータが、レン
ズ中心から大きく下方に位置する近用部に対しても適用
されていることになるので、それによる誤差の可能性が
残る。

【００１１】ｂ．従来技術１では、上記の他に「レンズ
の屈折率ｎ」を加えた、５個の基本評価パラメータでレ
ンズの倍率ＳＭが算出されている。しかしながら、実際
に度数の付いたレンズを前後に傾けてみればすぐわかる
ように、像の大きさは「視線とレンズ面との角度」に強
く影響されると考えられる。従って、特にレンズ中心か
ら大きく下方に位置する近用部の倍率の算出では、この
「視線とレンズ面との角度」を無視出来ないと考えられ
る。よって、従来技術１のレンズ設計には「視線とレン
ズ面との角度を考慮することなくレンズの倍率を算出し
ている」ことによる誤差の可能性を有する。

【００１２】ｃ．従来技術１における「倍率」には、乱
視レンズへの応用例の記載以外に方向の概念がないの
で、例えば、レンズ中心から大きく下方に位置する近用
部において起きる「縦方向と横方向との倍率が異なる」
といった場合には、これによる誤差の可能性が生ずる。

【００１３】ｄ．近用部に対する倍率計算を正確に行う
には、視標までの距離、即ち「対物距離」が計算ファク
ターとして追加されねばならないが、従来技術１ではこ
の「対物距離」について考慮されていないので、それに
よる誤差の可能性も否定できない。 ｅ．倍率計算において、プリズム作用による影響が考慮
されていないので、これによる誤差の可能性もある。こ
のように、従来技術は、特に、「倍率」の算出をより正
確に行うという視点からみると、必ずしも十分でない可
能性を有するものである。

【００１４】本発明は、かかる課題を解決するためにな
されたものであり、「視線とレンズ面との角度」や「対
物距離」による影響を考慮し、像の倍率を正しく算出す
ることにより、遠用部と近用部における像の倍率差を低
減し、処方値に対する良好な視力補正と、装用時におけ
る歪みの少ない広範囲な有効視野を与える両面非球面型
累進屈折力レンズを提供すること目的とする。

【００１５】更に、物体側表面として「左右対称の半完
成品」を用い、受注後に眼球側表面のみを近方視におけ
る眼の輻湊作用に対応した左右非対称な曲面として加工
することを可能とし、加工時間とコストとを低減させる
ことを可能とする両面非球面型累進屈折力レンズを提供
することを目的とするものである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めの手段として、第１の手段は、物体側表面である第１
の屈折表面と、眼球側表面である第２の屈折表面とに分
割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型
累進屈折力レンズであって、前記第１の屈折表面におい
て、遠用度数測定位置Ｆ1における横方向の表面屈折力
及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、ＤＨｆ、ＤＶｆと
し、前記第１の屈折表面において、近用度数測定位置Ｎ
1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力
をそれぞれＤＨｎ、ＤＶｎとするとき、 ＤＨｆ＋ＤＨｎ＜ＤＶｆ＋ＤＶｎ、かつ、 ＤＨｎ＜Ｄ
Ｖｎ となる関係式を満足させると共に、前記第１の屈折表面
のＦ1及びＮ１における表面非点収差成分を、前記第２
の屈折表面にて相殺し、前記第１と第２の屈折表面とを
合わせて処方値に基づいた遠用度数（Ｄｆ）と加入度数
（ＡＤＤ）とを与えるようにしたことを特徴とする両面
非球面型累進屈折力レンズである。第２の手段は、ＤＶ
ｎ-ＤＶｆ＞ＡＤＤ／２、かつ、ＤＨｎ-ＤＨｆ＜ＡＤＤ
／２となる関係式を満足することを特徴とする第１の手
段にかかる両面非球面型累進屈折力レンズである。第３
の手段は、前記第１の屈折表面が前記遠用度数測定位置
Ｆ1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第
２の屈折表面が、この第２の屈折表面の遠用度数測定位
置Ｆ2を通る一本の子午線を境に左右対称であって、か
つ、この第２の屈折表面の近用度数測定位置Ｎ2の配置
は所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、近方視にお
ける眼の輻湊作用に対応していることを特徴とする第１
又は第２の手段にかかる両面非球面累進屈折力レンズで
ある。第４の手段は、前記第１の屈折表面が、前記遠用
度数測定位置Ｆ1を通る一本の子午線を母線とした回転
面であり、前記第２の屈折表面が、この第２の屈折表面
の遠用度数測定位置Ｆ2を通る一本の子午線を境に左右
対称であって、かつ、この第２の屈折表面の近用度数測
定位置Ｎ2の配置は所定の距離だけ鼻側に内寄せされて
おり、近方視における眼の輻湊作用に対応していること
を特徴とする第１〜第３のいずれかに記載の両面非球面
型累進屈折力レンズである。第５の手段は、前記第１と
第２の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数
（Ｄｆ）と加入度数（ＡＤＤ）とを与える構成とする上
で、装用状態における視線とレンズ面とが直交しえない
ことに起因する非点収差の発生や度数の変化を低減した
ことを特徴とする第１〜だ４のいずれかの手段にかかる
両面非球面型累進屈折力レンズである。

【００１７】上述の手段は、以下の解明結果に基づいて
案出されたものである。以下、図面を参照にしながら説
明する。図１は眼鏡レンズ表面の各位置における各種の
表面屈折力の説明図、図２は眼球と視線とレンズとの位
置関係の説明図、図３−１、図３−２及び図３−３並び
に 図４−１、図４−２及び図４−３はプリズムの倍率
Ｍγに関する説明図であってプラスレンズとマイナスレ
ンズによる違いや主としてレンズの下部である近用部を
用いて眺めた場合の倍率の違いに関する説明図、図５−
１は累進屈折力レンズの光学的レイアウトの説明図であ
って累進屈折力レンズを物体側表面から眺めた正面図、
図５−２は累進屈折力レンズの光学的レイアウトの説明
図であって縦方向の断面を表す側面図、図５−３は累進
屈折力レンズの光学的レイアウトの説明図であって横方
向の断面を表す立面図、図６は「加入度数」の定義の違
いを示す説明図である。なお、これらの図において、符
号Ｆは遠用度数測定位置、Ｎは近用度数測定位置、Ｑは
プリズム度数測定位置を示す。また、図１等に記した他
の符号は、 ＤＶｆ：Ｆを通る縦方向断面曲線の、Ｆにおける表面屈
折力 ＤＶｎ：Ｎを通る縦方向断面曲線の、Ｎにおける表面屈
折力 ＤＨｆ：Ｆを通る横方向断面曲線の、Ｆにおける表面屈
折力 ＤＨｎ：Ｎを通る横方向断面曲線の、Ｎにおける表面屈
折力 を表している。さらに、図の屈折表面が物体側表面であ
る第1の屈折表面である場合には全ての符号に添字１を
付し、眼球側表面である第２の屈折表面である場合には
全ての符号に添字２を付して識別する。

【００１８】また、符号Ｆ１及びＦ２は物体側表面と眼
球側表面の遠用度数測定位置、同様にＮ１及びＮ２は物
体側表面と眼球側表面の近用度数測定位置を示す。さら
に、Ｅは眼球、Ｃは眼球の回旋中心点、ＳはＣを中心と
した参照球面、Ｌｆ及びＬｎはそれぞれ遠用度数測定位
置と近用度数測定位置を通る視線である。また、Ｍは正
面上方から下方まで両眼視したときの視線が通過する、
主注視線と呼ばれる曲線である。そして、Ｆ１、Ｎ１、
Ｆ２、Ｎ２、Ｎ３は、「加入度数」の定義によって異な
るレンズメーターの開口部を当てる部位を示している。

【００１９】まず、上記従来技術の（ａ）の課題である
「パラメータを近用部に対応させる」ことと、（ｄ）の
課題である「対物距離を考慮すること」によって改善し
た近用部に対応した倍率の計算式は次のようにして求め
るようにした。すなわち、Ｍｐをパワーファクター、Ｍ
ｓをシェープファクターとしたとき、像の倍率ＳＭは、 ＳＭ＝Ｍｐ×Ｍｓ…（１'） で表される。ここで、視標までの対物パワー（ｍ単位で
表した対物距離の逆数）をＰｘとし、レンズの近用部に
おける眼球側の面から眼球までの距離をＬ、近用部にお
ける屈折力（近用部における内側頂点屈折力）をＰｏ、
レンズの近用部における厚みをｔ、レンズの屈折率を
ｎ、レンズの近用部における物体側の面のベースカーブ
（屈折力）をＰｂとすると、以下の関係が成立する。 Ｍｐ＝（１-（Ｌ+ｔ）Ｐｘ）/（１-Ｌ×Ｐｏ）…（２'） Ｍｓ＝１/（１-ｔ×（Ｐｘ＋Ｐｂ）/n）…（３'）

【００２０】これらの式において、各パラメータを遠用
部に対応させ、対物距離のパワー表示であるＰｘに対し
て無限遠に対応した0を代入すると、前述の従来技術１
の数式に一致する。即ち、従来技術１において用いられ
ていた数式は、無限遠の対物距離である遠方視専用の数
式であったと考えられる。さて、ここで（１'）は、前
述の従来技術１の数式と同一であるが、一般に近方視の
対物距離は0.3ｍ〜0.4ｍ程度なので、その逆数であるＰ
ｘは−２.５〜−３.０程度の値となる。したがって、
（２'）は分子が増えるのでＭｐが増大し、（３'）では
分母が増えるのでＭｓが減少する。即ち、近方視におけ
るシェープファクターＭｓの影響は、従来技術１の計算
よりも少ないことがわかる。例えばＰｂ＝-Ｐｘ、即ち
レンズの物体側の面のベースカーブ（屈折力）が＋２.
５〜＋３.０程度の値である場合にはＭｓ＝１となり、
近方視におけるシェープファクターは像の倍率に全く無
関係となることが解る。

【００２１】さて、以上のようにして各パラメータを近
用部に対応させ、「対物距離」をも考慮した倍率の計算
式を求めることが出来たが、実際の近方視における倍率
を算出するには、更に前記従来技術１の（ｂ）の課題で
ある「視線とレンズ面との角度」についても考慮しなけ
ればならない。ここで重要なことは「視線とレンズ面と
の角度」には方向性があるということである。即ち、
「視線とレンズ面との角度」を考慮するということは、
前記従来技術１の（ｃ）の課題である「像の倍率」の方
向性を同時に考慮するということに他ならない。

【００２２】この観点で前述の（１'）〜（３'）の第１
の計算式を見直すと、「視線とレンズ面との角度」が影
響する計算ファクターとして近用部における内側頂点屈
折力Ｐｏと近用部における物体側の面のベースカーブ
（屈折力）Ｐｂがある。ここで、近方視における視線と
近用部領域の光軸とのなす角をα、近方視における視線
と近用部における物体側表面の法線とのなす角をβとし
て、よく知られたMartinの近似式を用いると、 近用部における縦方向の内側頂点屈折力： Ｐｏｖ＝Ｐｏ×（１＋Ｓｉｎ２α×４／３） 近用部における横方向の内側頂点屈折力： Ｐｏｈ＝Ｐｏ×（１＋Ｓｉｎ２α×１／３） 近用部における物体側表面の縦断面屈折力： Ｐｂｖ＝Ｐｂ×（１＋Ｓｉｎ２β×４／３） 近用部における物体側表面の横断面屈折力： Ｐｂｈ＝Ｐｂ×（１＋Ｓｉｎ２β×１／３） となる。このように、角αやβ、及びＰｏやＰｂがゼロ
でない限り、屈折力やパワーファクター、シェープファ
クターなどは縦横で異なる値となり、その結果、縦方向
と横方向との倍率に差が生じてくるのである。

【００２３】さて、ここでは「視線の方向に応じて屈折
力が変わる」ことを簡単に説明するために近似式を用い
たが、実際の光学設計においては厳密な光線追跡計算に
よってこれらの値を求めることが望ましい。これらの計
算方法の非限定例として、たとえば、スネルの法則を用
いて視線に沿った光路を計算し、Ｌ、ｔ及び、物体側屈
折面から物点までの距離を算出し、次に、この光路に沿
って、微分幾何学における第１基本形式、第２基本形
式、Ｗｅｉｎｇａｒｔｅｎの式などを用いることによっ
て、物体側屈折面及び、眼球側屈折面における光路上で
の屈折の影響を考慮にいれた屈折力を計算することが出
来る。これらの式や計算方法は極めて古くから公知であ
り、たとえば公知文献「微分幾何学」（矢野健太郎著
(株)朝倉書店発行 初版1949年）などに記載されている
ので説明は省略する。

【００２４】さて、このように厳密な光線追跡計算を行
なうことで、前述の（ａ）〜（ｄ）の課題であるＬ、Ｐ
ｏ、ｔ、Ｐｂの４個の計算ファクターについての考慮も
なされ、レンズ中心から大きく下方に位置する近用部は
もちろん、全ての視線方向において厳密な倍率計算が可
能となる。このようにして前述の項目、 近用部における縦方向の内側頂点屈折力：Ｐｏｖ 近用部における横方向の内側頂点屈折力：Ｐｏｈ 近用部における物体側表面の縦断面屈折力：Ｐｂｖ 近用部における物体側表面の横断面屈折力：Ｐｂｈ について、Martinの近似式を用いるよりも更に高い精度
で求められるのである。

【００２５】このように、「視線の方向に応じて屈折力
が変わる」ことから、前述の像の倍率計算についても、
全て視線方向の違いに対応させるべきことも容易に理解
されよう。ここで、Ｍｐをパワーファクター、Ｍｓをシ
ェープファクターとし、縦方向についてはｖ、横方向に
ついてはｈの添字を付けて表すと、像の倍率ＳＭについ
て、前述の（１'）〜（３'）の式は次のように書き換え
られる。 ＳＭｖ＝Ｍｐｖ×Ｍｓｖ…（１ｖ'） ＳＭｈ＝Ｍｐｈ×Ｍｓｈ…（１ｈ'） Ｍｐｖ＝（１-（Ｌ+ｔ）Ｐｘ）/（１-Ｌ×Ｐｏｖ）…（２ｖ'） Ｍｐｈ＝（１-（Ｌ+ｔ）Ｐｘ）/（１-Ｌ×Ｐｏｈ）…（２ｈ'） Ｍｓｖ＝１/（１-ｔ×（Ｐｘ＋Ｐｂｖ）/n）…（３ｖ'） Ｍｓｈ＝１/（１-ｔ×（Ｐｘ＋Ｐｂｈ）/n）…（３ｈ'）

【００２６】以上のようにして前記従来技術１の（ａ）
から（ｄ）までの課題に対応することが出来た。最後
に、実際の近方視における倍率を算出する上での前述の
（ｅ）の課題である「プリズム作用による影響」につい
て述べる。プリズムそのものにはレンズのような屈折力
は存在しないが、プリズムへの光線の入射角度や出射角
度によってプリズムの倍率Ｍγが変化する。ここで、図
３-１および図４-１の左側の如く、真空中から屈折率ｎ
の媒質中に入射した光線が媒質表面で屈折する場合の角
倍率γを考える。このときの入射角をi、屈折角をrとし
たとき、良く知られたSnellの法則により ｎ＝Sin i/Si
n rである。また、屈折による角倍率γは、γ＝Cos i/C
os rで表される。ｎ≧１であるから、一般にi≧r とな
りγ≦１となる。ここでγが最大値１となるのはi=r=
0、即ち垂直入射の場合である。また、屈折角ｒが ｎ＝
１/Sin rとなるとき、γは理論上の最小値 γ＝0 とな
る。このときi=π/２ であり、ｒは媒質中から光線が出
る場合の全反射の臨界角に等しい。

【００２７】一方、図３-１および図４-１の右側の如
く、屈折率ｎの媒質から真空中に光線が出る場合の角倍
率γ'は上記と全く逆となる。即ち、媒質内部から媒質
表面で屈折して真空中に光線が出る場合の入射角をi'、
屈折角をr'としたとき、Snellの法則は １/ｎ＝Sin i'/
Sin r'となり、角倍率はγ'＝Cos i'/Cos r'で表され
る。ｎ≧１であるから、一般にr'≧i'となりγ'≧１ と
なる。ここで、γ'が最小値１となるのは i'=r'=0、即
ち垂直入射の場合である。また、入射角i'が ｎ＝１/Si
n i'となるとき、γ'は理論上の最大値 γ'＝∞とな
る。このときr'=π/２ であり、i'は媒質中から光線が
出る場合の全反射の臨界角に等しい。

【００２８】図３-３および図４-３の如く、一枚の眼鏡
レンズの物体側表面に入射した光線がレンズ内部を通過
し、眼球側表面から出射して眼球に到達する場合を考え
る（以後、説明の簡略化のために簡易的に、空気の屈折
率は、真空中と同じ１に近似して考えることとす
る。）。眼鏡レンズの屈折率をｎ、物体側表面に入射し
た光線の入射角をi、屈折角をrとし、レンズ内部から眼
球側表面に到達した光線の入射角をi'、出射した光線の
屈折角をr'とすると、眼鏡レンズの二つの表面を透過し
た角倍率Ｍγは前述の２種類の角倍率の積で表わされ、 Ｍγ＝γ×γ'＝(Cos i×Cos i')/(Cos r×Cos r') となる。これは、レンズ表面の屈折力とは無関係であ
り、プリズムの倍率として知られている。

【００２９】ここで、図３-１および図４-１の如く、i
＝r'， r＝i' の場合を考えると、 Ｍγ＝γ×γ'＝１ となり、プリズムを通して見た像の倍率に変化がないこ
とになる。ところが、図３-２の如く、眼鏡レンズの物
体側表面に垂直に光線が入射した場合は、 Ｍγ＝γ'＝Cos i'/Cos r'≧１ となり、逆に、図４-２の如く、眼鏡レンズの眼球側表
面から光線が垂直出射した場合は、 Ｍγ＝γ＝Cos i/Cos r≦１ となる。

【００３０】ここで、重要なことは、これらのプリズム
の倍率Ｍγには方向性があるということである。即ち、
累進屈折力レンズにおけるプリズムの分布について考え
ると、度数や処方プリズム値によって異なるのは当然で
あるが、概してレンズ中央に近い遠方視におけるプリズ
ムは少なく、レンズの下方に位置する近方視における縦
方向のプリズムは大きい。従って、プリズムの倍率Ｍγ
は、特に近方視の縦方向に対して影響が大きいといえ
る。

【００３１】さて、累進屈折力レンズのみならず、眼鏡
レンズは一般に物体側表面が凸であり、眼球側表面が凹
であるメニスカス形状をしており、近方視における視線
が下向きであることを考え合わせると、図３-３に示す
ように、近用部が正の屈折力を有する累進屈折力レンズ
の近方視は、Ｍγ＝１である図３-１よりもＭγ≧１で
ある図３-２の形状に近く、少なくともＭγ＞１ と言え
る。同様に、図４-３に示すように、近用部が負の屈折
力を有する累進屈折力レンズの近方視は、Ｍγ＝１であ
る図４-１よりもＭγ≦１である図４-２の形状に近く、
少なくともＭγ＜１ と言える。従って、近用部が正の
屈折力を有する累進屈折力レンズの近方視ではＭγ＞１
であり、近用部が負の屈折力を有する累進屈折力レン
ズの近方視ではＭγ＜１ となる。

【００３２】前記従来技術１におけるレンズの倍率ＳＭ
は、前述の如く、パワーファクターＭｐとシェープファ
クターＭｓとの積としてしか把握されていなかったのに
対し、本発明では更にプリズムの倍率Ｍγを掛け合わせ
て、正しいレンズの倍率を得ようとするものである。

【００３３】このプリズムによる倍率ＭγをＭｐやＭｓ
との対比から「プリズムファクター」と呼ぶことにし、
縦方向についてはｖ、横方向についてはｈの添字を付け
て表すと、像の倍率ＳＭについて、前述の（１ｖ'）と
（１ｈ'）の式は次のように書き換えられる。 ＳＭｖ＝Ｍｐｖ×Ｍｓｖ×Ｍγｖ…（１ｖ″） ＳＭｈ＝Ｍｐｈ×Ｍｓｈ×Ｍγｈ…（１ｈ″） なお、これらのＭγｖやＭγｈは、前述の厳密な光線追
跡の計算過程において求めることが出来る。これによ
り、前述の眼鏡の倍率計算におけるプリズム作用による
影響の課題を解決することが出来た。

【００３４】さて、通常の凸面累進屈折力レンズでは、
物体側表面の「累進面」の表面屈折力が遠用部＜近用部
となっている。これに対して前記従来技術１の累進屈折
力レンズでは、物体側表面の「累進面」の表面屈折力
を、遠用部＝近用部などとすることで、遠近のシェープ
ファクターの割合を変え、遠近の像の倍率差を減少させ
ることで累進屈折力レンズの像の歪みや揺れを改善しよ
うとするものである。ところが、本願発明における考察
では、物体側表面の「累進面」の遠近の表面屈折力差を
少なくすることにより、横方向についての遠近の像の倍
率差が減少するという利点が生ずるが、縦方向について
表面屈折力差を少なくすることには幾つかの問題のある
ことがわかった。

【００３５】第１の問題は、縦方向のプリズムファクタ
ーＭγｖの影響である。前述の如く縦方向のプリズムフ
ァクターＭγｖは、負の屈折力を有する場合にはＭγｖ
＜１であり、正の屈折力を有する場合にはＭγｖ＞１
となるが、その傾向は縦方向の表面屈折力差を少なくす
ることによって強められ、近用部の度数が正負いずれの
場合にも、裸眼の倍率であるＭγｖ＝１から離れてい
く。ところが横方向のプリズムファクターＭγｈにはそ
のような影響はなく、Ｍγｈ＝１のままである。その結
果、特に近用部から下方にかけての像の倍率に縦横の差
が生じ、本来正方形に見えるべきものが、プラス度数に
あって縦長に、マイナス度数にあっては横長に見えてし
まうという不都合が生ずる。

【００３６】第２の問題は、特に近用部の縦方向が正の
屈折力を有する場合にのみ起きる問題である。それは縦
方向の表面屈折力差を少なくすることによって、近方視
における視線とレンズ面との角度が更に斜めとなり、前
述の縦方向のパワーファクターＭｐｖが増大し、第１の
問題であった縦方向のプリズムファクターＭγｖの増大
と２重に作用することにより縦方向の倍率ＳＭｖが増大
し、遠近の像の倍率差がかえって増大してしまうという
不都合が生ずる。

【００３７】即ち、物体側表面である累進面の遠近の表
面屈折力差を少なくすることは、横方向については利点
があるが、縦方向についてはかえって改悪となることが
判明した。従って、従来型の凸面累進屈折力レンズにお
いて、物体側表面である累進面を縦方向と横方向とに分
け、横方向についてのみ遠近の表面屈折力差を少なくす
ることで、上述の問題を回避することができるのであ
る。

【００３８】以上述べたように、本願発明の最も大きな
特徴は、累進屈折力レンズの累進作用について、レンズ
の縦方向と横方向とに分割した上で、各々の方向に対し
て最適な表裏２面の分担比率を定め、一枚の両面非球面
型累進屈折力レンズを構成していることにある。例えば
極端な例として、縦方向の累進作用は全て物体側表面で
与え、横方向の累進作用は全て眼球側表面で与えること
も本願発明の範疇である。この場合、レンズの表裏２面
は、いずれも片面だけでは通常の累進面として機能しな
いため、累進面としての加入度数を特定することが出来
ない。即ち、表裏いずれの面も累進面ではない累進屈折
力レンズとなる。これに対し前述の様々な先行技術は、
分担比率に違いはあるものの、いずれも必要な加入度数
の「値」を表裏２面に割り当て、各々の加入度数を与え
る実質的な累進面を想定した上で、必要に応じて乱視面
などとの合成面を構成している。即ち、本願発明が前述
の先行技術と決定的に異なる点は、方向により異なる累
進作用を有した非球面を両面に用いた両面非球面型累進
屈折力レンズを構成していることにある。

【００３９】

【発明の実施の形態】以下、本願発明の実施の形態にか
かる両面非球面累進屈折レンズを説明する。なお、以下
の説明では、まず、実施の形態にかかる両面非球面累進
屈折レンズを得るために用いた設計方法を説明し、次い
で、実施の形態にかかる両面非球面累進屈折レンズを説
明する。

【００４０】（レンズ設計の手順）実施の形態にかかる
両面非球面累進屈折レンズの光学設計方法の概略手順
は、以下のとおりである。 入力情報の設定 凸累進屈折力レンズとしての両面設計 本願発明の凸面形状への転換とそれに伴う裏面補正 透過設計、リスティング則対応設計などに伴う裏面補
正 以下、個々の手順をさらに細かいステップに分解して詳
述する。

【００４１】入力情報の設定 入力情報は下記の２種類に大別される（光学設計以外は
省略）。 -1：アイテム固有情報 レンズアイテムに固有のデータである。素材の屈折率N
e、最小中心肉厚CTmin、最小コバ厚ETmin、累進面設計
パラメータなど。 -2：装用者固有情報 遠用度数（球面度数S、乱視度数C、乱視軸AX、プリズム
度数P、プリズム基底方向PAXなど）、加入度数ADD、フ
レーム形状データ（３次元形状データが望ましい）、フ
レーム装用データ（前傾角、あおり角など）、頂点間距
離、レイアウトデータ（遠用PD、近用CD、アイポイント
位置など）、その他、眼球に関するデータなど。なお、
装用者から指定される累進帯長や加入度数測定方法、近
用部内寄せ量などの累進面設計パラメータは装用者固有
情報に分類される。

【００４２】凸累進屈折力レンズとしての両面設計 最初に従来型の凸累進屈折力レンズとして、凸面と凹面
とに分けて設計する。 -1：凸面形状（凸累進面）設計 入力情報として与えられた加入度数ADDや累進帯長を実
現するために、入力情報である累進面設計パラメータに
従って従来型の凸累進の面形状を設計する。このステッ
プにおける設計では従来の様々な公知技術を利用するこ
とが可能であり、本願発明の設計技術は必要としない。

【００４３】この方法の具体例として、例えば、まず最
初にレンズ面を構成する際の背骨にあたる「主子午線」
を設定する方法がある。この「主子午線」は最終的には
眼鏡装用者が正面上方（遠方）から下方（近方）まで両
眼視したときの視線とレンズ面との交線にあたる「主注
視線」とすることが望ましい。ただし、近方視における
眼の輻湊作用に対応した近方領域の内寄せなどの対応
は、後述するように必ずしもこの「主注視線」の内寄せ
配置にて行う必要はない。従って、ここでの「主注視
線」はレンズ中央を通過し、レンズ面を左右に分割する
縦方向の一本の子午線（主子午線）として定義する。レ
ンズは表裏２面あるので、この「主子午線」もまた表裏
２本存在することになる。この「主子午線」はレンズ面
に対して垂直に眺めると直線状に見えるが、レンズ面が
曲面である場合、一般に３次元空間では曲線となる。

【００４４】次に、所定の加入度数や累進帯の長さなど
の情報をもとに、この「主子午線」に沿った適切な屈折
力分布を設定する。この屈折力分布は、レンズの厚みや
視線と屈折面との角度などの影響を考慮して、表裏２面
に分割設定することも可能であるが、このステップにお
ける設計では従来型の凸累進の面形状を設計するのであ
るから、累進作用は全て物体側表面である第1の屈折表
面にあるものとする。従って、例えばレンズの表面（物
体側表面である第１の屈折表面）の表面屈折力をＤ１と
し、レンズの裏面（眼球側表面である第２の屈折表面）
の表面屈折力をＤ２としたとき、得られる透過屈折力を
Ｄとすると、一般に Ｄ≒Ｄ１-Ｄ２として近似的に求
めることができる。ただし、Ｄ１とＤ２との組み合わせ
は、物体側表面が凸であり、眼球側表面が凹であるメニ
スカス形状であることが望ましい。ここで、Ｄ２は正の
値であることに留意されたい。通常、レンズの裏面は凹
面であり、表面屈折力としては負の値となるが、本明細
書では説明の簡素化の為に正の値とし、Ｄ１から減じて
透過屈折力をＤを算出することとする。

【００４５】この表面屈折力と表面形状との関係式につ
いては一般に次の式で定義される Dn=(N-１)/R ここに、Dn: 第n面の表面屈折力（単位：ジオプタ
ー）、N:レンズ素材の屈折率、R：曲率半径（単位：
ｍ）である。従って、表面屈折力の分布を曲率の分布に
換算する方法は、上記の関係式を変形した、 １/R= Dn/(N-１) を用いる。曲率の分布が得られたことにより、「主子午
線」の幾何学的形状が一義的に確定し、レンズ面を構成
する際の背骨にあたる「主子午線」が設定されたことに
なる。

【００４６】次に、必要となるのは、レンズ面を構成す
る際の肋骨にあたる「水平方向の断面曲線群」である。
これらの「水平方向の断面曲線群」と「主子午線」とが
交わる角度は必ずしも直角である必要は無いが、説明を
簡単にする為に、ここでは各々の「水平方向の断面曲
線」は「主子午線」上で直角に交わるものとする。さら
に「主子午線」との交点における「水平方向の断面曲線
群」の「横方向の表面屈折力」もまた、必ずしも「主子
午線」に沿った「縦方向の表面屈折力」と等しい必要は
なく、現に、特許請求の範囲に記載があるように、本願
発明は縦方向と横方向についての表面屈折力の違いに立
脚している。しかしながらこのステップにおける設計で
は従来型の凸累進の面形状を設計するのであるから、こ
れらの交点における縦方向と横方向の表面屈折力は等し
いものとする。

【００４７】さて、全ての「水平方向の断面曲線」はこ
れらの交点における表面屈折力を有する単純な円形曲線
とすることも出来るが、様々な従来技術を組込んだ応用
も可能である。「水平方向の断面曲線」に沿った表面屈
折力分布に関する従来技術例として、例えば、特公昭49
-3595の技術がある。これはレンズの中央近傍に一本の
ほぼ円形形状の「水平方向の断面曲線」を設定し、それ
より上方に位置する断面曲線は中央から側方にかけて増
加する表面屈折力分布を有し、下方に位置する断面曲線
は中央から側方にかけて減少する表面屈折力分布を有す
ることを特徴としている。このように、「主子午線」
と、その上に無数に並んだ「水平方向の断面曲線群」
が、あたかも背骨と肋骨の如くレンズ面を構成すること
になり、屈折面が確定する。

【００４８】-2：凹面形状（球面または乱視面）設計 入力情報として与えられた遠用度数を実現するために、
凹面形状を設計する。遠用度数に乱視度数があれば乱視
面となり、無ければ球面となる。このとき、度数に適し
た中心肉厚CTや凸面と凹面との面相互の傾斜角も同時に
設計し、レンズとしての形状を確定する。このステップ
における設計も従来の様々な公知技術を利用することが
可能であり、本願発明の設計技術は必要としない。

【００４９】本願発明の凸面形状への転換とそれに伴
う裏面補正 入力情報として与えられた遠用度数や加入度数ADDなど
に応じ、従来型の凸累進屈折力レンズから本願発明のレ
ンズとしての形状に転換する。 -1：凸面形状（本願発明）設計 入力情報として与えられた遠用度数や加入度数ADDなど
に応じ、従来型の凸累進面から本願発明の凸面形状に転
換する。即ち、前述の従来型凸累進のレンズの表面（物
体側表面である第１の屈折表面）において、遠用度数測
定位置Ｆ1における、横方向の表面屈折力をＤＨｆ、縦
方向の表面屈折力をＤＶｆ、近用度数測定位置Ｎ1にお
ける、横方向の表面屈折力をＤＨｎ、縦方向の表面屈折
力をＤＶｎとするとき、 ＤＨｆ＋ＤＨｎ＜ＤＶｆ＋ＤＶｎ 、かつ ＤＨｎ＜Ｄ
Ｖｎ となる関係式を満足させるか、 ＤＶｎ-ＤＶｆ＞ＡＤＤ／２ 、かつ ＤＨｎ-ＤＨｆ＜
ＡＤＤ／２ となる関係式を満足させる累進屈折力表面とする。この
とき、凸面全体の平均的な表面屈折力は変えないで本願
発明の凸面形状に変換することが望ましい。例えば、遠
用部と近用部との縦横の表面屈折力の総平均値を維持す
ることなどが考えられる。ただし、物体側表面が凸であ
り、眼球側表面が凹であるメニスカス形状を保つ範囲内
であることが望ましい。

【００５０】-2：凹面形状（本願発明）設計 上記-1において、従来型の凸累進面から本願発明の凸
面形状に転換した際の変形量を、-2で設計した凹面形
状に加算する。即ち、-1のプロセスで加えられたレン
ズの表面（物体側表面である第１の屈折表面）の変形量
を、レンズの裏面（眼球側表面である第２の屈折表面）
側にも同じ量だけ加えるのである。この変形はレンズそ
のものを曲げる「ベンディング」と似ているが、全面に
均一な変形ではなく、-1に記載した関係式を満足させ
る表面としていることに留意されたい。なお、これらの
裏面補正は本願発明の範疇ではあるが、一次近似的な補
正にすぎず、の裏面補正を加えることが望ましい。

【００５１】透過設計、リスティング則対応設計、近
用部の内寄せ対応設計などに伴う裏面補正 入力情報として課せられた光学的な機能を、装用者が実
際に装用した状況において実現するために、において
得られた本願発明のレンズに対して更に裏面補正を加え
ることが望ましい。 -1：透過設計のための凹面形状（本願発明）設計 透過設計とは、装用者がレンズを実際に装用した状況に
おいて本来の光学的な機能を得るための設計方法であ
り、主として視線とレンズ面とが直交しえないことに起
因する非点収差の発生や度数の変化を、除去もしくは低
減するための「補正作用」を加える設計方法である。

【００５２】具体的には前述の如く、視線の方向に応じ
た厳密な光線追跡計算によって、目的である本来の光学
性能との差異を把握し、その差異を打ち消す面補正を実
施する。これを繰返すことにより差異を極小化させ、最
適な解を得ることが出来る。一般に、目標とする光学性
能を有するレンズ形状を直接算出することは極めて困難
であり、事実上不可能であることが多い。これは「任意
に設定した光学性能を有するレンズ形状」が、実在する
とは限らないからである。ところがこれとは逆に「任意
に設定したレンズ形状の光学性能」を求めることは比較
的容易である。従って、最初に任意の方法で第一次近似
の面を仮計算し、その近似面を用いたレンズ形状の光学
性能の評価結果に応じて前記設計パラメータを微調整
し、レンズ形状を逐次変更して評価ステップに戻り、再
評価と再調整を繰り返して目標とする光学性能へ近付け
ることが可能である。この手法は「最適化」と呼ばれて
広く知られている手法の一例である。

【００５３】-2：リスティング則対応設計のための凹
面形状（本願発明）設計 我々が周囲を見渡すときの眼球の３次元的な回旋運動は
「リスティング則」と呼ばれる規則に則っていることが
知られているが、処方度数に乱視度数がある場合、眼鏡
レンズの乱視軸を「正面視での眼球の乱視軸」に合わせ
たとしても、周辺視をした場合には双方の乱視軸が一致
しない場合がある。このように周辺視におけるレンズと
眼との乱視軸方向が一致しないことに起因する非点収差
の発生や度数の変化を、除去もしくは低減するための
「補正作用」を、本発明によるレンズの乱視矯正作用を
有する側の表面の曲面に加えることが出来る。

【００５４】具体的には-1で用いた「最適化」の方法
と同様で、視線の方向に応じた厳密な光線追跡計算によ
って、目的である本来の光学性能との差異を把握し、そ
の差異を打ち消す面補正を実施する。これを繰返すこと
により差異を極小化させ、最適な解を得ることが出来
る。

【００５５】-3：近用部の内寄せ対応設計のための凹
面形状（本願発明）設計 また、本発明は両面非球面という面構成であるが、本発
明の効果を得るにあたり、必ずしも受注後に初めて両面
を加工する必要はない。例えば本発明の目的にかなう物
体側表面の「半完成品」をあらかじめ準備しておき、受
注後にそれらの中から処方度数や上述のカスタムメイド
（個別設計）などの目的に適合した物体側表面の「半完
成品」を選び、眼球側表面のみを受注後に加工して仕上
げることも、コストと加工スピードの点で有益である。

【００５６】この方法の具体例として、例えば前述-1
の凸面形状（本願発明）設計において物体側表面を左右
対称の「半完成品」としてあらかじめ準備しておき、瞳
孔間距離や近方視の対物距離などの個人情報が入力され
てから、眼球側表面を目的にかなった左右非対称な曲面
として設計することにより、個人情報に対応した近用部
の内寄せを行なうことが出来る。

【００５７】以下、上述の設計方法によって設計した両
面非球面累進屈折レンズの実施例を図面を参照にしなが
ら説明する。図７は実施例１、４、５、６と各々の度数
に対応した従来技術Ａ，Ｂ，Ｃの「表面屈折力」と「特
定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果」を表１−１
及び表１−２にまとめて示した図、図８は実施例２、７
と各々の度数に対応した従来技術Ａ，Ｂ，Ｃの「表面屈
折力」と「特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結
果」を表２−１及び表２−２にまとめて示した図、図９
は実施例３とその度数に対応した従来技術Ａ，Ｂ，Ｃの
「表面屈折力」と「特定の視線方向に対する厳密な倍率
計算結果」を表３−１及び表３−２にまとめて示した
図、図１０は実施例１及び実施例２の表面屈折力分布を
表すグラフ１−１、１−２、２−１、２−２を示す図、
図１１は実施例３の表面屈折力分布を表すグラフ３−
１、３−２を示す図、図１２は実施例４〜６の表面屈折
力分布を表すグラフ４−１、４−２、５−１、５−２、
６−１、６−２を示す図、図１３は実施例７の表面屈折
力分布を表すグラフ７−１、７−２を示す図、図１４は
従来技術例Ａ，Ｂ，Ｃの表面屈折力分布を表すグラフＡ
−１、Ａ−２、Ｂ−１、Ｂ−２、Ｃ−１、Ｃ−２を示す
図である。

【００５８】図１５は実施例１とその度数に対応した３
種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺
めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結
果を表すグラフ１−３−Ｍｓｖを示す図、図１６は実施
例１とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃの
レンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密
な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ１−３−Ｍ
ｓｈを示す図、図１７は実施例１とその度数に対応した
３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って
眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた
結果を表すグラフ１−３−Ｍｐｖを示す図、図１８は実
施例１とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃ
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳
密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ１−３−
Ｍｐｈを示す図、図１９は実施例１とその度数に対応し
た３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿っ
て眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求め
た結果を表すグラフ１−３−Ｍγｖを示す図、図２０は
実施例１とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，
Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を
厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ１−３
−Ｍγｈを示す図、図２１は実施例１とその度数に対応
した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿
って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求
めた結果を表すグラフ１−３−ＳＭｖを示す図、図２２
は実施例１とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，
Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分
布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ１
−３−ＳＭｈを示す図である。

【００５９】図２３は実施例２とその度数に対応した３
種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺
めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結
果を表すグラフ２−３−Ｍｓｖを示す図、図２４は実施
例２とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃの
レンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密
な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ２−３−Ｍ
ｓｈを示す図、図２５は実施例２とその度数に対応した
３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って
眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた
結果を表すグラフ２−３−Ｍｐｖを示す図、図２６は実
施例２とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃ
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳
密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ２−３−
Ｍｐｈを示す図、図２７は実施例２とその度数に対応し
た３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿っ
て眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求め
た結果を表すグラフ２−３−Ｍγｖを示す図、図２８は
実施例２とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，
Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を
厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ２−３
−Ｍγｈを示す図、図２９は実施例２とその度数に対応
した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿
って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求
めた結果を表すグラフ２−３−ＳＭｖを示す図、図３０
は実施例２とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，
Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分
布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ２
−３−ＳＭｈを示す図である。

【００６０】図３１は実施例３とその度数に対応した３
種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺
めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結
果を表すグラフ３−３−Ｍｓｖを示す図、図３２は実施
例３とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃの
レンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密
な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ３−３−Ｍ
ｓｈを示す図、図３３は実施例３とその度数に対応した
３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って
眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた
結果を表すグラフ３−３−Ｍｐｖを示す図、図３４は実
施例３とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃ
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳
密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ３−３−
Ｍｐｈを示す図、図３５は実施例３とその度数に対応し
た３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿っ
て眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求め
た結果を表すグラフ３−３−Ｍγｖを示す図、図３６は
実施例３とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，Ｂ，
Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を
厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ３−３
−Ｍγｈを示す図、図３７は実施例３とその度数に対応
した３種類の従来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿
って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求
めた結果を表すグラフ３−３−ＳＭｖを示す図、図３８
は実施例３とその度数に対応した３種類の従来例Ａ，
Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分
布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ３
−３−ＳＭｈを示す図である。

【００６１】（実施例１）図７の表１−１は本発明によ
る実施例１の表面屈折力に関する一覧表である。この実
施例１の度数はＳ０．００ Ａｄｄ３．００に対応して
おり、比較のために同度数の３種類の従来技術例を併記
してある。なお、従来技術例Ａは物体側表面が累進面で
ある「凸面累進屈折力レンズ」に、従来技術例Ｂは物体
側表面と眼球側表面との両方が累進面である「両面累進
屈折力レンズ」に、従来技術例Ｃは眼球側表面が累進面
である「凹面累進屈折力レンズ」に、それぞれ対応して
いる。また、表１−１で用いた項目の意味は下記の通り
である。 ＤＶｆ１：物体側表面の遠用度数測定位置Ｆ１における
縦方向の表面屈折力 ＤＨｆ１：物体側表面の遠用度数測定位置Ｆ１における
横方向の表面屈折力 ＤＶｎ１：物体側表面の近用度数測定位置Ｎ１における
縦方向の表面屈折力 ＤＨｎ１：物体側表面の近用度数測定位置Ｎ１における
横方向の表面屈折力 ＤＶｆ２：眼球側表面の遠用度数測定位置Ｆ２における
縦方向の表面屈折力 ＤＨｆ２：眼球側表面の遠用度数測定位置Ｆ２における
横方向の表面屈折力 ＤＶｎ２：眼球側表面の近用度数測定位置Ｎ２における
縦方向の表面屈折力 ＤＨｎ２：眼球側表面の近用度数測定位置Ｎ２における
横方向の表面屈折力

【００６２】図１０のグラフ１−１と１−２とは実施例
１の主注視線に沿った表面屈折力分布を表すグラフであ
り、横軸は向って右側がレンズ上方、左側がレンズ下方
を、また、縦軸は表面屈折力を表す。ここで、グラフ１
−１は物体側表面に対応し、グラフ１−２は眼球側表面
に対応している。また、実線のグラフは主注視線に沿っ
た縦方向の表面屈折力分布を表し、点線のグラフは主注
視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表す。なお、こ
れらは面構成の基本的な違いを説明するグラフであり、
周辺部の非点収差除去のための非球面化や、乱視度数対
応のための乱視成分付加などの場合などは省略してあ
る。

【００６３】さらに、比較のために表１−１に掲げた同
度数の３種類の従来技術例の主注視線に沿った表面屈折
力分布を表すグラフとして、図１４にグラフＡ−１と
２、グラフＢ−１と２、グラフＣ−１と２を併記する。
なお、これらのグラフにおける用語の意味は下記の通り
である。 Ｆ１：物体側表面の遠用度数測定位置、 Ｆ２：眼球側表面の遠用度数測定位置 Ｎ１：物体側表面の近用度数測定位置、 Ｎ２：眼球側表面の近用度数測定位置 ＣＶ１：物体側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈
折力分布を表すグラフ（実線にて表示） ＣＨ１：物体側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈
折力分布を表すグラフ（点線にて表示） ＣＶ２：眼球側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈
折力分布を表すグラフ（実線にて表示） ＣＨ２：眼球側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈
折力分布を表すグラフ（点線にて表示）

【００６４】また、これらのグラフのＦ１，Ｎ１，Ｆ
２，Ｎ２における表面屈折力は、前記表１−１に対応し
ており、ＤＶｆ１ 〜ＤＨｎ２などの用語の意味もま
た、前記表１−１の場合と同一である。なお、これらの
グラフの中央にある水平方向の一点鎖線は、物体側表面
の平均表面屈折力（Ｆ１とＮ１における縦横の表面屈折
力の総平均値）を示している。本発明による実施例１と
３種類の従来技術例における物体側表面の平均表面屈折
力は、いずれも５．５０ジオプターに統一して比較上の
公平を期した。

【００６５】次に、図１５〜図２２に示されるグラフ１
−３−で始まる８種類のグラフは、本発明による実施例
１のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布
を、前述の厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグ
ラフであり、横軸は向って右側がレンズ上方、左側がレ
ンズ下方を、また、縦軸は倍率を表す。図の濃い実線が
実施例１であり、薄い鎖線が従来技術例Ａ、濃い鎖線が
従来技術例Ｂ、薄い実線が従来技術例Ｃである。以下の
この種のグラフも同じである。なお、公平を期するため
に、横軸は眼球回旋角を用いて視線の方向ごとの比較が
出来るようにすると共に、各グラフの縦軸の倍率の縮尺
を合わせた。グラフ１−３−の後に付した符号の意味
は、 Ｍｓｖ：縦方向のシェープファクター 、 Ｍｓｈ：横方向のシェープファクター Ｍｐｖ：縦方向のパワーファクター 、 Ｍｐｈ：横方向のパワーファクター Ｍγｖ：縦方向のプリズムファクター 、 Ｍγｈ：横方向のプリズムファクター ＳＭｖ：縦方向の倍率、 ＳＭｈ：横方向の倍率 であり、前述の如く、縦方向の倍率ＳＭｖ及び、横方向
の倍率ＳＭｈは、 ＳＭｖ＝Ｍｓｖ×Ｍｐｖ×Ｍγｖ ＳＭｈ＝Ｍｓｈ×Ｍｐｈ×Ｍγｈ という関係にある。

【００６６】なお、実施例１と前記３種類の従来技術例
はいずれも、屈折率ｎ＝１．６９９、中心厚ｔ＝３．０
ｍｍ、幾何学中心ＧＣでプリズムのない仕様、とした。
対物パワー（対物距離の逆数）については、Ｆ１，Ｆ２
における対物パワーＰｘ＝０．００ジオプター（無限遠
方）、Ｎ１，Ｎ２における対物パワーＰｘ＝２．５０ジ
オプター（４０ｃｍ）とし、他の位置における対物パワ
ーは主注視線に沿った付加屈折力の比率に２．５０ジオ
プターを乗じて与えた。また、レンズ後頂点から角膜頂
点までの距離Ｌ＝１５．０ｍｍ、角膜頂点から眼球回旋
中心までの距離ＣＲ＝１３．０ｍｍとした。眼球回旋角
θは眼球回旋中心点Ｃを物体側レンズ表面の幾何学中心
ＧＣを通る法線上に置き、この法線と視線が一致したと
きの回旋角を０度とし、上方を（＋）下方を（−）で表
示した。しかる後に、Ｆ１，Ｆ２に対する眼球回旋角θ
＝＋３０．０度とし、Ｎ１，Ｎ２に対する眼球回旋角θ
＝−１５．０度に統一することにより、累進作用や表面
屈折力の分布が表裏いずれの側にあろうとも同一条件で
比較できるように配慮した。

【００６７】図７の表１−２は本発明による実施例１
と、比較のために準備した３種類の従来技術例につい
て、特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果の一覧
表であり、前述の図２１のグラフ１−３−ＳＭｖ（縦方
向の総合倍率）と図２２のグラフ１−３−ＳＭｈ（横方
向の総合倍率）に対応している。前述の説明の如く、縦
方向と横方向では倍率の値が異なるので、双方の倍率を
算出してある。ここで、表１−２の符号が表す意味は以
下のとおりである。 ＳＭｖｆ ：遠用測定点を通過する視線上の縦方向倍率 ＳＭｖｎ ：近用測定点を通過する視線上の縦方向倍率 ＳＭｖｆｎ：縦方向倍率差（ＳＭｖｎ−ＳＭｖｆ） ＳＭｈｆ ：遠用測定点を通過する視線上の横方向倍率 ＳＭｈｎ ：近用測定点を通過する視線上の横方向倍率 ＳＭｈｆｎ：横方向倍率差（ＳＭｈｎ−ＳＭｈｆ）

【００６８】さて、表１−２のＳＭｖｆｎとＳＭｈｆ
ｎ、即ち縦方向倍率差（ＳＭｖｎ−ＳＭｖｆ）と横方向
倍率差（ＳＭｈｎ−ＳＭｈｆ）を見てみると、従来技術
例Ａが0.1380と0.1015、Ｂが0.1360と0.0988、Ｃが0.13
42と0.0961であるのに対し、本発明による実施例１の値
は0.1342と0.0954という低い倍率差に押えられているこ
とがわかる。即ち、本発明による実施例１の遠用部と近
用部の倍率差は、従来技術１よりも更に少なくなってい
るので、像の歪みや揺れについても従来技術１より更に
改善されていることがわかる。なお、前述の従来技術１
に対応した特許明細書には、倍率を計算をする上で、縦
方向や横方向の違いについて全く考慮されていない。と
ころが、本発明による実施例１に対応した厳密な倍率計
算による図２１のグラフ１−３−ＳＭｖ（縦方向の総合
倍率）とグラフ図２２の１−３−ＳＭｈ（横方向の総合
倍率）を比べるとすぐにわかるように、縦方向と横方向
における像の倍率分布は明白に異なっている。また、こ
の違いは主に近用部とその下方（眼球回旋角で-20°近
辺以下）で顕著なことも容易に読取れる。

【００６９】さて、前述の倍率の計算式、 縦方向の倍率ＳＭｖ＝Ｍｓｖ×Ｍｐｖ×Ｍγｖ 横方向の倍率ＳＭｈ＝Ｍｓｈ×Ｍｐｈ×Ｍγｈ にあるように、グラフ１−３−ＳＭｖは3つの要素、グ
ラフ１−３−Ｍｓｖとグラフ１−３−Ｍｐｖとグラフ１
−３−Ｍγｖの値を掛け合わせて得られ、同様に、グラ
フ１−３−ＳＭｈは3つの要素、グラフ１−３−Ｍｓｈ
とグラフ１−３−Ｍｐｈとグラフ１−３−Ｍγｈの値を
掛け合わせて得られる。ここで各々の要素の縦方向と横
方向を比べると、シェイプファクターであるＭｓｖとＭ
ｓｖには明確な差が見られないが、ＭｐｖとＭｐｈでは
近用部より下方（眼球回旋角で-25°近辺以下）に違い
が見られる。また、ＭγｖとＭγｈでは近用部とその下
方（眼球回旋角で-15°近辺以下）に顕著な違いがあ
る。即ち、グラフ１−３−ＳＭｖとグラフ１−３−ＳＭ
ｈの違いの主たる原因は、ＭγｖとＭγｈの違いであ
り、副次的な原因はＭｐｖとＭｐｈの違いであって、Ｍ
ｓｖとＭｓｈには明確な差が見られず、ほとんど無関係
であることがわかる。つまり、従来技術１に対応した特
許明細書に縦方向や横方向の倍率の違いが見られないの
は、倍率の違いの主たる原因であるプリズムファクター
ＭγｖとＭγｈを全く考慮しておらず、副次的な原因で
あるパワーファクターＭｐｖとＭｐｈについても対物距
離や視線とレンズとの角度を無視しているので差が出な
いのである。更に、従来技術１において改善の根拠とさ
れているシェイプファクターＭｓｖとＭｓｈについて
も、本発明の実施例１で用いた縮尺で見る限り、遠近の
倍率差に各例相互の違いが見られない。

【００７０】なお、従来技術１では「遠用部と近用部の
倍率差を減らす」ことで「像の歪みや揺れを少なく出来
る」としているが、本発明では更に「縦方向と横方向の
倍率差を減らす」ことも「像の歪みや揺れを少なく出来
る」効果があると考える。即ち、四角い物が扁平に見え
たり、丸い物が楕円形に見えたりすることを避けようと
するのである。この視覚的な感覚の向上については「差
を減らす」ことより「比率を１に近づける」と捉える方
が本質的であろう。ここで重要なのは、四角い物が扁平
に見えたり、丸い物が楕円形に見えたりする感覚は「遠
近比」ではなく「縦横比」であるということである。即
ち、本発明では「遠用部と近用部の倍率差を減らす」こ
とばかりではなく、更に重要な改善として「縦方向と横
方向の倍率差を減らし、倍率比を１に近づける」ことに
より「像の歪みや揺れを少なく出来る」という改善効果
が得られるのである。なお、これらの傾向は主に近用部
より下方（眼球回旋角で-25°近辺以下）で顕著であ
る。

【００７１】（実施例２）図８の表２−１は本発明によ
る実施例２の表面屈折力に関する一覧表である。この実
施例２の度数はＳ＋６．００ Ａｄｄ３．００に対応し
ており、比較のために同度数の３種類の従来技術例を併
記してある。なお、従来技術例Ａは物体側表面が累進面
である「凸面累進屈折力レンズ」に、従来技術例Ｂは物
体側表面と眼球側表面との両方が累進面である「両面累
進屈折力レンズ」に、従来技術例Ｃは眼球側表面が累進
面である「凹面累進屈折力レンズ」に、それぞれ対応し
ている。また、表２−１で用いたＤＶｆ１ 〜ＤＨｎ２
などの用語の意味は、前記表１−１と同一である。グラ
フ２−１と２は本発明による実施例２の主注視線に沿っ
た表面屈折力分布を表すグラフであり、横軸は向って右
側がレンズ上方、左側がレンズ下方を、また、縦軸は表
面屈折力を表す。ここでグラフ２−１は物体側表面に対
応し、グラフ２−２は眼球側表面に対応している。ま
た、実線のグラフは主注視線に沿った縦方向の表面屈折
力分布を表し、点線のグラフは主注視線に沿った横方向
の表面屈折力分布を表す。なお、これらは面構成の基本
的な違いを説明するグラフであり、周辺部の非点収差除
去のための非球面化や、乱視度数対応のための乱視成分
付加などの場合などは省略してある。

【００７２】さらに、比較のために表２−１に掲げた同
度数の３種類の従来技術例の主注視線に沿った表面屈折
力分布を表すグラフとして、前記実施例１において用い
たグラフＡ−１と２、グラフＢ−１と２、グラフＣ−１
と２を再び用いる。従って、これらのグラフの用語の意
味は前記実施例１と同様であるが、Ｆ１，Ｎ１，Ｆ２，
Ｎ２における表面屈折力は、表２−１にも対応している
ものとし、また中央にある水平方向の一点鎖線が示す物
体側表面の平均表面屈折力も表２−１に対応させる都合
から、いずれも１０．５０ジオプターという深いカーブ
となっているものとする。

【００７３】次に、図２３〜図３１に示したグラフ２−
３−で始まる８種類のグラフは、本発明による実施例２
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を、
前述の厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ
であり、用語やグラフ２−３−の後に付した符号の意味
などは前記実施例１の場合と同様である。なお、実施例
２と前記３種類の従来技術例で用いた屈折率や対物パワ
ー、眼球回旋角などは、いずれも前記実施例１の場合と
同様としたが、実施例２と前記３種類の従来技術例の度
数がＳ＋６．００ Ａｄｄ３．００であることから、中
心厚ｔだけは６．０ｍｍとして実際の製品に近づけた。

【００７４】図８の表２−２は本発明による実施例２
と、比較のために準備した３種類の従来技術例につい
て、特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果の一覧
表であり、前述のグラフ２−３−ＳＭｖ（縦方向の総合
倍率）とグラフ２−３−ＳＭｈ（横方向の総合倍率）に
対応している。ここで、表２−２の符号が表す意味は前
述の表１−２の意味と同様である。

【００７５】さて、表２−２のＳＭｖｆｎとＳＭｈｆ
ｎ、即ち縦方向倍率差（ＳＭｖｎ−ＳＭｖｆ）と横方向
倍率差（ＳＭｈｎ−ＳＭｈｆ）を見てみると、従来技術
例Ａが0.2275と0.1325、Ｂが0.2277と0.1268、Ｃが0.22
80と0.1210であるのに対し、本発明による実施例２の値
は0.2151と0.1199という低い倍率差に押えられているこ
とがわかる。即ち、本発明による実施例２の遠用部と近
用部の倍率差は、従来技術１よりも更に少なくなってい
るので、像の歪みや揺れについても従来技術１より更に
改善されていることがわかる。なお、前述の実施例１と
同様に、本発明による実施例２に対応した厳密な倍率計
算によるグラフ２−３−ＳＭｖ（縦方向の総合倍率）と
グラフ２−３−ＳＭｈ（横方向の総合倍率）を比べると
すぐにわかるように、縦方向と横方向における像の倍率
分布は明白に異なっている。

【００７６】また、この違いは主に中間部から下方（眼
球回旋角で-10°近辺以下）で顕著なことも容易に読取
れる。さて、前述の実施例１と同様に、実施例２におい
てもグラフ２−３−ＳＭｖは3つの要素、グラフ２−３
−Ｍｓｖとグラフ２−３−Ｍｐｖとグラフ２−３−Ｍγ
ｖの値を掛け合わせて得られ、同様に、グラフ２−３−
ＳＭｈは3つの要素、グラフ２−３−Ｍｓｈとグラフ２
−３−Ｍｐｈとグラフ２−３−Ｍγｈの値を掛け合わせ
て得られる。ここで各々の要素の縦方向と横方向を比べ
ると、シェイプファクターであるＭｓｖとＭｓｖには明
確な差が見られないが、ＭｐｖとＭｐｈでは近用部より
下方（眼球回旋角で-20°近辺以下）に違いが見られ
る。また、ＭγｖとＭγｈでは中間部から下方（眼球回
旋角で-10°近辺以下）に顕著な違いがある。ここで遠
用部の上方（眼球回旋角で+20°近辺以上）にも差が見
られるが、各例による差が出るのは遠用部のかなり上方
（眼球回旋角で+30°近辺以上）であり、使用頻度も少
ないので無視しうる。

【００７７】即ち、前述の実施例１と同様に、実施例２
においても図２９のグラフ２−３−ＳＭｖと図３０のグ
ラフ２−３−ＳＭｈの違いの主たる原因は、ＭγｖとＭ
γｈの違いであり、副次的な原因はＭｐｖとＭｐｈの違
いであって、ＭｓｖとＭｓｈには明確な差が見られず、
ほとんど無関係であることがわかる。更に、従来技術１
において改善の根拠とされているシェイプファクターＭ
ｓｖとＭｓｈについても、本発明の実施例２で用いた縮
尺で見る限り、遠近の倍率差に各例相互の違いが見られ
ない。なお、実施例２においても、前述の実施例１と同
様に、「遠用部と近用部の倍率差を減らす」ことばかり
ではなく、更に重要な改善として「縦方向と横方向の倍
率差を減らし、倍率比を１に近づける」ことにより「像
の歪みや揺れを少なく出来る」という改善効果が得られ
ている。なお、これらの傾向は主に近用部より下方（眼
球回旋角で-25°近辺以下）で顕著である。

【００７８】（実施例３）図９の表３−１は本発明によ
る実施例３の表面屈折力に関する一覧表である。この実
施例３の度数はＳ−６．００ Ａｄｄ３．００に対応し
ており、比較のために同度数の３種類の従来技術例を併
記してある。なお、従来技術例Ａは物体側表面が累進面
である「凸面累進屈折力レンズ」に、従来技術例Ｂは物
体側表面と眼球側表面との両方が累進面である「両面累
進屈折力レンズ」に、従来技術例Ｃは眼球側表面が累進
面である「凹面累進屈折力レンズ」に、それぞれ対応し
ている。また、表３−１で用いたＤＶｆ１ 〜ＤＨｎ２
などの用語の意味は、前記表１−１や表２−１と同一で
ある。

【００７９】図１１のグラフ３−１と２は本発明による
実施例３の主注視線に沿った表面屈折力分布を表すグラ
フであり、横軸は向って右側がレンズ上方、左側がレン
ズ下方を、また、縦軸は表面屈折力を表す。ここで、グ
ラフ３−１は物体側表面に対応し、グラフ３−２は眼球
側表面に対応している。また、実線のグラフは主注視線
に沿った縦方向の表面屈折力分布を表し、点線のグラフ
は主注視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表す。な
お、これらは面構成の基本的な違いを説明するグラフで
あり、周辺部の非点収差除去のための非球面化や、乱視
度数対応のための乱視成分付加などの場合などは省略し
てある。

【００８０】さらに、比較のために図９の表３−１に掲
げた同度数の３種類の従来技術例の主注視線に沿った表
面屈折力分布を表すグラフとして、前記実施例１や２に
おいて用いたグラフＡ−１と２、グラフＢ−１と２、グ
ラフＣ−１と２を再び用いる。従って、これらのグラフ
の用語の意味は前記実施例１や２と同様であるが、Ｆ
１，Ｎ１，Ｆ２，Ｎ２における表面屈折力は、表３−１
にも対応しているものとし、また中央にある水平方向の
一点鎖線が示す物体側表面の平均表面屈折力も表３−１
に対応させる都合から、いずれも２．５０ジオプターと
いう浅いカーブとなっているものとする。

【００８１】次に、図３１〜図３８に示したグラフ３−
３−で始まる８種類のグラフは、本発明による実施例３
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を、
前述の厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ
であり、用語やグラフ３−３−の後に付した符号の意味
などは前記実施例１や２の場合と同様である。なお、実
施例３と前記３種類の従来技術例で用いた屈折率や対物
パワー、眼球回旋角などは、いずれも前記実施例１や２
の場合と同様としたが、実施例３と前記３種類の従来技
術例の度数がＳ−６．００ Ａｄｄ３．００であること
から、中心厚ｔだけは１．０ｍｍとして実際の製品に近
づけた。

【００８２】図９の表３−２は本発明による実施例３
と、比較のために準備した３種類の従来技術例につい
て、特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果の一覧
表であり、前述のグラフ３−３−ＳＭｖ（縦方向の総合
倍率）とグラフ３−３−ＳＭｈ（横方向の総合倍率）に
対応している。ここで、表３−２の符号が表す意味は前
述の表１−２や表２−２の意味と同様である。

【００８３】さて、表３−２のＳＭｖｆｎとＳＭｈｆ
ｎ、即ち縦方向倍率差（ＳＭｖｎ−ＳＭｖｆ）と横方向
倍率差（ＳＭｈｎ−ＳＭｈｆ）を見てみると、従来技術
例Ａが0.0475と0.0774、Ｂが0.0418と0.0750、Ｃが0.03
63と0.0727であるのに対し、本発明による実施例２の値
は0.0512と0.0726という値であり、縦方向倍率差は増え
ているが横方向倍率差は減っていることがわかる。ただ
し、縦方向倍率差は前述の実施例１や実施例２に比べて
いずれも1/3乃至1/5といった低い値であり、横方向倍率
差がわずかながら減っていることを考え合わせると、本
発明による実施例３の遠用部と近用部の倍率差は、従来
技術１に比べて大差ないと言える。ところが、本発明に
よる実施例３に対応した厳密な倍率計算によるグラフ３
−３−ＳＭｖ（縦方向の総合倍率）とグラフ３−３−Ｓ
Ｍｈ（横方向の総合倍率）を観察すると、本発明による
実施例３は従来例に比べ、特に近用部より下方（眼球回
旋角で-20°近辺以下）における「縦方向の倍率が１よ
り小さくなる傾向」が最も少なく、結果的に「縦横の倍
率差」が最も少なくなっており、像の歪みや揺れが従来
例よりも改善されている。

【００８４】なお、図３７のグラフ３−３−ＳＭｖ（縦
方向の総合倍率）において、縦方向と横方向における像
の倍率分布に顕著な違いが出るのは中間部から下方（眼
球回旋角で-10°近辺以下）と遠用部の上方（眼球回旋
角で+10°近辺以上）であるが、各例による差が出るの
は近用部より下方（眼球回旋角で-20°近辺以下）と遠
用部のやや上方（眼球回旋角で+25°近辺以上）であ
る。この内、遠用部のやや上方については使用頻度も少
ないので無視しうるが、近用部より下方については使用
頻度も多く、無視し得ない。その結果、本発明による実
施例３は従来例に比べ、特に近用部より下方（眼球回旋
角で-20°近辺以下）において縦方向の倍率が１に最も
近く、その結果「縦横の倍率差」が最も少なくなってお
り、従来例よりも像の歪みや揺れが改善されているので
ある。なお、これらの傾向は主に近用部より下方（眼球
回旋角で-25°近辺以下）で顕著である。また、従来技
術１において改善の根拠とされているシェイプファクタ
ーＭｓｖとＭｓｈについては、本発明の実施例１や実施
例２と同様に、実施例３で用いた縮尺で見ても、遠近の
倍率差に各例相互の違いが見られない。

【００８５】（実施例４〜７）本発明の実施例として、
前述の実施例１〜３の他にも特許請求の範囲に記載した
範囲内で、様々な表面屈折力の分布の組合わせが可能で
ある。ここで、実施例１と同度数の応用例として実施例
４〜６を、また実施例２と同度数の応用例として実施例
７を示す。これらの実施例の表面屈折力と特定の視線方
向に対する厳密な倍率計算結果の一覧表とグラフを、図
７の表１−１、表１−２及び図１２〜図１４のグラフ４
−１、グラフ４−２ 乃至 グラフ７−１、グラフ７−２
に示す。

【００８６】（変形例）更に本発明においては通常の処
方値のみならず、これまでレンズメーカーが把握するこ
との少なかった眼鏡装用者の個人的ファクターとして、
例えば角膜頂点からレンズ後方頂点までの距離、眼球回
旋中心からレンズ後方頂点までの距離、左右眼の不等像
視の程度、左右眼の高さの差、最も頻度の高い近方視の
対物距離、フレームの前傾角（上下方向）やあおり角
（左右方向）、レンズのコバ厚方向に対するヤゲン位
置、などを入力情報としてレンズ設計に組み入れること
により、カスタムメイド（個別設計）の要求に応えるこ
とも可能である。また、本発明は両面非球面という面構
成であるが、本発明の効果を得るにあたり、必ずしも受
注後に初めて両面を加工する必要はない。例えば本発明
の目的にかなう物体側表面の「半完成品」をあらかじめ
準備しておき、受注後にそれらの中から処方度数や上述
のカスタムメイド（個別設計）などの目的に適合した物
体側表面の「半完成品」を選び、眼球側表面のみを受注
後に加工して仕上げることも、コストと加工スピードの
点で有益である。

【００８７】この方法の具体例として、例えば左右対称
の物体側表面の「半完成品」をあらかじめ準備すること
が考えられる。そして近方視における眼の輻湊作用に対
応した近用部の内寄せについては、瞳孔間距離や近方視
の対物距離などの個人情報に対応し、眼球側表面を目的
にかなった左右非対称な曲面とすることで組み入れるこ
とが可能である。無論、これらの個人情報は実測ばかり
ではなく、推定や平均的・標準的な値とするなど、情報
の取得や確定手段は様々な場合が考えられるが、それら
の手段如何によって本発明が限定されることはない。
又、通常の処方値のみならず、前述の個人的ファクター
をレンズ設計に組み入れるための光学計算を行なう際
に、物体側表面、又は眼球側表面、又は物体側表面と眼
球側表面の両方の曲面に於いて、主として視線とレンズ
面とが直交しえないことに起因する非点収差の発生や度
数の変化を、除去もしくは低減するための「補正作用」
を加えることも可能である。

【００８８】更に、一般に我々が周囲を見渡すときの眼
球の３次元的な回旋運動は「リスティング則」と呼ばれ
る規則に則っていることが知られているが、処方度数に
乱視度数がある場合、眼鏡レンズの乱視軸を「正面視で
の眼球の乱視軸」に合わせたとしても、周辺視をした場
合には双方の乱視軸が一致しない場合がある。このよう
に周辺視におけるレンズと眼との乱視軸方向が一致しな
いことに起因する非点収差の発生や度数の変化を、除去
もしくは低減するための「補正作用」を、本発明による
レンズの乱視矯正作用を有する側の表面の曲面に加える
ことも可能である。

【００８９】尚、本発明における「所定の加入度数」の
定義として、図６の如く、レンズメーターの開口部を物
体側表面の遠用度数測定位置Ｆ１と近用度数測定位置Ｎ
１に当てて測定した屈折力差とした場合の他に、レンズ
メーターの開口部を眼球側表面の遠用度数測定位置Ｆ２
と近用度数測定位置Ｎ２に当てて測定した屈折力差とし
た場合、更にはレンズメーターの開口部を眼球側表面の
遠用度数測定位置Ｆ２に当てて測定した屈折力と、眼球
回旋中心位置を中心として回転させて近用度数測定位置
Ｎ２に向けてＮ３で測定した屈折力との差とした場合、
また各々の屈折力として特に水平方向の屈折力成分のみ
を用いた場合などがあり、これらの内のいずれの定義を
採用することも可能である。

【００９０】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
「視線とレンズ面との角度」や「対物距離」による影響
を考慮し、像の倍率を正しく算出するようにしたことに
より、遠用部と近用部における像の倍率差を低減し、処
方値に対する良好な視力補正と、装用時における歪みの
少ない広範囲な有効視野を与えることができ、更に、物
体側表面として「左右対称の半完成品」を用い、受注後
に眼球側表面のみを近方視における眼の輻湊作用に対応
した左右非対称な曲面として加工することを可能とし、
加工時間とコストとを低減させることを可能とする両面
非球面型累進屈折力レンズを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 眼鏡レンズ表面の各位置における各種の表面
屈折力の説明図である。

【図２】 眼球と視線とレンズとの位置関係の説明図で
ある。

【図３−１】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図３−２】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図３−３】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図４−１】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図４−２】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図４−３】 プリズムの倍率Ｍγに関する説明図であ
ってプラスレンズとマイナスレンズによる違いや主とし
てレンズの下部である近用部を用いて眺めた場合の倍率
の違いに関する説明図である。

【図５−１】 累進屈折力レンズの光学的レイアウトの
説明図であって累進屈折力レンズを物体側表面から眺め
た正面図である。

【図５−２】 累進屈折力レンズの光学的レイアウトの
説明図であって縦方向の断面を表す側面図である。

【図５−３】 累進屈折力レンズの光学的レイアウトの
説明図であって横方向の断面を表す立面図である。

【図６】 「加入度数」の定義の違いを示す説明図であ
る。

【図７】 実施例１、４、５、６と各々の度数に対応し
た従来技術Ａ，Ｂ，Ｃの「表面屈折力」と「特定の視線
方向に対する厳密な倍率計算結果」を表１−１及び表１
−２にまとめて示した図である。

【図８】 実施例２、７と各々の度数に対応した従来技
術Ａ，Ｂ，Ｃの「表面屈折力」と「特定の視線方向に対
する厳密な倍率計算結果」を表２−１及び表２−２にま
とめて示した図である。

【図９】 実施例３とその度数に対応した従来技術Ａ，
Ｂ，Ｃの「表面屈折力」と「特定の視線方向に対する厳
密な倍率計算結果」を表３−１及び表３−２にまとめて
示した図である。

【図１０】 実施例１及び実施例２の表面屈折力分布を
表すグラフ１−１、１−２、２−１、２−２を示す図で
ある。

【図１１】 実施例３の表面屈折力分布を表すグラフ３
−１、３−２を示す図である。

【図１２】 実施例４〜６の表面屈折力分布を表すグラ
フ４−１、４−２、５−１、５−２、６−１、６−２を
示す図である。

【図１３】 実施例７の表面屈折力分布を表すグラフ７
−１、７−２を示す図である。

【図１４】 従来技術例Ａ，Ｂ，Ｃの表面屈折力分布を
表すグラフＡ−１、Ａ−２、Ｂ−１、Ｂ−２、Ｃ−１、
Ｃ−２を示す図である。

【図１５】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍｓｖを示す図である。

【図１６】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍｓｈを示す図である。

【図１７】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍｐｖを示す図である。

【図１８】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍｐｈを示す図である。

【図１９】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍγｖを示す図である。

【図２０】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−Ｍγｈを示す図である。

【図２１】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−ＳＭｖを示す図である。

【図２２】 実施例１とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ１−３−ＳＭｈを示す図である。

【図２３】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍｓｖを示す図である。

【図２４】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍｓｈを示す図である。

【図２５】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍｐｖを示す図である。

【図２６】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍｐｈを示す図である。

【図２７】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍγｖを示す図である。

【図２８】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−Ｍγｈを示す図である。

【図２９】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−ＳＭｖを示す図である。

【図３０】 実施例２とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ２−３−ＳＭｈを示す図である。

【図３１】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍｓｖを示す図である。

【図３２】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍｓｈを示す図である。

【図３３】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍｐｖを示す図である。

【図３４】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍｐｈを示す図である。

【図３５】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍγｖを示す図である。

【図３６】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−Ｍγｈを示す図である。

【図３７】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−ＳＭｖを示す図である。

【図３８】 実施例３とその度数に対応した３種類の従
来例Ａ，Ｂ，Ｃのレンズを主注視線に沿って眺めたとき
の倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表す
グラフ３−３−ＳＭｈを示す図である。

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１４年７月１日（２００２．７．１）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００７３

【補正方法】変更

【補正内容】

【００７３】次に、図２３〜図３０に示したグラフ２−
３−で始まる８種類のグラフは、本発明による実施例２
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を、
前述の厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ
である。用語やグラフ２−３−の後に付した符号の意味
などは、図の濃い実線が実施例２である以外は、前記実
施例１の場合と同様である。なお、実施例２と前記３種
類の従来技術例で用いた屈折率や対物パワー、眼球回旋
角などは、いずれも前記実施例１の場合と同様とした
が、実施例２と前記３種類の従来技術例の度数がＳ＋
６．００ Ａｄｄ３．００であることから、中心厚ｔだ
けは６．０ｍｍとして実際の製品に近づけた。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００８１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００８１】次に、図３１〜図３８に示したグラフ３−
３−で始まる８種類のグラフは、本発明による実施例３
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を、
前述の厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ
である。用語やグラフ３−３−の後に付した符号の意味
などは、図の濃い実線が実施例３である以外は、前記実
施例１や２の場合と同様である。なお、実施例３と前記
３種類の従来技術例で用いた屈折率や対物パワー、眼球
回旋角などは、いずれも前記実施例１や２の場合と同様
としたが、実施例３と前記３種類の従来技術例の度数が
Ｓ−６．００Ａｄｄ３．００であることから、中心厚ｔ
だけは１．０ｍｍとして実際の製品に近づけた。

【手続補正３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１５】

【手続補正４】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１６】

【手続補正５】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１７

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１７】

【手続補正６】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１８

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１８】

【手続補正７】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１９

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１９】

【手続補正８】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２０

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２０】

【手続補正９】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２１

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２１】

【手続補正１０】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２２】

【手続補正１１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２３

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２３】

【手続補正１２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２４】

【手続補正１３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２５】

【手続補正１４】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２６】

【手続補正１５】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２７

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２７】

【手続補正１６】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２８

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２８】

【手続補正１７】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２９

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２９】

【手続補正１８】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３０

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３０】

【手続補正１９】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３１

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３１】

【手続補正２０】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３２

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３２】

【手続補正２１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３３

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３３】

【手続補正２２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３４】

【手続補正２３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３５】

【手続補正２４】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３６】

【手続補正２５】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３７

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３７】

【手続補正２６】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３８

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３８】

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側表面である第１の屈折表面と、眼
   球側表面である第２の屈折表面とに分割配分されている
   累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズ
   であって、 前記第１の屈折表面において、遠用度数測定位置Ｆ1に
   おける横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそ
   れぞれ、ＤＨｆ、ＤＶｆとし、 前記第１の屈折表面において、近用度数測定位置Ｎ1に
   おける横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそ
   れぞれＤＨｎ、ＤＶｎとするとき、 ＤＨｆ＋ＤＨｎ＜ＤＶｆ＋ＤＶｎ、かつ、 ＤＨｎ＜Ｄ
   Ｖｎ となる関係式を満足させると共に、前記第１の屈折表面
   のＦ1及びＮ１における表面非点収差成分を、前記第２
   の屈折表面にて相殺し、前記第１と第２の屈折表面とを
   合わせて処方値に基づいた遠用度数（Ｄｆ）と加入度数
   （ＡＤＤ）とを与えるようにしたことを特徴とする両面
   非球面型累進屈折力レンズ。
2. 【請求項２】 ＤＶｎ-ＤＶｆ＞ＡＤＤ／２、かつ、Ｄ
   Ｈｎ-ＤＨｆ＜ＡＤＤ／２となる関係式を満足すること
   を特徴とする請求項１に記載の両面非球面型累進屈折力
   レンズ。
3. 【請求項３】 前記第１の屈折表面が前記遠用度数測定
   位置Ｆ1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前
   記第２の屈折表面が、この第２の屈折表面の遠用度数測
   定位置Ｆ2を通る一本の子午線を境に左右対称であっ
   て、かつ、この第２の屈折表面の近用度数測定位置Ｎ2
   の配置は所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、近方
   視における眼の輻湊作用に対応していることを特徴とす
   る請求項１又は２に記載の両面非球面累進屈折力レン
   ズ。
4. 【請求項４】 前記第１の屈折表面が、前記遠用度数測
   定位置Ｆ1を通る一本の子午線を母線とした回転面であ
   り、前記第２の屈折表面が、この第２の屈折表面の遠用
   度数測定位置Ｆ2を通る一本の子午線を境に左右対称で
   あって、かつ、この第２の屈折表面の近用度数測定位置
   Ｎ2の配置は所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、
   近方視における眼の輻湊作用に対応していることを特徴
   とする請求項１〜３のいずれかに記載の両面非球面型累
   進屈折力レンズ。
5. 【請求項５】 前記第１と第２の屈折表面とを合わせて
   処方値に基づいた遠用度数（Ｄｆ）と加入度数（ＡＤ
   Ｄ）とを与える構成とする上で、装用状態における視線
   とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差の
   発生や度数の変化を低減したことを特徴とする請求項１
   ないし４のいずれかに記載の両面非球面型累進屈折力レ
   ンズ。