WO2006132220A1

WO2006132220A1 - ハブベアリング用グリースおよびハブベアリング

Info

Publication number: WO2006132220A1
Application number: PCT/JP2006/311287
Authority: WO
Inventors: Masaki Egami
Original assignee: Ntn Corporation
Priority date: 2005-06-07
Filing date: 2006-06-06
Publication date: 2006-12-14
Also published as: EP1897930A4; CN101194004A; JP2006342197A; CN101194004B; EP1897930A1; US20090208157A1; EP1897930B1; JP5086528B2; US7943557B2

Description

明細書

ハブベアリング用グリースおよびハブベアリング

技術分野

[0001] 本発明は、自動車の車輪を回転自在に支持するためのハブベアリング用グリースおよびハブベアリングに関する。

背景技術

[0002] 1970年代までの自動車用ハブベアリングは、 ISO規格に適合する標準軸受を 2個配列する設計が主流であった。 1980年代になり、組込み性の向上を目的にした、背面合わせ軸受の外輪を一体化した複列アンギユラ玉軸受、または複列円すレ、ころ軸受カ自動車メーカで採用されるようになった。これらは第一世代ハブベアリング (G EN1)と呼ばれる。外輪を一体化することで、軸受組立て時に初期アキシャルすきまが適正値に設定されているため、自動車への組付け時に予圧調整が不要となった。次に、外輪にフランジ部を設けた第二世代ハブベアリング (GEN2)と呼ばれる複列軸受が開発された。これは標準軸受のみでは軽量ィ匕ゃサイズダウンに限界があり、軸受の周辺部品である軸（ハブ輪）やハウジング（ナックル）とユニットィ匕することで、部品点数の削減と軽量化を図った結果である。ナックルへの固定を圧入からボルト締結に変えることで、車体への組付けも容易となった。さらに、第三世代ハブベアリング (GEN3)では、軸 (ハブ輪）と軸受内輪を一体化し、余肉を削減するとともに、ラインの組立て性をさらに向上させている。最近では、ハブベアリングと等速ジョイントを一体化した第四世代ハブジョイント（GEN4)も開発されている。

[0003] 前述のように組付けの作業性が大幅に向上すること、圧入が不要となったためパネ下重量軽減による走行安定性の改善や燃費向上に有効な軽合金製ナックルの採用が可能となることから、最近では GEN2および GEN3の採用が増加している。

軸受材質に着目すると、 GEN1までは通常の軸受鋼（例えば SUJ2)が用いられていたが、外輪にフランジが設けられる GEN2および GEN3では、鍛造性が良く安価な S53Cなどの機械構造用炭素鋼が用いられるようになった。機械構造用炭素鋼は軌道部に高周波熱処理を施すことで、軸受部の転がり疲労強度を確保している。しかし、合金成分が少ないため表面強度が弱ぐ軸受鋼に比べ表面起点剥離への耐性が劣る。そのため、 GEN1と同じ潤滑仕様では使用条件が厳しい場合に耐久性が劣ることがあった。

ハブベアリング用グリースの改良については、低粘度基油の採用による回転トルクの低減 (特許文献 1参照）や、静電気除去のための導電性の付与（特許文献 2参照）が知られているが、 GEN2以降のハブベアリングの耐表面起点剥離の向上に関する改良はなされていない。低燃費や操縦安定性の向上を目的とした部品の軽量ィ匕により、ハブベアリングもサイズダウンを余儀なくされており、面圧上昇により潤滑条件が過酷化している。

また、将来的にはインホイールモータによるタイヤの駆動方式が採用される可能性もあり、その場合もハブベアリング部の温度が高温化し、潤滑条件が厳しくなることが予想される。

特許文献 1 :特開 2003— 239999号公報

特許文献 2：特開 2004— 169862号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0004] 本発明は、このような問題に対処するためになされたものであり、機械構造用炭素鋼を用いたハブベアリングの耐表面起点型剥離性を向上させ、過酷な潤滑条件下でも長寿命を示すハブベアリングを提供することを目的とする。

課題を解決するための手段

[0005] 本発明のハブベアリング用グリースは、自動車の車輪を回転支持するハブベアリングに封入するハブベアリング用グリースであって、該グリースは、基油と、増ちよう剤とを含み、上記基油は n_d_M環分析法により求められる全炭素数中に占めるナフテン炭素数の割合が 32〜37%であることを特徴とする。

ここで、 n_d_M環分析法は、油分中の芳香族成分、ナフテン成分、パラフィン成分を n (屈折率)、 d (密度)、 M (平均分子量)および硫黄分濃度から実験式的に推定する方法である（ASTM D 3238— 80)。本発明におけるナフテン炭素数とは、基油に含まれる上記ナフテン成分、すなわちナフテン系炭化水素を構成する炭素数である。なお、以下において、ナフテン炭素数の割合のことを、ナフテン炭素量（％)として表記する。

[0006] 上記基油が鉱油、複数の鉱油の混合油、または、鉱油と合成炭化水素油との混合油であることを特徴とする。

上記増ちよう剤は、ジゥレア化合物であることを特徴とする。

上記ジゥレア化合物は、下記式（1)で表される化合物であり、かつグリース全体に対して 1〜40質量％含有することを特徴とする。

[化 1] o o

, II II ,

R¹— NHCNH— R— NHCNH— R³ (1) 式中、 R²は、炭素原子数 6〜15の芳香族炭化水素基を、 R¹および R³は、脂環族炭化水素基および芳香族炭化水素基から選ばれた少なくとも一つの炭化水素基をそれぞれ示す。

[0007] 本発明のハブベアリングは、機械構造用炭素鋼からなる摺接部位を有するハブべァリングであって、該ハブベアリングに上記記載のハブベアリング用グリースを封入したことを特徴とする。

ここで、摺接部位とは、例えば後述の図 1に示すようなハブベアリングにおいて、ノヽブ輪および内輪を有する内方部材と、外輪である外方部材と、両部材間に介在する複列の転動体との転がり接触部をいう。この転がり接触部は軌道部ともいわれ、この軌道部に高周波熱処理が施されている。

また、グリースはハブベアリングにおいて、内方部材と、外方部材と、両部材間を密封し複列の転動体を軸方向に挟む形で取付けられた 2個のシール部材とに囲まれた環状空間に封入される。

発明の効果

[0008] 本発明のハブベアリング用グリースは、自動車の車輪を回転支持するハブベアリングに封入するハブベアリング用グリースであって、該グリースは、基油と、増ちよう剤とを含み、かつ基油を所定の範囲のナフテン炭素量に調整する。このため、自動車用ハブベアリングにおける表面起点型剥離を抑えることができ、軌道輪に機械構造用炭素鋼を用いた軸受において、潤滑条件が過酷になっても長寿命を得ることができる。

また、本発明のハブベアリングは、基油と、増ちよう剤とを含み、かつ基油を所定の範囲のナフテン炭素量に調整したグリースを封入している。このため、軌道輪に機械構造用炭素鋼を用いても、表面起点型剥離を抑えることができ、潤滑条件が過酷になっても長寿命を得ることができる。

発明を実施するための最良の形態

[0009] 本発明のハブベアリングは、機械構造用炭素鋼であり、かつ軌道部に高周波熱処理が施された材料で一部が構成され、該材料を転動体との摺接部位に有するハブベアリングであって、該ハブベアリングの転がり接触部を、グリースにより潤滑する。このようなハブベアリングの耐久性について検討した結果、基油と、増ちよう剤とを含み、かつ基油は全炭素数中に占めるナフテン炭素数の割合が 32〜37%であるグリースを封入したハブベアリングは、転がり接触部の潤滑性能が向上することを見出した。本発明はこのような知見に基づくものである。

[0010] 本発明に使用できる基油は、少なくとも 1種の鉱油からなり、 n_d_M環分析法により求められるナフテン炭素量が 32〜37。/₀である油である。例えば鉱油のナフテン炭素量が 32〜37%であるナフテン系鉱油は、単独で本発明に用いる油として使用できる。また、ナフテン炭素量の低いパラフィン系鉱油であっても、ナフテン炭素量の高いナフテン系鉱油と混合することによって、得られた混合油のナフテン炭素量が 3 2〜37%になるよう混合割合を調整して、使用することができる。一例として、ナフテン炭素量が 29.0%である鉱油（新日本石油社製スーパーオイル N100)と、ナフテン炭素量が 40.8%である鉱油（新日本石油社製クリセフ F150)とを、質量混合比 1対 1 の割合で混合することによって、ナフテン炭素量が 35%である混合基油を得ることができる。

本発明に用いる油のナフテン炭素量が 32%未満であると、潤滑条件が過酷な場合、軸受の耐久寿命に劣り、ナフテン炭素量が 37%をこえると、グリース寿命が低下し好ましくない。

[0011] また、上記基油単独、または複数の油を混合した基油の動粘度は、 30〜200 mm²/ secが好ましい。より好ましくは、 40〜120 mmVsec、さらに好ましくは 100〜120 mm / secである。

本発明に用いる基油の 40°Cにおける動粘度が 30 mmVsec未満の場合は、短時間で基油が劣化し、生成した劣化物が基油全体の劣化を促進するため、軸受の耐久性を低下させ短寿命となる。また、 200 mmVsecをこえると回転トルクの増加による軸受の温度上昇が大きくなるので好ましくない。なお、基油の動粘度は JIS K 2283 にて測定される動粘度である。

[0012] 本発明においてナフテン炭素量を 32〜37%に調整して使用できる基油としては、例えば、鉱油、ポリ α—ォレフイン（以下、 ΡΑΟと記す。）油、エステル油、フエ二ノレエーテル油、フッ素油、さらに、フィッシャートロプシュ反応で合成される合成炭化水素油（GTL基油）などが挙げられる。また、これらの混合物を使用できる。

鉱油としては、例えば、ナフテン系鉱油を必須成分として、これに、パラフィン系鉱油、流動パラフィン、水素化脱ろう油などの通常潤滑油やグリースの分野で使用されているものを混合して、ナフテン炭素量を 32〜37%に調整して使用することができる

ΡΑ〇油としては、ひ一ォレフインの重合体、ひ一ォレフインとォレフインとの共重合体、またはポリブテンなどが挙げられる。これらは、 a—ォレフインの低重合体であるオリゴマーとし、その末端二重結合に水素を添加した構造である。また、ひ—ォレフィンの一種であるポリブテンも使用でき、これはイソブチレンを主体とする出発原料から塩ィ匕アルミニウムなどの触媒を用いて重合して製造できる。ポリブテンは、そのまま用いても、水素添加して用いてもよい。

α—ォレフインのその他の具体例としては、 1—オタテン、 1 _ノネン、 1—デセン、 1 —ドデセン、 1 _トリデセン、 1—テトラデセン、 1 _ペンタデセン、 1 _へキサデセン、 1 _ヘプタデセン、 1—ォクタデセン、 1 _ノナデセン、 1 _エイコセン、 1—ドコセン、 1 —テトラコセン等を挙げることができ、通常はこれらの混合物が使用される。

[0013] 本発明に使用する基油の配合割合は、グリース全体に対して好ましくは 60〜98質量％、さらに好ましくは 70〜95質量％である。

基油の配合割合が、 60質量％未満では、グリースが硬く低温時の潤滑性が悪い。また 98質量％をこえると軟質で洩れ易くなる。

[0014] 本発明のハブベアリング用グリースに使用できる増ちよう剤としては、アルミニウム、リチウム、ナトリウム、バリウム、カルシウム、複合アルミニウム、複合リチウム、複合ナトリウム、複合バリウム、複合カルシウムなどの金属石けん類、およびジゥレア化合物、ポリウレァ化合物などのウレァ系化合物が挙げられる。耐久性、耐フレツティング性などを考慮するとウレァ系化合物が好ましい。ウレァ系化合物は、例えば下記式（1)で表わされる。

[化 2] o o

, II II ,

R¹— NHCNH— R^z— HCNH— R³ (1)

R²は、炭素原子数 6〜15の芳香族炭化水素基を、 R¹および R³は、脂環族炭化水素基および芳香族炭化水素基から選ばれた少なくとも一つの炭化水素基をそれぞれ示す。

ウレァ系化合物は、イソシァネートイ匕合物とアミン化合物を反応させることにより得られる。反応性のある遊離基を残さないため、イソシァネートイ匕合物のイソシァネート基とアミンィ匕合物のアミノ基とは略当量となるように配合することが好ましレ、。

反応は、例えばモノアミン酸とジイソシァネート類を、 70〜110°C程度の基油中で十分に反応させた後、温度を上昇させ 120〜180°Cで 1〜2時間程度保持し、その後冷却し、ホモジナイザー、 3本ロールミル等を使用して均一化処理することによりなされ、各種配合剤を配合するためのベースグリースが得られる。

[0015] 式（1)で表されるジゥレア化合物は、例えば、ジイソシァネートとモノアミンの反応で得られる。ジイソシァネートとしては、フエ二レンジイソシァネート、ジフヱニルジイソシァネート、ジフエニルメタンジイソシァネート、 1, 5 ナフチレンジイソシァネート、 2, 4 トリレンジイソシァネート、 3, 3—ジメチノレー 4, 4ービフエ二レンジイソシァネート、ォクタデカンジイソシァネート、デカンジイソシァネート、へキサンジイソシァネー卜等が挙げられ、モノアミンとしては、ォクチルァミン、ドデシルァミン、へキサデシルァミン、ステアリルァミン、ォレイルァミン、ァニリン、 p—トルイジン、シクロへキシルァミン等が挙げられる。

本発明においては、芳香族ジイソシァネートと、脂環族モノアミンおよび芳香族モノァミン、または芳香族モノアミン単体との反応で得られる脂環族—芳香族ウレァ系化合物または芳香族ゥレア系化合物が好ましレ、。

[0016] 本発明に使用する増ちよう剤の配合割合は、グリース全体に対して好ましくは 1〜4 0質量％、さらに好ましくは 3〜25質量％である。増ちよう剤の配合量が 1質量％未満では、増ちよう効果が少なくなり、グリース化が困難となり、 40質量％をこえるとダリースが硬くなりすぎ、所期の効果が得られに《なる。

[0017] 本発明のハブベアリング用グリースには、機能を損なわない範囲で、必要に応じて公知の添加剤を添カ卩できる。添加剤としては、例えばアミン系、フエノール系、ィォゥ系化合物等の酸化防止剤、ィォゥ系、リン系化合物などの摩耗抑制剤、金属スルホネート、多価アルコールエステルなどの防鲭剤、金属スルホネート、金属フォスフエ一トなどの清浄分散剤などが挙げられる。これらは単独または 2種類以上組み合せて添カロすること力 Sできる。

[0018] 本発明のハブベアリングの一例（従動輪用第 3世代ハブベアリング）（GEN3)を図 1に示す。図 1は、ハブベアリングの断面図である。ハブベアリング 6は、ハブ輪 1および内輪 2を有する内方部材 5と、外輪である外方部材 3と、複列の転動体 4、 4とを備えている。ハブ輪 1はその一端部に車輪（図示せず）を取付けるための車輪取付けフランジ Idを一体に有し、外周に内側転走面 laと、この内側転送面 laから軸方向に延びる小径段部 lbとが形成されている。

本明細書においては、軸方向に関して「外」とは、車両への組付け状態で幅方向外側をいい、「内」とは、幅方向中央側をいう。

ハブ輪 1の小径段部 lbには、外周に内側転走面 2aが形成された内輪 2が圧入されている。そして、ハブ輪 1の小径段部 lbの端部を径方向外方に塑性変形させて形成した加締部 lcにより、ハブ輪 1に対して内輪 2が軸方向へ抜けるのを防止している。外方部材 3は、外周に車体取付けフランジ 3bを一体に有し、内周に外側転走面 3a 、 3aと、これら複列の外側転走面 3a、 3aに対向する内側転走面 la、 2aとの間には複列の転動体 4、 4が転動自在に収容されている。

本発明のハブベアリング用グリースはシール部材 7と、外方部材 3と、シール部材 8 と、内方部材 5と、ハブ輪 1とに囲まれた空間に封入され、外方部材 3と、内方部材 5とに挟まれた複列の転動体 4、 4の周囲を被覆し、転動体 4、 4の転動面と、内側転走面 la、 2aおよび外側転走面 3a、 3aとの転がり接触部の潤滑に供される。

[0019] 本発明のハブベアリング用グリースは、ハブベアリング以外の高負荷がかかる軸受にも使用すること力 Sできる。

[0020] 本発明のハブベアリングに使用できる材質は、軸受鋼、浸炭鋼、または機械構造用炭素鋼を挙げることができる。これらの中で鍛造性が良く安価な S53Cなどの機械構造用炭素鋼を用いることが好ましい。該炭素鋼は一般に高周波熱処理を施すことで、軸受部の転がり疲労強度を確保した上で用いられる。しかし、機械構造用炭素鋼は高周波熱処理を施しても、合金成分が少ないため表面強度が弱ぐ軸受鋼に比べ摺接部位での表面起点型剥離への耐性が劣る。この表面起点型剥離の問題に対し、本発明のハブベアリング用グリースは摺接部位における潤滑性能を向上させることによって、ハブベアリングに用レ、られる機械構造用炭素鋼の表面起点型剥離を防止すること力 Sできる。

実施例

[0021] 本発明を実施例および比較例により具体的に説明するが、これらの例によって何ら限定されるものではない。

基油動粘度の調整

以下に記す鉱油 1および鉱油 2を表 1に示す配合比率で混合し、表 1に示すナフテン炭素量の基油を得た。これらの基油を用いて以下に示す各実施例および各比較例に供した。

鉱油 1：新日本石油社製スーパーオイル N100、ナフテン炭素量 29.0%、パラフィン炭素量 65.5%、芳香族炭素量 5.5%、 40°Cにおける動粘度 93.9 mmVsec 鉱油 2 :新日本石油社製クリセフ F150、ナフテン炭素量 40.8%、パラフィン炭素量 46.6%,芳香族炭素量 12.6%、 40°Cにおける動粘度 151 mmVsec [0022] 実施例 1〜実施例 4および比較例 1〜比較例 2

表 1に示すナフテン炭素量の基油 2000 g中で、ジフヱニルメタン一 4、 4 '—ジイソシァネー卜 193.5 gと、 p—トルィジン 82.8 gと、シクロへキシルァミン 76.6 gとを反応させ、生成したゥレア化合物を均一に分散させて鉱油 Zウレァ系ベースグリース αι Sちょう度 No. 2グレード、ちょう度： 265〜295)を得た。

このベースグリース 100重量部に対して、添加剤として、防鲭添加剤であるソルビタントリオレエート 1重量部、カルシウムスルホネート 1重量部および酸化防止剤であるアルキルジフエニルァミン 2重量部を添加した。

得られたハブベアリング用グリースにっき、以下に記す 2円筒試験および高温、高速試験に供し、耐表面起点型剥離性およびグリース寿命をそれぞれ評価した。結果を表 1に併記した。

[0023] 実施例 5

表 1に示すナフテン炭素量の基油 2000 g中で、ジフエニルメタンー4、 4'ージイソシァネー卜 309.2 gと、 p—トルィジン 132.4 gと、シクロへキシルァミン 122.5 gとを反応させ、生成したゥレア化合物を均一に分散させて鉱油/ウレァ系ベースグリース JISちょう度 No. 2グレード、ちょう度： 265〜295)を得た。

このベースグリース 100重量部に対して、添加剤として、防鲭添加剤であるソルビタントリオレエート 1重量部、カルシウムスルホネート 1重量部および酸化防止剤であるアルキルジフヱニルァミン 2重量部を添加した。

得られたハブベアリング用グリースにっき、実施例 1と同様に評価した。結果を表 1 に併記した。

[0024] [表 1] 実施例比較例

1 2 3 4 5 1 2

混合基油の性状

ナフ亍ン炭素量 ^υ (%) 32.5 33.7 35 36.1 35 29 38.4

40°Cにおける動粘度（ mmソ sec) 105 1 12 1 18 124 1 18 93.9 134 配合（質量％)

基油配合

スーパーオイル N 1 00 70 60 50 40 50 100 20 クリセフ F1 50 30 40 50 60 50 0 80 グリース

油 85 85 85 85 78 85 85 增ちょう剤 15 15 15 15 22 15 15 ちょう度（ 60回混和） 285 285 285 285 220 285 285

評価

剥離部面積率（<½) 9.8 6.3 5 3.3 3.2 23.5 7.2

150。Cにおけるグリース寿命 ( h ) 1350 1 150 1000 800 950 1500 400 総合評価〇〇〇〇〇

1 ) ナフテン炭素量 =ナフテン炭素数 100 全炭素数

[0025] 2円筒試験：

2円筒試験機を用いて耐表面起点型剥離性を評価した。図 2は 2円筒試験機の概略図である。図 2において駆動側円筒 9aと、従動側円筒 9bはそれぞれの回転軸の片端に取付けられる。 2円筒試験条件を表 2にまとめた。駆動側円筒 9a側の軸をモータで駆動し、従動側円筒 9bは、駆動側円筒に従動させる自由転がりにした。駆動側円筒 9aに SUJ2標準熱処理品、従動側円筒 9bに S53C高周波熱処理品を用いた。いずれの試験片も表面硬度をロックウェル硬度 HRC 60〜63とした。

評価は任意の視野における剥離部の面積率（％、剥離部面積合計 X 100/視野総面積）により実施した。供試グリースについて各 3点の視野で従動側円筒表面の剥離部面積率を測定しその平均値を表 1に併記した。

[0026] 高温高速試験：

転がり軸受（6204)に各実施例および各比較例で得られたハブベアリング用ダリースをそれぞれ 1.8 g封入し、軸受外輪外径部温度 150°C、ラジアル荷重 67 N、アキシャル荷重 67 Nの下で、 1000 rpmの回転で回転させ、焼きつきに至るまでの時間をグリース寿命として測定した。結果を表 1に併記した。

[0027] 総合評価：

また、供試グリースの総合評価については、剥離部面積率が 10%以下であり、かつグリース寿命が 800時間以上のハブベアリング用グリースを、耐表面起点型剥離性および高温高速耐久性に優れていると評価して「〇」を、それ以外を不可として「X 」を、表 1にそれぞれ併記した。

[表 2]

[0029] 表 1において、所定のナフテン炭素量に調整した基油を用いた実施例 1〜実施例 5 はすべて耐表面起点型剥離性および高温高速耐久性に優れてレ、た。これに対し、ナフテン炭素量が小さい比較例 1は剥離面積が大きい。またナフテン炭素量が大きい比較例 2はグリース寿命が極端に短い。

産業上の利用可能性

[0030] 本発明のハブベアリング用グリースは、基油と、増ちよう剤とを含み、かつ基油を所定の範囲のナフテン炭素量に調整する。このため、自動車用ハブベアリングにおける表面起点型剥離を抑えることができる。また、軌道輪に構造用鋼を用いた軸受においても、潤滑条件が過酷になっても長寿命を得ることができる。そのため、耐摩耗性とともに、長期間耐久性の要求される鉄道車両、建設機械、自動車電装補機などに好適に利用することができる。

図面の簡単な説明

[0031] [図 1]ハブベアリングの断面図である。

[図 2]2円筒試験機の概略図である。

符号の説明

[0032] 1 ハブ輪 la 内側転走面 lb 小径段部 lc 加締部

I d 車輪取付けフランジ

2 内輪

2a 内側転走面

3 外方部材

3a 外側転走面

3b 車体取付けフランジ

4 転動体

5 内方部材

6 ハブベアリング

7 シール部材

8 シール部材

9a 駆動側円筒

9b 従動側円筒

10a 駆動側タコメータ 10b 従動側タコメータ 11a 駆動側スリップリング l ib 従動側スリップリング

Claims

請求の範囲

[1] 自動車の車輪を回転支持するハブベアリングに封入するハブベアリング用グリースであって、該グリースは、基油と、増ちよう剤とを含み、前記基油は n— d— M環分析法により求められる全炭素数中に占めるナフテン炭素数の割合が 32〜37%であることを特徴とするハブベアリング用グリース。

[2] 前記基油が鉱油であることを特徴とする請求項 1記載のハブベアリング用グリース。

[3] 前記鉱油がナフテン炭素数の異なる複数の鉱油の混合油であることを特徴とする請求項 2記載のハブベアリング用グリース。

[4] 前記複数の鉱油の混合油は、ナフテン炭素数の割合が 32%未満の鉱油（A)とナフテン炭素数の割合が 37%をこえる鉱油（B)との混合油であることを特徴とする請求項 3記載のハブベアリング用グリース。

[5] 前記混合油は、前記鉱油 (A)が 30〜70質量％、前記鉱油（B)が 30〜70質量％

、混合された混合油であることを特徴とする請求項 4記載のハブベアリング用グリース

[6] 前記基油が鉱油と合成炭化水素油との混合油であることを特徴とする請求項 1記載のハブベアリング用グリース。

[7] 前記基油は、グリース全体に対して 60〜98質量％含有することを特徴とする請求項 1記載のハブベアリング用グリース。

[8] 前記基油は、グリース全体に対して 65〜98質量％含有することを特徴とする請求項 7記載のハブベアリング用グリース。

[9] 前記増ちよう剤は、ジゥレア化合物であることを特徴とする請求項 1記載のハブベアリング用グリース。

[10] 前記ジゥレア化合物は、下記式（1)で表される化合物であり、かつグリース全体に対して 1〜40質量％含有することを特徴とする請求項 9記載のハブベアリング用ダリース。

[化 1] o o

R¹— HCNH— R²— NHCNH— R³

(1)

(式中、 R²は、炭素原子数 6〜15の芳香族炭化水素基を、 R¹および R³は、脂環族炭化水素基および芳香族炭化水素基から選ばれた少なくとも一つの炭化水素基をそれぞれ示す。 )

[11] 前記自動車の車輪を回転支持するハブベアリングの材質は、軌道部に高周波熱処理が施された機械構造用炭素鋼であることを特徴とする請求項 1記載のハブベアリング用グリース。

[12] 機械構造用炭素鋼からなる摺接部位を有するハブベアリングであって、該ハブベアリングに請求項 1記載のハブベアリング用グリースを封入したことを特徴とするハブべァリング。