WO2006001181A1 - 電磁式燃料噴射弁の製造方法 - Google Patents

Abstract

　可動コアおよび弁体が同軸に連なって成る弁組立体が、固定コア側への近接端が規制されつつ弁座への着座側にばね付勢される電磁式燃料噴射弁の製造にあたり、固定コア（２２）の前端から磁性円筒体（９）の前端までの第１距離（Ｌ１）を測定し、弁座部材（１０）および弁組立体（１７）を同軸に保持した状態で可動コア（１８）の後端から所定量突出したストッパ（２８）の後端から弁座部材（１０）の環状肩部（１０ｃ）までの第２距離（Ｌ２）が第１距離（Ｌ１）から所望の値だけ小さくなるようにストッパ（２８）および可動コア（１８）を形成し、磁性円筒体（９）の前端に環状肩部（１０ｃ）が当接するまで圧入筒部（１０ａ）を磁性円筒体（９）の前部に圧入した状態で磁性円筒体（９）および弁座部材（１０）を突き当て溶接する。これによりコスト低減を図りつつ弁体のストローク調整を容易とし、同軸精度を高めて弁座部材および磁性円筒体を結合することができる。

Description

明 細 書

電磁式燃料噴射弁の製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、弁座を有する弁座部材とともに弁ハウジングを構成するようにして前記 弁座部材前端が同軸に結合される磁性円筒体の後端が、非磁性円筒体を介して固 定コアに同軸に結合され、前記固定コアへの近接端が規制されるようにして固定コア の前端に後端を対向させる可動コアと、前記弁座に着座することを可能として前記弁 ハウジングに収容される弁体とが同軸に連なって成る弁組立体力 前記弁体を弁座 に着座させる側にばね付勢される電磁式燃料噴射弁を製造するための製造方法の 改良に関する。

背景技術

[0002] このような電磁式燃料噴射弁は、たとえば特許文献 1等で既に知られており、このも のでは、磁性円筒体の前部に、前方に臨む環状段部を形成して大径孔部が同軸に 設けられ、弁体側の環状の規制段部を当接させることで弁座力 離座する側の弁体 の移動端すなわち固定コアへの可動コアの近接端を規制するためのリング状のストッ パが前記環状段部に当接するようにして大径孔部に挿入され、弁座部材の後部がそ の後端を前記ストツバに突き当てるようにして大径孔部に圧入され、磁性円筒体の前 端および弁座部材の外周で形成される隅部が全周にわたつて溶接されるように構成 されている。

特許文献 1 :日本特開 2002— 89400号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] 上記従来のものでは、弁座に弁体を当接させた状態での弁体側の規制段部と、ス トツパすなわち弁座部材の後端との間の距離が弁体の作動ストロークとなるものであ り、電磁式燃料噴射弁の製造時に弁座部材の後端面を研削することで、前記距離す なわち前記作動ストロークを調整するようにしている。ところで、環状段部に当接した ストツバに後端を当接させるように弁座部材を磁性円筒体の大径孔部に圧入した状 態で磁性円筒体および弁座部材の正確な同軸度が得られるようにするために、弁座 部材は、その外周面と後端面とがなす角度が正確に直角となるように加工されて準 備されるのであるが、上記従来のように弁座部材の後端面を研削すると、弁座部材の 外周面および後端面間の直角度がくずれてしまう可能性がある。また弁体が弁座か ら離座したときの可動コアおよび固定コア間にはエアギャップが設定されるのである

1S そのエアギャップの調整にあたって上記従来のものでは、厚みの異なる複数種 類のストッパを予め準備しておき、それらのストツバから 1枚を選択して前記エアギヤッ プを設定するようにしており、コストの増大を招 、て 、る。

[0004] 本発明は、力かる事情に鑑みてなされたものであり、コスト低減を図りつつ弁体のス トローク調整を容易とし、し力ゝも同軸精度を高めつつ弁座部材および磁性円筒体を 結合し得るようにした電磁式燃料噴射弁の製造方法を提供することを目的とする。 課題を解決するための手段

[0005] 上記目的を達成するために、本発明は、弁座を有する弁座部材とともに弁ハウジン グを構成するようにして前記弁座部材前端が同軸に結合される磁性円筒体の後端が 、非磁性円筒体を介して固定コアに同軸に結合され、前記固定コアへの近接端が規 制されるようにして固定コアの前端に後端を対向させる可動コアと、前記弁座に着座 することを可能として前記弁ハウジングに収容される弁体とが同軸に連なって成る弁 組立体が、前記弁体を弁座に着座させる側にばね付勢される電磁式燃料噴射弁を 製造するにあたり、

前記磁性円筒体の前部に圧入可能な圧入筒部と、前記磁性円筒体の外径と略同 一の外径を有して前記圧入筒部よりも大径に形成される大径部と、前記圧入筒部の 外周面に対して直角な平坦面に形成されて前記圧入筒部および前記大径部間を結 ぶ環状肩部とを前記弁部材に設けるととともに、前記固定コアに当接するストツバを 形成するための非磁性材料製のストツバ素材を前記可動コアを形成するための可動 コア素材の後端に固定する第 1の工程と；

前記固定コアに非磁性円筒体を介して前記磁性円筒体を同軸に結合した状態で 前記固定コアの前端力 磁性円筒体の前端までの第 1距離を測定する第 2の工程と 前記弁座に前記弁体を着座させて前記弁座部材および前記弁組立体を同軸に保 持した状態で前記可動コアの後端力 所定量突出した前記ストツバの後端力 前記 環状肩部までの第 2距離が、前記第 1距離力 所望の値だけ小さくなるように前記スト ツバ素材および可動コア素材の後端を同時に研削加工して前記ストツバおよび前記 可動コアを形成する第 3の工程と：

前記磁性円筒体の前端に前記環状肩部が当接するまで前記圧入筒部を磁性円筒 体の前部に圧入した状態で前記磁性円筒体および前記弁座部材を突き当て溶接す る第 4の工程と；を順次実行することを特徴とする。

発明の効果

[0006] 本発明によれば、可動コアおよび固定コア間に必要とされるエアギャップに対応し た所定量だけ可動コアの後端からストツバの後端を突出させるようにストツバ素材およ び可動コア素材の後端を同時に研削加工してストッパおよび可動コアを形成すること で、エアギャップに応じた複数種類の部品を必要とすることなく所望のエアギャップを 設定することが可能である。し力もストツバの後端力 弁部材の環状段部までの第 2 距離に必要な弁作動ストロークに対応した所望の値を加算した値が、固定コアの前 端力も磁性円筒体の前端までの第 1距離と等しくなるので、測定した第 1距離力 所 望の値だけ第 2距離が小さくなるように、ストツバ素材および可動コア素材の後端の 同時研削加工を行うことにより、弁作動ストロークを調整することができ、製造工程を 削減することができる。また第 1距離は、弁作動ストロークの変化にもかかわらず一定 とすることができ、管理が容易であり、電磁式燃料噴射弁の組立時に弁座部材に加 ェを施すことはないので、弁座部材および磁性円筒体をそれらの単品精度を活かし て接合することが可能であり、弁座部材および磁性円筒体の同軸精度を高めること ができる。

図面の簡単な説明

[0007] [図 1]図 1は電磁式燃料噴射弁の縦断面図である。（第 1実施例）

[図 2]図 2は磁性円筒体への弁座部材の圧入構造を示す分解拡大断面図である。 ( 第 1実施例）

[図 3]図 3は可動コア素材およびストツバ素材の後端の同時加工成形を説明するため の断面図である。（第 1実施例）

圆 4]図 4は電磁式燃料噴射弁の組立途中の断面図である。（第 1実施例） 圆 5]図 5は磁性円筒体および弁座部材の溶接構造を示す拡大断面図である。 （第 1 実施例）

符号の説明

[0008] 8···弁ハウジング

9...磁性円筒体

10· ··弁座部材

10a ···圧入筒部

10b ···大径部

10c ···環状肩部

13· ··弁座

17· •弁糸且立体

18· •可動コア

18' ···可動コア素材

20· •弁体

22· '固定コア

26· •非磁性円筒体

28· •ストッノ

28' • · 'ストッノヽ素材

LI- '第 1距離

L2- '第 2距離

発明を実施するための最良の形態

[0009] 以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に示した本発明の一実施例に基づい て説明する。

実施例 1

[0010] 図 1〜図 5を参照しながら本発明の一実施例について説明すると、先ず図 1におい て、図示しないエンジンに燃料を噴射するための電磁式燃料噴射弁は、前端に弁座 13を有する弁ハウジング 8内に前記弁座 13に着座する方向にばね付勢される弁体 20が収容される弁部 5と、前記弁座 13から離座させる側に前記前記弁体 20を駆動 する電磁力を発揮し得るコイル組立体 24が前記弁ハウジング 8に連設されるソレノィ ドハウジング 25内に収容されるソレノイド部 6と、前記コイル組立体 24のコイル 30に 連なる接続端子 38…を臨ませる力ブラ 40を一体に有して少なくとも前記コイル組立 体 24および前記ソレノイドハウジング 25を埋封せしめた合成樹脂製の被覆部 7とを 備える。

[0011] 弁ハウジング 8は、磁性金属により形成される磁性円筒体 9と、該磁性円筒体 9の前 部に圧入状態での溶接によって液密に結合される弁座部材 10とで構成される。弁座 部材 10は、その後端部を磁性円筒体 9の前端部に嵌合した状態で、磁性円筒体 9 に溶接されるものであり、この弁座部材 10には、その前端面に開口する燃料出口孔 12と、該燃料出口孔 12の内端に連なるテーパ状の弁座 13と、前記弁体 20をガイド するようにして前記弁座 13の後端大径部に連なるガイド孔 14とが同軸に設けられる 。また弁座部材 10の前端には、燃料出口孔 12に通じる複数の燃料噴孔 15…を有 する鋼板製のインジェクタプレート 16が液密に全周溶接される。

[0012] ソレノイド部 6は、円筒状の可動コア 18と、該可動コア 18に対向する円筒状の固定 コア 22と、可動コア 18を固定コア 22から離反させる側に付勢するばね力を発揮する 戻しばね 23と、戻しばね 23のばね力に杭して可動コア 18を固定コア 22側に吸引す る電磁力を発揮することを可能としつつ弁ハウジング 8の後部および固定コア 22を囲 繞するように配置されるコイル組立体 24と、弁ハウジング 8に前端部が連設されるよう にしてコイル組立体 24を囲むソレノイドハウジング 25とを備える。

[0013] 弁ハウジング 8内の後部には、前記可動コア 18が摺動可能に嵌合されており、前 記弁座 13に着座して燃料出口孔 12を閉鎖し得る前記弁体 20に可動コア 18が同軸 に結合されることによって弁組立体 17が構成される。この実施例では、前記可動コア 18と、該可動コア 18に一体に連なる弁軸 19と、該弁軸 19の前端に一体に形成され る弁体 20とで弁組立体 17が構成され、この弁組立体 17には、弁ハウジング 8内に通 じる通孔 21が前端を閉じた有底状にして同軸に形成され、弁組立体 17は弁体 20を 弁座 13に着座させる側に戻しばね 23により付勢される。 [0014] 弁ハウジング 8における磁性円筒体 9の後端は、ステンレス鋼等の非磁性金属によ り形成される非磁性円筒体 26を介して前記固定コア 22の前端に同軸に結合される ものであり、磁性円筒体 9の後端は非磁性円筒体 26の前端に突き合わせ溶接され、 非磁性円筒体 26の後端は、固定コア 22の前端部を非磁性円筒体 26に嵌合せしめ た状態で固定コア 22に溶接される。

[0015] 固定コア 22には、軸方向に延びる一条のスリット 27aを有して略 C字状の横断面形 状を有する筒状のリテーナ 27が同軸に圧入されており、前記戻しばね 23は、リテー ナ 27および可動コア 18間に介装される。可動コア 18の後端部内周には、可動コア 1 8が固定コア 22に直接接触することを回避すベぐ非磁性材料力も成るリング状のス トツパ 28が可動コア 18の後端面から固定コア 22側にわずかに突出するようにして圧 入される。またコイル組立体 24は、弁ハウジング 8の後部、非磁性円筒体 26および 固定コア 22を囲繞するボビン 29にコイル 30が卷装されて成るものである。

[0016] ソレノィドノ、ウジング 25は、コイル組立体 24の弁部 5側端部に対向する環状の端壁 31aを一端に有してコイル組立体 24を囲繞する円筒状にして磁性金属により形成さ れる磁性枠 31と、前記固定コア 22の後端部から半径方向外方に張出してコイル組 立体 24の弁部 5とは反対側の端部に対向するフランジ部 22aとから成るものであり、 フランジ部 22aは磁性枠 31の他端部に磁気的に結合される。しかも磁性枠 31にお ける端壁 31aの内周には、前記弁ハウジング 8における磁性円筒体 9を嵌合せしめる 嵌合筒部 31bが同軸に設けられており、ソレノイドノヽウジング 25は、その嵌合筒部 31 bに弁ハウジング 8を嵌合せしめることで弁ハウジング 8に連設される。

[0017] 固定コア 22の後端には、円筒状である入口筒 33がー体にかつ同軸に連設されて おり、その入口筒 33の後部に燃料フィルタ 34が装着される。し力も入口筒 33、リテー ナ 23および固定コア 22には、可動コア 18の通孔 21に通じる燃料通路 35が同軸に 設けられる。

[0018] 被覆部 7は、ソレノイドハウジング 25およびコイル組立体 24だけでなぐソレノイドノヽ ウジング 25およびコイル組立体 24間の間隙を満たしつつ、弁ハウジング 8の一部お よび入口筒 33の大部分を埋封せしめるように形成されるものであり、ソレノイドハウジ ング 25の磁性枠 31には、コイル組立体 24のボビン 29に一体に形成される腕部 29a をソレノイドハウジング 25外に配置するための切欠き部 36が設けられる。

[0019] 前記被覆部 7には、前記コイル組立体 24におけるコイル 30の両端に連なる接続端 子 38…を臨ませる力ブラ 40がー体に設けられるものであり、前記接続端子 38の基端 は前記腕部 29aに埋設されており、前記コイル 30のコイル端 30a…が接続端子 38〜 に溶接される。

[0020] ところで、被覆部 7は、ソレノイドノヽウジング 25を覆うとともに前記カプラ 40の一部を 構成する第 1榭脂成形層 7aと、第 1榭脂成形層 7aを覆う第 2榭脂成形層 7bとから成 る。力ブラ 40の中間部から先端側で第 1榭脂成形層 7aは第 2榭脂成形層 7bによって 覆われることはなく外部に露出されており、また入口筒 33の後部は第 2榭脂成形層 7 bで覆われることなく外部に露出されており、さらに弁ハウジング 8の後部に対応する 部分で第 1榭脂成形層 7aの一部は第 2榭脂成形層 7bによって覆われることはなく外 部に露出されている。而して力ブラ 40の中間部および弁ハウジング 8の後部に対応 する部分での第 1榭脂成形層 7aには、第 2榭脂成形層 7bの端部を係合せしめる無 端状の係合溝 48, 49が形成され、入口筒 33の中間部外周には、第 2榭脂成形層 7 bの端部を係合せしめる無端状の係合溝 50が設けられる。すなわち第 2被覆部 7bの 端部は第 1被覆部 7aおよび入口筒 33に凹凸係合されることになる。

[0021] 非磁性円筒体 26の前端は可動コア 18の一部を囲繞するようにして、弁ハウジング 8における磁性円筒体 9の後端に突き合わせ溶接により同軸に結合され、非磁性円 筒体 26の後部には、前端を可動コア 18の後端に対向させる固定コア 22の前部が嵌 合、固定される。

[0022] 固定コア 22の前部には、前方に臨む環状の段部 43を外周側に形成する小径嵌合 部 22bが同軸に設けられており、この小径嵌合部 22bが、非磁性円筒体 26の中間部 内面に密接するようにして、段部 43を非磁性円筒体 26の後端に当接させるまで非 磁性円筒体 26の後部に嵌合され、その状態で、溶接により固定コア 22が非磁性円 筒体 26に固定される。

[0023] 図 2を併せて参照して、可動コア 18の中間部には、磁性円筒体 9の後部内周面に 摺接するガイド部 18aが設けられ、弁体 20には、弁座部材 10の内周面すなわちガイ ド孔 14に摺動可能に嵌合されるジャーナル部 20aが設けられている。 [0024] 弁座部材 10には、磁性円筒体 9の前部に圧入される圧入筒部 10aと、磁性円筒体 9の外径と略同一の外径を有して前記圧入筒部 10aよりも大径に形成される大径部 1 Obと、前記圧入筒部 10aの外周面に対して直角な平坦面に形成されて前記圧入筒 部 10aおよび前記大径部 10b間を結ぶ環状肩部 10cとが設けられる。

[0025] し力も前記圧入筒部 10aの外周には、その先端側から、磁性円筒体 9の前部への 挿入を誘導するテーパ状の誘導面 51と、誘導面 51の大径部よりも大径の円筒状を なして磁性円筒体 9の前部内周面に適合し得る同軸の調整面 52と、調整面 52よりも 大径の円筒状をなして磁性円筒体 9の前部内周面に圧入される圧入面 53とが順次 形成されるとともに、誘導面 51および調整面 52間を結ぶ第 1円弧面 54と、調整面 52 および圧入面 53間を結ぶ第 2円弧面 55とが形成される。

[0026] このような圧入筒部 10aの外周形状によれば、圧入筒部 10aを磁性円筒体 9に圧 入する際には、先ずテーパ状の誘導面 51で磁性円筒体 9への挿入が誘導され、次 いで円筒状の調整面 52が磁性円筒体 9の前部内周に適合することで磁性円筒体 9 および圧入筒部 10aの同軸性が確保され、最後に円筒状の圧入面 53が磁性円筒体 9の前部内周に圧入されることにより、高い同軸性を確保しつつ圧入筒部 10aを磁性 円筒体 9の前部に強固に圧入することが可能となる。

[0027] し力も誘導面 51および調整面 52間の段差部、ならびに調整面 52および圧入面 53 間の段差部が第 1および第 2円弧面 54, 55によって円弧状となっているので、第 1お よび第 2円弧面 54, 55が、後続の調整面 52や圧入面 53の磁性円筒体 9への嵌入 を誘導する機能を発揮し、圧入筒部 10aの磁性円筒体 9への圧入を、両者 10a, 9の 同軸性を正確に維持しつつスムーズに行うことができる。したがって切粉を発生させ ることもなぐ切粉による燃料通路の閉塞を未然に回避することができる。

[0028] 一方、磁性円筒体 9の前端には、圧入筒部 10aを磁性円筒体 9の前部に圧入した ときに前記環状肩部 10cをその略全面にわたって当接させる環状の当接受け面 9a 力 磁性円筒体 9の内周面との間での直角度を規定するようにして形成される。

[0029] し力も弁座部材 10における圧入筒部 10aおよび環状肩部 10cの直角度は、弁座部 材 10の研削加工時に同一の研削工具を用いた研削によって規定され、磁性円筒体 9の前部内周面および当接受け面 9aは、磁性円筒体 9の研削加工時に同一の研削 工具を用いた研削によって規定されるものであり、それにより圧入筒部 10aおよび環 状肩部 10cの直角度、ならびに磁性円筒体 9の前部内周面および当接受け面 9aの 直角度の精度向上を図ることが可能となる。

[0030] このような電磁式燃料噴射弁は、次の第 1〜第 4の工程を順次経過することで製造 される。先ず第 1の工程では、前記圧入筒部 10a、前記大径部 10bおよび前記環状 肩部 10cを弁部材 10に設けるととともに、図 3で示すように、非磁性材料から成るスト ツバ素材 28^ を可動コア素材 18' の後端に圧入により固定する。

[0031] 可動コア素材 18' は、形成されるべき可動コア 18よりも後方側に長く延びた円筒 状に形成されており、この可動コア素材 18' の後部内周には、内端で環状の段部 5 6を形成する小径孔 57と、可動コア素材 18' の後端に開口して小径孔 57よりも大径 に形成される大径孔 58とが同軸に設けられており、小径孔 57および大径孔 58間に はテーパ状の段部 59が形成される。一方、ストツバ素材 28' も形成されるべきストツ パ 28よりも軸方向に長く形成されており、ストツバ素材 28' の前端外周にはテーパ 状の面取り部 60が設けられる。

[0032] 而してストッパ素材 28' の前端を段部 56に当接させるまで該ストツバ素材 28' の 前部を可動コア素材 18' の後部の小径孔 57に圧入するのである力 この際、小径 孔 57の後端は、可動コア素材 18^ の後端に開口した大径孔 58にテーパ状の段部 59を介して連なっており、ストッパ素材 28' の前端外周には面取り部 60が設けられ ているので、ストッパ素材 28' を可動コア素材 18' の後部の小径孔 57に圧入する 作業が容易となる。

[0033] 次の第 2の工程では、図 4で示すように、コイル組立体 24とともに被覆部 7で覆われ るソレノイドハウジング 25の一部を構成する固定コア 22に非磁性円筒体 26を介して 磁性円筒体 9が結合されて成るユニットを準備し、固定コア 22の前端力も磁性円筒 体 9の前端までの第 1距離 L1を測定する。

[0034] 第 3の工程では、弁座 13に弁体 20を着座させて弁座部材 10および弁組立体 17を 同軸に保持した状態で可動コア 18の後端力も所定量突出したストツバ 28の後端から 弁座部材 10の環状肩部 10cまでの第 2距離 L2が、第 1距離 L1から所望の値だけ小 さくなるように、ストッパ素材 28' および可動コア素材 18^ の後端を同時に研削加工 する。

[0035] すなわち図 3の鎖線で示すように、ストッパ素材 28' を可動コア素材 18^ の後部 に圧入した後に、ストッパ素材 28' および可動コア素材 W の後部を同時に研削 加工することにより、前記第 2距離 L2を満足するようにストツバ素材 28' および可動 コア素材 W の後部が削除され、それによつてストッパ 28および可動コア 18が形成 されること〖こなる。

[0036] ところで、弁作動ストロークは第 1距離 L1から第 2距離 L2を減算して得られるもので ある。一方、可動コア 18がストッパ 28を固定コア 22に当接させるようにして固定コア 2 2に最も近接したときには、固定コア 22および可動コア 18間にエアギャップ gが生じる ものであり、必要な弁作動ストロークを確保すべく第 2距離 L2を設定することでストッ パ 28の後端が定まるので、必要な前記エアギャップ gに対応した距離だけ前記ストッ パ 28の後端力も前方に位置するように可動コア 18の後端が設定される。

[0037] さらに第 4の工程では、図 5で示すように、磁性円筒体 9の前端に環状肩部 10cが 当接するまで弁座部材 10の圧入筒部 10aを磁性円筒体 9の前部に圧入した状態で 磁性円筒体 9および弁座部材 10を突き当て溶接する。

[0038] この際、磁性円筒体 9の前端および弁座部材 10の突き当て部は、レーザビーム B によって全周にわたって溶接される。し力も弁座部材 10は磁性円筒体 9よりも高硬度 の材料、たとえば SUS440Cで形成されるものであり、レーザトーチ 61からのレーザ ビーム Bの照射点 Pを、磁性円筒体 9の前端および弁座部材 9の突き当て位置よりも 磁性円筒体 9側にオフセットして、磁性円筒体 9の前端および弁座部材 10の突き当 て部にレーザビーム Bによる溶接が施される。

[0039] 次にこの実施例の作用について説明すると、弁座部材 10には、磁性円筒体 9の前 部に圧入される圧入筒部 10aと、磁性円筒体 9の外径と略同一の外径を有して圧入 筒部 10aよりも大径に形成される大径部 10bと、圧入筒部 10aの外周面に対して直 角な平坦面に形成されて圧入筒部 10aおよび大径部 10b間を結ぶ環状肩部 10cと が設けられ、磁性円筒体 9の前端に、圧入筒部 10aを磁性円筒体 9の前部に圧入し たときに環状肩部 10cをその略全面にわたって当接させる環状の当接受け面 9aが、 磁性円円筒体 9の内周面との間での直角度を規定するようにして形成され、磁性円 筒体 9の前端および弁座部材 10の突き当て部が全周にわたって溶接される。

[0040] したがって、従来のように磁性円筒体の内部に環状段部を形成するものに比べると 、磁性円筒体 9の肉厚を薄肉化することができ、磁性円筒体 9の外径が大きくなるの を回避して電磁式燃料噴射弁の小型化に寄与することができる。し力も磁性円筒体 9 の内周面との間での直角度を規定するようにして当接受け面 9aが形成されるので、 同軸度が飛躍的に向上することになり、弁体 10および可動コア 18と、弁座部材 10お よび磁性円筒体 9との間のガイドクリアランスを小さくすることを可能として磁気効率の 向上を図り、応答性を高めることができる。また磁性円筒体 9の前端および弁座部材 10の略同一外径の突き当て部が全周にわたって溶接されるので、磁性円筒体 9およ び弁座部材 10をその肉厚が比較的厚い部分で溶接することが可能となり、溶接熱歪 みを小さく抑えることができる。

[0041] また弁座部材 10が磁性円筒体 9よりも高硬度の材料で形成され、レーザビーム Bの 照射点 Pを磁性円筒体 9の前端および弁座部材 10の突き当て位置よりも磁性円筒体 9側にオフセットさせて、磁性円筒体 9の前端および弁座部材 10の突き当て部にレー ザビーム Bによる溶接が施されるので、比較的硬度の高!、弁座部材 10へのレーザビ ーム Bによる直接入熱を避け、弁座部材 10に溶接割れが生じることを防止することが できる。

[0042] し力も可動コア 18および固定コア 22間に必要とされるエアギャップに対応した所定 量だけ可動コア 18の後端からストッパ 28の後端を突出させるようにストッパ素材 28' および可動コア素材 18^ の後端を同時に研削加工してストッパ 28および可動コア 1 8を形成することで、エアギャップに応じた複数種類の部品を必要とすることなく所望 のエアギャップを設定することが可能である。

[0043] またストッパ 28の後端力も弁部材 10の環状段部 10cまでの第 2距離 L2に、必要な 弁作動ストロークに対応した所望の値を加算した値が、固定コア 22の前端力も磁性 円筒体 9の前端までの第 1距離 L1と等しくなるので、測定した第 1距離 L1から所望の 値だけ第 2距離 L2が小さくなるように、ストツバ素材 28' および可動コア素材 18' の 後端の同時研削加工を行うことにより、弁作動ストロークを調整することができ、製造 工程を削減することができる。 [0044] さらに第 1距離 LIは、弁作動ストロークの変化にもかかわらず一定とすることができ 、管理が容易であり、電磁式燃料噴射弁の組立時に弁座部材 10に加工を施すこと はな 、ので、弁座部材 10および磁性円筒体 9をそれらの単品精度を活力して接合 することが可能であり、弁座部材 10および磁性円筒体 9の同軸精度を高めることがで きる。

[0045] 以上、本発明の実施例を説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものでは なぐ特許請求の範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計変更を行う ことが可能である。

Claims

請求の範囲

弁座（ 13)を有する弁座部材（ 10)とともに弁ハウジング (8)を構成するようにして前 記弁座部材（10)に前端が同軸に結合される磁性円筒体 (9)の後端が、非磁性円筒 体（26)を介して固定コア（22)に同軸に結合され、前記固定コア（22)への近接端が 規制されるようにして固定コア（22)の前端に後端を対向させる可動コア（18)と、前 記弁座（13)に着座することを可能として前記弁ハウジング (8)に収容される弁体（20 )とが同軸に連なって成る弁組立体（17)力 前記弁体（20)を弁座（13)に着座させ る側にばね付勢される電磁式燃料噴射弁を製造するにあたり、

前記磁性円筒体 (9)の前部に圧入可能な圧入筒部（10a)と、前記磁性円筒体 (9) の外径と略同一の外径を有して前記圧入筒部（10a)よりも大径に形成される大径部 (10b)と、前記圧入筒部（10a)の外周面に対して直角な平坦面に形成されて前記 圧入筒部（10a)および前記大径部（10b)間を結ぶ環状肩部（10c)とを前記弁座部 材（10)に設けるととともに、前記固定コア（22)に当接するストツバ（28)を形成するた めの非磁性材料製のストツバ素材（28^ )を前記可動コア（18)を形成するための可 動コア素材（18' )の後端に固定する第 1の工程と；

前記固定コア（22)に非磁性円筒体 (26)を介して前記磁性円筒体 (9)を同軸に結 合した状態で前記固定コア（22)の前端力 磁性円筒体 (9)の前端までの第 1距離（ L1)を測定する第 2の工程と；

前記弁座（13)に前記弁体 (20)を着座させて前記弁座部材（10)および前記弁組 立体（17)を同軸に保持した状態で前記可動コア（18)の後端力 所定量突出したス トツパ (28)の後端力も前記環状肩部（10c)までの第 2距離 (L2)が、前記第 1距離 ( L1)から所望の値だけ小さくなるように、前記ストツバ素材 (28^ )および可動コア素 材（18' )の後端を同時に研削加工して前記ストツバ（28)および前記可動コア（18) を形成する第 3の工程と：

前記磁性円筒体 (9)の前端に前記環状肩部（10c)が当接するまで前記圧入筒部 (10a)を磁性円筒体 (9)の前部に圧入した状態で前記磁性円筒体 (9)および前記 弁座部材（10)を突き当て溶接する第 4の工程と；

を順次実行することを特徴とする電磁式燃料噴射弁の製造方法。