WO2005057010A1 - 圧縮機 - Google Patents

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WO2005057010A1
WO2005057010A1 PCT/JP2004/018472 JP2004018472W WO2005057010A1 WO 2005057010 A1 WO2005057010 A1 WO 2005057010A1 JP 2004018472 W JP2004018472 W JP 2004018472W WO 2005057010 A1 WO2005057010 A1 WO 2005057010A1
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WO
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valve
reed valve
reed
polymer actuator
retainer
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PCT/JP2004/018472
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Inventor
Hirofumi Higashi
Masanori Masuda
Katsumi Sakitani
Original Assignee
Daikin Industries, Ltd.
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Publication date
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    • F04B53/1085—Valves; Arrangement of valves having means for limiting the opening height
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    • Y10T137/7888—With valve member flexing about securement
    • Y10T137/7891—Flap or reed
    • Y10T137/7892—With stop

Definitions

  • the present invention relates to a compressor, and particularly to a measure for reducing a discharge pressure loss.
  • a compressor is provided in an air conditioner or the like, for example, and is used to compress refrigerant in a refrigerant circuit.
  • a rotary compressor in which a compression mechanism and an electric motor for driving the compression mechanism are housed in a closed casing is known.
  • the discharge port is generally provided with a reed valve and a valve presser for the reed valve.
  • the reed valve When the pressure in the compression chamber becomes higher than a predetermined value, the reed valve performs an operation in which the valve element at the distal end opens radially to open the discharge port, and when the refrigerant is discharged into the compression chamber force casing, the reed valve itself is activated.
  • the discharge port is closed by the panel force.
  • the valve retainer fixes the reed valve on the proximal end side and regulates the amount of lift (lift amount) of the valve body of the reed valve on the distal end side.
  • the reed valve is greatly deflected, that is, the lift amount of the reed valve is large, so that even if the compression chamber is switched to high pressure or low pressure, it is immediately closed. There is no so-called closing delay. As a result, there is a problem that the high-pressure refrigerant may flow backward from the casing into the compression chamber, thereby lowering the volumetric efficiency.
  • the valve retainer has a surface opposite to the reed valve on the distal end side formed of bimetal.
  • the discharge temperature of the refrigerant increases as the operation speed increases.
  • the die metal is configured to bend in a direction away from the discharge port as the discharge temperature rises. to this
  • the support state of the reed valve due to the valve holding changes, and the panel constant (panel force) of the reed valve increases, so that the timing to start closing is earlier.
  • the delay in closing the reed valve during high-speed operation is suppressed.
  • the present invention has been made in view of the above point, and an object of the present invention is to appropriately control the open / close state of a reed valve in accordance with a capacity to improve operating efficiency. is there. Disclosure of the invention
  • a first solution is that a lead valve (41) and a valve retainer (42) of the reed valve (41) are provided at a discharge port (29) of a compression mechanism (20) for compressing a fluid. Assuming the provided compressor.
  • the valve retainer (42) is formed at least in part of a deformable member (50) whose shape is changed by an external input so that the open / close state of the reed valve (41) varies.
  • the open / close state of the reed valve (41) is appropriately changed according to the operation speed (capacity).
  • the opening of the reed valve (41) is set to an opening degree suitable for the discharge flow rate.
  • the opening and closing force of the reed valve (41) is set to be suitable for the discharge flow rate. This improves the responsiveness in opening and closing the reed valve (41) and suppresses so-called closing delay. As a result, operation efficiency is improved.
  • a second solution is the valve solution according to the first solution, wherein the valve retainer (42) fixes the fixing portion (41a) of the lead valve (41). And a curved guide portion (42b) for regulating the lift of the valve portion (41b) of the reed valve (41). Then, the guide section ( At least a part of 42b) is formed of a deformable member (50) so as to change the lift of the valve portion (41b) of the reed valve (41).
  • the deformable member (50) of the guide portion (42b) changes the amount of radius so as to change the degree of curvature.
  • the lift amount of the valve portion (41b) of the reed valve (41) is changed by changing the radius of the deformable member (50) to change the curvature of the guide portion (42b). Change.
  • a fourth solution is the valve solution according to the first solution, wherein the valve retainer (42) fixes the fixing portion (41a) of the lead valve (41). And a curved guide portion (42b) for regulating the lift of the valve portion (41b) of the reed valve (41). And the valve fixing part (
  • At least a part of 42a) is formed of a deformable member (50) so as to change the rigidity of the reed valve (41).
  • the fifth solution is the fourth solution, wherein the deformable member (50) of the valve fixing portion (42a) changes the fixed length of the reed valve (41). Length expands and contracts.
  • the rigidity of the reed valve (41) changes by changing the fixed length of the reed valve (41) by expanding and contracting the deformable member (50).
  • the deformable member (50) is formed of a high molecular actuator.
  • the deformable member (50) is constituted by the polymer actuator (50)
  • the open / close state of the reed valve (41) fluctuates reliably.
  • At least a part of the valve retainer (42) is constituted by the deformable member (50) so as to change the open / close state of the reed valve (41).
  • the open / closed state of the reed valve (41) for example, the lift amount and responsiveness
  • At least a part of the guide portion (42b) in the valve retainer (42) is formed of a deformable member (50), and the valve portion (41b) of the reed valve (41) is formed. Since the lift amount is changed, at least the lift amount of the reed valve (41) can be appropriately and reliably controlled in accordance with the operation speed. Thereby, the discharge pressure loss can be reliably reduced.
  • valve portion (41b) of the reed valve (41) must be securely brought into contact with the valve retainer (42) and supported during discharge. Therefore, vibration of the lead valve (41) can be suppressed. As a result, the behavior of the reed valve (41) can be stabilized, and the operation can be performed more favorably for the equipment.
  • the curvature of the guide portion (42b) in the valve retainer (42) is changed by changing the radius of the deformable member (50).
  • the lift amount of the valve (41) can be reliably changed.
  • At least a part of the valve fixing portion (42a) of the valve retainer (42) is formed of a deformable member (50) to change the rigidity of the reed valve (41).
  • the rigidity of the reed valve (41) that is, the opening / closing force
  • the response at the start of closing can be improved by increasing the opening / closing force
  • the response of the opening can be improved by decreasing the opening / closing force. it can.
  • so-called closing delay and opening delay of the reed valve (41) can be suppressed, and efficiency can be improved.
  • the fixed length of the reed valve (41) is changed by expanding and contracting the deformable member (50), so that the rigidity of the reed valve (41) is ensured. Can be changed.
  • the deformable member (50) is constituted by the polymer actuator (50), the open / close state of the reed valve (41) can be reliably changed.
  • FIG. 1 is a sectional structural view showing a rotary compressor according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a transverse sectional view showing a compression mechanism according to the embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing a discharge valve mechanism according to the embodiment.
  • FIG. 4 is a schematic configuration diagram showing a valve press according to Embodiment 1, and (a) and (b) show a side view and a plan view.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a reed valve and a valve retainer according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a configuration diagram of a main part showing a polymer actuator according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a graph showing a relationship between a fixed length and rigidity in a reed valve.
  • FIG. 8 is a schematic configuration diagram showing a valve press according to Embodiment 2, and (a) and (b) show a side view and a plan view.
  • FIG. 9 is a perspective view showing a reed valve and a valve retainer according to Embodiment 2.
  • FIG. 10 is a configuration diagram of a main part showing a polymer actuator according to Embodiment 2.
  • the compressor of the first embodiment includes a rotary piston type rotary compressor (1) (hereinafter, simply referred to as a “compressor”).
  • a compression mechanism (20) and a motor (30) for driving the compression mechanism (20) are housed in a dome-shaped casing (10), and are configured as a hermetically sealed type. I have.
  • the compressor (1) is configured as a variable displacement compressor in which the capacity is stepwise or continuously variable by electric motor (30) power S inverter control.
  • the compressor (1) drives the compression mechanism (20) by the electric motor (30), so that, for example, the refrigerant is sucked, compressed, discharged, and circulated in the refrigerant circuit.
  • a suction pipe (14) is provided below the casing (10), and a discharge pipe (15) is provided above.
  • the compression mechanism (20) includes a cylinder (21), a front head (22), a lya head (23), and a screw. A ton (24), and a front head (22) at the upper end of the cylinder (21), and a lya head (23) at the lower end.
  • the cylinder (21) is formed in a thick cylindrical shape.
  • a cylindrical cylinder chamber (25) is defined between the inner peripheral surface of the cylinder (21), the lower end surface of the front head (22), and the upper end surface of the lya head (23).
  • the cylinder chamber (25) is configured so that the piston (24) rotates in the cylinder chamber (25).
  • the electric motor (30) includes a stator (31) and a rotor (32).
  • a drive shaft (33) is connected to the rotor (32).
  • the drive shaft (33) passes through the center in the casing (10) and vertically passes through the cylinder chamber (25).
  • Bearing parts (22a, 23a) for supporting the drive shaft (33) are formed on the front head (22) and the lya head (23), respectively.
  • the drive shaft (33) includes a main body (33b) and an eccentric portion (33a) located in the cylinder chamber (25).
  • the eccentric portion (33a) is formed to have a larger diameter than the main body (33b), and the rotational center force of the drive shaft (33) is also eccentric by a predetermined amount.
  • the piston (24) of the compression mechanism (20) is mounted on the eccentric part (33a). As shown in FIG. 2, the piston (24) is formed in an annular shape, and is formed so that the outer peripheral surface thereof substantially contacts the inner peripheral surface of the cylinder (21) at one point.
  • the cylinder (21) has a blade groove (21a) formed in a radial direction of the cylinder (21).
  • a blade (26) formed in a rectangular plate shape is mounted in the blade groove (21a) so as to be slidable in the radial direction of the cylinder (21).
  • the blade (26) is urged radially inward by a spring (27) provided in the blade groove (21a), and its tip always comes into contact with the outer peripheral surface of the piston (24).
  • the blade (26) connects the cylinder chamber (25) between the inner peripheral surface of the cylinder (21) and the outer peripheral surface of the piston (24) to a suction chamber (25a) and a compression chamber (25b). It is partitioned.
  • the cylinder (21) has a suction port (28) penetrating radially from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface of the cylinder (21) and communicating the suction pipe (14) with the suction chamber (25a). Is formed.
  • the front head (22) is formed with a discharge port (29) penetrating in the axial direction of the drive shaft (33) and communicating the compression chamber (25b) with the space in the casing (10). .
  • the front head (22) is provided with a discharge valve mechanism (40) for opening and closing the discharge port (29).
  • a muffler (44) for covering the upper surface is attached to the front head (22).
  • the discharge valve mechanism (40) includes a reed valve (41) and a valve retainer (42).
  • the reed valve (41) is sandwiched between the front head (22) and the valve retainer (42) with the valve retainer (42) also having an upward force superimposed thereon.
  • the reed valve (41) and the valve retainer (42) are fixed to the front head (22) at the base end by a tightening bolt (43).
  • the valve retainer (42) includes a flat valve fixing portion (42a) on the base end side and a curved guide portion (42b) on the distal end side.
  • the valve fixing part (42a) is a part for fixing the fixing part (41a) on the base end side of the reed valve (41), and the guide part (42b) is formed continuously with the valve fixing part (42a). This is a portion for regulating the amount of deflection (lift amount) of the valve portion (41b) on the tip side of the reed valve (41).
  • the reed valve (41) deflects along the guide (42b) of the valve retainer (42).
  • the discharge port (29) is opened and high-pressure gas refrigerant is discharged from the compression chamber (25b) into the casing (10)
  • the reed valve (41) is opened.
  • the valve portion (41b) is configured to close the discharge port (29) by the panel force of the device itself.
  • valve retainer (42) has a polymer actuator (50) on the end side which is a part of the valve fixing portion (42a). It is composed.
  • the polymer actuator (50) constitutes a deformable member whose shape is changed by an external input such as a voltage.
  • the polymer actuator (50) is formed of a conductive polymer actuator.
  • the polymer actuator (50) has a property of expanding and contracting by applying a voltage.
  • the polymer actuator (50) has a polymer material (51) such as "polyaniline” and an electrolytic solution (52) in contact with each other, and has an electrode outside the polymer material (51). (53) is provided, and an electrode (54) is provided outside the electrolytic solution (52).
  • the outside of each of the electrodes (53, 54) is covered with a protective film by a resin film or the like.
  • Each of the electrodes (53, 54) is connected to a DC power supply (55) via a switching switch (56).
  • the above-mentioned polymer actuator (50) is connected to each of the electrodes (50) by operating the switching switch (56). 53, 54) are appropriately changed, and are expanded and contracted as shown by arrows (open) in FIG.
  • the “anion” in the electrolyte (52) is changed to the polymer material. (51), the polymer material (51) swells and consequently expands and deforms. Conversely, when the electrode (53) is set to the "cathode” and the electrode (54) is set to the “anode”, the “anion” is taken into the polymer material (51) and the “anion” is added to the electrolyte ( It is released into 52), and the above-mentioned polymer material (51) shrinks. By changing the polarity of the voltage application in this manner, the polymer actuator (50) expands or contracts.
  • the polymer actuator (50) has a property of maintaining the stretched or contracted state before the stop of the voltage application even after the voltage application is stopped after the polymer actuator is stretched or reduced by the voltage application. That is, it is only necessary to apply a voltage to the polymer actuator (50) only when the polymer actuator is extended or contracted.
  • the above properties are significantly different from, for example, a shape memory alloy that requires heating to be maintained after the shape is restored in order to maintain the restored shape.
  • the polymer actuator (50) changes the length of the valve fixing portion (42a) by expanding and contracting in the length direction of the valve retainer (42). Change the fixed length (A) of the reed valve (41).
  • the rigidity (panel force) of the reed valve (41) increases as the fixed length (A) increases, and decreases as the fixed length (A) decreases (see FIG. 7). . That is, the polymer actuator (50) changes the rigidity (panel force) of the reed valve (41) by expanding and contracting.
  • a long hole (42c) which is a mounting hole for the tightening bolt (43), is formed in the valve fixing portion (42a) of the valve retainer (42).
  • the elongated hole (42c) is configured so that the valve fixing portion (42a) can be slidably moved by expansion and contraction of the polymer actuator (50).
  • the valve retainer (42) changes the open / closed state of the reed valve (41) by the expansion and contraction of the shape of the polymer actuator (50).
  • the end portion of the valve fixing portion (42a) in the valve retainer (42) is formed of a polymer actuator (50) at the center of the force valve fixing portion (42a).
  • the guide section (42b) side or the whole may be constituted by the polymer actuator (50).
  • the polymer actuator (50) has at least any part of the valve fixing part (42a) as long as the fixed length of the lead valve (41) can be changed by the expansion and contraction of the length. It may be formed at the place.
  • the compression mechanism (20) performs a predetermined compression operation.
  • the compression operation of the compression mechanism (20) will be described with reference to FIG.
  • the piston (24) rotates clockwise (clockwise) in the figure by the drive of the electric motor (30)
  • the volume of the suction chamber (25a) increases according to the rotation, and low-pressure refrigerant flows into the suction chamber (25a). Inhaled through the inlet (28).
  • the piston (24) rotates the cylinder chamber (25), and the cylinder (21) and the piston (24) come into contact with the cylinder (25) immediately to the right of the suction port (28) again. Continue until you are ready to touch.
  • a compression chamber (25b) in which the refrigerant is compressed is formed.
  • a new suction chamber (25a) is formed next to the compression chamber (25b), and the suction of the refrigerant into the suction chamber (25a) is repeated.
  • the refrigerant in the compression chamber (25b) is compressed by the volume of the compression chamber (25b) decreasing with the rotation of the piston (24).
  • the valve portion (41b) of the reed valve (41) opens radially, and is discharged from the compression chamber (25b) into the casing (10) through the discharge port (29).
  • the lift amount (radius amount) of (41b) increases.
  • the rigidity of the reed valve (41) increases, the closing force of the valve portion (41b) in the reed valve (41) increases, and the closing speed increases. I do.
  • the valve (41b) starts to close, and the discharge port (29) closes quickly. That is, the response of the reed valve (41) at the start of closing is improved.
  • the opening and closing force of the reed valve (41) is appropriately controlled by the expansion and contraction of the polymer actuator (50) according to the operation speed (capacity), and the opening and closing of the reed valve (41) is controlled. Responsiveness is improved. That is, the polymer actuator (50) controls the reed valve (41) to an appropriate open / close state according to the operation speed.
  • a part of the valve fixing portion (42a) of the valve retainer (42) is changed by the polymer actuator (50) so as to change the open / close state of the reed valve (41). Since the stiffness of the reed valve (41) is changed by configuring, the opening and closing force of the reed valve (41) can be controlled to improve the responsiveness of opening and closing the reed valve (41). Thus, in high-speed operation, the response at the start of closing of the reed valve (41) can be improved, and the delay in closing can be suppressed. On the other hand, in low-speed operation, the responsiveness of the reed valve (41) at the start of opening can be improved, and the discharge pressure loss can be reduced. As a result, operation efficiency can be improved.
  • the rigidity of the reed valve (41) can be changed from a low speed to a high speed, the responsivity of opening and closing the reed valve (41) can be easily controlled in multiple steps.
  • Embodiment 2 is different from Embodiment 1 in that the polymer actuator (50) is formed on the valve fixing portion (42a) of the valve retainer (42). Instead, it is formed on the guide portion (42b) of the valve retainer (42).
  • the guide part (42b) is entirely composed of a polymer actuator (50). As shown in FIG. 10, this polymer actuator (50) is formed of an ion-conducting actuator, unlike the case of the first embodiment.
  • the polymer actuator (50) has a property of being deformed radially by applying a voltage, and has electrodes (53, 54) provided on both surfaces of a hydrous polymer electrolyte (57). The outside of each of the electrodes (53, 54) is covered with a protective film by a resin film or the like. Each of the electrodes (53, 54) is connected to a DC power supply (55) via a switching switch (56).
  • the high molecular actuator (50) changes the polarities of the electrodes (53, 54) as appropriate by operating the switching switch (56), and deforms radially as shown by the arrow (open) in FIG.
  • the polymer actuator (50) bends to a predetermined side by applying a voltage, and then, even if the application of the voltage is stopped, the bending before stopping the application of the voltage. It has the property of maintaining its state as it is. That is, the polymer actuator (50) only needs to apply a voltage when bending. Incidentally, the polymer actuator (50) has a property of generating a required deformation force at the time of radial deformation to any side.
  • the polymer actuator (50) changes the degree of curvature of the guide portion (42b) by changing the amount of radius in the radius deformation, thereby changing the degree of curvature of the reed valve (41).
  • the lift amount (B) of the valve (41b) is changed. That is, the polymer actuator (50) adjusts the allowable lift amount of the reed valve (41) by deforming in a radial direction.
  • the degree of curvature of the guide portion (42b) of the valve retainer (42) increases, that is, the guide portion (42b) Deforms in a direction away from).
  • the radius of the valve portion (41b) in the reed valve (41) increases, and the allowable lift amount (B) of the reed valve (41) increases.
  • the degree of curvature of the guide portion (42b) of the valve retainer (42) is reduced, that is, the guide portion (42b) is connected to the discharge port (29). Deforms in the direction approaching).
  • the valve retainer (42) changes the open / closed state of the reed valve (41) by changing the shape of the polymer actuator (50) in a radial direction.
  • the part (41b) is securely brought into contact with and supported by the guide part (42b). As a result, even when the discharge flow rate decreases and the lift amount of the reed valve (41) decreases, the valve portion (41b) of the reed valve (41) does not vibrate due to the circulation of the refrigerant. ) Is stable. As a result, it is possible to reduce noise and to perform equipment-friendly operation.
  • the lift of the reed valve (41) is appropriately controlled.
  • the reed valve (41) is controlled to an appropriate open / close state in accordance with the operation speed by the change in the bending of the polymer actuator (50).
  • Other structures, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
  • the guide (42b) of the valve retainer (42) is entirely composed of the polymer actuator (50). It may be constituted by an actuator (50). That is, the polymer actuator (50) is formed at any part of the guide portion (42b) as long as the curvature degree of the guide portion (42b) is changed by at least changing the amount of radius.
  • the present invention may be configured as follows in each of the above embodiments.
  • the compressor (1) of the V ⁇ ⁇ rotary piston type has been described.
  • the present invention is applied to a so-called oscillating piston type or scroll type compressor. You may do it.
  • a compressor provided with a reed valve (41) and a valve retainer (42) at the discharge port (29) of the compression chamber (25b), which is the working chamber, is acceptable.
  • the polymer actuator (50) is provided on only one of the valve fixing portion (42a) and the guide portion (42b) of the valve retainer (42). Alternatively, it may be provided on both the valve fixing portion (42a) and the guide portion (42b) of the valve retainer (42).
  • the rigidity and lift of the reed valve (41) are reduced by individually controlling and changing the shape of each of the polymer actuators (50) on the valve fixing section (42a) side and the guide section (42b) side. May be controlled simultaneously. In this case, various controls can be performed according to the operation speed, and the operation efficiency can be improved.
  • the fixed length of the reed valve (41) is changed by the expansion and contraction of the polymer actuator (50).
  • the present invention is not limited to this, and the rigidity of the reed valve (41) is not limited to this.
  • the valve fixing portion (42a) may be changed in any way by the polymer actuator (50) as long as it is a means for changing the pressure.
  • the force for changing the degree of curvature of the guide portion (42b) in the reed valve (41) by the bending change of the polymer actuator (50) is not limited to this. If the means for changing the lift amount of the valve portion (41b) of (41) is used, the guide portion (42b) may be changed by the polymer actuator (50).
  • the deformable member is constituted by the polymer actuator (50), but the present invention may be any actuator that can be deformed by an external input such as a voltage.
  • the present invention is useful as a compressor for compressing various fluids.

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Abstract

　流体を圧縮する圧縮機構（20）の吐出口（29）にリード弁（41）と該リード弁（41）の弁押さえ（42）が設けられている。弁押さえ（42）は、リード弁（41）を固定する弁固定部（42a）の端部側に高分子アクチュエータ（50）が形成されている。高分子アクチュエータ（50）は、長さが伸縮してリード弁（41）の固定長さ（A）を変化させることによってリード弁（41）の剛性を変化させる。これにより、リード弁（41）の応答性が容量に応じて適切に制御される。

Description

圧縮機
技術分野
[0001] 本発明は、圧縮機に関し、特に、吐出圧力損失の低減対策に係るものである。
背景技術
[0002] 従来より、圧縮機は、例えば空気調和装置などに設けられて冷媒回路の冷媒を圧 縮するのに用いられている。この種の圧縮機としては、例えば、密閉型のケーシング 内に圧縮機構と該圧縮機構を駆動する電動機とが収納された回転式圧縮機が知ら れている。
[0003] 上記圧縮機構では、電動機を駆動すると、シリンダ室でピストンが旋回運動を行う。
この旋回運動に伴い、低圧の冷媒が吸入口から吸入室に吸い込まれると共に、圧縮 室では冷媒が圧縮されて高圧となり、吐出口よりケーシング内へ吐出される。
[0004] 上記吐出口には、一般にリード弁と該リード弁の弁押さえとが設けられている。上記 リード弁は、圧縮室が所定値以上の高圧になると、先端側の弁体が橈んで吐出口を 開く動作を行う一方、圧縮室力 ケーシング内に冷媒が吐出されると、リード弁自身 が持つパネ力によって吐出口を閉じる動作を行う。一方、上記弁押さえは、基端側で リード弁を固定すると共に、先端側ではリード弁の弁体の橈み量 (リフト量)を規制し ている。
[0005] ところで、上記圧縮機において、特に高速運転時では、リード弁が大きく橈み、つま りリード弁のリフト量が大きくなるため、圧縮室が高圧力 低圧に切り換わっても直ぐ には閉じない、いわゆる閉じ遅れが生じる。これにより、ケーシング内から圧縮室に高 圧の冷媒が逆流して体積効率が低下するおそれがあるという問題があった。
[0006] そこで、上述した問題に対して、弁押さえの先端側の一部をバイメタルで形成したも の力 例えば実開昭 61— 138881号公報に提案されている。具体的に、上記弁押さ えは、先端側のリード弁とは反対側の面がバイメタルで形成されている。この圧縮機 では、高速運転になるに従って冷媒の吐出温度が上昇する。上記ノ ィメタルは、吐 出温度の上昇に伴い、吐出口より遠ざ力る方向に反るように構成されている。これに より、弁押さえによるリード弁の支持状態が変化し、リード弁のパネ常数 (パネ力）が増 大するので、閉じ始めのタイミングが早くなる。この結果、高速運転時におけるリード 弁の閉じ遅れが抑制される。
[0007] 解決課題
し力しながら、上述した圧縮機においては、弁押さえの変形が吐出温度の変化の みに依存しているので、確実性に欠けるという問題があった。また、吐出流量に応じ たリード弁のリフト量調整が困難であるため、吐出圧力損失が生じるおそれがあると いう問題があった。以上のことから、リード弁の開閉状態を容量に応じて適切に変化 させることが切に望まれていた。
[0008] 本発明は、斯カる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、容量に 応じてリード弁の開閉状態を適切に制御し、運転効率の向上を図ることである。 発明の開示
[0009] 本発明が講じた解決手段は、以下に示すものである。
[0010] 具体的に、第 1の解決手段は、流体を圧縮する圧縮機構 (20)の吐出口（29)にリー ド弁 (41)と該リード弁 (41)の弁押さえ (42)が設けられた圧縮機を前提として 、る。そ して、上記弁押さえ (42)は、リード弁 (41)の開閉状態が変動するように、少なくとも一 部が外部入力によって形状が変化する変形部材 (50)で構成されて 、る。
[0011] 上記の解決手段では、変形部材 (50)の形状変化を制御することによってリード弁（ 41)の開閉状態が運転速度 (容量）に応じて適切に変動する。例えば、上記変形部 材 (50)の形状変化によってリード弁 (41)のリフト量を変化させると、リード弁 (41)が吐 出流量に適した開度に設定される。これにより、吐出圧力損失などが低減される。
[0012] また、上記変形部材 (50)の形状変化によってリード弁 (41)の剛性を変化させると、 リード弁 (41)が吐出流量に適した開閉力に設定される。これにより、リード弁 (41)の 開閉における応答性が向上し、いわゆる閉じ遅れなどが抑制される。これらの結果、 運転効率が向上する。
[0013] また、第 2の解決手段は、上記第 1の解決手段において、上記弁押さえ (42)が、リ ード弁 (41)の固定部 (41a)を固定する弁固定部 (42a)と、リード弁 (41)の弁部 (41b) のリフト量を規制する湾曲したガイド部 (42b)とを備えている。そして、上記ガイド部（ 42b)の少なくとも一部は、リード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を変化させるように変 形部材 (50)で構成されて 、る。
[0014] 上記の解決手段では、弁押さえ (42)におけるガイド部 (42b)の変形部材 (50)を形 状変化させることにより、少なくともリード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量が変化してリ ード弁 (41)の開閉状態が確実に変動する。
[0015] また、第 3の解決手段は、上記第 2の解決手段において、上記ガイド部 (42b)の変 形部材 (50)は、湾曲度を変化させるように橈み量が変化する。
[0016] 上記の解決手段では、変形部材 (50)の橈み量を変化させてガイド部 (42b)の湾曲 度を変化させることによってリード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量が変化する。
[0017] また、第 4の解決手段は、上記第 1の解決手段において、上記弁押さえ (42)が、リ ード弁 (41)の固定部 (41a)を固定する弁固定部 (42a)と、リード弁 (41)の弁部 (41b) のリフト量を規制する湾曲したガイド部 (42b)とを備えている。そして、上記弁固定部（
42a)の少なくとも一部は、リード弁 (41)の剛性を変化させるように変形部材 (50)で構 成されている。
[0018] 上記の解決手段では、弁押さえ (42)における弁固定部 (42a)の変形部材 (50)を形 状変化させることにより、少なくともリード弁 (41)の剛性が変化してリード弁 (41)の開 閉状態が確実に変動する。
[0019] また、第 5の解決手段は、上記第 4の解決手段において、上記弁固定部 (42a)の変 形部材 (50)は、リード弁 (41)の固定長さを変化させるように長さが伸縮する。
[0020] 上記の解決手段では、変形部材 (50)を伸縮させてリード弁 (41)の固定長さを変化 させることによってリード弁 (41)の剛性が変化する。
[0021] また、第 6の解決手段は、上記第 1の解決手段において、上記変形部材 (50)が高 分子ァクチユエータで構成されて 、る。
[0022] 上記の解決手段では、変形部材 (50)を高分子ァクチユエータ（50)で構成して 、る ので、リード弁 (41)の開閉状態が確実に変動する。
[0023] 効果
したがって、第 1の解決手段によれば、弁押さえ (42)の少なくとも一部を変形部材（ 50)で構成してリード弁 (41)の開閉状態を変動させるようにしたために、変形部材 (50 )の形状変化を低速力 高速に亘つて制御することができ、リード弁 (41)の開閉状態 、例えばリフト量や応答性などを運転速度に応じて適切に制御することができる。これ により、リフト量に起因する吐出圧力損失または応答性に起因する開閉遅れを抑制 することができる。この結果、運転効率の向上を図ることができる。
[0024] また、変形部材 (50)を変形させるのみでリード弁 (41)の開閉状態を変動させること ができるので、変形動力が小さぐ運転効率の向上をより一層図ることができる。
[0025] また、第 2の解決手段によれば、弁押さえ (42)におけるガイド部 (42b)の少なくとも 一部を変形部材 (50)で構成してリード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を変化させるよ うにしたので、少なくともリード弁 (41)のリフト量を運転速度に応じて適切に且つ確実 に制御することができる。これにより、吐出圧力損失を確実に低減することができる。
[0026] また、低速運転時においても、従来の高速運転時と同様に、吐出の際にリード弁（ 41)の弁部 (41b)を弁押さえ (42)に確実に接触させて支持することができるので、リー ド弁 (41)の振動を抑制することができる。これにより、リード弁 (41)の挙動を安定させ ることができ、機器に優 、運転を行うことができる。
[0027] また、第 3の解決手段によれば、変形部材 (50)の橈み量を変化させて弁押さえ (42 )におけるガイド部 (42b)の湾曲度を変化させるようにしたので、リード弁 (41)のリフト 量を確実に変化させることができる。
[0028] また、第 4の解決手段によれば、弁押さえ (42)における弁固定部 (42a)の少なくとも 一部を変形部材 (50)で構成してリード弁 (41)の剛性を変化させるようにしたので、少 なくともリード弁 (41)の剛性、つまり開閉力を運転速度に応じて適切に且つ確実に制 御することができる。これにより、高速運転の場合には、開閉力の増大によって閉じ始 めの応答性を向上させることができ、低速運転の場合には、開閉力の減少によって 開き始めの応答性を向上させることができる。この結果、リード弁 (41)におけるいわゆ る閉じ遅れや開き遅れを抑制でき、効率の向上を図ることができる。
[0029] また、第 5の解決手段によれば、変形部材 (50)を伸縮させてリード弁 (41)の固定長 さを変化させるようにしたので、リード弁 (41)の剛性を確実に変化させることができる。
[0030] また、第 6の解決手段によれば、変形部材 (50)を高分子ァクチユエータ (50)で構成 するようにしたので、リード弁 (41)の開閉状態を確実に変動させることができる。 図面の簡単な説明
[0031] [図 1]図 1は、実施形態に係るロータリー圧縮機を示す断面構造図である。
[図 2]図 2は、実施形態に係る圧縮機構を示す横断面図である。
[図 3]図 3は、実施形態に係る吐出弁機構を示す拡大断面図である。
[図 4]図 4は、実施形態 1に係る弁押さえを示す模式的な構成図であり、（a)および (b) は、側面図および平面図を示すものである。
[図 5]図 5は、実施形態 1に係るリード弁および弁押さえを示す斜視図である。
[図 6]図 6は、実施形態 1に係る高分子ァクチユエータを示す要部の構成図である。
[図 7]図 7は、リード弁における固定長さと剛性との関係を示すグラフである。
[図 8]図 8は、実施形態 2に係る弁押さえを示す模式的な構成図であり、（a)および (b) は、側面図および平面図を示すものである。
[図 9]図 9は、実施形態 2に係るリード弁および弁押さえを示す斜視図である。
[図 10]図 10は、実施形態 2に係る高分子ァクチユエータを示す要部の構成図である 発明を実施するための最良の形態
[0032] 以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
[0033] 《発明の実施形態 1》
本実施形態 1の圧縮機は、図 1および図 2に示すように、いわゆる回転ピストン型の ロータリー圧縮機（1)で構成されている（以下、単に「圧縮機」という)。この圧縮機（1) は、ドーム型のケーシング（10)内に、圧縮機構 (20)と該圧縮機構 (20)を駆動する電 動機 (30)とが収納され、全密閉型に構成されている。また、この圧縮機（1)は、電動 機 (30)力 Sインバータ制御されて容量が段階的または連続的に可変となる可変容量 型の圧縮機に構成されている。そして、この圧縮機（1)は、電動機 (30)によって圧縮 機構 (20)を駆動することにより、例えば、冷媒を吸入、圧縮した後に吐出して冷媒回 路内で循環させるものである。
[0034] 上記ケーシング（10)の下部には、吸入管（14)が設けられ、上部には、吐出管（15) が設けられている。
[0035] 上記圧縮機構 (20)は、シリンダ (21)と、フロントヘッド (22)と、リャヘッド (23)と、ビス トン (24)とを備え、シリンダ (21)の上端にフロントヘッド (22)力 下端にリャヘッド (23) が固定されている。
[0036] 上記シリンダ (21)は、厚肉の円筒状に形成されている。そして、上記シリンダ (21) の内周面とフロントヘッド (22)の下端面とリャヘッド (23)の上端面との間には、円柱 状のシリンダ室 (25)が区画形成されている。このシリンダ室 (25)は、該シリンダ室 (25 )内でピストン (24)が回転動作をするように構成されている。
[0037] 上記電動機 (30)は、ステータ（31)とロータ (32)とを備えて!/、る。上記ロータ (32)に は、駆動軸 (33)が連結されている。この駆動軸 (33)は、ケーシング（10)内の中心を 通り、且つシリンダ室（25)を上下方向に貫通している。上記フロントヘッド（22)および リャヘッド (23)には、駆動軸 (33)を支持するための軸受部（22a,23a)がそれぞれ形 成されている。
[0038] 上記駆動軸 (33)は、本体部（33b)と、シリンダ室 (25)に位置する偏心部（33a)とに よって構成されている。この偏心部（33a)は、本体部（33b)よりも大径に形成され、駆 動軸 (33)の回転中心力も所定量偏心している。そして、この偏心部（33a)には、圧縮 機構 (20)のピストン (24)が装着されている。図 2に示すように、このピストン (24)は、 円環状に形成され、その外周面がシリンダ (21)の内周面と実質的に一点で接触する ように形成されている。
[0039] 上記シリンダ (21)には、該シリンダ (21)の径方向に沿ってブレード溝 (21a)が形成 されている。このブレード溝 (21a)には、長方形の板状に形成されたブレード (26)が シリンダ (21)の径方向へ摺動可能に装着されている。上記ブレード (26)は、ブレード 溝 (21a)内に設けられたスプリング (27)によって径方向内方へ付勢され、先端が常に ピストン (24)の外周面に接触して 、る。
[0040] 上記ブレード（26)は、シリンダ（21)の内周面とピストン（24)の外周面との間のシリン ダ室 (25)を吸入室 (25a)と圧縮室 (25b)とに区画している。そして、上記シリンダ (21) には、該シリンダ (21)の外周面から内周面へ径方向に貫通し、吸入管（14)と吸入室 (25a)とを連通する吸入口（28)が形成されている。また、上記フロントヘッド (22)には 、駆動軸 (33)の軸方向に貫通し、圧縮室 (25b)とケーシング（10)内の空間とを連通 する吐出口（29)が形成されている。 [0041] 上記フロントヘッド (22)には、吐出口（29)を開閉するための吐出弁機構 (40)が設 けられている。なお、上記フロントヘッド（22)には、上面を覆うマフラー（44)が取り付 けられている。
[0042] 図 3に示すように、上記吐出弁機構 (40)は、リード弁 (41)と弁押さえ (42)とを備えて いる。上記リード弁 (41)は、弁押さえ (42)が上方力も重ねられ、フロントヘッド (22)と 弁押さえ (42)との間に挟まれている。そして、上記リード弁 (41)および弁押さえ (42) は、基端側で締付ボルト (43)によってフロントヘッド (22)に固定されている。
[0043] 上記弁押さえ (42)は、基端側である平板状の弁固定部 (42a)と先端側である湾曲 したガイド部 (42b)とを備えている。上記弁固定部 (42a)は、リード弁 (41)の基端側で ある固定部 (41a)を固定するための部分で、上記ガイド部 (42b)は、弁固定部 (42a) に連続形成され、リード弁 (41)の先端側である弁部 (41b)の橈み量 (リフト量)を規制 するための部分である。つまり、上記リード弁 (41)は、シリンダ室 (25)の圧縮室 (25b) が所定の高圧になると、弁部 (41b)が弁押さえ (42)のガイド部 (42b)に沿って橈んで 吐出口（29)を開き、高圧のガス冷媒を圧縮室 (25b)からケーシング（10)内へ吐出す る一方、ガス冷媒が吐出されて圧縮室 (25b)が低圧になると、リード弁 (41)自身がも つパネ力によって弁部 (41b)が吐出口（29)を閉じるように構成されて 、る。
[0044] 一方、図 4および図 5に示すように、上記弁押さえ (42)は、本発明の特徴として、弁 固定部 (42a)の一部である端部側が高分子ァクチユエータ (50)で構成されて 、る。こ の高分子ァクチユエータ (50)は、電圧などの外部入力によって形状が変化する変形 部材を構成している。
[0045] 上記高分子ァクチユエータ（50)は、図 6に示すように、導電性高分子ァクチユエ一 タで構成されている。上記高分子ァクチユエータ (50)は、電圧印加によって伸縮変 形する性状を有するものである。この高分子ァクチユエータ (50)は、例えば、「ポリア 二リン」等の高分子材 (51)と電解液 (52)とが接触して配置されると共に、高分子材（ 51)の外側に電極 (53)が設けられ、上記電解液 (52)の外側に電極 (54)が設けられ ている。なお、上記各電極 (53,54)の外側は、榭脂膜等によって保護被覆が施されて V、る。上記各電極 (53,54)は、切換スィッチ（56)を介して直流電源 (55)が接続されて いる。上記高分子ァクチユエータ (50)は、切換スィッチ (56)の操作によって各電極（ 53,54)の極性を適宜変更し、図 5に矢符（白抜き)で示すように、伸縮変形する。
[0046] 具体的には、上記電極 (53)を「陽極」に、上記電極 (54)を「陰極」に設定すると、上 記電解液 (52)内の「陰イオン」が上記高分子材 (51)に取り込まれ、該高分子材 (51) が膨潤となり、結果的に伸長変形する。逆に、上記電極 (53)を「陰極」に、上記電極（ 54)を「陽極」に設定すると、上記高分子材 (51)に取り込まれて 、た「陰イオン」が上 記電解液 (52)内へ放出され、上記高分子材 (51)が縮小する。このように電圧印加の 極性を変更することにより、上記高分子ァクチユエータ (50)は、伸長または縮小する
[0047] 上記高分子ァクチユエータ（50)は、電圧印加によって伸長または縮小した後、該電 圧印加を停止させても、電圧印加停止前の伸長または縮小状態をそのまま維持する 性状を有する。すなわち、上記高分子ァクチユエータ (50)は、伸長または縮小させる ときにのみ電圧を印可すればよい。上記の性状は、例えば、形状記憶合金のように 形状復元後もその復元形状を維持するためには加熱を継続させる必要があるものと 、大きく異なる。
[0048] 図 5に示すように、上記高分子ァクチユエータ (50)は、長さが弁押さえ (42)の長さ 方向に伸縮変形することにより、弁固定部 (42a)の長さを変化させてリード弁 (41)の 固定長さ (A)を変化させる。上記リード弁 (41)は、固定長さ (A)が大きくなると、剛性（ パネ力）が増大し、固定長さ (A)が小さくなると、剛性 (パネ力）が低下する（図 7参照） 。つまり、上記高分子ァクチユエータ (50)は、伸縮変形することによってリード弁 (41) の剛性 (パネ力）を変化させる。なお、図 4に示すように、上記弁押さえ (42)の弁固定 部（42a)には、締付ボルト (43)の取付穴である長穴（42c)が形成されて!ヽる。この長 穴 (42c)は、高分子ァクチユエータ (50)の伸縮によって弁固定部 (42a)がスライド移 動自在となるように構成されて 、る。
[0049] 例えば、上記高分子ァクチユエータ (50)を伸長させると、弁押さえ (42)の弁固定部
(42a)が長くなるに従ってリード弁 (41)の固定長さ (A)が大きくなり、リード弁 (41)の 剛性が増大する。これにより、リード弁 (41)における弁部 (41b)の閉じる力が増大する と共に、閉じる速度が増大することになる。一方、上記高分子ァクチユエータ (50)を 縮小させると、弁押さえ (42)の弁固定部 (42a)が短くなるに従ってリード弁 (41)の固 定長さ (A)が小さくなり、リード弁 (41)の剛性が低下する。これにより、リード弁 (41)に おける弁部 (41b)の開く力が小さくなると共に、開く速度が増大することになる。このよ うに、上記弁押さえ (42)は、高分子ァクチユエータ (50)の形状が伸縮変化することに より、リード弁 (41)の開閉状態を変動させる。
[0050] なお、本実施形態では、弁押さえ (42)における弁固定部 (42a)の端部側を高分子 ァクチユエータ (50)で構成するようにした力 弁固定部 (42a)の中央部、ガイド部（ 42b)側または全体を高分子ァクチユエータ (50)で構成するようにしてもょ 、。すなわ ち、上記高分子ァクチユエータ (50)は、少なくとも長さが伸縮変化することによってリ ード弁 (41)の固定長さを変化せしめる範囲であれば、弁固定部 (42a)の如何なる箇 所に形成されてもよい。
[0051] 運転動作
次に、上述した圧縮機（1)の運転動作について説明する。
[0052] まず、上記電動機 (30)に通電すると、ロータ (32)が回転し、該ロータ (32)の回転が 駆動軸 (33)を介して圧縮機構 (20)のピストン (24)に伝達される。これによつて、上記 圧縮機構 (20)が所定の圧縮動作を行う。
[0053] 具体的に、図 2を参照しながら圧縮機構 (20)の圧縮動作について説明する。上記 ピストン (24)が電動機 (30)の駆動によって図の右回り（時計回り）に回転すると、その 回転に従って吸入室 (25a)の容積が拡大し、該吸入室 (25a)に低圧の冷媒が吸入口 (28)を介して吸入される。この吸入室（25a)への冷媒の吸入は、ピストン (24)がシリン ダ室 (25)を回転して再び吸入口（28)のすぐ右側でシリンダ (21)とピストン (24)とが接 触する状態となるまで続く。
[0054] 上記のように、ピストン (24)が 1回転して冷媒の吸入が終了すると、冷媒が圧縮され る圧縮室 (25b)が形成される。なお、この圧縮室 (25b)の隣には、新たな吸入室 (25a )が形成され、該吸入室 (25a)への冷媒の吸入が繰り返される。上記圧縮室 (25b)の 冷媒は、ピストン (24)の回転に伴って圧縮室 (25b)の容積が減少することにより、圧 縮される。この冷媒は、所定の高圧になると、リード弁 (41)の弁部 (41b)が橈んで開き 、圧縮室 (25b)から吐出口（29)を介してケーシング（10)内に吐出される。そして、上 記高圧の冷媒が吐出されて圧縮室 (25b)が低圧になると、リード弁 (41)の弁部 (41b) が自身の剛性 (パネ力）によって吐出口（29)を閉じる。このように、冷媒の吸入、圧縮 および吐出が繰り返される。
[0055] ここで、例えば高速運転時においては、吐出流量が多いため、リード弁 (41)の弁部
(41b)のリフト量 (橈み量)が増大する。その場合、上記高分子ァクチユエータ (50)を 伸長させると、リード弁 (41)の剛性が増大し、リード弁 (41)における弁部 (41b)の閉じ る力が増大すると共に、閉じる速度が増大する。これにより、冷媒の吐出が完了して 圧縮室 (25b)が高圧力 低圧に切り換わると直ぐに弁部 (41b)が閉じ始め、早く吐出 口（29)を閉じる。つまり、上記リード弁 (41)の閉じ始めの応答性が向上する。これに より、いわゆるリード弁 (41)の閉じ遅れを抑制することができ、ケーシング（10)内の高 圧の冷媒が圧縮室 (25b)に逆流するのを防止することができる。なお、上記リード弁（ 41)の開き始めについては、冷媒が高速流で、冷媒のもつエネルギーが大きいため、 リード弁 (41)の剛性が増大しても、十分な応答性が確保される。
[0056] 一方、低速運転時にぉ 、ては、吐出流量が少な 、ため、冷媒自体力 Sもつエネルギ 一が小さくなる。その場合、上記高分子ァクチユエータ (50)を縮小させると、リード弁（ 41)の剛性が低下し、リード弁 (41)における弁部 (41b)の開く力が小さくなると共に、 開く速度が増大する。これにより、冷媒のもつエネルギーが小さくても、圧縮室 (25b) が所定の高圧になると直ぐに弁部 (41b)が開き始め、早く所定のリフト量開く。つまり、 上記リード弁 (41)の開き始めの応答性が向上する。この結果、吐出圧力損失を低減 することができる。なお、上記リード弁 (41)の閉じ始めについては、冷媒が低速流で、 冷媒のもつエネルギーが小さいため、リード弁 (41)の剛性が低下しも、十分な応答性 が確保される。
[0057] このように、上記高分子ァクチユエータ（50)が運転速度 (容量）に応じて伸縮変化 することにより、リード弁 (41)の開閉力が適切に制御され、リード弁 (41)開閉の応答 性が向上する。つまり、上記高分子ァクチユエータ (50)がリード弁 (41)を運転速度に 応じた適切な開閉状態に制御する。
[0058] 一実施形態の効果
以上説明したように、本実施形態によれば、リード弁 (41)の開閉状態を変動させる ように弁押さえ (42)における弁固定部 (42a)の一部を高分子ァクチユエータ (50)で 構成してリード弁 (41)の剛性を変化させるようにしたために、リード弁 (41)の開閉力 を制御してリード弁 (41)開閉の応答性を向上させることができる。これにより、高速運 転では、リード弁 (41)の閉じ始めの応答性を向上させて閉じ遅れを抑制することがで きる。一方、低速運転では、リード弁 (41)の開き始めの応答性を向上させて吐出圧力 損失を低減することができる。これらの結果、運転効率の向上を図ることができる。
[0059] 特に、上記リード弁 (41)の剛性を低速から高速に亘つて変化させることができるの で、リード弁 (41)開閉の応答性を多段階に容易に制御することができる。
[0060] また、上記高分子ァクチユエータ (50)を伸縮変形させるのみでリード弁 (41)の固定 長さを変化させ、リード弁 (41)の剛性を変化させることができるので、変形動力が小さ ぐ効率の向上をより一層図ることができる。
[0061] 《発明の実施形態 2》
次に、本発明の実施形態 2を図面に基づいて説明する。
[0062] 本実施形態 2は、図 8および図 9に示すように、上記実施形態 1が高分子ァクチユエ ータ（50)を弁押さえ (42)の弁固定部 (42a)に形成するようにしたのに代えて、弁押さ え (42)のガイド部（42b)に形成するようにしたものである。
[0063] 上記弁押さえ (42)は、ガイド部 (42b)の全体が高分子ァクチユエータ (50)で構成さ れている。この高分子ァクチユエータ (50)は、図 10に示すように、上記実施形態 1の 場合とは異なり、イオン伝導ァクチユエータで構成されている。
[0064] 上記高分子ァクチユエータ（50)は、電圧印加によって橈曲変形する性状を有する ものであり、含水高分子電解質 (57)の両面に電極 (53,54)が設けられている。なお、 上記各電極 (53,54)の外側は、榭脂膜等によって保護被覆が施されている。上記各 電極 (53,54)は、切換スィッチ (56)を介して直流電源 (55)が接続されて!、る。上記高 分子ァクチユエータ（50)は、切換スィッチ（56)の操作によって各電極 (53,54)の極性 を適宜変更し、図 9に矢符（白抜き)で示すように、橈曲変形する。
[0065] 具体的には、図 10の（a)に示すように、上記電極 (53)を「陰極」に、上記電極 (54) を「陽極」に設定すると、上記含水高分子電解質 (57)内の「陽イオン」が水を伴って「 陰極」側へ移動し、含水量が「陰極」側に偏在し、「陰極」側と「陽 ¾側との間に膨潤 差が生じて上記高分子ァクチユエータ (50)が「陰極」側、つまり上記電極 (53)側へ凸 に撓曲変形する。逆に、図 10の (b)に示すように、上記電極 (53)を「陽極」に、上記 電極 (54)を「陰極」に設定すると、上記含水高分子電解質 (57)内の「陽イオン」が水 を伴って「陰極」側へ移動し、上記高分子ァクチユエータ (50)が「陰極」側、つまり上 記電極 (54)側へ凸に撓曲変形する。このように電圧印加の極性を変更することにより 、上記高分子ァクチユエータ（50)は、橈曲する。
[0066] 上記高分子ァクチユエータ（50)は、上記実施形態 1の場合と同様に、電圧印加に よって所定側へ橈曲した後、該電圧印加を停止させても、電圧印加停止前の撓曲状 態をそのまま維持する性状を有する。すなわち、上記高分子ァクチユエータ (50)は、 橈曲させるときにのみ電圧を印可すればよい。なお、上記高分子ァクチユエータ (50) は、何れの側に橈曲変形するときも共に所要の変形力を発生する性状を有する。
[0067] 図 9に示すように、上記高分子ァクチユエータ (50)は、橈曲変形における橈み量を 変化させることにより、ガイド部 (42b)の湾曲度を変化させてリード弁 (41)の弁部 (41b )のリフト量 (B)を変化させる。つまり、上記高分子ァクチユエータ (50)は、橈曲変形 することによってリード弁 (41)の許容リフト量を調整する。
[0068] 例えば、上記高分子ァクチユエータ (50)の橈み量を増大させると、弁押さえ (42)の ガイド部 (42b)の湾曲度が大きくなり、つまりガイド部 (42b)が吐出口（29)から離隔す る方向に変形する。これにより、リード弁 (41)における弁部 (41b)の橈み度が増大し、 リード弁 (41)の許容されるリフト量 (B)が増大することになる。逆に、上記高分子ァク チユエータ（50)の橈み量を低減させると、弁押さえ (42)のガイド部 (42b)の湾曲度が 小さくなり、つまりガイド部 (42b)が吐出口（29)に接近する方向に変形する。これによ り、リード弁 (41)の許容されるリフト量 (B)が減少することになる。このように、上記弁 押さえ (42)は、高分子ァクチユエータ (50)の形状が橈曲変化することにより、リード弁 (41)の開閉状態を変動させる。
[0069] 上記の構成にぉ 、て、例えば高速運転の場合、高分子ァクチユエータ (50)の橈み 量を増大させると、リード弁 (41)の許容リフト量が増大し、吐出流量に応じた流路面 積が確保される。これにより、吐出流量が増大しても、吐出される冷媒の流通抵抗が 抑制され、吐出圧力損失を低減することができる。この結果、運転効率の向上を図る ことができる。 [0070] 一方、低速運転の場合、上記高分子ァクチユエータ（50)の橈み量を低減させると、 リード弁 (41)の許容リフト量が減少し、冷媒の吐出時にリード弁 (41)の弁部 (41b)が ガイド部 (42b)に確実に接触して支持される。これにより、吐出流量が減少してリード 弁 (41)のリフト量が小さくなつても、リード弁 (41)の弁部 (41b)が冷媒の流通によって 振動することがないので、リード弁 (41)の挙動が安定する。この結果、騒音の低減を 図ることができると共に、機器に優しい運転を行うことができる。
[0071] このように、上記高分子ァクチユエータ（50)の橈み量を運転速度 (容量）に応じて調 整することにより、リード弁 (41)のリフト量が適切に制御される。つまり、上記高分子ァ クチユエータ (50)の撓曲変化により、リード弁 (41)が運転速度に応じた適切な開閉 状態に制御される。その他の構造、作用および効果は、実施形態 1と同様である。
[0072] なお、本実施形態では、弁押さえ (42)におけるガイド部 (42b)の全体を高分子ァク チユエータ（50)で構成するようにした力 ガイド部 (42b)の一部を高分子ァクチユエ一 タ（50)で構成するようにしてもよい。すなわち、上記高分子ァクチユエータ (50)は、少 なくとも橈み量が変化することによってガイド部 (42b)の湾曲度を変化せしめる範囲で あれば、ガイド部 (42b)の如何なる箇所に形成されてもよ!、。
[0073] 《その他の実施形態》
本発明は、上記各実施形態について、以下のような構成としてもよい。
[0074] 例えば、上記各実施形態では、 Vヽゎゆる回転ピストン型の圧縮機（1)につ 、て説明 したが、本発明は、いわゆる揺動ピストン型やスクロール型の圧縮機などに適用して もよい。要するに、作用室である圧縮室 (25b)の吐出口（29)にリード弁 (41)および弁 押さえ (42)が設けられた圧縮機であればょ ヽ。
[0075] また、上記各実施形態は、高分子ァクチユエータ (50)を弁押さえ (42)の弁固定部（ 42a)およびガイド部 (42b)の何れか一方のみに設けるようにした力 本発明は、弁押 さえ (42)の弁固定部（42a)およびガイド部（42b)の双方に設けるようにしてもょ 、。つ まり、上記弁固定部 (42a)側とガイド部 (42b)側の各高分子ァクチユエータ（50)を個 別に制御して形状を変化させることにより、リード弁 (41)の剛性とリフト量とを同時に 制御するようにしてもよい。この場合、運転速度に応じて多様な制御が可能となり、運 転効率の向上を図ることができる。 [0076] また、上記実施形態 1は、高分子ァクチユエータ (50)の伸縮変化によってリード弁（ 41)の固定長さを変化させるようにしたが、これに限らず、リード弁 (41)の剛性を変化 させる手段であれば、高分子ァクチユエータ (50)によって弁固定部 (42a)をどのよう に変化させてもよい。
[0077] また、上記実施形態 2は、高分子ァクチユエータ (50)の撓曲変化によってリード弁（ 41)におけるガイド部 (42b)の湾曲度を変化させるようにした力 これに限らず、リード 弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を変化させる手段であれば、高分子ァクチユエータ (50 )によってガイド部 (42b)をどのように変化させてもょ 、。
[0078] また、上記各実施形態は、変形部材を高分子ァクチユエータ (50)で構成したが、本 発明は、電圧などの外部入力によって変形するァクチユエータであればよい。
産業上の利用可能性
[0079] 以上説明したように、本発明は、各種流体を圧縮する圧縮機として有用である。

Claims

請求の範囲
[1] 流体を圧縮する圧縮機構 (20)の吐出口（29)にリード弁 (41)と該リード弁 (41)の 弁押さえ (42)が設けられた圧縮機であって、
上記弁押さえ (42)は、リード弁 (41)の開閉状態が変動するように、少なくとも一部 が外部入力によって形状が変化する変形部材 (50)で構成されて!、る
ことを特徴とする圧縮機。
[2] 請求項 1において、
上記弁押さえ (42)は、リード弁 (41)の固定部 (41a)を固定する弁固定部 (42a)と、 リード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を規制する湾曲したガイド部 (42b)とを備え、 上記ガイド部 (42b)の少なくとも一部力 リード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を変 化させるように変形部材 (50)で構成されて！、る
ことを特徴とする圧縮機。
[3] 請求項 2において、
上記ガイド部 (42b)の変形部材 (50)は、湾曲度を変化させるように橈み量が変化 する
ことを特徴とする圧縮機。
[4] 請求項 1において、
上記弁押さえ (42)は、リード弁 (41)の固定部 (41a)を固定する弁固定部 (42a)と、 リード弁 (41)の弁部 (41b)のリフト量を規制する湾曲したガイド部 (42b)とを備え、 上記弁固定部 (42a)の少なくとも一部力 リード弁 (41)の剛性を変化させるように 変形部材 (50)で構成されて!ヽる
ことを特徴とする圧縮機。
[5] 請求項 4において、
上記弁固定部 (42a)の変形部材 (50)は、リード弁 (41)の固定長さを変化させるよ うに長さが伸縮する
ことを特徴とする圧縮機。
[6] 請求項 1において、
上記変形部材 (50)は、高分子ァクチユエータで構成されている ことを特徴とする圧縮機。
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