WO2005034684A1

WO2005034684A1 - 座席用シート材

Info

Publication number: WO2005034684A1
Application number: PCT/JP2004/015078
Authority: WO
Inventors: Yukihito Taniguchi; Hiroshi Yamazaki
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corporation
Priority date: 2003-10-14
Filing date: 2004-10-13
Publication date: 2005-04-21
Also published as: CN1867279B; KR100840029B1; TW200528599A; EP1680982A4; US7696110B2; JP4219364B2; EP1680982A1; EP1680982B1; KR20060076313A; TWI278545B; JPWO2005034684A1; CA2542464A1; US20050142970A1; CN1867279A

Abstract

　タテ方向またはヨコ方向いずれか一方の応力が大きい方向の５％伸長時の応力（Ａ）が４０～３００Ｎ／４ｃｍ幅であり、他方の５％伸長時の応力（Ｂ）との比（Ａ／Ｂ）が１．５～１５．０であり、かつ、２辺固定による張設圧縮時の幅入り率（Ｈ）が０～１５％であることを特徴とする座席用シート材。

Description

明細書

座席用シート材

技術分野

[0001] 本発明は、自動車、鉄道車両、航空機等の座席用シート材に関する。

背景技術

[0002] ポリエステル系エラストマ一繊維やポリトリメチレンテレフタレート繊維等の弾性繊維で構成された織編物をフレームに張設することにより、弾性繊維の伸長回復性を活力してクッション性を発現させることができ、金属パネやウレタンクッション材に比べて、薄型、軽量、高通気性等の特徴を有する座席が得られる。近年、このような弾性繊維からなる織編物は布パネと称され、事務椅子や家具等の多くの座席用途に使用されつつある。

[0003] 特開 2001— 159052号公報には、伸長時の応力と繰り返し変形後の残留歪を適正範囲とし、エラストマ一繊維を織編物の交点部分で熱融着させることにより、目ずれせずに優れた弾性と弾性回復性を示し、クッション材として好適な弾性織編物が提案されている。し力しながら、該文献に記載の織編物は、交点部分が熱融着されて補強されているものの、引裂きに対する抵抗力が十分ではなぐタバコの火によって空いた穴や刃物等により生じた傷が広がりやすぐ強度的に不安の大きいものであった。

[0004] 一方、特開 2001-87077号公報ゃ特開 2002-219985号公報には、表裏二層の編地と該ニ層の編地を連結する連結糸から構成された立体編物が、リサイクル性、通気性、振動吸収性等の機能を有するクッション材として、座席用シート材等に応用された例が記載されており、例えば、上部メッシュ層と下部メッシュ層を連結糸で結合した立体編物をシートフレームに張設した座席が開示されている。

[0005] し力しながら、この立体編物は、人が座った場合に表裏の編地が伸長して橈み易くなるため、適度なフィット感が得られるものの、伸長する際に生じる表裏の編目の変形またはメッシュ形態の変形に起因する繊維間のずれが瞬時には戻り難いため、橈みが十分に回復しなくなり、繰り返し着座すると反発感が徐々に低下するなど、クッシヨン性を十分満足するものではな力た。また、タテおよびョコ方向の初期の引張り応力特性や表裏の編地の伸長バランスが考慮されていないため、例えば、立体編物を向かい合う 2辺で張設固定して使用した場合、着座時に、固定されていない方向における幅入りによる形態変化が起こり、違和感 (例えば、尻の割れ目に編地が盛り上力 Sつて異物上に座ったような感覚）が生じると共に、体の沈み込みが大きくなり、座り心地を損なうという問題点があった。また、刃物等による傷に対する強度が不十分なものであった。

[0006] 特開 2003— 003354号公報〖こは、立体構造編物の表裏面に挿入糸を直線状に揷入することによって、ほぼ垂直方向に働く荷重で立体構造編物が橈んでも除重後の回復性が向上し、さらに繰り返し荷重が掛カつても反発感の変化の少ない座席シート用立体構造編物が開示されている。

[0007] し力しながら、この立体編物は、反発感のあるクッション性と回復性は向上するものの、立体編物を 2辺の張設固定で使用した場合に、タテおよびョコ方向の初期の引張り応力特性や、表裏の編地の伸長バランス等が考慮されていないため、連結糸のクッション効果が不足することによる底付き感が解消できず、またフィット性が不十分なために、安定した座り心地が得られないという問題があった。さらに、挿入組織や糸使、等の編み設計が十分考慮されて、な、ため、立体編物にョコしわが発生し易く、見栄えの悪いものであった。

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0008] 本発明の目的は、上記のような従来技術の問題点を解決し、高い引裂き抵抗力を有し、タバコの火等によって空いた穴または刃物等によってできた傷が広がり難い安全性の高いシート材であって、人体とのフィット性に優れ、幅入りが少なく安定感のある良好な座り心地を達成でき、かつ伸長回復性が良好な座席用シート材を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0009] 本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、シート材のタテぉよびョコ方向の引張り特性、張設圧縮時の幅入り特性、引裂き特性、シート材に用いる繊維素材および繊維形態、編成方法等を特定し、さらに立体編物の表裏を分離させた時の表側編地と裏側編地の面伸長率バランス、立体編物に用いる繊維素材および繊維形態、編成方法、置敷圧縮特性等を特定することにより、上記課題を解決できることを見、だし、本発明に到達したものである。

[0010] すなわち、本発明は下記の通りである。

[0011] 1.タテ方向またはョコ方向いずれか一方の応力が大きい方向の 5%伸長時の応力

(A)力 0— 300NZ4cm幅であり、他方の 5%伸長時の応力（B)との比（AZB)が 1 . 5— 15. 0であり、かつ、 2辺固定による張設圧縮時の幅入り率 (H)が 0— 15%であることを特徴とする座席用シート材。

[0012] 2.織物力なることを特徴とする上記 1に記載の座席用シート材。

[0013] 3.編物力なることを特徴とする上記 1に記載の座席用シート材。

[0014] 4.表裏二層の編地と該ニ層の編地を連結する連結糸とを有する立体編物であることを特徴とする上記 1に記載の座席用シート材。

[0015] 5.連結糸がモノフィラメントであることを特徴とする上記 4に記載の座席用シート材

[0016] 6.編地の少なくとも一部に挿入糸が用いられていることを特徴とする上記 3— 5の

V、ずれかに記載の座席用シート材。

[0017] 7.編地を構成する地組織が鎖編と 3— 8針振りのトリコット編との組み合わせ組織で構成され、かつ、挿入糸が、該地組織のトリコット編のアンダーラップ方向に対して同方向または異方向に 1コース当り 3針振り以下の振り幅で経糸挿入されて、ることを特徴とする上記 3— 6のいずれかに記載の座席用シート材。

[0018] 8.挿入糸が 300— 3000dtexのモノフィラメントであることを特徴とする上記 6または 7に記載の座席用シート材。

[0019] 9.張設圧縮貫通強度 (G)が 3000N以上であることを特徴とする上記 1一 8のいずれかに記載の座席用シート材。

[0020] 10.表側編地の面伸長率 (F)と裏側編地の面伸長率 (D)との比 (FZD)が 1. 5—

10. 0の立体編物であることを特徴とする上記 4一 9のいずれかに記載の座席用シート材。

[0021] 11.置敷圧縮弾性率が 20— 150NZmmの立体編物であることを特徴とする上記 10に記載の座席用シート材。

[0022] 12.連結糸としてポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを用いた立体編物であることを特徴とする上記 10または 11に記載の座席用シート材。

[0023] 13.上記 1一 12のいずれかに記載の座席用シート材カもなることを特徴とする座席シート。

[0024] 14.少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッション材、熱可塑性榭脂発泡体、表皮材カも選ばれた一種または二種以上を用い、これと上記 1一 12のいずれかに記載の座席用シート材との積層体であることを特徴とする座席シート。

[0025] 15.上記 13または 14に記載の座席シートを有する車両。

[0026] 以下、本発明を詳細に説明する。

[0027] 本発明の座席用シート材は、ほぼ 4角形や、多角形など各種形状のフレームに座席用シート材を縫製、榭脂成型、ボルト止め等の各種方法で張設することにより、面状のクッション材を形成させ、シート材の伸長特性を利用して、人が座った際のクッシヨン性を発現させるものである。

[0028] クッション材は、本発明の座席用シート材のみを各種形状のフレームに張設して形成することができるが、必要に応じて、少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッシヨン材、熱可塑性榭脂発泡体、表皮材力選ばれた一種または二種以上を用い、これと本発明の座席用シート材との積層体を各種形状のフレームに張設して形成することちでさる。

[0029] 本発明の座席用シート材は、タテ方向またはョコ方向のいずれか一方の応力が大きい方向（A方向）の 5%伸長時の応力（A)力 0— 300NZ4cm幅、好ましくは 70— 270NZ4cm幅、より好ましくは 100— 250NZ4cm幅であり、かつ他の方向（B方向 )の 5%伸長時の応力（B)との比（AZB)が 1. 5— 15. 0、好ましくは 1. 5— 10. 0、より好ましくは 2. 0-8. 0である。なお、 A方向とは、 5%伸長時のタテ方向またはョコ方向の応力の大きい方向を言う。

[0030] 座席用シート材における A方向の 5%伸長時の応力が 300NZ4cmを超えると、人が座った際の沈み込みが少なぐシート面が人体にフィットし難くなり、風合いが硬くて座り心地が悪くなる。 [0031] A方向の 5%伸長時の応力力 0NZ4cm幅未満では、着座時の沈み込みが大きく、着座した瞬間からの反発感が低下し、回復性が悪ぐクッション性が低下する。また、 2辺固定で張設される座席での幅入りが大きくなりすぎ、臀部での違和感 (例えば、尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚）が生じ、安定した座り心地が得られない。

[0032] A方向と B方向の 5%伸長時の応力比（AZB)が 1. 5— 15. 0の範囲外では、人体とのフィット性に劣り、座り心地が低下する。

[0033] 座席用シート材を 2辺固定で張設して座席シートとする場合には、 A方向の両端 2 辺をフレームに固定することが好ましい。

[0034] 本発明の座席用シート材は、 2辺固定による張設圧縮時の幅入り率 (H)は、着座時におけるフィット性の向上と臀部への違和感をなくす点から、 0— 15%であることが必要であり、好ましくは 0— 10%、さらに好ましくは 0— 5%であり、 0%に近いほど安定した座り心地が得られる。

[0035] 本発明の座席用シート材は、タバコの火や刃物等による傷が生じた場合であっても、体重や衝撃荷重によって傷口が簡単に広がらない高い安全性が必要である。人の体重を支え、高い安全性を得るためには、予め直径 1. 5cmの穴を空けて張設した座席用シート材に直径 100mmの半球状の金属製圧縮治具にて負荷を掛けた時に、傷口の引裂き抵抗力がどの程度かを示す張設圧縮貫通強度 (G)が 3000N以上であることが好ましぐより好ましくは 4000N以上、さらに好ましくは 5000N以上である。張設圧縮貫通強度は、製造可能な範囲であれば高、ほど好ま、。

[0036] 本発明の座席用シート材は、主に織物または編物力もなることを特徴とするが、シートに生じた傷の引裂きに対する高い安全性と、より安定した座り心地を得るためには、編物であることが好ましぐより好ましくは経編地であり、さらに好ましくは表裏二層の編地を持つ立体編物である。

[0037] 本発明の座席用シート材は、地組織が 300— 2000dtex繊維力もなる少なくとも 2 枚箴以上のニットループ組織で構成された編地で、かつ、該編地のコース数とゥエール数の積が 100— 600であることが好ましい。地組織を構成する繊維の繊度が 300 一 2000dtexで、コース数とゥエール数の積が 100— 600であると、引裂き抵抗力が優れ、編目の変形 (組織変形)が小さぐ伸びが適度で回復性が良好であると共に、製編性が良好である。また、地組織が 2枚箴以上のニットループ組織で構成された編地であると、引裂き抵抗力が優れる。

[0038] 編地において、地組織を構成する繊維の繊度は、引裂き抵抗力を向上させる点から、好ましくは 430— 1500dtex、より好ましくは 450— 1300dtexであり、また、編地のコース数とゥエール数の積は、好ましくは 120— 500、より好ましくは 150— 400である。

[0039] 本発明の座席用シート材は、少なくとも 2枚箴以上のニットループ組織力もなる地組織で構成された編地であることが好ましい。ここでいうニットループ組織とは、鎖編、トリコット編のように、必ずニットループを形成する編組織のことである。この場合、引裂き抵抗力をより向上させるためには、少なくとも 1枚箴は多針振りのトリコット編することが好ましぐ多針振りの振り幅は 3針振りから 8針振りが好ましい。引裂き抵抗力に加え、さらに編目の変形 (組織変形)を抑えて伸長回復性の良好な編地とするために、地組織の少なくとも 1枚の箴は鎖編とすることが好ましい。また、これらの少なくとも 2 枚箴の地組織に挿入糸が絡み合うことにより、さらに十分な引裂き抵抗力と伸長回復性が得られるものとなる。

[0040] 本発明の座席用シート材の編組織は、 A方向の 5%伸長時の応力（A)を 40NZ4c m幅以上とするために、タテ方向および Zまたはョコ方向に挿入糸を挿入させて、編目変形 (組織変形)が少な、編組織とすることが好まし、。

[0041] タテ方向に挿入糸を挿入する場合は、鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に 1コース当り 3針振り以下の振り幅で挿入された状態、または、編地の長さ方向に連なる地糸のシンカーループの間を上下しながら挿入された状態で、編地の全長に渡り挿入糸を直線状またはジグザグに近、形態で挿入するのが好ましい。またョコ方向に挿入糸を挿入する場合は、鎖編やトリコット編等の組織で編まれる地糸の-一ドルループとシンカーループの間に、編地の全幅に渡るように挿入糸を直線に近ヽ形態で挿入することが好まヽ。

[0042] 挿入糸の挿入方法としては、タテ方向の挿入であれば編組織によって挿入することができる。この際、編目の変形 (組織変形)を抑えるために、地組織の多針振りトリコット編のアンダーラップ方向に対して異方向に挿入するのが好ましぐその振り幅は、 1 コース当り ₃針振り以下とするのが好ましぐより好ましくは 2針振りまたは 1針振りである。またョコ方向の挿入であれば、緯糸挿入装置を装備したシングルラッセル編機またはダブルラッセル編機を用いて緯糸挿入を行なうことができる。

[0043] 本発明の座席用シート材の地組織または挿入糸に用いられる繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエステル系エラストマ一繊維、ポリアミド系繊維、ポリアクリル系繊維、ポリプロピレン系繊維等の合成繊維、綿、麻、ウール等の天然繊維、キュプラレーヨン、ビスコースレーヨン、リヨセル等の再生繊維、その他、任意の繊維が挙げられる。

[0044] 繊維の断面形状は、丸型、三角、 L型、 T型、 Y型、 W型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。繊維の形態も、未カロェ糸、紡績糸、撚糸、仮撚加工糸、流体噴射加工糸等いずれのものを採用してもよい。また、マルチフィラメント等の繊維では、通常、 300— 2000dtexの太さのものを用いることができ、単糸繊度は任意に設定できる。

[0045] 座席用シート材の地組織に用いる糸については、 150°Cの乾熱収縮率が 5— 20% であることが好ましぐ仕上げ加工時に編目を締めて組織変形させずに伸びを抑えられる点から、 7— 17%であることがより好ましい。また、地組織に用いる糸の少なくとも 1種類に、 150°Cの乾熱収縮率が 5— 20%である原糸（未カ卩ェ糸）を用いることがより好ましい。

[0046] 挿入糸として用いる繊維は、伸長回復性を向上させ、人が長期間座った後の塑性変形を抑える点から、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、またはポリエステル系エラストマ一繊維等の弾性繊維を用いることが好ましい。さらに、挿入糸は、人が座った際に生じる局部的な落ち込みを抑制し、安定した座り心地を得るための面剛性を付与する点から、 300— 3000dtexのモノフィラメントであることが好ましい。また、挿入糸がモノフィラメントである場合、モノフィラメントが地組織力もスリップすることによる組織変形または着座後の塑性変形を防止するために、モノフィラメントと地組織が接着されていてもよい。接着方法としては、モノフィラメント表面を低融点ポリマーで覆った鞘芯モノフィラメントを用いて立体編物を編成した後、ヒートセット等で熱融着させる方法が好ましい。

[0047] 座席用シート材をポリエステル系繊維 100%で構成すると、廃棄の際に、解重合してモノマーに戻すリサイクルが可能となり、また、焼却しても有害ガスの発生が防止できるので好ましい。

[0048] 本発明の座席用シート材は、シングルラッセル編機またはダブルラッセル編機を用いて編成することが好ましぐ編機のゲージは 9ゲージから 28ゲージまでが好ましく用いられる。

[0049] 座席シート材の目付は、使用目的に応じて任意に設定できるが、好ましくは 300—

2000gZm²、より好ましくは 400— 1500gZm²である。

[0050] なお、本発明の座席用シート材は、張設状態で人の体重を支え、かつ、勢いよく膝をつく行為や、衝突時等の衝撃力が加わった際に十分抵抗できる強度が必要となる。このためにはタテおよびョコ方向の破断強度は 140NZcm以上が好ましぐより好ましくは 150NZcm以上、さらに好ましくは 170NZcm以上である。

[0051] 座席用シート材のタテおよびョコ方向の破断強度を 140NZcm以上とするためには、好ましくは 4cNZdtex以上、より好ましくは 5cNZdtex以上、さらに好ましくは 6c NZdtex以上の強度を有する繊維を少なくとも地組織の一部に用いて編地を構成することが好ましい。

[0052] 本発明の座席用シート材は、立体編物であることがより好ましぐ立体編物を用いることにより、クッション性、引裂き抵抗力および振動減衰性が向上する。

[0053] 本発明の立体編物カゝらなる座席用シート材を張設式の座席シートに用いた場合、立体編物の連結糸による厚み方向のクッション感をより良好にするために、表側編地の面伸長率 (F)と裏側編地の面伸長率 (D)のと比 (FZD)は 1. 5— 10. 0であること力 S好ましく、より好ましくは 2. 0-9. 0、さらに好ましくは 3. 0-8. 0である。ここでいう立体編物の表側編地とは、最終製品で表側に使われる側を意味するが、最終製品が明瞭でない場合は、立体編物のどちら側を表とみなしてもよい。また面伸長率とは、立体編物を表側編地と裏側編地に分離し、それぞれの編地を枠に張設した状態で、編地面を直角方向に直径 100mmの圧縮治具で 245Nの荷重を掛けた時に、編地が面方向にどの程度伸長するかを示す値を言う。

[0054] 面伸長率比 (FZD)が 1. 5未満では、フレームに張設した座席において、表側編地が主体で人の体重を支えるものとなり、立体編物の連結糸のクッション感が発揮され難くなり、クッション性およびフィット性が低下し易く座り心地が悪くなる傾向がある。また、面伸長率比が 10を超えると、フレームに張設した座席において、表側編地が伸長し易ぐ連結糸が不安定な状態となるため、連結糸倒れによるクッション性の低下および臀部への違和感が生じ易く座り心地が悪くなる傾向がある。このような面伸長率の比は、例えば、表側編地と裏側編地の組織を同一にせずに異なる編組織とし、それぞれの編組織と糸使いを適宜選定することにより得ることができる。また、糸素材の乾熱収縮率の影響を受け易、ため、乾熱収縮率と編組織を十分に考慮して表裏の編地の面伸長率比を適正範囲に導くことが好ましい。

[0055] 立体編物の表裏二層の編地を連結する連結糸としては、モノフィラメント糸を用いることが好ましい。ダブルラッセル編機、ダブル丸編機、横編機等を用いて立体編物を編成する場合、表裏の編地を連結する連結糸は、必ずどちらかの方向に湾曲した状態で編み込まれ、その連結糸に厚み方向から力を加えると、すでに湾曲している状態がさらに湾曲し、力を取り除くと元の状態に戻る。この際に生じる連結糸の曲げと回復の挙動が、立体編物の反発感のあるクッション性に大きく影響するため、連結糸には、曲げ剛性の高いモノフィラメントを用いることが好ましい。このクッション性は、立体編物を張設式の座席シートとして使用した場合にも反映される。したがって、立体編物の連結糸は全てモノフィラメントであることが好ましいが、必要に応じて、モノフィラメント以外の繊維を編成時に交編させてもよい。交編する場合、モノフィラメント以外の繊維は、連結糸における重量混率が 50%以下であることが好ましぐより好ましくは 4 0%以下である。例えば、マルチフィラメントの仮撚糸を交編すると、圧縮時にモノフィラメント同士が擦れて発生する耳障りな音の発生を低減できる。

[0056] 連結糸に用いられるモノフィラメントとしては、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリアミド繊維、ポリプロピレン繊維、ポリ塩化ビュル繊維、ポリエステル系エラストマ一繊維等、任意の素材を用いることができる。なかでも、ポリトリメチレンテレフタレート繊維を使用すると、弹カ感のあるクッション性が得られ、繰り返しまたは長時間圧縮後のクッション性の耐久性が良好となるので好ま U、。

[0057] 立体編物において、表裏二層の編地に用いる糸としては、連結糸のモノフィラメントが編地表面に露出しな、ように被覆率を上げるために、立体編物の少なくとも片側面にマルチフィラメントの仮撚カ卩ェ糸、紡績糸等の嵩高糸を用いることが好ましい。また、サイドバイサイド型等の複合糸を用いると、編地のストレッチ性と回復性がより一層向上するので好ましい。

[0058] 連結糸として用いるモノフィラメントの繊度は、特に限定されるものではないが、通常、 20— 2000dtexである。立体編物に弹カ感のあるより優れたクッション性を付与する上から、モノフィラメントの太さは 250— 700dtexが好ましぐより好ましくは 280 一 500dtexである。

[0059] 連結糸の密度につ!、ては、立体編物 2. 54cm平方（6. 45cm²)の面積中にある連結糸の本数を N (本 /6. 45cm²)、連結糸の dtexを T(g/l X 10⁶cm)、連結糸の比重を /0 (gZcm³)とした時、立体編物 2. 54cm平方（6. 45cm²)の面積内にある

0

連結糸の総断面積 (Ν·ΤΖ1 Χ 10⁶· p )が 0. 03-0. 35cm²であることが好ましぐ

0

より好ましくは 0. 05-0. 25cm²である。

[0060] また、連結糸の編組織としては、表裏の編地中にループ状の編目を形成してもよく、表裏の編地に挿入組織状に引っかけた構造でもよい。また、少なくとも 2本の連結糸力表裏の編地を互いに逆方向に斜めに傾斜して、クロス状 (X状)やトラス状に連結させることが、立体編物の形態安定性を向上させ、良好なクッション感を得る上で好ましい。

[0061] 立体編物が張設式の座席においてソフトな弹カ感を有するためには、立体編物の置敷圧縮弾性率が 20— 150NZmmであることが好ましく、より好ましくは 25— 100 N/mm,最も好ましくは 25— 80NZmmである。置敷圧縮弾性率が上記の範囲であると、ソフトな弾力感が得られ、着座時に底付き感が生じない。立体編物の置敷圧縮弾性率は、立体編物を構成する連結糸の繊度、単位面積当りの連結糸の密度、連結糸の傾斜角度、立体編物の厚み、仕上げ加工時のヒートセット温度等の要因によって調整されるものであり、これらを十分考慮して設定する必要がある。 [0062] 立体編物は、相対する 2列の針床を有するダブルラッセル編機、ダブル丸編機、 V ベッドを有する横編機等で編成できるが、寸法安定性のよ!、立体編物を得るためには、ダブルラッセル編機を用いるのが好ま Uヽ。

[0063] 立体編物の厚みは、目的に応じて任意に設定できる力 3— 30mmが好ましく用いられる。厚みがこの範囲であると、圧縮量が十分でクッション性に優れ、立体編物の仕上げ力卩工も容易である。

[0064] 本発明の座席用シート材に好ましく用いられるポリトリメチレンテレフタレート繊維は、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り返し単位とするポリエステル繊維であり、トリメチレンテレフタレート単位を約 50モル⁰ /₀以上、好ましくは 70モル⁰ /₀以上、より好ましくはは 80モル％以上、さらに好ましくは 90モル％以上含むものをいう。従って、第三成分として他の酸成分および Zまたはグリコール成分の合計量が、約 50モル％以下、好ましくは 30モル％以下、より好ましくは 20モル％以下、さらに好ましくは 10 モル⁰ /₀以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフタレートを包含する。

[0065] ポリトリメチレンテレフタレート繊維の強度は、好ましくは 2— 5cNZdtex、より好ましくは 2. 5-4. 5cNZdtex、さらに好ましくは 3— 4. 5cNZdtexである。また、伸度は、好ましくは 30— 60%、より好ましくは 35— 55%、さらに好ましくは 40— 55%である。弾性率は、好ましくは 30cNZdtex以下、より好ましくは 10— 30cNZdtex、さらに好ましくは 12— 28cNZdtex、特に好ましくは 15— 25cNZdtexである。 10%伸長時の弾性回復率は、好ましくは 70%以上、より好ましくは 80%以上、さらに好ましくは 90%以上、最も好ましくは 95%以上である。

[0066] ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸またはその機能的誘導体と、トリメチレンダリコールまたはその機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件下に結合せしめることにより合成される。この合成過程において、適当な一種または二種以上の第三成分を添加して共重合ポリエステルとしてもよい。また、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート以外のポリエステルやナイロンと、ポリトリメチレンテレフタレートとをブレンドしたり、複合紡糸（鞘芯型、サイドバイサイド型等）してもよい。

[0067] 複合紡糸に関しては、特公昭 43— 19108号公報、特開平 11— 189923号公報、特開 2000-239927号公報、特開 2000—256918号公報等に例示されるように、第一成分としてポリトリメチレンテレフタレートを用い、第二成分としてポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステノレやナイロンを用いて、並列的または偏芯的に配置したサイドバイサイド型または偏芯シ一スコア型に複合紡糸したものが挙げられる。特に、ポリトリメチレンテレフタレートと共重合ポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせや、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせが好ましい。なかでも、特開 2000— 23992 7号公報に例示されるような、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートを用い、低粘度側が高粘度側を包み込むように接合面形状が湾曲して、るサイドノィサイド型に複合紡糸したものが、高度のストレッチ性と嵩高性を兼備するものであり、特に好ましい。

[0068] 添加する第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸 (シユウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロへキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸 (イソフタル酸、ソジゥムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グリコール (エチレングリコール、 1, 2—プロピレンダリコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリコール (シクロへキサンジメタノール等）、芳香族を含む脂肪族グリコール（1, 4 ビス（|8—ヒドロキシエトキシ )ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、脂肪族ォキシカルボン酸（ ω ォキシカブロン酸等）、芳香族ォキシカルボン酸 (Ρ ォキシ安息香酸等)等が挙げられる。また、 1個または 3個以上のエステル形成性官能基を有する化合物 (安息香酸等またはグリセリン等)も、重合体が実質的に線状である範囲内で使用できる。

[0069] さらに、二酸ィ匕チタン等の艷消剤、リン酸等の安定剤、ヒドロキシベンゾフエノン誘導体等の紫外線吸収剤、タルク等の結晶化核剤、ァエロジル等の易滑剤、ヒンダ一ドフノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されていてもよい。

[0070] ポリトリメチレンテレフタレート繊維の紡糸については、例えば、国際公開 W099Z 27168号パンフレットに記載されており、 1500mZ分程度の巻き取り速度で未延伸糸を得た後、 2-3. 5倍程度で延撚する方法、紡糸一延伸工程を直結した直延法 (スピンドロー法）、巻き取り速度 5000mZ分以上の高速紡糸法 (スピンテイクアップ法）等の何れを採用してもよい。

[0071] また、ポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントは、例えば、国際公開 WO 01Z75200号パンフレットに記載された方法により製造することができる。即ち、ポリトリメチレンテレフタレートを紡口から吐出し、冷却浴中で急冷した後、第 1ロールで卷き取り、次いで、温水中または乾熱雰囲気下で延伸しながら第 2ロールで巻き取った後、乾熱雰囲気下または湿熱雰囲気下において、オーバーフィードでリラックス処理し、第 3ロールで巻き取る方法で製造することができる。

[0072] 繊維の形態は、長繊維でも短繊維でもよぐ長さ方向に均一なものや太細のあるものでもよい。断面は、丸型が立体編物のクッション性の耐久性を向上させる上で好ましい。

[0073] 本発明の座席用シート材に用いる繊維は、チーズ、コーン、バーンからの解舒性、糸条同士の摩擦性、糸条と編機等のガイドとの摩耗性、糸条と編機の編針との摩耗性を向上させるために、原糸油剤が付着していることが好ましいが、難燃性を付与させるためには、原糸油剤の付着量は 2%omf以下の付着量であることが好ましい。また、原糸油剤中のシリコーン系化合物は燃えやすいので、使用する原糸油剤には含まれないことが好ましい。

[0074] 特に、本発明の座席用シート材に精練や染色等の熱水処理を施さない場合には、ヒートセットでの熱エネルギーのみで原糸油剤を蒸発させる必要があり、原糸油剤の付着量が多い場合やシリコーン系化合物が含まれると、難燃効果が低下する場合がある。

[0075] また、座席用シート材に用いる繊維は、着色されたものを使用してもよい。着色方法としては、未着色の糸をかせやチーズ状で糸染めする方法 (先染め）、紡糸前の原液に顔料、染料等を混ぜて着色する方法 (原液着色)、シート状で染色またはプリントする方法等が用いられる。但し、立体編物を染色またはプリントする場合は、立体形状を維持することが困難となって加工性に不安が残る場合があるため、先染めまたはマスターバッチによる原着方式が好まし、。

[0076] 本発明の座席用シート材は、フレームに張設して座部および Zまたは背部を形成する座席に好適に用いられる。シート材をフレームに張設する状態は、特に限定されるものではなぐシート材の周囲または少なくとも 2辺を背部または座席のフレームに緊張状態または弛ませた状態で張り、シート材により座席の座部や背部を形成すればよい。

[0077] フレームへの座席用シート材の固定方法は任意の方法を用いることができる。例えば、特開 2002— 219985号公報に記載のように、シート材の末端部に断面が略 U字状で溝部を有するプレート部材を固着し、該プレート部材の溝部を適宜のフレーム材に係合する方法、シート材の末端部にさらにトリム布を連結し、このトリム布に上記のプレート部材を固着して適宜のフレーム材に係合する方法、立体編物の末端部を溶着、縫製、樹脂加工等により処理した後、端部を押さえ部材等で押さえてボルト止め等でフレームに固定する方法、シート材の端部を折り返して縫製した空洞の中に金属棒を通し、金属棒をフレームに固定する方法等、任意の方法を用いることができる。更に、シート材をコイルスプリング、トーシヨンバー等の金属パネを介してフレームに固定する方法等を用いることで、よりストローク感のあるクッション性が付与できる。

[0078] 座席用シート材の仕上げ加工方法としては、生機を精練、染色、ヒートセット等のェ程を通して仕上げることができるが、先染め糸や原液着色糸を使用した座席用シート材の場合は、精練や染色工程を省いて、生機を直ちにヒートセットのみで仕上げることちでさる。

[0079] また仕上げセット時には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常、繊維加工に用いられている樹脂加工、吸水加工、制電加工、抗菌加工、撥水加工、難燃加工などの仕上げ加工が適用できる。

[0080] 仕上げセットで用いる熱処理機としては、ピンテンター、クリップテンター、ショートループドライヤー、シュリンクサーファードライヤー、ドラムドライヤー、連続およびバッチ式タンブラ一等が使用できる。

[0081] 仕上げ加工後の座席用シート材は、融着、縫製、樹脂加工等の手段で端部を処理する方法や、熱成形等により所望の形状に加工する方法によって、張設タイプの座席シートやベッドパッド等の各種用途に用いることができる。発明の効果 [0082] 本発明の座席用シート材は、フレームに張設して座部および Zまたは背部を形成することにより、自動車、鉄道車両、航空機用椅子、チャイルドシート、ベビーカー、車椅子、家具、事務用椅子等に広範囲に用いることができる。

[0083] また、本発明の座席用シート材を用いた座席用シートは、安全性が高ぐ人体とのフィット性に優れ、安定感のある良好な座り心地を有する。

図面の簡単な説明

[0084] [図 1]図 1は、 2辺固定による張設用フレームの一例を概略的に示す図である。

[図 2]図 2は、 2辺固定で張設された状態を上面から見た図であって、 2辺固定による張設圧縮時の幅入り率 (H)の測定を概略的に示す説明図である。（1)は圧縮前の状態であり、（2)は圧縮時の状態である。

[図 3]図 3は、 4辺固定による張設用フレームの一例を概略的に示す図である。

[図 4]図 4は、圧縮弾性率 (E)の測定により得られる圧縮時の荷重一変位曲線の一例を示す図である。

符号の説明

a

1 シート材固定部

a

2 シート材固定部

b

1 シート押さえ材

b

2 シート押さえ材

C

1 シート押さえ枠

c

2 シート材固定枠

w 圧縮治具

H

0 幅入り前の印線の間隔

H

1 幅入り後の印線の間隔

s 行きの曲線

k 帰りの曲線

発明を実施するための最良の形態

以下、実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれらにより何ら限定されるものではない。 [0087] 例中で使用したポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントおよび熱融着モノフィラメントは、参考例に示す方法で製造した。

[0088] なお、各特性の評価および測定は下記の方法で行った。

[0089] (1) 5%伸長時の応力

仕上げした立体編物をカットして 20cm (長さ） X 4cm (幅）の試験片を作製する。試験片は、タテ方向（ゥエール列に沿った方向）に 20cm (長さ）のものを 5枚、ョコ方向（コース列に沿った方向）に 20cm (長さ）のものを 5枚、それぞれ採取する。

[0090] 島津オートグラフ AG-B型（島津製作所製)を用い、つかみ幅 4cm、つかみ間隔 1 Ocm、引張り速度 50mmZmin、初荷重 2— 3NZ4cmの条件で、試験片を 5%まで伸長させた時の引張り応力を求める。タテ方向に 20cm (長さ）の試験片を 5枚と、ョコ方向に 20cm (長さ）の試験片を 5枚測定し、各 5枚の平均値を、それぞれタテとョコの 5%伸長時の引張り応力とする。この時、 5%伸長時の応力の高い方向を A方向とする。

[0091] (2) 2辺固定による張設圧縮時の幅入り率 (H)

図 1に示す様に、厚み 5mm、 400mm角の金属板の土台の 4隅に高さ 250mmの等辺山形鋼の足を溶接し、さらに足の上に、厚み 5mm、長さ 400mm、幅 55mmの 2 枚の金属板を、土台の向かい合う 2辺と平行に溶接して、 2辺のシート材固定部 a、 a を持つ張設用フレームを作製する。この 2辺のシート材固定部 a 面に 40番

2 1、 aの上

2

のサンドペーパーを両面テープで貼りつけて滑り止めを付与する。一方、厚み 5mm 、長さ 400mm、幅 55mmの金属板 2枚の下面に 40番のサンドペーパーを両面テープで貼りつけて滑り止めを付与したシート押さえ材 b

1、 bを作製する。

2

[0092] 2辺のシート材固定部とシート押さえ材との間に、 400mm角にカットした座席用シ一ト材を弛まない様に挟み、計 6箇所を万力で固定して張設する。この時、上記（1) の 5%伸長時の応力の測定で得た A方向の両端を 2辺固定させる。予め、シート材の表面に固定されていない両端から 50mmの位置にそれぞれ印線を書き込んでおく（即ち、印線の幅入り前の間隔（H )は 300mmである）。

0

[0093] 島津オートグラフ AG— B型（島津製作所製)を用い、直径 100mmの円盤状の圧縮治具 wにより、張設した表側編地の中央部を 50mmZ分の速度で圧縮し、 245Nの荷重で保持させる。保持させた状態で 15秒間放置し、その後、図 2に示す幅入り後の印線の間隔 (H )を測定し、次式により幅入り率 (H)を算出する。

[0094] H (%) =〔（H — H ) /300] X 100

0 1

(3)張設圧縮貫通強度 (G)

40cm角にカットした座席用シート材の中央部に、予め打ち抜き用ポンチにて直径 1. 5cmの円形穴を空けた試料を 3枚準備する。上記（2)で使用した 2辺固定式の張設用フレーム（図 1)のシート材固定部とシート押さえ材との間に試料を弛まない様に挟み、計 6箇所 (各辺 3箇所づっ）を万力で固定して張設する。なお、上記（1)の 5% 伸長時の応力の測定で得た A方向の両端を 2辺固定する。

[0095] 島津オートグラフ AG— B型（島津製作所製)を用い、直径 100mmの金属製の半球状圧縮治具により、張設した座席用シート材の中央部（直径 1. 5cmの穴）を 50mm Z分の速度で、圧縮治具が貫通するまで荷重を掛ける。圧縮貫通時の最大荷重を 3 回測定する。その平均値を張設圧縮貫通強度 (G)とする（一の位以下の応力値は切り捨てる)。

[0096] (4)表側編地の面伸長率 (F)および裏側編地の面伸長率 (D)

図 3に示すような 4辺固定による張設用フレームを次のようにして作製する。

[0097] 厚み 5mm、 400mm角の金属板土台の 4隅に高さ 250mmの等辺山形鋼の足を溶接し、さらにその足の上に、厚み 5mm、 410mm角の金属枠（内側が 1辺 300mmの四角形に夸 I」り貫いた幅 55mmの枠: c )を溶接した張設用フレームを作製する。この

2

フレームの金属枠（c；)上面に 40番のサンドペーパーを両面テープで貼り付けて滑り

2

止めを付与する。一方、編地の押さえ部材として、厚み 5mm、 410mm角の金属枠（内側が 1辺 300mmの四角形に夸 !Jり貫いた幅 55mmの枠： c )の下面に 40番のサンドペーパーを両面テープで貼り付けて滑り止めを付与したものを作製する。

[0098] 仕上げした立体編物 (400mm角）の連結糸をほぼ中央部でカットして表側と裏側の編地にそれぞれ分離させたものを各 3枚ずつ準備する。

[0099] 4辺固定式の張設用フレームのシート材固定枠 (金属枠 c )とシート押さえ枠 (金属

2

枠 C )との間に、立体編物の表側または裏側の編地を弛まない様に連結糸側を下にして挟み、周囲を万力で固定する。 [0100] 島津オートグラフ AG— B型（島津製作所製)を用い、直径 100mmの円盤状圧縮治具により、張設した表側編地の中央部を 50mmZ分の速度で圧縮し、 245Nの荷重時の変位を測定して圧縮橈み量 (M) (mm)とする。

[0101] 次式により、立体編物の表側編地の面伸長率 (F)および裏側編地の面伸長率 (D) を求める。

[0102] F (%) ={ (150² + Μ²)。 ·⁵—150} X 100 /150

D (%) ={(150² + Μ²)。·⁵— 150} X 100 /150

測定は 3回ずつ行い、その平均値で F、 Dをそれぞれ求める。

[0103] (5)圧縮弾性率 (E)

島津オートグラフ AG— B型（島津製作所製)を用い、直径 100mmの円盤状の圧縮治具により、剛体面に置いた 40cm角の立体編物に、初荷重 1Nを掛けた時を 0点として、 lOmmZ分の速度で 245Nの荷重になるまで圧縮し、直ちに lOmmZ分の速度で開放する。その結果、例えば、図 4に示すような荷重一変位曲線 (行きの曲線 s、帰りの曲線 k)が得られる。

[0104] 得られた荷重一変位曲線のうち、行き (圧縮)の曲線 sの立ち上がり部分の略直線領域に接線を引き、その接線の勾配を、 {荷重 P (N) Z変位 ε (mm) }の式により算出し、圧縮弾性率 E (NZmm)とする。

[0105] (6)地組織に使用する糸の乾熱収縮率

JIS— L 1013の乾熱収縮率試験方法 (B法）に準じて測定を行う。この際の乾燥機の温度は 150°Cとする。

[0106] (7)立体編物におけるシヮの評価

仕上げした立体編物 (40cm角）の外観観察により、下記の 4段階で相対評価する。表、裏両方の面について評価する。

[0107] ◎：シヮが全くない

〇：薄い筋状の跡は見られる力シヮと感じない

△:凹凸感があり、凹みの浅いシヮがある

X：凹みが厚みの半分以上であり、深いシヮがある

(8)張設座席での座り心地 (フィット性、幅入りによる違和感、安定感)および伸長回復性

座部が幅 52cm、奥行き 47cm、高さ 32cmの口型金属パイプ材カなる座席フレーム (背もたれなし)を作製する。

[0108] 幅 50cm X長さ 57cmの座席用シート材 (上記（1)の 5%伸長時の応力の測定で得た A方向を長さ方向とする）の長さ方向の両端 2辺の全幅に、ポリブチレンテレフタレ一ト榭脂製の略 U字状のプレートを縫製により取り付ける。座席用シート材の一方の榭脂製 U字プレートを、座席フレーム前縁下に取り付けた金属製の略 U字プレートとかみ合わせ、座席用シート材の幅全体に 10kgの荷重をかけて張力を付与した状態で座席フレームの前後に座席用シート材を張り、次いで、座席フレームの後ろ縁下の金属製 U字プレートと座席用シート材の榭脂製 U字状のプレートとをかみ合わせて座席用シート材を張設する。なお、 10kgの張力により金属製 U字プレートと榭脂製 U字プレートの位置がずれる場合は、金属製 U字プレートと榭脂製 U字プレート各々のボルト止めした位置をずらせて調節する。

[0109] 座席シート材の長さ方向と膝の向きを合せて、座席の上に体重 65kgの男性が 10 分間座った後、退席する。

[0110] 着座時の座り心地の評価として、座席用シート材の柔軟性とフィット性を、下記の 4 段階で相対評価する。

[0111] ◎：適度な柔軟性でフィット性に優れる

〇：柔軟性がやや高めか或いはやや硬めでフィット性に優れる

△：柔軟性がかなり高め力或いはかなり硬めでフィット性に劣る

X：柔軟すぎて、或いは硬すぎてフィット性に劣る

また、着座時の違和感 (尻の割れ目に編地が盛り上がって異物上に座ったような感覚)を官能評価によって、下記の 4段階で相対評価する。

[0112] ◎:違和感が全くない

〇：違和感が殆どない

Δ :違和感がややある

X：違和感が激しい

さらに、着座時の安定感を、下記の 4段階で相対評価する。 [0113] ◎:適度な面剛性で安定感に優れる

〇：面剛性がやや高めで安定感がある

△：面剛性がやや低く安定感がやや劣る

X：面剛性が低く安定感が劣る

さらにまた、退席後の布パネの回復状態を目視評価し、下記の 4段階で相対評価する。

[0114] ◎:完全に元通りに回復している

〇：ほぼ元通りに回復して!/ヽる

ややくぼみ (変形)が残る

X：大きくくぼみが残る

〔参考例 1〕

くポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントの製造〉

実施例にお、て使用したポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントは以下の方法により製造した。

[0115] 固有粘度 [ η ] =0. 9のポリトリメチレンテレフタレートを紡糸温度 265°Cで紡口から吐出し、 40°Cの冷却浴中に導いて冷却しつつ 16. OmZ分の速度の第 1ロール群で引張り、細化して未延伸モノフィラメントを製造した。次いで、温度 55°Cの延伸浴中で 5倍に延伸しながら 80. OmZ分の第 2ロール群によって引張り、その後、 120°Cのスチーム浴中で弛緩熱処理を施しながら、 72. OmZ分の第 3ロール群を経た後、第 3 ロール群と同速の巻き取り機で巻き取り、 390dtexの延伸モノフィラメントを製造した

[0116] 同様にして 880dtexの延伸モノフィラメントを製造した。

[0117] 得られた延伸糸の強度、伸度、弾性率並びに 10%伸長時の弾性回復率は、 390d texの延伸モノフィラメントでは、各々 2. 7cNZdtex、 49%、 27cNZdtex並びに 9 8%であり、 880dtexの延伸モノフィラメントでは、各々 2. 6cN/dtex, 51%、 27cN Zdtex並びに 98%であった。

[0118] 固有粘度 [ η ] (dl/g)は、次式の定義に基づいて求められる値である。

[0119] [ r? ] =lim ( r} r-l) /C c→o

式中、 r? rは、純度 98%以上の o—クロ口フエノール溶媒で溶解したポリトリメチレンテレフタレート糸またはポリエチレンテレフタレート糸の稀釈溶液の 35°Cでの粘度を、同一温度で測定した上記溶媒の粘度で除した値であり、相対粘度と定義されているものである。 Cは gZlOOmlで表されるポリマー濃度である。

〔参考例 2〕

<熱融着性モノフィラメントの製造 >

実施例において使用した熱融着性モノフィラメントは以下の方法により製造した。

[0120] テレフタル酸ジメチルとエチレングリコールを反応槽に仕込み、少量の触媒を加えて、常法に従いエステル交換反応を行いオリゴマーを得た。一方、アジピン酸とェチレングリコールを反応槽に仕込み、少量の触媒を加えて、常法に従いエステル化反応を行いオリゴマーを得た。

[0121] 得られた各オリゴマーと少量の酸ィ匕防止剤を混合し、引き続き重縮合反応を行い、融点が 120°C、ガラス転移温度 0°C、密度 1. 25gZcm³の共重合ポリエステルを得た。得られた共重合ポリエステルを鞘成分とし、ポリトリメチレンテレフタレート（固有粘度 [ r? ]0. 92、融点 227°C、密度 1. 35gZcm³)を芯成分として、以下の製造条件で鞘芯型モノフィラメントを製造した。

鞘成分ポリマー吐出量： 2. 4gZ分

鞘成分ポリマー溶融温度： 200°C

芯成分ポリマー吐出量：4. 9gZ分

芯成分ポリマー溶融温度：260°C

紡糸温度：260°C

冷却浴水温：40°C

引き取りロール（第 1ロール）周速： 8. 8mZ分

延伸浴水温：55°C

延伸ロール（第 2ロール）周速：44mZ分

乾熱ヒーター温度： 140°C

第 3ロール周速：40mZ分卷取速度：40mZ分

前記の製造条件により、丸断面で、芯部の面積比が 63%、繊度が 1060dtex、破断強度が 2. 3cN/dtex,破断伸度が 53%の鞘芯型モノフィラメント、芯部の面積比力 5%、繊度が 1820dtex、破断強度が 2. 2cN/dtex,破断伸度が 50%の鞘芯型モノフィラメント、および、芯部の面積比が 65%、繊度が 3230dtex、破断強度が 2 . 2cN/dtex,破断伸度が 50%の鞘芯型モノフィラメントを製造した。鞘成分の融点は 121°C、ガラス転移温度は 0°Cであった。

[0123] なお、固有粘度 [ η ]の測定法は、前記の通りである。

[0124] [実施例 1]

6枚箴を装備した 14ゲージ、釜間 13mmのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する箴 (Ll、 L2)力 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L3)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに裏側の編地を形成する箴 ( L4、 L5)から 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 5. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給した。

[0125] 以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例 1で製造した 880d texのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で箴 ( L6)にて挿入し、打ち込み 12. 7コース /2. 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 1%幅出しして 150°C X 3分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

[0126] 得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0127] (編組織）

L1 : : 1211/1011/ (^-- -ルイン)

L2 : : 0111/2111/ (^-- -ルイン)

L3 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L4 : ： 1110/000 -ルイン)

L5 : :5510Z1156Z (オ —ルイン) L6： 2222/0000/ (オールイン）

得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高ぐ適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなぐ安定した座り心地が得られるものであつた。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

[0128] [実施例 2]

実施例 1において、裏側の編地を形成する箴 (L4、 L5)から 500dtexZl44フイラメントで乾熱収縮率 13. 8%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸に、参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを 2本引き揃えた挿入糸（L6)をタテ方向に挿入した以外は、実施例 1と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0129] 得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高ぐ適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなぐ安定した座り心地が得られるものであつた。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

[0130] [実施例 3]

実施例 2において、編組織を以下のように変更した以外は、実施例 2と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0131] (編組織）

L1 : : 1211/1011/ (^-- -ルイン)

L2 : : 0111/2111/ (^-- -ルイン)

L3 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L4 : ： 1110/0001/ (^-- -ルイン)

L5 : ： 7710/1178/ (^"- -ルイン)

L6 : ： 2222/0000/ (^"- —ルイン)

[0132] [実施例 4]

実施例 2において、表側の編地を形成する箴 (L1)の配列を 2イン X 2アウトになるように 2本ずつ引き揃えて供給し、同様に、箴 (L2)の配列を 2アウト X 2インで供給し、かつ、編組織を以下のように変更した以外は、実施例 2と同様にして表面メッシュ調の立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0133] (編組織）

Ll :011lZ3233Z4544Z3222Z(2イン X 2アウト）

L2:4544Z3222Z011lZ3233Z(2アウト X 2イン）

L3： 3410/4367/ (オールイン）

L4： 1110/0001/ (オールイン）

L5： 7710/1178/ (オールイン）

L6： 2222/0000/ (オールイン）

[0134] [実施例 5]

実施例 4において、表裏の編地を形成する箴 (Ll、 L2、 L4、 L5)から、 500dtex/ 144フィラメントで乾熱収縮率 5. 3%の難燃性ポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸（167dtexZ48フィラメント（東洋紡績 (株）の「ノヽィム」）の 3本引き揃えインタ一レース加工糸）を供給したこと以外は、実施例 4と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0135] 得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高ぐ適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなぐ安定した座り心地が得られるものであつた。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

[0136] [実施例 6] 緯糸挿入装置を装備した 10枚箴、 14ゲージ、釜間 12mmのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する箴 (L3、 L4)から 500dtexZ90フィラメントで乾熱収縮率 1. 8%のポリエチレンテレフタレート繊維の先染め仮撚カ卩ェ糸（167dtexZ30フィラメントの 3本引き揃えインターレース力卩ェ糸：黒色）をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L5)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する箴 (L7、 L8)力も 500dtexZ90フィラメントで乾熱収縮率 1. 8%のポリエチレンテレフタレート繊維の先染め仮撚カ卩ェ糸（167dtexZ30フィラメントの 3本引き揃えインターレース力卩ェ糸：黒色）をオールインの配列で供給した。

[0137] 以下に示す編組織で、裏側の編地の毎コースに 1336dtex/384フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtex/48フィラメントの糸 8本を Z撚 1 25TZmの条件でリング撚糸させたもの）を緯糸挿入して、打ち込み 12. 0コース Z2 . 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 1%幅出しして 170°C X 3分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

[0138] 得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0139] (編組織）

L3 : : 1211/1011/ (^-- -ルイン)

L4 : : 0111/2111/ (^-- -ルイン)

L5 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L7 : ： 1110/0001/ (^-- -ルイン)

L8 : : 3310/1134/ (^"- —ルイン)

[0140] [実施例 7]

実施例 6にお、て、表側の編地を形成する箴 (L3)の配列を 2イン X 2アウトになるように 2本ずつ引き揃えて供給し、同様に、箴 (L4)の配列を 2アウト X 2インで供給し、かつ、裏側の編地を形成する箴 (L7、 L8)力も 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 13. 8%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸を供給し、緯糸挿入糸を 20 16dtex/576フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtex/ 48フィラメントの糸 12本を Z撚 125TZmの条件でリング撚糸させたもの）を挿入し、さらに、編組織を以下のように変更した以外は、実施例 6と同様にして表面メッシュ調の立体編物を得た。

[0141] 得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0142] (編組織）

L3： 0111/3233/4544/3222/ (2イン X 2アウト）

L4： 4544/3222/0111/3233/ (2ァ外 X 2イン）

L5： 3410/4367/ (オールイン）

L7： 1110/0001/ (オールイン）

L8 : 6610/1167/ (オールイン）

[0143] [実施例 8]

6枚箴を装備した 14ゲージ、釜間 8mmのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する箴 (Ll、 L2)力も 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚加工糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L3)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する箴 (L 4、 L5)力ら 560dtexZ96フィラメント（280dtexZ48フィラメントの糸を 2本引き揃え )で乾熱収縮率 11. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールィンの配列で供給した。

[0144] 以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例 1で製造した 390d texのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを 2本引き揃える）をオールインの配列で箴 (L6)にて挿入し、打ち込み 13. 2コース Z2. 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 1%幅出しして 160°C X 3分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

[0145] 得られた立体編物の諸物性を表 1に示す。

[0146] (編組織）

L1 : : 1211/1011/ (^-- -ルイン)

L2 : : 0111/2111/ (^-- -ルイン)

L3 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L4 : ： 1110/0001/ (^-- -ルイン)

L5 : : 5510/1156/ (^"- -ルイン)

L6 : ： 2222/0000/ (^"- —ルイン)

[0147] [実施例 9]

6枚箴を装備した 14ゲージ、釜間 13mmのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する箴 (L1)力も 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給し、箴 (L2)から 5 60dtexZ96フィラメント（280dtexZ48フィラメントの糸を 2本引き揃え）で乾熱収縮率 11. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L3)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する箴 (L4、 L6)力も 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給した。

[0148] 以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例 1で製造した 390d texのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントを 2本引き揃える）をオールインの配列で箴 (L5)にて挿入し、打ち込み 11. 2コース Z2. 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 1%幅出しして 160°C X 3分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

[0149] 得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0150] (編組織）

L1 : 5655,1011Z (オールイン）

L2 : 0111/1000/ (オールイン）

L3： 3410/4367/ (オールイン）

L4： 1110/0001/ (オールイン）

L5： 0022/2200/ (オールイン）

L6： 5510Z1156Z (オールイン）

[0151] [実施例 10]

実施 f列 9【こお!/、て、统（L1)【こ 560dtex/96フィラメント（280dtex/48フィラメントを 2本引き揃え)で乾熱収縮率 11. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の衣料用原糸をオールインの配列で供給し、編組織を、 LI :6744Z1033Z (オールイン）に変更した以外は、実施例 9と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0152] 得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度が高ぐ適度なフィット性と柔軟性に優れており、幅入りによる臀部への違和感がなぐ安定した座り心地が得られるものであつた。またクッション性や着座後の回復性に優れ、くぼみやよこしわが目立たない見栄えの良いものであった。

[0153] [比較例 1]

実施例 1において、裏側の編地に挿入されるタテ方向の挿入糸を取り除き、生機の仕上げ時の幅出し率を 15%にした以外は、実施例 1と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。 [0154] 得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しぐさらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

[0155] [比較例 2]

実施例 6において、表側の編地を形成する箴 (L3、 L4)から 500dtexZl44フイラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸を供給し、裏側の編地を形成する箴 (L7、 L8)から 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 5. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸を供給し、裏側の編地の毎コースに 167dtex/48フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維を緯糸挿入した以外は、実施例 6と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2 に示す。

[0156] 得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感があるため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しぐさらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

[0157] [比較例 3]

実施例 1において、裏側の編地に挿入されるタテ方向の挿入糸を取り除き、編組織を以下のように変更した以外は、実施例 1と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

(is組織）

L1 : : 1211/1011/ (^-- -ルイン)

L2 : : 0111/2111/ (^-- -ルイン)

L3 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L4 : ： 1110/0001/ (^-- -ルイン)

L5 : : 3310/1134/ (^"- —ルイン)

得られた立体編物は、張設圧縮貫通強度は良好であるが、幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またクッション性やフィット性に乏しぐさらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

[比較例 4] 実施例 6において、表側の編地を形成する箴 (L3、 L4)から 500dtexZl44フイラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸を供給し、裏側の編地を形成する箴 (L7、 L8)から 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 13. 8%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸を供給し、かつ、編組織を以下のようにし、緯糸挿入として裏側の編地の毎コースに 2016dtexZ576フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtexZ48フィラメントの糸 12本を Z撚 12 5TZmの条件でリング撚糸させたもの）を用いた以外は、実施例 6と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0160] (編組織）

L3 : : 2322/1011/ (^-- -ルイン)

L4 : ： 0111/3222/ (^"- -ルイン)

L5 : ： 3410/4367/ (^"- -ルイン)

L7 : ： 1110/0001/ (^-- -ルイン)

L8 : ： 6610/1167/ (^"- —ルイン)

得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しぐ着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを感じるため、座り心地が悪いものであった。

[0161] [比較例 5]

比較例 4において、裏側の編地を形成する箴 (L7、 L8)から 500dtexZl44フイラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸を供給した以外は、比較例 4と同様にして立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0162] 得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しぐ着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを感じるため、座り心地が悪いものであった。

[0163] [比較例 6]

緯糸挿入装置を装備した 10枚箴、 14ゲージ、釜間 12mmのダブルラッセル編機を用い、表裏の編地を形成する箴 (L3、 L4、 L6、 L7)力も 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L5)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。

[0164] 以下に示す編組織で、裏側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例 1で製造した 880d texのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で箴 ( L8)にて挿入し、さらに、表側の編地の毎コースに 835dtexZ240フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtexZ48フィラメントの糸 5本を Z撚 12 5TZmの条件でリング撚糸させたもの）を緯糸挿入して、打ち込み 12. 0コース Z2. 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 1 %幅出しして 170°C X 3分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地が平坦な立体編物を得た。

[0165] 得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0166] (編組織）

L3： 5655/1011/ (オールイン）

L4 : 0111/1000/ (オールイン）

L5： 3410/4367/ (オールイン）

L6： 1110/0001/ (オールイン）

L7:5510Z1156Z (オールイン）

L8： 2222/0000/ (オールイン）

得られた立体編物は、クッション性やフィット性に乏しぐ着座時の幅入りは小さいものの、表面が硬くて痛みを若干感じるため、座り心地が悪いものであった。

[0167] [比較例 7]

6枚箴を装備した 14ゲージ、釜間 13mmのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する箴 (L2、 L3)力 500dtexZl44フィラメントで乾熱収縮率 5. 7%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給し、連結部を形成する箴 (L4)力も参考例 1で製造した 390dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給し、さらに、裏側の編地を形成する箴 (L5、 L6)力ら 1000dtexZ288フィラメント（500dtexZl44フィラメントの糸を 2本引き揃え)で乾熱収縮率 3. 3%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸を 2 アウト X 2イン (L5)、 2イン X 2アウト (L6)の配列で供給した。

[0168] 以下に示す編組織で、表側の編地にタテ方向に挿入糸（参考例 1で製造した 880d texのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメント）をオールインの配列で箴 ( L1)にて挿入し、打ち込み 12. 7コース /2. 54cmの密度で立体編物の生機を編成した。得られた生機を 5%幅出しして 150°C X 3分で乾熱ヒートセットし、片面がメッシュ調の立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表 2に示す。

[0169] (編組織）

L1： 1111/0000/ (オールイン）

L2： 1011/3433/ (オールイン）

L3： 1000/0111/ (オールイン）

L4:4367Z3410Z (オールイン）

L5： 3345/4432/2201/1132/ (2アウト X 2イン）

L6： 2201/1132/3345/4432/ (2イン X 2アウト）

得られた立体編物は、反発感のあるクッション'性はあるものの、着座時の幅入りまたはよこしわによる違和感があり、フィット性に乏しぐ座り心地の悪いものであった。更によこしわが残るため、見栄えも悪いものであった。

[0170] [実施例 11]

4枚箴を装備した 14ゲージのラッセル編機を用い、地組織を形成する箴 (Ll、 L2) 力 560dtexZ96フィラメントで乾熱収縮率 10. 6%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入糸用の箴 (L3)力参考例 1で製造した 880dtexのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。

[0171] 以下に示す編組織で、機上コース 14. 0コース Z2. 54cmの密度で生機を編成した。得られた生機を有り幅にて 160°C X 3分で乾熱ヒートセットし、座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0172] (編組織）

L1： 10/01/ (オールイン）

L2： 10/56/ (オールイン）

L3： 22/00/ (オールイン）

得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高ぐ適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが全く目立たない見栄えの良いものであった。

[0173] [実施例 12]

実施例 11において、挿入糸の編組織を以下のようにした以外は、実施例 11と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0174] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高ぐ適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみがほぼ目立たない見栄えの良いものであった。

[0175] (編組織）

L3： 00/33/ (オールイン）

[0176] [実施例 13]

実施例 11において、地組織を形成する箴 (Ll、 L2)力も 500dtex/144フィラメントで乾熱収縮率 3. 5%のポリエチレンテレフタレート仮撚糸を供給した以外は、実施例 11と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3 に示す。

[0177] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高ぐ適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみがほぼ目立たない見栄えの良いものであった。

[0178] [実施例 14]

実施例 11において、機上コースを 10. 2コース /2. 54cmとした以外は、実施例 1 1と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0179] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通応力が高ぐ適度な柔軟性でフィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみがほぼ目立たない見栄えの良いものであった。

[0180] [実施例 15]

緯糸挿入機を装備した 14ゲージのラッセル編機を用い、地組織を形成する箴 (L1 、 L2)から 560dtexZ96フィラメントで乾熱収縮率 10. 6%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、参考例 2で製造した 1060dtexの鞘芯モノフィラメントを毎コースに緯糸挿入し、かつ、編組織を以下のようにし、機上コース 12. 7コース Z2. 54cmの密度で生機を編成した。得られた生機を有り幅にて 160 °C X 3分で乾熱ヒートセットし、座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0181] (編組織）

L1： 10/01/ (オールイン）

L2： 10/34/ (オールイン）

[0182] [比較例 8]

実施例 13において、地組織を形成する箴 (Ll、 L2)から 334dtex/72フィラメントで乾熱収縮率 3. 6%のポリエチレンテレフタレート繊維の仮撚カ卩ェ糸をオールインの配列で供給した以外は、実施例 13と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0183] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度がかなり低ぐ面剛性が不十分で、フィット性と安定感に劣り、さらに、着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった

[0184] [比較例 9]

実施例 11において、機上コースを 6コース /2. 54cmとした以外は、実施例 11と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0185] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度が低ぐ幅入りによる臀部への違和感が高いため、座り心地が悪いものであった。またフィット性に乏しぐさらに着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

[0186] [比較例 10]

実施例 11におヽて、挿入糸を挿入しな、以外は実施例 11と同様にして座席用シ一ト材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。 [0187] 得られた座席用シート材は、面剛性が不十分で安定感に劣り、さらに、着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった。

[0188] [比較例 11]

実施例 15にお、て、地組織を形成する箴 (L1)から 1120dtex/ 192フィラメントで乾熱収縮率 10. 5%のポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、緯糸挿入糸として参考例 2で製造した 3230dtexの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例 5と同様にして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材の諸物性を表 3に示す。

[0189] 得られた座席用シート材は、 A方向の 5%伸長時応力が高過ぎると共に、タテョコの伸長時の応力比が小さ過ぎるため、硬く鉄板状となり、着座時のフィット性に劣るものであった。

[0190] [実施例 16]

参考例 2で製造した 1820dtexの鞘芯型モノフィラメントを経糸に用い、緯糸には 1

670dtexZ480フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtexZ

48フィラメントの糸の仮撚カ卩ェ糸（Z撚） 10本を S撚 300TZmの条件でリング撚糸させたもの)を用いて、平織組織の生機を作製した。

[0191] 作製した生機を 160°Cで乾熱セットした後、液流染色機で精練し、 160°Cでフアイナルセットして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度が 28本

/2. 54cm,緯糸密度が 22本 Z2. 54cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。

[0192] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度が高ぐ適度な柔軟性を有し、フィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであつた。また着座後の回復性に優れ、くぼみが目立たない見栄えの良いものであった。

[0193] [実施例 17]

実施例 16において、緯糸に参考例 2で製造した 1060dtexの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例 16と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は 28本 Z2. 54cm,緯糸密度は 28本 /2. 54cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。 [0194] 得られた座席用シート材は、実施例 16と同様に張設圧縮貫通強度が高ぐ適度な柔軟性を有し、フィット性に優れ、臀部の違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。また着座後の回復性に優れ、くぼみが目立たない見栄えの良いものであった。

[0195] [実施例 18]

経糸および緯糸として、綿の合撚糸（綿 10番手を 4本引き揃えて、 S撚 300TZm の条件でリング撚糸させたもの)を用いて、平織組織の生機を作製し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は 34本 Z2. 54cm, 緯糸密度は 24本 Z2. 54cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。

[0196] 得られた座席用シート材は、実施例 16のものに対比すると、張設圧縮貫通強度がやや低ぐフィット性と回復性にやや劣るが、臀部への違和感が無ぐ安定感に優れた座り心地が得られるものであった。

[0197] [比較例 12]

実施例 16において、経糸に用いた 1820dtexの鞘芯型モノフィラメントを緯糸に用いた以外は、実施例 16と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は 28本 Z2. 54cm,緯糸密度は 28本 Z2. 5 4cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。

[0198] 得られた座席用シート材は、実施例 16のものに対比すると、特にフィット性に劣るものであった。

[0199] [比較例 13]

実施例 16において、経糸および緯糸として、参考例 2で製造した 3230dtexの鞘芯型モノフィラメントを用いた以外は、実施例 16と同様にして製織し、仕上加工して座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度は 28本 Z2. 54cm, 緯糸密度は 28本 Z2. 54cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。

[0200] 得られた座席用シート材は、 A方向の 5%伸長時応力が高過ぎると共に、タテョコの伸長時の応力比が小さ過ぎるため、硬く鉄板状となり、着座時のフィット性に劣るものであった。

[0201] [比較例 14]

参考例 2で製造した 1060dtexの鞘芯型モノフィラメントを経糸に用い、緯糸には 8 35dtexZ240フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の合燃糸（167dtexZ4 8フィラメントの糸の仮撚カ卩ェ糸（Z撚） 5本を S撚 300TZmの条件でリング撚糸させたもの)を用いて、平織組織の生機を作製した。

[0202] 作製した生機を 160°Cで乾熱セットした後、液流染色機で精練し、 160°Cでフアイナルセットして座席用シート材を得た。得られた座席用シート材は、経糸密度が 9本 /2. 54cm,緯糸密度が 8本 Z2. 54cmであった。得られた座席用シート材の諸物性を表 4に示す。

[0203] 得られた座席用シート材は、張設圧縮貫通強度がかなり低ぐ面剛性が不十分で、フィット性と安定感に劣り、さらに、着座後のくぼみが残る回復性の悪いものであった

[0204] [表 1]

表

実施例 1 実施例 2 実施例 3 実施例 4 実施例 5 実施例 6 実施例フ実施例 8 m¾ (dtex/f) 500/144 500/144 500/144 500/144 500/144 500/90 500/90 500/144 表地糸

側 PET 形態仮撚仮撚仮撚仮燃雜燃仮撚先染仮撚先染仮撚仮撚乾熱収縮率 (%) 3.3 3.3 3.3 3.3 5.3 1.8 1.8 3.3 地

挿入糸 ― ― ― ― ― ― - ― 糸連結糸の繊度 (dtex) PTT390 PTT390 PTT390 PTT390 PTT390 PTT390 PTT390 PTT390 使

い OS (dtex/f) 500/144 500/144 500/144 500/144 500/144 500/90 500/90 560/96 裏地糸

PET 形態仮撚原糸原糸原糸難燃仮撚先染仮撚先染仮撚原糸側

乾熱収縮率 (%〉 5.7 13.8 13.8 13.8 5.3 1.8 1.8 11.7 地挿入糸繊度 (dtex/f) 880 390 390 390 390 167/48 390 (本数、挿入方向） (1, M) (2, (2 (2, (2, (8，緯） (2,

5%伸長応力タテ 107 206 203 225 54 9.8 46 155

(N/4cm橱 3=1 13.2 29 118 49 10.2 142 220 38

5¾伸長応力比 A/B 8.1 7.1 1.7 4.6 5.3 14.5 4.8 4.1 幅入り率 H(¾) 8.0 4.9 5.6 5.3 11.3 6.2 4.4 5.4 張設圧縮貫通強度 G (N) 4650 6680 8090 7220 4410 6990 7310 8110 面伸長率 (W 表側編地 F 10.2 10.1 10.1 12.7 12.6 9.7 12.9 9.9

裏側編地 D 2.8 2.3 2.5 2.3 3.5 2.5 1.6 2.3 面伸長率比 F/D 3.6 4.4 4.0 5.5 3.6 3.9 9.2 4.3 圧縮弾性率 E(N/mm) 46.8 53.1 49.0 49.2 71.2 66.3 68.8 130 シヮの平価〇〇 O 〇〇〇 O ◎ 着座時のフイツト性〇 ◎ ◎ 〇 ◎ ◎ ◎ 着座時の違和感〇 ◎ ◎ ◎ 〇 ◎ ◎ 着座時の安定感〇 ◎ ◎ @ 〇 ◎ ◎ ◎ 回復性（見栄え）〇 ◎ © 〇 ◎ ◎ ©

¾〔〕〔〕02063

塑 §s 表

*»川 *»J13 *»J14 SW115

m 原糸原糸碰糸原糸原糸繊糸原糸原糸

(地糸： PET) 560/96 560/96 500/144 560/96 560/96 334/72 560/96 1120/192 糸

乾 SWS^W 10. Θ 10.6 3.5 10.6 10.6 3.5 10.6 10.6 10.6 使

い

揷入 *»*(dWf) PTT880 PTT880 PTT880 PTT880 鞘芯1060 PTT880 PTT880 销芯 3230

-

(本数、挿入方向） (1.® (1、输 (1、緦 (1、綣 (1、撖 (.urn (1、耩

5¾伸: 力タテ 226.4 108.9 75.7 79.9 146.6 63.8 26.7 34.5 310.8 (N/4cmjg) 3=1 3.0 58.2 8.0 10.4 234.8 4.0 1.7 5.3 3(5.2

5%伸長応力比 A/B 1.8 1.9 9.5 7.7 1.6 16.0 15.7 6.5 1.0 ΐϊλリ率 H(%) 5.3 6.2 8.5 6.8 4.2 15.2 15.5 10.5 1.3 張 ISEffi貫通 ¾SG (N) 7290 8320 6990 5840 6890 2680 2910 5470 11020 着座時のフイツト性 @ © O O O 厶 X 厶 X 着座時の翻感 @ © 〇 O ◎ 厶 X 厶 © 着座時の安定感 ◎ O 〇 O ◎ X X X 回復性（え） ◎ O O O ◎ X X X

m

産業上の利用可能性

本発明の座席用シート材は、自動車、鉄道車両、航空機、チャイルドシート、べビカー、車椅子等の乗り物の座席シート、および、家具、事務用椅子等の用途に好適に用いることができ、優れたクッション性能を示す。特に、立体編物からなる座席用シート材は、上記の用途以外に、肩パット、ブラジャーカップ、レガーズのクッション材、サポーターのクッション材、保温衣料等のライニング材、ヘルメットの内張り、人体保護パッド等、人体に接触するクッション材、緩衝材、保型材、保温材等にも好適に用いることがでさる。

Claims

請求の範囲

[I] タテ方向またはョコ方向いずれか一方の応力が大きい方向の 5%伸長時の応力（A )力 0— 300NZ4cm幅であり、他方の 5%伸長時の応力（B)との比（AZB)が 1. 5 一 15. 0であり、かつ、 2辺固定による張設圧縮時の幅入り率 (H)が 0— 15%であることを特徴とする座席用シート材。

[2] 織物力なることを特徴とする請求項 1に記載の座席用シート材。

[3] 編物からなることを特徴とする請求項 1に記載の座席用シート材。

[4] 表裏二層の編地と該ニ層の編地を連結する連結糸とを有する立体編物であることを特徴とする請求項 1に記載の座席用シート材。

[5] 連結糸がモノフィラメントであることを特徴とする請求項 4に記載の座席用シート材。

[6] 編地の少なくとも一部に挿入糸が用、られて、ることを特徴とする請求項 3— 5のヽずれかに記載の座席用シート材。

[7] 編地を構成する地組織が鎖編と 3— 8針振りのトリコット編との組み合わせ組織で構成され、かつ、挿入糸が、該地糸且織のトリコット編のアンダーラップ方向に対して同方向または異方向に 1コース当り 3針振り以下の振り幅で経糸挿入されて、ることを特徴とする請求項 3— 6のいずれかに記載の座席用シート材。

[8] 挿入糸が 300— 3000dtexのモノフィラメントであることを特徴とする請求項 6または

7に記載の座席用シート材。

[9] 張設圧縮貫通強度 (G)が 3000N以上であることを特徴とする請求項 1一 8のいずれかに記載の座席用シート材。

[10] 表側編地の面伸長率 (F)と裏側編地の面伸長率 (D)との比 (FZD)が 1. 5— 10.

0の立体編物であることを特徴とする請求項 4一 9のいずれかに記載の座席用シート材。

[II] 置敷圧縮弾性率が 20— 150NZmmの立体編物であることを特徴とする請求項 10 に記載の座席用シート材。

[12] 連結糸としてポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを用いた立体編物であることを特徴とする請求項 10または 11に記載の座席用シート材。

[13] 請求項 1一 12のいずれかに記載の座席用シート材カもなることを特徴とする座席シート。

[14] 少なくとも一部に、ウレタンフォーム、不織布クッション材、熱可塑性榭脂発泡体、表皮材カも選ばれた一種または二種以上を用い、これと請求項 1一 12のいずれかに記載の座席用シート材との積層体であることを特徴とする座席シート。

[15] 請求項 13または 14に記載の座席シートを有する車両。