WO2005010392A1 - 電磁クラッチ - Google Patents

Abstract

　駆動源と回転軸（２２）とを分離可能に連結するための電磁クラッチ（２０）は、駆動源により回転されるロータ（２５）と、電磁力によりロータ（２５）に吸着されたとき、ロータ（２５）から回転軸（２２）に伝達すべき伝達力を発生するアーマチュア（４０）とを備える。また、電磁クラッチ（２０）は、アーマチュア（４０）をロータ（２５）から分離する方向に付勢するリーフスプリング（５２）を含む。リーフスプリング（５２）は、アーマチュア（４０）がロータ（２５）に吸着されたとき、伝達力に基づき、アーマチュア（４０）の吸着力に対するブースト力を発生する姿勢を有する。

Description

明 細 書

電磁クラッチ

技術分野

[0001] 本発明は、電磁クラッチに関し、より詳しくは、車両用空調システムの圧縮機に好適 した電磁クラッチに関するものである。

背景技術

[0002] この種の電磁クラッチは、車両用空調システムの圧縮機に好適し、エンジンからの 駆動力を断続的に圧縮機の駆動軸に伝達可能である。例えば、実開平 7 - 35830号 公報が開示する公知の電磁クラッチは、圧縮機のハウジングの端部に回転自在に支 持されるロータを有する。ロータは、エンジンのプーリと共に駆動ベルトが架け回され 、その内部に、電磁力発生器として、ステータに収容された状態の電磁コイルを有す る。クラッチ板としての環板状のァーマチュアは、電磁力発生器の電磁力によりロータ への吸着が許容された状態で、力ブラを介して圧縮機の駆動軸に連結されている。 より詳しくは、力ブラは、圧縮機の駆動軸に嵌合するハブを有し、このハブは部分的 にハウジングの前記端部から突出している。ハブの突出した部分にはフランジが一体 的に設けられ、ァーマチュアは、複数のリーフスプリングを介してフランジに支持され 、ロータと同軸的に位置付けられる。各リーフスプリングは、ロータから離間する方向 にァーマチュアを常時付勢しており、電磁コイルが励磁されていないとき、ァーマチュ ァはロータから所定の隙間を存して離間する。一方、電磁コイルが励磁されていると き、ァーマチュアは、電磁力発生器の電磁力により、リーフスプリングの付勢力に抗し てロータに吸着し、この吸着力に対応した所定の面圧でロータに対して押し付けられ る。このとき、駆動ベルトを介してロータが回転駆動されていれば、ロータはァーマチ ユアを引き摺って回転させ、これにより、リーフスプリング、フランジ及びボスを介して 圧縮機の駆動軸も回転される。

[0003] 上述したように公知の電磁クラッチでは、ァーマチュアとロータとの間の面圧が電磁 力発生器、即ち電磁コイルの電磁力のみによって付与されている。従って、圧縮機の 駆動軸に伝達されるトルクを増大するためには、電磁コイル及びロータの大型化や、 電磁コイルへの電力供給量の増大が必要になる。

[0004] し力 ながら、このような手段によるトルク増大は、電磁クラッチの軽量化及び省電 力化を阻害する。また、電磁コイルの大型化は自己インダクタンスの増大を招くので、 電磁コイルへの電力供給を停止したときに、ロータからァーマチュアが分離し難くなる

。この結果、ロータからァーマチュアが離間するときに大きな騒音が発生する。一方、 電磁コイルへの電力供給を開始したときには、電磁力が大きいためにァーマチュア の回転がロータの回転に同期するまでに要する時間が短レ、。それ故、ロータの回転 力が衝撃力としてァーマチュアに伝達され、このクラッチの構成部品のみならず、圧 縮機の構成部品にも瞬間的に高い負荷がかかる。

発明の開示

[0005] 本発明の目的は、板パネの圧縮に伴う弹発カをァーマチュアとロータとの結合力と して利用して電磁コイルの起磁力を小さくすることができる電磁クラッチを提供するこ とにある。

[0006] 上述の目的を達成するため、駆動源と回転軸とを分離可能に連結するための電磁 クラッチは、前記回転軸の外側に同心にして配置され、前記駆動源により回転される ロータと、前記ロータ内に配置された電磁コイルを含み、この電磁コイルが励磁され たとき、電磁力を発生する電磁力発生器と、前記ロータの近傍に配置され、前記電磁 力により前記ロータに吸着されたとき、前記ロータから前記回転軸に伝達すべき伝達 力を発生するァーマチュアと、前記ァーマチュアと前記回転軸とを連結するための力 ブラであって、前記回転軸に連結されるべき連結部材と、前記連結部材と前記ァー マチュアとを結合し、前記ァーマチュアを前記ロータから分離する方向に付勢するリ 一フスプリングとを含む、力ブラとを具備し、前記リーフスプリングは、前記ァーマチュ ァが前記ロータに吸着されたとき、前記伝達力に基づき、前記ァーマチュアの吸着 力に対するブースト力を発生する姿勢を有する。

[0007] 具体的には、前記リーフスプリングは、前記ァーマチュアの径方向でみて内端及び 外端を有し、前記内端は、前記ァーマチュアの回転方向でみて前記外端よりも前方 に配置され、且つ、前記外端よりも前記ァーマチュアから離間している。

[0008] 上記した構成によれば、ロータとァーマチュアが結合し、回転力が伝達されている 間、リーフスプリングの姿勢、即ち形状及び配置により、ァーマチュアのロータに対す る吸着力にブースト力が重畳される。このブースト力によって、ァーマチュアとロータと の面圧が増大されるので、電磁コイル及びロータの大型化や、電磁コイルへの電力 供給量の増大を伴なわずに、ロータからァーマチュアへ伝達されるトノレクを増大可能 である。一方、トルクを増大する必要がないときには、電磁コイル及びロータの小型化 やコイル卷回数の低減、電磁コイルへの電力供給量を低減可能である。従って、この 電磁クラッチは、従来の電磁クラッチに比べ、軽量化及び省電力化が可能である。

[0009] また、上記した構成によれば、トルク増大のために電磁コイルの自己インダクタンス を増大する必要がないので、電磁コイルへの電力供給を停止したときに、ロータから ァーマチュアが分離し難くなることもない。この結果、ロータからァーマチュアが離間 するときに大きな騒音が発生することもない。更に、電磁コイルへの電力供給を開始 したときに、電磁力が増大されていないので、ァーマチュアの回転がロータの回転に 同期するまでに十分な時間がある。それ故、ロータの回転力が衝撃力としてァーマチ ユアに伝達されるのが防止され、この電磁クラッチの構成部品のみならず、圧縮機の 構成部品にかかる負荷が増大するのも防止される。

[0010] 好適な態様として、前記リーフスプリングは、前記ァーマチュアに対して傾斜した傾 斜部を有し、前記傾斜部の傾斜角度は、前記ロータとともに前記ァーマチュアが回 転している状態で前記電磁コイルへの通電を停止したときに、前記ァーマチュアが前 記ロータから分離可能な範囲にある。

[0011] 上記した構成では、リーフスプリングにおける傾斜部の傾斜角度の範囲を設定した ことによりブースト力の大きさが規制され、ロータからのァーマチュアの分離が阻害さ れない。このため、この電磁クラッチは確実にオフ作動される。

[0012] 好適な態様として、前記連結部材は、前記リーフスプリングの前記内端が取り付け られる取付け部を有し、該取付け部は前記リーフスプリングの前記傾斜角度と対応す るよう傾斜している。そして、前記リーフスプリングの前記内端が前記取付け部にかし めて連結されている。

[0013] 好適な態様として、前記リーフスプリングの前記内端は折曲部として形成され、該折 曲部が前記取付け部を挟み込んでレ、る。 [0014] 好適な態様として、前記連結部材は取付け孔を有し、該取付け孔に前記リーフスプ リングの前記内端が挿入されている。

[0015] 好適な態様として、前記ァーマチュアは固定孔を有し、該固定孔に前記リーフスプ リングの前記外端が挿入されている。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]圧縮機へ取り付けられた第 1実施例の電磁クラッチの縦断面図、

[図 2]図 1の電磁クラッチに適用された力ブラをァーマチュアへの連結状態で示す正 面図、

[図 3]図 2の板パネによるァーマチュアに加えられる付勢力の発生原理を示す説明図

[図 4]電磁コイル電流とクラッチ静摩擦トルクとの関係を示すグラフ、

[図 5]第 2実施例のリーフスプリングを適用した図 1の電磁クラッチの部分断面図、 [図 6]第 3実施例の電磁クラッチに適用された力ブラをァーマチュアへの連結状態で 示す正面図、

[図 7]図 6の VII— VII線に沿う断面図、

[図 8]第 4実施例の電磁クラッチに適用された力ブラをァーマチュアへの連結状態で 示す正面図、

[図 9]図 8の IX— IX線に沿う断面図、

[図 10]第 5実施例の電磁クラッチに適用された力ブラをァーマチュアへの連結状態で 示す正面図、及び

[図 11]図 10の XI-XI線に沿う断面図である。

発明を実施するための最良の形態

[0017] 図 1は、車両用空調システムの冷凍回路を示しており、この冷凍回路の循環管路に は、冷媒の循環する方向でみて、圧縮機 10、凝縮器 12、レシーノ 14、膨張弁 16及 び蒸発器 18が順に配置されている。圧縮機 10は、第 1実施例の電磁クラッチ 20を備 えており、エンジン（図示せず）からの駆動力は電磁クラッチ 20を介して圧縮機 10の 主軸 22に断続的に伝達される。主軸 22の回転に伴レ、、圧縮機 10の圧縮ユニット（図 示せず）が駆動され、これにより冷凍回路内を冷媒が循環する。なお、圧縮機 10はス クロール型圧縮機及び斜板型圧縮機のレ、ずれであってもよレ、。

[0018] 電磁クラッチ 20はロータ 25を有し、ロータ 25は圧縮機 10のハウジングの端部 26に ボール軸受 28を介して回転自在に支持されている。圧縮機 10の主軸 22はハウジン グの端部 26内を延びており、ロータ 25は主軸 22の外側に同心にして配置されてい る。より詳しくは、ロータ 25は内周壁 30及び外周壁 32を有し、内周壁 30及び外周壁 32は同心上に配置され、環状の端壁 34を介して一体に連なっている。端壁 34には 、磁束を遮断すべく複数のスリット 36が形成され、これらスリット 36は、周方向に断続 的に延びている。外周壁 32の外周面にはベルト溝 38が形成され、このベルト溝 38 にエンジンからの駆動力を伝達する駆動ベルト（図示せず）が架け回される。

[0019] ロータ 25の内周壁 30と外周壁 32との間には、電磁力発生器として、ステータ 33に 収容された電磁コイル 24が配置されている。ステータ 33は、環状のブラケット 39を介 して圧縮機 10のハウジングに固定されている。この電磁力発生器は、電磁コイル 24 が通電されると電磁力を発生させ、この電磁力により、ロータ 25にァーマチュア 40が 吸着可能である。

[0020] ァーマチュア 40は環板状をなし、磁性体材料、例えば鉄系の材料からなる。ァーマ チユア 40は、ロータ 25の端壁 34近傍に同軸上に配置されている。より詳しくは、ァー マチュア 40は、ロータ 25に対する接離が許容された状態で、力ブラ 42を介して圧縮 機 10の主軸 22に支持され、主軸 22と一体的に回転可能である。つまり、ァーマチュ ァ 40はクラッチ板として機能する。なお、ァーマチュア 40にも周方向に断続的に延 びるスリット 44が形成されてレ、る。

[0021] カプラ 42は、金属製のフランジ付きスリーブ 46を含む。スリーブ 46は、ハウジング の端部 26からァーマチュア 40まで延び、主軸 22の端部がその内部にねじ込まれて いる。

[0022] スリーブ 46のフランジ 48は、略三角形の板状をなし、ァーマチュア 40の内周縁に よって囲まれている。フランジ 48の 3つの各頂点近傍には、リベット 50力取り付けられ 、リベット 50はフランジ 48の外面から突出している。リベット 50は、その先端に後述す るリーフスプリング (板ばね） 52が取り付けられており、リーフスプリング 52とフランジ 4 8との間を延びるリベット 50の軸部は、大スぺーサ 54、小スぺーサ 56、並びに、これ ら大及び小スぺーサ 54， 56によって挟まれた金属製の制振板 58を貫通している。 つまり、リベット 50は、リーフスプリング 52、大スぺーサ 54、制振板 58、小スぺーサ 5 6、フランジ 48を一体的に連結している。

[0023] 制振板 58は、フランジ 48よりも大きな略三角形の板状をなし、 3つの小スぺーサ 56 を介してフランジ 48の外面と対向してレ、る。制振板 58の 3つの各頂点近傍には防振 ゴム 60が取り付けられ、防振ゴム 60はァーマチュア 40の外面に対して当接している 。制振板 58及び防振ゴム 60は、ァーマチュア 40の振動を減衰するよう機能する。

[0024] リーフスプリング 52は鉄系金属からなり、図 2に示されるように、ァーマチュア 40の 正面からみたときに、両端 62, 64が丸められた帯状をなす。リーフスプリング 52は、 ァーマチュア 40の径方向でみて内端 62がリベット 50を介してフランジ 48に取り付け られ、外端 64がァーマチュア 40の外周近傍に小リベット 66を介して固定されている 。そして、リーフスプリング 52の軸線 Lは、ァーマチュア 40の径方向に対して傾斜して いる。具体的には、リーフスプリング 52は、回転方向 Rでみて、内端 62の方が外端 6 4よりも前方に位置付けられている。換言すれば、回転方向 Rでみて、リベット 50の方 力 小リベット 66よりも前方に位置付けられている。また、図 3に示されるように、リーフ スプリング 52の内端 62及び外端 64はァーマチュア 40と平行に形成されているが、 内端 62と外端 64との間には、ァーマチュア 40の外面に対して傾斜する傾斜部 68が 形成されている。なお、図 3中、リーフスプリング 52のハッチングは説明の都合上省 略されている。

[0025] 上記した電磁クラッチ 20によれば、電磁コイル 24が通電されていないとき、ァーマ チユア 40はリーフスプリング 52の付勢力によってロータ 25から離隔しており、ロータ 2 5の回転力（トルク）がァーマチュア 40に伝達されることがない。

[0026] 電磁コイル 24が通電されたとき、電磁力発生器により電磁力が発生し、リーフスプリ ング 52の付勢力に抗しながらァーマチュア 40がロータ 25の端壁 34に吸着し、ロータ 25とァーマチュア 40が結合する。より詳しくは、電磁コイル 24が通電されたとき、ステ ータ 33、ロータ 25及びァーマチュア 40を通る磁束が発生し、電磁石となったロータ 2 5にァーマチュア 40が吸着する。ロータ 25とァーマチュア 40が結合すると、ロータ 25 の回転力が摩擦によりァーマチュア 40に伝達され、この伝達された回転力がリーフス プリング 52、リベット 50、フランジ 48及びスリーブ 46を介して主軸 22へと順次伝達さ れる。この伝達力により主軸 22が回転されると、圧縮機 10によって冷媒の吸入'圧縮 工程が実施される。

[0027] 上述の電磁クラッチ 20では、ロータ 25とァーマチュア 40が結合し、回転力が伝達さ れている間、上述したリーフスプリング 52の姿勢、即ち形状及び配置により、ァーマ チユア 40のロータ 25に対する吸着力に、後述するブースト力が重畳されている。この ブースト力によって、ァーマチュア 40とロータ 25との面圧が増大されるので、電磁コ ィル 24及びロータ 25の大型化や、電磁コイル 24への電力供給量の増大を伴なわず に、ロータ 25からァーマチュア 40へ伝達されるトルクを増大可能である。一方、トルク を増大する必要がないときには、電磁コイル 24及びロータ 25の小型化やコイル卷回 数の低減、電磁コイル 24への電力供給量を低減可能である。従って、この電磁クラッ チ 20は、従来の電磁クラッチに比べ、軽量化及び省電力化が可能である。

[0028] また、トルク増大のために電磁コイル 24の自己インダクタンスを増大する必要がな いので、電磁コイル 24への電力供給を停止したときに、ロータ 25からァーマチュア 4 0が分離し難くなることもない。この結果、ロータ 25からァーマチュア 40が離間すると きに大きな騒音が発生することもない。更に、電磁コイル 24への電力供給を開始した ときに、電磁力が増大されていないので、ァーマチュア 40の回転がロータ 25の回転 に同期するまでに十分な時間がある。それ故、ロータ 25の回転力が衝撃力としてァ 一マチュア 40に伝達されるのが防止され、この電磁クラッチ 20の構成部品のみなら ず、圧縮機 10の構成部品にかかる負荷が増大するのも防止される

[0029] 上述のブースト力は、以下のようにして発生する。

[0030] この電磁クラッチ 20では、リーフスプリング 52の内端 62が、回転方向 Rでみて、外 端 64よりも前方に位置付けられている。従って、図 2に示されるように、ロータ 25から ァーマチュア 40に回転力が伝達されているとき、小リベット 66即ち外端 64に作用す る力を F1とすると、リベット 50即ち内端 62には力 F2が作用する。力 F2の大きさは、 力 F1と F2がなす交差角度を Θとしたときに、 F2 = Fl/cos Θで表される。

[0031] 力 F2は、交差角度 Θ力 S90° 未満であるため、リーフスプリング 52に対して圧縮応 力として作用する。即ち、図 3に示されるように、リーフスプリング 52に対し、ァーマチ ユア 40の外面と平行な力 F2が作用すると、リーフスプリング 52の内端 62及び外端 6 4は拘束されているので、その反力 F3も作用する。このとき、傾斜部 68は、ァーマチ ユア 40に対して傾斜しているので、反力 F3を成分として含む反力 F4が、傾斜部 68と 平行な方向にてリーフスプリング 52に作用する。反力 F4は、反力 F3と反力 FNに分 解され、反力 FNが上述のブースト力としてァーマチュア 40に対してその軸線方向に 作用する。

[0032] 反力 FNの大きさは、傾斜部 68の傾斜角度をひとしたときに、 FN = F2 X tan aで表 される。従って、傾斜角度 αが大きいほど、換言すれば、ァーマチュア 40の軸線方 向でみて、内端 62が外端 64から離れているほど、反力 FNは大きくなる。また、反力 FNは、力 F2に比例するので、交差角度 Θ力 0° に近いほど、換言すれば、内端 6 2の径方向位置が外端 64に比べて中心に近いほど大きくなる。

[0033] しかしながら、反力 FNが大きくなりすぎると、ァーマチュア 40とロータ 25との摩擦に より、電磁コイル 24への通電を停止しても、ァーマチュア 40とロータ 25との結合を解 除するのが不可能となる。このような事態を回避すベぐこの電磁クラッチ 20では、次 式（1)で示される関係が成立している。ただし、 FSはリーフスプリング 52の付勢力、 μはァーマチュア 40とロータ 25との間の摩擦係数である。

[0034] μ - (FN-FS) < F1 …ひ）

[0035] 具体的には、式（1)に次式（2)を代入して得られる式が成立するよう、交差角度 Θ 及び傾斜部 68の傾斜角度ひが設定される。

[0036] FN = F2 -tan a

= (Fl/cos θ ) -tan a - - -(2)

[0037] 具体的には、交差角度 Θは、 0° 以上 85° 以下の範囲にあるのが好ましぐ 0° 以 上 80° 以下の範囲にあるのがより好ましい。傾斜角度ひは、 3° 以上 63° 以下の範 囲にあるのが好ましぐ 3° 以上 40° 以下の範囲にあるのがより好ましい。

[0038] 図 4のグラフは、傾斜角度ひが異なる 5つの電磁クラッチ 20について、交差角度 Θ

( = 112° )が一定のときに、電磁コイル 24への通電電流量（電磁コイル電流）を変 ィ匕させながら、静摩擦トルクを測定した結果を示している。なお、静摩擦トルクは、口 ータ 25とァーマチュア 40とが完全に連結された状態で伝達される最大のトノレクであり 、傾斜角度 αは、それぞれ、 3° , 7° , 20° , 30° ， 63° である。

[0039] この図 4からは、通電電流量が同一の場合、傾斜角度ひが増大するのに伴って、静 摩擦トルクが増大するのがわかる。つまり、電磁クラッチ 10においては、傾斜角度 α を大きくすれば、小さな通電電流で大きな静摩擦トルクを得られるのがわかる

[0040] 本発明は上記した実施例に限定されることはなぐ種々変形が可能である。

[0041] 図 5は第 2実施例を示しており、リーフスプリング 52に代えて、 2つのリーフスプリン グ 70， 72を小リベット 74で直列に連結して用いてもよレ、。この実施例の場合、 2つの リーフスプリング 70, 72のうち両方が傾斜部 76 , 78を有している力 少なくとも一方 が傾斜部を有していれば良い。また、一方はリーフスプリングでなぐ剛性な部材であ つてもよい。

[0042] 図 6及び図 7は第 3実施例を示している。この実施例の場合、スリーブ 80は、第 1実 施例のスリーブ 46よりも長ぐフランジ 82とァーマチュア 40との間隔が大きレ、。フラン ジ 82は円盤状に形成され、その周縁には周方向に等間隔を存して 3個の取付け部 8 4がー体に形成されている。各取付け部 84は矩形形状をなし、フランジ 82から径方 向外側に延出するとともに、その基端が捻られてフランジ 82及びァーマチュア 40に 対して傾斜している。また、フランジ 82には、取付け部 84の間に防振ゴム 86が取り 付けられ、防振ゴム 86は、ァーマチュア 40に当接してその振動を防止する。

[0043] また、この実施例の場合、リーフスプリング 88は平坦な矩形形状をなし、全体として ァーマチュア 40の外面に対して傾斜している。リーフスプリング 88の内端 90は、取 付け部 84の外面に対し、係合手段を介して密着状態で固定されている。係合手段 は、力 め加工により拡径される突起 92と、当該突起 92に嵌合する貫通孔 94からな り、突起 92は各取付け部 84の外面に形成され、貫通孔 94はリーフスプリング 88の内 端に形成されている。一方、リーフスプリング 88の外端 96とァーマチュア 40との係合 手段として、ァーマチュア 40には、外端 96の位置に対応して肉厚部 98が形成され、 肉厚部 98には溝 100が斜めに形成されている。この溝 100にリーフスプリング 88の 外端 96が揷入され、これによりリーフスプリング 88の外端 96とァーマチュア 40とが係 合する。このため、この実施例では、リーフスプリング 88の傾斜角度ひ力 取付け部 8 4及び溝 100の傾斜角度によって規定されている。 [0044] 上述した第 3実施例の電磁クラッチにあっても、リーフスプリング 88の姿勢によりブ 一スト力が得られる。ただし、この実施例では、リーフスプリング 88の内端 90及び外 端 96の径方向位置が第 1実施例に比べて近ぐ交差角度 Θが小さい。このため、大 きなブースト力を得るためには、傾斜角度ひを大きくする必要がある。

[0045] 一方、この実施例によれば、リーフスプリング 88の外端 96が溝 100に揷入され、突 起 92が内端 90の貫通孔 94にかしめて嵌合しているのみなので、リベット 50及び小リ ベット 66等の締結部材が不要である。

[0046] 図 8及び図 9は、第 4実施例を示している。なお、第 3実施例と同じ構成要素には、 同一の符号を付して説明を省略する。

[0047] この実施例では、リーフスプリング 102が内端 104で折曲され、 2重になっている。こ の内端 104は取付け部 84を挟み込んでおり、これにより、フランジ 82に結合されてい る。リーフスプリング 102の外端 106も 2重になっている力 この外端 106は、実施例 3 と同様に溝 100に挿入されている。

[0048] この第 4実施例の電磁クラッチの場合も、リーフスプリング 102の外端 106が溝 100 に挿入され、内端 104が取付け部 84を挟み込んでいるのみなので、リベット 50及び 小リベット 66等の締結部材が不要である。

[0049] 図 10及び図 11は、第 5実施例を示している。なお、第 3実施例と同じ構成要素には 、同一の符号を付して説明を省略する。

[0050] この実施例では、取付け部 108が第 3実施例の取付け部 84よりも幅広であり、フラ ンジ 82及びァーマチュア 40と平行である。取付け部 108には、リーフスプリング 110 の内端 112の位置に対応して肉厚部 114が形成され、肉厚部 114には、スリット 116 が斜めに形成されている。リーフスプリング 110は、内端 112がスリット 116に揷入さ れて、フランジ 82に固定される。ここで、内端 112の揷入長さを規制するために、リー フスプリング 110は段部 118を有し、段部 118はスリット 116の開口に隣接している。

[0051] この第 5実施例の電磁クラッチの場合も、リーフスプリング 110の内端 112がスリット 116に揷入され、外端 120が溝 100に揷入されているのみなので、リベット 50及び小 リベット 66等の締結部材が不要である。

Claims

請求の範囲

[1] 駆動源と回転軸とを分離可能に連結するための電磁クラッチは、

前記回転軸の外側に同心にして配置され、前記駆動源により回転されるロータと、 前記ロータ内に配置された電磁コイルを含み、この電磁コイルが励磁されたとき、電 磁力を発生する電磁力発生器と、

前記ロータの近傍に配置され、前記電磁力により前記ロータに吸着されたとき、前 記ロータから前記回転軸に伝達すべき伝達力を発生するァーマチュアと、

前記ァーマチュアと前記回転軸とを連結するための力ブラであって、前記回転軸に 連結されるべき連結部材と、前記連結部材と前記ァーマチュアとを結合し、前記ァー マチュアを前記ロータから分離する方向に付勢するリーフスプリングとを含む、力ブラ とを具備し、

前記リーフスプリングは、前記ァーマチュアが前記ロータに吸着されたとき、前記伝 達力に基づき、前記ァーマチュアの吸着力に対するブースト力を発生する姿勢を有 する。

[2] 前記リーフスプリングは、前記ァーマチュアの径方向でみて内端及び外端を有し、前 記内端は、前記ァーマチュアの回転方向でみて前記外端よりも前方に配置され、且 つ、前記外端よりも前記ァーマチュアから離間してレ、る請求項 1記載の電磁クラッチ。

[3] 前記リーフスプリングは、前記ァーマチュアに対して傾斜した傾斜部を有し、前記傾 斜部の傾斜角度は、前記ロータとともに前記ァーマチュアが回転している状態で前 記電磁コイルへの通電を停止したときに、前記ァーマチュアが前記ロータから分離可 能な範囲にある請求項 2記載の電磁クラッチ。

[4] 前記連結部材は、前記リーフスプリングの前記内端が取り付けられる取付け部を有し 、該取付け部は前記リーフスプリングの前記傾斜角度と対応するよう傾斜している請 求項 3記載の電磁クラッチ。

[5] 前記リーフスプリングの前記内端が前記取付け部にかしめて連結されている請求項 4 記載の電磁クラッチ。

[6] 前記リーフスプリングの前記内端は折曲部として形成され、該折曲部が前記取付け 部を挟み込んでレ、る請求項 4記載の電磁クラッチ。

[7] 前記連結部材は取付け孔を有し、該取付け孔に前記リーフスプリングの前記内端が 揷入されてレ、る請求項 3記載の電磁クラッチ。

[8] 前記ァーマチュアは固定孔を有し、該固定孔に前記リーフスプリングの前記外端が 揷入されている請求項 2乃至請求項 7の何れかに記載の電磁クラッチ。