JP2006250312A - 電磁式クラッチ - Google Patents

Abstract

【課題】板ばねの押し付け力を簡単な構造で増大でき、省エネかつ小型の電磁式クラッチを提供する。
【解決手段】本発明によれば、アーマチュア板２０がロータ１０に吸着され、ロータ１０の回転力がアーマチュア板２０に伝達される際、アーマチュア板２０の回転力が板ばね４０を介して回転シャフト３に伝達される。ここで、板ばね４０とアーマチュア板２０との角度（以下、傾斜角という）を１０°以上で６３°以下に設定し、一般の電磁クラッチ１の傾斜角（約３°）と比較して大きくしている。実験によれば、傾斜角を１０°に設定するときは、一般の電磁式クラッチよりトルク上昇効果が５％ほどのアップした。また、傾斜角を６３°以下として、アーマチュア板２０がロータ１０から離脱し難くなる不具合を防止している。
【選択図】 図１

Description

本発明は、エンジン等の外部駆動源の回転力を圧縮機等の駆動機器に断続的に伝達する電磁式クラッチに関するものである。

従来、この種の電磁式クラッチとして、実開平７−３５８３０号公報等に記載されたものが知られている。

この公報に記載された電磁式クラッチは、電磁コイルと、外部駆動源により回転されるロータと、ロータに着脱自在のアーマチュア板と、主軸に連結された連結部材と、アーマチュア板と連結部材を連結する板ばねとを有する構造となっている。

また、電磁コイルに通電されていないときは板ばねの弾発力によりアーマチュア板がロータから離隔するよう付勢され、ロータの回転力がアーマチュア板に伝達されることがない。一方、電磁コイルに通電されたときはアーマチュア板が板ばねに弾発力に抗してロータに吸着され、ロータとアーマチュア板が結合される。この両者の結合により、ロータの回転力がアーマチュア板に伝達され、次いで、アーマチュア板の回転力が板ばねを介して連結部材に伝達され、そして、連結部材の回転力が主軸に伝達される。

ここで、外部駆動源が自動車のエンジンであり、また、主軸が圧縮機の回転シャフトであるときは、電磁式クラッチの断続的な接続により、圧縮機が断続的に運転される。
実開平７−３５８３０号公報

しかしながら、前記従来の電磁式クラッチでは、アーマチュア板とロータとの結合力を電磁コイルの起磁力にのみ頼っているため、圧縮機のトルク容量を増大させるためには、電磁コイル及びロータの大型化が避けられず、電磁クラッチの軽量化及び省電力化の阻害要因となっていた。また、電磁コイルの大型化により自己インダクタンスが増大するため、クラッチの切れが悪く、ロータからアーマチュア板が離脱するときに発生する離脱音が非常に大きくなっていた。更に、電磁コイルの起磁力が大きい分、アーマチュア板とロータとの結合初期時の同期時間が短く、ロータの回転力がアーマチュア板に対して衝撃力となって伝達され、圧縮機の内部部品に悪影響を与えるという問題点を有していた。

本発明の目的は前記従来の問題点に鑑み、板ばねの押し付け力を簡単な構造で増大でき、省エネかつ小型の電磁式クラッチを提供することにある。

本発明は前記課題を解決するため、請求項１の発明は、電磁コイルと、ロータと、ロータに着脱自在のアーマチュア板と、一端が主軸側に連結され他端がアーマチュア板に連結されるとともに、電磁コイルに通電されていないときはアーマチュア板がロータから離隔するよう付勢され、また、電磁コイルに通電されたときはアーマチュア板がその付勢力に抗してロータに吸着されるよう弾発力が設定された板ばねとを備えた電磁式クラッチにおいて、アーマチュア板がロートに吸着されたときに板ばねとアーマチュアとの間に形成される角度を１０°以上で６３°以下に設定した構造となっている。

請求項１の発明によれば、アーマチュア板がロータに吸着され、ロータの回転力がアーマチュア板に伝達される際、アーマチュア板の回転力が板ばねを介して主軸に伝達される。ここで、請求項１の発明は、板ばねとアーマチュア板との角度（以下、傾斜角という）を１０°以上で６３°以下に設定し、一般の電磁クラッチの傾斜角（約３°）と比較して大きくしている。実験によれば、傾斜角を１０°に設定するときは、一般の電磁式クラッチよりトルク上昇効果が５％ほどのアップした。なお、傾斜角を６３°以下としたのは、この角度を超えるときは押し付け力が強すぎ、電磁コイルへの通電を切ったときでも、アーマチュア板がロータから離脱し難くなるとい不具合を考慮したものである。

請求項２の発明は、電磁コイルと、ロータと、ロータに着脱自在のアーマチュア板と、一端が主軸側に連結され他端がアーマチュア板に連結されるとともに、電磁コイルに通電されていないときはアーマチュア板がロータから離隔するよう付勢され、また、電磁コイルに通電されたときはアーマチュア板がその付勢力に抗してロータに吸着されるよう弾発力が設定された板ばねとを備えた電磁式クラッチにおいて、板ばねの主軸側連結部分から他端への延在方向がアーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交差するとともに、アーマチュア板の板ばね連結部分と主軸を結ぶ結線方向との成す角度が鋭角になるよう設定した構造となっている。

請求項２の発明によれば、ロータからアーマチュア板に回転力が伝達されるとき、板ばねの延在方向がアーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交差しているため、板ばねに対してアーマチュア板から主軸側に向かって圧縮力が生ずる。ここで、板ばねは一般に傾斜角を有しているので、この圧縮力がアーマチュアをロータに向かって押し付ける押し付け力として作用する。

また、アーマチュア板の板ばね連結部分と主軸を結ぶ結線方向との成す角度（以下、配置角という）が鋭角となっている。ここで、配置角が小さくなるに従って（０°より大きい）、板ばねに生ずる前述の圧縮力が大きくなる。

請求項３の発明は、請求項１の傾斜角の設定（１０°〜６３°）と請求項２の配置角の設定（鋭角）の両者を有する電磁式クラッチである。請求項３の発明によれば、請求項１及び請求項２の作用が相乗的に作用し、アーマチュア板の押し付け力が更に向上し、電磁式クラッチの省エネ及び小型化を確実に実現することができる。

なお、板ばねを連結部材を介して主軸に連結するようにしても良い（請求項４）。また、板ばねへの応力集中を回避するため、板ばねの形状を緩やかに湾曲した形状で形成するようにしてもよい（請求項５）。更に、ロータに対するアーマチュア板の吸着力を向上させるため、ロータとアーマチュア板との対向面積を大きくするようにしても良い（請求項６）。更にまた、板ばねの両端に連結部材やアーマチュア板に結合するリブを設けるときは、板ばねと連結部材及びアーマチュア板との連結強度が向上する。

請求項１の本発明によれば、板ばねの傾斜角を大きくすることにより、アーマチュア板に対する板ばねの押し付け力が上昇するし、また、請求項２の発明によれば、板ばねの配置角を小さくするときは同じく板ばねの押し付け力が上昇し、更に、請求項３の発明によれば、請求項１及び請求項２の発明の作用が相乗的に作用し、板ばねの押し付け力が更に向上する。

このように板ばねの押し付け力が向上した分、電磁コイルの電力消費量を少なくできるし、また、電磁コイルのコイル巻数を少なくできる。これにより、電磁式クラッチの省エネ化及び小型化を図ることができる。

図１乃至図４は本発明に係る電磁気式クラッチの第１実施形態を示すもので、図１は電磁式クラッチの正面図、図２は電磁式クラッチの断面図、図３は押し付け力発生原理の説明図、図４は傾斜角と配置角によるトルク上昇率を比較するグラフである。

本実施形態に係る電磁式クラッチ１は圧縮機２に使用されているもので、圧縮機２の回転シャフト３への回転力を断続的に伝達する機能を有している。また、回転シャフト３の先端は環状のフランジ４ａを有するボス部４に螺着しており、電磁式クラッチ１からの回転力が後述するようにフランジ４ａを通じて伝達されるようになっている。

電磁式クラッチ１は環状のロータ１０と、アーマチュア板２０と、連結板３０と、板ばね４０とを有している。

ロータ１０は、内輪１１と、外輪１２と、内輪１１及び外輪１２の前端を連結する前面プレート１３とからなり、内輪１１と外輪１２との間に電磁コイル５０が介在されている。電磁コイル５０に通電するときはロータ１０全体が電磁石となりアーマチュア板２０を吸着するようになっている。

ロータ１０の外輪１２に形成されたベルト掛け溝１２ａには外部駆動源、例えば図示しない自動車エンジンの回転力が伝達されるベルト（図示しない）が巻き付けられている。また、内輪１１の内側には圧縮機２のフロントハウジング５が貫通し、更に、フロントハウジング５と内輪１１との間に玉軸受６が介装されている。以上のようにロータ１０を構成することにより、エンジンの回転力がロータ１０に伝達され、ロータ１０がフロントハウジング５を中心に回転するようになっている。

アーマチュア板２０は磁性体材料で形成されており、例えば鉄系の材料で形成されている。また、アーマチュア板２０は環状に形成され、ロータ１０の前面プレート１３と間隔をおいて対向するよう配置されている。

連結板３０は、アーマチュア板２０の前方に間隔をおいて配置されているもので、図１に示すように、略正三角形状に形成された金属プレートで形成されている。連結プレート３０の適所には防振ゴムが固着されている。防振ゴム３１は連結板を貫通してアーマチュア板２０の前面に当接しており、連結板３０の振動を減衰する機能を有している。

板ばね４０は、図１に示すように、中央に有する略三角形状の共通プレート４１と、共通プレート４１の各コーナから径方向に延在した３箇所のばね本体４２とを有している。各ばね本体４２の一端４２ａはリベット４３で連結板３０のコーナに固定され、他端４２ｂはリベット４４でアーマチュア板２０に固定され、板ばね４０の付勢力によりアーマチュア板２０をロータ１０の前面プレート１３から離隔している。リベット４３は板ばね４０の一端４２ａ、ワッシャ４５、連結板３０、ワッシャ４６、ボス部４のフランジ４ａと順次貫通して、各部材４２ａ，４５，３０，４６，４ａを一体に連結しており、板ばね４０を通じて伝達される回転力をボス部４に伝達するようになっている。

また、このばね本体４２は、図１に示すように、一端４２ａから他端４２ｂに向かって延びており、ばね本体４２の延在方向がアーマチュア板２０の回転方向（図１の２点鎖線矢印）に対して鈍角に交差するよう設計されている。即ち、図１に示すように、ばね本体４２の延在方向（２点鎖線Ｌ１）とアーマチュア板２０の外周と交わる点における接線（２点鎖線Ｌ２）とが鈍角βとなっている。また、図２に示すように、ばね本体４２の両端４２ａ，４２ｂは連結板３０及びアーマチュア板２０に平行に形成されているが、一端４２ａと他端４２ｂとの間は斜めに傾斜する傾斜部４２ｃを有し、傾斜部４２ｃがアーマチュア板２０に対して所定角度（傾斜角α）で形成されている。更に、図１に示すように、ばね本体４２の延在方向（２点鎖線Ｌ１）と回転シャフト３の中心とリベット４４の中心を結んだ結線方向（２点鎖線Ｌ３）とは所定角度（配置角θ）で交差しており、この配置角θが鋭角となっている。

本実施形態によれば、電磁コイル５０に通電されていないときは、ロータ１０とアーマチュア板２０は離隔しており、ロータ１０の回転力がアーマチュア板２０に伝達されることはない。

一方、電磁コイル５０に通電されたときはロータ１０が電磁石となる。これにより、ロータ１０に起磁力が発生するため、板ばね４０の付勢力に抗してアーマチュア板２０がロータ１０の前面プレート１３に吸着され、ロータ１０とアーマチュア板２０が結合する。両者の結合により、ロータ１０の回転力がアーマチュア板２０に伝達され、この回転力が板ばね４０、連結板３０、ボス部４０、回転シャフト３と順次伝達され、回転シャフト３が回転する。この回転シャフト３の回転力により圧縮機２が冷媒の吸入・圧縮作用を発揮する。

ここで、本実施形態に係る電磁式クラッチ１はアーマチュア板２０の回転力と板ばね４０の延在方向が鈍角βで交わっているため、アーマチュア板２０の回転力がばね本体４２の圧縮力として作用する。また、ばね本体４２の傾斜部４２ｃが傾斜角αとなっているため、この圧縮力の下方向分力がアーマチュア板２０をロータ１０に向かって押し付ける押し付け力として作用する。更に、前記傾斜角α及び配置角θの度合いにより押し付け力が変化する。

以上の作用を図３(a)(b)の説明図を参照して説明する。この図３(a)(b)で、圧縮力をＰ、圧縮力Ｐの水平分力をＦ、押付力をＦｎ、アーマチュア板２０とロータ１０の摩擦による伝達力をＴ、アーマチュア板２０とロータ１０との摩擦抵抗をμ、リベット４４の中心と回転シャフト３の中心との距離をＬ、回転シャフト３の中心と力Ｆの作用線とが直行する距離をｒ、傾斜角をα、配置角をθ、押し付け力によって発生するトルクをＴｎとするとき、以下のように電磁式クラッチ１の発生トルクの計算を行うことができる。

Ｆ＝Ｔ／ｒ……(1)
ｒ＝Ｌ・ｓｉｎθ……(2)
(1)式に(2)式を代入して、
Ｆ＝Ｔ／（Ｌ・ｓｉｎθ）……(3)
一方、
Ｆｎ＝Ｆ・ｔａｎα……(4)
(3)式を(4)式に代入して、
Ｆｎ＝Ｔ・ｔａｎα／（Ｌ・ｓｉｎθ）……(5)
また、
Ｔｎ＝μ・Ｆｎ・Ｌ……(6)
(5)式を(6)式に代入して、
Ｔｎ＝Ｔ・μ・ｔａｎα／（ｓｉｎθ）……(7)
以上の点から、アーマチュア板２０とロータ１０との静摩擦トルクは板ばね４０のトルクＴｎが付加された状態となっている。また、傾斜角αを大きくするに従ってトルクＴｎが大きくなり、配置角θを小さくすれば小さくするに従って同じくトルクＴｎが大きくなることが分かる。

ここで、傾斜角α及び配置角θからトルク上昇率の変化を実験したところ、図４に示す結果が得られた。この実験では、配置角θを２０°から６０°まで５°刻みのものを用意し、また、傾斜角αを５°から６０°まで５°刻みのものを用意した。この実験の結果、傾斜角αが大きいほど、また、配置角θが小さいほどトルク上昇率が高くなることが証明された。

また、この実験によれば、傾斜角を１０°に設定するときは、一般の電磁クラッチ（傾斜角３°）よりトルク上昇効果が５％ほどアップした。なお、傾斜角を６３°以下としたのは、この角度を超えるときは押し付け力が強すぎ、電磁コイル５０への通電を切ったときでも、アーマチュア板２０がロータ１０から離脱し難くなるという不具合を考慮したものである。従って、傾斜角として１０°〜６３°が最も好適であることが分かった。

以上のように本実施形態に係る電磁式クラッチ１によれば、電磁コイル５０への電流値を小さくすることができ、また、電磁コイル５０の巻線回数を少なくできるため、ロータ１０の小型化及び軽量化を図ることができるし、また、省電力化を図ることができる。電磁コイル５０の小型化に伴い、自己インダクタンスが減少して電磁式クラッチ１の切れがよくなり、ロータ１０からアーマチュア板２０が離脱するときに発生する離脱音を小さくすることができる。

図５は電磁式クラッチの第２実施形態を示すものである。なお、前記第１実施形態と共通の構成部分は同一符号を用い、その説明を省略する。本実施形態に係る板ばね１００は共通プレート１０１と、共通プレート１０１の各コーナから径方向に延在した３箇所のばね本体１０２とを有している。各ばね本体１０２の一端１０２ａはリベット１０３で連結板３０のコーナに固定され、他端１０２ｂはリベット１０４でアーマチュア板２０に固定され、板ばね１００の付勢力によりアーマチュア板２０をロータの前面プレートから離隔している。また、各ばね本体１０２は湾曲して形成しており、前記第１実施形態と同様に傾斜部１０２ｃを形成している。本実施形態においても前記第１実施形態と同様の作用効果を発揮する。なお、その他の構成は前記第１実施形態と同様である。

図６は電磁式クラッチの第３実施形態を示すものである。なお、前記第１実施形態と共通の構成部分は同一符号を用い、その説明を省略する。本実施形態に係る板ばね２００は連結板３０の各コーナ３箇所から径方向に延在したものとのとなっている。各板ばね２００の一端２００ａはリベット２０１で連結板３０のコーナに固定され、他端２００ｂはリベット２０２でアーマチュア板２０に固定され、各板ばね２００の付勢力によりアーマチュア板２０をロータの前面プレートから離隔している。また、各板ばね２００は湾曲して形成しており、前記第１実施形態と同様に傾斜部２０２ｃを形成している。本実施形態においても前記第１実施形態と同様の作用効果を発揮する。なお、その他の構成は前記第１実施形態と同様である。

図７は電磁式クラッチの第４実施形態を示すものである。なお、前記第１実施形態と共通の構成部分は同一符号を用い、その説明を省略する。本実施形態に係る板ばね３００は連結板３０の各コーナ３箇所から径方向に延在したものとのとなっている。各板ばね３００は略Ｔ字状となっており、一端３００ａが幅広となっている。ここで、各板ばね３００の一端３００ａはリベット３０１で連結板３０のコーナに固定され、他端３００ｂはリベット３０２でアーマチュア板２０に固定され、各板ばね３００の付勢力によりアーマチュア板２０をロータの前面プレートから離隔している。また、前記第１実施形態と同様に傾斜部３００ｃを形成している。

本実施形態に係る各板ばね３００の一端３００ａ側が幅広となっているため、板ばね３００と連結板３０との接触面積が大きくなり、各板ばね３００の連結強度が向上する。なお、その他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。

図８は電磁式クラッチの第５実施形態を示すものである。なお、前記第１実施形態と共通の構成部分は同一符号を用い、その説明を省略する。本実施形態に係る板ばね４００はアーマチュア板２０の中央寄りに形成された環状の内側プレート４０１と、アーマチュア板２０の周縁寄りに形成された環状の外側プレート４０２と、内側プレート４０１と外側プレート４０２を連結するよう一体に延在された３箇所のばね本体４０３とを有している。各ばね本体４０３の一端４０３ａはリベット４０４で連結板３０のコーナに固定され、他端４０３ｂはリベット４０５でアーマチュア板２０に固定され、各ばね本体４０３の付勢力によりアーマチュア板２０をロータの前面プレートから離隔している。また、前記第１実施形態と同様に傾斜部４０３ｃを形成している。

本実施形態によれば、環状の内側プレート４０１及び外側プレート４０２がアーマチュア板２０全体に亘って形成されているため、各ばね本体４０３の付勢力がアーマチュア板２０全体に付加され、アーマチュア板２０をバランス良くロータ１０に脱着できる。なお、その他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。

図９は電磁式クラッチの第６実施形態を示すものである。なお、前記第１実施形態と共通の構成部分は同一符号を用い、その説明を省略する。本実施形態に係る板ばね５００は回転シャフト３に直接的に固定するタイプで、略卍状に４個のばね本体５０１を径方向に延在したものである。また、各ばね本体５０１の一端５０１ａから他端５０１ｂに向かって傾斜部５０１ｃを有し、他端を５０１ｂをリベット５０２によりアーマチュア板２０に連結している。このように、前記各実施形態の連結板を有しないタイプの電磁式クラッチにおいても、前記第１実施形態と同様の作用効果を発揮する。なお、その他の構成は前記第１実施形態と同様である。

図１０(a)(b)は前記各実施形態に係る板ばね４０，１００，２００，３００，４００の変形例を示すもので、図１０(a)は板ばね４０〜４００の一端４２ａ，１０２ａ，２００ａ，３００ａ，４０３ａを連結板３０上面に形成した例を示し、図１０(b)は板ばね４０〜４００の一端４２ａ〜４０３ａを連結板３０の下面に形成した例を示している。

また、図１０(a)に示す例は、連結板３０の板ばね連結部位を斜め下方に曲げ、この曲げ部分に各板ばね４０〜４００の一端４２ａ〜４０３ａをリベット止めする一方、各板ばね４０〜４００の他端４２ｂ，１０２ｂ，２００ｂ，３００ｂ，４０３ｂをアーマチュア板２０の上面に対して緩やかに湾曲した状態でリベット止めしている。

他方、図１０(b)に示す例は、連結板３０の下面にリベット止めされる一端側４２ａ〜４０３ａを緩やかに湾曲させ、また、アーマチュア板２０に上面にリベット止めされる他端４２ｂ〜４０３ｂ側を緩やかに湾曲させている。

このように、各板ばね４０〜４００は先鋭な屈曲部分を形成していないため、各板ばね４０〜４００に対する応力集中を防止することができる。なお、屈曲部分を比較的大きな径となっているＲ形状とするようにしてもよい。

なお、前記各実施形態によれば、各板ばね４０〜４００の構造によりアーマチュア板２０とロータ１０との吸着力を向上させているが、アーマチュア板２０とロータ１０との対向面積を大きくして当該吸着力を向上させるようにしても良い。また、各板ばね４０〜４００はリベット固定するようになっているが、各板ばね４０〜４００の固定強度を向上させるため、このリベット固定に加えて、各板ばね４０〜４００に突起状のリブ（図示しない）を設け、このリブを連結板３０やアーマチュア板２０に結合するようにしても良い。

第１実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 第１実施形態に係る電磁式クラッチの断面図 第１実施形態に係る電磁式クラッチの自己倍力作用の説明図 第１実施形態に係る電磁式クラッチの傾斜角と配置角によるトルク上昇率を比較するグラフ 第２実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 第３実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 第４実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 第５実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 第６実施形態に係る電磁式クラッチの正面図 各板ばねの変形例を示す断面図

符号の説明

１…電磁式クラッチ、３…回転シャフト、１０…ロータ、２０…アーマチュア板、３０…連結板、４０，１００，２００，３００，４００，５００…板ばね、４２ａ，１０２ａ，２００ａ，３００ａ，４０３ａ…一端、４２ｂ，１０２ｂ，２００ｂ，３００ｂ，４０３ｂ…他端、５０…電磁コイル。

Claims (7)

1. 電磁コイルと、ロータと、該ロータに着脱自在のアーマチュア板と、一端が主軸側に連結され他端が該アーマチュア板に連結されるとともに、該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板ばねとを備えた電磁式クラッチにおいて、
   前記アーマチュア板が前記ロータに吸着されたときに前記板ばねと該アーマチュアとの間に形成される角度を１０°以上で６３°以下に設定した
   ことを特徴とする電磁式クラッチ。
2. 電磁コイルと、ロータと、該ロータに着脱自在のアーマチュア板と、一端が主軸側に連結され他端が該アーマチュア板に連結されるとともに、該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板ばねとを備えた電磁式クラッチにおいて、
   前記板ばねの主軸側連結部分から他端への延在方向が前記アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交差するとともに、該アーマチュア板の板ばね連結部分と前記主軸を結ぶ結線方向との成す角度が鋭角になるよう設定した
   ことを特徴とする電磁式クラッチ。
3. 電磁コイルと、ロータと、該ロータに着脱自在のアーマチュア板と、一端が主軸側に連結され他端が該アーマチュア板に連結されるとともに、該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板ばねとを備えた電磁式クラッチにおいて、
   前記アーマチュア板が前記ロータに吸着されたとき、前記板ばねと該アーマチュアとの間に形成される角度を１０°以上で６３°以下に設定し、
   前記板ばねの主軸側連結部分から他端への延在方向が前記アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交差するとともに、該アーマチュア板の板ばね連結部分と前記主軸を結ぶ結線方向との成す角度が鋭角になるよう設定した
   ことを特徴とする電磁式クラッチ。
4. 前記板ばねは前記主軸に対して連結部材を介して連結した
   ことを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一項記載の電磁式クラッチ。
5. 前記板ばねは緩やかに湾曲してなる
   ことを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一項記載の電磁式クラッチ。
6. 前記ロータと前記アーマチュア板との対向面積を大きくした
   ことを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか一項記載の電磁式クラッチ。
7. 前記板ばねの一端又は他端の少なくとも一方には前記連結部材又は前記アーマチュア板に結合するリブを有する
   ことを特徴とする請求項４乃至請求項６の何れか一項記載の電磁式クラッチ。
   

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