WO2004018714A1 - Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze Download PDF

Info

Publication number
WO2004018714A1
WO2004018714A1 PCT/EP2003/007634 EP0307634W WO2004018714A1 WO 2004018714 A1 WO2004018714 A1 WO 2004018714A1 EP 0307634 W EP0307634 W EP 0307634W WO 2004018714 A1 WO2004018714 A1 WO 2004018714A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel
molten steel
oxygen
melt
blowing
Prior art date
Application number
PCT/EP2003/007634
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Yuyou Zhai
Johannes Müller
Johannes Spiess
Original Assignee
Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co filed Critical Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co
Priority to EP03792199A priority Critical patent/EP1530648B1/de
Priority to AU2003257462A priority patent/AU2003257462A1/en
Priority to DE50307383T priority patent/DE50307383D1/de
Publication of WO2004018714A1 publication Critical patent/WO2004018714A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/005—Manufacture of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/32—Blowing from above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/35—Blowing from above and through the bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/072—Treatment with gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/16—Introducing a fluid jet or current into the charge

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for decarburizing a molten steel in the course of the production of stainless steel in a metallurgical vessel, in particular in a converter, the molten steel being treated with oxygen and optionally an inert gas, in particular argon and / or nitrogen.
  • a process for decarburizing a steel melt in particular according to the AOD process, it is known to carry out decarburization by means of an acid inflation process above a carbon content of essentially 0.3% by weight in the steel melt using a corresponding top lance. If the steel melt has a carbon content of less than 0.3% by weight, decarburization is continued by the operation of underbath jets. However, the operation of the underbath jets generally results in insufficient mixing of the molten steel. Furthermore, there is high ferrostatic pressure in the area of the underbath jets, which has a negative effect on decarburization.
  • the present invention has for its object to avoid the disadvantages of the prior art and to develop a method according to the preamble of claim 1 and a device according to the preamble of claims 6 and 7, which realizes a particularly economical and efficient decarburization of the steel melt can be.
  • the metal bath is mixed particularly well.
  • This measure according to the invention significantly accelerates decarburization compared to the prior art.
  • the major part of the oxygen used by the inflator and the opening below the surface of the steel melt is in via the inflator with the steel melt Brought in contact.
  • This measure according to the invention significantly accelerates decarburization compared to the prior art.
  • just as much gas, in particular oxygen, is blown in through the opening below the surface of the molten steel. that a blockage of the opening is prevented and / or at the same time an adequate bath mixing is ensured.
  • the inflator has a blowing lance, and the oxygen is passed through the blowing lance onto the surface of the molten steel.
  • the blowing lance has a Laval nozzle, and the oxygen is passed through the Laval nozzle onto the surface of the molten steel.
  • Laval nozzles enable technically and economically efficient forms to achieve high flow velocities. Since a slag layer normally floats on the molten steel, the flow velocity of the gas stream directed to the same for the treatment of the molten steel is of crucial importance. Only a high gas velocity, as can be achieved particularly preferably by using a Laval nozzle, guarantees the contact of the gas stream, in particular the oxygen, with the steel melt, and thus sufficient mixing and decarburization of the steel melt.
  • a carbon limit of 0.2% by weight in particular a carbon content of 0.3% to 0.4% by weight, particularly preferably a carbon limit of 0.5% by weight, is used in the Steel melt oxygen through a blowing lance equipped with a first Laval nozzle with a flow rate D1 and below the carbon limit in the steel melt oxygen through a blowing lance equipped with a second Laval nozzle with a flow rate D2, where D2 ⁇ D1, passed onto the steel melt, in particular inflated.
  • the first and the second Laval nozzle each have different diameters.
  • the present invention relates to a method and a device for the combined top and bottom injection of 0 2 and / or inert gas into a metal vessel for the purpose of decarburizing a molten metal, in particular a molten steel, the required amount of 0 2 mainly is blown through one or more top lances, and the required adjustment of the 0 2 and / or inert gas blowing intensity is achieved by changing the lance configuration during operation, ideally by arranging and operating a second blowing lance. In this way, the optimal gas jet is ensured (thorough mixing of the metal bath) and the lance life is increased.
  • the second lance is designed for a lower blowing intensity or flow rate.
  • the specific blow rate of the second lance is set to a value in the range from 0.5 to 1 Nm 3 / (t * min).
  • the lance used has a Laval nozzle on the lance head.
  • oxygen and / or inert gas is blown onto the molten metal through the second top lance.
  • the second lance is operated at a lower C content in the melt with a lower blowing intensity.
  • the mixing ratio between oxygen and inert gas with which the molten metal is applied is adjusted during the process in accordance with the current C content of the melt.
  • the critical C content (starting point for the use of the second lance) depends above all on the process conditions, in particular the chemical composition and the temperature of the molten metal, and / or other thermochemical conditions.
  • the working position and the blow rate of the lances used are set accordingly during the operation of the decarburization process.
  • the dimensions of the lower bath nozzles can be designed to be smaller if the bath is mixed sufficiently than is the case with the method known from the prior art.
  • an oxygen / inert gas mixture in particular with a blowing rate of 0.1 to 0.3 Nm 3 / (t * min), is introduced in the area of the under bath nozzles to keep the nozzles free.
  • the under bath nozzles are arranged on the bottom or on the side wall of the metallurgical vessel.
  • the underbath jets are designed as classic jets and / or sink stones.
  • the top lance equipped with a Laval nozzle head is used for decarburization during a first process step.
  • the top lance With a carbon content of 0.3% by weight in the molten steel, the top lance is switched off and the further decarburization is continued by blowing in oxygen and, if appropriate, inert gas via one or more sub-bath nozzles.
  • the lance is used for approx. 15 - 25% of the total process time.
  • This reaction is strongly influenced by the partial pressure of CO.
  • the CO partial pressure is suppressed by introducing inert gas (Ar / N 2 ) into the molten steel.
  • inert gas Ar / N 2
  • this introduction is carried out by one or more sub-bath jets and / or a top lance.
  • the decarburization condition in the under bath nozzle is more unfavorable because of the ferrostatic pressure via the under bath nozzle. It is therefore proposed according to the invention to support further decarburization by blowing (top-blowing) and to intensify the mixing.
  • the admixture of inert gas is to be restricted in a range specified by the process requirement in order to minimize the inert gas consumption, in particular the Ar / N 2 consumption.
  • the total gas flow through the lance should be selected so that a high wear of the lance head and / or nozzle is avoided and a high utilization of the injected gas is ensured.
  • the invention relates to a method and a device for decarburization in a refractory-lined vessel, which is preferably in converter form, in the metal manufacturing industry, preferably in the steel and stainless steel producing industries.
  • the process according to the invention ensures the optimum mixing that occurs with combined blowing (top + bottom) in a corresponding vessel, in particular a converter, and thus also an improved C transport for CO formation, and, on the other hand, that in the inflation process (top lance -Blowing) lower CO partial pressure, and the decarburization conditions, which are therefore more favorable compared to bottom blowing, are used.
  • Bottom blowing is by definition a blowing in of a treatment gas below the surface of the molten metal.
  • top blowing is the blowing up of treatment gas onto the surface of the molten metal.
  • the decarburization in a metal vessel is divided into two process stages.
  • the first stage during which the addition of oxygen determines the rate of the chemical reaction taking place, decarburization takes place at a higher C content by means of combined top and bottom blowing, thus minimizing the amount of gas which is introduced into the metal bath through the bottom nozzles will prevent the floor nozzles from moving.
  • a second process step below a critical carbon content in the bath which for example in the case of chromium-containing melts is between 0.3-0.4% by weight of carbon in the steel melt, the mass transfer process taking place during the decarburization determines the reaction rate.
  • the ⁇ 2 bubble intensity is reduced accordingly.
  • the required amount of 0 2 becomes preferred Embodiment of the method according to the invention mainly blown through the top lance, preferably with the addition of inert gas.
  • a second appropriately designed lance is installed and used according to a special embodiment of the method according to the invention, the design of the lance head (with a Laval nozzle) is configured precisely for the requirements in this phase.
  • the lance used during the first bubble stage can be changed by mechanical adaptation (changeover or changeover) in such a way that the required blowing intensity and the required gas jet character can be fulfilled.
  • the mixing ratios between 0 2 and inert gas through the second lance are adjusted during the decarburization depending on the C content.
  • the lower bath nozzles are acted upon with an inert gas mixture in order to prevent the nozzles from moving or closing and to ensure optimal bath mixing.
  • a reduction phase can follow, in which the inert gas is blown through the lower bath nozzles and / or top lance.
  • the Laval nozzle has a mechanical and / or electromagnetic device for changing the characteristics of the Laval nozzle with regard to the set characteristic flow rate, for example by changing the cross section of the nozzle.
  • the top lance is used for decarburization up to a carbon content of 0.3% by weight in the steel melt, from a carbon content of 0.3% by weight in the steel melt, the 0 2 injection is carried out exclusively via floor nozzles
  • a first lance is used for decarburization up to a carbon content of 0.3% by weight in the steel melt.
  • a second lance for inflating an Ar / N 2/0 2 - used mixture is used for decarburization up to a carbon content of 0.3% by weight in the steel melt.
  • the gas flow (Ar / N / 0 2 ) prevailing in the bottom blowing during the second process step is minimized with regard to the premise of preventing the nozzles from closing.
  • Fig. 1 shows a device for treating a molten steel
  • the device 1 shows a device for decarburizing a molten steel using the AOD process.
  • the device 1 has a metallurgical vessel 2, in particular a converter, in which there is a steel melt 3, in particular a melt of a, preferably chromium-rich, stainless steel.
  • a slag 4 floats on the molten steel 3.
  • the steel melt 3 is treated through floor nozzles 5 with a treatment gas which generally contains oxygen and optionally an inert gas, in particular with one or more of the gases: oxygen, nitrogen, argon or air.
  • a first blowing lance 6 is operated, through which a treatment gas, in particular oxygen or an oxygen inert gas Mixture, particularly preferably an oxygen-argon mixture, with which molten steel is brought into contact.
  • a second method step 1 ' which corresponds to decarburization at a carbon content, preferably at or below 0.3% by weight, in the steel melt
  • the steel melt 3' in the metallurgical vessel 2 ' is again supplied with a treatment gas via one or more bottom nozzles 5'
  • the second lance 7' is in operation, which differs from the first lance 6 'in that this lance, which in turn is preferably equipped with a Laval nozzle, for a different, in particular smaller one .
  • Flow rate of treatment gas is designed.
  • the slag 4 ' is at least partially pushed back by the molten steel due to the operation of the blowing lance 7'.
  • the blowing lance 6 ' remains out of operation during the second process step.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft Verfahren sowie eine Vorrichtung zur Entkohlung einer Stahlschmelze (3), bei der Herstellung von rostfreiem Stahl in einem metallurgischen Gefäss (2), insbesondere in einem Konverter, wobei die Stahlschmelze (3) mit Sauerstoff und gegebenenfalls einem Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, behandelt wird. Dabei wird bei der Entkohlung der Stahlschmelze (3) unterhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew.°/o in der Stahlschmelze (3) Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, über eine Öffnung unterhalb der Oberfläche der Stahlschmelze (3) sowie über eine oberhalb der Oberfläche der Stahlschmelze (3) angeordnete Aufblasvorrichtung mit der Stahlschmelze (3) in Kontakt gebracht.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Entkohlung einer Stahlschmelze
Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie eine Vorrichtung zur Entkohlung einer Stahlschmelze im Zuge der Herstellung von rostfreiem Stahl in einem metallurgischen Gefäß, insbesondere in einem Konverter, wobei die Stahlschmelze mit Sauerstoff und gegebenenfalls einem Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, behandelt wird.
Bei einem Verfahren zur Entkohlung einer Stahlschmelze, insbesondere nach dem AOD-Verfahren, ist bekannt, oberhalb eines Kohlenstoffgehaltes von im wesentlichen 0,3 Gew % in der Stahlschmelze unter Benützung einer entsprechenden Top-Lanze eine Entkohlung mittels eines Saueraufblasprozesses durchzuführen. Unterhalb von 0,3 Gew% Kohlenstoffgehalt in der Stahlschmelze wird die Entkohlung durch den Betrieb von Unterbaddüsen fortgesetzt. Durch den Betrieb der Unterbaddüsen folgt im Allgemeinen jedoch eine unzureichende Durchmischung der Stahlschmelze. Weiters herrscht im Bereich der Unterbaddüsen ein hoher ferrostatischer Druck, der sich negativ auf die Entkohlung auswirkt.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Nachteile aus dem Stand der Technik zu vermeiden und ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie eine Vorrichtung gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 6 und 7 zu entwickeln, womit eine besonders wirtschaftliche und effiziente Entkohlung der Stahlschmelze verwirklicht werden kann.
Diese Aufgabe wird entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren nach dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 sowie entsprechend der erfindungsgemäßen Vorrichtung nach dem kennzeichnenden Teil der Ansprüche 6 und 7 gelöst.
Durch den gemeinsamen Betrieb der Unterbaddüse und der Toplanze erfolgt eine besonders gute Durchmischung des Metallbades.
Durch diese erfindungsgemäße Maßnahme wird die Entkohlung gegenüber dem Stand der Technik wesentlich beschleunigt.
Nach einer besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird bei der Entkohlung der Stahlschmelze unterhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze, der überwiegende Teil des durch die Aufblasvorrichtung und die Öffnung unterhalb der Oberfläche der Stahlschmelze eingesetzten Sauerstoffs über die Aufblasvorrichtung mit der Stahlschmelze in Kontakt gebracht.
Durch diese erfindungsgemäße Maßnahme wird die Entkohlung gegenüber dem Stand der Technik wesentlich beschleunigt.
Nach einer bevorzugten Ausfuhrungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird durch die Öffnung unterhalb der Oberfläche der Stahlschmelze gerade soviel Gas, insbesondere Sauerstoff, eingeblasen, dass eine Blockade der Öffnung verhindert und/oder gleichzeitig eine ausreichende Baddurchmischung sichergestellt wird.
Nach einer weiteren besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist die Aufblasvorrichtung eine Blaslanze auf, und wird der Sauerstoff durch die Blaslanze auf die Oberfläche der Stahlschmelze geleitet.
Nach einer weiteren besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist die Blaslanze eine Lavaldüse auf, und wird der Sauerstoff durch die Lavaldüse auf die Oberfläche der Stahlschmelze geleitet.
Durch Lavaldüsen sind in technisch und wirtschaftlich effizienter Form hohe Strömungsgeschwindigkeiten realisierbar. Da auf der Stahlschmelze im Normalfall eine Schlackenschicht aufschwimmt, ist die Strömungsgeschwindigkeit des zur Behandlung der Stahlschmelze auf dieselbe gerichteten Gasstromes von entscheidender Bedeutung. Erst eine hohe Gasgeschwindigkeit, wie sie besonders bevorzugt durch Anwendung einer Lavaldüse erzielbar ist, garantiert den Kontakt des Gasstromes, insbesondere des Sauerstoffes mit der Stahlschmelze, und damit eine ausreichende Durchmischung und Entkohlung der Stahlschmelze.
Nach einer weiteren besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird oberhalb eines Kohlenstoffgrenzgehaltes von 0,2 Gew% , insbesondere oberhalb eines Kohlenstoffgehalts von 0,3 Gew% bis 0,4 Gew%, besonders bevorzugt oberhalb eines Kohlenstoffgrenzgehaltes von 0,5 Gew%, in der Stahlschmelze Sauerstoff durch eine mit einer ersten Lavaldüse ausgestatteten Blaslanze mit einer Durchflussmenge Dl und unterhalb des Kohlenstoffgrenzgehaltes in der Stahlschmelze Sauerstoff durch eine, mit einer zweiten Lavaldüse ausgestatteten Blaslanze mit einer Durchflussmenge D2, wobei D2<D1, auf die Stahlschmelze geleitet, insbesondere aufgeblasen.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung weisen die erste und die zweite Lavaldüse jeweils unterschiedliche Durchmesser auf.
Nach einer besonderen Ausführungsform betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren und eine Einrichtung zur kombinierten Top- und Boden-Einblasung von 02 und/oder Inertgas in ein Metallgefäß zum Zwecke der Entkohlung einer Metallschmelze, insbesondere einer Stahlschmelze, wobei die erforderliche 02-Menge hauptsächlich durch eine oder mehrere Top-Lanzen eingeblasen wird, und die erforderliche Anpassung der 02- und/oder Inertgas-Blasintensität durch die Änderung der Lanzenkonfiguration während des Betriebes, idealerweise durch Anordnung und Betrieb eine zweiten Blaslanze realisiert wird. Auf diese Weise erfolgt eine Sicherung des optimalen Gasstrahles (gute Durchmischung des Metallbades) und eine Erhöhung der Lanzenlebensdauer. Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung wird die zweite Lanze auf eine niedrigere Blasintensität bzw. Durchflussmenge ausgelegt. Nach einer besonderen Ausführuπgsform der Erfindung ist die spezifische Blasrate der zweiten Lanze auf einen Wert im Bereich von 0,5 bis 1 Nm3/(t*min) eingestellt. Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung weist die verwendete Lanze am Lanzenkopf eine Laval-Düse auf.
Nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird durch die zweite Top-Lanze Sauerstoff und/oder Inertgas auf die Metallschmelze aufgeblasen.
Nach einer zusätzlichen Ausführungsform der Erfindung wird die zweite Lanze bei niedrigem C- Gehalt in der Schmelze mit einer niedrigeren Blasintensität betrieben. Nach einer weiteren besonderen Ausfuhrungsform wird das Mischungsverhältnis zwischen Sauerstoff und Inertgas mit welchem die Metallschmelze beaufschlagt wird während dem Prozess entsprechend dem aktuellen C-Gehalt der Schmelze angepasst. Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung hängt der kritische C- Gehalt (Startpunkt für den Einsatz der zweiten Lanze) vor allem von den Verfahrensbedingungen, insbesondere der chemischen Zusammensetzung und der Temperatur der Metallschmelze, und/oder anderen thermochemischen Bedingungen ab.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung wird die Arbeitsposition und die Blasrate der verwendeten Lanzen während dem Betrieb des Entkohlungsverfahrens entsprechend eingestellt.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung sind die Dimensionen der Unterbaddüsen bei ausreichender Baddurchmischung kleiner auslegbar als das bei aus dem Stand der Technik bekannten Verfahren der Fall ist. Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung wird im Bereich der Unterbaddüsen ein Sauerstoff-ZInertgasgemisch, insbesondere mit einer Blasrate von 0,1 bis 0,3 Nm3/(t*min), zur Freihaltung der Düsen eingeleitet.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung sind die Unterbaddüsen am Boden oder an der Seitenwand des metallurgischen Gefäßes angeordnet.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung sind die Unterbaddüsen als klassische Düsen und/oder Spülsteine ausgeführt.
Bei einem aus dem Stand der Technik bekannten AOD-L oder K-OBM-S Prozess wird die mit einem Laval-Düsenkopf ausgestattete Top-Lanze während eines ersten Verfahrensschrittes zur Entkohlung eingesetzt. Bei einem Kohlenstoffgehalt von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze wird die Top-Lanze abgeschaltet und die weitere Entkohlung durch Einblasen von Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas über eine oder mehrere Unterbaddüsen fortgesetzt. Die Einsatzdauer der Lanze beträgt demnach je nach dem Eingangskohlenstoffgehalt in der Vorschmelze ca. 15 - 25 % der gesamten Prozesszeit.
Die Entkohlung folgt der Reaktion:
Cr203 + 3C -» 2Cr + 3CO
Diese Reaktion wird stark durch den CO-Partialdruck beeinflusst. Um die Entkohlung zu begünstigen, wird der CO-Partialdruck durch Einleitung von Inertgas (Ar/N2) in die Stahlschmelze unterdrückt. Diese Einleitung erfolgt nach dem Stand der Technik durch eine oder mehrere Unterbaddüsen und/oder eine Top-Lanze.
Im Vergleich zum Aufblasen des Behandlungsgaseε (Top-Lance-Blowing) ist die Entkohlungsbedingung bei der Unterbaddüse wegen des ferrostatischen Druckes über die Unterbaddüsen ungünstiger. Es wird deshalb erfindungsgemäß vorgeschlagen, die weitere Entkohlung durch Aufblasen (Top-blowing) zu unterstützen und die Durchmischung zu intensivieren.
Hierbei könnte man nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung beispielsweise eine bestimmte Inertgasmenge zum dem über die Lanze einzuleitendem 02 beimischen, wodurch die für den Betrieb der Lavaldüse der Blaslanze erforderliche Gasmenge bereitgestellt werden kann. Die Inertgasbeimischung ist in einem durch den Prozessbedarf vorgegebenen Bereich einzuschränken, um den Inertgasverbrauch, insbesondere den Ar/N2-Verbrauch, zu minimieren. Der gesamte Gasdurchfluss über die Lanze ist dabei so auszuwählen, dass ein hoher Lanzenkopf- und/oder Düsenverschleiß vermieden wird, und eine hohe Ausnutzung des eingeblasenen Gases sichergestellt wird.
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Entkohlung in einem mit feuerfest-ausgemauerten Gefäß, welches vorzugsweise in Konverterform vorliegt, in der Metallherstellungsindustrie, vorzugsweise in der Stahl- und Edelstahl erzeugenden Industrie. Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird einerseits die bei kombiniertem Blowing (Top + Bottom) in einem entsprechendem Gefäß, insbesondere einem Konverter, auftretende optimale Durchmischung und somit auch ein verbesserter C-Transport zur CO-Bildung, und andererseits der bei dem Aufblasverfahren (Top-Lance-Blowing) niedrigere CO-Partialdruck, und die im Vergleich zum Bottom-Blowing somit günstigere Entkohlungsbedingung ausgenützt.
Als Bottom-Blowing wird definitionsgemäß ein Einblasen eines Behandlungsgases unterhalb der Oberfläche der Metallschmelze bezeichnet. Als Top-BIowing wird definitionsgemäß ein Aufblasen von Behandlungsgas auf die Oberfläche der Metallschmelze bezeichnet.
Erfindungsgemäß wird die Entkohlung in einem Metallgefäß in zwei Verfahrensstufen unterteilt. Während der ersten Stufe, während der die Sauerstoffzugabe die Geschwindigkeit der ablaufenden chemischen Reaktion bestimmt, erfolgt die Entkohlung bei höherem C-Gehalt durch kombiniertes Top- und Bottom-Blowing, wobei die Gasmenge, welche durch die Bodendüsen in das Metallbad eingeleitet wird, so minimiert wird, dass ein Verlegen der Bodendüsen verhindert wird. Während einer zweiten Verfahrensstufe unterhalb eines kritischen C-Gehaltes im Bad, welcher beispielsweise bei chromhaltigen Schmelzen zwischen 0.3-0.4 Gew% Kohlenstoff in der Stahlschmelze beträgt, bestimmt der im Rahmen der Entkohlung ablaufende Stofftransportvorgang die Reaktionsgeschwindigkeit. Um die Oxidation der Metallelemente im Bad zu minimieren und die gezielte Prozesstemperatur sicherzustellen, wird die θ2-Blasenintensität dementsprechend reduziert. Während der zweiten Verfahrensstufe wird die erforderliche 02-Menge nach einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens hauptsächlich durch die Top-Lanze, vorzugsweise unter Beimischung von Inertgas, eingeblasen.
Da sich die während des zweiten Verfahrensschrittes gewünschte Gas-Durchflussmenge bzw. die gewünschte Blasintensität durch die Blaslanze von jener des ersten Verfahrensschrittes unterscheidet, wird nach einer besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens eine zweite entsprechend ausgelegte Lanze installiert und eingesetzt, wobei die Auslegung des Lanzenkopfs (mit einer Laval-Düse) genau für die Erfordernisse in dieser Phase konfiguriert ist. Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform kann erfindungsgemäß die während der ersten Blasenstufe eingesetzten Lanze durch mechanische Anpassung (Umschaltung bzw. Umstellung) so verändert werden, dass die erforderliche Blasintensität sowie der geforderte Gasstrahlcharakter erfüllt werden kann. Die Mischungsverhältnisse zwischen 02 und Inertgas durch die zweite Lanze werden während der Entkohlung je nach dem C-Gehalt angepasst. Die Unterbaddüsen werden dabei nach einer besonderen Ausführungsform mit einem OJlnertgas-gemisch beaufschlagt, um ein Verlegen oder Zugehen der Düsen zu verhindern und eine optimale Baddurchmischung zu sichern. Nachdem der erforderliche C-Gehalt im Bad erreicht ist, kann eine Reduktionsphase folgen, wobei das Inertgas durch die Unterbaddüsen und/oder Toplanze eingeblasen wird.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung weist die Lavaldüse eine mechanische und/oder elektromagnetische Einrichtung zur Veränderung der Charakteristik der Lavaldüse hinsichtlich der eingestellten charakteristischen Durchflussmenge, beispielsweise durch Veränderung des Querschnittes der Düse, auf.
Entsprechend einer besonderen Ausführungsform der Erfindung ist nachfolgend ein nichteinschränkender Vergleich zwischen den Versuchsergebnisse einer nach dem Stand der Technik durchgefühlten rostfreien Stahlerzeugung (konventionelles AOD-Verfahren) und einer nach dem vorgeschlagenen erfindungsgemäßen Verfahren durchgeführten rostfreien Stahlerzeugung:
Ausgangsbedingungen:
Vorschmelze: 3% C, 18.3% Cr, 3.5% Ni
Abstichzielanalyse: 0.04%C, 18.3% Cr, 8.1% Ni, N < 450 ppm,
Abstichgewicht: 1201
Umschaltpunkt N2 => Ar: 0.08% C
Verfahren nach dem Stand der Technik: Standard AOD Verfahren mit einem Stahlbadhöhe: 1.8 m
Ablauf: Die Top-lanze wird bis zu einem Kohlenstoffgehalt von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze zur Entkohlung eingesetzt, ab einem Kohlenstoffgehalt von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze erfolgt die 02 Eindüsung ausschließlich über Bodendüsen Gesamtbehandlungszeit: 55.2 min. Ar: 8,5 Nm3/t Si: 13 kg/t Kalk: 51 kg/t Feuerfest: circa 12 kg/t Cr-Ausbringung: 98%
Erfindungsgemäßes Verfahren:
Ablauf: Eine erste Lanze wird bei der Entkohlung bis zu einem Kohlenstoffgehalt von 0,3 Gew % in der Stahlschmelze eingesetzt. Nachfolgend wird eine zweite Lanze zum Aufblasen eines Ar/N2/02 - Gemisches verwendet.
Der während des zweiten Verfahrensschrittes herrschende Gasfluß (Ar/N /02) bei dem Bottem- Blowing wird hinsichtlich der Prämisse, ein Zugehen der Düsen zu verhindern, minimiert.
Gesamtbehandlungszeit: 49.3 min.
Ar: 7.2 Nm3/t
Si: 8.6 kg/t
Kalk: 31 kg/t
Feuerfest: 8 kg/t
Cr-Ausbringung: 98,4%
Im Folgenden wird ein nicht einschränkendes Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 eine Vorrichtung zur Behandlung einer Stahlschmelze
In Fig. 1 ist eine Vorrichtung zur Entkohlung einer Stahlschmelze nach dem AOD-Verfahren dargestellt. Die Vorrichtung 1 weist dabei ein metallurgisches Gefäß 2, insbesondere einen Konverter auf, in welchem sich eine Stahlschmelze 3, insbesondere eine Schmelze eines, vorzugsweise chromreichen, rostfreien Stahls befindet. Auf der Stahlschmelze 3 schwimmt eine Schlacke 4 auf. Die Stahlschmelze 3 wird durch Bodendüsen 5 mit einem Behandlungsgas, welches im allgemeinen Sauerstoff und gegebenenfalls ein Inertgas enthält, insbesondere mit einem oder mehreren der Gase: Sauerstoff, Stickstoff, Argon oder Luft, behandelt. Weiters wird eine erste Blaslanze 6 betrieben, durch welche ebenfalls ein Behandlungsgas, insbesondere Sauerstoff oder ein Sauerstoff-Inertgas- Gemisch, besonders bevorzugt ein Sauerstoff-Argon-Gemisch, mit der Stahlschmelze in Kontakt gebracht wird. Wie anhand der schematischen Zeichnung ersichtlich, wird durch das Aufblasen des Behandlungsgases auf die Stahlschmelze, wenn dieses mit einer geeignet hohen Geschwindigkeit, wie das beispielsweise durch Anwendung einer Lavaldüse erreicht werden kann, geschieht, die Schlacke zurückgedrängt. Damit ist ein optimaler Kontakt des Behandlungsgases mit der Stahlschmelze gewährleistet. Eine ausreichende Intensität des durch die Lavaldüse der Blaslanze auf die Metallschmelze gerichteten Gasstromes sorgt zudem für eine gute Durchmischung der in dem Gefäß enthaltenen Flüssigkeiten. Eine zweite bereitgestellte Lanze 7 wird in dem ersten Verfahrensschritt, der im wesentlichen einer Entkohlung bei einem Kohlenstoffgehalt von über 0,3 Gew% entspricht, nicht eingesetzt.
In einem zweiten Verfahrensschritt 1', welcher einer Entkohlung bei einem Kohlenstoffgehalt vorzugsweise bei oder unterhalb von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze entspricht, wird der Stahlschmelze 3' in dem metallurgischen Gefäß 2' wiederum über eine oder mehrere Bodendüsen 5' ein Behandlungsgas zugeführt. Im Gegensatz zum Verfahrensschritt 1, ist im zweite Verfahrensschritt 1' die zweite Lanze 7' in Betrieb, die sich gegenüber der ersten Lanze 6' dadurch unterscheidet, dass diese Lanze, die wiederum bevorzugt mit einer Lavaldüse ausgestattet ist, für eine unterschiedliche, insbesondere kleinere, Durchflussmenge an Behandlungsgas ausgelegt ist. Wiederum wird die Schlacke 4' durch den Betrieb der Blaslanze 7' von der Stahlschmelze zumindest teilweise zurückgedrängt. Die Blaslanze 6' bleibt während des zweiten Verfahrensschrittes außer Betrieb.

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Entkohlung einer Stahlschmelze im Zuge der Herstellung von rostfreiem Stahl in einem metallurgischen Gefäß, insbesondere in einem Konverter, wobei die Stahlschmelze mit Sauerstoff und gegebenenfalls einem Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, behandelt wird, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Entkohlung der Stahlschmelze unterhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew. % in der Stahlschmelze Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, über eine Öffnung unterhalb der Oberfläche der Stahlschmelze sowie über eine oberhalb der Oberfläche der Stahlschmelze angeordnete Aufblasvorrichtung mit der Stahlschmelze in Kontakt gebracht wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Entkohlung der Stahlschmelze unterhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze, der überwiegende Teil des durch die Aufblasvorrichtung und die Öffnung unterhalb der Oberfläche der Stahlschmelze eingesetzten Sauerstoffs über die Aufblasvorrichtung mit der Stahlschmelze in Kontakt gebracht wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Aufblasvorrichtung eine Blaslanze aufweist, und der Sauerstoff durch die Blaslanze auf die Oberfläche der Stahlschmelze geleitet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Blaslanze eine Lavaldüse ausweist, und der Sauerstoff durch die Lavaldüse auf die Oberfläche der Stahlschmelze geleitet wird.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass oberhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze Sauerstoff durch eine mit einer ersten Lavaldüse ausgestatteten Blaslanze mit einer Durchflussmenge Dl und unterhalb eines Kohlenstoffgehaltes von 0,3 Gew% in der Stahlschmelze Sauerstoff durch eine, mit einer zweiten Lavaldüse ausgestatteten Blaslanze mit einer Durchflussmenge D2, wobei D2<D1, auf die Stahlschmelze aufgeblasen wird.
6. Anlage zur Entkohlung einer Stahlschmelze bei der Herstellung von rostfreiem Stahl mit einem metallurgischen Gefäß (2) zur Aufnahme der Schmelze (3), welches im Bereich des Bodens und/oder seitlich im unteren Bereich des Gefäßes (2) zumindest eine Öffnung zur Einleitung von Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, aufweist und mit einer im oberen Teil des Gefäßes (2), zum Aufblasen von Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, auf die Oberfläche der Stahlschmelze (3), geeignet angeordneter, mit zumindest einer Lavaldüse ausgestatteter, Aufblasvorrichtung, dadurch gekennzeichnet, dass die Aufblasvorrichtung eine mechanische und/oder elektromagnetische Einrichtung aufweist, durch welche die Durchflussmenge der Lavaldüse veränderbar ist. Anlage zur Entkohlung einer Stahlschmelze bei der Herstellung von rostfreiem Stahl mit einem metallurgischen Gefäß (2) zur Aufnahme der Schmelze (3), welches im Bereich des Bodens und/oder seitlich im unteren Bereich des Gefäßes zumindest eine Öffnung zur Einleitung von Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, aufweist und mit einer im oberen Teil des Gefäßes zum Aufblasen von Sauerstoff und gegebenenfalls Inertgas, insbesondere Argon und/oder Stickstoff, auf die Oberfläche der Stahlschmelze geeignet angeordneten Aufblasvorrichtung, dadurch gekennzeichnet, dass die Aufblasvorrichtung zumindest zwei Blaslanzen (6, 7)mit jeweils zumindest einer Lavaldüse aufweist, wobei sich die Lavaldüsen der verschiedenen Blaslanzen durch unterschiedliche Auslegung hinsichtlich der Durchflussmenge unterscheiden, und die Blaslanzen unabhängig voneinander zur Entkohlung der Stahlschmelze (3) einsetzbar sind.
PCT/EP2003/007634 2002-08-21 2003-07-15 Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze WO2004018714A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP03792199A EP1530648B1 (de) 2002-08-21 2003-07-15 Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze
AU2003257462A AU2003257462A1 (en) 2002-08-21 2003-07-15 Methods and device for decarbonising a steel melt
DE50307383T DE50307383D1 (de) 2002-08-21 2003-07-15 Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0125002A AT411530B (de) 2002-08-21 2002-08-21 Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze
ATA1250/2002 2002-08-21

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2004018714A1 true WO2004018714A1 (de) 2004-03-04

Family

ID=3687818

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2003/007634 WO2004018714A1 (de) 2002-08-21 2003-07-15 Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze

Country Status (8)

Country Link
EP (2) EP1764421A3 (de)
CN (1) CN100532581C (de)
AT (2) AT411530B (de)
AU (1) AU2003257462A1 (de)
DE (1) DE50307383D1 (de)
ES (1) ES2287557T3 (de)
RU (1) RU2319750C2 (de)
WO (1) WO2004018714A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3018219A1 (de) * 2014-11-06 2016-05-11 SMS group GmbH Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines rostfreistahls

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009049896A1 (de) * 2009-01-22 2010-08-05 Sms Siemag Ag Impulsspülung mit Inertgas beim BOF- und AOD-Konverterprozess
WO2024100435A1 (en) * 2022-11-10 2024-05-16 Arcelormittal Post combustion lance

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT216032B (de) * 1959-02-20 1961-07-10 Arbed Vorrichtung zum Beblasen eines Metallbades von oben
GB1198112A (en) * 1966-07-27 1970-07-08 Nippon Kokan Kk Method and Apparatus for Making Steel
US4730784A (en) * 1986-02-25 1988-03-15 Arbed S.A. Oxygen blast nozzle
US5303901A (en) * 1991-10-30 1994-04-19 Arbed S.A. Blowing lance with cyclic modulator means for varying flow rate
US5540753A (en) * 1994-07-27 1996-07-30 Nippon Steel Corporation Method for refining chromium-containing molten steel by decarburization
EP0756012A1 (de) * 1995-07-27 1997-01-29 Kawasaki Steel Corporation Entkohlungsverfahren für chromenthaltende geschmolzene Metalle und Aufblaslanze

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5589395A (en) * 1978-12-26 1980-07-05 Sumitomo Metal Ind Ltd Gasification of solid carbonaceous material and its device
JPS6040486B2 (ja) * 1979-07-03 1985-09-11 住友金属工業株式会社 鋼の精錬法
JPS6063307A (ja) * 1983-09-14 1985-04-11 Kawasaki Steel Corp 極低炭素鋼の転炉製鋼法
JPH06158142A (ja) * 1992-11-24 1994-06-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 高クロム鋼の真空脱炭精錬装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT216032B (de) * 1959-02-20 1961-07-10 Arbed Vorrichtung zum Beblasen eines Metallbades von oben
GB1198112A (en) * 1966-07-27 1970-07-08 Nippon Kokan Kk Method and Apparatus for Making Steel
US4730784A (en) * 1986-02-25 1988-03-15 Arbed S.A. Oxygen blast nozzle
US5303901A (en) * 1991-10-30 1994-04-19 Arbed S.A. Blowing lance with cyclic modulator means for varying flow rate
US5540753A (en) * 1994-07-27 1996-07-30 Nippon Steel Corporation Method for refining chromium-containing molten steel by decarburization
EP0756012A1 (de) * 1995-07-27 1997-01-29 Kawasaki Steel Corporation Entkohlungsverfahren für chromenthaltende geschmolzene Metalle und Aufblaslanze

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"STAINLESS BY COMBINED BLOWING", STEEL TIMES INTERNATIONAL.(INC. STEEL TIMES), DMG WORLD MEDIA, REDHILL, SURREY, GB, vol. 13, no. 4, 1 September 1989 (1989-09-01), pages 42,44, XP000083481, ISSN: 0143-7798 *
REICHEL J ET AL: "BEOBACHTUNG UND STEUERUNG DES FRISCHENS HOCHCHROMHALTIGER STAHLE NACH DEM KCB-S-VERFAHREN OBSERVATION AND CONTROL OF THE REFINING OF HIGH-CHROME STEELS BY THE KCB-S PROCESS", STAHL UND EISEN, VERLAG STAHLEISEN GMBH. DUSSELDORF, DE, vol. 113, no. 9, 15 September 1993 (1993-09-15), pages 83 - 89,163, XP000397529, ISSN: 0340-4803 *
REICHEL J ET AL: "MATHEMATICAL MODELS AND EXPERIMENTAL VERIFICATION IN THE DECARBURIZATION OF INDUSTRIAL SCALE STAINLESS STEEL MELTS", ELECTRIC FURNACE CONFERENCE PROCEEDINGS, XX, XX, 1994, pages 461 - 471, XP000568292 *
WAHLERS F-J ET AL: "ERZEUGUNG NICHTROSTENDER STAEHLE BEI DER KRUPP THYSSEN NIROSTA", STAHL UND EISEN, VERLAG STAHLEISEN GMBH. DUSSELDORF, DE, vol. 118, no. 9, 15 September 1998 (1998-09-15), pages 95 - 98, XP000785488, ISSN: 0340-4803 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3018219A1 (de) * 2014-11-06 2016-05-11 SMS group GmbH Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines rostfreistahls

Also Published As

Publication number Publication date
AT411530B (de) 2004-02-25
EP1530648A1 (de) 2005-05-18
ATE363546T1 (de) 2007-06-15
CN1675383A (zh) 2005-09-28
RU2319750C2 (ru) 2008-03-20
EP1764421A2 (de) 2007-03-21
RU2005107698A (ru) 2005-09-10
DE50307383D1 (de) 2007-07-12
ATA12502002A (de) 2003-07-15
EP1530648B1 (de) 2007-05-30
ES2287557T3 (es) 2007-12-16
AU2003257462A1 (en) 2004-03-11
EP1764421A3 (de) 2007-12-26
CN100532581C (zh) 2009-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2525355A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum frischen von eisen
DE112019000054T5 (de) Verfahren zum Entschlacken während der Herstellung eines Stahls mit ultraniedrigem Phosphorgehalt und Verfahren zur Herstellung eines Stahls mit ultraniedrigem Phosphorgehalt
DD151077A5 (de) Verfahren zur herstellung von stahl
AT411530B (de) Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze
FI62143C (fi) Foerfarande foer framstaellning av staol med hoeg kvaevehalt
DE1923596C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Stahlerzeugung
DE60132358T2 (de) Sauerstoffblasverfahren und aufwärtsblasende lanze für sauerstoffblaskonverter
DE3204632A1 (de) Verfahren zum frischen von stahl mit einem hohen chromgehalt
KR0179394B1 (ko) 함Cr용강의 탈탄 정련방법
DE3434894C2 (de) Verfahren zum Frischen von Roheisen
DE19650498C2 (de) Verfahren zum Vakuumbehandeln von Stahlschmelzen
DE69815334T2 (de) Verfahren zur herstellung von stahl im konverter unter druck
CA1205638A (en) Production of ultra low carbon steel by the basic oxygen process
DE3931024C1 (en) Steel prodn. having low phosphor content - comprises single stage process using calcium oxide saturated residual stage from porous melt
RU2148659C1 (ru) Способ производства трубной стали
DE3609153A1 (de) Verfahren zum frischen eines phosphor-roheisens
DE2365258A1 (de) Verfahren zum herstellen von chromstaehlen
DE2834173A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen behandlung von schmelzfluessigen, schwefelhaltigen schlacken
SU1731826A1 (ru) Способ микролегировани стали азотом
DD232312A5 (de) Schnellentkohlungs-stahlherstellungsverfahren
DE960897C (de) Verfahren und Vorrichtung zum Oberwindfrischen phosphorhaltigen Roheisens
DE19860893C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Entsticken von Stahlschmelzen
DE102005028157A1 (de) Herstellung von Rostfreistahl der ferritischen Stahlgruppe AISI 3xx in einem AOD-Konverter
WO2014131722A1 (de) Konverterprozesse zur stahlherstellung unter nutzung von inertgas
EP0974674B1 (de) Verfahren zum Entschwefeln einer Roheisenschmelze

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2003792199

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 20038197626

Country of ref document: CN

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2005107698

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2003792199

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 2003792199

Country of ref document: EP