JPS6040486B2 - 鋼の精錬法 - Google Patents
鋼の精錬法Info
- Publication number
- JPS6040486B2 JPS6040486B2 JP54084522A JP8452279A JPS6040486B2 JP S6040486 B2 JPS6040486 B2 JP S6040486B2 JP 54084522 A JP54084522 A JP 54084522A JP 8452279 A JP8452279 A JP 8452279A JP S6040486 B2 JPS6040486 B2 JP S6040486B2
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- JP
- Japan
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- blown
- blowing
- gas
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、純酸素上吹き製鋼法における鋼浴縄梓力を
強化するために、浴面下にガスあるいは酸素の一部を吹
き込む銅の精錬法に関する。
強化するために、浴面下にガスあるいは酸素の一部を吹
き込む銅の精錬法に関する。
純酸素上吹き転炉による製鋼法は、現在我国で最も広く
使用されている製鋼法である。しかし一方では、この転
炉における吹鏡末期には脱炭速度が低下するため、溶鋼
自体の鷹洋も低下し逆に鉄の酸化が活発になって鉄歩留
りが低下することが知られている。又、ざらに熔鋼と溶
律が不十分なため、溶鋼と溶律間の温度差により脱りん
反応が衰えることも知られている。そこで近年吹錬末期
の鷹洋を補償して鉄の酸化や脱りん反応の低下を防止す
るため、酸素上吹き転炉において裕面下にアルゴンガス
や窒素ガスを吹き込むいわゆる複合吹鎌が提案されてい
る。
使用されている製鋼法である。しかし一方では、この転
炉における吹鏡末期には脱炭速度が低下するため、溶鋼
自体の鷹洋も低下し逆に鉄の酸化が活発になって鉄歩留
りが低下することが知られている。又、ざらに熔鋼と溶
律が不十分なため、溶鋼と溶律間の温度差により脱りん
反応が衰えることも知られている。そこで近年吹錬末期
の鷹洋を補償して鉄の酸化や脱りん反応の低下を防止す
るため、酸素上吹き転炉において裕面下にアルゴンガス
や窒素ガスを吹き込むいわゆる複合吹鎌が提案されてい
る。
この方法によって、鉄の酸化が減少し鉄歩蟹りの向上が
認められ、脱りんや脱硫反応の促進が得られている。と
ころが、上述の複合吹銭では、酸素上吹きを従来のラン
スを用い通常の超音速酸素ジェットで行っているため、
酸素と鋼格との衝突面での温度は２０００００以上にな
り鉄の蒸発による損失（以下ヒュームロスという）、ま
たは着火後の細かい鉄粒の飛散（スピツティング）さら
にスラグおよび溶鋼の飛散（スロッピング）については
、依然として大きく存在し鉄歩蟹りの著しい向上は望め
なかつた。
認められ、脱りんや脱硫反応の促進が得られている。と
ころが、上述の複合吹銭では、酸素上吹きを従来のラン
スを用い通常の超音速酸素ジェットで行っているため、
酸素と鋼格との衝突面での温度は２０００００以上にな
り鉄の蒸発による損失（以下ヒュームロスという）、ま
たは着火後の細かい鉄粒の飛散（スピツティング）さら
にスラグおよび溶鋼の飛散（スロッピング）については
、依然として大きく存在し鉄歩蟹りの著しい向上は望め
なかつた。
すなわち、現在使用されている酸素上吹き方法は、ラン
スノズルにラバールノズルを用いて、マッハ２〜２５の
超音速で噴射する酸素ジェットによる縄拝が行なわれて
いるために、上記の各現象が生じ鉄歩留りが大きく低下
するものである。
スノズルにラバールノズルを用いて、マッハ２〜２５の
超音速で噴射する酸素ジェットによる縄拝が行なわれて
いるために、上記の各現象が生じ鉄歩留りが大きく低下
するものである。
これを解決する方法として吹錬中の脱炭速度とスラグ状
況の調整が考えられるが、容易に制御できるものでなく
それなりの効果が得られていないのが実状である。この
発明は、前述した酸素上吹きとガスの浴面下吹き込みを
併用する鋼の鏡法において得られた鉄歩留りの向上をさ
らに高め、最も歩蟹りのよい鋼の精錬法を提案すること
を目的とする。
況の調整が考えられるが、容易に制御できるものでなく
それなりの効果が得られていないのが実状である。この
発明は、前述した酸素上吹きとガスの浴面下吹き込みを
併用する鋼の鏡法において得られた鉄歩留りの向上をさ
らに高め、最も歩蟹りのよい鋼の精錬法を提案すること
を目的とする。
すなわち、この発明は酸素上吹き製鋼法において、上吹
き酸素をランス出口速度マッハ０．８〜１．５で供給し
、かつ酸素上吹きによる吹銭操作の期間中もしくはそれ
に引き競き吹錬終了後の排出期間まで、不活性ガス、Ｎ
，０２，Ｃ○，Ｃ０２ガスのうち１種又は２種以上を転
炉の底部の２本の２重管ノズルから浴面下に吹き込むこ
とを要旨とする鋼の精錬法である。
き酸素をランス出口速度マッハ０．８〜１．５で供給し
、かつ酸素上吹きによる吹銭操作の期間中もしくはそれ
に引き競き吹錬終了後の排出期間まで、不活性ガス、Ｎ
，０２，Ｃ○，Ｃ０２ガスのうち１種又は２種以上を転
炉の底部の２本の２重管ノズルから浴面下に吹き込むこ
とを要旨とする鋼の精錬法である。
この発明は、酸素上吹き製鋼法において、裕面下へのガ
ス吹き込みを併用するならば、上吹き酸素の吹き込み速
度はスラグ層を通過できる程度の速度でよく、酸素効率
を低下させることなく鉄歩留りを向上させた精錬が可能
であるという知見に基づくものである。
ス吹き込みを併用するならば、上吹き酸素の吹き込み速
度はスラグ層を通過できる程度の速度でよく、酸素効率
を低下させることなく鉄歩留りを向上させた精錬が可能
であるという知見に基づくものである。
その効果は、下述する実施例において明らかにするが、
複合吹錬のすぐれた精錬効果をそのまま保持して鉄歩留
りの向上が得られ、さらに上吹き酸素用配管設備を低圧
用とすることができ経済的である。以下にこの発明によ
る鋼の精錬法を実施する場合の適用方法について説明す
る。
複合吹錬のすぐれた精錬効果をそのまま保持して鉄歩留
りの向上が得られ、さらに上吹き酸素用配管設備を低圧
用とすることができ経済的である。以下にこの発明によ
る鋼の精錬法を実施する場合の適用方法について説明す
る。
例えば従来の酸素上吹き転炉を用いる場合は、浴面下へ
のガス吹き込み装置として、この転炉の炉底もしくは側
壁に単数又は複数のノズルを設け、アルゴン等の不活性
ガス、一酸化炭素、窒素等の中性ガス、あるいは二酸化
炭素、酸素ガスのうち１種又は２種以上を適宜吹き込め
ばよい。
のガス吹き込み装置として、この転炉の炉底もしくは側
壁に単数又は複数のノズルを設け、アルゴン等の不活性
ガス、一酸化炭素、窒素等の中性ガス、あるいは二酸化
炭素、酸素ガスのうち１種又は２種以上を適宜吹き込め
ばよい。
この浴面下吹き込みガスは溶鋼ｔｏｎ当り０．１〜２．
側め／ｍｉｎであれば鷹梓効率がよく、一般に流量が少
ないと酸素効率が低下して鉄の酸化による歩留りが悪化
する懐向となり、流量がし、場合は粒鉄の発生量が増加
し歩蟹りがやや低下する。そこでガスの浴面下吹き込み
は精錬反応の進行に応じて調整する。そこで上吹き酸素
のランス出口速度との関係は、出口速度が速に場合には
上記ガス流量は少なくてよく、逆に速度が遅い場合には
上記ガス流量を多くすることが精錬効果を高めるために
必要である。
側め／ｍｉｎであれば鷹梓効率がよく、一般に流量が少
ないと酸素効率が低下して鉄の酸化による歩留りが悪化
する懐向となり、流量がし、場合は粒鉄の発生量が増加
し歩蟹りがやや低下する。そこでガスの浴面下吹き込み
は精錬反応の進行に応じて調整する。そこで上吹き酸素
のランス出口速度との関係は、出口速度が速に場合には
上記ガス流量は少なくてよく、逆に速度が遅い場合には
上記ガス流量を多くすることが精錬効果を高めるために
必要である。
これは下述する実施例の第１図の図表と対応している。
次に上吹き酸素は、従来の超音速ジェットを使用すると
前述した如くヒュームロースやスロツピングによる歩留
りの低下が大きい、しかし酸素ジェット速度があまり遅
いと酸素効率が低下してしまう。
次に上吹き酸素は、従来の超音速ジェットを使用すると
前述した如くヒュームロースやスロツピングによる歩留
りの低下が大きい、しかし酸素ジェット速度があまり遅
いと酸素効率が低下してしまう。
そこでこの速度はマッハ０．８〜１．９塁度が最も望ま
しく、これは下述する実施例からの知見に基づくもので
ある（第２図の図表と対応する）。従って酸素フランス
は３〜５ｋｇ／肘の低圧用の配管でよく、ノズルは音速
以下の場合にはストレート型、音直以上の場合にラバー
ル型を用いることができる。以上に述べた上吹き酸退の
出口速度と裕面下への吹き込みガス量との関係は、精錬
炉により適宜選択し最適条件を設定するものである。
しく、これは下述する実施例からの知見に基づくもので
ある（第２図の図表と対応する）。従って酸素フランス
は３〜５ｋｇ／肘の低圧用の配管でよく、ノズルは音速
以下の場合にはストレート型、音直以上の場合にラバー
ル型を用いることができる。以上に述べた上吹き酸退の
出口速度と裕面下への吹き込みガス量との関係は、精錬
炉により適宜選択し最適条件を設定するものである。
なお、裕面下への吹き込みガスに酸素ガスを用いる場合
は、２本の２重管ノズルを使用しノズル冷却用ガスとし
てメタン、ブタン、天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解
吸収熱量の大きいガスとともに吹き込むことが望ましい
。次にこの発明方法による具体的な実施例を示し、その
効果を明らかにする。
は、２本の２重管ノズルを使用しノズル冷却用ガスとし
てメタン、ブタン、天然ガス、二酸化炭素ガス等の分解
吸収熱量の大きいガスとともに吹き込むことが望ましい
。次にこの発明方法による具体的な実施例を示し、その
効果を明らかにする。
２の純酸素上吹き転炉を用い、その炉底に内径６肋ぐの
ノズルを２本設けアルゴンガスを吹き込む複合銭炉とし
、上吹き酸素はストレートノズル、ラバールノズルの両
ノズルを用いて吹錬を行った。
ノズルを２本設けアルゴンガスを吹き込む複合銭炉とし
、上吹き酸素はストレートノズル、ラバールノズルの両
ノズルを用いて吹錬を行った。
吹鎌は下記の条件でアルゴンガス流量を種々変化せた場
合と上吹き酸素のランス出口速度を種々変化させた場合
を実施し、それぞれの場合を鉄歩隣りと酸素効率で評価
した。溶銑成分Ｃ４．２０％、Ｓｉｏ．５２％、Ｍｎｏ
．６１％、ＰＯ．１２１％、ＳＯ．０２０％、温度１斑
ｏｑｏ、２０００ｋ９／ｃｈ、スクラップ３６０ｋ９′
ｃｈ、酸素流量柵で／ｍｉｎ、ランス前酸素圧力５【９
／地、ランス湯面間距離３０比奴、アルゴン流量０．１
〜２．が〆／ｍｉｎ・■ｎ、酸素ジェット速度マッハ０
．３〜２．３吹鎌時間１８．６分、酸素ランス出口速度
をマッハ１としアルゴン流量を変化させた場合の結果を
歩蟹りＡと酸素効率Ｂで評価し第１図の図表に示す。
合と上吹き酸素のランス出口速度を種々変化させた場合
を実施し、それぞれの場合を鉄歩隣りと酸素効率で評価
した。溶銑成分Ｃ４．２０％、Ｓｉｏ．５２％、Ｍｎｏ
．６１％、ＰＯ．１２１％、ＳＯ．０２０％、温度１斑
ｏｑｏ、２０００ｋ９／ｃｈ、スクラップ３６０ｋ９′
ｃｈ、酸素流量柵で／ｍｉｎ、ランス前酸素圧力５【９
／地、ランス湯面間距離３０比奴、アルゴン流量０．１
〜２．が〆／ｍｉｎ・■ｎ、酸素ジェット速度マッハ０
．３〜２．３吹鎌時間１８．６分、酸素ランス出口速度
をマッハ１としアルゴン流量を変化させた場合の結果を
歩蟹りＡと酸素効率Ｂで評価し第１図の図表に示す。
またアルゴン流量をＩＮ〆／ｍｉｎ・ｔｏｎとし酸素ラ
ンス出口速度を変化せた場合の結果も同様に第２図の図
表に示す。いずれの場合も前述した通常の同一条件下の
純酸素上吹き法の場合を基準として比較している。第１
図の結果から、上吹き酸素出口速度がマッハ１のときア
ルゴン流量が０．３〜２．側め／ｍｉｎ・めｎのときに
歩蟹りＡと酸素効率Ｂともに従釆の精錬法によりすぐれ
ていることがわかる。また第２図の結果からアルゴン流
量ＩＮで／ｍｉｎ・ｔｏｎのとき酸素の上吹き速度がマ
ッハ０．８〜２．０の場合に、歩蟹りＡと酸素効率Ｂと
もに従来の精錬法よりすぐれていることがわかる。以上
に述べた如く、この発明による鋼の精錬法は、炭素鋼（
リムド鋼、キルド鋼）、低合金鋼、ステンレス鋼、その
他通常の酸素上吹き精錬法によって製造されるあらゆる
鋼種の精錬に適するものであり、精錬効率、歩蟹り、設
備費の低減のし、ずれにもすぐれた効果を有するもので
ある。
ンス出口速度を変化せた場合の結果も同様に第２図の図
表に示す。いずれの場合も前述した通常の同一条件下の
純酸素上吹き法の場合を基準として比較している。第１
図の結果から、上吹き酸素出口速度がマッハ１のときア
ルゴン流量が０．３〜２．側め／ｍｉｎ・めｎのときに
歩蟹りＡと酸素効率Ｂともに従釆の精錬法によりすぐれ
ていることがわかる。また第２図の結果からアルゴン流
量ＩＮで／ｍｉｎ・ｔｏｎのとき酸素の上吹き速度がマ
ッハ０．８〜２．０の場合に、歩蟹りＡと酸素効率Ｂと
もに従来の精錬法よりすぐれていることがわかる。以上
に述べた如く、この発明による鋼の精錬法は、炭素鋼（
リムド鋼、キルド鋼）、低合金鋼、ステンレス鋼、その
他通常の酸素上吹き精錬法によって製造されるあらゆる
鋼種の精錬に適するものであり、精錬効率、歩蟹り、設
備費の低減のし、ずれにもすぐれた効果を有するもので
ある。
第１図は、上吹き酸素速度で一定でアルゴン流量を変化
させたときの歩留りと酸素効率を従来法と比較する比数
の図表、第２図はアルゴン流量一定で上吹き酸素速度を
変化ごたときの歩留りと酸素効率を従来法と比較する比
数の図表である。 図中、Ａ・・・歩函り、Ｂ・・・酸素効率。第１図第２
図
させたときの歩留りと酸素効率を従来法と比較する比数
の図表、第２図はアルゴン流量一定で上吹き酸素速度を
変化ごたときの歩留りと酸素効率を従来法と比較する比
数の図表である。 図中、Ａ・・・歩函り、Ｂ・・・酸素効率。第１図第２
図
Claims (1)
- １ 酸素上吹き製鋼法において、上吹き酸素をランス出
口速度マツハ０．８〜１．５で供給し、かつ酸素上吹き
による吹錬操作の期間中もしくはそれに引続き吹錬終了
後の排出期間まで、不活性ガス、Ｎ＿２，Ｏ＿２，ＣＯ
，ＣＯ＿２ガスのうち１種又は２種以上を転炉の底部の
２本の２重管ノズルから浴面下に吹込むことを特徴とす
る鋼の精錬法。
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54084522A JPS6040486B2 (ja) | 1979-07-03 | 1979-07-03 | 鋼の精錬法 |
| AU2829080A AU2829080A (en) | 1979-05-24 | 1980-05-20 | Carbon steel and low alloy steel with bottom blowing b.o.f. |
| AU58590/80A AU525023B2 (en) | 1979-05-24 | 1980-05-20 | Carbon steel and low alloy steel with bottom blowing b.o.f. |
| CA000352347A CA1153560A (en) | 1979-05-24 | 1980-05-21 | Production of carbon steel and low-alloy steel with bottom blowing basic oxygen furnace |
| GB8016879A GB2054655B (en) | 1979-05-24 | 1980-05-22 | Simultaneous top and bottom-blowing in oxygen steelmaking |
| NLAANVRAGE8003012,A NL183413C (nl) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Werkwijze voor de bereiding van koolstofstaal of laag gelegeerd staal. |
| FR8011588A FR2457325A1 (fr) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Methode et appareil pour la production d'acier au carbone et d'acier faiblement allie dans un fourneau souffle a l'oxygene avec soufflage par le fond |
| AT0277580A AT377007B (de) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Verfahren zur herstellung von kohlenstoffstahl und niedriglegiertem stahl in einem basischen sauerstoffkonverter sowie stahlerzeugungsvorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3019899A DE3019899C2 (de) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffstahl und niedriglegiertem Stahl in einem basischen Sauerstoffofen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| IT67813/80A IT1130459B (it) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Procedimento per la produzione di acciaio al carbonio e di acciaio le gato di basso tenore con forno basico ad ossigeno con insuflazione dal fondo |
| LU82481A LU82481A1 (fr) | 1979-05-24 | 1980-05-23 | Procede et appareil de fabrication d'acier au carbone et d'acier faiblement allie aumoyen d'un four a oxygene basique a soufflage par le fond |
| BR8003268A BR8003268A (pt) | 1979-05-24 | 1980-05-26 | Processo para producao de aco ao carbono e aco de baixa liga em um forno de oxigenio basico,e aparelho para o mesmo |
| US06/154,216 US4292073A (en) | 1979-07-03 | 1980-05-29 | Steel making process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54084522A JPS6040486B2 (ja) | 1979-07-03 | 1979-07-03 | 鋼の精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS569312A JPS569312A (en) | 1981-01-30 |
| JPS6040486B2 true JPS6040486B2 (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=13832963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54084522A Expired JPS6040486B2 (ja) | 1979-05-24 | 1979-07-03 | 鋼の精錬法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4292073A (ja) |
| JP (1) | JPS6040486B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| HUT73708A (en) * | 1994-10-20 | 1996-09-30 | Von Roll Umwelttechnik Ag | Method and apparatous for pyrolizing of wastes |
| AT411530B (de) * | 2002-08-21 | 2004-02-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und vorrichtung zur entkohlung einer stahlschmelze |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
| GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
-
1979
- 1979-07-03 JP JP54084522A patent/JPS6040486B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-05-29 US US06/154,216 patent/US4292073A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS569312A (en) | 1981-01-30 |
| US4292073A (en) | 1981-09-29 |
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