WO2003039209A1

WO2003039209A1 - Circuit d'alimentation en puissance d'utilisation pour un tube a decharge flash

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Publication number: WO2003039209A1
Application number: PCT/JP2002/011300
Authority: WO
Inventors: Mitsuyoshi Maishima
Original assignee: Hamamatsu Photonics K.K.
Priority date: 2001-10-31
Filing date: 2002-10-30
Publication date: 2003-05-08
Also published as: JP2003142289A; TW578444B; JP4002090B2; CN1579117A; US7081718B2; US20060226789A1; CN1579117B; US7545104B2; US20040207338A1

Description

糸田

閃光放電管用電源回路

技術分野

本明は例えばキセノンフラッシュランプのような閃光放電管を発光させるために用いられる閃光放電管用電源回路に関する。

景技術

キセノンフラッシュランプに代表される閃光放電管は、出力光の分光特性が太陽光に近似しており、発光の持続時間が非常に短い閃光を安定的に得ることができるため、分光分析用光源、カメラのフラッシュランプ用光源、高速シャツタカメラ用ランプ等に広く使われている。このような閃光放電管にはキセノン等の希ガスが封入されており、放電管内に配置されたトリガー電極に高圧パルス電流を印加することで部分的に絶縁破壌を引き起して電流の流れる道筋を形成し、主放電用の電荷がこの道筋に沿って陰極から陽極へ向けて流れることにより、イオン化された希ガスがアーク発光することで、外部へと光が放出される。ここで、主放電用には、大電流を瞬時に供給する必要があることから、通常、主放電用コンデンサ一に予め必要な量の電気を蓄積しておき、発光時にはこの主放電用コンデンサ一から電流を供給する手法が採られている。

ところで、電源回路と閃光放電管とで構成される電気回路には、放電管の発光後に残留ィンダクタンスが発生する。閃光放電管には上記の通り大電流が供給されるため、閃光放電管の発光後に残留インダクタンスには高エネルギーが蓄積される。この対策のために電源回路には閃光放電管の陽極に力ソードが、陰極にァノードがそれぞれ接続されたサージ電流用ダイォードが取付けられている。電源、回路中の残留ィンダクタンスに蓄積されたエネルギーは、サージ電流用ダイォードと閃光放電管とで構成される回路にサージ電流として導かれることで、このェネルギーを消費し、エネルギーの過剰な累積を抑制している。

発明の開示閃光放電管の中には、例えば 1 5 0ヮットのような大電力で発光させるものもあり、これによれば発光する瞬間に放電コンデンサーから閃光放電管に例えば 1 0 0 0〜1 5 0 0アンペアの大電流が流れる。これに伴い残留インダクタンスに蓄積されるエネルギーも大きくなるので、サージ電流も例えば 1 0 0アンペアの大電流となり、この結果、サージ電流用ダイオードが発熱したり、破壌したり、信頼性が低下したり、故障率が増加したりする等の問題が生じる。サージ電流用ダイォードの許容電流を大きくすれば過大なサージ電流によってもサージ電流用ダイオードの発熱等を防ぐことができる。し力し、これはサージ電流用ダイォードの大型化、ひいては電源回路の大型化につながる。

本発明はサージ電流によるサージ電流用ダイォードの発熱等を防ぐことが可能な閃光放電管用電源回路を提供することを課題とする。

上記課題を解決するため、本発明に係る閃光放電管用電源回路は、充放電コンデンサ一を用いて陽極、陰極、トリガー電極を含む閃光放電管に発光用の電荷を供給する閃光放電管用電源回路において、閃光放電管の陰極—陽極間に充放電コンデンサ一と並列に、第 1の抵抗器と、ダイオードとを直列接続して構成されたサージ回路が設けられており、このダイオードは閃光放電管の陽極側に力ソード側が接続されているものである。

このようにサージ電流を通過させてエネ^/ギー消費を行うサージ回路をダイォ一ドと第 1の抵抗器とで構成することによって、ダイォードを流れる電流値を小さくすることができるため、ダイオード保護に有効である。

この充放電コンデンサーと電源との間に配置され、充放電コンデンサーへの供給電圧を昇圧するトランスを備えるとともに、トランスと充放電コンデンサーとが形成する回路中にスイッチング素子あるいは第 2の抵抗器を直列接続してもよい。スィツチング素子を用いる場合には、充放電コンデンサーの充電中は O Nに、それ以外の場合には O F Fに制御する必要がある。

このようにトランスを介して充放電コンデンサーの充電を行う場合、サージ電流発生時にサージ電流の一部がトランスに流入するおそれがあり、大電流の流入でトランスの発熱、損傷が発生するおそれがある。上述のようにスイッチング素子のみを設け、充放電コンデンサーの充電中のみ、トランスと充放電コンデンサ一を接続することで、サージ電流発生時にはトランスをサージ回路から切り離すことができるので、トランスに大電流が流れることがない。また、第 2の抵抗器のみを設けた場合には、トランスに流れるサージ電流を小さくすることができる。さらに、両方を並列に接続すれば、迅速な充電が可能となる一方、トランスに流れるサージ電流を小さくする効果が得られる。

図面の簡単な説明

図 1は、本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 1の実施形態を含む閃光放電管装置の構成を示す回路図である。

図 2 A〜図 2 Cは、図 1の装置において、閃光放電管に印加される電圧、閃光放電管に流れる放電電流、サージ電流用ダイォードに流れる電流のそれぞれの時間変化を示すタイムチヤ一トである。

図 3は、閃光放電管装置の比較例の構成を示す回路図である。

図 4 A〜図 4 Dは、図 3の装置において、閃光放電管に印加される電圧、閃光放電管に流れる放電電流、サージ電流用ダイオードに流れる電流、変圧器に流れる電流のそれぞれの時間変化を示すタイムチャートである。

図 5〜図 9は、本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 2〜第 6の実施形態を含む閃光放電管装置の構成をそれぞれ示す回路図である。

発明を実施するための最良の形態

以下、添付図面を参照して本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の参照番号を附し、重複する説明は省略する。

図 1は本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 1の実施形態を含む閃光放電管装置 1の構成を示す回路図である。この閃光放電管装置 1は、本実施形態の閃光放電管用電源、回路 3、閃光放電管 5及び発光トリガー回路 7を備える。閃光放電管 5は、希ガスが封入されたガス放電管であり、例えばキセノンフラッシュランプである。閃光放電管 5は円筒型のガラス容器 9とこの容器 9内に配置された陽極 1 1、陰極 1 3及ぴトリガー電極 1 5とを備える。ガラス容器 9内にはキセノンガスが封入されている。

閃光放電管 5のトリガー電極 1 5は発光トリガー回路 7と接続されている。発光トリガー回路 7により閃光放電管 5を発光させる際のトリガー電圧がトリガー電極 1 5に印加される。

閃光放電管 5の陽極 1 1及ぴ陰極 1 3は充放電コンデンサー 1 7と接続されている。充放電コンデンサー 1 7の放電により、これに蓄積された電荷は閃光放電管 5に供給され、この供給された電荷を基にして閃光放電管 5が発光する。閃光放電管用電源回路 3はサージ電流用ダイオード 1 9を備えており、サージ電流用ダイォード 1 9の力ソード Kは閃光放電管 5の陽極 1 1と接続され、サージ電流用ダイオード 1 9のアノード Aはダイオード保護用抵抗器 2 1を介して閃光放電管 5の陰極 1 3と接続されている。このように、閃光放電管 5、サージ電流用ダィオード 1 9及びダイオード保護用抵抗器 2 1が互いに直列接続されることにより、閃光放電管 5との間に直列接続されるサージ回路が構成される。

閃光放電管装置 1中の配線等が長くなると、配線等の抵抗が無視できなくなり、その残留インダクタンスが増大する。また、閃光放電管 5の発光に用いられるェネルギ一が大きくなるほどこの残留インダクタンスに蓄積されるエネルギーも增大する。そこで、閃光放電管 5の発光により残留インダクタンスに蓄積されるェネルギーを閃光放電管 5、サージ電流用ダイオード 1 9及びダイオード保護用抵抗器 2 1により構成される直列回路に流してサージ電流として消費することで、その蓄積を防止している。本実施形態では、サージ電流用ダイオード 1 9とダイォード保護用抵抗器 2 1とを直列接続することで、サージ電流をダイォード保護用抵抗器 2 1に流すことによりサージ電流用ダイォード 1 9に流れるサージ電流のピーク値を小さくしている。閃光放電管 5、充放電コンデンサー 1 7、サージ電流用ダイオード 1 9、ダイォード保護用抵抗器 2 1は電線又はプリント基板の配線により相互に接続される。

閃光放電管 5の陽極 1 1、サージ電流用ダイオード 1 9のカソード及ぴ充放電コンデンサー 1 7の一方電極は、それぞれ整流用ダイオード 3 5の力ソードと接続されている。整流用ダイオード 3 5のアノードは、閃光放電管用電源回路 3の変圧器 2 3の二次コイル 2 7の一方端部と接続されている。ここで、二次コイル 2 7は直列接続された第 1コイル部 3 1と第 2コイル部 3 3とで構成され、第 1 コィ部 3 1の一方端部（つまり二次コイル 2 7の一方端部）と整流用ダイォード 3 5のアノードとが接続されている。

第 1コイル部 3 1の他方端部は互いに並列接続されたスイッチング素子 3 7 及び変圧器保護用抵抗器 3 9を介して整流用ダイオード 4 1の力ソードと接続されている。整流用ダイオード 4 1及び前述の整流用ダイオード 3 5により、変圧器 2 3で発生した電圧による電流が一方向にのみ流れる。

本実施形態では、スィツチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9によりサージ電流発生時、変圧器 2 3に流れる逆電流であるサージ電流のピーク値を小さくすることができる。スィツチング素子 3 7としては例えば、半導体スィツチ（サイリスタ、電界効果トランジスタ、バイポーラトランジスタ、 IGBT等）がある。変圧器保護用抵抗器 3 9および前述のダイォード保護用抵抗器 2 1としては、例えば、電力用メタルクラッド卷線抵抗器があり、これは耐熱シリコンモールド（不燃性）により内部発熱の放散性に優れた小型大電力の抵抗器である。この抵抗器は例えば、株式会社ピーシーェヌのカタログ（ 2 0 0 1年度版 Rev. 1 PCN RESISTORS) に開示されている。電力用メタルクラッド卷線抵抗器によれば抵抗器で発生した熱の放散性に優れるので本実施形態の抵抗器として好適である。

整流用ダイオード 4 1のアノードは、第 2コイル部 3 3の一方端部と接続されている。第 2コィル部 3 3の他方端部は閃光放電管 5の陰極 1 3、ダイォード保護用抵抗器 2 1及び充放電コンデンサー 1 7の他方電極とそれぞれ接続されている。

変圧器 2 3の二次コィノレ 2 7は、コア 2 9を介して一次コイル 2 5と電磁的に結合されている。一次コイル 2 5は図示しない変圧器駆動回路と接続されている。閃光放電管 5は、例えば 1 5 0ヮットのような大電力で発光させるものである。発光間隔を短くするには、充放電コンデンサー 1 7の充電時間を短くする必要があり、それには、大電流を供給する必要があることから、変圧器 2 3で高電圧を生成して充放電コンデンサー 1 7の充電を行っている。

次に閃光放電管装置 1の動作を図 1、図 2 A〜図 2 Cにより説明する。図 2 A 〜図 2 Cはこの装置 1の動作を説明するタイムチャートである。図 2 Aは閃光放電管 5の陽極 1 1に印加される電圧、図 2 Bは閃光放電管 5に流れる放電電流、図 2 Cはサージ電流用ダイオード 1 9に流れる電流（サージ電流）の時間変化をそれぞれ示している。図 2 Aに示す波形の右上方向の立ち上がり時間が充放電コンデンサー 1 7の充電時間（CT)を示している。

まず、スィツチング素子 3 7をオンにして、変圧器 2 3で発生させた電圧により充放電コンデンサー 1 7の充電を開始、すなわち充放電コンデンサー 1 7に電荷の蓄積を開始する。これが充電時間（CT)のスタートとなる。このとき変圧器 2 3で変圧された電圧により発生する電流は主にスイッチング素子 3 7を通って充放電コンデンサー 1 7に流れる。従って、二次コイル 2 7に変圧器保護用抵抗器 3 9が接続されていても充放電コンデンサー 1 7を高速に充電することができる。

充放電コンデンサー 1 7を定格電圧（VI) まで充電後、つまり充電時間（CT) の終了後、スイッチング素子 3 7をオフにする。スイッチング素子 3 7がオフにされても二次コイル 2 7の第 1コイル部 3 1と第 2コイル部 3 3とは変圧器保護用抵抗器 3 9を介して接続されているので以下のことが言える。充放電コンデンサー 1 7の充電終了から閃光放電管 5の発光までの期間が長いと充放電コンデンサー 1 7の自然放電による充放電コンデンサー 1 7の電圧の低下が大きくなり、この低下した電圧で閃光放電管 5を発光させると発光強度が弱い異常発光となる _c 本実施形態によれば放電コンデンサー 5と変圧器 2 3とを直列接続する回路に変圧器保護用抵抗器 3 9が接続されているので、スイッチング素子 3 7のオフ中であっても変圧器 2 3で発生させた電圧を充放電コンデンサー 1 7に印加可能となり、よって充放電コンデンサー 1 7の自然放電分の電圧を補充する充電が可能となる。

次に、スイッチング素子 3 7がオフ状態のままで発光トリガー回路 7により、トリガー電極 1 5にトリガー電圧を印加することにより、閃光放電管 5内のキセノンガスの絶縁を破壌する。これにより、充放電コンデンサー 1 7に蓄積されていた電荷が閃光放電管 5に供給され、時刻 T1において閃光放電管 5が発光（ァーク発光）する。

閃光放電管 5の発光後は、陽極 1 1側及び陰極 1 3側では共に電圧が 0ボルトになるはずだが、閃光放電管装置 1に存在する残留インダクタンスに蓄積されたエネルギーにより、陰極 1 3側の電圧が陽極 1 1側の電圧よりも高くなる。この状態を解消するために、この状態時に順方向となるように接続されたサージ電流用ダイオード 1 9を介して閃光放電管 5とサージ電流用ダイオード 1 9とを直列接続する回路にサージ電流を流す。以上が発光の一サイクルであり、以後同様にして発光動作が繰り返される。

本実施形態では閃光放電管 5を例えば 1 5 0ワットのような大電力で発光させるので残留インダクタンスに蓄積されるエネルギーも大きくなり、これにより発生するサージ電流も通常ならば、例えば 1 0 0アンペアの大電流となる。本実施形態では、サージ電流用ダイォード 1 9と直列にダイォード保護用抵抗器 2 1が接続されているので、サージ電流はダイオード保護用抵抗器 2 1にも流れる。よつて、サージ電流用ダイォード 1 9に流れるサージ電流のピーク値を小さくすることができ、サージ電流用ダイォード 1 9の発熱や破壌等を防ぐことができる。従って、サージ電流用ダイォード 1 9の許容電流を大きくする必要がなくなるので、サージ電流用ダイオード 1 9の小型化、ひいては閃光放電管用電源回路 3の小型化を図ることができる。

なお、ダイオード保護用抵抗器 2 1の抵抗値が大きすぎるとサージ電流用ダイオード 1 9にサージ電流を流すことができず、一方、ダイオード保護用抵抗器 2 1の抵抗値が小さすぎるとサージ電流が大きくなり、サージ電流用ダイオード 1

9が発熱等する。これらを考慮してダイオード保護用抵抗器 2 1の抵抗値（例えば 5 0オーム）は決定される。

なお、サージ電流が変圧器 2 3の二次コイル 2 7に逆電流として流れると、サージ電流の値が大きい場合、変圧器 2 3が発熱することにより変圧器 2 3の焼損等が発生する。本実施形態によれば充放電コンデンサー 1 7と変圧器 2 3とを直列接続する回路は、スィツチング素子 3 7がオフであっても変圧器保護用抵抗器

3 9により閉ループとなるので、上記逆電流が流れるおそれがある。しかしながら、変圧器保護用抵抗器 3 9の抵抗値（例えば 2 0 0オーム）はサージ電流を流さなレ、程度の大きさが選択されているので、上記回路が閉ループであっても変圧器 2 3の発熱や故障等を防ぐことができる。伹し、問題が生じない程度の発熱量ならば、二次コイル 2 7にサージ電流を流す抵抗値を選択することも可能である。ここで、本実施形態の主な効果を比較例と比較しながら説明する。まず、比較例の構成を簡単に説明する。図 3は比較例となる閃光放電管用電源回路 4を含む閃光放電管装置の構成を示す回路図である。図 3の閃光放電管用電源回路 4が図 1の閃光放電管用電源回路 3と相違する点は、ダイオード保護用抵抗器 2 1、スィツチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9を備えていないことである。図 4 A〜図 4 Dは比較例に係る閃光放電管装置の動作に関するタィムチャートである。図 4 Aは図 2 Aと対応するものであり、閃光放電管 5の陽極 1 1に印加される電圧のタイムチャートである。図 4 Bは図 2 Bと対応するものであり、閃光放電管 5に流れる放電電流のタイムチャートである。図 4 Cは図 2 Cと対応するものであり、サージ電流用ダイオード 1 9に流れる電流のタイムチャートである。図 4 Dは図 2に示す変圧器 2 3の二次コイル 2 7に流れる電流のタイムチヤ一トである。

まず、図 2 C (本実施形態）と図 4 C (比較例）を比較すると、図 2 Cに示すように本実施形態によればサージ電流のピーク値は A2であり、図 4 Cに示すように比較例によればサージ電流のピーク値は A3である。ここで、図 2 Cの電流ィ直 A2 と図 4 Cの電流値 A2は同じ値であり、図 2 Cの電流値 A3と図 4 Cの電流値 A3は同じ値である。このように本実施形態によればサージ電流用ダイォード 1 9にダイオード保護用抵抗器 2 1が直列接続されているので、比較例と比べてサージ電流のピーク値が小さくなっていることが分かる。

また、図 4 D (比較例）に示すように、図 3に示す比較例では閃光放電管 5の発光後に発生するサージ電流が変圧器 2 3の二次コイル 2 7を流れている。これに対して図 1に示す本実施形態ではスィツチング素子 3 7がオフされかつ変圧器保護用抵抗器 3 9の抵抗値がサージ電流を流さない程度の大きさなので、サージ電流が変圧器 2 3の二次コイル 2 7を流れるのを防止できる。なお、本実施形態ではサージ電流が二次コイル 2 7に流れないのでグラフによる図示は省略している。

また、図 4 A (比較例）に示すように、比較例では閃光放電管 5の発光後から充放電コンデンサー 1 7の充電開始までの期間にハッチングが引かれている箇所で示すように異常電圧が発生する。これは図 4 Dで説明した変圧器 2 3に流れたサージ電流が原因で変圧器 2 3のィンダクタンスにエネルギーが蓄積されることにより変圧器 2 3に電圧が発生し、この電圧が閃光放電管 5の陽極 1 1に上記異常電圧として印加されたものである。閃光放電管 5の発光直後は閃光放電管 5内の残留イオンが多いので、陽極 1 1と陰極 1 3とに上記異常電圧が印加されると、光の強度が小さい発光である異常発光が生じる。これに対して図 2 (本実施形態）に示すように、本実施形態では変圧器 2 3にサージ電流が流れないので、上記異常電圧が生じない。この結果、異常発光の発生を防止することができる。また、図 2 B (本実施形態）と図 4 B (比較例）を比較すると、閃光放電管 5 に流れる放電電流のピーク値は共に同様の値（A1) でり、本実施形態によれば比較例と同様の放電電流のピーク値を得ることができる。

次に、本発明の別の実施形態を説明する。図 5は本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 2の実施形態を含む閃光放電管装置の構成を示す回路図である。図 5 の閃光放電管用電源回路 3 Aが図 1の閃光放電管用電源回路 3と相違する点は、整流用ダイォード 3 5を互いに並列接続されたスィツチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9を介して充放電コンデンサー 1 7、サージ電流用ダイオード 1 9 の力ソード及び閃光放電管 5の陽極 1 1と接続するようにし、第 1コイル部 3 1 と第 2コイル部 3 3とを整流用コンデンサー 4 1を介して直列接続したことである。つまり、スィツチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9の並列接続回路が変圧器 2 3の高圧側に配置されている。

図 6は本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 3の実施形態を含む閃光放電管装置の構成を示す回路図である。図 6の閃光放電管用電源回路 3 Bが図 1の閃光放電管用電源回路 3と相違する点は、第 2コイル部 3 3を互いに並列接続されたスイッチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9を介して充放電コンデンサー 1 7、ダイォード保護用抵抗器 2 1及び閃光放電管 5の陰極 1 3と接続するようにし、第 1コィル部 3 1と第 2コイル部 3 3とを整流用コンデンサー 4 1を介して直列接続したことである。つまり、スイッチング素子 3 7及び抵抗器 3 9の並列接続回路が変圧器 2 3の低圧側に配置されている。

また、二次コイル 2 7は第 1コイル部 3 1及び第 2コィル部 3 3の二段構成に限らず、三段以上の構成にすることもできる。そして、一つの隣合うコイル部間にスイッチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9の並列接続回路を配置することもできる。これを図 7で説明する。

図 7は本発明に係る閃光放電管用電源回路の第 4の実施形態を含む閃光放電管装置の構成を示す回路図である。図 1の閃光放電管用電源回路 3の二次コイル 2 7は第 1コイル部 3 1と第 2コイル部 3 3の二段構造となっている。これに対して、図 1 2の閃光放電管用電源回路 3 Cの二次コイル 2 7は第 1コイル部 3 1、第 2コイル部 3 3及び第 3コイル部 4 3の三段構造である。詳しくは、第 3コィル部 4 3の一方端部は整流用ダイオード 3 5を介して第 1コィル部 3 1と直列接続されている。また、第 3コイル部 4 3の他方端部は整流用ダイオード 4 5のァノードと接続されている。整流用ダイオード 4 5の力ソードは充放電コンデンサ一 1 7、サージ電流用ダイオード 1 9のカソード及び閃光放電管 5の陽極 1 1と接続されている。整流用ダイオード 4 5の機能は整流用ダイオード 3 5 , 4 1と同様である。これら第 2〜第 4の実施形態も図 1に示す閃光放電管用電源回路と同様の効果を有する。

これらの実施形態では、並列接続されたスイッチング素子 3 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9を有しているが、変圧器保護用抵抗器 3 9を設けない回路構成にすることもできる。図 8に示される第 5の実施形態においては、整流用ダイオード 4 1とスィツチング素子 3 7とを直列接続し、この直列接続を介して第 1コイル部 3 1と第 2コイル部 3 3とを接続している。これによれば、サージ電流発生時にスィツチング素子 3 7をオフすることにより、二次コイル 2 7にサージ電流が流れるのを防ぐことができる。この結果、変圧器 2 3の発熱等を防ぐことができる。

また、スイッチング素子 3 7を設けない回路構成にすることもできる。すなわち、図 9に示される第 6の実施形態のように、整流用ダイオード 4 1と変圧器保護用抵抗器 3 9とを直列接続し、この直列接続を介して第 1コイル部 3 1と第 2 コイル部 3 3とを接続するのである。これによれば、変圧器保護用抵抗器 3 9により二次コイル 2 7にサージ電流が流れるのを防ぐことができるので、変圧器 2 3の発熱等を防ぐことができる。

また、サージ電流による変圧器 2 3の発熱による問題が生じないならば、スィツチング素子 ₃ 7及び変圧器保護用抵抗器 3 9のいずれも設けなくてもよい。つまり、第 iコイル部 3 1と第 2コイル部 3 3とを整流用ダイオード 4 1を介して直列接続してもよい。

産業上の利用可能性

本発明に係る閃光放電管用電源回路は、分光分析用光源、カメラのフラッシュランプ用光源、、高速シャッタカメラ用ランプの光源として用いられる閃光放電管の電源回路に好適である。

Claims

請求の範

1 . 充放電コンデンサーを用いて陽極、陰極、トリガー電極を含む閃光放電管に発光用の電荷を供給する閃光放電管用電源回路において、

前記閃光放電管の陰極一陽極間に前記充放電コンデンサーと並列に、第 1の抵抗器と、ダイォードとを直列接続して構成されたサージ回路が設けられており、前記ダイォードは前記閃光放電管の陽極側に力ソード側が接続されている閃光放電管用電原回路。

2 . 前記充放電コンデンサーと電源との間に配置され、充放電コンデンサーへの供給電圧を昇圧するトランスと、

前記トランスと前記充放電コンデンサーとが形成する回路中に直列接続されるスイッチング素子であって、前記充放電コンデンサーの充電中は O Nに、それ以外の場合には O F Fに制御されるスィツチング素子と、

をさらに備えている請求項 1記載の閃光放電管用電源回路。

3 . 前記充放電コンデンサーと電源との間に配置され、充放電コンデンサーへの供給電圧を昇圧するトランスと、

前記トランスと前記充放電コンデンサーとが形成する回路中に直列接続される第 2の抵抗器と、

4 . 前記スィツチング素子に並列接続される第 2の抵抗器をさらに備えている請求項 2記載の閃光放電管用電源回路。