WO2002046480A1 - Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl - Google Patents

Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl Download PDF

Info

Publication number
WO2002046480A1
WO2002046480A1 PCT/EP2001/014306 EP0114306W WO0246480A1 WO 2002046480 A1 WO2002046480 A1 WO 2002046480A1 EP 0114306 W EP0114306 W EP 0114306W WO 0246480 A1 WO0246480 A1 WO 0246480A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
strip
hot
hot strip
casting
rolling
Prior art date
Application number
PCT/EP2001/014306
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Bernhard Engl
Dieter Senk
Johann Wilhelm Schmitz
Andreas Offergeld
Original Assignee
Thyssenkrupp Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7666209&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2002046480(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thyssenkrupp Stahl Ag filed Critical Thyssenkrupp Stahl Ag
Priority to AT01991793T priority Critical patent/ATE267269T1/de
Priority to JP2002548196A priority patent/JP3836793B2/ja
Priority to US10/433,729 priority patent/US20040074628A1/en
Priority to DE50102363T priority patent/DE50102363D1/de
Priority to PL362508A priority patent/PL196538B1/pl
Priority to AU2002231664A priority patent/AU2002231664A1/en
Priority to EP01991793A priority patent/EP1341937B1/de
Publication of WO2002046480A1 publication Critical patent/WO2002046480A1/de
Priority to US11/796,245 priority patent/US20070199631A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills

Definitions

  • the mean initial rolling temperature at which the starting material enters the roll stand can be between 1100 ° C and 750 ° C.
  • the properties of the hot-rolled strip can also be influenced in a targeted manner by cooling the rolled hot strip in a controlled manner after the hot rolling.
  • process the hot strip obtained in accordance with the invention “inline”, for example into a cold strip. In many cases it will possibly be with regard to the following
  • the sliver V On its way to the rolling stand 4, the sliver V is cooled in a controlled manner in the first cooling section 3 below the outlet of the casting gap 10 and closely adjacent to it, using a cooling medium applied to its surfaces.
  • the conveyor section covered by the thin strip V between the exit of the casting gap 10 and the roll stand 4 is surrounded by a housing 11 in which a protective gas atmosphere is maintained. In this way, contact of the belt surface with the oxygen in the ambient air is avoided.
  • the hot strip W is again brought to the reel temperature HT in a controlled manner with a suitable cooling medium, with which it is finally in the reel device
  • the attached diagram shows the roll starting temperature AT, the roll end temperature ET and the reel temperature HT over the processing time after casting in the range that can be set depending on the composition and the desired properties of the hot strip to be produced on a device constructed according to the figure , Appropriate temperature control along a predetermined limit curve with subsequent isothermal holding, rolling and quenching allows the fine-grained structure of the hot strip to freeze after it leaves the rolling stand, so that the good performance properties of the hot strip are retained after hot rolling. Especially when the temperature profile of the pre and hot strip approximates the lower limit curve shown in the diagram, this effect can be achieved.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Indem erfindungsgemäss aus einem mehr als 12 bis 30 Gew.-% Mangan enthaltenden Stahl in einer Zwei-Rollen-Giessmaschine (2) endabmessungsnah Vorband (V) mit einer Dicke von bis zu 6 mm vergossen wird, welches im Anschluss an das Giessen kontinuierlich in vorzugsweise einem einzigen Stich warmgewalzt wird, lassen sich Stahlbänder erzeugen, die trotz ihres hohen Mangan-Gehaltes ein gutes Umformverhalten besitzen.

Description

Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen, mehr als 12 bis 30 Gew.-% betragenden Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl. Stähle dieser Art zeichnen sich durch besonders hohe Festigkeit aus.
Ein Problem bei der Herstellung und Verarbeitung von Stählen, die derart hohe Mangan-Gehalte aufweisen, besteht darin, daß sie ein Erstarrungsverhalten aufweisen, welches sich von den üblichen, für Tiefziehanwendungen bestimmten Stählen, wie IF- oder Low- Carbon-Stählen, unterscheidet. So zeigt sich, daß im konventionellen Brammenstrangguß vergossene, hoch- manganhaltige Stähle der in Rede stehenden Art ein schlechtes Umformverhalten aufweisen.
Gemäß einem aus der DE 199 00 199 AI bekannten Verfahren lassen sich Stähle, die neben anderen Legierungselementen 7 % bis 27 % Mn enthalten, durch Dünnbandgießen als endab essungsnahes Band erzeugen und zu Warmband verarbeiten. Das so erhaltene Material eignet sich in besonderer Weise für die Anwendung im Bereich des Automobil-Karosseriebaus .
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Verfahren anzugeben, welches die Erzeugung von Stahlbändern ermöglicht, die trotz eines hohen Mangan-Gehaltes ein gutes ümformverhalten besitzen.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zum Erzeugen eines TWIN- und TRIP-Eigenschaften aufweisenden Warmbandes aus einem mehr als 12 bis 30 Gew.-% Mangan enthaltenden Stahl gelöst, bei dem eine Schmelze in einer Zwei-Rollen- Gießmaschine endabmessungsnah zu einem Vorband mit einer Dicke von bis zu 6 mm vergossen wird, welches im Anschluß an das Gießen kontinuierlich zu Warmband weiterverarbeitet wird, indem es in einem einzigen Warmwalzstich auf die Enddicke des Warmbands gewalzt wird.
Gemäß der Erfindung wird hoch-manganhaltiger Stahl zu einem Vormaterial vergossen, dessen Abmessungen den Endabmessungen des Warmbandes angenähert sind. Auf diese Weise wird schon im Gießprozeß ein derart dünnes Material erzeugt, daß eine im wesentlichen gleichmäßige Erstarrung über seinen gesamten Querschnitt sichergestellt ist. Überraschend hat sich gezeigt, daß das derart endabmessungsnah vergossene Vormaterial ein wesentlich feinkörnigeres, gleichmäßigeres Gefüge aufweist als auf konventionellem Wege erzeugtes Stahlband mit einem vergleichbar hohen Mangan-Gehalt. Das aus dem Vormaterial erzeugte Warmband besitzt TRIP ("Transformation-Induced- Plasticity") - und TWIP ("Twinning-Induced-Plasticity") - Eigenschaften und weist dementsprechend eine gute Umformbarkeit auf, welche es in Kombination mit der hohen Festigkeit in besonderer Weise für die Verwendung im Karosseriebau geeignet macht. Erfindungsgemäß sollte die Dicke des erzeugten Materials möglichst gering sein. Je dünner das gegossene Vormaterial ist, desto feiner ist das Erstarrungsgefüge und desto weniger können erstarrungsbedingte Fehler die Weiterverarbeitung zu Warmband stören. Gleichzeitig läßt sich bei einem dünnen gegossenen Vorprodukt der Vorgang der Erstarrung auf einfache Weise gezielt steuern. So kann in einem kontrollierten Vorgang dem Umstand Rechnung getragen werden, daß insbesondere bei Stählen der hier in Rede stehenden Art die Erstarrungsgeschwindigkeit unmittelbaren Einfluß auf die Höhe und die Verteilung von Mikroseigerungen hat. Diese beeinflussen wiederum das Kornwachstum und den Zustand der im Zuge der Erstarrung auftretenden Ausscheidungen, wie MnS, A1N und Ti(C,N). Durch die gezielte Steuerung der Gefügeparameter des gegossenen Vormaterials können somit die Grundlagen eingestellt werden, welche die Weiterverarbeitbarkeit und die Gebrauchseigenschaften des Endprodukts entscheidend beeinflussen.
Das Vergießen des Stahles erfolgt erfindungsgemäß in einer Zwei-Rollen-Gießmaschine. Dieser an sich bekannte Gießmaschinentyp ermöglicht es, besonders dünnes, der endgültigen Abmessung des Warmbandes stark angenähertes Vormaterial zu erzeugen, dessen Erstarrungsverhalten, insbesondere seine Erstarrungsgeschwindigkeit und -gleichmäßigkeit zu einem optimalen Gußgefüge und damit einhergehend zu einer optimierten Umformbarkeit führt.
Überraschend hat sich gezeigt, daß sich dadurch, daß aus dem Vorband in nur einem einzigen Stich ein Warmband auf Enddicke gewalzt wird, besonders gute Arbeitsergebnisse erzielen lassen. Die unmittelbare, kontinuierliche Aufeinanderfolge von Gießprozeß und des in einem Stich erfolgenden Warmwalzens ermöglicht es, die Hitze des Gießprozesses in den Walzprozeß mitzunehmen, so daß der bei konventionellem Brammenguß stets erforderliche Schritt der Wiedererwärmung vor dem Warmwalzen vermieden werden kann. Die "Mitnahme" der Gießhitze vermeidet zudem ein übermäßiges Kristallwachstum und unterstützt so zusätzlich die Ausbildung eines feinen Gefüges im Vormaterial.
Wegen des besonderen Einflusses des Erstarrungsvorgangs auf die Eigenschaften des Endprodukts ist es vorteilhaft, wenn die Weiterverarbeitung des Vormaterials zu Warmband eine im unmittelbaren Anschluß an das Gießen erfolgende kontrollierte Abkühlung umfaßt. Dies ermöglicht es, das aus der Gießkokille austretende Vormaterial gezielt so abzukühlen, daß ein für die Weiterverarbeitung optimiertes Gefüge erhalten wird. Dabei wird die Abkühlung in der Regel mit einer gegenüber der Abkühlung an Luft höheren Abkühlgeschwindigkeit erfolgen.
Versuche haben gezeigt, daß, in Abhängigkeit von der Zusammensetzung und den gewünschten Eigenschaften des Endproduktes, die mittlere Walzanfangstemperatur, mit der das Vormaterial in das Walzgerüst einläuft, zwischen 1100 °C und 750 °C liegen kann.
Sofern das Vormaterial warmgewalzt wird, können die Eigenschaften des warmgewalzten Bandes darüber hinaus dadurch gezielt beeinflußt werden, daß das gewalzte Warmband im Anschluß an das Warmwalzen kontrolliert abgekühlt wird. Grundsätzlich ist es denkbar, das erfindungsgemäß erhaltene Warmband "inline" beispielsweise zu einem Kaltband weiterzuverarbeiten. In vielen Fällen wird es im Hinblick auf möglicherweise folgende
Verarbeitungsschritte oder einzustellende Eigenschaften des Warmbandes jedoch zweckmäßig sein, wenn das Band im Zuge der Weiterverarbeitung zu einem Coil gehaspelt wird.
Indem die Weiterverarbeitung des Vormaterials zu Warmband mindestens abschnittsweise unter einer Schutzgasatmosphäre erfolgt, kann eine Oxidation der Bandoberfläche und damit einhergehend eine übermäßige Zunderbildung vermieden werden. In diesem Zusammenhang ist es besonders günstig, wenn das Vormaterial mindestens bis zu seinem Eintritt in das Walzgerüst unter der Schutzgasatmosphäre gehalten wird.
Erfindungsgemäß zum Einsatz kommende Stähle können neben weiteren Legierungselementen bis zu 3,5 Gew.-%, insbesondere bis zu 3 Gew.-%, Silizium enthalten. Darüber hinaus können sie bis zu 3,5 Gew.-%, insbesondere bis zu 3 Gew.-%, Aluminium aufweisen. Eisen und Aluminium bzw. Eisen und Silizium bilden in Stählen der erfindungsgemäß verarbeiteten Art intermetallische Phasen, die unterhalb der Warmformungstemperatur auftreten und bis zur Raumtemperatur stabil sind.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:
Figur den Aufbau einer Vorrichtung zum Erzeugen eines Warmbandes in einer schematischen seitlichen Ansicht, Diagramm den Temperaturverlauf über die Verarbeitungszeit des Vor- und Warmbandes in einer Vorrichtung gemäß Fig. 1,
Bild 1 einen vergrößerten Schnitt durch den
Kantenbereich des in der Vorrichtung gemäß Fig. 1 erzeugten Warmbandes,
Bild 2 einen vergrößerten Schnitt durch den
Mittenbereich des in der Vorrichtung gemäß Fig. 1 erzeugten Warmbandes.
Die Figur zeigt schematisch den Aufbau einer Vorrichtung 1 zum Erzeugen eines Warmbandes W, die eine Gießvorrichtung 2, eine erste Kühlstrecke 3, ein Walzgerüst 4, eine zweite Kühlstrecke 5 und eine Haspeleinrichtung 6 umfaßt.
In der nach dem bekannten Prinzip einer Zwei-Rollen- Gießmaschine ("Double Roller") aufgebauten Gießvorrichtung 2 wird eine in einem Tundish 7 enthaltene Schmelze S einer nachfolgend im einzelnen erläuterten Zusammensetzung in den zwischen zwei Gießrollen 8,9 gebildeten Gießspalt 10 zu Vorband V gegossen. Das gegossene Vorband V verläßt den Gießspalt 10 in einem kontinuierlichen Fördervorgang mit einer Dicke, die zwischen weniger als 1 mm und 6 mm variierbar ist.
Das Vorband V wird auf seinem Weg zu dem Walzgerüst 4 in der unterhalb des Austritts des Gießspalts 10 und eng benachbart zu diesem angeordneten ersten Kühlstrecke 3 mit einem auf seine Oberflächen aufgebrachten Kühlmedium kontrolliert abgekühlt. Die zwischen dem Austritt des Gießspalts 10 und dem Walzgerüst 4 von dem Dünnband V zurückgelegte Förderstrecke ist von einer Einhausung 11 umgeben, in der eine Schutzgas-Atmosphäre aufrechterhalten wird. Auf diese Weise wird ein Kontakt der Bandoberfläche mit dem Sauerstoff der Umgebungsluft vermieden.
Das Dünnband V läuft in das Walzgerüst 4 mit einer Walzanfangstemperatur AT ein und wird darin in einem Stich auf seine Enddicke gewalzt.
Das das Walzgerüst 4 mit einer Walzendtemperatur ET verlassende Warmband W durchläuft unmittelbar anschließend die zweite Kühlstrecke 5. In der Kühlstrecke
5 wird das Warmband W wiederum mit einem geeigneten Kühlmedium kontrolliert auf die Haspeltemperatur HT gebracht, mit der es schließlich in der Haspeleinrichtung
6 zu einem Coil C aufgewickelt wird.
Im beigefügten Diagramm sind die Walzanfangstemperatur AT, die Walzendtemperatur ET und die Haspeltemperatur HT über die Verarbeitungszeit nach dem Gießen in der Bandbreite dargestellt, die sich in Abhängigkeit von der Zusammensetzung und den gewünschten Eigenschaften des zu erzeugenden Warmbandes auf einer gemäß der Figur aufgebauten Vorrichtung einstellen lassen. Durch eine geeignete Temperaturführung entlang einer vorgegebenen Grenzkurve mit anschließendem isothermen Halten, Walzen und Abschrecken läßt sich das feinkörnige Gefüge des Warmbandes nach dem Austritt aus dem Walzgerüst einfrieren, so daß die guten Gebrauchseigenschaften des Warmbandes nach dem Warmwalzen erhalten bleiben. Insbesondere dann, wenn der Temperaturverlauf des Vor- und Warmbandes der unteren im Diagramm dargestellten Grenzkurve angenähert ist, läßt sich dieser Effekt erreichen.
Die im Ausführungsbeispiel vergossene Schmelze S wies neben den üblichen unvermeidbaren Verunreinigungen einen Mn-Gehalt von 20 Gew.-%, einen C-Gehalt von 0,003 Gew.-%, einen Schwefelgehalt von 0,007 Gew.-%, einen Si-Gehalt von 3,0 Gew.-%, einen Al-Gehalt von 3,0 Gew.-% und als Rest Eisen auf.
Bild 1 zeigt einen vergrößerten Schnitt durch den Kantenbereich und Bild 2 einen in gleicher Weise vergrößerten Schnitt durch den Mittenbereich eines aus diesem Stahl in der in der Figur dargestellten Vorrichtung erzeugten Warmbands. Es zeigt sich, daß das Band ein dendritisch ausgebildetes Gefüge aufweist, welches aus Austenit und einer vermutlich kohlenstoffhaltigen zweiten Phase besteht. Zum Kern des Bandes hin zeigt sich eine deutliche Feinung des Gefüges.
Bezugszeichen
1 Vorrichtung
2 Zwei-Rollen-Gießmaschine
3 erste Kühlstrecke
4 Walzgerüst
5 zweite Kühlstrecke
6 Haspeleinrichtung
7 Tundish 8,9 Gießrollen
10 Gießspalt
11 Einhausung
AT Walzanfangstemperatur
C Coil
ET Walzendtemperatur
S Schmelze
V Dünnband
W Warmband

Claims

PA T E N TAN S P RÜ C H E
1. Verfahren zum Erzeugen eines TWIP- und TRIP- Eigenschaften aufweisenden Warmbandes (W) aus einem mehr als 12 bis 30 Gew.-% Mangan enthaltenden Stahl, bei dem eine Schmelze (S) in einer Zwei-Rollen- Gießmaschine (2) endabmessungsnah zu einem Vorband (V) mit einer Dicke von bis zu 6 mm vergossen wird, welches im Anschluß an das Gießen kontinuierlich zu Warmband (W) weiterverarbeitet wird, indem es in einem einzigen Warmwalzstich auf die Enddicke des Warmbands (W) gewalzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Dicke des Vorbands bis zu 4 mm, insbesondere bis zu 2,5 mm, beträgt.
3. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Weiterverarbeitung des Vorbands zu Warmband eine im unmittelbaren Anschluß an das Gießen erfolgende kontrollierte Abkühlung umfaßt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Abkühlung mit einer gegenüber der Abkühlung an Luft höheren Abkühlgeschwindigkeit erfolgt.
5. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die mittlere Walzanfangstemperatur (AT) , mit der das Vorband in das Walzgerüst (4) einläuft, zwischen 1100 °C und 750 °C liegt.
6. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß das gewalzte Warmband (W) im Anschluß an das Warmwalzen kontrolliert abgekühlt wird.
7. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß das Warmband (W) am Ende der Weiterverarbeitung zu einem Coil (C) gehaspelt wird.
8. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Weiterverarbeitung des Vorbands zu Warmband (W) mindestens abschnittsweise unter einer Schutzgasatmosphäre erfolgt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß das Vorband (V) mindestens bis zu seinem Eintritt in das Walzgerüst
(4) unter der Schutzgasatmosphäre gehalten wird.
10. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß der Stahl bis zu 3,5 Gew.-%, insbesondere bis zu
3 Gew.-%, Silizium enthält.
11. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß der Stahl bis zu 3,5 Gew.-%, insbesondere bis zu
3 Gew.-% Aluminium, enthält.
PCT/EP2001/014306 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl WO2002046480A1 (de)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT01991793T ATE267269T1 (de) 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl
JP2002548196A JP3836793B2 (ja) 2000-12-06 2001-12-06 高いマンガン含有量を有する鋼からの熱間ストリップの製造方法
US10/433,729 US20040074628A1 (en) 2000-12-06 2001-12-06 Method for producing a hot rolled strip made of a steel comprising a high content of manganese
DE50102363T DE50102363D1 (de) 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl
PL362508A PL196538B1 (pl) 2000-12-06 2001-12-06 Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu
AU2002231664A AU2002231664A1 (en) 2000-12-06 2001-12-06 Method for producing a hot rolled strip made of a steel comprising a high content of manganese
EP01991793A EP1341937B1 (de) 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl
US11/796,245 US20070199631A1 (en) 2000-12-06 2007-04-27 Method for producing a hot strip from a steel which has a high manganese content

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10060948A DE10060948C2 (de) 2000-12-06 2000-12-06 Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
DE10060948.1 2000-12-06

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US11/796,245 Continuation US20070199631A1 (en) 2000-12-06 2007-04-27 Method for producing a hot strip from a steel which has a high manganese content

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2002046480A1 true WO2002046480A1 (de) 2002-06-13

Family

ID=7666209

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2001/014306 WO2002046480A1 (de) 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl

Country Status (11)

Country Link
US (2) US20040074628A1 (de)
EP (1) EP1341937B1 (de)
JP (1) JP3836793B2 (de)
CN (1) CN1236076C (de)
AT (1) ATE267269T1 (de)
AU (1) AU2002231664A1 (de)
CZ (1) CZ304928B6 (de)
DE (2) DE10060948C2 (de)
ES (1) ES2221659T3 (de)
PL (1) PL196538B1 (de)
WO (1) WO2002046480A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004055223A1 (de) * 2002-12-17 2004-07-01 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines stahlprodukts
WO2006094718A1 (de) * 2005-03-05 2006-09-14 Sms Demag Ag Verfahren und anlage zur herstellung eines leichtbaustahls mit einem hohe mangan-gehalt

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004050220A (ja) * 2002-07-18 2004-02-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 帯板製造設備
DE102004054444B3 (de) * 2004-08-10 2006-01-19 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Herstellung von Stahlbauteilen mit höchster Festigkeit und Plastizität
EP1807542A1 (de) * 2004-11-03 2007-07-18 ThyssenKrupp Steel AG Höherfestes, twip-eigenschaften aufweisendes stahlband oder -blech und verfahren zu dessen herstellung mittels "direct strip casting "
FR2878257B1 (fr) * 2004-11-24 2007-01-12 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
JP4555183B2 (ja) * 2005-07-15 2010-09-29 株式会社神戸製鋼所 成形用アルミニウム合金板の製造方法および成形用アルミニウム合金の連続鋳造装置
DE102007059007A1 (de) 2007-12-06 2009-06-18 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem Triplex-Leichtbaustahl hergestelltes Warmband
DE102007059006A1 (de) 2007-12-06 2009-06-10 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem ferritischen Stahl hergestelltes Warmband
DE102008005158A1 (de) 2008-01-18 2009-07-23 Robert Bosch Gmbh Bauelement, insbesondere eine Kraftfahrzeugkomponente, aus einem höherfesten austenitischen Stahl mit TRIP-, TWIP- und/oder SIP-Effekt
EP2406404B1 (de) 2009-03-11 2017-08-23 Salzgitter Flachstahl GmbH Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem ferritischen stahl mittels horizontalem bandgiessen
DE102009030324A1 (de) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahl und Verfahren zur Herstellung desselben
EP2721334B1 (de) * 2011-06-17 2020-03-18 National Oilwell Varco Denmark I/S Unverbundener schlauch
EP3019292B1 (de) 2013-07-10 2019-02-27 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur erzeugung eines flachproduktes aus einer eisenbasierten formgedächtnislegierung
CN106583454A (zh) * 2016-12-30 2017-04-26 宁波大学 一种无料头双金属层复合实心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN106734203A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 宁波大学 一种无料头双金属层复合空心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN108655354B (zh) * 2018-06-07 2019-12-27 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法
CN110899644A (zh) * 2018-09-14 2020-03-24 宝山钢铁股份有限公司 一种超薄热轧带钢的生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58144418A (ja) * 1982-02-22 1983-08-27 Nippon Steel Corp 高Ｍｎ鋼の製造方法
JPH06322440A (ja) * 1993-05-12 1994-11-22 Nippon Steel Corp 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法
WO1995026423A1 (en) * 1994-03-25 1995-10-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack
DE19900199A1 (de) * 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4331474A (en) * 1980-09-24 1982-05-25 Armco Inc. Ferritic stainless steel having toughness and weldability
CS221733B1 (cs) * 1981-12-23 1983-04-29 Vladimir Cihal Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
CA2100656C (en) * 1991-12-30 2000-02-22 Tai Woung Kim Austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability, and manufacturing process therefor
CZ283449B6 (cs) * 1993-06-10 1998-04-15 Přerovské Strojírny, A.S. Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel
GB2287956B (en) * 1994-03-31 1998-02-04 Daewoo Heavy Ind Co Ltd Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same
DE19724051C1 (de) * 1997-06-07 1999-03-11 Thyssen Stahl Ag Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus
IT1291931B1 (it) * 1997-06-19 1999-01-21 Voest Alpine Ind Anlagen Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
DE19727759C2 (de) * 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Verwendung eines Leichtbaustahls
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58144418A (ja) * 1982-02-22 1983-08-27 Nippon Steel Corp 高Ｍｎ鋼の製造方法
JPH06322440A (ja) * 1993-05-12 1994-11-22 Nippon Steel Corp 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法
WO1995026423A1 (en) * 1994-03-25 1995-10-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack
DE19900199A1 (de) * 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section Ch Week 198340, Derwent World Patents Index; Class M24, AN 1983-779977, XP002197266 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1995, no. 02 31 March 1995 (1995-03-31) *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004055223A1 (de) * 2002-12-17 2004-07-01 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines stahlprodukts
CN100510116C (zh) * 2002-12-17 2009-07-08 蒂森克鲁伯钢铁股份公司 制造钢产品的方法
US7588651B2 (en) 2002-12-17 2009-09-15 Thyssenkrupp Steel Ag Method for producing a steel product
WO2006094718A1 (de) * 2005-03-05 2006-09-14 Sms Demag Ag Verfahren und anlage zur herstellung eines leichtbaustahls mit einem hohe mangan-gehalt

Also Published As

Publication number Publication date
DE10060948C2 (de) 2003-07-31
US20070199631A1 (en) 2007-08-30
DE10060948A1 (de) 2002-06-27
EP1341937A1 (de) 2003-09-10
ES2221659T3 (es) 2005-01-01
CN1466633A (zh) 2004-01-07
CZ20031558A3 (cs) 2004-02-18
CN1236076C (zh) 2006-01-11
US20040074628A1 (en) 2004-04-22
PL362508A1 (en) 2004-11-02
EP1341937B1 (de) 2004-05-19
ATE267269T1 (de) 2004-06-15
DE50102363D1 (de) 2004-06-24
PL196538B1 (pl) 2008-01-31
AU2002231664A1 (en) 2002-06-18
JP3836793B2 (ja) 2006-10-25
CZ304928B6 (cs) 2015-01-28
JP2004515362A (ja) 2004-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE10060948C2 (de) Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
EP1752548B1 (de) Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
EP1752549B1 (de) Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
DE69705282T2 (de) Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche
EP2690183B1 (de) Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
EP1918406B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
EP1918402B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl
DE69518529T2 (de) Verfahren zur herstellung von elektrischen nicht orientierten stahlplatten mit hoher magnetischer flussdichte und geringem eisenverlust
WO2003064069A1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von warmband aus austenitischen nichtrostenden stählen
DE10046181C2 (de) Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
DE60315129T2 (de) Verfahren zur herstellung eines eisenhüttenprodukts aus unlegiertem stahl mit hohem kupfergehalt und danach erhaltenes eisenhüttenprodukt
EP1263993B1 (de) Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech
EP3019292B1 (de) Verfahren zur erzeugung eines flachproduktes aus einer eisenbasierten formgedächtnislegierung
EP0344095B1 (de) Verfahren zum kontinuierlichen Giesswalzen
EP1918405B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
EP1398390B1 (de) Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge
EP1918404B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Aluminium legierten Mehrphasenstahl
DE69228580T2 (de) Verfahren zum Herstellen von dünnen Blechern aus rostfreiem Stahl auf Cr-Ni-Basis mit ausgezeichneter Oberflächenqualität und Verformbarkeit
WO2002048410A1 (de) Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl
EP1966399B1 (de) Verfahren zum herstellen eines kaltbands mit ferritischem gefüge
DE69111142T2 (de) Verfahren zur herstellung von rostfreien cr-ni-stahlblech mit hervorragender oberflächenqualität und so hergestelltes material.
DE4116240C2 (de)
DE68925578T2 (de) Verfahren zur herstellung dünner bleche aus cr-ni und rostfreiem stahl mit ausgezeichneten eigenschaften, sowie oberflächenqualität und materialqualität
DE2526992A1 (de) Warmgewalztes stahlblech und verfahren zur herstellung desselben
DE10215597A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines hohe Kohlenstoffgehalte aufweisenden martensitischen Stahlbands und Verwendung eines solchen Stahlbands

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CR CU CZ DE DK DM DZ EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NO NZ PL PT RO RU SD SE SG SI SK SL TJ TM TR TT TZ UA UG US UZ VN YU ZA ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2001991793

Country of ref document: EP

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 01816434X

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: PV2003-1558

Country of ref document: CZ

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2002548196

Country of ref document: JP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2001991793

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8642

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10433729

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: PV2003-1558

Country of ref document: CZ

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 2001991793

Country of ref document: EP