WO2002004150A1 - Element metallique insere, procede de fabrication de ce dernier et piece metallique coulee - Google Patents

Description

明糸田書 金属製被铸包み部材， 金属製被铸包み部材製造方法および金属铸造部品 技術分野

本発明は、 金属铸造部品に铸包まれる金属製被铸包み部材、 ならびに該金属 製被铸包み部材の製造方法、 および前記金属製被铸包み部材を铸包んだ金属製铸 造部品に関するものである。 背景技術

軽金属錡造部品に铸包まれる軽金属被铸包み部材の外表面に角錐状または鋭利 な形状をした硬質粗粒状体を空気で吹付けて衝突させるショットブラストでもつ て、 前記軽金属被铸包み部材の外表面を粗い凹凸面に形成させたものがあった （ 特開平 1 0— 9 4 8 6 7号公報） 。

特開平 1 0— 9 4 8 6 7号公報に記載のもので、 軽金属被铸包み部材の外表面 を粗面化するには、 硬質粗粒状体の外面は、 鋭利な角部を有することを必要とし た。

また、 このような硬質粗粒状体を用いても、 粗面化された軽金属被錶包み部材 の外表面では、 粗面の底部は、 硬質粗粒状体の鋭利な角部によって、 鋭い谷部に はなるものの、 粗面の頂部は、 必然的に鋭利な峰部となることにはならず、 さら に、 硬質粒状体の粒度は 7 niの平均粒度で、 かつその粒度分布も所要の正規 分布に近い状態であることが要求され、 しかも硬質粗粒状体を吹付ける空気噴流 の速度、 空気噴流量と硬質粗粒状体の割合が適正でないと、 所望粗面が得られな い。

しかも、 前記硬質粗粒状体は、 破碎されて縁の鋭い脆い硬質材料である高級コ ランダム粒子であるため、 ショットブラストの際に微粒化することが避けられず 、 このショットブラスト後の硬質粗粒状体を反復して利用するためには、 ショッ トブラス卜後の微粒化した硬質粗粒状体を連続的に分離除去して、 所要の粒度分 布の硬質粗粒状体を再生する必要があり、 この粒度管理が煩雑であつた。

さらに、 軽金属被铸包み部材に形成された粗面の突出部が錶包み軽金属の大き な熱容量でもつて融解されて冶金結合されたとしても、 この冶金結合部分は軽金 属被錶包み部材の铸包み表面の一部であり、 また粗面の突出部が先細となってい て、 軽金属被铸包み部材と铸包み軽金属との機械的な結合力が低いため、 両者の 熱膨張差等でもって両者を相互に引離す方向の力が働いた際に、 両者の境界部に 亀裂が生じ易い。 そして亀裂が生ずると、 軽金属被铸包み部材と铸包み軽金属と の間の熱伝達性が著しく低下する。 発明の開示

本発明は、 このような難点を克服した金属性被铸包み部材の改良に係り、 金属 铸造部品に铸包まれる金属製被铸包み部材であって、 該金属製被铸包み部材の铸 包み表面から突出した突出部分は、 該突出部分の基部の最大巾よりも該突出部分 の先端側の最大巾の方が広く形成され、 前記金属被铸造部品に铸包まれる金属製 被錶包み部材の表面は、 不規則な凹凸形状に形成されたことを特徴とするもので ある。

本発明は、 前記したように構成されているので、 铸包み溶融金属を注湯して前 記金属製被铸包み部材を铸包む際に、 前記铸包み溶融金属は該金属製被铸包み部 材の突出部分を広い範囲に亘り包囲して、 該突出部の表面は前記溶融金属の溶融 熱でもって充分に加熱されるため、 前記金属製被铸包み部材の突出部分の表面は 铸包み金属と確実に冶金結合される。

そして、 前記金属製被铸包み部材の突出部分は、 その基部よりも先端側の最大 巾が広いため、 該金属製被铸包み部材の突出部分は先太りのフック効果により铸 包み金属と機械的に強固に結合され、 両者の境界部に亀裂が発生しにくく、 熱伝 達性が高い。

また、 前記金属被铸造部品に錡包まれる金属製被铸包み部材の表面を、 不規則 な凹凸形状に形成することにより、 前記金属製被錄包み部材の突出部分の表面積 が増大して、 冶金結合が一層促進され、 前記金属製被錡包み部材と铸包み金属と がより強固に結合される。

さらに、 前記金属製鎵包み部材における突出部分の先端部の少なくとも一部は 、 先細の鋭利な形状に形成されるように本発明を構成することにより、 前記金属 製被铸包み部材の突出部分の先端部は鋭利なため、 ヒートマスが少なく、 铸包み 金属と完全に冶金結合されうる。

さらにまた、 金属製铸包み部材は、 押出し成形部材であって、 押出し方向に指 向した滑らかな溝の間に存在する外方へ隆出した不規則な突条部分が、 押出し成 形の際に形成されるように本発明を構成することにより、 前記突起を有する金属 製被铸包み部材を能率良く低コストで大量生産することができる。

また、 先太りのフック効果による機械結合とアンダカット形状の湯溜り効果に よる冶金結合が促進される。

さらに、 前記金属製被铸包み部材における不規則形状の突出部分の形状は、 押 出し開始端側が広くて高く、 押出し終了端側が狭くて低い形状に形成されるよう に本発明を構成することにより、 铸包み金属に対し前記押出し方向の前記金属製 被錶包み部材の引搐り抵抗力が一段と大きくなる。

さらにまた、 金属製被铸包み部材を中空円筒体に構成することにより、 例えば 、 内燃機関のスリーブ等を容易に製造することができ、 ブロックとスリーブの密 着結合が従来にない強固なものにできる。

また、 本発明によれば、 金属铸造部品に鎵包まれる円筒状金属製被铸包み部材 であって、 該金属製被錶包み部材の铸包み外表面から外方へ突出した突出部分の 先端部分は、 側方へ弯曲し、 前記金属製被鎵包み部材の铸包み外表面から突出し た突出部分は、 円筒の軸方向へ列をなして、 前記円筒状金属製铸包み部材の周方 向に亘り所定間隔毎に溝部を介して多数列配列されたことを特徴とする金属製被 铸包み部材が提供される。

前記円筒状金属製被铸包み部材の突出部分の先細先端が铸包み金属と充分に 冶金結合されるとともに、 そのアンダカット部に湯が溜り、 その湯溜り効果によ つて突起全体が受熱され、 冶金結合を促進する。 またアンダカット部を有する弯 曲部により、 径方向、 周方向への铸包み金属の動きが拘束され、 機械結合による 結合力，密着力が強くなる。

さらに、 本発明によれば、 金属錶造部品に铸包まれる円筒状金属製铸包み部材 であって、 該金属製被鐽包み部材の铸包み外表面から外方へ突出した突出部分の 先端部は、 円筒の軸方向へ指向して弯曲し、 前記金属製被铸包み部材の铸包み外 表面から突出した突出部分は、 円筒の軸方向へ列をなして、 前記円筒状金属製被 錶包み部材の周方向に亘り所定間隔毎に溝部を介して多数列配列されたことを特 徴とする金属製被包み部材が提供される。

円筒の軸方向の密着性や結合力が向上して、 その軸方向の円筒状金属製被铸包 み部材と铸包み金属との間のずれが抑制され、 確固と固定される。 また密着性向 上により熱伝達性が向上し、 冷却性能が高まり耐ノッキング性能が改善される さらにまた、 前記金属製被鐃包み部材の铸包み外表面から突出した突出部分を 、 円筒の軸方向へ列をなして、 前記円筒状金属製被铸包み部材の周方向に亘り所 定間隔毎に溝部を介して多数列配列することにより、 突出部分の列と突出部分列 間の溝とでもって、 円筒の周方向の密着性や結合力が向上して、 円筒状金属製被 铸包み部材と鎵包み金属との間の軸方向ずれが抑制されて、 確固と固定される。 このため、 密着性向上により熱伝達性が向上し、 冷却性能が高まり耐ノッキング が改善される。 また、 突出部分列間の溝でもって湯回りが良好となり、 铸造品質 が向上する。

また、 前記金属製被鎊包み部材の鎵包み外表面の突出部分の軸方向配列間隔は 不規則であり、 該突出部分は周方向に整列していないように上記発明を構成する ことにより、 円筒状金属製被铸包み部材と錡包み金属との間の軸方向のみならず 、 周方向のずれが抑制され、 該円筒状金属製被錶包み部材および铸包み金属間の 密着性ならびに結合力が一段と向上し、 冷却性能と耐ノッキング性能がさらに改 善される。

本発明によれば、 また、 金属铸造部品に铸包まれる外表面突出部分付き円筒状 金属被铸包み部材を製造する製造方法であって、 内周面に径方向に深さ Hと巾 W の溝を有し、 該溝における径方向の最大深さ H_MAXと、 周方向の最小巾 W_{M I N}と の関係が、 H_MAXZW_{M I N}≥1 . 5に設定されたダイスに、 円筒状金属素材を通 し、 該円筒状金属素材に熱間押出し加工を施して、 外表面に突出部分を形成した 円筒状金属被铸包み部材を製造する円筒状金属製被铸包み部材の製造方法が提供 される。

円筒状金属铸包み部材の押出し成形と同時に外表面に突出部分を形成するこ とができ、 しかもショットブラスト等の加工工程が不必要となって、 コストダウ ンが可能となる。

さらに、 該溝における径方向の最大深さ H_MAXと、 周方向の最小巾 W_MINとの関 係を、

H_MAX/W_MIN≥1. 5

に設定することにより、 前記円筒の密着性や結合力の高い円筒状金属製被铸包み 部材を容易に生産することができる。

さらにまた、 前記溝における周方向の最小巾 W_M1Nを W_MiN≤l. 3mmに設定 することにより、 前記円筒状金属製被铸包み部材の外表面に形成されたその軸方 向に弯曲する弯曲部の発生率を向上させることができる。

しかも、 前記ダイスの最小内径 dと、 該ダイスの軸方向に垂直な横断面部の全 内周長 Lとの関係を、 L/d ' 7t≥l. 5に設定することにより、 前記円筒状金 属製被铸包み部材の外表面に、 軸方向へ弯曲した弯曲部をより一層確実に形成す ることができる。

また前記金属製铸包み部材を中空円筒体とすれば、 機関のスリーブに適用する ことでブロック ·スリーブ間の結合 ·密着性が向上し、 冷却性が改善されること で信頼性の高い内燃機関を得ることができる。 図面の簡単な説明

図 1は本発明の金属製被铸包み部材の製造方法の概略を図示した説明図である 図 2はこの製造方法に用いられるダイスの要部拡大正面図である。

図 3は図 2の要部をさらに拡大して図示した正面図である。

図 4はダイスの形状を変えたものの要部拡大正面図である。 図 5は各実施例におけるサンプルのデ一夕を示した表である。

図 6はスリ一ブの外表面に形成された凹凸条のみを模式的に拡大して図示した 斜視図である。

図 7はスリーブの外表面に形成された凹凸条の要部拡大平面図である。

図 8はスリ一ブの外表面に形成された凹凸条の要部拡大斜視図である。

図 9は図 7の要部拡大縦断面図である。

図 1 0はスリ一ブの外表面に形成された凹凸条のみを拡大して模式的に画いた 斜視図である。

図 1 1は図 1 0の凹凸条をさらに拡大して図示した平面図である。

図 1 2は図 1 1の XI I— XI I線に沿って裁断した縦断面図である。

図 1 3は図 1 2の XI I I— XI I I線に沿って裁断した横断面図である。

図 1 4は図 1 2の XIV— XIV線に沿って裁断した横断面図である。

図 1 5は図 6に図示したスリーブ要部の図である。

図 1 6は図 7に図示したスリーブ要部の図である。 発明を実施するための最良の形態

以下、 図 1ないし図 1 6に図示された本発明の一実施形態について説明する

A 1 - 7 3 , S i— 1 7， F e— 5， C u— 3 . 5 , M g— 1 , Mn— 0 . 5 (重量比） の比率で溶融した軽合金溶湯 1は、 図 1一 aに図示されるように、 取 鍋 2からルツポ 3に充填され、 ルツポ 3の底の開孔から落下する際に、 その外周 のノズル 4から高速で噴射される空気または不活性ガスにより、 細かい粒子とな つて急冷され、 マトリックス亜 過共晶アルミニウムシリコン合金粉末 5が形成 される （マトマイズ法による） 。

このマトリックス亜ノ過共晶アルミニゥムシリコン合金粉末 5は、 耐磨耗性を 付加するアルミナ粉末、 自己潤滑性を付加するグラフアイト粉末を添加されて、 図 1一 bに図示されるような混合容器 6に充填され、 密閉された後、 混合容器 6 は水平軸 7を中心として回転され、 均一に混合されて、 ビレット原材料粉末 8が 得られる。

また、 このビレット原材料粉末 8は、 図 1—cに図示されるような内部に内燃 機関のシリンダ孔径に相当する太さの中子 9を配置した円筒状ゴム袋 10に充填さ れ、 該円筒状ゴム袋 10は、 上下に蓋 11を有する円筒状圧力容器 12に収納され、 該 円筒状圧力容器 12内に水の如き液体が充填され、 この液体に 1 . 6 G P aの圧力 が加えられる C I P (冷間静圧成形法） により、 図 l—dに図示される密度分布 が均一で密度比約 7 0 %の中空円筒状ビレツト 13が予備成形される。

さらに、 この中空円筒状ビレット 13は、 図 1一 eに図示されるように、 加熱炉 (図示されず） 内にて窒素雰囲気ガスの基で 4 5 0 °Cに予熱 ·脱ガスされた後、 図 1一 : Πこ図示される熱間押出し成形装置 14のコンテナ 15内に装填され、 該コン テナ 15内の中空円筒状ビレツト 13の中心孔にマンドレル 16が挿入され、 コンテナ 15に固定されたダイス 17より押出し側に該マンドレル 16の先端が位置するように 、 該マンドレル 16は固定され、 中空円筒状ビレット 13の背後に主ラム 18の先端が 当てがわれ、 主ラム 18が押出し方向 Xへ移動することで、 中空円筒状ビレット 13 は押出し成形され、 図 1—gに図示されるように所定の長さに機械加工により加 ェされ、 切断されてスリーブ 19が得られる。

前記ダイス 17は、 図 2および図 3に図示されるように、 内径 9 4. 3 mmの円形 の開口 17 aに、 巾 W， 深さ Hの溝 17 bが全周に亘り均一に形成されている。

図 5の表に図示されるように、 実施例 1では、 ダイス 17の溝 17 bの巾 Wが全て 0 . 3 8 mm, 溝 17 bのスパン （中心角） が全て 1 . 5 ° で、 溝 17 bの高さ Hが 1 mi, 0 . 7匪， 0 . 5 mm, 0 . 3匪と変えてあり、 サンプル 1， 2では、 H/W の値が 1 . 5以上であって、 スリープ 19の凹凸条 20にムシレが生じ、 スリーブ 19 の外表面に、 図 6ないし図 9に図示され、 また図 1 0ないし図 1 4に模式的に示 され、 さらに図 1 5および図 1 6に図示されるような不規則な凹凸条 20が形成さ れる。

この中空円筒状中空円筒状ビレツト 13がダイス Πの溝 17 bを通過する際に、 溝 17 bの周長が長くなると、 ダイス 17の溝 17 bの接触による引摺り抵抗が大きくな つて、 ムシレが生じるのである。 図 5の表におけるムシレ発生率とは、 スリ一プ 19の全突条数に対し、 ムシレが 発生して不規則な凹凸条 20が形成される突条数の比であり、 サンプル 1 , 2では 、 ムシレ発生率は 7 0 %以上で良好であり、 HZWの値は 1 . 9以上が好ましい 図 6ないし図 9に図示の凹凸条 20は、 巾が広くて高い部分 20 aと、 巾が狭くて 低い部分 20 bとが不規則に押出し方向 Xに配列され、 この凹凸条 20の巾が広くて 高い部分 20 aでは、 いずれも、 スリーブ 19の溝面 21に近い基部の巾よりも、 先端 部の巾の方が広くなつて （図 1 0および図 1 1に図示されるように、 凹凸条 20の 巾力広くて高い部分 20 aの基部がクビレていることが図示されている） 、 しかも 凹凸条 20の巾が広くて高い部分 20 aの表面は不規則な凹凸面になっているため、 スリーブ 19とこれを铸包んだシリンダブロックとは機械的に強固に結合される。 そして、 凹凸条 20の巾が広くて高い部分 20 aの先端部分は、 少なくとも一部で 、 鋭利な形状になっているため、 錶包み錶造時に、 シリンダブロック溶湯の熱が 凹凸条 20の部分 20 aの先端鋭利部分に集中して加わって、 凹凸条 20のこの部分の 酸化被膜が融解し、 確実な冶金結合が得られる。

また、 凹凸条 20の巾が広くて高い部分 20 aは、 いずれも、 押出し開始端側が広 くて高く、 押出し終了端が狭くて低い形状に形成されるとともに、 凹凸条 20の巾 が広くて高い部分 20 aの押出し開始端の端面は、 その基部から先端部に向って押 出し方向へ傾斜しており （図 9、 図 1 2参照） 、 スリーブ 19が図示されないシリ ンダブ口ックに錡包まれた場合には、 シリンダブ口ックに対しスリーブ 19が押出 し方向へ移動するような力が働いた際に、 大きな抵抗力が発揮できるようになつ ている。

このように、 サンプル 1， 2では、 スリーブ 19の外表面に不規則な凹凸条 20が 形成されているため、 スリーブ 19を铸包むシリンダブロックの溶湯が、 この凹凸 条 20の不規則な凹凸面に接して、 急速に溶湯の熱が凹凸条 20の凹凸面に伝達され 、 凹凸条 20の凹凸面が充分に高温に融解されて冶金結合がなされ、 しかも、 凹凸 条 20の巾が広くて高い部分 20 aの先端は、 図 1 2に模式的に図示されるように、 弯曲してフック状に形成されるとともに底が広くなつているため、 スリーブ 19と シリンダブロックとが、 機械的に強力に結合される結果、 スリーブ 19内を摺動す るピストンやその他各種の力を受けるスリーブ 19は、 シリンタブ口ックに安定し て確固と保持される。

また、 スリーブ 19とその外周のシリンダブロックとの間の熱膨張差でもって、 スリ一ブ 19とシリンダブ口ック間を引離すような熱応力が発生しても、 スリーブ 19とシリンダブロックとは相互に強固に結合され、 両者間に隙間が生ずる惧れも ない。

さらに、 スリーブ 19とその外周のシリンダブ口ックとの間に隙間なく密接に結 合されているため、 燃焼室に接して高温となったスリーブ 19の熱は、 シリンダブ ロックに高い熱伝達性で伝達されるため、 スリーブ 19は適性な温度に保持されて ノッキング性能が向上するとともに、 冷却系の負荷が少なく、 また隣接するスリ ーブ 19の間隙が縮小されて、 内燃機関の小型化が可能となる。

スリーブ 19の製造プロセスである押出し成形法にて、 スリーブ 19の外周面に形 成されたアンダーカツト形状の突起粗さを持った亜ノ過共晶のアルミニウムシリ コン合金スリーブ 19を高圧錡造ダイキャスト製法にて造られる図示されないシリ ンダブロックに铸包まれた場合、 下記の特徴を有する。

铸包まれたスリーブ 19の外周面は、 プロックアルミの射出圧力によりァンダー カット形状の突起部分 20 aの周囲にまわり込む。 また、 まわり込む時のブロック 溶湯の熱エネルギーによりヒートマスの小さい突起部分 20 aの先端部分の強固な 酸化皮膜は局部的に溶融される。 つまり、 形状的な機械的結合と冶金的結合の両 方を有し、 より高い密着結合力となる。

さらに、 シリンダブロック製造工程中の射出というプロセス内で、 同時に異な る結合を行えるため、 シリンダブロック〜スリーブ外周面間に発生する隙間割合 が少ない。 この結合により、 熱間時のピストン熱引きが良くなり、 ノッキング性 能を向上させ、 さらに燃焼室内で発生した熱が効果的に冷却水へ導き出されるこ とが可能となる。 またスリーブがブロックに強固に固定できるのでオイル上がり が低減し、 排気ェミッション （炭化水素） の低減にも有利である。

さらにまた、 シリンダブロックに熱履歴を考慮した時効熱処理等を施したもの では、 極めて隙間割合が少なく強い結合であるため、 運転下におけるポア内周面 の変形が低減され、 結果として、 オイル消費やブローバイ性能が向上される。 図 5に図示の表の実施例 1におけるサンプル 3， 4, 5では、 HZWの値が 1 . 5より低いため、 ムシレ発生率が少ない結果となった。

次に図 5の表における実施例 2では、 中空円筒状ビレツト 13は実施例 1と同一 のものが用いられ、 H/Wが 1. 5以上の 2. 7となるように、 Hと Wとの値が 変えられており、 サンプル 6， 7， 8, 9では、 ダイス 17の溝 17 bの巾が、 1. 3mmより小さな値となっているため、 ムシレ発生率は 70%以上となって、 実用 化可能である。

しかし、 サンプル 10では、 ダイス 17の溝 17bの巾が 1. 3匪以上の 1. 5腿 を越えているため、 ムシレが発生せず、 スリーブ 19の横断面形状は、 略ダイス 17 の内周面形状の押出し材が得られ、 実用に供しえない。

さらに、 図 5の表の実施例 3では、 実施例 1とは別の組成 （A 1— 58. 5, S i— 25, Cu-4. 5， Mg- 1. 5, A 1₂0₃— 10, G r (グラフアイ ト粒子） — 0. 5) の粉末が冷間静水圧プレスにより 1. 6 G P aの圧力で成形 されて、 中空円筒状ビレット 13が形成され、 この中空円筒状ビレット 13は 450 °Cに加熱された状態で、 熱間押出し成形されたものである。 なお、 上記粉末は、 実施例 1と同様にマトリックス亜/過共晶アルミニウムシリコン合金粉末をァト マイズ法により形成した後、 A 1₂0₃および Grを添加したものとする。

実施例 3のサンプル 11， 12では、 H/Wが 1. 5以上で、 ダイス 17の溝 17 bの巾 Wが 1. 3以下で、 かつ周長比 L/d · Γが 1. 5以上であるため、 ムシ レ発生率は 92%， 87 %で良好な凹凸条 20が形成される。

しかし、 サンプル 13， 14では、 周長比 LZd ' Ttが 1. 5以下となってい るため、 一部にムシレが発生するが、 ムシレ発生率が低く、 実用に供しえない。 さらにまた、 図 5の表の実施例 4では、 実施例 3と同一の中空円筒状ビレット 13が用いられ、 これと同様な条件で熱間押出し成形されており、 サンプル 15， 16では、 図 4に図示されるように、 ダイス 17の溝 17bの形状が T字型となって おり、 ダイス 17の内周面の周長が必然的に大きく、 周長比 L/d · πもこれに対 応して 1 . 5より著しく大きな値となり、 ムシレ発生率は共に 1 0 0 %である。 そして、 図 5の表の実施例 4におけるサンプル 1 7， 1 8も周長比は 1 . 5よ りも大きいが、 サンプル 1 5 , 1 6に比べて小さいため、 ムシレ発生率は高率で はあるものの、 1 0 0 %にはならなかった。

さらに、 図 1ないし図 1 6に図示の実施形態のように、 燒結押出し成形品のス リーブ 19でなくても、 他の製法により通常の押出し成形品、 鍛造品、 铸造品にて 請求項記載の突起を形成してもよい。 産業上の利用可能性

本発明は金属錶造部品に铸包まれる金属製被铸包み部材、 例えば内燃機関にお いてシリンダブロックに铸包まれるスリーブ等に利用できる。

Claims

請求の範囲

1 . 金属铸造部品に铸包まれる金属製被铸包み部材であって、

該金属製被铸包み部材の铸包み表面から突出した突出部分は、 該突出部分の基 部の最大巾よりも該突出部分の先端側の最大巾の方が広く形成され、 前記金属被 鍀造部品に錶包まれる金属製被铸包み部材の表面は、 不規則な凹凸形状に形成さ れたことを特徴とする金属製被铸包み部材。

2 . 前記金属製被铸包み部材における突出部分の先端部の少なくとも一部は、 先 細の鋭利な形状に形成されたことを特徴とする請求項 1記載の金属铸造部品の金 属製被铸包み部材。

3 . 請求項 1および請求項 2いずれか記載の金属製被铸包み部材は、 押出し成形 部材であって、 押出し方向に指向した滑らかな溝の間に存在する外方へ隆出した 不規則な突条部分が、 押出し成形の際に形成されることを特徴とする金属製被铸 包み部材。

4. 請求項 3記載の金属製被铸包み部材における不規則形状の突条部分の形状は 、 押出し開始端側が広くて高く、 押出し終了端側が狭くて低い形状に形成された ことを特徴とする金属製被铸包み部材。

5 . 請求項 1ないし請求項 4いずれか記載の金属製被铸包み部材は中空円筒体で あることを特徴とする金属製被錶包み部材。

6 . 金属鏡造部品に铸包まれる円筒状金属製被铸包み部材であって、

該金属製被铸包み部材の铸包み外表面から外方へ突出した突出部分の先端部は 、 側方へ弯曲し、 前記金属製被錶包み部材の錶包み外表面から突出した突出部分 は、 円筒の軸方向へ列をなして、 前記円筒状金属製被铸包み部材の周方向に亘り 所定間隔毎に溝部を介して多数列配列されたことを特徴とする金属製被錶包み部 材。

7 . 金属铸造部品に铸包まれる円筒状金属製被铸包み部材であって、

該金属製被铸包み部材の铸包み外表面から外方へ突出した突出部分の先端部は 、 円筒の軸方向へ指向して弯曲し、 前記金属製被铸包み部材の铸包み外表面から 突出した突出部分は、 円筒の軸方向へ列をなして、 前記円筒状金属製被铸包み部 材の周方向に亘り所定間隔毎に溝部を介して多数列配列されたことを特徴とする 金属製被铸包み部材。 '

8. 前記金属製被铸包み部材の铸包み外表面の突出部分の軸方向配列間隔は不規 則であり、 該突出部分は周方向に整列していないことを特徴とする請求項 6また は請求項 7記載の金属製被錶包み部材。

9. 金属錶造部品に錶包まれる外表面突出部分付き円筒状金属被錶包み部材を製 造する製造方法であって、

内周面に径方向に深さ Hと巾 Wの溝を有し、 該溝における径方向の最大深さ H _MAXと、 周方向の最小巾 W_MINとの関係が、 H_MAX/W_MIN≥1. 5に設定されたダ イスに、 円筒状金属素材を通し、 該円筒状金属素材に熱間押出し加工を施して、 外表面に突出部分を形成した円筒状金属錡包み部材を製造する円筒状金属製被铸 包み部材の製造方法。

10. 前記溝における周方向の最小巾 W_M1Nは、

W_M J _N≤ 1. 3匪

に設定されたことを特徴とする請求項 9記載の円筒状金属製被铸包み部材の製造 方法。

11. 前記ダイスの最小内径 dと、 該ダイスの軸方向に垂直な横断面部の全内周 長 Lとの関係が、

L/d · 7t≥l. 5

に設定されたことを特徴とする請求項 9ないし請求項 10いずれか記載の円筒状 金属製被錶包み部材の製造方法。

12. 金属製被錶包み部材は中空円筒体であることを特徴とする請求項 6また は 7記載の円筒状金属製被鎵包み部材。

13. 金属製被铸包み部材は中空円筒体であることを特徴とする請求項 9または 10記載の円筒状金属製铸包み部材の製造方法。