WO2001040035A1

WO2001040035A1 - Balai d'essuie-glace

Info

Publication number: WO2001040035A1
Application number: PCT/JP2000/008433
Authority: WO
Inventors: Jiro Watanabe; Masuo Kuroda; Naoyuki Ooka; Noboru Ishida
Original assignee: The Yokohama Rubber Co., Ltd.; Nippon Wiper Blade Co., Ltd.
Priority date: 1999-11-29
Filing date: 2000-11-29
Publication date: 2001-06-07
Also published as: DE10085250T1; US20030138655A1; KR20020059821A

Description

明細書ワイパブレード技術分野

本発明は、自動車や電車等の車両、船舶、航空機等のフロントガラス、リアガラス等に使用されるワイパブレードに関し、特に基材と補強材との一体成形法により得られるワイパブレードに関する。背景技術

自動車、電車等の車両、航空機、船舶などには、フロントガラス、リアガラス等の表面（以下、単に「ガラス面」という。）に付着した雨水、泥水、海水、氷、雪、埃などを払拭、除去して視界を良くし、運転の安全を確保するためにワイパが取り付けられている。

ワイパのガラス面との接触部分を構成するワイパブレードは、ガラス面の拭き取り性能、摩耗や亀裂の発生がないなどの耐久性、ガラスとワイパブレードとの摩擦の際にビビリ音スティックスリップ）およびそれに伴う異音を生じないこと、ある程度の剛性などが必要とされる。

このようなワイパブレードの材料としては、一般的に天然ゴム、エチレンープロピレン一ジェンゴム（E P D M) 、クロロプレンゴム（C R) 、アタリロニ卜リル一ブタジエンゴム（N B R) などの合成ゴム、ポリエステル系熱可塑性エラストマ一（T P E ) などが知られている。これらゴム材料は、拭き取り性能、耐久性およびビビリ音の発生抑制などの所望特性を.確保するために、高分子量加硫物、特に天然ゴム加硫物が用いられる。

上記ワイパブレードに要求される条件のうち、ビビリ発生は、ワイパブレードのガラスに接する面を低摩擦性にし、ガラス面との摩擦を少なくすることにより解消される。このため従来、ゴム表面をさらにハロゲン（塩素）処理などにより化学的に硬化させ、低摩擦化していた。しかしゴム表面のハロゲン化処理による硬化は、作業工数を増加させ、またこれにより得られるワイパブレードは、滑り、拭き取り性、ビビリ音の抑制には優れるが、耐久性については充分とはいえない。

長期耐久性を高めるために、表面にさらにポリフッ化ビニリデンなどのフッ素系樹脂被膜層を設けたワイパブレード等も知られている。しかしビビリ音は抑制されるものの、拭き取り性が劣り、また耐久性も充分とはいえない。

また従来、ワイパブレードの剛性を確保し、拭き取り性能を向上させるベく、上記のようなゴム材料からなる基体内部に金属あるいは樹脂からなる補強材を組込んでいる。このような複合構造は、一般的に、予めプレス成形により上記ゴム材料の加硫物からなる基体部分を形成した後、基体内部に設けられたスリツト内に補強材としての鋼板を挿入して製造される。したがって従来のワイパブレードの製造方法では、基体部分と補強材との組立工程を必要とし、製造工程の簡素化が望まれるが、上記高分子量の加硫ゴム材料は流動性がなく、ゴム材料と補強材とを共押出により一体成形することは困難である。

補強材を芯材として、樹脂または熱可塑性エラストマ一組成物を射出成形し、ワイパブレードを一体成形することも提案されている（特開平 9— 3 9 7 4 3号公報など）。しかしながら射出成形に用いられる樹脂あるいは熱可塑性エラストマー組成物は硬く、射出成形により得られるワイパブレードは拭き取り性能に劣り、また長期耐久性も充分とはいえない。基体材料として、ォレフィン系ポリエステルエラストマ一を用いた場合には、ワイパブレードのビビリ音は抑制され、かつ耐久性にも優れるが、材料自体が硬いため初期の拭き取り性に劣る。

このため基体と補強材との一体成形により得られ、しかも拭き取り性、ビビリ音の発生抑制、耐久性などの所望特性を満たすワイパブレードの出現が望まれている。発明の開示

本発明者は、上記のような従来技術に鑑みて鋭意検討したところ、熱可塑性榭脂と動的加硫されたエラストマ一成分とを特定組成で含み、これにより熱可塑性樹脂マトリックスにエラストマ一成分が分散した海島構造が形成される熱可塑性エラストマ一組成物を用いれば、補強材との一体成形により所望特性を有するヮィパブレードを得ることが可能であり、上記目的を一挙に達成しうることを見出して本発明を完成した。また本発明では、一体成形時の反りを押させたワイパブレード、また特にビビリ音の発生が抑制され、かつ拭き取り性および耐久性が向上された刃先構造を有するワイパブレードも提供する。

すなわち本発明に係るワイパブレードの第一の態様は、

( 1 ) 熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性ェラストマー組成物と補強材とを一体成形してなるワイパブレードである。

( 2 ) 上記熱可塑性エラストマ一組成物は、熱可塑性樹脂と、エラストマ一成分とを熱可塑性樹脂ノエラストマー成分 = 8 5ノ1 5〜1 5 8 5の重量比で含有することが望ましい。

( 3 ) 上記熱可塑性樹脂の融点は 2 0 0で以上であることが望ましい。

( 4 ) 本発明に係るワイパブレードも製造方法では、上記熱可塑性エラストマ一組成物と上記補強材とを、通常共押出により一体成形する。

また一体成形ワイパブレードでは、所望剛性を確保することは可能であるが反りを生じることがある。反りは、いずれの方向に生じても拭き取り性を低下させる。特に反りを生じさせない一体成形について検討を進めたところ、ヤング率と収縮率とから求められる湾曲係数を目安とすることができ、この湾曲係数を特定値以下とすれば熱可塑性エラストマ一組成物と補強材とから反りのない成形体をつくることができるという知見を得た。さらに、該湾曲係数が特定の値であり、かつワイパブレードが所定の剛性を有するように、熱可塑性エラストマ一組成物と補強材とを組合わせて用いれば、- ワイパブレードに所望される特性、特に反りを生じず所望の拭き取り性を有するワイパブレードを一体成形によって得ることができることも見出した。なお湾曲係数は、金属どうしの複合体すなわちバイメタル技術において提案されたパラメータである。またワイパブレードの剛性は撓みを目安にすることができる。

すなわち本発明のワイパブレードの第 2の態様は、

( 5 ) 熱可塑性ェラストマ一組成物からなる基体と補強材との一体成形体であつて、下記特性（1) および (2) を満たすワイパブレードである。 (1) 該熱可塑性エラストマ一組成物および補強.材のヤング率をそれぞれ E, および E₂ 、各材料の収縮率の差を (5 _r とし、かつ該ワイパブレードを実質的に熱可塑性ェラストマー組成物からなる基体層と補強材層との 2層構造体とみなしたとき、下記式（i) により求められる湾曲係数 Kが 1 X 10_³以下であり、

Κ=2 δ_Γ / [3+ { (1 +mn) (1 +mn³ ) /mn (1 +n)²} ]

-(i)

(式中、 <5_r ：基体材料と補強材との収縮率の差

m=E! / t (ここで E, ：基体材料のヤング率、

E₂ ：補強材のヤング率）

n = h , /h₂ (ここで h, ：基体材料の厚み [mm] 、

h z ：補強材の厚み [mm] )

(2) 200 mm長さのワイパブレードの一端に 50 gの集中荷重をかけた時の撓みが 20〜80mmである。

(6) 前記熱可塑性エラストマ一組成物が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたェラストマ一成分とを含み、該動的架橋されたエラストマ一成分が熱可塑性樹脂からなる連続相中に分散された構造を有する上記（5) のワイパブレード。

(7) 前記（1) および (2) を満たすように選択された熱可塑性エラストマ一組成物と前記補強材と、共押出により一体成形する（5) または（6) に記載のワイパブレードの製造方法。

また本発明の第 3の態様は、

(8) 本体と、該本体のうち少なくとも刃先部分の表面を被覆する表面被覆層とを有し、少なくとも該本体が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散された熱可塑性エラストマ一組成物からなるワイパブレードである。

(9) 上記表面被覆層の融点は 200で以上であることが望ましい。

(10) 上記表面被覆層が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散された構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなる（8) または（9) に記載のワイパブレード。

(1 1) 上記本体の J I S A硬度が 50〜 80であり、上記表面被覆層の J I S A硬度が 70〜 99である（8) 〜（10) のいずれかに記載のワイパブレード。

(12) 上記本体を形成する材料と、上記表面被覆層とを、共押出により一体成形することを特徴とする上記（8) ~ (1 1) のいずれかに記載のワイパブレードの製造方法。

本発明の第 4の態様は、

(13) 少なくとも熱可塑性エラストマ一組成物よりなる本体と、熱可塑性エラストマ一組成物または熱可塑性樹脂組成物よりなる刃先とで構成されるワイパブレードであって、前記刃先の少なくともガラスと接する面の十点平均粗さが 2〜 50 μηιであるワイパブレードである。

(14) 前記刃先の少なくともガラスと接する部分の材料が、平均粒径 40 m 以下の充填剤を 3〜 50 V o 1 %含有する上記（ 1 3) に記載のワイパブレード。

(15) 前記充填剤が、グラフアイト、二硫化モリブデン、ポリ四フッ化工チレンまたはガラスピーズである（14) に記舞のワイパブレード。

(16) 前記本体が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマー成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなる（13) ~ (15) のいずれかに記載のワイパブレード。

(17) 上記刃先が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマー成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなる（13) 〜（16) のいずれかに記載のワイパブレード。

(18) 上記本体を形成する材料と前記刃先を形成する材料とを共押出することにより製造して得られる（ 1 3) 〜 ( 1 7) のいずれかに記載のワイパブレード。図面の簡単な説明

図 1は、本発明のワイパブレードのー態様を示す断面図である。

図 2は、本発明のワイパブレードの他の一態様を示す断面図である。

図 3は、本発明のワイパブレードの他の態様を示す断面図である。

図 4 (a) 〜（d) は、本発明のワイパブレードの他の態様例を示す横断面図である。

図 5 (a) 〜（d) は、本発明のワイパブレードの他の態様例を示す側断面図である。

図 6 (a) 〜（j ) は、本発明のワイパブレードにおける補強材の他の態様例を示す横断面図である。 .

図 7 ( a ) 〜（j ) は、本発明のワイパブレードにおける補強材の他の態様例を示す横断面図である。

図 8は、本発明のワイパブレードのー態様を示す断面図である。

図 9は、本発明において、ワイパブレードの湾曲係数を求めるために使用するワイパブレードの模式的断面図である。

図 1 0は、図 9の応力説明図である。

図 1 1は、反りの説明図である。

図 1 2は、刃先部分に表面被覆層を有する本発明のワイパブレードの一態様を示す断面図である。

図 1 3は、刃先部分に表面被覆層を有する本発明のワイパブレードの他の態様例を示す断面図である。

図 1 4は、刃先部分に表面被覆層を有する本発明のワイパブレードの他の態様例を示す断面図である。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明をより具体的に説明する。

本発明のワイパブレードの第 1の態様を、図 1に模式的に示すワイパブレ一ドの横断面図を参照しながら説明する。図では、底面側（紙面に対し下側）がガラス接面側となる。図 1中、基体 1材料（以下基材ともいう）と補強材 2とは一体成形されている。

本発明では、この基材 1として、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続.相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物が用いられる。まず、この特定の熱可塑性エラストマ一組成物を形成する熱可塑性樹脂（または榭脂成分）と、エラストマ一成分とについて説明する。

ぐ樹脂成分〉

上記樹脂成分としては、熱成形可能な公知の熱可塑性樹脂を広く用いることができ、たとえばポリオレフイン系樹脂（例えば高密度ポリエチレン（HDP E) 、低密度ポリエチレン（LDPE) 、超高分子量ポリエチレン（UHMWP E) 、ァイソタクチックポリプロピレン、シンジオタクチックポリプロピレンなどのポリプロピレン（PP) 、エチレンプロピレン共重合体樹脂）、ポリアミド系榭脂（例えばナイロン 6 (N 6 ) 、ナイロン 66 (N 66 ) 、ナイロン 46 (N46) 、ナイロン 1 1 (Ni l) 、ナイロン 12 ( 12) 、ナイロン 610 (N 610) 、ナイロン 612 (N 612) 、ナイロン 6 66共重合体 (N 6/66) 、ナイロン 6Z66Z610共重合体（N6ノ 66Z610) 、ナイロン MXD6 (MXD 6) 、ナイロン 6T、ナイロン 6 6 Τ共重合体、ナィロン 66ΖΡΡ共重合体、ナイロン 66 PPS共重合体）、ポリエステル系樹脂（例えばポリ： (チレンテレフ夕レート（ΡΒΤ) 、ポリエチレンテレフ夕レート（PET) 、ポリエチレンイソフタレート（PE I) 、ポリエステル共重合体、 PET/PE I共重合体、ポリアリレート（PAR) 、ポリブチレンナフタレート（PBN) 、液晶ポリエステル、ポリオキシアルキレンジイミド酸 Z ポリブチレ一トテレフタレ一ト共重合体などの芳香族ポリエステル）、ポリエーテル系樹脂（例えばポリアセタール（POM) 、ポリフエ二レンォキシド (PPO) 、ポリサルフォン（PSF) 、ポリエーテルエーテルケトン（PEE K) ) 、ポリ二トリル系樹脂（例えばポリアクリロニトリル（PAN) 、ポリメタクリロ二トリル、アクリロニトリルスチレン共重合体（AS) 、メタクリロ二卜リルスチレン共重合体、メタクリロニトリル Zスチレンブタジェン共重合体）、ポリメタクリレート系樹脂（例えばポリメ夕クリル酸メチル（PM MA) 、ポリメ夕クリル酸ェチル）、ポリビニル系樹脂（例えば酢酸ビニル（E VA) 、ポリビニルアルコール（PVA) 、ビニルアルコール Zエチレン共重合体（EVOH) 、ポリ塩化ビニリデン（PVDC) 、ポリ塩化ビニル（PV C) 、塩化ビニル塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニリデンノメチルァクリレート共重合体）、セルロース系樹脂（例えば酢酸セルロース、酢酸酪酸セルロース）、フッ素系樹脂（例えばポリフッ化ビニリデン（PVDF) 、ポリフッ化ビニル（PVF) 、ポリクロルフルォロエチレン（PCTFE) 、テトラフル才ロエチレン Zエチレン共重合体（ETFE) ) 、イミド系樹脂（例えば芳香族ポリイミド（P I) ) 、ポリアセタールなどを用いることができる。

また樹脂成分として、結晶性熱可塑性樹脂からなるハードセグメン卜と非晶性のソフトセグメントから構成されるいわゆる熱可塑性エラストマ一（TPE) を用いることもできる。具体的にはポリウレタン系エラストマ一、ポリエステル系エラス卜マー、フッ素ポリマー系エラストマ一、ポリアミド系エラストマ一などの TP Eが挙げられる。

より具体的には、ポリウレタン系エラストマ一としては、短鎖グリコールジィソシアナ一トをハードセグメントとし、長鎖ポリオ一ルをソフ卜セグメントとするもの、ウレ夕ンおよびゥレア結合に富んだハードセグメントとポリエーテルを主とするソフトセグメントとからなるものが挙げられる。ポリエステル系エラストマ一としては、ポリブチレンテレフ夕レートをハードセグメントとし、長鎖のポリオールやポリエステルをソフ卜セグメントとするものが挙げられる。フッ素ポリマ一系エラストマ一としては、フッ素樹脂成分をハードセグメントとし、フッ素ゴム成分をソフトセグメントとするものが挙げられる。ポリアミド系エラストマ一としては、ナイロンをハードセグメントとし、ポリテ卜ラメチレングリコールをソフトセグメントとするものが挙げられる。

上記の中でも、コスト、摩擦係数、融点などを考慮すると、ポリプロピレン（P P ) 、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエーテル系樹脂、フッ素系樹脂、ポリアミド系エラストマ一、ポリウレタン系エラストマ一、ポリエステル系エラストマ一（C O P E) などが好ましく用いられる。

樹脂成分として上記例示した樹脂を単独で用いてもよく、 2種以上を併用してもよく、さらにこれらを含む樹脂混合物を用いることができる。

上記のうちでも特に融点が 2 0 0 °C以上のものが好ましく用いられる。後述するように本発明では、成形後のワイパブレード基材において、上記樹脂成分は、連続相（マトリックス）を形成しており、すなわちブレード表面は実質的に樹脂成分からなる。ワイパブレードの使用に際しては、たとえば雪あるいはトンネル内などでガラス面に水分がない状態でガラス面を拭き続けてしまうような場合がある。この時、ワイパブレード材料が低融点であると、ワイパブレードとガラス間に生ずる摩擦熱により、ガラス面との接触面で融解がおこり、ワイパブレードがガラス面に付着し、スベリが悪くなつてしまう。このように乾燥したガラス面を長時間拭き続けるような場合であっても、ワイパブレード表面が融点 2 0 0 °C 以上であれば、摩擦熱により溶けてしまうこと力ない。

<エラス卜マー成分〉

またエラストマ一成分としては、たとえば以下のようなエラストマ一およびこれらのまたはこれらを含む任意の混合物とすることができる。

ジェン系ゴムおよびその水素添加物（たとえば NR、 I R、エポキシ化天然ゴム、 SBR、 BR (高シス BRおよび低シス BR) 、 NBR、水素化 NBR、水素化 SBR) 、ォレフィン系ゴム（たとえばエチレン一プロピレン一ジェンゴム (EPDM) 、 EPMなどのエチレンプロピレンゴム）、マレイン酸変性ェチレンプロピレンゴム（M— EPM) 、 I I R、イソプチレンと芳香族ビニルまたはジェン系モノマー共重合体、アクリルゴム（ACM) 、アイオノマ一）、含ハロゲンゴム（たとえば B r— I I R、 C I一 I I R、イソブチレンパラメチルスチレン共重合体の臭素化物（B r— I PMS) 、 CR、ヒドリンゴム（CHR) 、クロロスルホン化ポリエチレン（CSM) 、塩素化ポリエチレン（CM) 、マレイン酸変性塩素化ポリエチレン（M—CM) 、シリコンゴム（たとえばメチルビニルシリコンゴム、ジメチルシリコンゴム、メチルフエ二ルビニルシリコンゴム）、含ィォゥゴム（たとえばポリスルフィドゴム）、フッ素ゴム（たとえばビニリデンフルオライド系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、テトラフルォ口エチレン一プロピレン系ゴム、含フッ素シリコン系ゴム、含フッ素ホスファゼン系ゴム）、ウレタンゴム、ェピクロルヒドリンゴム、熱可塑性エラストマー（たとえばスチレン系エラストマ一、ォレフィン系エラス卜マ一、エステル系エラス卜マー、ウレタン系エラス卜マー、ポリアミド系エラストマ一）などを挙げることができる。これらのうちでも、コスト、耐候性、耐薬品性.等を考慮すると、アクリルゴム (A C M) 、エチレン一プロピレン一ジェンゴム（E P D M) などのォレフィン系ゴム、ジェン系ゴムまたはその水素添加物、含ハロゲンゴム、フッ素ゴム、ゥレタンゴム、ェピクロルヒドリンゴムが好ましく用いられる。

これらを単独で用いてもよく、 2種以上を併用してもよい。

<熱可塑性ェラストマー組成物 >

上記のような樹脂成分とエラストマ一成分とから熱可塑性エラストマ一組成物を形成する際、互いの組合わせは特に限定されず、それぞれ任意に上記から選ばれる少なくとも 1つの樹脂成分と、少なくとも 1つのエラストマ一とを組合わせて用いることができる。

樹脂成分と、エラストマ一成分との使用割合は特に制限されないが、熱可塑性樹脂を連続相（マトリックス）とし、これに加硫されたエラストマ一成分（ドメイン）が分散された構造の熱可塑性エラストマ一組成物を形成するには、通常、熱可塑性樹脂ノエラストマー成分（重量比）が 8 5 Z 1 5〜1 5 Z 8 5であることが望ましい。ここでのエラストマ一成分の量は、熱可塑性エラストマ一組成物の分散構造を形成するために限定される量である、したがって、通常上記例示したエラストマ一（主材）とともに、一般的にエラストマ一に配合される加硫剤などの他の成分を含む量を意味する。

また熱可塑性エラストマ一組成物は、上記のような樹脂成分およびエラストマ一成分に加え、本発明の目的を損なわない範囲であれば、必要に応じて任意成分を含有することができる。熱可塑性エラストマ一組成物は、通常、エラストマー成分の加硫系薬剤を含む。加硫系は、加硫条件（温度、時間）も含めているエラストマ一成分に応じて適宜決定すればよく、特に限定されない。加硫系は、以下に示すような加硫剤、加硫助剤などを単独であるいは 2種以上併用することができる、加硫剤一般的なゴム加硫剤（架橋剤）を用いることができる。具体的には、ィォゥ系加硫剤としては粉末ィォゥ、沈降性ィォゥ、高分散性ィォゥ、表面処理ィォゥ、不溶性ィォゥ、ジモルフオリンジサルファイド、アルキルフエノールジサルファイド等が例示され、たとえば 0 . 5〜4 p h r (エラストマ一成分（ポリマー） 1 0 0重量部あたりの重量部）程度を用いることができる。

また有機過酸化物系の加硫剤としては、ベンゾィルパーオキサイド、 t 一プチルヒドロパーオキサイド、 2， 4—ジクロロべンゾィルパ一オキサイド、 2， 5 —ジメチルー 2 , 5—ジ（t _ブチルパーォキシ）へキサン、 2 , 5—ジメチルへキサン— 2， 5—ジ（バーオキシルベンゾエー卜）等が例示され、たとえば 1 〜1 5 p h r程度を用いればよい。更に、フエノール樹脂系の加硫剤としては、アルキルフエノール樹脂の臭素化物や、塩化スズ、クロ口プレン等のハロゲンドナーとアルキルフエノール樹脂とを含有する混合架橋系等が例示され、たとえば：!〜 2 0 p h r程度用いることができる。

亜鉛華（5 p h r程度）、酸化マグネシウム（4 p h r程度）、リサージ ( 1 0〜2 0 p h r程度）、 p—キノンジォキシム、 p—ジベンゾィルキノンジォキシム、テトラクロ口一 p—ベンゾキノン、ポリ一 p—ジニトロソベンゼン（2〜： L 0 p h r程度）、メチリンジァニリン（0 . 2〜： L 0 p h r程度）などを用いることもできる。

必要に応じて加硫促進剤を添加してもよい。加硫促進剤としては、アルデヒド 'アンモニア系、グァニジン系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、ジチォ酸塩系、チォゥレア系等の一般的な加硫促進剤を、たとえば 0 . 5〜 2 p h r程度用いることができる。

具体的には、アルデヒド♦アンモニア系加硫促進剤としては、へキサメチレンテトラミン等が；

グァニジン系加硫促進剤としては、ジフエニルダァニジン等が；

チアゾール系加硫促進剤としては、ジベン' ド（D

M) 、 2—メルカプトべンゾチアゾールおよびその Z n塩、シクロへキシルアミン塩等が；

スルフェンアミド系加硫促進剤としては、

フェンァマイド（C B S ) 、 N - : '一 2—スルフェンアマイド、 N— t—プチルー 2—ベンゾチアゾールスルフェンアマイド、 2 一（チモルポリニルジチォ）ベンゾチアゾール等が；

チウラム系加硫促進剤としては、ド（T M

T D) 、テトラェチルチウラムジサルファイド、テトラメチルチウラムモノサルフアイド（丁 MTM) 、ド等が；ジチォ酸塩系加硫促進剤としては、 Z n—ジメチルジチォカーバメート、 Z n ージェチルジチォカーバメート、 Z n—ジー n—ブチルジチォカーバメート、 Z n—ェチルフエニルジチォカーバメー卜、 T c—ジェチルジチォカーバメー卜、 C u—ジメチルジチォカーバメート、 F e—ジメチルジチォカーバメート、ピぺコリンピペコリルジチォカーバメート等が

チォゥレア系加硫促進剤としては、エチレンチ才ゥレア、ジェチルチオゥレア等が；それぞれ例示される。

また、加硫促進剤としては、一般的なゴム用助剤を併せて用いることができ、たとえば亜鉛華（ 5 p h r程度）、ステアリン酸やォレイン酸およびこれらの Z n塩（2〜4 p h r程度）等を用いることができる。

熱可塑性エラストマ一組成物は、摺動剤を含有することもできる。摺動剤は、特に限定されないが、オルガノシロキサン等の界面活性剤；四フッ化工チレンパウダ一、二硫化モリブデン、グラフアイト、球状黒鉛、短繊維、極細繊維等の摺動材が好適に用いられる。

摺動剤の含有量は、熱可塑性エラストマ一組成物 1 0 0重量部に対して、 0 . 0 5〜1 0 0重量部程度であれば、十分に摺動効果を奏し、耐屈曲性効果なども得られる。

また樹脂成分とエラストマ一成分との化学的相溶性が異なる場合は、第 3成分として適当な相溶化剤を用いて両者を相溶化させるのが好ましい。相溶化剤を添加することにより、熱可塑性樹脂組成物とエラストマ一組成物との界面張力が低下し、その結果、分散層を形成しているエラストマ一成分粒子径が微細になることから両成分の特性はより有効に発現されることになる。

そのような相溶化剤としては一般的に樹脂成分、エラストマ一成分の両方または片方の構造を有する共重合体、あるいは樹脂成分またはエラストマ一成分と反応可能なエポキシ基、カルボキシル基、カルボニル基、ハロゲン基、アミノ基、ォキサゾリン基、水酸基等を有した共重合体の構造をとるものとすることができる。これらは混合される樹脂成分とエラストマ一成分の種類によって選定すればよいが、通常使用されるものにはスチレンロック共重合体（S E B S ) およびそのマレイン酸変性物、 E P D M、 E P Mおよびそれらのマレイン酸変性物、 E P DM/スチレンまたは E P D M/ァクリ口二トリルグラフト共重合体およびそのマレイン酸変性物、スチレンマレイン酸共重合体、反応性フエノキシン等を挙げることができる。かかる相溶化剤の配合量には特に限定はないが、好ましくはポリマー成分（熱可塑性樹脂とエラストマ一の総和） 1 0 0重量部に対して 0 . 5〜2 0重量部がよい。

さらに熱可塑性エラストマ一組成物の流動性や耐熱性、物理的強度、コスト等の改善のため、本発明の目的を損なわない範囲であれば、補強剤、充填剤、軟化剤、老化防止剤、加工助剤等の通常の組成物に添加される配合剤を必要量加えることもできる。更に着色等を目的として顔料を加えることもできる。

顔料としては、無機顔料および有機顔料を用いることができる。

無機顔料は、たとえば亜鉛華、酸化チタン、弁柄、酸化クロム、鉄黒、複合酸化物（たとえばチタンエロー系、亜鉛一鉄系ブラウン、チタン，コバルト系グリーン、コバルトグリーン、コバルトブル一、銅一クロム系ブラック、銅一鉄系ブラック）等の酸化物；黄鉛、モリブデートオレンジ等のクロム酸塩；紺青等のフエロシアン化物；カドミウムエロー、カドミウムレッド、硫化亜鉛等の硫化物；硫酸バリウム等の硫酸塩；群青等の珪酸塩；炭酸カルシュム等の炭酸塩；マンガンバイオレツ卜等の燐酸塩；黄色酸化鉄等の水酸化物；カーボンブラック等の炭素；アルミニウム粉、ブロンズ粉等の金属粉；チタン被覆雲母が挙げられる。

有機顔料は、モノァゾレーキ系（たとえばレーキレッド（：、パーマネンレッド 2 B、ブリリアントカーミン 6 B ) 、モノァゾ系（たとえば卜ルイジンレッド、ナフトールレッド、ファストエロー G、ベンズイミダロンボルドー、ベンズイミダゾロンブラウン）、ジスァゾ系（たとえばジスァゾエロー A A A、ジスァゾェ口一 H R、ピラゾロンレッド）、縮合ァゾ系（たとえば縮合ァゾエロー、縮合ァゾレッド、縮合ァゾブラウン）、金属錯塩ァゾ系（たとえばニッケルァゾェロー）等のァゾ系顔料；銅フタロシアニンブルー、銅フタロシアニングリーン、臭素化銅フタロシアニングリーン等のフタロシアニン系顔料；塩基性染料レーキ (たとえばローダミン 6レーキ）等の染付顔料；アンスラキノン系（たとえばフラバンスロンエロ一、ジアンスラキノリルレッド、インダンスレンブル一）、チォインジゴ系（たとえばチォインジゴボルドー）、ペリノン系（たとえばべリノンオレンジ）、ペリレン系（たとえばペリレンスカーレット、ペリレンレツド、ペリレンマルーン）、キナクリドン系（たとえばキナクリドンレッド、キナクリドンマゼン夕、キナクリドンスカーレット）、ジォキサジン系（たとえばジォキサジンバイオレット）、イソインドリノン系（たとえばイソインドリノンェロー）、キノフタロン系（たとえばキノフタロンエロ一）、イソインドリン系（たとえばイソインドリンエロ一）、ピロール系（たとえばピロールレッド）等の縮合多環顔料；銅ァゾメチンエロー等の金属錯塩ァゾメチン；ァ二リンブラック；昼光蛍光顔料が挙げられる。

ワイパのビビリをなくすためには、ブレード材料の摩擦係数を低くすればよレことは知られている。一般に熱可塑性樹脂は摩擦係数が小さく、たとえば動摩擦係数は、ナイロン 6では 0 . 3 9、高密度ポリエチレンでは 0 . 2 3、ポリプロピレンでは 0 . 5 6である。これに対してエラストマ一の動摩擦係数は高く、特に加硫ゴムは約 2〜 3である。したがって摩擦係数の小さい熱可塑性樹脂を用いればよいことは自明であるが、熱可塑性樹脂をそのままワイパブレードとして使用したのでは、硬すぎて自動車のフロントガラスの曲面に追従できず、拭き性能は極めて劣る。

これに対して、上記樹脂成分を連続相（マトリックス）とし、これに加硫されたエラストマ一成分（ドメイン）が分散された構造の熱可塑性エラストマ一組成物をワイパブレードの基体材料としたとき、ガラス接触面は実質的に熱可塑性樹脂となるため摩擦係数が小さく、ビビリが生じにくい。しかもワイパブレード全体としては、分散層のエラストマ一によつて十分に軟らかくなるため、曲面をもったガラスにも十分追従していけるものとすることができる。

また樹脂成分とエラストマ一成分とを上記したような量比で単純に溶融混練しても、必ずしも上記のような相分散構造の熱可塑性エラス卜マー組成物が得られるとは限らないので、さらに体積比率と粘度比率とを考慮することが望ましい。

特に樹脂成分とエラストマ一成分との混練時の固有溶融粘度の選択することが望ましい。具体的には以下のように求められる α値が 1より小さくなるように選択される。 α値が 1を超えなければ、どのような比率で混合してもかまわない。 α値が 1より小さい場合には、エラストマ一成分が分散相（島）で、熱可塑性榭脂がマトリックス（海）の海島分散構造をとることができる。このような海島分散構造であれば、溶融時にマトリックスを構成する熱可塑性樹脂が流動し、熱可塑性樹脂と同様の成形が可能である。

α = _Η / φ _Ρ ) x ( 7 ρ / 7? R )

(式中、：エラストマ一成分の体積分率 φ _Ρ ：樹脂成分の体積分率 .

V R ：混練時の温度および剪断速度条件におけるエラストマ一成分の溶融粘度

7) P ：混練時の温度および剪断速度条件における樹脂成分の溶融粘度）

なお上記 α値が 1以上であると、熱可塑性エラストマ一組成物はエラストマ一成分がマトリックスとなり、流動性が著しく低下し、さらにこれに加硫剤を加えると熱可塑性エラストマ一組成物は粒状となって流動性を失い成形困難となる。

上記溶融粘度 7?は、混練加工時の任意の温度、成分の溶融粘度をいい、各材料の溶融粘度は、温度、剪断速度（s e c ¹ ) および剪断応力に依存性がある。一般に、細管中を流れる溶融状態にある任意の温度、特に混練時の温度領域で測定されるポリマー材料の応力と剪断速度から、下式 r] = o / r (ここで、 σ :剪断応力、剪断速度）

により求めることができる。

この溶融粘度の測定時には、キヤピラリーレオメ一ター（キヤピログラフ 1 C ：東洋精機社製）を使用することができる。

エラストマ一成分の動的加硫は、加硫剤の存在下にエラストマ一成分を混練すればよく、したがって予め加硫剤を含むエラストマ一成分を混練して動的加硫した後、樹脂成分と混練してもよく、また樹脂成分と未加硫エラストマ一成分との混練時に加硫剤を添加してもよい。

樹脂成分とエラストマ一成分とから樹脂成分の連続相（マトリックス相）中に動的加硫されたエラストマ一成分（ドメイン）分散した構造の熱可塑性エラストマ一組成物を調製するには、後者の方が好ましく、すなわち予め未加硫のエラストマー成分と樹脂成分とを 2軸混練押出機等で溶融混練し、次いでエラストマ一成分を動的加硫することが望ましい。

また任意成分は混練中に添加してもよいが、加硫剤以外の任意成分は混練の前に予め榭脂成分中またはエラストマ一成分中に含ませておくことが好ましい。樹脂成分とエラストマ一成分との混練には、一般的な混練機を広く使いることができ、スクリュー押出機、ニーダ、バンバリミキサー、 2軸混練押出機等が使用できる。中でも、樹脂成分とエラストマ一成分との混練時にエラストマ一成分の動的加硫を行う場合には、 2軸混練押出機を使用するのが好ましい。

さらに 2種類以上の混練機を使用し、順次混練してもよい。

溶融混練温度は、熱可塑性樹脂が溶融する温度以上が好ましい。また混練時の剪断速度は 5 0 0〜 7 5 0 O sec ¹が好ましい。，混練全体の時間は、通常 3 0秒〜 1 0分程度、また加硫剤添加後の加硫時間は、通常 1 5秒〜 5分程度である。

上記のようにして得られる熱可塑性エラストマ一組成物中のエラストマ一成分は動的に架橋されている。即ち、熱可塑性樹脂とエラストマ一成分とを混練しながらエラストマ一の架橋を進行させてなるものである。また本発明で用いられる熱可塑性エラス卜マー組成物は、上記により熱可塑性樹脂からなる連続相に架橋エラストマ一相が微細に分散した状態で得られる。

本発明では、基材（熱可塑性エラストマ一組成物）の硬さは、 J I S A硬度で 5 0〜 8 0であるのが好ましい。基材の J I S A硬度が 5 0以上であると、ガラスを拭く際、ワイパブレードが倒れすぎてターンができないということがない。また基材の J I S A硬度が 8 0以下であると、ワイパブレードがガラス面に密着し、拭き性能が特に優れたものになる。

また上記したように樹脂成分を連続相とする熱可塑性エラストマ一組成物は、これと補強材とを一体成形してワイパブレードを形成した際、熱可塑性エラストマー組成物（基材 1 ) の樹脂成分がガラスとの接触面となる。樹脂成分は摩擦係数が小さく、耐磨耗性に優れるため、ワイパブレードのビビリ音が抑制され、優れた耐久性が得られる。

ぐ補強材>

本発明のワイパブレードは、基材 1として上記のような熱可塑性エラストマ一組成物を用い、補強材 2とともに一体成形する。補強材は、ワイパブレードに剛性を付与するものであり、一体成形によって作製されたワイパブレード力従来の組立法で製造されるワイパブレードと同等の剛性を有すればよく、その大きさ、形状、個数、位置、材質等について、特に限定されない。

補強材 2としては、たとえば金属、ガラス繊維、カーボン繊維、樹脂、 F R P (繊維強化プラスチック）、およびこれらの複合材料を用いることができる。金属は、特に限定されないが、たとえば鉄、アルミニウム、銅、ステンレス、およびこれらの 2種以上の合金が挙げられる。金属のうちでは、剛性、腐食性からステンレスが好ましい。

また補強材として、上記熱可塑性エラストマ一組成物中に含まれる樹脂成分として例示した熱可塑性樹脂および熱硬化性榭脂のいずれも用いることができる。特に上記熱可塑性樹脂を用いれば、補強材と基材とが強固に接着するためワイパブレードの耐久性が向上するので好ましい。また.熱可塑性樹脂中にガラス繊維やカーボン繊維を混入し、補強材の剛性を増すことも可能である。

熱硬化性樹脂としては、たとえばフエノール樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ケィ素樹脂などが挙げられる。

上記のような補強材を含むワイパブレードの態様例をいくつか図で示すと、図 1のワイパブレードは、本体形状に形成された基材 1に長方形の断面形状を有する板状の補強材 2を 1つ組み込んだ例である。図 2〜4は、本発明のワイパブレードの他例を示す（横）断面図である。図 2には、基材 1に長方形の断面形状を有する板状の補強材 2が 2つ組み込まれた例を示す。図 3には、基材 1に円柱状の補強材 2が 4つ組み込まれた例を示す。

図 1〜 3のワイパブレ一ドは、いずれも補強材が内部に埋設された例であり、補強材はワイパブレードの表面に露出していないが、その一部が露出または全面的に露出していてもよい。また図 1に示すように両端まで至らないものであってもよいが、ワイパブレードの両端までの全長にわたるものであってもよい。また補強材は、必ずしもワイパブレードの断面中位に位置するとは限らず、上方側あるいは下方側に位置してもよい。

たとえば図 4 (a) は補強材 2がワイパブレードの両端面に達し、補強材 2の両端が露出した例、図 4 (b) は補強材 2の上部が露出した例、図 4 (c) は補強材 2 の下部が露出した例、図 4 (d) は補強材 2の上下および両端部が露出した例である。

また補強材は、ワイパブレードの長手方向全長にわたるものであっても、長手方向の両端まで至らないものであってもよい。また補強材の断面形状は、ワイパブレードの長さ方向に均一であってもよいし、長さ方向の位置によって異なるものであってもよい。図 5はこのような本発明のワイパブレードの図 1と直角方向の側断面図を示す。たとえば図 5 (a) は長手方向に連続して補強材が設けられた例であり、図 5 (b) は長手方向の両端には補強材を設けない例、図 5 (c) および (d) は不連続の補強材を設け、長手方向途中の 1または複数箇所に補強材を設けてない例である。

図 6には、さらに補強材 2の横断面形状の他例をいくつか示す。ここでは補強材のみを図示し、符番 2は略す。図 6 (a) 〜（i) は、連続した一の横断面形状の補強材 2を有する図 1のワイパーブレードに相当する補強材 2の他の形状例である。図 7は補強材のさらに他例を示す。補強材は横断面でみたとき、たとえば図 7 (a) 〜（f) に示すような複数個からなる左右対称形であってもよく、また図 (g) 〜（j ) に示すような非対称形であってもよい。

なお上記は補強材の態様例を説明するために示したにすぎず、本発明のワイパブレードは補強材と熱可塑性エラストマ一組成物とを一体成形しうる範囲であればこれら図面で示される態様に限定されるものではないことはいうまでもない。

ぐ成形方法 >

本発明では、熱可塑性エラストマ一組成物と補強材とを一体成形することができれば、その成形方法は特に限定されないが、補強材と熱可塑性エラストマ一組成物との共押出によってワイパブレードを製造することが望ましい。同一形状を無限長さに成形しておき、そこから必要長さを切断してワイパブレードとして使用する方法が最も作業効率がよい。たとえば補強材が金属である場合は、予めロール状に巻いておき、押出機のダィに通して補強材の周りを熱可塑性エラストマ一組成物が被覆するように成形すればよいし、またたとえば補強材が樹脂である場合には、押出機を 2機使い、熱可塑性エラストマ一組成物と補強材とを同時に共押出して一体成形してもよいし、タンデム方式で樹脂の補強材を成形しながら、その上に熱可塑性エラストマー組成物を被覆してもよい。なお本発明は、上記熱可塑性エラストマ一と補強材とを用いれば射出成形法でも補強材を予め金型内にィンサートしておき、熱可塑性エラストマ一組成物を射出成形することによりワイパブレードをつくることもできる。本発明のワイパブレードの第 2態様例を図 8 (図 1相当）に模式的横断面図で示す。また図 9〜 1 1に、この態様の説明のための図を示す。本発明の第 2態様のワイパブレードは、熱可塑性エラストマ一組成物からなる基材 1と補強材 2との一体成形体であって、下記特性（1) および (2) を満たす。

(1) 該熱可塑性エラストマ一組成物および補強材のヤング率をそれぞれおよび、各材料の収縮率の差を <5「とし、かつ該ワイパブレードを実質的に基材 1層と補強材 2層との 2層構造体（図 9) とみなしたとき、下記式（i) により求められる湾曲係数 Κが、 1 X 10— ¹以下である。

Κ= 2 δ _r Z [3 + { (1 +mn) (1 +mn³ ) Zmn (1 + n)²} ]

…

(式中、 δ,- ：基材と補強材との収縮率の差 m-E, / (ここで：基材のヤング率、

E₂ ：補強材のヤング率） n = h ! / (ここで h, ：基材のみ [廳] 、

h 2 ：補強材の厚み [mm] )

なお図 9中にで示される熱可塑性エラストマ一組成物の高さは、図 8中、 t -h₂ に相当する。

この式（i) で求められた湾曲係数 Kは、ワイパブレードの長手方向での反りの目安となる。これについて具体的に説明する。

図 9に模式的に示すような基材（熱可塑性エラストマ一組成物） 1と補強材 2 とからなる複合材では、通常材料同士の収縮率が異なり、基材 1は相対的に高収縮材となり、補強材 2は相対的に低収縮材となる。このような高収縮材と低収縮材とからなる複合材は、バイメタルについて提案された湾曲係数 K (インターネットで開示された "バイメタル及びサーモスタットについて" 富士金属株式会社：藤本著）を応用して、次のように考えることができる。

これを図 10および図 1 1を参照しながら説明する。

成形時に収縮による応力 P, 、 P₂ が生じる。

P,=P₂ = P

高収縮材および低収縮材の曲げモーメントをそれぞれ、 M₂ とすれば M,= (h,/2) P, --(2)

2= Oh/2) P, -(3)

ここで全層厚み t ^h, +h₂ とするとき、

M,+M₂- (P,h,/2) + (P /2) -P (h,+h₂) /2 = V t /2 …（4) 図 1 1に示すような長さ 1のワイパブレードが、収縮後に曲率半径 rで湾曲するとし、慣性モーメントを Iとしたとき、 1/r =M/EIより、 M =EI/rであり、したがって

Μ,^Ε,Ι,/r 、 (5)

M₂=E₂I₂/r 、 (6)

式 (4) は、式 (7) で示される ₍

M,+M₂ = P t/2 = (E^.+Es ) / (7)

また界面での単位伸びは等しいので、

P , +P,/E, +h,/2r = p ₂ -P₂ E₂h2 -h₂/2i (8)

式（8) から

1/r = (ρ 2- P (t/2 +2(E_lI_l+E₂I₂) (l/E.h, +l/E₂h₂)/t) …（9) 式（9) での慣性モーメント Iを単位幅でとり

とすれば、

1/r =6(ρ 2- p ,) (h,+h₂) h,hzE,E_;

Z3(h h₂)²

(h,³ E,+h₂ ³E₂) ] (10) 式（ 10)で縦弾性係数比 m = E , ZE ₂、板圧比 n = h , /h ₂とすれば、

1/r =6(p ₂-p ,) (l+n²)/t[3(l+n²) + (l+mn) (n- + l/mn)3 (11)

-で、 3(p ₂- p ,) (l+n²)/[3(l+n²) + (l+mn) (n² + l/mn)] = Kとすると、

K= 3Δ p/ [3+(l+mn) (l+n^;1m) /mn(Hn) '-] (12) 式（11)は、 1/r =2 K/t (13) 図 1 1において、反り量を Dとすれば、

D =l V8r (14) 式（14)を式（13)に代入して

D = K1 V4t (15) 式（15)から、湾曲係数 Kを反り量 Dの目安とすることができる。

上記では、式（i) の説明の便宜上、図 8に示される長方形断面形状のブレードについて説明したが、補強材断面が図 9に模式的に示す角形に近似しうる断面形状であれば他の形状も適用することができる。

(2) 本発明のワイパブレードは、 2 0 O mm長さのワイパブレードの一端に 5 0 gの集中荷重をかけた時の撓みが 2 0〜 8 0 mm, 好ましくは 3 0〜 6 0 mmである。

本発明では、上記のような特性を満たし、一体成形可能であれば基材の熱可塑性エラストマ一組成物および補強材は特に限定されないが、ワイパブレードに所望される特性を考慮すると、基材は熱可塑性樹脂（樹脂成分）と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、該動的架橋されたエラストマ一成分が樹脂成分からなる連続相中に分散された構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなることが望ましい。このような熱可塑性エラストマ一組成物は、具体的には第 1の態様で詳述したものであり、ここでの重複説明は避ける。また好適な樹脂成分、その融点およびエラストマ一成分、任意成分、硬度についてもほぼ同等であり、上記熱可塑性エラストマ一組成物のうちから、上記条件（1 ) および (2) .を満たすように選択される。

また補強材は、ワイパブレードに剛性を付与するものであり、一体成形によつて作製されたワイパブレードが前記ワイパブレードの所望剛性（1 ) および湾曲係数（2) を満たせばよく、したがつてこの発明で適用可能な補強材の形状は、図 9 に近似され、所望の湾曲係数が得られればその大きさ、形状、個数、位置、材質等については特に限定されない。補強材断面は、たとえば箔状、板状、箱状などの角形、楕円、波形状などであっても構わない。 .また複数個からなる補強材を含むブレードであっても構わない。図 8以外の補強材形状を数例挙げるとすれば、たとえば図 6 (a) 〜（0 、図 7 (b) 〜（d) および (g) に示される横断面形状が挙げられる。また補強材が 2以上組込まれていてもよい。また補強材は、ワイパブレ一ドの長手方向全長にわたるものであっても、長手方向の両端まで至らないものであってもよい。また補強材の断面形状は、ワイパブレードの長さ方向に均一であってもよいし、長さ方向の位置によって異なるものであってもよい。

さらに補強材は内部に組み込まれたものだけでなく、図 4に示すように補強材の一部がワイパブレードの外部に露出していてもよい。

基材（熱可塑性エラストマ一組成物）と補強材との一体化成形方法も第 1態様と同様に行うことができる。

本発明のワイパブレードの第 3の態様例を断面図 1 2〜1 4に示す。

図 1 2に示すように、ワイパブレードは、本体（基体 1 ) と、該本体のうち少なくとも刃先部分の表面を被覆する表面被覆層 3とを有する。

上記本体は、少なくとも熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散された熱可挈性エラストマ一組成物からなる基材 1を含む。

この熱可塑性エラストマ一組成物は、具体的には第 1の態様で詳述したものであり、ここでの重複説明は避ける。また好適な樹脂成分、その融点およびエラストマ一成分、任意成分、硬度などについてもほぼ同等である。

本体基材 1が熱可塑性樹脂の連続相とエラストマー成分の分散層からなる熱可塑性エラストマ一組成物であることにより、押出成形等のプラスチックの成形方法で効率よくワイパブレードを作ることができ、かつ分散層のエラストマ一組成物が架橋されていることからセット性に優れ、真夏の炎天下で放置しても劣化しないというメリッ卜がある。

本発明のワイパブレードの表面被覆層 3の材料は特に限定されず、各種の熱可塑性樹脂、熱可塑性エラストマ一組成物などを用いることができる。これらの具体例としては、上記基材を形成する熱可塑性エラストマ一組成物またはその連続相に用いられる樹脂成分として上述した熱可塑性樹脂を用いることができる。いずれも表面被覆層 3のガラスと接触する面は、常にエラストマ一と比べて摩擦係数が小さく、耐磨耗性に優れている樹脂成分相となり、ワイパブレードのビビリ音が抑制され、耐久性が優れたものとなる。

表面被覆層 3が熱可塑性エラストマ一組成物からなる場合、本体基材 1に用いられるものと異種であってもよく、同種のもの（たとえば、樹脂成分およびエラストマー成分の両者が同一であり、その混合比率のみ異なるもの）であってもよいが、基材 1と表面被覆層 3の熱可塑性エラストマ一組成物の樹脂成分同士が同一のものであるのが好ましい。連続相を形成する樹脂成分が同一であると、本体基材 1と表面被覆層 3との接着性が優れ、ワイパブレ一ドの耐久性が特に優れたものとなる。また後述する製造時の共押出による一体成形も容易となる。

特に接着性などの点から、基材 1と表面被覆層 3が、互いに同種の樹脂成分とエラストマ一成分からなり、その混合比率のみ異なる熱可塑性エラストマ一組成物からなることが好ましい。

ここで、表面被覆層 3の J I S A硬度は、本体基材 1の J I S A硬度より大きいのが好ましい。この本体基材 1の J I S A硬度は、前記したように 5 0〜8 0であるのが好ましい。このような硬度であると、柔軟性が適度であるため、拭き取り性に優れ、特に硬度 5 0以上であると、ガラスを拭く際、ワイパブレードが倒れすぎてターンができないということがなく、また 8 0以下であると、ワイパブレードがガラス面に密着し、拭き性能が特に優れたものになる。表面被覆層 3の J I S A硬度は 7 0〜 9 9であるの力好ましい。このような硬度であると、ビビリ音が特に抑制され、優れた耐摩耗性が得られる。

本体基材 1および表面被覆層の硬度を上記のようにする方法は特に限定されず、たとえば架橋剤その他の添加物の種類、含有量を調節する方法が挙げられる。本体基材 1と表面被覆層 3とが同種の樹脂成分とエラストマ一成分とからなる熱可塑性エラストマ一組成物である場合には、成分の混合比率のみ異ならせることによつても、上記のような硬度とすることができる。また、たとえば、表面被覆層 3シリカなどの充填材を含ませることにより所望の硬度とすることもできる。

表面被覆層 3の融点は 2 0 (TC以上であるのが好ましい。ワイパブレードの使用においては、例えば雪やトンネル内等、水分がない状態でもワイパブレードの動きを止めずに、ガラス面を拭き続けてしまうような場合がある。このように乾燥したガラス面を長時間拭き続けるような場合であっても、融点が 2 0 0 °C以上であると、摩擦熱により溶けてしまうことがない。

表面被覆層 3は、摺動剤を含有することもできる。

摺動剤は、特に限定されないが、オルガノシロキサン等の界面活性剤；四フッ化工チレンパウダー、二硫化モリブデン、グラフアイト、球状黒鉛、短繊維、極細繊維等の摺動材が好適に用いられる。摺動剤の含有量は、熱可塑性樹脂ポリマー.成分 1 0 0重量部に対して、 0 . 0 5〜1 0 0重量部であるのが好ましい。上記範囲で、摺動剤の効果が十分となり、耐屈曲性等にも優れる。

また本体（基材 1 ) と表面被覆層 3の色が異なるのが好ましい一態様である。ワイパブレードを長期間使用すると表面被覆層 3が摩耗してくるが、本体 1と表面被覆層 3の色を異なるものにしておけば、本体 1が露出したことを視覚により認識することができるので、ワイパブレードの交換時期を容易に知ることができ、使用者等にとって便利である。

本体 1と表面被覆層 3の色を異なるものにする方法は、特に限定されず、例えば、顔料により一方または両方を着色する方法が挙げられる。

表面被覆層 3の厚さは、特に限定されないが、 1〜 2 0 0 mであるのが好ましく、 2 0〜 1 0 0 mであるのがより好ましい。上記範囲であると、耐久性および初期の拭き取り性が十分となる。

図 1 2〜1 4は、刃先部分 1 aに表面被覆層 3を有するワイパブレードの形状例を示す。

図 1 2においては、本体（基材） 1の刃先部分 1 aの両側の表面に 2つの表面被覆層 3， 3が設けられている。図 1 2には、表面被覆層 3は、刃先部分 l aの両側全面を被覆した例を示すが、表面被覆層 3は、本体（基体 1 ) のうち少なくとも刃先部分 1 aの表面を被覆していればよく、使用時に刃先部分 1 aの一部のみがガラス面と接触する構造とする場合には、ガラス面に接触する部分のみに表面被覆層 3を有していてもよい。

また表面被覆層 1力本体 1の刃先部分 1 a以外の部分の表面の全部または一部を被覆していてもよい。

図 1 3は、本体 1の刃先部分 1 aの両側の表面および先端面の全部を 1つの表面被覆層 3で被覆した他の態様例を示す断面図である。図 1 3においては、本体 1と表面被覆層 3の色を異なるものとすることができ、前述したように、長期使用時表面被覆層が摩耗していくと本体の色が浮き出してきて、それは使用交換時期を示すスリップサインとなる。

図 1 4は、図 1 2の態様において本体が基材 1と、その中に組込まれた補強材 2とを有する他の一例を示す断面図である。なお、本発明は添付図面に記載されたものに限定されない。

上記のような本発明のワイパブレードの製造方法は、特に限定されない。例えば、本体を形成する基材 1と表面被覆層を形成する材料 3とを共押出により一体成形してもよいし、射出成形によりいわゆる 2色成形をしてもよいし、本体と表面被覆層を別個に成形した後、接着剤で貼り合わせてもよいし、予め本体と表面被覆層の形が嵌合的になるように成形した後、嵌め合わせてもよい。中でも、本発明の第 1および第 2の態様と同様に、本体と表面被覆層とを共押出により一体成形するのが好ましい。共押出により一体成形すると、製造工程数が少なくなるという利点がある。

また本発明のワイパブレードは、金属や樹脂からなるワイパの補強材と一体成形することもできる。補強材と一体成形すると、製造工程数が更に少なくなる等の利点がある。

本発明の第 4の態様のワイパブレードは、少なくとも熱可塑性エラストマ一組成物よりなる本体と、熱可塑性エラストマ一組成物または熱可塑性樹脂組成物よりなる刃先とで構成される。場合によっては、卒体中の各部分で、要求される機能により異なる材料を使用してもかまわない。また、本体と刃先とが一体であつてもよい。

本発明のワイパブレードは、前記構成のワイパブレードの刃先の少なくともガラスに接する面の十点平均粗さが 2〜 5 0 mであり、好ましくは 5〜 3 0 m である。

ここで、十点平均粗さとは、 J I S B 0 6 0 1— 1 9 9 4に規定される十点平均粗さ（R _z ) であり、粗さ曲線から縦倍率の方向に測定した最高から 5番目までの山頂の標高の平均値と最深から 5番目までの谷底の標高の平均値との差の値を m単位で表したものをいう。なお、本発明においては、カットオフ値を 2 . 5 mm, 評価長さを 8 mmとする。

十点平均粗さ（R _z ) が 5 0 j^ mを超えると、ワイパブレードの凹凸でガラス面に筋がつき、ワイパブレードの拭き性能が低下する場合がある。一方、十点平均粗さ（R _z ) が 2 μ ιτι未満であると、ガラス面との接触面が大きくなるため、ガラス面とワイパブレードとの間の摩擦抵抗が大きくなり、その結果、ワイパブレードのビビリを抑制できない場合がある。

前記ガラスに接する面の十点平均粗さ（R ₇. ) を 2〜5 0 mにする手段、即ち、前記ガラスに接する面に前記範囲の凹凸を設ける手段は、特に限定されず、例えば、前記刃先の少なくともガラスと接する部分の材料に充填剤を含有させる方法、前記ガラスと接する面をサンドブラスト等であらす方法、表面凹凸のついた铸型に射出成形する方法を用いることができる。

中でも、前記刃先の少なくともガラスと接する部分の材料に特定の充填剤を含有させる方法が好ましい。前記方法としては、具体的には、例えば、前記刃先材料である熱可塑性樹脂組成物または熱可塑性エラストマ一組成物の混練作製時に、特定の充填剤を特定量混合し、押出成形を行う方法、前記刃先の成形後に前記刃先の少なくともガラスに接する面に特定の充填剤を含有する塗料等を塗布する方法が挙げられる。

前記特定の充填剤は、摺動性を有する平均粒径が 4 0； a m以下の摺動性充填剤であるのが好ましい。

摺動性充填剤は前記条件を満足するものであれば、特に限定されず、例えば、平均粒径が 4 0 m以下のグラフアイト、二硫化モリブデン、ポリ四フッ化工チレン（P T F E ) 、ガラスビーズを用いることができる。中でも、グラファイト、二硫化モリブデン、 P T F Eが好ましい。これらは原子の結合が方向によつて異なり、特定の方向の力を受けると結晶構造が崩れて極めて滑りやすくなるという性質を持っている。これらの充填剤をポリマーに分散し、刃先用材料として用いることにより、刃先とガラス面の接触時に結晶構造の一部が崩れ、小さな抵抗でガラス面を拭くことができる。

また、充填剤の平均粒径が 4 0 mを超えると、刃先のガラス面に接する部分の十点平均粗さ（R _z ) が 5 0 mを超える場合があり、拭き性能が低下する場合があるので好ましくない。

前記刃先の少なくともガラスに接する面に凹凸を設ける手段として、上述したような刃先材料に摺動性充填剤を含有させる方法である場合、前記刃先の少なくともガラスと接する部分の材料が、平均粒径 4 0 m以下の充填剤を 3〜 5 0 V o 1 %含有するのが好ましく、 1 0〜2 5 V o 1 %含有するのがより好ましい。

前記摺動性充填剤の含有量が 3 V 0 1 %未満であると、前記刃先のガラスに接する面の十点平均粗さ（R _z ) が 2 m未満となる場合があり、前記ガラスに接する面の摩擦係数が劣りワイパブレードのビビリを抑制できない場合がある。一方、前記摺動性充填剤の含有量が 5 0 V o 1 %を超えると、量が多すぎるため、熱可塑性エラストマ一組成物または熱可塑性樹脂組成物に含有させにくく、押出成形がスムーズに行えない場合がある。

前記本体を構成する熱可塑性エラストマ一組成物は、特に限定されないが、熱可塑性樹脂マトリクスに動的に架橋したエラストマ一成分を分散させてなる熱可塑性エラストマ一組成物であるのが好ましい。この熱可塑性エラストマ一組成物は、具体的には第 1の態様で詳述したものであり、ここでの重複説明は避ける。また好適な樹脂成分、その融点およびエラストマ一成分、任意成分、硬度などについてもほぼ同等である。

本発明のワイパブレードの刃先材料は特に限定されず、各種の熱可塑性樹脂、熱可塑性ェラストマ一組成物等を用いることができる。

熱可塑性樹脂の具体例としては、上記した熱可塑性エラストマ一組成物のマトリクスを形成する樹脂成分として上述した熱可塑性樹脂を用いることができる。また熱可塑性エラストマ一としては、本体基衬に用いられる熱可塑性エラストマ一組成物と同様のものを用いることができる。

刃先が熱可塑性エラストマ一組成物からなる場合、本体に用いられるものと異種であってもよく、同種のもの（たとえば、樹脂成分およびエラストマ一成分の両者が同一であり、その混合比率のみ異なるもの）であってもよいが、本体基材と刃先の熱可塑性エラス卜マー組成物の樹脂成分同士が同一のものであるのが好ましい。連続相を形成する樹脂成分が同一であると、本体基材と刃先との接着性が優れ、ワイパブレードの耐久性が特に優れたものとなる。また後述する製造時の共押出による一体成形も容易となる。

更には同様の理由から、本体基材と刃先とが、互いに同種の樹脂成分とエラストマ一成分からなり、その混合比率のみ異なる熱可塑性エラストマ一組成物からなることが好ましい。このような場合、本体と刃先は、同一の熱可塑性エラストマー組成物よりなり、刃先部分にのみ前記摺動性充填剤を含有する。

前記刃先は、融点が 2 0 0 °C以上であるのが好ましい。ワイパブレードの使用においては、例えば、雪やトンネル内等、水分がない状態でもワイパブレードの動きを止めずに、ガラス面を拭き続けてしまうような場合がある。このように乾燥したガラス面を長間拭き続けるような場合であっても、融点が 2 0 0 °C以上であると、摩擦熱により溶けてしまうことがない。

前記刃先の厚さは、特に限定されないが、 1〜 8 0 0 mであるのが好ましく、 2 0〜6 0 0 mであるのがより好ましい。上記範囲であると、耐久性および初期の拭き取り性が十分となる。

刃先の形態としては、刃先全体が好ましくは摺動性充填剤を含有する熱可塑性材料でもよいし、または本体材料を刃先材料で挟.んだものでもよい。

上記のような刃先を有する本発明のワイパブレードにおいては、本体の J I S A硬度が 5 0〜8 0であるのが好ましい。上記硬度であると柔軟性が適度であるため、拭き取り性に優れる。即ち、本体の J I S A硬度が 5 0以上であると、ガラスを拭く際、ワイパブレード力倒れすぎてターンができないということがない。また、本体の J I S A硬度が 8 0以下であると、ワイパブレードがガラス面に密着し、拭き性能が特に優れたものになる。

また刃先の J I S A硬度は、本体の J I S A硬度に対する比率が、（刃先 J I S A硬度） Z (本体 J I S A硬度） = 0 . 6〜2 . 0であるのが好ましく、 1 . 0〜 1 . 8であるのがより好ましい。上記範囲であると、拭き取り性能力優れ、耐摩擦性にも優れる。硬度比が 0 . 6未満であると、刃先がガラス面に対して倒れすぎ、接触面積が大きくなつて、すべりが悪くなる場合がある。また、 2 . 0を超えると、刃先が硬すぎてガラス面の曲率に刃先が追従できない場合がある。

本体および刃先の硬度を上記のようにする方法は、特に限定されず、例えば、架橋剤その他の添加物の種類、含有量を調節する方法が挙げられる。本体が刃先と同種の熱可塑性エラストマ一組成物からなり、それらの熱可塑性樹脂組成物およびエラストマ一組成物が同一である場合には、その混合比率のみ異ならせることにより、上記のような硬度を有するワイパブレードとすることができる。本発明のワイパブレードの製造方法は、特に限定されないが、本体と刃先とを共押出により連続的に一体成形し、その後、定尺に切断してワイパブレードに供する方法によるのが好ましい。共押出は、特に限定されないが、例えば、本体の組成物と刃先の組成物とを 1個の共有ダイに同時こ送り込んで 2層からなる押出品を得るのが好ましい。共押出により一体成形すると、プレス成形により作製する方法に比べ、製造工数が少なくなるという利点がある。

実施例次に本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

<熱可塑性エラストマ一組成物の調製 > 実施例で用いた熱可塑性エラストマ一組成物は、以下のように調製した。表 1に示す配合（重量比）の各成分をバンバリミキサーに投入し、約 3分間混練した後、 120°Cで放出し、ゴムペレタイザ一でペレット化した。表 1 エラストマ一配合物（重量部） 1 2 エラス卜マー：

アクリルゴム（ACM) ( ipol AR7K 日本ゼオン社製） 100

エチレン一プロピレン一ジェンゴム（EPDM) 100

(エスプレン 600 F、住友化学社製）カーボン：（GP F ：シースト V、東海カーボン社製） 40 50 可塑剤：

ジォクチルフ夕レート（DOP) ： (三菱化学社製） 10

パラフィンオイル：マシン油 22 (昭和シェル石油社製） 50 老化防止剤：ィルガノックス 1010、日本チバガイギ一社製 2 1. 5 加工助剤：ァーミン D 18、ライオン ·ァクゾ社製 2 1 上記で得られたエラストマ一配合物のペレツ卜と、表 2に示される各成分とをドライブレンドし、前部 180° (：、後部 220でに設定した 2軸混練機に投入し、せん断速度 l O O Osec — ¹で混練し、充分に混練されたところで加硫系を添加し、熱可塑性エラストマ一組成物を得た。この時の成形条件（樹脂温度実測で 220°C、せん断速度 100 Osec において、各成分の溶融粘度をキヤピラリレオメ一夕にて測定し、前記ひ値を計算し、表 2に併せて記載した。この中、熱可塑性エラストマ一 3、 4はエラストマ一配合分の比率が大きすぎ (α≥ 1) 、海島構造が逆転してしまうため混練できず、サンプルがとれなかつた。

得られた熱可塑性エラストマ一組成物を透過電子顕微鏡で観察したところ、熱可塑性エラス卜マー組成物 1および 2は、樹脂成分からなる連続相に、エラストマ一成分が分散した構造であることを確認した。

表 2中、

COPE：ポリエステル系熱可塑性エラストマ一（ペルプレン P 95 C、東洋紡社製、 J I S A硬度 95、融点 213°C)

PP ：ポリプロピレン（RB 121D、トクャマ社製 ·融点 150°C) 加硫系 ①亜鉛華：亜鉛華 3号、正同化学社製

②ステアリン酸：ビーズステアリン酸、日本油脂社製

③ブタンテトラカルボン酸： BTC、三井東圧ファイン社製

④臭素化フエノール樹脂：夕ツキロール 250— 1、田岡化学社製得られた熱可塑性エラス卜マー組成物を、 2mm厚さの板材に成形し、それを

3枚重ねて J I S A硬度（ J I S K 6253に準拠）を測定した。表 2中に 4 示す。表 2 熱可塑性エラストマ一組成物

1 2 3 4 熱可塑性樹脂 COPE 30 25 25

P P 15 組エラストマ一成分 1 70 75

エラス卜マー成分 2 75 85 成加硫系

ブタンテトラカルボン酸 0.3 0.32 亜鉛華 0.75 0.85 ステアリン酸 0.1 0.11 臭素化フエノール樹脂 4.5 5.1 体積分率 φ_ρ 31.6 27.2 26.4 16.5

Φ R 68.4 72.8 73.6 83.5 溶融粘度 V Ρ 2900 2500 2900 2500

7] R 6500 6800 6800 6800

0.96 0.98 1.24 1.86 混練状況異常なし混練不可

J I S硬度 70 60 測定不可 (実施例 1 )

上記で得られた熱可塑性エラストマ一組成物を基材とし、断面形状 5 mm 0. 7mmのリボン鋼材（補強材）として用い、これらを共押出して連続的に図 1に示す形状のワイパブレードを作製した。

(実施例 2)

基材に熱可塑性エラストマ一組成物 1を、補強材に断面形状 0. 7mmx 2. 0mmのリボン鋼材を 2本用いた図 2の形状のワイパブレードを共押出により連続的に作製した。

(実施例 3 )

押出機を 2台設置し熱可塑性エラストマ一組成物 1と、ガラス繊維 20%入りナイロン 6 (CM1001 G— 20、東レ社製）を共押出して、図 1の形状のヮィパブレードを連続的に作製した。ここで、ガラス繊維入りナイロン 6の補強材の断面形状は 1. Ommx 5. Ommとした。

(実施例 4)

基材に熱可塑性エラストマ一組成物 2を、補強材に断面形状 0. 7mmx 5. Ommのリボン鋼材を用いた図 1の形状のワイパブレードを共押出により連続的に作製した。

(比較例 1 )

プレス成形によって天然ゴム（J I S A硬度 60) でワイパブレードを作製した後、ワイパブレードの刃先を塩素処理した。これに、補強材として断面形状 0. 7mmx 2. 0 mmの鋼材 2本をはめ込み図 2の形状のワイパブレードを作製した。 (比較例 2)

基材に COPEを、補強材に断面形状 0. 7mmx 5. 0mmのリボン鋼材を用いた図 1の形状のワイパブレードを共押出により連続的に作製した。

くワイパブレ一ドの評価〉

上記で得られたワイパブレードは、 45 cmの長さに切断し、試験車にとりつけ以下の評価を行った。結果を表 3に示す。

(1) 初期拭き性能

J I S D 5710に準拠した試験の開始直後において、ガラス面にワイパブレードの拭きむらのないものを〇、少し拭きむらのあるものを△、多くあるものを Xとした。

(2) 長期耐久性

J I S D5710に準拠して、耐久性を評価した。異状がなく耐久往復回数が 7 5万回以上であったものを〇、 50万回以上 7 5万回未満であったものを△、 50万回未満であったものを Xとした。

(3) ビビリ音

長期耐久性試験時にビビリ音が発生したものを X、発生しなかったものを〇とした。

(4) 組立工数

比較例 1の組立工数を 100として、各実施例および比較例の組立工数の相対値で表した。表 3 実施例 1 実施例 2 実施例 3 実施例 4 比較例 1 比較例 2 基材材料熱可塑性エラス熱可塑性エラス熱可塑性エラス熱可塑性エラス塩素処理 NR COPE トマ一組成物 1 卜マー組成物 1 トマ一組成物 1 卜マー組成物 2

ヮ

J IS A硬度 70 70 70 60 60 95 ノヽ。

ブ補強材材料鋼材鋼材 N6/GF20 鋼材鋼材鋼材レ

1 断面形状 0.7 X 5.0 mm 0.7 X 2.0 mm 1.0 X 5.0隱 0.7 X 5.0 mm 0.7 X 2.0 mm 0.7 X 5.0 画ト' X 2本 2本成形方法共押出共押出共押出共押出圧縮共押出初期拭き性能〇〇〇〇〇 X 性長期耐久性〇〇〇 Δ Δ Δ 能ビビリ音〇〇〇〇〇〇組立工数 40 40 40 40 100 40

表 3に示される結果より、本発明のワイパブレードは、初期拭き性能および長期耐久性に優れ、ビビリ音が抑制され、組立工数が少ないことが分かる（実施例 1〜4 ) 。ただし、熱可塑性エラストマ一組成物の連続相として融点 1 5 0 °Cの P Pを使用した場合、長期使用で摩耗が起こり、耐久性が少し低下してくる（実施例 4 ) 。

これに対して、ゴムに補強材を組み込んだワイパブレードであって、塩素化処理によりゴム表面を硬化させたもの（比較例 1 ) は、長期耐久性が十分ではなく、また、一体成形することができないうえ、塩素化処理工程を要するので、ワイパブレードの組立工数が多い。また、ポリエステル系熱可塑性エラストマ一に補強材を組み込んだワイパブレード（比較例 2 ) は、ポリエステル系熱可塑性エラストマ一自体が硬いため、初期拭き性能が悪く、またポリエステル系熱可塑性エラストマ一自体が耐久性に劣るため、長期耐久性に劣る。

(実施例 5 )

実施例 1で得られたワイパブレードで測定した反り（図 1 1に示す D値）および計算で求めた反り、湾曲係数（計算値） K値を表 4に示す。

さらに得られたワイパブレードについて、 4 7 5 mm長さにて拭き性能を実施したときの拭き性能. (拭きムラ）を 9 1年製日産シルビアで実施したときの評価を表 4に示す。

表 4中、〇は拭き残り面積 l c m ² 以下であり、 Xは拭き残り面積 2 c m ² 以上である。

(参考例 1 )

実施例 5において、補強材を同形状 ·同寸法のポリエステル系熱可塑性エラストマ一（ペルプレン P 95 C、東洋紡社製）に変.えた以外は実施例 5と同様にしてワイパブレードを作製した。結果を表 4に示す。

(参考例 2 )

実施例 5において、リボン鋼材 2の厚みを 0. 4mmと薄くした以外は、実施例 5と同様にしてワイパブレードを作製した。結果を表 4に示す。

(実施例 6 )

実施例 5において、補強材を図 4(d) に示す断面形状（6mmX 3. 5 mm) の熱可塑性樹脂（ペルプレン P 95C、東洋紡社製）に変えた以外は、実施例 5 と同様にしてワイパブレードを作製した。結果を表 4に示す。

(実施例 7 )

実施例 6において、基材を表 2中の熱可塑性エラストマ一組成物 2に代えた以外は、実施例 6と同様にしてワイパブレードを作製した。結果を表 4に示す。

表 4

く表面被覆層用熱可塑性エラストマ一組成物 4の調製〉

表 2に示す COP E ： 45重量部、および表 1に示すエラストマ一配合物 1中、カーボン 40重量部に代えてシリカ（ニップジル AQ、日本シリカ社製） 30重量部を用いたエラストマ一成分： 55重量部とを用い、加硫系（ブタンテトラカルボン酸： BTC, 三井東圧ファイン社製）の添加量を 0. 45重量部、顔料（PER (F) 502レッド、東洋紡績社製） 5重量部用いた以外は、表 2 に示す熱可塑性エラストマ一組成物と同様にして表面被覆層用熱可塑性エラストマー組成物 4を得た。この熱可塑性エラストマ一組成物 4の J I S A硬度は 90であった。

熱可塑性エラストマ一組成物 4の組成

ポリエステル系熱可塑性エラストマ一（COPE) : 45重量部

下記のエラストマ一成分： 55重量部

ACM 100重量部

シリカ 30重量部

DOP 10重量部

老化防止剤 ^部

加工助剤

加硫系（BTC) 0. 45重量部

着色顔料 ^部

く表面被覆層付ワイパブレードの作製〉

(実施例 8 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 240°Cの条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラストマ一組成物 1 (硬度 7 0 ) を, 表面被覆層に熱可塑性エラストマ一組成物 4 (硬度 9 0 ) を用い、図 1 2の形状のワイパブレードを共押出により作製した。表面被覆層の厚さは 5 0 mとした。

(実施例 9 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 2 4 0での条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラストマ一組成物 1を、表面被覆層に熱可塑性エラストマ一組成物 4を用い、図 1 3の形状のワイパブレードを共押出により作製した。表面被覆層の厚さは 3 0 mとした。

(実施例 1 0 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 2 4 0 の条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラストマ一組成物 1を、表面被覆層に C O P Eを用い、図 1 3の形状のワイパブレードを共押出により作製した。表面被覆層の厚さは 3 0 mとした。

(実施例 1 1 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 2 4 0 °Cの条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラストマ一組成物 3 (硬度 6 0 ) を、表面被覆層に P Pを用い、図 1 3の形状のワイブレードを共押出により作製した。表面被覆層厚さは 3 0 mとした。

(実施例 1 2 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 2 4 0 °Cの条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラス卜マー組成物 1を、表面被覆層に熱可塑性エラストマ一組成物 4を用い、更に本体に補強材としてリボン鋼材を用いた図 1 4の形状のワイパブレードを共押出により連続的に作製した。表被覆層の厚さは 3 0 mとした。

(実施例 1 3 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 2 4 0 °Cの条件で、本体基材として表 2に示す熱可塑性エラストマ一組成物 3を、表面被覆層に熱可塑性エラストマ一組成物 4を用い、図 1 2の形状のワイパブレードを共押出により作製した。表面被覆層の厚さは 3 0 m.とした。

(比較例 3 )

本体基材に C O P Eを用い、表面被覆層を有さないワイパブレードを押出成形により作製した。

(比較例 4 )

本体を天然ゴムを用いてプレス成形し、その後表面を塩素処理してワイパブレードを作製した。

上記で得られた各ワイパブレードは、 4 5 c mの長さに切り出し、試験車にとりつけて、以下の評価を行った。結果を表 5に示す。

く長期耐久性〉

J I S D 5 7 1 0に準拠して、耐久性を評価した。異状がなく耐久往復回数が 7 5万回以上であったものを〇、 5 0万回以上 7 5万回未満であったものを△、 5 0万回未満であったものを Xとした。

くビビリ音〉

長期耐久性試験時にビビリ音が発生したものを X、発生しなかったものを〇とした。 <初期拭き性能〉

長期耐久性試験時の最初の数回の往復時に、目視観察で、ガラス面にワイパブレードの拭きむらの多いものを X、拭きむらの少しあるものを△、拭きむらのないものを〇とした。

表 5

表 5に示す結果から、本発明のワイパブレードは、長期耐久性に優れ、ビビリ音が抑制され、初期拭き性能に優れることが分かる（実施例 8〜 1 3 ) 。

また、実施例 9、 1 0および 1 2のワイパブレードは、長期耐久性試験において、往復回数が 6 5万回を超えたところで、表面被覆層が摩耗し、本体が露出した。実施例 1 1は 4 0万回で本体が露出してきた。本体の露出は、表面被覆層と本体の色が異なるので、容易に認識することができた。

更に、実施例 1 0のワイパブレードの製造方法は、製造工程数が少なかつた。ぐ刃先材料の調製 >

前記 <熱可塑性ェラストマー組成物の調製 >で示した本体材料と同様の手順により、表 6に示す配合で刃先材料を調製した。刃先材料の調製に用いた原料を以下に示す。

(1) 基材

①ポリエステル系熱可塑性エラストマ一（COPE ( J I S A95) ) ：ぺルプレン P 95 C

②ポリエステル系熱可塑性エラストマ一（COPE ( J I S A70) ) ：ぺルプレン P 30B、東洋紡績社製、 J I S A硬度 70、融点 160°C

③熱可塑性エラストマ一組成物（COPEZACM) ：本体 1と同一の熱可塑性エラストマ一組成物

④ポリプロピレン（PP) ： RB 121D

⑤ウレタン塗料：ポリマ一 30質量％Z溶剤 70質量％

(2) 摺動性充填剤

①グラフアイト： OS力一ボンパウダー FA4、オリエンタル工業社製、平均粒径 4 m

② PTFE粉：ホス夕フロン TF 9207、 3 M社製、平均粒径 4

③ガラスビーズ： EMB— 10、東芝マイクロビーズ社製、平均粒径 5 m

④ガラスバル一ン：スコッチライト S 60Z 1 000、 3 M社製、平均粒径 70 表 6 刃先 0 刃先 1 刃先 2 刃先 3 刃先 4 刃先 5 刃先 6 刃先 7 刃先 8 刃先 9 刃先 10 刃先 11 刃先 12 基材

COPE (J IS A95) 100 100 100 100 100 100 100 100 100

COPE (J IS A70) 100

し Λし IVl 100

PP 100

ウレタン塗料 100 摺動性充填剤

グラフアイト 0 3.7 9.5 45.3 167.1 271.5 45.3 45.3 58.3 14.3

PTFE粉 45.3

ガラスビーズ 56

ガラスバルーン 56 充填剤 (vol¾) 0 2 5 20 48 60 20 20 20 20 20 20 20

混練不可

<刃先付ワイパブレ一ドの作製 > _

(参考例 3ならびに実施例 14〜 22および実施例 24 )

樹脂用押出機を 2台使用し、温度 240 の条件で、表 6に示す本体材料（基材）と刃先材料を用いてワイパブレードを共押出により作製した。

(実施例 23)

表 6に示す本体材料（基材）を用いて、ワイパブレードを押出成形により作製し、刃先表面に表 6に示す刃先材料を塗布した。

(従来例 1 )

本体を天然ゴムを用いプレス成形し、その後表面を塩素処理してワイパブレードを作製した。

くワイパブレードの評価〉

(1) 摩擦係数

上記で得られたサンプル（大きさ 2 Ommx 4 Omm、厚さ 2 mm) をガラス板上に乗せ、室温で、荷重 100 g、引張速さ 10 Ommノ m i nの条件で動摩擦係数を測定した。

(2) ワイパ拭き性能

上記で得られた各ワイパブレードを 45 cmの長さに切り出し、試験車にとりつけ、 J I S D 5710の規定に準拠して耐久性試験を行い、耐久性試験時の最初の数回の往復時に、目視観察で、ガラス面にワイパブレードの拭きむらの多いものを X、拭きむらの少しあるものを△、拭きむらのないものを〇とした。

(3) ワイパビビリ（ビビリの有無）

上記で得られた各ワイパブレードを 45 cmの長さに切り出し、試験車にとりつけ、 J I S D 5710の規定に準拠して耐久性試験を行い、耐久性試験において断水した後の 1分間に、ワイパブレードのビビリの有無を目視で観察した。

(4) 耐久性

上記で得られた各ワイパブレードを 45 cmの長さに切り出し、試験車にとりつけ、 J I S D5710の規定に準拠して耐久性試験を行った。異状がなく耐久往復回数が 75万回以上であったものを〇、 50万回以上 75万回未満であつたものを△、 50万回未満であったものを Xとした。

(5) 作業工数

従来例 1の作業工数を 100 %として、各実施例および比較例の作業工数の相対値を表した。

(6) 十点平均粗さ（R_z )

上記で得られた各ワイパブレードの刃先のガラスと接する面について、 J I S B 0601— 1994の規定に準拠して、触針式表面粗さ測定器を用いて表面粗さを測定し、十点平均粗さ（R_z ) を求めた。

(7) 本体と刃先の硬度比

本体材料および刃先材料について、それぞれ J I S A硬度を測定し、その硬度比を算出した。 J I S A硬度の測定は、材料を 2 mm厚の板材に成形し、それを 3枚重ねて、 J I S K 6253の規定に準拠して行った。

結果を表 7に示す。

実施例 14〜22および 24に示す本発明のワイパブレードは、刃先材料に摺動性充填剤を含有するために摩擦係数が低いことが、充填剤を含有させていない参考例 3との比較から分かる。また、同様の効果が、刃先表面に充填剤を塗布することによつても実現されることが実施例 2 3により確認することができる。更に、拭き性能に関しても、従来のワイパブレードと遜色ないことが実施例 1 4〜2 4と従来例 1との比較から分かる。

また、本発明の別の一つの特徴である作業工数が少ない点が、実施例 1 4 〜2 4と従来例 1との比較から分かる。

表 7

m造 »ijl5 剪銅 16 »J22 ¾W4 本脚斗本体 1 雜 2 ム观才料 Wt2 8 9 10 观 12 通 11 m¾t去 ma - フ Vス.舗ワイノ糧

10. 1 2. 1 1. 2 0. 7 0. 6 1. 2 1 0. 9 0. 7 0. 7 0. 7 0. 7 1. 2 ビビリありなしなしなしなしなしなしなしなしなしなしなしなし拭き難〇〇〇〇 Δ 〇〇 Δ 〇〇〇〇〇耐久性 X 厶 o 〇〇〇〇〇〇 Δ 〇〇 Δ

20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 70 20 100

1. 1 2. 1 5. 1 10. 2 10. 5 9. 1 13. 3 41. 5 8. 8 21. 1 11. 2 9. 1 15. 1 廳匕 1. 2 1. 2 1. 2 1. 3 1. 4 1. 2 1. 4 1. 4 1. 2 1. 0 1. 4 1. 7

産業上の利用可能性

本発明によれば、拭き取り性、ビビリ音の発生抑制、耐久性などの所望特性を満たすワイパブレードを基材と補強材との一体成形により得ることができ、簡素な工程でワイパブレードを製造することができ、有用なワイパブレードおよびその製法が提供される。

また本発明のワイパブレードの表面被覆層が、刃先部分の先端面を被覆する場合には、本体と異なる色にすることにより、スリップサインの役割を果たす。さらに刃先を有する本発明のワイパブレードは、刃先の少なくともガラスに接する面が低摩擦性であり、その結果、ガラスとの摩擦によるビビリが抑制されており、かつ耐久性が高く、しかも拭き取り性能に優れるので有用である。

このような表面被覆層および刃先を有するものであっても共押出により製造すれば、製造工数が少なく、製造容易である。

Claims

請求の範囲

1. 熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物と補強材とを一体成形してなるワイパブレード'。

2. 前記熱可塑性エラストマ一組成物は、熱可塑性樹脂と、エラストマ一成分とを熱可塑性樹脂/エラストマ一成分 = 8 5 1 5〜1 5ノ8 5の重量比で含有する請求項 1に記載のワイパブレード。

3. 前記熱可塑性樹脂の融点が 2 00 以上である請求項 1または 2に記載のワイパブレード。

4. 前記熱可塑性エラス卜マー組成物と前記補強材とを、共押出により一体成形する請求項 1〜 3のいずれかに記載のワイパブレードの製造方法。

5. 熱可塑性エラストマ一組成物からなる基体と補強材との一体成形体であつて、下記特性（1) および (2) を満たすワイパブレード：

(1) 該熱可塑性エラストマ一組成物および補強材のヤング率をそれぞれおよび E₂ 、各材料の収縮率の差を (5 _r とし、かつ該ワイパブレードを実質的に熱可塑性ェラストマー組成物からなる基材層と補強材層との 2層構造体とみなしたとき、下記式（i) により求められる湾曲係数が、 1 X 1 0— ³以下であり、

K= 2 (5 _r / [3 + { ( 1 +mn) (1 +mn³ ) /mn ( 1 +n)²} ]

-(i)

(式中、 δ「：基材と補強材との収縮率の差

m=E , E t (ここで E , ：基材のヤング率、 E z ：補強材のヤング率） n = h , / h ₂ (ここで h , ：基材の厚み、

h 2 ：補強材の厚み）

(2) 2 0 0 mm長さのワイパブレードの一端に 5 0 gの集中荷重をかけた時の撓みが 2 0〜8 0 mmである。

6 . 前記熱可塑性エラストマ一組成物が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、該動的架橋されたエラストマ一成分が熱可塑性樹脂からなる連続相中に分散された構造を有する請求項 5に記載のワイパブレード。

7 . 前記（1) および (2) を満たすように選択された熱可塑性エラストマ一組成物と前記補強材とを、共押出により一体成形する請求項 5または 6に記載のワイパブレードの製造方法。

8 . 本体と、該本体のうち少なくとも刃先部分の表面を被覆する表面被覆層とを有するワイパブレードであって、

少なくとも該本体が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなるワイパブレード'。

9 . 前記表面被覆層の融点が 2 0 0 °C以上である請求項 8に記載のワイパブレード。

1 0 . 前記表面被覆層が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、力該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなる請求項 8または 9に記載のワイパブレード。

1 1 . 前記本体の J I S A硬度が 5 0〜8 0であり、前記表面被覆層の J I S A硬度が 7 0〜9 9である請求項 8〜1 0のいずれかに記載のワイパブレード。

1 2 . 前記本体を形成する材料と、前記表面被覆層を形成する材料とを、共押出により一体成形する請求項 8〜 1 1のいずれかに記載のワイパブレードの製造方法。

1 3 . 少なくとも熱可塑性エラストマ一組成物よりなる本体と、熱可塑性エラストマ一組成物または熱可塑性樹脂組成物よりなる刃先とで構成されるワイパブレードであって、前記刃先の少なくともガラスと接する面の十点平均粗さが 2〜 5 0 mであるワイパブレード。

1 4 . 前記刃先の少なくともガラスと接する部分の材料が、平均粒径 4 0 以下の充填剤を 3〜 5 0 V o 1 %含有する請求項 1 4に記載のワイパブレード'。

1 5 . 前記充填剤が、グラフアイト、二硫化モリブデン、ポリ四フッ化工チレンまたはガラスビーズである請求項 1 4に記載のワイパブレード。

1 6 . 前記本体、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性エラストマ一組成物からなる請求項 1 3〜 1 5のいずれかに記載のワイパブレード。

1 7 . 前記刃先が、熱可塑性樹脂と動的架橋されたエラストマ一成分とを含み、かつ該熱可塑性樹脂からなる連続相に、動的に架橋されたエラストマ一成分が分散した構造を有する熱可塑性ェラストマー組成物からなる請求項 1 3〜 1 6のいずれかに記載のワイパブレード。

1 8 . 前記本体を形成する材料と前記刃先を形成する材料とを共押出することにより得られる請求項 1 3〜1 7のいずれかに記載のワイパブレード。