WO1999058917A1 - Verfahren und vorrichtung zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes - Google Patents

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Definitions

  • the invention relates to a method and a device for liquefying a hydrocarbon-rich stream under pressure.
  • hydrocarbon-rich electricity should be understood in particular to mean natural gas.
  • the natural gas stream to be liquefied is first cleaned of water, sulfur compounds and carbon dioxide, as a rule by means of an adsorption process.
  • the unwanted heavy hydrocarbons, for example C 6+ hydrocarbons, are separated off by partial condensation or likewise by means of an adsorption process.
  • the natural gas cleaned of unwanted components is then cooled and liquefied against process flows to be heated and against a partial flow of the high-pressure natural gas flow, which is expanded in a cooling manner.
  • the liquefied natural gas is then usually fed to an (intermediate) storage tank.
  • a disadvantage of this procedure is that a large part of the raw gas flow only has to be used as a cooling medium in the liquefaction process and then has to be released as low-pressure gas, which limits the yield of LNG.
  • the process according to the invention for the liquefaction of a hydrocarbon-rich stream is characterized in that a) the hydrocarbon-rich stream to be liquefied is divided into at least two partial streams, b) the first partial stream is cooled against at least one process stream to be heated and to a medium one Pressure is released, c) the second partial flow is cooled against at least one refrigeration cycle and is expanded to an average pressure in at least one expansion device, d) the gas fractions formed during the expansion of the two partial flows are separated in at least one separator and against the first to be cooled
  • Partial stream are heated, and e) the liquid fraction withdrawn from the separator represents the liquefaction product.
  • the process according to the invention for liquefying a hydrocarbon-rich stream is a combination of a so-called expander process and a liquefaction process against a conventional standard refrigeration system in which, for example, propylene, propane or ammonia are used as refrigerants.
  • the pressure of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied is between 60 and 150 bar.
  • the first partial stream after it has been cooled in the heat exchange with process streams to be heated, is expanded to a pressure at which at least 90%, preferably at least 93%, of the partial stream amount condense.
  • the first partial stream is between 20 and 40% and the second partial stream is between 80 and 60% of the total amount of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied. It has been shown that such a distribution leads to an optimal yield of LNG or d-hydrocarbons, while at the same time the operating costs can be minimized.
  • the device according to the invention for liquefying a hydrocarbon-rich stream has a) a first heat exchanger in which a first partial stream of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied is cooled against at least one process stream to be heated, b) a second heat exchanger in which a second partial stream of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied is cooled against a refrigeration cycle, c) at least one expansion device per partial stream, by means of which the partial streams are expanded to an average pressure, and d) a separator, in which the pressure released during the expansion of the two partial streams resulting gas fractions are separated on.
  • FIGS. 1 and 2 describe two different procedures for liquefying a natural gas stream and for producing LNG.
  • the natural gas stream to be liquefied via line 1 is already freed from undesired components, such as water, carbon dioxide and higher hydrocarbons, by means of pretreatment steps not shown in the figures.
  • the natural gas stream 1 to be liquefied which has a pressure of 60 to 150 bar, for example, is divided into a first partial stream 2 and a second partial stream 4.
  • the first partial flow is between 20 and 40% and the second partial flow between 80 and 60% of the total amount of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied.
  • the first partial flow 2 carries about 50 to 70% of that in the separator D1, which is also closer to that 4
  • the first partial flow is fed via line 2 to a heat exchanger E1 and is cooled in the latter against process flows to be heated, which will be discussed in more detail below.
  • the first partial flow is then fed via line 2 to an expansion valve V1, relaxed in this and supplied to the separator D1 as a two-phase flow.
  • the first partial stream is preferably expanded in the expansion valve V1 to a pressure at which at least 90%, preferably at least 93%, of its amount condenses.
  • the second partial flow is fed via line 4 to two heat exchangers E2 and E3 arranged one behind the other.
  • the heat exchangers E2 and E3 are flowed through by a refrigerant, for example propylene, propane or ammonia, which is cooled in a standard refrigeration system - shown as black box E -.
  • a refrigerant for example propylene, propane or ammonia
  • only one heat exchanger can be provided instead of two heat exchangers.
  • the second partial stream cooled in the heat exchangers E2 and E3 is fed via line 5 to a separator D2.
  • the separator D2 can be dispensed with; it only makes sense for safety reasons, since in the event of a failure of the pretreatment stage, which is used to separate the undesired heavy hydrocarbons, it serves to separate off the liquid, heavy hydrocarbons that may occur during cooling in the heat exchangers E2 and E3. If these liquid, heavy hydrocarbons were not separated off before the expansion turbine X1, this could lead to damage and / or malfunctions on the expansion turbine X1.
  • an expansion device preferably an expansion valve V5 or an expander, can also be connected upstream of the separator D2.
  • This embodiment of the invention makes sense particularly at comparatively high pressures.
  • a gaseous fraction is removed via line 6 and a flash device, which is preferably a Relaxation turbine X1 acts, supplied.
  • a bypass line 8 in which an expansion valve V3 is arranged, is provided.
  • the fraction which has been expanded in the expansion device to perform work is then likewise fed to the separator D1 via line 7.
  • a liquid fraction can be drawn off from the bottom of the separator D2 via line 12, in which an expansion valve V2 is arranged, and the gas fractions drawn off from the separator D1 via line 11, which will be discussed in more detail below.
  • the liquid fraction obtained in the separator D1 which represents the LNG product, is drawn off from the separator D1 via line 9 and expanded into a storage container S via expansion valve V4. From this, the liquefied natural gas can be pumped, for example via line 10, into a LNG transport vehicle F by means of a pump P.
  • the medium pressure gas heated in the heat exchanger E1 is then fed via line 14 to a blower C1 and, after the pressure has been increased, is discharged from the system as line medium pressure via line 15. Before the medium-pressure gas is released, it can be used as regeneration gas for the adsorbers required in the pretreatment steps not shown in FIGS. 1 and 2.
  • the blower C1 can be driven, for example, by the expander X1.
  • Low-pressure gas occurring in the storage container S is drawn off from this via line 16 and likewise fed to the heat exchanger E1.
  • the low-pressure gas can be released via line 17 to an urban gas network.
  • the procedure or device shown in FIG. 2 differs from that in FIG. 1 in that the relaxation of the second partial flow takes place by means of two expansion devices, which are preferably designed as expanders X1 and X2.
  • the second partial stream expanded in the expander X2 is fed to the separator D2 in this process control via line 5 '.
  • the liquid fraction removed from the bottom of the separator D2 via line 12 ′ is subcooled in an additional heat exchanger E4 and then also fed to the separator D1 via line 12 ′′, in which an expansion valve V2 ′ is arranged.
  • the medium-pressure gas stream drawn off at the top of the separator D1 via line 11 and the low-pressure gas stream drawn off from the storage container S via line 16 are likewise fed to the heat exchanger E4 and are heated in the latter against the first partial stream to be cooled in line 3 and the stream to be supercooled in line 12 '.
  • the pressure increase of the medium-pressure gas stream drawn off from the heat exchanger E1 via line 14 now takes place by means of two fans C1 and C2, which can be driven, for example, by the expanders X1 and X2.
  • a process control according to FIG. 2 is particularly suitable for raw gases with comparatively high raw gas pressures and large amounts of raw gas, while the process control shown in FIG. 1 is advantageous with high raw gas pressures and smaller amounts of raw gas.
  • the method according to the invention and the device according to the invention for liquefying a hydrocarbon-rich stream enable a significant increase in the LNG yield, the investment and operating costs remaining essentially unchanged.
  • the amount of liquid obtained in the separator D1 can be substantially doubled compared to a conventional expander method.

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Abstract

Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, bei dem a) der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom (1) in wenigstens zwei Teilströme aufgeteilt wird, b) der erste Teilstrom (2) gegen wenigstens einen anzuwärmenden Prozessstrom abgekühlt (E1) und auf einen mittleren Druck entspannt wird (V1), c) der zweite Teilstrom (4) gegen wenigstens einen Kältekreislauf abgekühlt (E2, E3) und in wenigstens einer Entspannungsvorrichtung (X1) auf einen mittleren Druck entspannt wird, d) die bei der Entspannung (V1, X1) der beiden Teilströme entstehenden Gasfraktionen in wenigstens einem Abscheider (D1) abgetrennt und gegen den abzukühlenden ersten Teilstrom (2) angewärmt werden, und e) die aus dem Abscheider (D1) abgezogene Flüssigfraktion (9) das Verflüssigungsprodukt darstellt. Der erste Teilstrom (2) beträgt vorzugsweise zwischen 20 und 40 % und der zweite Teilstrom (4) zwischen 80 und 60 % der Gesamtmenge des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1). Vorteilhaft wird der abgekühlte (E1, E4) erste Teilstrom (1, 1') auf einen Druck entspannt (V1), bei dem wenigstens 90 %, vorzugsweise wenigstens 93 % der Teilstrommenge kondensieren.

Description

Beschreibung
Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie eine Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes.
Unter dem Begriff "Kohlenwasserstoff-reicher Strom" sei im folgenden insbesondere Erdgas zu verstehen. Eine Vielzahl von Erdgasverflüssigungsprozessen, die der Gewinnung von LNG dienen, arbeitet nach dem sog. Expanderverfahren. Dabei wird der zu verflüssigende Erdgasstrom zunächst - in der Regel mittels eines Adsorptionsprozeßes - von Wasser, Schwefelverbindungen sowie Kohlendioxid gereinigt. Die Abtrennung der unerwünschten schweren Kohlenwasserstoffe, bspw. C6+-Kohlenwasserstoffe erfolgt durch partielle Kondensation oder ebenfalls mittels eines Adsorptionsprozeßes. Das von unerwünschten Komponenten gereinigte Erdgas wird anschließend gegen anzuwärmende Prozessströme sowie gegen einen Teilstrom des unter hohen Druck stehenden Erdgasstromes, der käiteleistend entspannt wird, abgekühlt und verflüssigt. Das verflüssigte Erdgas wird dann im Regelfall einem (Zwischen)Speicherbehälter zugeführt.
Nachteilig bei dieser Verfahrensweise ist jedoch, daß ein Großteil des Rohgasstromes nur als Kältemedium innerhalb des Verflüssigungsprozesses genutzt und anschließend als Niederdruckgas abgegeben werden muß, wodurch die Ausbeute an LNG eingeschränkt wird.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist, ein Verfahren sowie eine Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes anzugeben, das bzw. die eine Steigerung der LNG-Ausbeute bei im wesentlichen unveränderten Investitions- und Betriebskosten ermöglicht. Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes zeichnet sich dadurch aus, daß a) der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom in wenigstens zwei Teilströme aufgeteilt wird, b) der erste Teilstrom gegen wenigstens einen anzuwärmenden Prozessstrom abgekühlt und auf einen mittleren Druck entspannt wird, c) der zweite Teilstrom gegen wenigstens einen Kältekreislauf abgekühlt und in wenigstens einer Entspannungsvorrichtung auf einen mittleren Druck entspannt wird, d) die bei der Entspannung der beiden Teilströme entstehenden Gasfraktionen in wenigstens einem Abscheider abgetrennt und gegen den abzukühlenden ersten
Teilstrom angewärmt werden, und e) die aus dem Abscheider abgezogene Flüssigfraktion das Verflüssigungsprodukt darstellt.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes stellt eine Kombination aus einem sog. Expanderverfahren sowie einem Verflüssigungsverfahren gegen eine herkömmliche Standardkälteanlage, bei der bspw. Propylen, Propan oder Ammoniak als Kältemittel verwendet werden, dar.
Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, daß der Druck des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes zwischen 60 und 150 bar beträgt.
Vorzugsweise wird der erste Teilstrom, nach seiner Abkühlung im Wärmetausch mit anzuwärmenden Prozessströmen auf einen Druck entspannt, bei dem wenigstens 90 %, vorzugsweise wenigstens 93 % der Teilstrommenge kondensieren.
Ferner beträgt - entsprechend einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens - der erste Teilstrom zwischen 20 und 40 % und der zweite Teilstrom zwischen 80 und 60 % der Gesamtmenge des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes. Es hat sich gezeigt, daß eine derartige Verteilung zu einer optimalen Ausbeute an LNG bzw. d-Kohlenwasserstoffen führt, wobei gleichzeitig die Betriebskosten minimiert werden können.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes weist erfindungsgemäß a) einen ersten Wärmetauscher, in dem ein erster Teilstrom des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen wenigstens einen anzuwärmenden Prozessstrom abgekühlt wird, b) einen zweiten Wärmetauscher, in dem ein zweiter Teilstrom des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen einen Kältekreislauf abgekühlt wird, c) jeweils wenigstens eine Entspannungsvorrichtung pro Teilstrom, mittels derer die Teilströme auf einen mittleren Druck entspannt werden, und d) einen Abscheider, in dem die bei der Entspannung der beiden Teilströme entstehenden Gasfraktionen abgetrennt werden, auf.
Das erfindungsgemäße Verfahren, die erfindungsgemäße Vorrichtung sowie weitere Ausgestaltungen des- bzw. derselben seien im folgenden anhand zweier in den Figuren 1 und 2 dargestellter Ausführungsbeispiele näher erläutert.
In den Figuren 1 und 2 sind zwei unterschiedliche Verfahrensweisen zum Verflüssigen eines Erdgasstromes und zur Gewinnung von LNG beschrieben. Der über Leitung 1 herangeführte, zu verflüssigende Erdgasstrom ist bereits von unerwünschten Komponeten, wie Wasser, Kohlendioxid sowie höheren Kohlenwasserstoffen mittels in den Figuren nicht dargestellter Vorbehandlungschritte befreit.
Der zu verflüssigende Erdgasstrom 1 , der bspw. einen Druck von 60 bis 150 bar aufweist, wird in einen ersten Teilstrom 2 und einen zweiten Teilstrom 4 aufgeteilt. Der erste Teilstrom beträgt zwischen 20 und 40 % und der zweite Teilstrom zwischen 80 und 60 % der Gesamtmenge des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes. Durch die Aufteilung des zu verflüssigenden Erdgasstromes 1 in wenigstens zwei Teilströme 2 und 4 kann die Kälteleistung des Restgases, auf das im folgenden noch näher eingegangen werden wird, besser genutzt werden. Der erste Teilstrom 2 trägt ca. 50 bis 70 % der in dem Abscheider D1 , auf den ebenfalls noch näher 4
eingegangen werden wird, gebildeten Flüssigkeit bei, während der zweite Teilstrom 4 für die Produktion der restlichen Flüssigkeit in dem Abscheider D1 erforderlich ist.
Der erste Teilstrom wird über Leitung 2 einem Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem gegen anzuwärmende Prozessströme, auf die im folgenden noch näher eingegangen werden wird, abgekühlt. Anschließend wird der erste Teilstrom über Leitung 2 einem Entspannungsventil V1 zugeführt, in diesem entspannt und als Zwei- Phasen-Strom dem Abscheider D1 zugeführt. Vorzugsweise wird der erste Teilstrom in dem Entspannungsventil V1 auf einen Druck entspannt, bei dem wenigstens 90 %, vorzugsweise wenigstens 93 % seiner Menge kondensieren.
Der zweite Teilstrom wird über Leitung 4 zwei hintereinander angeordneten Wärmetauscher E2 und E3 zugeführt. Die Wärmetauscher E2 und E3 werden von einem Kältemittel, beispielsweise Propylen, Propan oder Ammoniak, das in einer Standardkälteanlage - dargestellt als Blackbox E - abgekühlt wird, durchströmt. Prinzipiell kann anstelle zweier Wärmetauscher auch lediglich ein Wärmetauscher vorgesehen sein.
Der in den Wärmetauschern E2 und E3 abgekühlte zweite Teilstrom wird über Leitung 5 einem Abscheider D2 zugeführt. Prinzipiell kann auf den Abscheider D2 verzichtet werden; er ist lediglich aus sicherheitstechnischen Überlegungen sinnvoll, da er bei einem Ausfall der Vorbehandlungsstufe, die der Abtrennung der unerwünschten schweren Kohlenwasserstoffe dient, der Abtrennung der bei der Abkühlung in den Wärmetauschern E2 und E3 möglicherweise anfallenden, flüssigen, schweren Kohlenwasserstoffe dient. Würden diese flüssigen, schweren Kohlenwasserstoffe vor der Entspannungsturbine X1 nicht abgetrennt, könnte dies zu Beschädigungen und/oder Störungen an der Entspannungsturbine X1 führen.
Entsprechend einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung kann dem Abscheider D2 zudem eine Entspannungsvorrichtung, vorzugsweise ein Entspannungsventil V5 oder ein Expander, vorgeschaltet sein. Diese Ausgestaltung der Erfindung macht insbesondere bei vergleichsweise hohen Drücken Sinn.
Am Kopf des Abscheiders D2 wird über Leitung 6 eine gasförmige Fraktion entnom- men und einer Entspannungsvorrichtung, bei der es sich vorzugsweise um eine Entspannungsturbine X1 handelt, zugeführt. Um die Entspannungsturbine X1 bei einem Ausfall überbrücken zu können, ist eine Bypass-Leitung 8, in der ein Entspannungsventil V3 angeordnet ist, vorgesehen. Die in der Entspannungsvorrichtung arbeitsleistend entspannte Fraktion wird anschließend über Leitung 7 ebenfalls dem Abscheider D1 zugeführt.
Aus dem Sumpf des Abscheiders D2 kann über Leitung 12, in der ein Entspannungsventil V2 angeordnet ist, eine Flüssigfraktion abgezogen und der aus dem Abscheider D1 über Leitung 11 abgezogenen Gasfraktionen, auf die im folgenden noch näher eingangen werden wird, zugemischt werden.
Die in dem Abscheider D1 anfallende Flüssigfraktion, die das LNG-Produkt darstellt, wird über Leitung 9 aus dem Abscheider D1 abgezogen und über Entspannungsventil V4 in einen Speicherbehälter S entspannt. Aus diesem kann das verflüssigte Erdgas bspw. über Leitung 10 mittels einer Pumpe P in ein LNG-Transport-Fahrzeug F umgepumpt werden.
Das am Kopf des Abscheiders D1 über Leitung 11 abgezogene sog. Mitteldruckgas, dem die über Leitung 12 aus dem Sumpf des Abscheiders D2 abgezogene und im Entspannungsventil V2 entspannte Fraktion zugemischt wird, wird nach erfolgter
Zumischung über Leitung 13 dem Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem gegen den abzukühlenden ersten Teilstrom in Leitung 2 angewärmt. Das im Wärmetauscher E1 erwärmte Mitteldruckgas wird anschließend über Leitung 14 einem Gebläse C1 zugeführt und nach erfolgter Druckerhöhung über Leitung 15 aus der Anlage als Mitteldruckgas abgegeben. Vor der Abgabe des Mitteldruckgases kann dieses als Regeneriergas für die bei den in den Figuren 1 und 2 nicht dargestellten Vorbehandlungsschritten erforderlichen Adsorbern verwendet werden. Das Gebläse C1 kann bspw. durch den Expander X1 angetrieben werden.
Im Speicherbehälter S anfallendes Niederdruckgas wird aus diesem über Leitung 16 abgezogen und ebenfalls dem Wärmetauscher E1 zugeführt. Nach erfolgter Anwärmung im Wärmetauscher E1 gegen den abzukühlenden ersten Teilstrom kann das Niederdruckgas über Leitung 17 an ein städtisches Gasnetz abgegeben werden. Die in der Figur 2 dargestellte Verfahrensweise bzw. Vorrichtung unterscheidet sich von derjenigen der Figur 1 dadurch, daß die Entspannung des zweiten Teiistromes mittels zweier Entspannungsvorrichtungen, die vorzugsweise als Expander X1 und X2 ausgebildet sind, erfolgt. Der in dem Expander X2 entspannte zweite Teilstrom wird bei dieser Prozeßführung über Leitung 5' dem Abscheider D2 zugeführt. Die aus dem Sumpf des Abscheiders D2 über Leitung 12' entnommene Flüssigfraktion wird in einem zusätzlichen Wärmetauscher E4 unterkühlt und anschließend über Leitung 12", in der ein Entspannungsventil V2' angeordnet ist, ebenfalls dem Abscheider D1 zugeführt.
Der am Kopf des Abscheiders D1 über Leitung 11 abgezogene Mitteldruckgasstrom sowie der aus dem Speicherbehälter S über Leitung 16 abgezogene Niederdruckgasstrom werden ebenfalls dem Wärmetauscher E4 zugeführt und in diesem gegen den abzukühlenden ersten Teilstrom in Leitung 3 sowie den zu unterkühlenden Strom in Leitung 12' angewärmt. Die Druckerhöhung des aus dem Wärmetauscher E1 über Leitung 14 abgezogenen Mitteldruckgasstromes erfolgt nunmehr mittels zweier Gebläse C1 und C2, die bspw. durch die Expander X1 und X2 angetrieben werden können.
Eine Prozeßführung gemäß der Figur 2 eignet sich insbesondere für Rohgase mit vergleichsweise hohen Rohgasdrücken und großen Rohgasmengen, während die in der Figur 1 dargestellte Prozeßführung bei hohen Rohgasdrücken und kleineren Rohgasmengen vorteilhaft ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie die erfindungsgemäße Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes ermöglichen eine deutliche Steigerung der LNG-Ausbeute, wobei die Investitions- und Betriebskosten im wesentlichen unverändert bleiben. Die im Abscheider D1 anfallende Flüssigkeitsmenge kann gegenüber einem herkömmlichen Expanderverfahren im wesentlichen verdoppelt werden.

Claims

Patentansprüche
Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes, bei dem a) der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom (1) in wenigstens zwei Teilstrome aufgeteilt wird, b) der erste Teilstrom (2) gegen wenigstens einen anzuwärmenden Prozessstrom abgekühlt (E1) und auf einen mittleren Druck entspannt wird (V1), c) der zweite Teilstrom (4) gegen wenigstens einen Kaltekreislauf abgekühlt (E2, E3) und in wenigstens einer Entspannungsvornchtung (X1) auf einen mittleren Druck entspannt wird, d) die bei der Entspannung (V1 , X1) der beiden Teilstrome entstehenden Gasfraktionen in wenigstens einem Abscheider (D1) abgetrennt und gegen den abzukühlenden ersten Teilstrom (2) angewärmt werden, und e) die aus dem Abscheider (D1) abgezogene Flussigfraktion (9) das Verflussigungsprodukt darstellt
Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1) zwischen 60 und 150 bar betragt
Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der abgekühlte (E1 , E4) erste Teilstrom (1 , 1') auf einen Druck entspannt wird (V1), bei dem wenigstens 90 %, vorzugsweise wenigstens 93 % der Teilstrommenge kondensieren
Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Teilstrom (2) zwischen 20 und 40 % und der zweite Teilstrom (4) zwischen 80 und 60 % der Gesamtmenge des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1) betragt
5. Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Entspannungsvorrichtung (X1) wenigstens ein Abscheider (D2) vorgeschaltet ist.
6. Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß dem Abscheider (D2) eine Entspannungsvorrichtung (V5) vorgeschaltet ist.
7. Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die im Abscheider (D2) abgetrennte Flüssigfraktion (12, 12') der aus dem Abscheider (D1) abgezogenen Gasfraktion (11) beigemischt und/oder dem Abscheider (D1) zugeführt wird (12").
8. Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die im Abscheider (D2) abgetrennte Flüssigfraktion (12'), die dem Abscheider (D1) zugeführt wird (12"), vor der Zuführung in den Abscheider (D1) unterkühlt wird
(E4).
9. Verfahren zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem Abscheider (D1) abgezogene Flüssigfraktion
(9) entspannt (V4) und einem Speicherbehälter (S) zugeführt wird.
10. Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes, aufweisend a) einen ersten Wärmetauscher (E1), in dem ein erster Teilstrom (2) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1) gegen wenigstens einen anzuwärmenden Prozessstrom abgekühlt wird, b) einen zweiten Wärmetauscher (E2, E3), in dem ein zweiter Teilstrom (2) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1) gegen einen Kältekreislauf abgekühlt wird, c) jeweils wenigstens eine Entspannungsvorrichtung (V1 , X1) pro Teilstrom (3, 5, 6), mittels derer die Teilströme auf einen mittleren Druck entspannt werden, und d) einen Abscheider (D1), in dem die bei der Entspannung (V1 , X1) der beiden Teilstrome entstehenden Gasfraktionen abgetrennt werden.
11. Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoff- reichen Stromes nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem zweiten Wärmetauscher (E2, E3) und der Entspannungsvorrichtung (X1) wenigstens ein Abscheider (D2) angeordnet ist.
12. Vorrichtung zum Verflüssigen eines unter Druck stehenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem zweiten Wärmetauscher (E2, E3) und dem Abscheider (D2) wenigstens eine Entspannungsvorrichtung (V5) angeordnet ist.
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