WO1997036838A1 - Unite a double vitrage - Google Patents

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WO1997036838A1
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glass
spacers
double
row
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PCT/JP1997/001065
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Hidemi Kato
Tetsuo Minaai
Original Assignee
Nippon Sheet Glass Co., Ltd.
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    • E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
    • E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
    • E06B3/00—Window sashes, door leaves, or like elements for closing wall or like openings; Layout of fixed or moving closures, e.g. windows in wall or like openings; Features of rigidly-mounted outer frames relating to the mounting of wing frames
    • E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
    • E06B3/6612—Evacuated glazing units
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    • E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
    • E06B3/663—Elements for spacing panes
    • E06B3/66304—Discrete spacing elements, e.g. for evacuated glazing units
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
    • Y02A30/24—Structural elements or technologies for improving thermal insulation
    • Y02A30/249—Glazing, e.g. vacuum glazing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B80/00—Architectural or constructional elements improving the thermal performance of buildings
    • Y02B80/22—Glazing, e.g. vaccum glazing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24174—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including sheet or component perpendicular to plane of web or sheet
    • Y10T428/24182—Inward from edge of web or sheet

Definitions

  • a large number of first spacing members are interposed between a pair of glass sheets at predetermined row intervals along the plate surface, and a second spacing member is provided over the entire outer edge of both the glass sheets.
  • the present invention relates to a double glazing in which a gap between the two glass sheets is sealed in a reduced pressure state.
  • Insulation of partitions (walls and roofs) in structures can generally be achieved using insulation.
  • partitions with openings such as doors and windows
  • double glazing which is integrally formed by interposing an air layer serving as a heat insulating layer between a pair of glass sheets, was considered as the glass sheet used for the opening.
  • the arrangement of the spacers 10 is set based on the strength of the sheet glass 1.
  • the basic spacer pitch (hereinafter referred to as the basic spacing dimension) 11 Arranged at 1 and the spacing dimension between the outermost spacer 10a and the second spacing member 12 (hereinafter referred to as the outer edge spacing dimension)
  • 13 is set to a fractional processing in consideration of the width (or length) of the sheet glass within a range not exceeding the basic interval dimension 11. This is because the size of the sheet glass is not usually an integral multiple of the basic separation dimension.
  • the outer edge interval is 13 times larger and is smaller than the basic interval 11.
  • the outermost spacer 10a is affected by the binding force of the second spacing member 12, so that the atmospheric pressure is less likely to act as compared with other spacers.
  • the spacer will be insufficiently pinched by the glass sheet and the spacer will easily move between the glass sheets. If the spacer moves between the two glass sheets, the spacer arrangement is not uniform, thereby deteriorating the aesthetic appearance, increasing the variation in the stress state of the glass sheets, and easily causing a weak point in strength. There is a problem.
  • an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and to provide a double-glazed glass in which the first spacing member is hard to move.
  • the characteristic configuration of the present invention is that the outermost row of the installation rows of the first spacing members, which are interposed between the pair of glass sheets at predetermined row intervals along the plate surface,
  • the outer dimension between the outer row and the second row adjacent to the outermost row of the outer row is a basic distance between the outer row and the second row adjacent to the outermost row. The point is that the above dimensions are set.
  • the outer edge interval dimension is set to be equal to or larger than the basic interval dimension, the range in which the atmospheric pressure is shared on the sheet glass surface with respect to the first interval holding member in the outer row, Pressure on the glass plate for the first spacing member Is wider than the allotment range. Therefore, the fact that the clamping force of the outermost row of the first spacing member is insufficient due to the restraining force of the sheet glass by the second spacing member as in the related art can be compensated for by increasing the sharing range of the atmospheric pressure. Is possible. As a result, almost the same clamping force acts on any of the first spacing members, so that the outermost first spacing members can be prevented from moving between the two glass sheets.
  • the outer edge interval dimension L 1 is set to be one to two times the basic interval dimension L 0.
  • the outer edge interval dimension L1 is set to 1.25 to 2 times the basic interval dimension L0.
  • the outer edge interval dimension is equal to the basic interval dimension.
  • the lower limit of the magnification of the outer edge interval dimension with respect to the basic interval dimension is 1, the movement of the first interval holding member can be prevented as described above, and the upper limit value of the magnification is 2, The degree of surface tensile stress at the edge portion of the sheet glass constrained by the second spacing member can be suppressed to within the allowable stress level of the sheet glass, and it becomes possible to prevent the sheet glass from bursting.
  • Figure 1 is a cross-sectional view showing a double-glazed glass
  • Figure 2 is a front view showing the double-glazed glass
  • Figure 3 is a diagram showing the surface tensile stress of the glass sheet at the edge of the glass sheet.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a reference example for comparison with the double-glazing of the present invention c [Best Mode for Carrying Out the Invention]
  • the multi-layer glass P is formed by interposing a large number of spacers (an example of a first spacing member) 2 between a pair of plate glasses 1 at intervals along the plate surface, thereby forming a gap between the two plate glasses 1 A and 1 B.
  • the gap V is formed by sealing under reduced pressure.
  • the pair of plate glasses 1 are each formed of a transparent float plate glass having a thickness of 3 mm.
  • a sealing portion 4 made of a low melting point glass (for example, solder glass) (an example of a second spacing member) 4 is provided between the outer peripheral edges of the two glass sheets 1 to seal the gap V. .
  • the voids V are, for example, and double glazing fabrication in a vacuum environment, or vacuum environment by a method such as suction after Fukuyatoi glass manufacture - a (1. 0 x 1 0 3 T orr below) It is configured to present.
  • the outer peripheral edge of both glass sheets 1 is formed such that one glass sheet 1A protrudes along the sheet surface direction.
  • the protruding portion 5 it is possible to efficiently and reliably seal the outer periphery of the gap V with the sealing material placed on the protruding portion 5 when the sealing portion 4 is formed.
  • the spacer 2 is preferably a material having a compressive strength of 5 t / cm 2 or more.
  • each is made of stainless steel (for example, JISSUS304). If the strength of the spacer is low, there is a risk that the spacer 2 is broken by the atmospheric pressure acting on the sheet glass 1 and the void V cannot be formed, and the heat insulating performance is reduced.
  • the spacer 2 is formed in a cylindrical shape.
  • the dimensions are about 0.5 mm in diameter and about 0.2 mm ( ⁇ 0.01 mm) in height.
  • a corner portion where stress concentration is apt to occur is not formed at a portion where the plate glass 1 is brought into contact with the plate glass 1. Further, it is convenient if the peripheral edge of the columnar shape is formed with a rounded shape (without sharpening the edge).
  • the outermost space L 1 which is the space between the outermost row of the plurality of installation rows of the spacers 2 and the seal portion 5, is described above.
  • the dimension is set to be equal to or larger than the basic interval dimension L 0, which is the interval dimension between the outermost row and the second row adjacent to the outermost row.
  • the basic interval dimension L0 is about 20 mm
  • the outer edge interval dimension L1 is a value of about 1 to 2 times the basic interval dimension L0. It is set within the range of about 40 mm.
  • the compressive stress (clamping stress) acting on each of the spacers 2b is substantially equal, and the outermost row of the spacers 2a can be prevented from being particularly easily moved.
  • the outer-edge spacing L 1 is made smaller than the basic spacing L 0, the range of the atmospheric pressure shared by the sheet glass surface with respect to the outermost spacer 2 a is reduced.
  • the compressive stress (clamping stress) acting on the outermost row of spacers 2a is reduced by the sheet glass restraining force of the sealing portion 5 at the laminated glass edge, and the outermost row of spacers 2a is easily moved. (See Table 1).
  • the experimental result which examined the number which moved was shown. According to this, in the setting of L 1 force, 10 mm and 15 mm, 51 and 12 spacers move out of the total 60 spacers in the outermost row. And leaves practical problems.
  • L 1 is set to 20 to 40 mm, the outermost row of the spacers can be almost prevented from moving.
  • L1 is set to a size of 1.25 to 2 times L 0.
  • the outermost row of spacers can be reliably prevented from moving, the variability in the stress state of the glass sheet can be minimized without any loss of aesthetics, and any strength weaknesses can be created. Because there is no. table 1
  • FIG. 3 shows the relationship between the value of the outer edge spacing dimension L1 and the surface tensile stress at the edge portion of the sheet glass constrained by the seal portion 5 in the above-described double-glazed glass P. This is the result of an experiment.
  • the first spacing member is not limited to the stainless steel spacer described in the above embodiment.
  • the compressive strength is 5 t. Zm 2 or more metal, quartz glass, ceramics, or a composite material thereof may be used.
  • any material having a compressive strength of 5 t / m 2 or more and being hard to be deformed so that the two glass sheets do not come into contact with each other due to an external force can be used. Also, the dimensions and shape can be changed.
  • the basic interval dimension is not limited to 20 mm described in the above embodiment, but can be set as appropriate depending on the thickness and strength of the sheet glass. Further, the outer edge interval dimension is set based on the basic interval dimension. In short, the outer edge interval dimension may be set to be equal to or larger than the basic interval dimension, and more preferably, the outer edge interval dimension is 1-2 times the basic interval dimension, more preferably 1.25. It only has to be set to ⁇ 2 times the size.
  • the sheet glass is not limited to the sheet glass having a thickness of 3 mm described in the above embodiment, and may be a sheet glass having another thickness.
  • the type of glass can be arbitrarily selected, for example, template glass, ground glass (glass provided with a function of diffusing light by surface treatment), netted glass.
  • Lath or tempered glass or plate glass provided with functions such as heat ray absorption, ultraviolet ray absorption, and heat ray reflection may be used.

Description

明 細 謇 複層ガラス [技 術 分 野]
本発明は、 一対の板ガラス間に、 板面に沿って所定の列間隔をあけて多数 の第一間隔保持部材を介在させてあると共に、 両板ガラスの外縁全周にわた つて第二間隔保持部材を介在させてあり、 前記両板ガラス間の空隙部を減圧 状態に密閉してある複層ガラスに関する。
[背 景 技 術]
構造物における仕切部 （壁や屋根） の断熱は、 一般的に、 断熱材を使用し て叶えることができる。 しかし、 戸や窓などの開口部を備えた仕切部では、 開閉操作を容易にしたり透視性を確保する必要性があることから、 全面に断 熱材を配することが困難となり、 この部分は断熱上の弱点になり易い。 そこ で、 前記開口部に用いる板ガラスとして、 一対の板ガラスの間に断熱層とな る空気層を介在させて一体的に構成してある複雇ガラスが考えられた。
しかし、 このような複層ガラスにおいては、 複層ガラスそのものの厚みが 厚くなり、 サッシュを含めて美観性を損ない易い問題がある。 そこで、 厚み が薄くて断熱性が高いものとして、 一対の板ガラス間に多数のスぺ一サ （前 記第一間隔保持部材に該当し、 透視性の陣害になり難くするために小さな柱 状に形成してあるもの） を点在させて配 Sすると共に、 両板ガラス夫々の外 縁部間に、 全周にわたって前記第二間隔保持部材を設け、 前記空隙部を減圧 状憨とした複臞ガラスが考えられた。
前記各スぺーサ及び第二間隔保持部材を設けることによって、 前記空隙部 を減圧状態にしても所定の両板ガラス間の間隔寸法を確保することができる わけであるが、 この種の複層ガラスとしては、 図 4を参考にして説明すると、 前記スぺーサ 1 0の配置に関して、 板ガラス 1の強度をもとにして設定され た基本スぺーサピッチ （以後、 基本間隔寸法という） 1 1でそれぞれ配置し、 最外側のスぺ一サ 1 0 aと第二間隔保持部材 1 2 との間隔寸法 （以後、 外縁 間隔寸法という） 1 3は、 前記基本間隔寸法 1 1をこえない範囲で、 板ガラ スの幅 （又は長さ） 寸法との兼ね合いで端数処理的に設定してあるものが多 い。 これは板ガラスの大きさが、 通常、 前記基本闞隔寸法の整数倍になって いないことに起因する。
前記両板ガラスの両縁部どうしは、 前記第二間痛保持部材によって拘束さ れるものの、 このような複雇ガラスによれば、 前記外縁間隔寸法 1 3力く、 基 本間隔寸法 1 1より小さくなるような場合、 最外側のスぺーサ 1 0 aには、 前記第二間隔保持部材 1 2による拘束力が影響して、 他のスぺ一ザに比べて 大気圧が作用し難くなる。 それに伴って板ガラスによるスぺーザの挟持力が 不足して、 スぺーサが両板ガラス問で移動しやすくなる危険性がある。 そし て、 前記スぺーサが両板ガラス間で移動すれば、 スぺーサ配列が不揃いとな つて美観性が低下すると共に、 板ガラスの応力状態にバラツキが大きくなり、 強度的な弱点が生じ易くなるという問題点がある。
従って、 本発明の目的は、 上記問題点を解消し、 第一間隔保持部材が移動 し難い複層ガラスを提供することにある。
[発 明 の 開 示]
上記目的は、 請求項記載の発明により達成される。
まず、 本発明の特徴構成は、 一対の板ガラス間に板面に沿って所定の列間 隔をあけて多数介在させてある第一間隔保持部材の設置列の内の最外列と、 両板ガラスの外縁全周にわたって介在させてある第二間隔保持部材との間隔 寸法である外縁間隔寸法を、 前記 *外列と、 その最外列に隣接する第二列と の間隔寸法である基本間隔寸法以上の寸法に設定してある点にある。
この構成によれば、 前記外縁間隔寸法を、 前記基本間隔寸法以上の寸法に 設定してあるから、 *外列の第一間隔保持部材に対する板ガラス面での大気 圧の分担範囲が、 他の列の第一間隔保持部材に対する板ガラス面での大気圧 の分担範囲より広くなる。 したがって、 従来のように前記第二間隔保持部材 による板ガラスの拘束力によって最外列の第—間隔保持部材の挟持力が不足 するといつたことを、 前記大気圧の分担範囲が増えることで補うことが可能 となる。 その結果、 どの第一間隔保持部材にも、 ほぼ同じ挟持力が作用する ようにして、 最外列の第一間隔保持部材が両板ガラス間で移動するのを防止 することができる。 そして、 複層ガラスにおいて、 両板ガラス間での第一間 隔保持部材の移動によって配置状態が不揃いになり美観性が低下することや、 強度的な弱点ができ易くなるといったことも防止することが可能となる。
しかも、 前記第二間隔保持部材による板ガラスの拘束力が高められること により、 この部分のシール性が向上することにもなる。
前記外縁間隔寸法 L 1 が、 前記基本間隔寸法 L 0の 1〜2倍の寸法に設定 してあることが好ま しい。
より好ま しく は、 前記外縁間隔寸法 L 1 が、 前記基本間隔寸法 L 0の 1 . 2 5〜 2倍の寸法に設定してあることである。
このようになっていると、 上述したように、 最外列の第一間隔保持部材が 不安定になって移動し易くなるのを防止できることに加えて、 前記外縁間隔 寸法が、 前記基本間隔寸法に比べて大きくなりすぎることによって、 第二間 隔保持部材で拘束されている板ガラス縁部の表面引張応力が増加して破壊す るといったことを防止し易くなる。
即ち、 前記基本間隔寸法に対する前記外縁間隔寸法の倍率の下限値が 1で あることによって、 上述のとおり第一間隔保持部材の移動防止が可能となり、 前記倍率の上限値が 2であることによって、 第二間隔保持部材で拘束されて いる板ガラス縁部の表面引張応力度を、 板ガラスの許容応力度以内に抑制す ることが可能となり、 板ガラスの破壤を防止することが可能となる。
本発明の好ましい特徵構成は、 その他の従厲請求項に記載されている。
[図面の簡単な説明]
図 1 は複層ガラスを示す断面図、 図 2は複層ガラスを示す正面図、
図 3は板ガラスエツジ部での板ガラス表面引張応力を示す図、
図 4は本発明の複層ガラスと比較するための参考例の断面図である c [発明を実施するための最良の形態]
以下に、 本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
図 1、 図 2は、 本発明の複層ガラスの実施形態の 1例を示す。 複層ガラス Pは、 一対の板ガラス 1間に、 板面に沿って間隔をあけて多数のスぺーサ (第一間隔保持部材の一例） 2を介在させ、 両板ガラス 1 A, 1 B間の空隙 部 Vを減圧密閉して形成してある。
前記一対の板ガラス 1は、 それぞれ厚み寸法 3 mmで透明なフロー ト板ガ ラスで構成してある。 これら両板ガラス 1どう しの外周縁部間にわたって、 低融点ガラス （例えば、 はんだガラス） のシール部 （第二間隔保持部材のー 例） 4を設けて、 前記空隙部 Vの密閉を図ってある。 そして、 前記空隙部 V は、 例えば、 真空環境下での複層ガラス製作や、 又は、 複雇ガラス製作後に 吸引する等の方法によって減圧環境 （ 1. 0 x 1 0 -3T o r r以下） を呈す る状態に構成してある。
因に、 両板ガラス 1の外周縁部は、 一方の板ガラス 1 Aが、 板面方向に沿 つて突出する状態に形成してある。 この突出部 5を形成することによって、 前記シール部 4の形成時に、 この突出部 5にシール材を載 Sした状態で、 効 率的に且つ確実に空隙部 V外周部を密閉することが可能となる。
前記スぺーサ 2は、 圧縮強度が 5 t /cm2以上の材料であることが好ま しい。 本実施形態においては、 それぞれステンレス鋼 （例えば、 J I S S U S 3 0 4 ) で形成してある。 スぺーサの強度が低いと、 板ガラス 1に作 用する大気圧によってスぺーサ 2が破壊し、 前記空隙部 Vを形成できなくな る危険性があり、 断熱性能が低下してしまう。
スぺーサ 2は、 円柱形状に成形してある。 その寸法は、 直径が約 0. 5 mm で、 高さ寸法が約 0. 2mm (± 0. 0 1 mm) に設定してある。 そして、 円柱形状に形成してあることによって、 両板ガラス 1 に対する接当部分に、 応力集中を生じ易い角部を造らないから、 板ガラス 1 に対して破壊し難い支 持状態とすることができる。 さらに、 円柱形状の周縁部は、 丸味をもたせて (縁を尖鋭にすることなく） 形成されていると都合がよい。
一方、 前記スぺーサ 2の配置に関しては、 多数のスぺ一サ 2の各設置列の 内の最外列と、 前記シール部 5 との間隔寸法である外縁間隔寸法 L 1を、 前 記最外列とその最外列に隣接する第二列との間隔寸法である基本間隔寸法 L 0 以上の寸法に設定してある。
具体的には、 本実施形態においては、 前記基本間隔寸法 L 0は約 2 0 m m で、 前記外縁間隔寸法 L 1 は、 前記基本間隔寸法 L 0の 1〜 2倍の値である 約 2 0〜約 4 0 m mの範囲内で設定してある。
前記外縁間隔寸法 L 1が、 基本間隔寸法 L 0 と同寸法に設定してある場合、 即ち、 L 1 = 2 0 m mの場合は、 最外列のスぺーサ 2 aと、 第二列のスぺ一 サ 2 bとにそれぞれ作用する圧縮応力 （挟持応力） が、 ほぼ等しい状態にな り、 最外列のスぺーサ 2 aが特に移動し易くなることを防止できる。 因に、 外縁間隔寸法 L 1 を、 基本間隔寸法 L 0より小さくすればするほど、 最外列 のスぺーサ 2 aに対する板ガラス面での大気圧の分担範囲が減少することに 加えて、 複層ガラスエツジでの前記シール部 5の板ガラス拘束力によって、 最外列のスぺ一サ 2 aに作用する圧縮応力 （挟持応力） が減少し、 最外列の スぺーサ 2 aが移動しやすくなることが確認された （表 1参照） 。
表 1 は、 L 0 = 2 0 m mとして、 L 1を、 1 0〜4 0 m mの範囲で 5 m m きざみに設定してスぺーサを配置した各ケースにおいて、 最外列のスぺーサ の動いた数を調べた実験結果を示す。 これによれば、 L 1力く、 1 0 m m , 1 5 m mの設定においては、 最外列のスぺーサ総数 6 0個の内、 5 1個、 1 2個のスぺーザが移動しており、 実用上の問題を残している。 また、 L 1 が、 2 0〜4 0 m mの設定においては、 最外列のスぺーザの移動はほぼ防止 できている。 L 1を、 2 5〜4 0 m mの範囲に設定すれば一履好ましい。 つ まり、 L 1 を、 L 0の 1 . 2 5〜 2倍の寸法に設定する。 このようになって いると、 最外列のスぺーサの移動は確実に防止でき、 美観性を一切損なうこ となく、 板ガラスの応力状態にバラツキを極小に抑えることができ、 強度的 な弱点をなんら生じさせることがないからである。 表 1
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一方、 前記外縁間隔寸法 L 1力 基本間隔寸法 L 0の 2倍の寸法に設定し てある場合、 即ち、 L l = 4 0 m mの場合は、 前記シール部 5で拘束された 板ガラスエッジ部分の表面引張応力が、 板ガラスの長期許容引張応力とほぼ 同値に達することが確認された。 よって、 外縁間隔寸法 L 1カ^ 基本間隔寸 法 L 0の 2倍以内に設定してあることによって、 板ガラスの内部応力が、 許 容引張応力以内に抑制され、 空隙部 Vの減圧密閉による板ガラスの破壊を防 止することができる。
図 3は、 上述の複層ガラス Pにおいて、 外縁間隔寸法 L 1の値と、 前記シ ール部 5で拘束された板ガラスエツジ部分での表面引張応力との関係を、 実 験によって調べた結果である。
この実験は、 外縁間隔寸法 L 1 を 2 8 mmから 5 mmきざみで 5 3 mmま で増加させた 6ケースについて、 前記シール部 5で拘束された板ガラスエツ ジ部 6の表面引張応力を測定した。
この結果は、 外縁間隔寸法 L 1力 <、 増加するに伴って前記表面引張応力も 増加する傾向を示し、 L 1 = 4 O mm (L 0の 2倍の値に相当する） におい て、 前記表面引張応力は、 3 mm厚のフロー 卜板ガラスの長期許容引張応力 である 1 0 0 k gZc m2に達する。 〔別実施形憨〕
以下に別実施形態を説明する。
く 1 > 前記第一間隔保持部材は、 先の実施形態で説明したステンレス鋼製の スぺーザに限るものではなく、 例えば、 インコネル 7 1 8合金や、 それ 以外にも、 圧縮強度が 5 t Zm2以上の金属、 石英ガラス、 セラ ミ ッ ク ス、 あるいはこれらの複合材料などであってもよい。 要するに、 圧縮強 度が 5 t /m2以上で、 外力を受けて両板ガラスどう しが接することが ないように変形しにく いものであればよい。 また、 寸法や形状の変更も 可能である。
< 2 > 前記基本間隔寸法は、 先の実施形態で説明した 2 0 mmに限るもので はなく、 板ガラスの厚みや強度によって、 適宜、 設定することができる。 また、 その基本間隔寸法をもとに、 前記外縁間隔寸法は設定される。 要 するに、 外縁間隔寸法は、 基本間隔寸法以上に設定してあればよく、 更 には、 前記外縁間隔寸法が、 前記基本間隔寸法の 1〜2倍、 より好ま し く は 1. 2 5~2倍の寸法に設定してあればよい。
く 3 > 前記板ガラスは、 先の実施形態で説明した厚み 3 mmの板ガラスに限 るものではなく、 他の厚みの板ガラスであってもよい。 また、 ガラスの 種別は任意に選定することが可能であり、 例えば型板ガラス、 すりガラ ス （表面処理により光を拡散させる機能を付与したガラス） 、 網入りガ ラス又は強化ガラスや熱線吸収、 紫外線吸収、 熱線反射などの機能を付 与した板ガラスであってもよい。

Claims

請 求 の 範 囲
1. 一対の板ガラス間に、 板面に沿って所定の列間隔をあけて多数の第一間 隔保持部材を介在させてあると共に、 両板ガラスの外縁全周にわたって第 二間隔保持部材を介在させてあり、 前記両板ガラス間の空隙部を減圧状態 に密閉してある複層ガラスであって、
前記第一間隔保持部材 （ 2 ) の設置列の内の最外列と前記第二間隔保持 部材 （ 4 ) との外縁間隔寸法 （L 1 ) を、 前記最外列とその最外列に隣接 する第二列との基本間隔寸法 （L 0 ) 以上の寸法に設定してある複層ガラ ス。
2. 前記外縁間隔寸法 （ L 1 ) が、 前記基本間隔寸法 （ L 0 ) の 1〜 2倍の 寸法に設定してある請求項 1記載の複層ガラス。
3. 前記外縁間隔寸法 （ L 1 ) が、 前記基本間隔寸法 （ L 0 ) の 1. 2 5〜 2倍の寸法に設定してある請求項 2記載の複層ガラス。
4. 前記両板ガラスのうちの一方の板ガラスの外周縁部が、 板面方向に沿つ て突出する状態に形成されている請求項 3記載の複層ガラス。
5. 前記第一間隔保持部材 （ 2 ) が、 圧縮強度が 5 t / c m2以上の材料で あるステンレス鋼からなる請求項 3記載の複層ガラス。
6. 前記第一間隔保持部材 （ 2 ) が円柱形伏に成形されていて、 その寸法は、 直径が約 0. 5 mmで、 高さ寸法が約 0. 2 mm (± 0. 0 1 mm) に設 定されている請求項 3記載の複層ガラス。
7. 前記基本間隔寸法 （ L 0 ) は約 2 0 mmで、 前記外縁間隔寸法 （ L 1 ) は約 2 5〜約 4 0 mmの範囲内で設定されている請求項 3記載の複層ガラ ス。
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