WO1997030320A1

WO1997030320A1 - Appareil et procede de prechauffage de dechets metalliques a base de fer

Info

Publication number: WO1997030320A1
Application number: PCT/JP1997/000383
Authority: WO
Inventors: Toshiya Harada; Yukinori Shigeyama; Mitsugu Takeuchi
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 1996-02-13
Filing date: 1997-02-13
Publication date: 1997-08-21
Also published as: EP0890809A4; EP0890809A1; JPH09217991A; JP3092083B2; CN1211316A; KR100287013B1; KR19990082433A; US6126716A

Description

明細書鉄系スクラップの予熱装置およびその方法

技術分野

本発明は、鉄系スクラップの再利用のための予熱装置および予熱方法に関するものであり、特に溶解炉の前段に並列に設けたロータリーキルン型予熱炉およびシャフト炉型予熱炉により鉄系スクラップを予熱した後、溶解炉へ供給しアーク加熱または上吹き酸素によつて溶解する鉄系スクラップの予熱装置および予熱方法に関するものである。背景技術

鋼の電気炉精鍊または転炉精鍊においては、鉄源としての鉄系スクラップを事前に予熱または何らかの事前加熱をするためには多大の熱エネルギーを要する。このため、加熱を実施するとしても操業コスト的にはメリツ卜が小さく、かつそのための加熱装置を設けるにも多大の設備費用が必要となる。最近では、資源のリサイクルの観点から、鉄系スクラップの鉄源としての位置付けがこれまで以上に重要性を増してきた。鉄系スクラップのリサイクルを効率よく行うために、その鉄源として有効に活用でき、かつ省エネルギー化の観点からも有利とするために、溶解精鍊に要するトータルの熱エネルギーをできるだけ低減し、かつコスト的にも有利な予熱技術の開発が望まれている。

この分野の公知技術では、スクラップ溶解の公知文献として、 " 電気炉" （日本鉄鋼協会発行、第 27， 28回白石記念講座「普通鋼電気炉のストラテジィ一」、平成 6年 1 1月）に、鉄系スクラップ溶解は高い消費電力を要し操業コストがアップする。これはフラットバス化（溶け落ち時）以^の熱効率の低下によるとの記載がある。た、転炉型鉄系スクラップ溶解方法としては、 "鉄と鋼" vo l . 78 ( 1992)， p. 520 (日本鉄鋼協会発行）に、多量の排ガスを処理するためには建設コストが増大し、かつ精鍊後は溶銑であるため、後工程に転炉が必要との報告がある。米国特許 No. 4852858には、シャフト状の原料収納容器を金属精鍊炉の上部に設け、精鍊炉の排ガスによつて原料を予熱する方法が開示されている。しかし、この技術では予熱条件を一定に制御することは難しく精鍊条件のバラツキが大きくなり易い。その結果として製品品質の安定化は充分に得られ難い。また、別のシャフ卜型予熱炉として、特公平 6 — 46145 号公報に、高い熱効率が得られるが、炉下部では高温ガスにさらされるため鉄系スクラップ同士が融着を起こし、この融着した鉄系スクラップを酸素切断する必要が生ずる。さらに、水冷火格子を設けた場合には、火格子の稼動空間を確保するため充塡率が低下し熱効率が低下することが開示されている。

鉄系スクラップ予熱用のロータリ一キルンについては、特開平 6 — 228662号公報に、常に回転することにより鉄系スクラップを移動させるため融着しにくいが、鉄系スクラップ充塡率が低いため熱効率が低下することが開示されている。他方、通常では有機物を含まない鉄系スクラップを加熱しているが、このための事前処理（選別 ) が必要となりコストが高くなつている。

上記ロータリーキルン型予熱炉は、常に回転によってスクラップを揺動させるため、スクラップの融着を回避しながら比較的高温度の排ガスを導入することが可能である。また、 COや H ₂等の可燃成分を含む排ガスに対しては、空気や酸素を導入して排ガスの潜熱を顕熱に変えて予熱に利用することが容易である。しかし、炉内のスクラップ充塡率が低いため、熱交換率がせいぜい 30〜40 %と低いのが最大の問題点であり；また粗大なスクラップや重量の大きいスクラップを装入すると内張り耐火物を損傷する危険があった。

一方、シャフト炉型予熱炉は、スクラップを充塡して排ガスと熱交換するため高い熱交換率を達成できる力 <、ガスの低温化にともない熱交換率も低下するので、現実的には約 70 %が限界である。また、炉底部で特に寸法の小さいスクラップが高温の排ガスに晒されると 800 °C以上の温度にまで加熱され、スクラップ同士が融着したり、ダストが詰まったりして圧損が増加する危険がある。融着を避けるために水冷火格子を設け、火格子上にスクラップを積載して予熱する例もあるが、火格子の稼働空間を確保するために炉内充填率が低くなり、熱交換率が低下する問題がある。この点から、特開平 7 一 1 80975号公報には、予熱すると融着する危険がある寸法の小さい予熱不適スクラップを予熱しないで専用投入部からアーク炉に投入することにより融着を防止する例が示されているが、一部分であるとはいえ、全く予熱しないで高温の炉へ投入する点が問題である。発明の開示

以上のように、ロータリーキルン型予熱炉もシャフト炉型予熱炉も一長一短がある。そこで本発明は、双方の長所を生かして欠点を解消した予熱、すなわち広範囲の寸法、形状のスクラップを融着を回避しつつ高効率で予熱できる鉄系スクラップの予熱装置および予熱方法を提供することを目的とする。

本発明の予熱装置は、鉄系スクラップを溶解炉で溶解する前に予熱する鉄系スクラップの予熱装置において、ロータリ一キルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉とを溶解炉の前段に、並列に設け、双方の予熱炉から予熱されたスクラップを溶解炉に装入する構造とし、シャフト炉型予熱炉と溶解炉との間にダンバ一を設け、溶解炉からの排ガスがシャフト炉型'予熱炉に直接流入するのを防止し、排ガスをロータリ一キルン型予熱炉へ導人し、ロータリ一キルン型予熱炉を通過した排ガスをシャフ卜炉型予熱炉へ導入する構造としたことを特徴とする鉄系スクラップの予熱装置である。ロータリーキルン型予熱炉を通過した排ガスは、シャフト炉型予熱炉の上方から導入し、下方から排出する構造とするのが好ましい。口一タリ一キルン型予熱炉および Zまたはシャフト炉型予熱炉には、排ガス中の可燃成分を燃焼させるための空気または酸素導入口を設けるのが好ましい。また、シャフト炉型予熱炉には、プッシヤー型払出し機構や火格子開閉型払出し機構を備えることができる。

また、本発明の予熱方法は、鉄系スクラップを溶解炉で溶解する前に予熱する鉄系スクラップの予熱方法において、溶解炉の前段でロータリーキルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉の双方で並列に鉄系スクラップを予熱して溶解炉に装入し、溶解炉からの排ガスがシャフト炉型予熱炉に直接流入するのを防止し、排ガスをロータリ一キルン型予熱炉に導入し、ロータリーキルン型予熱炉を通過した排ガスをシャフト炉型予熱炉へ導入することを特徴とする鉄系スクラップの予熱方法である。口一タリ一キルン型予熱炉を通過した排ガスは、シャフト炉型予熱炉の上方から導入し、下方から排出するのが好ましい。ロータリーキルン型予熱炉および/またはシャフト炉型予熱炉に空気または酸素を導入して排ガス中の可燃成分を燃焼させ、排ガス潜熱を顕熱に転換するのが好ましい。図面の簡単な説明

第 1 図は本発明に係る鉄系スクラップの予熱装置の例を示す図である。第 2 図は本発明に係る鉄系スクラップの予熱装置の他の例を示す図である。 ' ― 第 3 図は本発明に係る排ガスの炉内二次燃焼率と口一タリ一キルン内燃焼率の関係を示す図である。

第 4 図は本発明の実施例のスクラップ予熱温度を比較例とともに示す図である。発明を実施するための最良の形態

以下に本発明の特徴および限定理由について詳述する。

本発明では、溶解炉の前段にロータリーキルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉とを並列に設ける。前述したように、寸法の大きいスクラップは、ロータリーキルン型予熱炉に装入すると内張り耐火物を損傷する危険があつたが、充塡しても通気性がよく、融着しにくいので、シャフト炉型予熱炉に装入するのに適している。逆に、寸法の小さいスクラップをシャフト炉型予熱炉に装入すると通気性を害したり、融着を生じたりする危険があるが、口一タリーキルン型予熱炉では内張り耐火物を損傷する危険もなく、揺動により適切に予熱される。したがって、本発明のように溶解炉の前段に口一タリ一キルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉とを並列に設けておけば、スクラップの寸法、形状等の特性に応じて適切な予熱炉を選んで装入することにより、いずれか一方だけを使用して予熱する場合に生じる問題を回避することができる。

溶解炉からの排ガスについては、シャフト炉型予熱炉と溶解炉との間にダンバ一を設け、溶解炉からの排ガスがシャフト炉型予熱炉に直接流入するのを防止して排ガスをロータリ一キルン型予熱炉へ導入する。高温である溶解炉からの排ガスを直接シャフ卜炉型予熱炉に導入すると、前述のようにシャフト炉型予熱炉の底部のスクラップが 800 °C以上の温度にまで加熱され、スクラップ同士が融着する危険がある。このため、ダンパーを設けることにより排ガスの^ 入を防止する。一方、ロータリーキルン型予熱炉では回転のため融着の危険はなく、むしろ熱交換率が 30〜 40 %と低い欠点を高温の排ガスを直接導入することにより補ってスクラップを高温まで予熱することが可能となる。

ロータリーキルン型予熱炉を通過した排ガスは、シャフ卜炉型予熱炉へ導入する。このようにすれば、排ガスは口一タリーキルン型予熱炉においてスクラップを予熱して温度が低下しているので、シャフト炉型予熱炉へ導入してもスクラップが融着する問題は生じにくい。また、シャフト炉型予熱炉は熱交換率が高いので、温度が低下した排ガスを用いてもスクラップを十分予熱することが可能であ o

排ガスをシャフト炉型予熱炉へ導入する方法は、一般的に行われているように、シャフト炉型予熱炉の炉底へ導入し、炉頂から排出する方法があるが、上方から導人し、下方から排出すると、炉底部のスクラップが極端に加熱されることがなく、融着ゃダスト詰まりによる圧損増加をより確実に防止できる。すなわち、排ガスを炉底へ導入し、炉頂から排出する向流の熱交換では、炉底部のスクラップが極端に加熱され、融着の危険が高まる。さらに、排ガス中のダス卜が充填層内の排ガス導入部である炉底部に堆積しやすいこととも相まって、圧損増加が大きくなりやすい。これに対し、排ガスを上方から導入し、下方から排出すると、低温のスクラップに高温の排ガスが接触し、その後並流の熱交換になるので、スクラップが極端に加熱されることはない。また、ダストが堆積しやすい箇所と最も高温となる箇所とが異なることもあって、融着ゃダスト詰まりによる圧損増加を確実に防止できるのである。また、口一タリ一キルン型予熱炉ゃシャフ卜炉型予熱炉に空気導入口を設けておけば； ^ガスの顕熱だけではスクラップの予熱がネ十分な場合などには、この空気導入口から空気または酸素を導入して排ガス中の C O, H ₂といった可燃成分を燃焼させ、排ガス潜熱を顕熱に転換して予熱に有効に利用することができる。特に、口一タリ一キルン型予熱炉では、融着を生じずに 1 200 °C程度までの予熱が可能であるので、この手段が有効である。

前記予熱炉内の二次燃焼について、さらに説明する。

溶解炉から出た排ガス中に C O， H 等の可燃性ガスを多く含む場合、予熱炉内でその可燃性ガスの全部または一部を燃焼させることにより、排ガス顕熱のみならず、潜熱をも有効にスクラップ予熱に利用できる。この燃焼のための空気または酸素の導入位置は、燃焼空間を確保できるロータリ一キルンのガス導入口付近が望ましい。また、多段燃焼する場合にはシャフト炉の燃焼も効果的である。燃焼量については以下のことを考慮して決定することが望ましい o

• ロータリーキルンの耐火物表面および鉄皮の温度が許容範囲内に収まること。

例えば、耐火物表面 1 3 0 0 °C、鉄皮温度≤ 3 0 0 °C。

' スクラップが予熱後、溶着または酸化溶解しない程度にすること。

例えば、口一タリ一キルン出口スクラップ温度≤ 1 2 0 0 °C、シャフト炉出口スクラップ温度≤ 8 0 0 °C。

• 燃焼後の排ガス量が排風能力を越えないこと。

前記燃焼の制約からロータリ一キルンにおいて、排ガスの完全燃焼ができない場合には、ロータリーキルン通過後、再度空気または酸素を導入して燃焼を行うと、より有効に潜熱を利用することが可能となる。

図 3 に排ガスの二次燃焼についての説明図を示す。この図で横幸 i は溶解炉炉内での二次燃焼率で、縦軸はロータリーキルン内燃焼率を示す。ここで、炉内二次燃焼率 =排ガス中 C 0 ₂ 濃度 Z排ガス中 ( C 0 + C 0 ) 濃度、口一タリ一キルン内燃焼率 - ロータリーキルン内で燃焼する C 0ガス量ノロ一タリ一キルンに導入される排ガス中 C O量である。さらに、ロータリーキルン内の理論排ガス燃焼温度が 1 8 0 0 °C (完全燃焼した場合の例）を越える点を、ロータリーキルン内燃焼の限界として、図中の実線が決められた。この発明者の知見から、炉内二次燃焼率の最適領域は約 1 0 %から 6 0 % までにあり、それに対して、口一タリーキルン内燃焼率は約 5 0 % から 1 0 0 %まで増加させることは可能であり、この領域で本発明の効果は十分に期待できることがわかった。すなわち、本発明の好ましい排ガス燃焼率は前記実線の斜線内（以下）で示される。

以下に、本発明について添付の図面に基づいてさらに詳述する第 1 図および第 2 図に本発明の鉄系スクラップの予熱装置の例を示す。第 1 図は、炉底のスクラップを押し出すことにより溶解炉 1 へ装入するプッシヤー型払出し機構 1 1をシャフト炉型予熱炉 3 に備えた例であり、第 2図は、スクラップを積載して予熱し、順次開閉してスクラップを溶解炉 1 へ装入する火格子開閉型払出し機構 1 2をシャフト炉型予熱炉 3 に備えた例で、かつ複数の火格子開閉型払出し機構 1 2間に空間を形成したものである。

鉄系スクラップのうち、シャフト炉型予熱炉 3 に装入するのが不適切な 300mm以下のシュレッダ一屑 5 aをロータリーキルン型予熱炉 2 に上方から、また、充塡しても通気性を確保できる 300mm以上のスクラップ 5 bをシャフト炉型予熱炉 3 に炉頂から装入する。溶解炉 1 へのスクラップ払出し速度はロータリーキルン型予熱炉：シャフト炉型予熱炉 = 4 ： 6 の割合とし、ロータリ一キルン型予熱炉 2 からは連続装入、シャフト炉型予熱炉 3 からはバッチ装入また半連続装入とする。

本発明では、鉄スクラップの分類として、例えば A屑および B屑に仕分けされる。 A屑は口一タリ一キルン型予熱炉に適したスクラップで、サイズは平均径で 3 0 O m m以下で、肉厚が 3 m m以下の薄片で構成された屑または小球状の屑である。種類としては、シュレッダ一屑、短片の新断屑、缶屑等がこれに含まれる。この A屑をシャフト炉内に充墳すると、空隙率の低下により通気性が阻害されたり、また薄肉の場合には酸化発熱によりスクラップ同士の融着が発生し易くなる。しかし、口一タリ一キルンの場合には揺動により融着は回避される。

B屑はシャフト炉型予熱炉に適したスクラップで、サイズは平均径で 3 0 O m m以上で、比較的肉厚のある屑である。種類としては、クロップ屑、重量屑、プレス屑等がこれに含まれる。この B屑をロータリ一キルンに装入すると、搬送時の内側耐火物の損傷が問題となるが、シャフト炉に装入した場合には通気性、融着性共に問題とならない範囲まで装入が可能である。

シャフト炉型予熱炉 3下部の傾斜部 4 にはダンパー 6 を設け、シャフ卜炉型予熱炉 3 内のスクラップ 5 bを、第 1 図に示すプッシャ一型払出し機構 1 1または第 2 図に示す火格子開閉型払出し機構 1 2によって払い出す時のみダンバ一 6 を開とする。その他の場合はダンノ一 6 を閉としておき、溶解炉 1 の排ガス 9 は口一夕リーキルン型予熱炉 2 に導入し、ロータリーキルン型予熱炉 2 を回転させながらシュレッダ一屑 5 aを予熱する。この時、シュレッダ一屑 5 aが融着しない 1 200 °Cを目標とし、必要に応じて空気を導入して排ガス 9 中の COまたは H ₂を燃焼させる。口一タリ一キルン型予熱炉 2 を出た排ガス 9 は、排ガス導管 7 を介してシャフト炉型予^炉 3 に上部から導入し、下部の排気口 8 ら排気することによって、シャフト炉型予熱炉 3 内のスクラップ 5 bを均一に予熱する。

シャフト炉型予熱炉 3 内にはスクラップ 5 bが充塡されているので、融着を防止するため、 800 °C以下に予熱を制御する必要がある。そのため、 800°Cを越える場合にはスクラップ 5 bの充塡層高さを調整したり、ロータリーキルン型予熱炉 2 における空気または酸素導入量を調整したりして予熱温度を 800 °C以下に制御する。逆に、排ガス温度が低すぎる場合は、シャフト炉型予熱炉 3 においても空気または酸素を導入し、排ガス 9 中の COまたは H ₂を燃焼させて予熱温度を高めることもできる。

以上の一連の操作により、シャフト炉型予熱炉に不適切なシユレッダ一屑からロータリ一キルン型予熱炉に不適切な大型屑までを融着の限界温度まで効率的に予熱することができる。

次に、本発明の実施例について説明する。実施例

溶解炉から発生する排ガス量が 4000Nm ³ Z h r 、排ガス温度が 1 0 00 °C、排ガス成分が CO： 60容量％， C0 ₂ ： 30容量％， N 1 0容量％の溶解炉で総量 20 t Z h r のスクラップを溶解する際、予熱効率 30 %のロータリーキルン型予熱炉と予熱効率 50 %のシャフト炉型予熱炉とを用いて、以下の各条件でスクラップを予熱した。ただし、ここで予熱効率とは、導入された排ガスの顕熱に対して、スクラップに伝達される熱量の割合を言う。

実施例 1

ロータリーキルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉とを並列に配置し、溶解炉から発生した排ガスをロータリーキルン型予熱炉通過後、シャフト炉型予熱炉に導入し、スクラップの予熱を行った。スク— ラップについては、ロータリーキルン型予熱炉に A屑を 1 0 t / h r、シャフト炉型予熱炉に B屑を 1 0 tノ h rの速度で独立に供給した。その結果、スクラップ予熱温度は、 A屑が 3 9 3 °C、 B屑が 4 4 7 °Cとなり、後述の比較例 1 および 2 に比べてスクラップ温度が向上した。

実施例 2

ロータリーキルン型予熱炉で、排ガス中に含まれる COガス量のうち 20 %を空気または酸素によって燃焼させた以外は、実施例 1 と同一の条件でスクラップを予熱した。その結果、スクラップ予熱温度は、 A屑が、 6 4 5 °C、 B屑が 7 1 7 °Cと更に向上した。

比較例 1

ロータリ一キルン型予熱炉のみを用いて、同一条件の排ガスで A 暦を 2 0 t Z h rの速度で供給し、予熱に供した。スクラップ予熱温度は、全スクラップとも 2 0 8 °Cであった。

比較例 2

シャフト炉型予熱炉のみを用いて、同一条件の排ガスで B屑を 2 0 t Z h r の速度で供給し、予熱に供した。スクラップ予熱温度は、全スクラップとも 3 2 9 °Cであった。

以上の実施例について、図 3 に実施例 2 の炉内燃焼率と口一タリ一キルン内燃焼率をプロッ卜し、図 4 に実施例および比較例についてスクラップ予熱温度の結果を示す。図 4 から実施例 2では、スクラップ温度が高く、口一タリーキルン内での燃焼率 2 0 %でも、かなりの効果があることがわかる。ロータリーキルン内での燃焼がない実施例 1 においても、比較例の単一の予熱炉による予熱より実施例の並列したロータリ一キルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉による予熱の効率は顕著に向上していることがわかる。産業上の利用可能性

本発明によれば、シャフト炉型予熱炉と口一タリーキルン型予熱炉を並列に設けるので、各予熱炉に独立にスクラップを装入 · 予熱でき、さらに空気または酸素導入口を有し各予熱炉での排ガス燃焼率も調整できるので、広範囲の種類、サイズおよび形状のスクラップを融着を回避して、高効率で予熱することが可能となる。

Claims

請求の範囲

1 . 予熱した鉄系スクラップを主原料とする溶解炉と、溶解炉から発生する排ガスを導入してスクラップを予熱する予熱装置と、予熱後の排ガスを処理する排ガス処理装置を有する鉄系スクラップの予熱装置において、ロータリ一キルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉を溶解炉の前段に並列に設け、前記溶解炉の排ガスを先ずロータリ一キルン型予熱炉に導入し、前記ロータリーキルン型予熱炉の排ガスをシャフト炉型予熱炉に導入する構造として、鉄系スクラップを両方の予熱炉で独立に装入 * 予熱後、溶解炉へ供給可能としたことを特徴とする鉄系スクラップの予熱装置。

2 . 前記シャフト炉型予熱炉と溶解炉との間にダンパーを設け、溶解炉からの排ガスがシャフト炉型予熱炉に直接流入することを防止した請求の範囲 1 記載の鉄系スクラップの予熱装置。

3 . 前記ロータリーキルン型予熱炉を通過した排ガスをシャフト炉型予熱炉の上方から導入し、下方から排出する構造とした請求の範囲 1 または 2記載の鉄系スクラップの予熱装置。

4 . 前記シャフト炉型予熱炉にプッシヤー型払出し機構を設けた請求の範囲 1 から 3 のいずれかに記載の鉄系スクラップの予熱装置

5 . 前記シャフト炉型予熱炉が火格子開閉型払出し機構を備えた請求の範囲 1 から 3 のいずれかに記載の鉄系スクラップの予熱装置

6 . 予熱した鉄系スクラップを主原料とする溶解炉と、溶解炉から発生する排ガスを導入してスクラップを予熱する予熱装置と、予熱後の排ガスを処理する排ガス処理装置を有する鉄系スクラップの予熱装置において、ロータリーキルン型予熱炉とシャフト炉型予熱炉を溶解炉の前段に並列に設げ、前記溶解炉の排ガスを先ずロータリーキルン型予熱炉に導入し、前記口一タリ一キルン型予熱炉の排— ガスをシャフト炉型予熱炉に導入する構造として、さらに前記口一タリーキルン型予熱炉およびシャフト炉型予熱炉の少なくとも一つに排ガス中の可燃成分を燃焼するための空気または酸素導入ロを設け、各予熱炉での燃焼割合を調整できることを特徴とする鉄系スクラップの予熱装置。

7 . 鉄系スクラップを溶解炉で溶解する前に予熱する鉄系スクラップの予熱方法において、溶解炉の前段で並列に設けられたロータリ一キルン型予熱炉とシャフ卜炉型予熱炉の両方に、鉄系スクラップを装入し、溶解炉からの排ガスがシャフト炉型予熱炉に直接流人するのを防止して排ガスをロータリーキルン型予熱炉に導入し、口一夕リーキルン型予熱炉を通過した排ガスをシャフト炉型予熱炉へ導入して予熱することを特徴とする鉄系スクラップの予熱方法。

8 . 前記ロータリ一キルン型予熱炉を通過した排ガスをシャフ卜炉型予熱炉の上方から導入し、下方から排出する請求の範囲 7記載の鉄系スクラップの予熱方法。

9 . 前記ロータリーキルン型予熱炉およびシャフト炉型予熱炉の少なくとも一つに空気または酸素を導入して排ガス中の可燃成分を、各予熱炉での燃焼割合を制御して燃焼させる請求の範囲 7 または 8記載の鉄系スクラップの予熱方法。

1 0. 前記鉄スクラップ系スクラップの平均径が 3 0 0 m m以下のスクラップをロータリーキルン型予熱炉に、平均径が 3 0 0 m m以上のスクラップをシャフト炉型予熱炉に装入し予熱する請求の範囲 7 から 9 のいずれかに記載の鉄系スクラップの予熱方法。

1 1. 前記ロータリーキルン型予熱炉の予熱温度が 1 2 0 0 °C以下で、シャフト炉型予熱炉では 8 0 0 °C以下である請求の範囲 Ί 記載のいずれかに記載の鉄系スクラップの予熱方法。