WO1996036745A1 - Plateau oscillant pour compresseur a plateau oscillant et combinaison d'un plateau oscillant avec des sabots - Google Patents

Description

明 斜板式ロ ンブレ ッ サーの斜板及び斜板とシユーとの組合わせ 技術分野

本発明は、 斜板式コ ンプレ ッ サーの斜板及び斜板とシユ ー との組合わせに関するもので田あり 、 さ らに詳し く 述べるなら ば、 片側圧縮式斜板式コ ンプレッサ一において鉄系も し く は アルミニウム系材料からなる斜板の摺動特性を飛躍的に改良 する表面処理技術に関するものである。 背景技術

斜板式コ ンプレッサーにおいては、 回転軸に斜めに固着さ れた斜板又は回転軸に斜めに取り付けられ、 傾斜角変更可能 な斜板が、 回転軸の回転に応じて回転し、 それに伴って往復 運動する ビス ト ンがコ ンプレッサー内にて仕切られた空間の 体積を増減するこ とによ り圧縮 ， 膨張を行う ものである。 か かる斜板はシユーと称される摺動部材と摺動しかつシユーを 介してピス ト ンを往復運動するこ とによ り冷却媒体を所定の 空間にて圧縮 · 膨張させるものである。

斜板の摺動条件が特長的な点は、 コ ンプレッサー運転初期 に潤滑油が到達する前に冷媒が摺動部に到達し、 これが摺動 部に残存する潤滑油を洗浄する作用をもっために、 斜板は潤 滑油がない ドライ条件で摺動されるこ とである。 このよ う に 斜板の摺動条件は非常に厳しい。

このよ う な条件で使用される斜板は耐焼付性、 耐摩耗性な どの摺動特性が必要となるので、 アルミニウム系材料に硬質 物を添加して耐摩耗性を向上する提案、 斜板の材質を改良す る提案、. 鉄系斜板に熱処理を施し硬度を上昇させ耐摩耗性を 向上させる提案や、 表面処理を施す提案な どがなされてい る。

本出願人は、 鉄系斜板と鉄系シユーの摺動では焼付が起り 易いので、 特開昭 5 1 - 3 6 6 1 1 号公報において鉄系斜板 と摺動するシユーに C u系焼結材料を接着するこ とを提案し た。 すなわち以前は鉄系斜板に硬化処理を施して来たが、 相 手材であるシユーも鉄系材料であると、 同種材料の摺動によ り焼付が発生し易いという問題があつたので、 これを避ける ために、 上記の提案では鉄系斜板の相手材 （シユー） に焼結 銅合金を使用したのである。

また、 鉄系シユーとの同種材料の摺動を避けるために鉄系 斜板にスズめっ きを施し、 耐焼付性を向上させるこ と も提案 された。

通常の斜板式コ ンプレ ッサーはビス ト ンの両側のシリ ンダ ボア内で冷却媒体の吸引 と圧縮を行う ものであるが、 最近片 側、 通常は リ ア （ R ) 側のみで圧縮 · 吸引を行う片側圧縮式 斜板式コ ンプレ ッ サーが製造されている。 この斜板式コ ンプ レ ッサーを本出願人の出願に係る特開平 6 — 2 8 8 3 4 7号 公報の容量可変型コ ンプレッサーを例にと って説明する。

この圧縮機では、 第 1 3図に示すよ うに、 シリ ンダブロ ッ ク 1 の一端側にはフ ロ ン トハウジング 2が接合され、 他端側 には リ アハウジング 3 が弁板 4 を介して接合されている。 シ リ ンダブロ ッ ク 1 と フロ ン トハウジング 2 とによ って形成さ れるクラ ンク室 5 には駆動軸 6が収容され、 駆動軸 6は軸受 7 a 、 7 b によ って回転可能に支持されている。 シ リ ンダブ ロ ッ ク.1 には駆動軸 6 を取り囲む位置に複数個のシリ ンダボ ァ 9 が穿設されており 、 各シ リ ンダボア 9 にはピス ト ン 1 0 がそれぞれ嵌挿されている。

クラ ンク室 5 内において駆動軸 6 には、 ロータ 1 6が駆動 車由 6 と同期回転可能に支持される と共に球面ス リーブ 1 2が 摺動可能に支持されている。 ローター 1 6 と球面ス リーブ 1 2 との間には押圧ばね 1 3が介在されており 、 押圧ばね 1 3 は球面ス リ ーブ 1 2 を リ アハウ ジング 3方向へ付勢してい る。 球面ス リ ーブ 1 2 の外周面には、 回転斜板 1 4が回動可 能に支持されている。 この回転斜板 1 4 は、 第 1 3図に示す 押圧ばね 1 3の最収縮状態では、 下部背面に斜状に形成され た当接面 1 4 aがローター 1 6に当接するこ とによ り 、 傾角 増大方向への更なる傾動を規制されている。 また、 こ の回転 斜板 1 4 は、 図示はされていないが、 傾角縮小方向への更な る傾動を規制されるこ と もある。

回転斜板 1 4 の外周部に は半球状の シ ユ ー 1 5 a 、 1 5 bが当接されてお り 、 これらシユー 1 5 a 、 1 5 bの外 周面は ピス ト ン 1 0 の球支承面と係合されている。 こ う し て、 回転斜板 1 4 にシユー 1 5 a 、 1 5 bを介して係留され る複数のピ ス ト ン 1 0 は各シ リ ンダボア 9内を往復動可能に 収納されている。

リ アハウ ジング 3 内は、 吸入室 2 0及び吐出室 2 1 に区画 されている。 弁板 4 には各シ リ ンダボア 9 に対応して吸入 ポー ト 2 2 及び吐出ポー ト 2 3 が開口形成されており 、 弁板 4 と ビス ト ン 1. 0 と の間に形成される圧縮室が吸入ポー 卜 2 2 及び吐出ポー ト 2 3 を介 し て吸入室 2 0 及び吐出室 2 1 に連通される。 すなわち、 斜板の片側 （ R側） だけで圧 縮が行われる。

各吸入ポー 卜 2 2 にはピス ト ン 1 0の往復動に応じて吸入 ポー ト 2 2 を開閉する吸入弁が設けられ、 各吐出ポー ト 2 3 にはピス ト ン 1 0の往復動に応じて吐出ポー ト 2 3 を リ テー ナ 2 4 に規制されつつ開閉する吐出弁が設けられている。 ま た、 リ アハウ ジング 3 には、 クラ ンク室 5の圧力を調整する 図示しない制御弁が装備されている。

以上のよ う に構成された圧縮機において、 駆動軸 6の駆動 に伴って回転斜板 1 4が回転する と、 シユー 1 5 a 、 1 5 b を介して各ピス ト ン 1 0がシリ ンダボア 9内で往復動し、 こ れに よ り 吸入室 2 0 から圧縮室内に冷媒ガスは圧縮された 後、 吐出室 2 1 へ吐出される。 このと き、 吐出室 2 1 へ吐出 される冷媒ガスの吐出容量は、 制御弁によるクラ ンク室 5内 の圧力調整によ り制御される。

さ ら に 、 こ の圧縮機に は吐出量を可変に する機構 K , 1 7〜 ； 1 9が設けられている。

上記した片側圧縮式コ ンプレッサーの要部を示す第 1 4図 を参照して、 片側圧縮式コ ンプレッサーの摩耗の問題を説明 する。

圧縮工程においてシ リ ンダボア内の圧縮反力は、 片頭状ピ ス ト ン 1 0及びシユ ー 1 5 を介して、 回転斜板 1 4に伝えら れる。 圧縮室側のシユー 1 5 aは、 圧縮反力を受けるため、 シユー 1 5 a と回転斜板 1 4 との間で大きな摺動抵抗を生じ る。 このよ う な摺動抵抗は、 動力損失のみならず、 斜板の摩 耗をもたらすため、 その対策が必要となる。

これに対し、 圧縮室と反対側のシユー 1 5 b も回転斜板 1 4 と接触しているので、 両者間の相対移動による摺接抵抗が ある。 しかし、 圧縮反力がシ ユー 1 5 b を介して回転斜板 1 4 に作用するこ とはな く 、 片頭ピス ト ンが上死点から下死 点に向かう吸入行程時にのみシユー 1 5 b と回転斜板 1 4 と が摺接す る 。 吸入行程時 に は 、 回転斜板 1 4 は シ ユ ー 1 5 bを介して、 ピス ト ン 1 0 を引き連れるこ とになるが、 この引き連れに必要な力は、 圧縮行程時に比べて小さ く 、 そ れ故、 シユー 1 5 b と回転斜板 1 4 との間の摺動抵抗は僅か である。

片側圧縮式の斜板式コ ンプレ ッサーの圧縮室側にて鉄系斜 板にスズめっ きを施しても、 これは軟質であるために耐摩耗 性不足の問題が起こ っ た。

さ らに、 アルミ ニウム合金に添加された硬質元素は耐摩耗 性を向上させたが、 圧縮室側の斜板で耐焼付性不足の問題が 起きた。 発明の開示

したがって、 本発明は、 片側圧縮式コ ンプレッサーに使用 される鉄系も し く はアルミ ニウム系斜板の表面に優れた耐焼 付性及び耐摩耗性を兼備した表面層を設けるこ と によ り 、 片 側圧縮式斜板式コ ンプレ ッ サーの性能の向上及び信頼性の向 上を図るこ とを目的とするものである。

本発明者は上記問題点を解決できる表面処理方法につき鋭 意検討し実験を行い、 溶射銅合金は、 焼結合金と比較して

( a ) 組織が微細であるこ と、 （ b ) 同一組成では硬さが高 いこ と、. ( c ) 溶射条件を調節するこ とによ り完全溶解組織 から一部ア トマイズ粉の形状 · 組織が残つた組織まで調節で き、 これによ り摺動特性を使用条件に合わせて変えるこ とが でき るこ と、 などの特性をもっており 、 これらの特性を利用 する と、 圧縮側のシユーと斜板との摺動に関し優れた耐焼付 性及び耐摩耗性が得られるこ とを見出した。

かかる知見に基づいて完成した本発明は、 片側圧縮式斜板 式コ ンプレ ッサーに用いられる鉄系又はアルミニウム系材料 からなる斜板において、 重量百分率で、 4 0 %以下の鉛， 3 0 %以下のスズ， 0 . 5 %以下の リ ン， 1 5 %以下のアル ミニゥム， 1 0 %以下の銀， 5 %以下のケィ素， 5 %以下の マ ンガン， 5 %以下のク ロ ム， 2 0 %以下のニ ッ ケル及び 3 0 %以下の亜鉛からなる群から選択された 1 種又は 2種以 上を、 総量で 0 . 5 %以上、 好ま し く は 1 %以上でかつ 5 0 %以下含有する銅系合金の溶射層を、 圧縮側斜板におい て少な く と もシユー、 好ま し く は鉄系シユーとの摺動面に形 成し、 かつ反圧縮室側の少なく と もシユーとの摺動面に、 電 解めつ き、 無電解めつ き、 潤滑剤の被覆、 り ん酸塩化成処理 も し く は硬化処理を施した こ と を特徴と する斜板式コ ンプ レ ッ サーの斜板に関するものである。

本発明において、 百分率は特記しない限り重量百分率を指 す。 上記した圧縮側の斜板に溶射層と して施される銅系合金にお いて鉛は一部は鉛粒子と して存在してなじみ性や低摩擦特性 を付与し、 残り は固溶して銅マ ト リ ッ クスを強化して耐摩耗 性と耐焼付性を付与する。 鉛は ドライ条件における摺動特性 を向上する上で最も好ま しい元素である。 しかし鉛の含有量 が 4 0 %を越える と銅合金の強度が低下するので、 上限を 4 0 % とするこ とが必要である。 好ま しい鉛含有量は 1 〜 3 0 %、 よ り好ま し く は 2〜 1 5 %である。

鉛以外の添加元素は主と して銅に固溶してその耐摩耗性と 耐焼付性を高めるものである。 この中で銀は潤滑油が少ない 条件で顕著に摺動特性を高める。 添加量に関しては、 スズは Γ 0 %以上、 ケィ素， マ ンガンは 1 %以上で析出して析出物 が耐摩耗性を高める。 スズが 3 0 %を超え， リ ンが 0 . 5 % を超え、 アルミニウムが 1 5 %を超え， 銀が 1 0 %を超え、 ケィ素が 5 %を超え、 マンガンが 5 %を超え、 クロムが 5 % を超え、 ニ ッ ケル力 s 2 0 %を超え、 亜鉛が 3 0 %を超える と、 銅本来の熱伝導性、 鉄も し く はアルミニウム系相手材料 との良好な摺動特性、 耐摩耗性、 耐焼付性が失われる。 した がってこれらの元素は上記上限量を超えないよ う にする必要 がある。 好ま しい含有量はスズ ： 0 . ；! 〜 2 0 %、 リ ン ： 0 . 2〜 0 . 5 %以下、 アルミニウム ： 0 . 5〜 ； 1 0 %、 ケ ィ 素 ： 0 . 1 〜 3 %、 銀 ： 0 . 1 〜 8 %、 マ ンガ ン ： 0 . 5 〜 4 % 、 ク ロ ム ： 0 . 5 〜 3 %、 ニ ッ ケル ： 0 . 5 〜 1 5 %、 亜鉛 ： 5〜 2 5 %であり 、 さ らに好ま し く はスズ ： 0 . 1 〜 1 5 %、 アルミ ニウ ム ： 1 〜 8 %、 ケィ素 ： 0 . 5〜 ； L . 5 %、 銀 ： 0 . 2〜 5 %、 マ ンガン 0 . 5〜 3 %、 ク ロ ム ： 1 〜 2 %、 ニ ッ ケル ： 1 〜 ； 1 0 %、 亜鉛 ： 1 0 〜 2 0 %である。 ま た上記の理由よ り 添加元素の総量は 0 . 5〜 5 0 %の範囲とするべきである。

シユー自体は公知のものであり 、 例えば本出願人の特開昭 5 1 - 3 6 6 1 1 号などに示されており 、 鉄系材料と しては 鉄を主成分とするすべての材料で摺動面を構成したものを使 用するこ とができ るが、 軸受鋼が好ま しい。 また、 その製造 方法も一切限定されず、 圧延、 鍛造、 粉末冶金、 表面硬化な どの技術を適宜採用するこ とができる。 しかしながら、 反圧 縮室側のシユーは摺動面に浸ほう素処理又は窒化処理を施す こ とが好ま しい。

反圧縮側の斜板の表面には、 少なく と もシユーとの摺動面 に、 電解めつ き、 無電解めつ き、 潤滑剤の被覆、 り ん酸塩化 成処理も し く は硬化処理を施すこ とによ り鉄鋼も し く はアル ミニゥムの摺動特性を改善するこ とが必要である。 これらの 処理は溶射銅系材料よ り も摺動特性が劣るが反圧縮室側では 摩耗条件が比較的穏やかであるので上記表面処理で十分であ る。 こ こで、 電解めつ きはスズ系、 鉛系又は銅系の金属 （合 金） を厚み 0 . 5〜 3 mにて行う こ とが好ま しい。 次に、 無電解めつ きはスズ系の金属 （合金） を厚み 0 . 5〜 3 μ πι にて行う こ とが好ま しい。 続いて、 潤滑剤の被覆は P T F Ε 、 樹脂バィ ンダ一で結合された二硫化モ リ ブデン粉一例えば テフ リ ッ ク （商品名） 一を厚み 1 〜 2 0 μ mにて行う こ とが 好ま しい。 り ん酸塩化成処理は、 特に り ん酸マンガンを 1 〜 2 0 μ mの層厚みとなるよ う に施すこ とが好ま しい。 最後に 硬化処理は鉄鋼斜板に関しては、 浸炭、 窒化、 軟窒化、 ホウ 化などの処理によ り行い、 ァル 二ゥム斜板に関しては陽極 酸化処理によるこ とが好ま しい 図面の簡単な説明

第 1 図は C u - A 1 合金溶射層断面の金属組織写真 （倍率 3 2 0倍） である。

第 2 図は C u - A 1 合金溶射層断面の組織及び A 1 量分布 を模式図である。

第 3 図はァ ト マイ ズ C u - P b合金粉末の金属組織写真 (倍率 1 0 0 0倍） である。

第 4 図はア ト マイ ズ C u - P b合金粉末の金属組織写真 (倍率 1 0 0 0倍） である。

第 5図はァ トマイズ組織と強制固溶溶射組織が混合した組 織をもつ溶射層の金属組織写真である。

第 6図は強制固溶溶射組織の E P M A分析チャー ト を描い た電子顕微鏡写真 （倍率 3 0 0 0倍） である。

第 7図は鉛を含まない溶解組織をもつ溶射組織の金属顕微 鏡写真 （倍率 3 2 0倍） である。

第 8図は黒鉛添加溶射層の特性を示すグラフである。

第 9図はピーニングによる耐横割れ防止効果を示すグラフ である。

第 1 0図は鉄球ピーユングによる変形量を示すグラフであ る。

第 1 1 図は亜鉛球ピーニングによる変形量を示すグラフで ある。

第 1 2 図は接着力試験を説明する図である。 第 1 3 図は片側圧縮斜板式コ ンプ レ ッ サーの断面図であ る。

第 1 4図は片側圧縮斜板式コ ンプレッサーにおける斜板と シユーの摺動状況を説明する模式図である。

発明を実施するための最良の形態

以下、 圧縮室側斜板表面に施す銅系溶射につき よ り詳し く 説明する。

溶射層の金属組織が特長的な点は、 ア トマイズ銅粉末が溶 融した組織である。 すなわち、 溶射フ レーム中で溶融し生じ た液滴が斜板表面に衝突して変形され、 層断面で見る と、 層 状、 片状も し く は平板状部分が、 層平面で見る と小円盤、 鱗 状片などが積み重なつている。 本発明においては溶射層全体 がこのよ う な組織をもっていてもよい。

溶射組織は上述のよ う な特長の他に次のよ うな特長をもつ ている。 すなわち、 ア ト マイ ズ粉はガスによ り フ レーム内へ 圧送される と きは、 1 個 1 個がばらまかれた孤立粒子の形態 を保っており 、 一部の粒子は合体するが、 ほとんどの粒子は そのま まの形態で溶融すると考えられる。 溶融液滴は斜板に 衝突して凝固するが、 溶射層の厚みを薄く して冷却を速く す る と 1 個又は数個の液滴が、 他の多数の液滴と融合などによ り合体せずに、 孤立粒子と して凝固する。 このよ う に比較的 小さい液滴が押しつぶされ、 全体と して多数の微細層状片が 積み重なって、 溶射層が作られる。 このよ う な溶射層の例と して C u - 8 % A 1 合金の顕微鏡写真を第 1 図に示す。 この 図のよ う な溶射組織では、 第 2図に模式的に示すよ う に溶射 層全体の成分の分布 （ （ b ) 図） は、 微細層状片内での凝固 偏折が該片の数だけ繰り返されているこ と とな り 、 マクロ的 に見る と成分分布が均一になる。 このよ う な成分均一性は摺 動特性を安定させ、 特に摩擦力の安定化の面で望ま しいと考 えられる。 なお、 溶射層を融点以下の適当な温度で熱処理し 上記の凝固偏析を少な く し微細層状片内でも成分の均一化を 図る （ （ c ) 図） と、 さ らに摺動特性が良好になった。 ただ し、 熱処理によ り材質が著し く軟化する と、 摺動特性は劣化 する傾向が現れた。

また、 本発明においては、 ア トマイズ粉の一部が溶射中に 溶解しないで溶射層に残存するこ とが好ま しい。

以下、 溶解組織とア トマイズ粉の未溶解組織の混合組織の 特長を C u — P b系合金につき説明する。 この組織を構成す る鉛青銅ア ト マイ ズ粉の未溶解組織 （以下 「ア ト マイ ズ組 織」 と言う ） は、 鉛青銅ア トマイズ粉の急冷組織が溶射炎中 でも消失せずに溶射層に残っている ものである。 このァ トマ ィ ズ粉の組織は、 典型的には第 3図の C u — 2 4 % P b合金 の顕微鏡組織に示されるよ うに鉛を主成分とする二次相が銅 粉中に微粒状に分散するかあるいは銅粉の周囲に層状に分布 しているものである。 この組織は一種の铸造組織であるが、 ( a ) 主たる冷却方向が粒子の周囲から内側に向かう方向で あるこ と、 （ b ) 通常のイ ンゴッ ト銹造あるいは連続铸造よ り は急冷組織であ り 、 典型的には鉛は粒径が 1 0 ミ ク ロ ン以 下の微粒であるこ と、 も し く は、 （ c ) 鉛が銅の粒界にネッ ト ワーク状に分布しているこ とに特長があるものである。 な お、 第 3 図の組織は冷却が均一な場合であるが、 第 4図のよ う に粒子の周囲の一部が強く 冷却されるとその部分では鉛の 粒子は微細にな り 、 冷却が弱い部分では鉛の粒子は粗大と なっている。

本発明の一形態の混合組織では鉛が銅合金中に強制固溶し た層状 射組織 （以下 「強制固溶溶射組織」 と言う） となつ ている。 この混合組織では、 溶射炎中で溶解した液滴が斜板 基材に衝突して平坦に圧縮された層状組織内に鉛が強制的に 固溶されている。

これらの混合組織では第 5図に示すよ う にァ 卜マイズ組織 と いう平衡組織 （白色の鉛相が認められる） と強制固溶溶射 組織 （白色の鉛相が認められない） という非平衡組織が混合 している。

第 5図は本発明による溶射組織 （白い粒子又は模様が鉛に 相当する） の一実施例を示し、 以下の点が明らかである。 こ の組織ではァ トマイズ組織は約 1 3面積％に相当して、 鉛相 が認められない層状部位が残り の 8 7面積％存在し、 こ こで は鉛が強制固溶されている。 ア トマイズ粉が裏金に衝突した と きにつぶれるために、 あるいは外側が溶融した可能性もあ るために、 残存ア トマイズ組織の外形輪郭は粉末のものとは かな り異なっているが、 粉末中の鉛の形態は溶射後も維持さ れている。

第 6図は、 C u — 1 0 % P b - 1 0 % S n溶射層の断面観 察による強制固溶溶射組織の E P M A写真であり 、 粒子の存 在が同定されていないが P b 、 S nが存在しているこ とを示 している。 なお、 P bは C u中への固溶度は少ないので強制 固溶されており 、 S nは通常の铸造条件でも固溶するから強 制固溶ではない。 続いて、 溶射組織の各構成分の摺動性能を 説明する。

ァ トマイ ズ組織は鉛粒子が多数かつ微細に存在するために な じみ性、 低摩擦性、 潤滑性に優れている。 また、 ア トマイ ズ粉末（ま粒径が通常 1 0 0 m以下であり 、 個々の粒子がほ とんど同じ組織をもつので、 粒子間で組織が均一である。 し たがって、 かかるア トマイズ組織を摺動材料中に保持するこ と によ り 、 鉛粒子が均一に分散するこ とにな り摺動特性が安 定する。

次に、 強制固溶溶射組織は鉛の強制固溶によ り硬度が約 H V 2 0 0以上と高いために耐摩耗性が優れている。 また、 こ の組織は溶射後裏金上で粉末が一旦溶融しているので、 裏金 との接着強度を高めるこ とができる。

第 6図では縞状パターンが認められ、 その中で白い部位で は P b ， S nの固溶量が多い。 縞状パターンから、 溶射によ る物質の単位時間当 り堆積量が周期的ないし脈動的に変化す る こ と、 及びこれに対応して冷却速度も増減しているこ とが 推定される。 このよ う に興味深い組織が生成されるが、 本発 明の強制固溶溶射組織がこのよ うなものに限定されないこ と は言う までもない。

上記の組織においては、 ア トマイズ組織及び強制固溶溶射 組織が何れか一方が過度に多く なる と好ま し く ないので、 ァ トマイ ズ組織が 2 〜 7 0面積％、 よ り好ま し く は 2〜 5 0面 積％であるこ とが望ま しい。 こ こで、 溶射層が、 実質的に全 部ア トマイ ズ組織及び強制固溶溶射組織から構成されるこ と が必要であ り 、 若干量であれば上記以外の組織、 例えば鉛粒 子が溶射された青銅合金中で強制固溶されずに析出した組織 が混在していても よい。 ただしその量は 1 0面積％が上限の 目処である。

本発明者らは溶射摺動層の組織を上記したァ トマイズ組織 と強制固溶溶射組織よ り構成する観点とは別の観点から制御 する研究を行い、 以下説明するよ うに、 摺動性能をさ らに向 上させるこ とができた。

青銅 （本願説明において、 青銅と は銅合金を意味してお り 、 スズは必須成分ではない） における鉛の役割は主と して 潤滑作用にあるが、 溶射青銅ではア トマイズ組織中の鉛相が その作用を担っている。 溶射によ り生成する強制固溶溶射組 織中では、 鉛は銅マ ト リ ッ ク中に固溶されており 、 また一部 鉛相が層状に存在しても銅、 スズなども鉛相に固溶している から鉛相の潤滑作用は期待できない。 一方、 溶射時に溶 解されるア トマイズ粉粒子は、 非溶解ア トマイズ粉の周囲で かつ基材表面で凝固し、 凝固の際溶射層の密着性を高めそし て溶射層を強化する。 しかしながら強制固溶溶射組織中の鉛 は摺動時の発熱で界面に析出したり、 また長い層状の偏析部 は低強度であるために溶射層の密着及び強化に悪影響を及ぼ すこ とがある。

ア トマイ ズ組織中にネ ッ 卜 ワーク状も し く は粒状などの形 態で存在する鉛相を含む溶射青銅層を被覆した摺動材料が面 内に平行な応力にさ らされる と、 鉛は銅よ り強度が低いため に、 層状鉛相に沿ってクラ ッ クが走り比較的低い応力でも割 れが発生する。 一方微細粒子状鉛相は割れに対する抵抗力が 高い。 ア トマイ ズ粉末が、 溶射飛行中にあるいは裏金上で溶解さ れ、 裏金上で層状、 片状、 溶射前の形状を留めないその他の 流動形状に凝固した領域、 即ち溶解組織内に鉛が最大で 3 % 含有されるかあるいは全 く 存在しないこ とが好ま しい。 以 下、 この組織を 「鉛フ リ ー溶解組織」 と言う。 強制固溶溶解 組織内に当該組織に対して 3 %を超える量で存在する鉛は潤 滑作用を発揮しないのみならず、 溶射層全体の耐摩耗性を除 く 特性を損なう原因となる。 したがって、 鉛は溶射原料粉末 であって、 溶射飛行中から溶射によ り層を形成するまでの過 程で溶解を経ない粉末、 すなわち未溶解組織内に存在してい る こ とが好ま しい。 以下、 このよ う に鉛フ リ ー溶解組織と未 溶解のァ 卜マイズ組織が複合した溶射組織を 「鉛偏析溶解組 織」 と言う。

粉体は破砕粉でもよいが、 溶射に適したア トマイズ粉を使 用するのが望ま しい。 以下、 ア トマイズ粉を例に と って本発 明が特徴とする鉛フ リー溶解組織を説明する。

第 7図は後述の実施例 4 において得られた溶射層の光学顕 微鏡写真である。 図中、 全体と して白色の塊状に数個見える 部分がア トマイ ズ青銅 （銅一スズー鉛） のア トマイズ組織で ある。 全体と して黒く 見えるのが青銅粉 （銅一スズ） が溶解 した組織である。 多数の小さい白色部分は断面が切断された 塊状ア トマイ ズ組織であるか、 あるいはア トマイズ粉が溶射 飛行中に分断されて微細な破片になったものである。 白色塊 状未溶解組織内の細かい白い点がァ トマィズ粉内に析出 · 晶 出した鉛相である。

鉛偏析溶解組織においては、 ア トマイ ズ組織及び鉛フ リー 溶解組織が何れか一方が過度に多く なる と好ま し く ないの で、 未溶解のア トマイズ組織が 2〜 7 0面積％、 よ り好ま し く は 2〜 5 0面積％であるこ とが望ま しい。

7 トマイズ組織中の鉛相はネ ッ ト ワーク状でもよいが、 粒 状である こ とが好ま しい。 鉛相が粒状である と摺動中にク ラ ッ クが鉛相に沿って伝搬しないので、 耐割れ性が高められ るからである。 ア トマイ ズ組織中の鉛相を粒状にするために は、 ア ト マイ ズ粉末中の鉛相が粒状である原料粉末を選択 し、 かつ素材への衝突圧力を過度に高く して未溶解粉末中の 鉛相が層状になる程、 未溶解粉末を押し潰さないこ とが必要 である。 粒状鉛相の粒径が大き過ぎる と強度が低下し、 逆に 小さ過ぎる と潤滑性が低下するために、 好ま し く は円換算で 0 . 5〜 2 0 mの直径範囲内であるこ とが望ま しい。

鉛偏析溶解組織をもつ溶射層の厚みは 5〜 5 0 0 mの範 囲であるこ とが好ま しい。 厚みが厚過ぎる と、 裏金の溶射反 対面を強制冷却するなどの手間がかかる施工法を採用しない と、 溶射層の熱がこ も り未溶解のア トマイズ粉が裏金上で溶 融して所望の組織が得られな く な り 、 一方厚みが薄すぎる と 摺動性能が優れないので、 これらの両面を考慮して適宜厚み を決定する必要がある。

続いて、 アルミニウムなどの固溶型元素を添加した青銅に ついて説明する。 この組織では、 ア トマイズ粉末の原形をほ ぼ留めた組織 （すなわち 「ア トマイズ組織」 ） と溶射によ り 層状などに形状が変形した組織 （以下 「溶射変形組織」 と言 う ） とが混合している。 この点では上述した銅一鉛合金の溶 射組織と同じである。 ア トマイズ組織と溶射変形組織を比較 して対照的な点を述べる と、 ア トマイズ組織は溶射中及び斜 板に衝突後に加熱されたために、 均熱 · 焼鈍組織であり 、 一 方溶射変形組織はァ トマィズ粉が再溶融し凝固した錶造組織 である と こ ろにある。

した-がって、 アルミニウムはア トマイズ組織では固溶量が 少な く な り均一かつ微細に析出し易く なり 、 溶射変形組織で はアルミニウムの固溶量が多く なる。 また、 アルミニウムの 添加量が平衡状態の固溶量よ り も非常に少ないと きは、 溶射 変形組織では铸造組織に見られるよ う なアルミニウムが偏析 しているが、 ア トマイズ組織ではアルミニウム分布が均一で ある。 アルミニウムの溶質元素の分布が均一であるこ とは、 相手材が常に均一な摺動特性の面と微視的に接触している こ と と な り 、 摺動特性上望ま しいと考えられる。 以上、 要約す る と、 銅 -鉛合金について詳述した通りの摺動特性の二つの 面が， 銅一鉛合金ほど顕著な差はないが、 発揮されるこ と に なる。

ニ ッ ケル、 ア ンチモ ン、 鉄、 アルミ ニウム、 リ ン、 亜鉛及 びマ ンガ ンなどの元素は溶解組織又は強制固溶溶射組織の何 れかにのみ含有されるこ とが好ま しい。 銀は何れの組織に含 有されても よい。

上記した種々の溶射組織をもつ銅合金に、 1 0 %以下好ま し く は 1 〜 1 0 % の A 1 ₂ 0 ₃ ， S i 0 ₂ ， S i C , Z r 0 2 ， S i ₃ N 4 ， B N 、 A 1 N , T i N , T i C ， B ₄ C , 鉄一 リ ン化合物、 鉄一ホウ素化合物、 鉄一窒素化合 物からなる群から選択された 1 種又は 2種以上の化合物を耐 摩性向上成分と して添加するこ とができる。 これらの成分の 添加量が 1 0 %を超える と 、 潤滑性、 な じみ性が不良と な り 、 その結果焼付が起こ り易く なる。

さ らにまた、 本発明においては、 青銅が重量百分率で 3 % 以下の黒鉛を含有するこ とができる。 黒鉛は潤滑性を向上さ せ、 斜板摺動層の割れを防止する添加剤である。 黒鉛の含有 量が 3 %を超える と、 青銅の強度が低下し好ま し く ない。 な お好ま しい黒鉛の含有量は 0 . 1 5〜 1 . 5 %である。

第 8図は C u - 6 % S n合金の溶射摺動層 （溶射組織一鉛 偏析溶射組織、 厚み 2 0 0 m ) に添加した黒鉛の量と物性 及び焼付時間の関係を示すグラフである。

試験条件は下記のとおり である

試験機 ： ピンディ スク試験機

周速 ： 2 0 mノ秒

荷重 ： 5 0 0 N

潤滑油 ： 冷凍機油を最初に塗布

相手材 ： S U J - 2

第 8図よ り 、 硬さ （荷重 3 0 0 gのビッ カース硬さ） およ び剪断応力は黒鉛添加量と と もに低下し、 溶射層の基礎的物 性は悪化するが、 逆に摺動特性の一つである耐焼付性は向上 するこ とが分かる。 このよ う な優れた効果は黒鉛が摩擦係数 を低下させるこ とに起因し、 限り なく ドライに近い条件での 焼付には上記した基礎的物性は支配的ではない と考え られ る。

クラ ッ クを防止する効果がある黒鉛は溶射中に燃焼し易い ために、 銅をコーティ ングするなど酸化防止対策を講じる必 要がある。 本発明においては、 溶射層の密着性を高めるために、 溶射 層と斜板基材の間に、 銅、 ニッケル、 アルミニウム、 銅ニッ ケル系合金、 ニッ ケルアルミ系合金、 銅アルミ系合金、 銅ス ズ系合金、 ニッ ケル自溶合金及びコバル ト 自溶合金からなる 群よ り選択された 1 種又は 2種以上の材料からなる中間層を めっ き、 スパッ タ リ ング、 溶射等の方法によ り形成するこ と が好ま しい。 これらの材料は何れも、 それらの表面が粗なこ とが必要であるが、 青銅と合金化し易いために、 溶射の際に (未） 溶解層と強固に結合して溶射層と裏金との接合強度を 高める。 なお好ま しい中間層の厚みは 5〜 1 0 0 μ mであ る。 銅ースズ合金と しては C u — S n — P系合金を使用する こ とができ る。 この合金は湯流れが良く かつ酸化され難いの で、 溶射によ り 中間層とする と優れた性能が得られる。

本発明の摺動層は通常の溶射法及び条件で作るこ とができ る。

しかしながら、 ア トマイズ粉が溶解組織と未溶解のア トマ ィ ズ組織が混合した溶射組織を作る場合は、 溶射条件は、 溶 射炎中で飛行中のァ トマイズ青銅粉が一部だけ溶融する ； 裏 金に衝突後に鉛青銅合金全体が再溶融しない （一部は再溶融 してもよい） ； 溶融合金及び凝固合金の冷却速度が犬にする 必要がある。 具体的には、 ガス圧を高く しかつガスの速度を 大に した高速火炎溶射法を採用すると と もに、 溶射距離を 1 8 0 m m程度と し、 溶射層の厚さを制限する条件を採用する こ とが好ま しい。 よ り具体的条件を以下に示す。

ガス圧 ： l O k g f Z c m ²

フ レーム速度 ： 1 2 0 0 mZ s e c 2D

溶射厚さ ： 1 5 0 m

上記の条件においてァ トマイズ組織の割合を多く する と き は粉末の割合を多く すればよ く 、 溶射条件の調節によ り任意 に組織の割合を調整するこ とができる。

続いて、 鉛偏析溶解組織を作る方法について説明する。 金属 （銅） /セラ ミ ッ クス （ A l ₂ 0 3 ) 系の溶射では、 後者を一旦溶融した後前者から分離して凝固させるこ とが示 されている （日本金属学会報 「まて り あ」 V o l . 3 3 ( 1 9 9 4 ) N o . 3 、 第 2 7 1 頁、 第 5図） が、 銅一鉛系粉末 では鉛が低融点であるためにこのよ う な分離凝固はほとんど 不可能であ り 、 むしろ鉛は銅よ り溶射中に溶解する可能性が 大である。

この点を避けて、 溶射炎中で飛行中に粗粒の鉛含有粉末は 完全には溶融せず、 微粒の粉末が溶融する ； 裏金に衝突後に 前記の粗粒粉末が溶融しないよ うな溶射条件につき検討した 結果、 第 1 の粉末は実質的に鉛を含有せず、 銅を主成分とす る細粒粉末であ り 、 第 2 の粉末は、 鉛を含有し銅を主成分と する粗粒の粉末とするこ とが有効であるこ とが分かった。

好ま しい溶射方法及び条件は上述のとおり である。

こ こで粗粒 · 細粒とは J I S Z 8 8 0 1 ( 1 9 8 1 年 改正、 標準ふるい目の開き） で平均粒径で 2等級以上の差が ある こ とである。 等級の差が 1 であると鉛の溶解が起り易く なる。 なお、 溶射層の接着強度の面から等級の差は 8等級以 下であるこ とが好ま しい。

続いて、 溶射層の物性を説明する。

溶射層の硬みは主と して添加元素の量に依存し、 添加量が 0 . 5〜 4 0 %の場合は 11 （。. ₃) 1 1 0〜 2 8 0の範囲で ある。 この硬さは焼結材料ゃ铸造材料に比べて高いこ と に特 徴がある。

溶射層の厚さは 5〜 5 0 0 mが好ま しい。 厚さが 5 0 0 μ mを^える と溶射層内にこ もる熱量が多く なるために、 所 定以上の熱量となる と銅合金が再溶融され硬度や密度が低く な り 、 この結果摺動特性が劣化する。 好ま しい溶射層の厚み は 5 〜 3 0 0 μ ηι、 よ り 好ま し く は 2 0〜 2 0 0 At mであ る。

溶射層は溶射後表面を研磨しあるいは研磨しないで上記厚 みと して摺動層とする。

溶射を施す斜板表面にはシ ョ ッ トブラス ト、 エツチング、 化成処理などの粗面化処理や接着層を設けるめっ き処理など を適宜施すこ とができる。

また、 本発明においては溶射層の成分の均一化を図る条件 で熱処理をするこ とができ る。 すなわち、 上記組成の銅系合 金を必要によ り硬質物と と もに溶射した後に 1 0 0〜 3 0 0 °Cの温度範囲で 3 0〜 2 4 0分の熱処理を施すこ と ができ る。 この温度及び時間の下限未満では成分均一化の効果がな く 、 一方これらの温度及び時間の上限を超える と溶射層が軟 化し、 あるいは上記した組織の ア トマイズ組織、 溶射変形 組織などの結晶粒子、 P b粒子、 片状組織が粗大化して溶射 組織の特有の形態が破壊されるこ とによ り摺動特性が劣化す る。 好ま しい熱処理は 1 5 0〜 3 0 0 °Cで 1 0〜 1 2 0分で あ り 、 よ り好ま し く は 1 5 0〜 2 5 0。Cで 6 0〜 ； 1 2 0分の 条件である。 さ ら に 、 本 発 明 に お い て は 溶射層 に ビ ー 二 ン グ処理 (シ ョ ッ ト ブラス ト処理と言われる こ と も ある） を施し、 斜 板に発生する横割れを防止する こ と ができ る。 ピーニン グ は、 粒径が 0 . 0 5〜 1 . 0 m m程度の鋼、 亜鉛な どの粒を 5 0〜？ 0 0 k g Zm ² 、 1 0〜 8 0 mZ秒の速度で投射す る条件を好ま し く 採用する こ とができ る。

第 9図は ピーニング有無によ る耐割れ性を焼付試験法によ り ク ラ ッ ク本数を測定する方法で評価した試験結果を示すグ ラ フである。 使用 した粉末は下記 （ィ ） 3 0重量％、 （口） 7 0重量％である。

(ィ ） C u — 1 0 % P b - 1 0 % S n : 平均粒径 6 3 /z m (口 ） C u - 6 % S n : 平均粒径 1 9 )u m

溶射層は組織が鉛偏析組織であ り 、 厚さが 2 0 0 μ mであ る。

第 9図よ り ピーニング処理は横割れ防止に非常に有効であ る こ とが分かる。

第 1 0図及び第 1 1 図によ り好ま しいピーニング条件を説 明する。 厚みが 1 . 5 m m， 幅が 4 0 m mである基材 （ S P C C ) に C u — 1 0 % P b — 1 0 % S n合金を厚み 3 0 0 μ mに溶射 し た （組織は第 5 図に示すもの） 。 基材は厚みが 1 . 5 m m , 幅が 4 0 m mである。 溶射後試料は基材側が凹 に沿っ たので反 り 量 （ d ) を測定した。 その後、 第 1 0図に 記した鉄球によ る ピーニングを行い、 変形量を反り量 （ d ) で測定した結果を同図のグラ フに示す。 これよ り約 1 0秒以 降でピ一ニングの効果が現れる こ とがわかる。 なお実際の斜 板と試料の寸法差を考慮する と 、 実際の斜板では約 5 0秒以 上の ピーユ ングが好ま しい と考え られる。 第 1 1 図は 0 . 5 m mの亜鉛球を 2 k / c m ² でピ一ユングした以外は第 1 0図と同様の溶射及びピーユングを行った結果を示す。 こ の図から、 亜鉛球の場合は約 1 分からピーユングの効果が認 められる。 また斜板への亜鉛球ピーニング時間は 5分以上が 好ま しいと考えられる。

mに溶射した （組織は第 5図に示すもの） 。 基材は厚みが 1 . 5 m m , 幅が 4 0 m mである。 溶射後試料は基材側が凹 に沿ったので反り量 （ d ) を測定した。 その後、 第 1 0図に 記した鉄球による ピーニングを行い、 変形量を反り量 （ d ) で測定した結果を同図のグラフに示す。 これよ り約 1 0秒以 降でピーニングの効果が現れるこ とがわかる。 なお実際の斜 板と試料の寸法差を考慮する と、 実際の斜板では約 5 0秒以 上のピーニングが好ま しいと考えられる。 第 1 1 図は 0 . 5 m mの亜鉛球を 2 k g / c m ² でピーユングした以外は第 1 0図と同様の溶射及びピーニングを行った結果を示す。 こ の図から、 亜鉛球の場合は約 1 分からピーニングの効果が認 められる。 また斜板への亜鉛球ピーニング時間は 5分以上が 好ま しいと考えられる。

アルミニウム基材の上に C u — 1 0 % P b — 1 0 % S n合 金を厚み 2 0 0 μ mに溶射し （組織一第 5図に示すもの） 、 その後熱処理またはピーニングを行った場合の溶射層の応力 変化を第 1 表に示す。

(以下余白） 第 1 表

状態 応力 （ M P a )

溶射後 + 3 0

熱処理

( 2 0 0 °C 1 h r ) + 3 0

( 2 0 0 °C x 3 h r ) + 3 0

ピーニ ング - 5 0

この表から溶射層にピーニングを施すと引張歪が緩和され 圧縮歪方向に転換されるこ とが分かり 、 これによ り割れが起 こ り難く なる と考えられる。 一方、 熱処理は内部応力を変化 させていない。

以下、 実施例によ り さ らに具体的に本発明を説明する。 以下の性状の青銅水ア トマイズ粉末を斜板 （ F C D 7 0 ， 厚み 1 0 m m ) へ溶射し、 第 2表に 「層厚」 と して示す厚 みが 2 0〜 2 0 0 μ mの溶射曆を形成した。

( 1 ) 銅系ア トマイズ粉

A 1 含有量 ： 1 0 %

粒径 ： 7 5 μ mアンダー

( 2 ) 鉛青銅ア トマイズ粉

鉛含有量 ： 1 0 %

スズ含有量 ： 1 0 %

粒径 ： 9 0 mアンダー

組織 ： 第 3図に示すもの

( 3 ) 複合青銅ア トマイ ズ粉

鉛含有量 ： 1 0 %

スズ含有量 ： 1 0 % リ ン含有量 ： 0 . 0 5 %

銀含有量 ： 3 %

硬質物 （種類 A 1 N ) ： 5 %

粒径 ： 7 5 mア ンダー

. 組織 ： 第 3 図に示すもの

( 4 ) 青銅ア トマイ ズ粉

スズ含有量 ： 1 0 %

粒径 ： 7 5 mア ンダー

組織 ： 第 3図に示すもの

溶射は第 1 メ テコ社製のダイ ヤモン ドジヱ ッ ト型ガンを使 用 して下記条件で行った。 この結果、 得られた溶射組織は表 2 に示すア トマイズ組織面積％ ( A ) で示す、 及び溶解組織 で面積％ ( Mで示す） となった。 表中の厚さの単位は mで ある。

ガス種 ： プロ ピ レ ン 1 0容量部と空気 9 0容量部の混合 ガス

ガス圧 ： 7 k g f Z c m ²

フ レーム速度 ： 1 2 0 0 m/ s e c

溶射距離 ： 1 8 0 m m

粉末供給量 ： 5 0 _g Z分

溶射前に射板に施す中間層は円板基板上に予め N i - A 1 合金を厚み 5 0 μ mを溶射するこ とによ り形成した。 中間層 を施した射板は第 2表の試験番号に i を付した。 第 2表 圧縮室側 斜板表面

粉末 組織 層厚 斜 'J 板表 -i-面 シ *ユュ-表、 i (MPa) (kN) 耗や" C性I

1 (2) Α:70;Μ:30 100 ¾^|Snめっき ： 2um SUJ2焼人 Λ 4.0 小

9 (1) A:70;M:3f) 100 ¾l?Pbめっき ： 2 Aim SUJ2焼入 Δ 4.0 小

3 (3) Α:70;Μ:30 100 電解 Cuめっ ： 2μπι SUJ2焼入 Δ 4.0

4 (2) Α:70;Μ:30 100 無電解 Cuめつ §:2μπι SUJ2焼入 Δ 4.0

0 (3) Α:70;Μ:30 100 钮ハ、、電解 Niめつき： 2 m SUJ2焼入 Λ 4.0 小

6 (1) Α:70;Μ:30 20 PTFE被 ， ΙΟμπι SUJ2焼入 Δ 4.8 /

7 (3) Α-70-Μ-30 150 u" 1/乂 1 · 3um SUJ2焼人 Λ 52 小

( W3)ノ リン西 Mn¾5孺' ^nm SI 112†兀$ノ λゝ ο /|ヽ

Q (3) + 浴空仆. 1ΠJ//Ι iΤn1 SIuIu 12 i*ΐA$Cノλ、 o 2 n

0 ( W3ノ) 寿 4耐i±U/i聊J；土 , ！ SU.I2 o 2 n

ホウノ仆 1し机理 1 (3) A-70- -30 200 表面々聊なし SUJ2窣仆 o 2.0 良好 処理 10 m

2i (2) A:70;M:30 100 表面処理なし SUJ2焼入 35 8.0 舰3i (2) A:70;M:30 100 表面処理なし SUJ2焼入 35 8.0 舰4 (2) A:70;M:30 100 表面処理なし SUJ2焼入 20 8.0 mi-5 (4) A:70;M:30 100 表面処理なし SUJ2焼入 20 7.2 舰6 溶射処理なし 表面処理なし SUJ2焼入 0.4 大 これらの耐焼付性を以下の条件で試験した。

焼付試験

試験機 ： ピンディ スク試験機

摺動速度 ： 1 5 s

潤滑条件 ： 冷凍機油

荷重付加方法 ： 4 0 0 Nノ 1 0分、 漸増

圧縮室側も し く は反圧縮室側のいずれかで先に焼付いた時 の荷重を測定したが、 本試験ではいずれも圧縮室側で焼付が 起こ った。

密着強度試験

接着剤による密着試験 （第 1 2図に示す）

接着剤 ： エポキシ系接着剤 （接着層 1 0 2 を板の下面に接 着した）

溶射層 ： 厚み 1 5 0 t m， （第 1 2図に 1 0 1 と して示す )

棒 1 0 3 を水平に引抜き、 引き抜きに要した力を求めるか ある。 又、 他の方法と して引き離しによ り評価し、 離れない ものでは〇、 一部離れたもの△と判定した。

耐摩耗性はピンデイ スク試験機による摩耗量によ り定性評 価し、 良好、 小、 大の 3段階判定を行った。

試験の結果を第 2表に示す。

この結果よ り本発明実施例は比較例 1 6 よ り も耐焼付性及 び耐摩耗性が優れているこ とが明らかである。 産業上の利用可能性

以上説明したよ う に、 本発明は銅系材料と溶射の特徴を組 み合わせる こ とによ り従来の斜板コ ンプレッサー斜板を著 し く 凌駕する摺動特性を実現した。

したがって、 本発明は斜板に加えられる負荷や潤滑条件な どが厳しい斜板式コ ンプレッサ一の耐久性及び信頼性を高め る ものであ り 、 産業上非常に有益な成果を達成する。

Claims

請 求 の 範 囲

1 . 片側圧縮式斜板式コ ンプレッサーに用いられる鉄系又 はアルミニウム系材料からなる斜板 （ 1 4 ) において、 重量 百分率で、 4 0 %以下の鉛， 3 0 %以下のスズ， 0 . 5 %以 下の リ ン， 1 5 %以下のアルミニウム， 1 0 %以下の銀， 5 %以下のケィ素， 5 %以下のマンガン， 5 %以下のクロム， 2 0 %以下のニ ッ ケル及び 3 0 %以下の亜鉛からなる群から 選択された 1 種又は 2種以上を、 0 . 5〜 5 0 %の範囲で含 有し、 残部が実質的に銅及び不純物からなる銅系合金の溶射 層 （第 1 、 5 、 7図） を、 圧縮室側の少なく と もシュ一 （ 1 5 b ) との摺動面に形成し、 かつ反圧縮室側の少なく と もシ ユー （ 1 5 a ) との摺動面に、 電解めつき、 無電解めつ き、 潤滑剤の被覆、 り ん酸塩化成処理も し く は硬化処理を施した こ と を特徴とする斜板式コ ンプレ ッサーの斜板。

2 . 重量百分率で 1 〜 3 0 %の鉛を含有する 銅系合金か らなる溶射層が銅合金ァ トマイズ粉の未溶解組織と、 鉛を銅 合金中に強制固溶した層状溶射組織との混合組織 （第 5図） から実質的になるこ とを特徴とする請求の範囲第 1 項記載の 斜板式コ ンプレ ッ サーの斜板。

3 . 重量百分率で 1 〜 3 0 %の鉛を含有する銅系合金から なる溶射層が 3〜 4 0 %の鉛を含有する粉体の未溶解組織と 、 3 %以下の鉛を含有するも し く は鉛を含有しない溶解組織 との混合組織 （第 7図） から実質的になるこ とを特徴とする 請求の範囲第 1 項記載の斜板式コ ンプレ ッ サーの斜板。

4 . 前記未溶解組織中の鉛相が粒状であるこ とを特徴とす る請求の範囲第 3項記載の斜板式コ ンプレッサーの斜板。

5 . 前記鉛を含有する粉体がア トマイズ粉であるこ とを特 徴とする請求の範囲第 4項記載の斜板式ユンプレ ッ サーの斜 板。

6 . 前記溶射層が、 A 1 ₂ 0 ₃ 、 S i 0₂ 、 S i C、 Z r 0 ₂ 、 S i a N 4 , B N、 A 1 N、 T i N、 T i C、 B ₄ C、 ならびに鉄一 リ ン、 鉄一ホウ素、 鉄一窒素の鉄系化合 物からなる群から選択された 1 種又は 2種以上を、 重量百分 率で 1 0 %以下含有するこ とを特徴とする請求の範囲第 1 項 から 5項までの何れか 1 項記載の斜板式コ ンプレッサーの斜 板。

7 . 前記溶射層が重量百分率で 3 %以下の黒鉛を含有する こ とを特徴とする請求の範囲第 1 項から 6項までの何れか 1 項記載の斜板式コ ンプレ ッサーの斜板。

8 . 前記鉄系又はアルミニウム系材料と前記溶射層の間に C υ , N i , A 1 ,· N i - A l 系合金、 C u - N i 系合金、 N i — A l 系合金、 C u - A l 系合金、 C u - S n系合金、 N i 自溶合金及び C o 自溶合金からなる群から選択された 1 種又は 2種以上の材料からなる中間層を形成したこ とを特徴 とする請求の範囲第 1 項から 7項までの何れか 1 項記載の斜 板式コ ンプレ ッサーの斜板。

9 . 溶射層がピーユング処理されたこ とを特徴とする請求 の範囲第 1 項から 8項までの何れか 1 項記載の斜板式コ ンプ レ ッサ一の斜板。

1 0 . 請求の範囲第 1 項から 9項までの何れ か 1 項記載 の斜板と、 反圧縮室側に配置されかつ斜板との摺接面にホウ 化処理又は窒化処理された鉄系シユーとの組合わせ。