WO1980002161A1 - Iron-base alloy having excellent molten zinc corrosion resistance - Google Patents
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
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Definitions
- the present invention relates to a ferrous alloy having excellent resistance to molten zinc erosion, especially for structural members that are directly exposed to molten zinc, for example, as a raw material for a structural member of a continuous molten zinc plating device.
- the present invention relates to an iron-based alloy having excellent resistance to molten zinc erosion, which is used as an overlay welding material.
- the present invention further relates to a structural member for a continuous melting device manufactured from such an iron-based alloy.
- the configuration of the continuous molten zinc plating apparatus is schematically shown in Fig. 1.
- the steel plate 7 supplied into the tank through the snout is the sink roll 5 supported by the hanger 5, as indicated by the arrow in the figure.
- the direction of rotation of the nozzle is indicated by an arrow.
- the structural members of such a continuous hot-dip galvanizing device use low-carbon steel and stainless steel (JIS 504, 509, etc.) or stainless steel (JIS, etc.). IPO. It is manufactured by plastic and plastic working.
- erosion resistance molten zinc erosion resistance
- the low carbon steel used in the manufacture of the plating tank and snout has a poor erosion resistance even in the molten state where the fluidity is relatively slow.
- a haze alloy for example, ⁇ -25, which is considered to have relatively good erosion resistance in the static zinc state, is lined as a thin plate on the surface of these members.
- the erosion resistance is satisfactory if the molten zinc is in a fluidized state (for example, the inside of the snout ⁇ in contact with the liquid interface in the plating tank and its vicinity). Not something to do.
- the stellite alloy in a structural member in which the stellite alloy is build-up welded, the stellite alloy itself has good mechanical wear resistance and relatively good erosion resistance in the flowing zinc state. It has good erosion resistance when used for rolls, etc., but the stellite alloy is too hard, causing scratches on the steel plate of the processed product and cracks on the surface when re-polishing the mouth surface.
- the present invention has a low cost, has an excellent erosion resistance against a flowing molten alloy, and has an adequate resistance to mechanical abrasion and not to scratch a steel plate.
- An object of the present invention is to provide an iron-based alloy that has an appropriate hardness and that can be used as a formed material, a processed material, and a build-up welding material.
- the present invention further provides a structural member made from the above iron-based alloy, which can be used continuously for a long time for a continuous molten zinc plating device.
- the present invention further provides a method for preventing erosion by molten iron in a flowing state by using the above-mentioned iron-based alloy.
- the present inventors have conducted various studies and experiments in order to achieve the above object and completed the present invention.
- N (and no or ⁇ ), Mo (and ⁇ or W), Go, and G are elements that reduce erosion by molten sub-metal, —N, N, Gr, A and Ti are elements that degrade erosion resistance. Therefore, in order to develop an alloy with excellent erosion resistance, do not add T £ as an alloy component, reduce the amount of Gr and Ni as much as possible, increase the amount of Go, and increase the amount of Mo and N. It is better to add as much as possible.
- Fe forms an alloy with Co, ⁇ , ⁇ , etc., it shows almost neutral behavior in erosion resistance, so it is economically desirable to balance the alloy components with an appropriate amount of It is believed that the invention is, in essence, by weight,
- an iron-based alloy having excellent resistance to molten zinc erosion preferably, the iron-based alloy contains at least essentially 5.5 to 10% of molybdenum and molybdenum of the molybdenum and tungsten. Including.
- the iron-based alloy according to the present invention may further contain at least one selected from the group consisting of 0.001 to 2% of zirconium and 0.001 to 2% of boron.
- Nickel, coparts and chromes are preferably in the following ranges.
- the present invention focuses on the effects of T and, and actively eliminates them.
- the iron-based alloy thus obtained exhibits excellent molten zinc erosion resistance. Therefore, furthermore, the present invention essentially comprises a weight 3 ⁇ 4
- At least one member selected from the group consisting of molybdenum and tungsten a total of 1 to 10%, preferably 5.5 to 10%,
- Nickel 10 ⁇ 0 ⁇
- the content is less than 0.01, not only the desired fluidity cannot be ensured at the time of fabrication and overlay welding, but also the desired strength cannot be imparted to the alloy. If the content exceeds 2%, the hardness of the alloy will increase significantly and the resulting embrittlement will be remarkable, causing the alloy to crack frequently.Therefore, the content is set to 0.01-2. Was. Ca and Mangan (Si and ⁇ )
- Silicon and manganese have a deoxidizing and desulfurizing effect, furthermore, a silicon has the effect of improving the fluidity, and a manganese has the effect of toughening the alloy. If the content is less than 0.1, the desired effect cannot be obtained in the above-mentioned action. On the other hand, if the content exceeds 2 each, alloy embrittlement will be remarkable for silicon and manganese will not. Since there is no further improvement effect, the content was set to 0.01 to 2%, respectively.
- Niobium and tantalum have an effect of remarkably improving the erosion resistance. However, if the total content is less than 1, the desired effect cannot be obtained in the above-mentioned effect. Since the plastic workability deteriorates, its content was determined to be 1 to ⁇ in total. Niobium
- OMPI And at least one for tantalum.
- Molybdenum and tungsten Mo and W
- molybdenum and tungsten have the effect of further improving the erosion resistance in the presence of niobium, if the total content is less than 1, the desired effect cannot be obtained in the above-mentioned effect. Even if the content exceeds 10%, there is no further improvement effect and the cost may be increased. Therefore, the content was determined to be 110% in total. Preferably, the total amount is 5.510? ⁇ . It also preferably contains essentially 5.510% of molybdenum. Thus, the inclusion of a high content of molybdenum provides a further significant improvement in erosion resistance.
- Nickel has the effect of improving the plastic workability by austenizing the alloy structure.However, if its content is less than 10%, the desired effect of improving the plastic workability cannot be secured. If the content exceeds this, a significant decrease in erosion resistance will be caused, so the content was determined to be 150 ° C., preferably 110 °.
- Milt has the effect of further improving the excellent erosion resistance provided by niobium, molybdenum and tungsten, and improves the workability by austenizing the alloy structure together with nickel. Has an effect, but if its content is less than 10, the desired effect is secured
- the content is preferably 10 to 50%.
- the size is set at 15 to 50.
- Chromium ( ⁇ r) Chromium has the effect of strengthening the alloy base and improving oxidation resistance. However, if the content is less than 10%, the desired effect cannot be obtained in the above-mentioned effect. On the other hand, if the content exceeds 25%, the erosion resistance is remarkably reduced, so the content was set to 10 to 25%, preferably 10 to 18 ° h.
- the unavoidable impurities contained in the alloy of the present invention are phosphorus (P), sulfur (S), vanadium (V), oxygen ( ⁇ ), etc., each of which is generally not more than 0.05%, usually not more than 0.015 ⁇ . Limited to:
- the attached drawing is a schematic illustration of the configuration of the continuous melting sub-plating device.
- the alloy according to the present invention (hereinafter referred to as the invention alloy) will be described by way of examples while comparing with a comparative alloy and a conventional alloy.
- a molten metal having the final composition shown in the following table is prepared by the ordinary atmospheric melting method and is mirror-polished in a sand mold to obtain a length of 100 dragons and a width of 8 mm.
- Inventive alloys 1 to 20 having a size of 15 mm
- comparative alloys 1 to 5 and conventional alloys 1 and 2 and inventive alloys 21 and 22 having a size of 75 mm in diameter and 150 mm in height.
- Conventional alloys 3 and 4 were produced respectively, and hot forging was performed on alloys 21 and '22 of the invention and conventional alloys 5 and 4 at a temperature of 1100 C to a diameter of 15 ⁇ . .
- Comparative alloys 1 to 5 all have a component composition outside the scope of the present invention.
- Conventional alloy 1 is stainless steel
- steel 2 is stellite ⁇ ⁇
- conventional alloy 3 Is a low-carbon steel
- 4 has a composition corresponding to that of Haines alloy ⁇ 25.
- Table 1 also shows the measured values of the high-temperature hardness (Hv: 50 ⁇ ) at 500 C of each alloy.
- the alloys used in the manufacture of structural components that are directly exposed to this type of molten zinc are those that are in a fluidized state and at normal operating temperatures (450-470 C). Average erosion depth: It is desirable to have an erosion resistance of less than 20.0 TOZ years. Therefore, as shown in the table, the invention alloys 1 to 22 are forged and forged. It is clear that all of the above have excellent erosion resistance satisfying the above conditions.
- the comparative alloys 1 to 5 and the conventional alloys 1 to 4 all show an erosion resistance exceeding the average erosion depth: 2 ⁇ 5 ⁇ z years.
- the content of butene is within the scope of the present invention
- the comparative alloy 5 whose chromium content deviates from the higher range of the present invention exhibits extremely poor erosion resistance, and furthermore, niobium and titanium.
- the alloy according to the present invention has extremely excellent erosion resistance, and thus, for example, structural members such as a plating tank, a sleeve and a snout in a continuous molten zinc plating apparatus. And the hardness of the alloy according to the present invention.
- the hardness is not as high as that of stainless steel, and it is not as low as stainless steel, but has a moderate hardness.
- When used as a material, processed material, or build-up welding material in the production of structural members not only does it exhibit excellent performance, it can be used for a long time, but it is also expensive. It has remarkably excellent properties, such as low production cost because its content is relatively low.
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Description
明 細 書 .
〔 発明の名称 〕
耐溶融亜鉛侵食性のすぐれた鉄基合金
〔 技 術 分 野 〕
' この発明は、 耐溶融亜鉛侵食性のすぐれた鉄基合金、 特に溶融亜鉛に直接さらされる構造部材用に、 例えば連 続溶融亜鉛メ ツキ装置の構造部材用に铸物材として、 加 ェ材として、 あるいは肉盛溶接材として利用される、 耐 溶融亜鉛侵食性のすぐれた鉄基合金に関する。
この発明は、 さらに、 かかる鉄基合金から製造した連 続溶融亜鈷メ ツキ装置用の構造部材に関する。
〔 背 景 技 術 〕
連続溶融亜鉛メ ツキ装置は、 第 1 図にその構成を略式 で示すよ うに、 メ ツキ槽( ^ ッ ト ) 1, サ^ー ト 口 一ル 2, シ ンク ロ 一ノレ (ポッ ト ロ ーノレ ) 5, ス リーブ 4, ハ ン ガ(アーム ) 5, およびスナウ ト ό等の各構造部材か ら構成される。 なお, 第 1 図に示す装置にあっては, ス ナト ウ όを経て槽内に供給される鋼板 7は, 図中矢印で 示すよ うに, ハ ンガ 5により支持されたシンク ロ ^"ル 5 に向かい, 所定量の亜鉛がメ ツキされてからサボ一ドロ —ル 2を経てメ ツキ槽 1から取り出される。 図中, 口 一 ル'の回転方向は矢印で示す。
従来, このよ うな連続溶融亜鉛メ ツキ装置の構造部材 は、 低炭素鋼およびス テ ンレス鋼 ( JIS SUS 504 , 509 など) あるいはス テ ン レス篛物 ( JIS ΗΗ など) を使用 一 O PI ゝ IPO .
して 鏺造ゃ塑性加工によ り製造されている。
伊 Jえ 、 サ ー ト ロ ール, シンク ロ ノレ, ス リーブお よび軸受メ タルなどの製造に使用されているステン レス 錡鋼は、 機械的摩耗が加わった流動亜鉛中にさらされる ため、 耐溶融亜鉛侵食性(以下耐侵食性)がきわめて悪 く, 1 〜 2週間毎に取り換えなければならないのが現状 である。 したがって, ステライ ト合金を表面に肉盛溶接 したり、 W Gをプラズマ溶射したりして使用する.ことが 試験的に試みられている。
またメ ツキ槽ゃスナウ トの製造に用いられている低炭 素鋼は、 流動状態が比較的ゆるやかな溶融 Ζ τι 中でも耐 侵食性が劣るものであるため、 肉厚を大き く したり、 あ るいは静止亜鉛状態で比較的耐侵食性が良好であるとさ れているヘイ ンズ合金(例えば、 ΉΑ - 2 5 ) をこれら 部材の表面に薄板として内張りしたりしている。
しかしながら、 これらの内張りを施した構造部材にお いても、 溶融亜鉛が流動状態にあると (例えばスナウ ト の内側ゃメ ツキ槽における液界面との接触部分およびそ の近傍)耐侵食性は満足すべきものではない。
また、 ステライ ト合金を肉盛溶接した構造部材では, ステライ ト合金自身が機械的耐摩耗性が良好で、 流動亜 鉛状態中での耐侵食性も比較的良好であるため、 サ^— ト ロールなどに使用して耐侵食性は良好であるが、 しか しステライ ト合金が硬すぎるため、 処理製品の鋼板にき ずがついたり、 口一ル表面の再研摩の際に表面に割れが
OMPI
WIPO
'ό
発生したりする問題があり、 長期に亘る使用寿命を期侍 することはできない。 さらに, 例えば、 Co : (5 1 ^ , C : 2 8 W : 5 ^ , N t : 1 5 その他の成分 : 4.5 (以上重量 ) からなる標準組成を有するステラ ィ ト ^ ό に見られるよ うに、 ス テラ イ ト合金は高価な Go の含有量が高いため、 材料費の高いものとなり、 コス ト 高となるのを避けることができないなどの問題点がある。 〔 発明の開示 〕
この発明は、 上述のよ うな観点から、 安価にして、 流 動状態の溶融亜銥に対するすぐれた耐侵食性を有すると ともに、 機械的な摩耗に十分耐えかつ鋼板にきずをつけ ないよ うな適度な硬さを有する合金であって、 しかも铸 造材, 加工材, および肉盛溶接材として使用することが できる鉄基合金を提供するものである。
この発明はさらに、 上記鉄基合金から作られた, 連続 溶融亜鉛メ ツキ装置用に長期間連続して使用できる構造 部材を提供するものである。
この発明は, なお, さらに上記鉄基合金を使用して流 動状態の溶融亜鉑による侵食を防止する方法を提供する ものである。
本発明者らは、 上述のよ うな目的を達成すべく種々検 討, 実験を重ねて本発明を完成した。
すなわち、 発明者らの見出したところによれば、 N (およびノまたは Τ α ), Mo (および Ζまたは W ) , Go , および Gは溶融亜鉑による侵食を減少させる元素であり,
—方, N , Gr, A および Ti は耐侵食性を劣化させる 元素である。 したがって,' 耐侵食性の優れた合金を開発 するには, 合金成分として ,T£ は積極的に添加せず, Gr ,Ni 量をできる限り下げ, 反面 Go量を増し, Mo , N はできる限り多く添加するのが良い。 なお, Fe は Co ,Ν ,Μο などと合金を形成する場合は、 耐侵食性に ほぽ中性的挙動を示すので、 適当量の で合金成分の パラ ンスをとることが経済的にも望ましいと考えられる, かく して、 この発明は、 本質的に、 重量 で、
炭 素 : 0.01〜 2 , .
ケィ素 : 0.01〜 2 ,
マ ンガン : 0.01〜 2 %,
ニオブおよびタ ンタ ルから成る群から選んだ少なく と も 1種: 合計で, 1〜 ό
モ リ ブデンおよびタ ングス テンから成る群から選んだ 少なく とも 1種:合計で, 1〜 1 0 , 好ましくは
5.5〜 1 0 ^,
ニ ッ ケル : 1 0〜 3 0 %,
コバル ト : 1 0〜 0 ^ ,
ク ロ ム ·· 1 0〜 25 ^,
鉄および不可避的不純物:残
から成る、 耐溶融亜鉛侵食性のすぐれた鉄基合金である < さらに好ましくは、 上記鉄基合金は前記モ リ ブデンお よびタ ングステンのうち少なく とも本質的にモ リ ブデン 5.5〜 1 0 %を含むものである。
ΟΜΡΙ
曹 Ο
この発明に係る鉄基合金は、 ジルコニウ ム 0.001〜 2 およびホウ素 0.001〜 2 %から成る群から選んだ少な く と も 1種をさらに含有しても よい。 二ッケル, コパル ト およびク ロ ムは好まし くは以下の範囲にある。
-ッケル : 1 0〜 1 5 ¾
コパル 卜 : 1 5〜 5 0 %
ク 口 ム : 1 0〜 1 8 ¾δ
このよ うに、 この発明は、 T および の作用効果に 注目 して、 それらを積極的に排除するものであって、 か く して得られる鉄基合金はすぐれた耐溶融亜鉛侵食性を 示す。 したがって、 さらに、 この発明は、 本質的に、 重 量 ¾で、
炭 素 : 0.0 1〜 2 ¾,
ケィ素 : ο 1〜2 %,
マンガン : 0.0 1〜 2 % ,
ニオブおよびタ ンタルから成る群から選んだ少な く と も 1種 : 合計で、 1〜 ό %,
モ リ ブデンおよびタ ングステンから成る群から選んだ 少な く とも 1種 :合計で、 1〜 1 0 %, 好まし くは 5.5〜 1 0 %,
ニッケル : 1 0〜 0 ^,
コパル ト : 1 0〜 3 0 ?δ,
ク ロ ム : 1 Q〜2 5 %,
鉄および不可避的不純物 :残
から成る鉄基合金で製作した連続溶融亜鉛メ ツキ装置用
の構造部材である。
つぎに、 この発明の鉄基合金において、 成分組成範囲 を上記の通りに限定した理由を説明する。
炭素 (C)
その含有量が 0. 0 1 未満では、 篛造時および肉盛溶 接時に所望の湯流れ性を確保することができないばかり でなく、 所望の強度を合金に付与することができず、 一 方 2 %を越えて含有させると、 合金の硬さの著しい上昇 とそれに伴なう脆化が著しく、 合金に割れが多発するよ うになることから、 その含有量を 0. 0 1〜2 と定めた。 ケィ素およびマ ンガン ( S iおよび Μπ )
ケィ素およびマ ンガンは脱酸 . 脱硫作用があり、 さら にケィ素には湯流れ性を改善する作用が、 またマ ンガン には合金を強靱化する作用があるが、 それぞれの含有量 が 0. 0 1 未満では、 前記作用に所望の効果が得られず、 —方、 それぞれ 2 を越えて含有させると、 ケィ素に関 しては合金脆化が著し くなり、 またマンガンについては よ り一層の改善効果がないことから、 その含有量をそれ ぞれ 0. 0 1〜 2 %と定めた。
ニ オ ブおよびタ ン タ ル ( Ν および )
ニオブおよびタ ン タルは耐侵食性を著しく向上させる 作用があるが、 その合計含有量が 1 未満では前記作用 に所望の効果が得られず、 一方 ό を越えて含有させる と、 篛造性および塑性加工性が劣化するようになること から、 その含有量を合計量で 1〜 ό と定めた。 ニオブ
OMPI
およびタ ンタルについては少なく とも 1種を含む。
モ リ ブデンおよびタ ン グス テン ( Mo および W )
モ リ ブデンおよびタ ングステンにはニオブとの共存に おいて耐侵食性をさらに一段と改善する作用があるが、 その合計含有量が 1 未満では前記改善作用に所望の効 果が得られず、 一方 1 0 を越えて含有させても、 さら に一段の改善効果がなく、 コ ス ト高を招く原因ともなる ことから、 その含有量を合計量で 1 1 0 %と定めた。 好ましくは、 その合計量は 5. 5 1 0 ? δである。 さらに 好まし くはモ リ ブデンを本質的に 5. 5 1 0 %含有する。 このよ.うに高含量のモリ ブデンを含有させると耐侵食性 についてさらに著しい改善がみられる。
ニ ッ ケ ル ( N i )
ニッケルには合金組織をオーステナイ ト化して塑性加 ェ性を改善する作用があるが、 その含有量が 1 0 %未満 では所望の塑性加工性改善効果を確保することができず、 一方 5 0 を越えて含有させると、 著しい耐侵食性低下 をもたらすよ うになることから、 その含有量を 1 0 5 0 °h、 好ましくは 1 0 1 5 と定めた。
ミ ノレ ト Go )
ミル ト には、 ニオブ, モ リ ブデン, およびタ ングス テンによってもたらされるすぐれた耐侵食性をさらに改 善する作用がありかつニ ッ ケルと共に合金組織をオース テナイ ト化して塑性加工性を改善する作用があるが、 そ の含有量が 1 0 未満では前記作用に所望の効果を確保
ΟΜΡΙ
することができず、 一方 3 0 %を越えて含有させても、 よ り一層の改善がなされず、 コス ト高を招くだけである ことから、 その含有量を 1 0〜 5 0 , 好ましぐは 1 5 〜 5 0 と定めた。
ク ロ ム (〇r) ク ロムには合金素地を強化すると共に、 耐酸化性を向 上させる作用があるが、 その含有量が 1 0 %未満では前 記作用に所望の効果が得られず、 一方 2 5 %を越えて含 有させると耐侵食性が著しく低下するよ うになることか ら、 その含有量を 1 0〜 2 5 %, 好ましくは 1 0〜 1 8 °hと定めた。
ジルコニウ ム お よ び ホ ウ 素 ( Zrおよび B )
ジノレ コニゥ ムおよびホウ素に^、 ニオブ, タ ンタノレ, モ リ ブデンおよびタ ングステンとの共存において、 特に 結晶粒界の耐侵食性を改善すると共に、 結晶粒界を強靱 化して塑性加工時における割れを防止する作用がある力 その含有量が、 0.001 % 未満では前記作用に所望の効 果が得られず、 一方 2 %を越えて含有させると合金の脆 化が著しくなることから、 その含有量をそれぞれ 0.001 〜 2 と定めた。
A , Tiは積極的に排除される。
この発明の合金に含まれる不可避不純物は燐(P),硫 黄 (S), バナジウ ム (V)および酸素(〇)等であり、 それ ぞれ一般には、 0.0 5 %以下, 通常 0.0 1 5δ以下に制限 される。
OMPI Ρ
〔 図面の簡単な説明 〕
添付図面は連続溶融亜鉑メ ツキ装置の構成の略式説明 図でめる
〔 実施 例 〕
この発明に係る合金(以下, 発明合金という ) を実施 例により比較合金および従来合金と対比しながら説明す る
高周波炉を使用し、 通常の,大気溶解法により次表に示 す最終成分組成をもった溶湯を調製し、 砂型モ一ル に 鏡造することによって、 長さ 1 0 0龍 X幅 8 ΟΜΙΧ厚さ 15 mmの寸法をもった発明合金 1〜 2 0, 比較合金 1〜 5, および従来合金 1 および 2 と、 直径 7 5 mm X高さ 150酺 の寸法をもった発明合金 21 , 22 および従来合金 3およ び 4をそれぞれ製造し、 さらに前記発明合金 21, '22 お よび従来合金 5および 4に対しては温度 1100 Cにて熱 間鍛造を施してその直径を 1 5 πΦ とした。
なお、 比較合金 1〜5は、 いずれもこの発明の範囲か ら外れた成分組成をもつものであり、 また従来合金 1は ステン レス铸鋼 ΗΗ、 2はステラ イ ト ^ όおよび従来合 金 3は低炭素鋼、 4はヘイ ンズアロイ ^ 2 5にそれぞれ 相当する成分組成をもつものである。
ついで、 この結果得られた発明合金 1〜 2 2, 比較合 金 "!〜 5, および従来合金 1〜 4から, 直径 1 2露 長さ 3 5籠の寸法をもった耐侵食性試験用試験片を削り 出し、'この試験片を温度 4 7 0 Cおよび 5 2 C3 Cに加熱
Ο ΡΙ ΰ
した溶融亜鉛浴中に浸漬しながら、 半径 5 5∞の円周上 を 2 5 0 P.™.の回転速度で、 回転し、 2 5時間保持後 引き上げ、 その平均侵 ·食深さを測定した。 この結果の測 定値を別表に合せて示したが、 この測定値は保持時間を 1年に換算したものとして示した。 溶融亜鉛メ ツキ装置 などの構造部材は、 実際に流動状態の溶融亜鉛に直接さ らされることが多く、 静止状態の浸漬試験でいく ら良い 耐侵食性を持つと評価されても流動状態では著しく耐侵 食性が劣化する合金もある。 従って上記試験の如く流動 状態での溶融亜鉛浴中での浸漬試験によって合金の耐侵 食性を評価することがきわめて重要である。
な 第 1表中には各合金の 5 0 0 Cにおける高温硬さ ( Hv : 5 0 ^ ) の測定値も示してある。
1
※ 流動滚融 Z 状態における侵食深さ,年率に換算。
OMPI
WIPO
一般に、 この種の溶融亜鉛に直接さらされる構造用部 材の製造に用いられる合金としては、 流動亜銥状態で、 亜鉛の温度が通常の操業温度( 4 5 0〜4 7 0 C ) では、 平均侵食深さ: 2 0. 0 TOZ年以下の耐侵食性をもつことが望 ましいとされており、 したがって、 表に示されるように、 発明合金 1 〜 2 2は、 篛造材および鍛造材のいずれのも のも前記条件を満足するすぐれた耐侵食性をもつことが 明らかである。
これに対して、 比較合金 1 〜 5および従来合金 1〜 4 は、 いずれも平均侵食深さ : 2 ο 5∞z年を越えた耐侵食 性を示し、 特に-才ブおよびタ ン タ ルをほとんど含有し ない比較合金 1, およびニオブおよびタ ン タ ルの含有量 はこの発明の範囲内にあるがモリ ブデンおよびタングス テンをほとんど含有しない比較合金 2 , さらに-ォブ, タ ンタルおよびモ リ ブデンの含有量は本発明の範囲内に あるが、 ク ロ ムの含有量がこの発明の範囲内から高い方 に外れた比較合金 5はきわめて悪い耐侵食性を示し、 さ らにニオブ, タ ン タ ル, モ リ ブデン, タ ン グス テ ンおよ びコ バル トを含有しない従来合金 3 (低炭素鋼) および 従来合金 1 ( ス テ ン レス篛鋼 HH )は、 著しく悪い耐侵食 性を示すものであった。
上述のよ うに、 この発明にかかる合金は、 きわめてす ぐれた耐侵食性を有しているので、 例えば連続溶融亜鉛 メ ツキ装置に けるメ ツキ槽, ス リ ーブおよびスナウ ト などの構造部材に、 さらに、 この発明にかかる合金の硬
O PI
さはステラ イ ト ^ ό程高くなく、 ス テン レス錡鋼 ΗΗ 程 は低くなく適度の硬さを有しているので、 サボ一 ト 口 一 ル, シンク ロ ールなど製品との機械的摩耗が加味される 構造部材の製造に、 錡物材, 加工材および肉盛溶接材な どして使用した場合に、 すぐれた性能を発揮し、 長期に 亘る使用を可能とするばかりでなく、 高価なコパルトな どの含有量が比較的低いので、 その製造コス ト も安価に なるなどの著し くすぐれた特性を有する。
ΟΜΡΙ
ト 2PO
Claims
1. 本質的に、 重量 で、
炭 素 : 0. 0 1〜 2 ¾、
ケィ 素 : 0. 0 1〜2 %、
マ ンガン : 0. 0 1〜 2 ^、
ニオブおよびタ ンタルから成る群から選んだ少なく と も 1種 : 合計で, 1〜 ό .%,
モ リ ブデンおよびタ ングス テンから成る群から選ん だ少な く とも 1種 : 合計で, 1〜 1 0 ¾,
ニ ッ ケル : 1 C!〜 5 0 %、
コバルト : 1 0〜 5 0 %、
ク ロ ム : 1 0〜 2 5 ¾、
鉄および不可避的不純物 :残
から成る、 耐溶融亜鉛侵食性のすぐれた鉄基合金。
2. モ リ ブデンおよびタ ングステ ンから成る群から選ん だ少な く と も 1 種、 合計で、 5. 5〜 1 0 を含む、 請 求の範囲第 1項に記載の鉄基合金。
δ. 前記モ リ ブデンおよびタ ングステンのうち少なく と もモ リ ブデンを 5. 5〜 1 0 %含む、 請求の範囲第 1項 または第 2項に記載の鉄基合金。
4. ジル コ ニ ウ ム 0. 0 0 1〜 2 ¾δおよびホウ素 0. 0 0 1〜
2 ^から成る群から選んだ少な く と も 1種をさらに含 有する、 請求の範囲第 1 項ないし第 5項のいずれかに 記載の鉄基合金。
5. ニ ッ ケル : 1 0〜 "! 5 ¾
OMPI_ WIPO
コ ノミノレ ト = 1 5〜 5 0 ^,
ク ロ ム = 1 0〜 1 8 ¾δ,
である、請求の範囲第 1項ないし第 4項のいずれかに記 載の鉄基合金。
6. 本質的に、 重量 で、
炭 素 : 0.0 1〜 2 ?δ,
ケィ素 : 0.0 1〜 2 %,
マ ンガン : 0.0 1〜2 ¾,
ニオブおよびタ ン タルから成る群から選んだ少なく とも 1種:合計で, 1〜 ό ¾,
モ リ ブデンおよびタ ングステンから成る群から選ん だ少なく とも 1種:合計で, 1〜 1 0 ¾,
ニ ッ ケル : 1 0〜 3 0 °h、
コパル 卜 = 1 0〜 5 0 ^ ,
ク ロ ム : 1 0〜 25 ¾,
鉄および不可避的不純物 :残
から成る鉄基合金で製作した連続溶融亜鉛メ ツキ装置 用の構造部材。
7. 前記鉄基合金がモリ ブデン よびタングステンから 成る群から選んだ少なく とも 1種、 合計で、 5.5〜10
^を含む、 請求の範囲第 ό項記載の構造部材。
8. 前記鉄基合金が前記モリ ブデンおよびタ ングステン . のうち少なく ともモ リ ブデンを 5.5〜 1 0 含む、 請 求の範囲第 ό項または第 7項に記載の構造部材。
9. 前記鉄基合金が、 ジルコニ ウ ム 0.001〜2%および
O PI
、 二,
ホウ素 ο ο ι〜2% から成る群から選んだ少なく と も 1種をさらに含有する、 請求の範囲第 ό項ないし第
8項のいずれかに記載の構造部材。
10. ニ ッ ケル : 1 0〜 1 5 ¾ ,
コ ノミノレ ト : 1 5〜3 0 ¾,
ク ロ ム : 1 0〜 1 8 ¾,
である、 請求の範囲第 ό項ない 第 9項のいずれかに 記載の構造部材。
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