TW202033788A - 低磷、含鋯之微合金的抗斷裂鋼合金 - Google Patents

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Abstract

揭示了一種鋼合金組合物。該鋼合金組合物可包含0.36重量%至0.60重量%的碳、0.30重量%至0.70重量%的錳、0.001重量%至0.017重量%之間的磷、0.15重量%至0.60重量%的矽及1.40重量%至2.25重量%的鎳。該鋼合金組合物可進一步包含0.85重量%至1.60重量%的鉻、0.70重量%至1.10重量%的鉬、0.010重量%至0.030重量%的鋁、0.001重量%至0.050重量%的鋯及平衡量的鐵。

Description

低磷、含鋯之微合金的抗斷裂鋼合金
本揭示大體而言係關於鋼合金，且更具體而言係關於具有低磷、含有鋯添加物之鋼合金組合物，且係關於由該鋼合金組合物製成之物品。
很多工業(諸如密閉式模具鍛造工業、工具加工工業及水力壓裂工業)依靠適合於實踐中的嚴苛要求之零件。為滿足此類嚴苛要求，需要由表現出諸如高抗疲勞性、高抗斷裂性、高強度、高硬度、高耐磨性、優異的通過硬度、高溫穩定性及良好的機械加工性等性質之材料製造此類零件。本申請案係針對表現出此類性質之新穎的鋼合金組合物。
根據本揭示之一個態樣，揭示了一種鋼合金組合物。該鋼合金組合物可包含0.36重量%至0.60重量%的碳、0.30重量%至0.70重量%的錳、0.001重量%至0.017重量%的磷、0.15重量%至0.60重量%的矽及1.40重量%至2.25重量%的鎳。該鋼合金組合物可進一步包含0.85重量%至1.60重量%的鉻、0.70重量%至1.10重量%的鉬、0.010重量%至0.030重量%的鋁、0.001重量%至0.050重量%的鋯及平衡量的鐵。
根據本揭示之另一態樣，揭示了一種用於橫截面厚度為20吋或更大之物品之鋼合金組合物。該鋼合金組合物可包含0.36重量%至0.46重量%的碳、0.30重量%至0.50重量%的錳、0.001重量%至0.012重量%的磷、0.15重量%至0.30重量%的矽及1.75重量%至2.25重量%的鎳。該鋼合金組合物可進一步包含1.40重量%至1.60重量%的鉻、0.90重量%至1.10重量%的鉬、0.015重量%至0.025重量%的鋁、0.001重量%至0.050重量%的鋯及平衡量的鐵。
根據本揭示之另一態樣，揭示了一種用於橫截面厚度為20吋或更小之物品之鋼合金組合物。該鋼合金組合物可包含0.50重量%至0.60重量%的碳、0.50重量%至0.70重量%的錳、0.001重量%至0.017重量%的磷、0.40重量%至0.60重量%的矽及1.40重量%至1.75重量%的鎳。該鋼合金組合物可進一步包含0.85重量%至1.15重量%的鉻、0.70重量%至0.90重量%的鉬、0.010重量%至0.030重量%的鋁、0.001重量%至0.050重量%的鋯及平衡量的鐵。
本揭示之此等及其他態樣及特徵在結合隨附圖式來閱讀時將更容易理解。
現將參考本文中揭示之圖式及表來描述本揭示之各種態樣。本發明由鋼合金組合物(及由其形成之物品)組成，該等鋼合金組合物包括具有適合於高溫及室溫操作條件之氮化鋯或碳氮化鋯釘紮式沃斯田鐵晶粒結構的鋁脫氧鋼。由本文中揭示之鋼合金組合物製造之物品表現出高抗疲勞性、高抗斷裂性、由對脫氧元素鋁及鋯之精確控制以及對磷之精確控製得出的細晶粒。本文中揭示之鋼合金組合物適應密閉式模具鍛造工業之嚴苛要求及機器零件工業之不同但同樣苛刻的要求，該等鋼合金組合物僅需要數量適度的合金化成分(即：小於7.25%)，且因此製造商的生產成本低且消費者容易使用。鋁脫氧鋼合金組合物及由其製成的組件除了具有優異的抗疲勞性及抗斷裂性性質之外，亦具有高強度、高硬度、高耐磨性、優異的通過硬度、良好的機械加工性且尤其是用氮化鋯及碳氮化鋯釘紮之原始沃斯田鐵晶粒邊界。
參考第1圖，展示由本揭示之鋼合金組合物製造之物品1。物品1可具有橫截面厚度(T)。作為非限制性實例，物品1可為包括其內部組件之模具塊、機器零件、工具或泵塊。因而，應理解，物品1根據其預期應用在實踐中可具有各種形狀及大小。
以下的表1至表4列出用於製造物品1之示例性鋼合金組合物。組合物A具有更寬範圍之元素，且組合物D具有更低的磷含量。組合物B適合於製造橫截面厚度(T)為20吋或更小之物品，且組合物C適合於製造橫截面厚度(T)為20吋或更大之物品。 表1：組合物A(寬)
元素 最小(重量%) 最大(重量%)
C 0.36 0.60
Mn 0.30 0.70
P 0.001 0.017
S 0.025
Si 0.15 0.60
Ni 1.40 2.25
Cr 0.85 1.60
Mo 0.70 1.10
V 0.02 0.10
Cu 0.35
Al 0.010 0.030
Ti 0.020
Zr 0.001 0.050
Fe(平衡量)    
表2：組合物B(橫截面厚度(T)為20”或更小)
元素 最小(重量%) 最大(重量%)
C 0.50 0.60
Mn 0.50 0.70
P 0.001 0.017
S 0.025
Si 0.40 0.60
Ni 1.40 1.75
Cr 0.85 1.15
Mo 0.70 0.90
V 0.02 0.10
Cu 0.35
Al 0.010 0.030
Ti 0.020
Zr 0.001 0.050
Fe(平衡量)    
表3：組合物C(橫截面厚度(T)為20”或更大)
元素 最小(重量%) 最大(重量%)
C 0.36 0.46
Mn 0.30 0.50
P 0.001 0.012
S 0.003
Si 0.15 0.30
Ni 1.75 2.25
Cr 1.40 1.60
Mo 0.90 1.10
V 0.02 0.07
Cu 0.35
Al 0.015 0.025
Ti 0.020
Zr 0.001 0.050
Fe(平衡量)    
表4：組合物D(更低的磷)
元素 最小(重量%) 最大(重量%)
C 0.36 0.60
Mn 0.30 0.70
P 0.001 0.005
S 0.025
Si 0.15 0.60
Ni 1.40 2.25
Cr 0.85 1.60
Mo 0.70 1.10
V 0.02 0.10
Cu 0.35
Al 0.010 0.030
Ti 0.020
Zr 0.001 0.050
Fe(平衡量)    
數量不斷增加之碳會降低開始轉變為麻田散鐵之溫度。然而，當溫度降低時，形成數量增加之不太符合要求之轉變產物，諸如變韌鐵及波來鐵。然而，從要達到之目標的寬廣角度來看，應降低碳(一種強有力的合金)以改良延展性，且因此碳應在0.36-0.60的範圍內存在。碳趨向於向鑄錠之中心偏析且集中，且此趨勢隨著鑄錠大小增加而增加。更大厚度的產品通常需要更大的鑄錠，因此用於小於20”之厚度之在0.50-0.60範圍內的碳係容許的，但對於更厚的橫截面必須減少。然而，減少碳含量具有不利效應，因為碳係為了鋼在密閉式模具鍛造中的熱加工應用提供必要的強度及硬度所必需的。碳亦會極大地影響可硬化性，即，硬度將穿透給定橫截面多深。因此，若要維持密閉式模具鍛造應用中令人滿意的效能，同時提供具有高室溫延展性(此係機器零件應用所必需的)之產品，則必須以某種方式補償降低的碳。若可達成此種補償，則對於厚度大於20吋之產品，在0.36-0.46之範圍內的碳可為容許的。
錳(一種溫和的脫氧劑)應在0.30-0.70之範圍內存在。將錳減少至指示等級以下將增加由硫造成的紅熱脆性之可能性。此外，減少錳將減損鋼之可硬化性。將錳含量增加至指示等級以上將降低麻田散鐵之轉變溫度，從而減小延展性。錳亦趨向於在大的鑄錠中偏析。0.50至0.70之範圍對於小於20吋之厚度係較佳的。若可補償可硬化性的損失，則將錳減少至0.30至0.50對於大於20吋之產品厚度係較佳的。
磷係一種重要的元素，其對所需性質的貢獻目前還未得到充分認識。磷對於鋼的耐久極限及斷裂韌度特別重要。磷在沃斯田鐵化熱處理期間偏析且表現為刺激了雪明碳鐵的形成且因此碳在淬火期間向晶粒邊界的沉澱。此外，磷偏析之程度取決於鋼之磷及碳含量。當太多的磷偏析及隨之而來的碳沉澱發生時，達到抗疲勞性及抗斷裂性亦受到嚴重影響的程度，使得鋼作為雙重目的密閉式模具鍛造器具或機器零件的用處受損，達到不可接受的程度。在對類似的低合金鋼且具體而言略微改質之4320鋼(其僅在磷含量方面有所不同)進行之測試中，在分別具有0.005、0.017及0.031的磷之試樣上獲得第1圖所示之結果。曲線展示，耐久極限隨著磷含量增加而減小，且此外，疲勞壽命在0.005及0.017試樣中非常類似，但是在0.031試樣中顯著更低。
在對該等三個變型之試樣進行之斷裂韌度測試中，獲得第2圖所示之結果，其清楚地指出磷降低了抗斷裂性。同樣，0.005及0.017磷的鋼具有類似的韌度特性，其中0.005磷的鋼在某種程度上更好，但是0.031磷的鋼明顯更低。
應注意，磷亦對此種合金鋼之微結構及性質有重大影響。以下的表5展示，磷及碳有很強的親和力向沃斯田鐵晶粒邊界共同偏析，如粒間磷及碳隨著塊狀磷濃度增加而同時增加所指示。 表5.
P (Wt Pct) 百分比殘留沃斯田鐵 (25 μm) 耐久極限 (MPa) 平均斷裂韌度 (MPa √m) 粒間磷濃度 (25 μm) 粒間碳濃度(25 μm)
0.005 29.8 1125 23 0.7 at. pct 20.6 at. pct
0.017 25.3 1075 22 0.9 at. pct 21.4 at. pct
0.031 18.7 875 18 1.6 at. pct 23.7 at. pct
請注意，該相互作用越強，抗疲勞性及抗斷裂性越低，其中0.005磷與0.017磷之間的差異同樣很小，0.005磷在某種程度上更好，但是一方面0.005/0.017磷與另一方面0.031磷之間有顯著差異。
應注意，隨著磷含量增加，碳在沃斯田鐵中之溶解度減小，且因此，隨著鋼的磷含量增加且磷濃度在沃斯田鐵晶粒邊界處上升，雪明碳鐵之形成得到增強且與雪明碳鐵相平衡的碳溶解度減小。因此，雪明碳鐵對晶粒邊界之覆蓋越完全，抗疲勞性及抗斷裂性越低。
自前述內容可看出，增加鋼的磷含量導致磷及碳在晶粒邊界處的偏析增加，其中碳呈粒間雪明碳鐵之形式。此外，隨著磷增加，得到更低的抗疲勞性及更低的抗斷裂性，對於密閉式模具鍛造及機器零件應用，這兩種性質必須處於高等級。就量值而言，鋼的抗疲勞性及抗斷裂性自0.005磷至0.017磷略有減小，但是在含有0.031磷的鋼中急劇減小。
然而，應瞭解，儘管在小的熔體上可達到0.005的最終磷含量，但是此低等級目前在高容量電爐煉鋼中很難達成。然而，對磷的控制在過去幾年內始終在改良，達到在大噸位生產中始終可達成0.012的磷值之程度，且為了達到更低的磷等級所做的進一步工作在繼續。因此，儘管0.005係研究工作所要達到的理想值，但是0.012表示目前對於高效的、技術進步的大噸位電爐煉鋼廠實際可達成之等級。
更低的硫等級將改良鋼的延展性。然而，維持鋼的容易機械加工性需要硫。少量但有效數量的硫必須存在，但是上限硫等級較佳應維持在0.025%的最大值以下。硫亦趨向於向大的鑄錠之中心偏析。厚度大於20”之產品中的硫應局限於0.003%的最大值。
矽應維持在0.15至0.60之範圍內。由於其脫氧能力，矽在此組合物中係一種重要的元素。矽亦趨向於向大的鑄錠之中心偏析。厚度大於20”之產品中的矽應局限於0.15至0.30之範圍。鋯對於氧有很高的親和力並且可用於經由形成氧化鋯來對熔體脫氧。然而，此等氧化鋯充當對物理性質有害之夾雜物。在添加任何鋯之前必須對熔體徹底脫氧以達成鋯之最大益處。0.15的最小矽等級保證在進行任何鋯添加之前對熔體脫氧，且因此矽不能減少至此等級以下。數量大於規定範圍之增加後的矽等級可影響鋼之凝固行為，可能會導致鑄錠瑕疵，諸如一次及二次管。
由於其對韌度、可硬化性及改良之抗熱裂性的貢獻，鎳應維持在1.40%至2.00%之範圍。在低溫下，材料可在衝擊力下表現出脆性損毀模式。在高溫下，此同一材料將在衝擊力下表現出延性損毀模式。材料自脆性變為延性的此溫度被稱為脆性轉變溫度(fracture appearance transition temperature; FATT)。應將模具鋼預加熱至FATT溫度以上以便避免衝擊負載下的脆性損毀。若FATT曲線可偏移至更低溫度，則可使由於預加熱不充分所引起的脆性損毀最小化。使用鎳係由於其使斷裂轉變溫度(即，脆性模式至延性模式的轉變)偏移的能力。1.40%的最小鎳濃度係避免由於預加熱不充分所引起的災難性模具損壞所必需的。
第4圖顯著說明了一般模具鋼之FATT曲線之偏移，由以下各項表示：(a)第4圖之曲線圖之右側上的痕量鎳曲線，其展示了需要至少130℉之預加熱溫度；及(b)第4圖之左側上的鎳添加後的曲線，其展示了產生相同的抗衝擊性不需要預加熱或僅需要室溫。然而，增加的鎳濃度增加了鋼中之殘留沃斯田鐵的量。若在用作鍛模期間殘留沃斯田鐵在模具鋼中分解成未回火的麻田散鐵，則硬的脆性階段可產生，其可引起災難性模具損毀。鎳亦為成本最高的合金之一，且因此應局限於以上範圍以便使鋼及由鋼製成之製造零件的價格具有競爭力。
鉻在此等專業應用中增加了很大的量且應在0.85-1.60之範圍內存在。對於小於20”之產品厚度，較佳的範圍為0.85至1.15。然而，若降低碳以幫助使大的鑄錠中之偏析最小化，則鉻應增加至1.40至1.60之範圍以幫助補償在碳減少的情況下之可硬化性損失。亦相信額外量的鉻經由增加的碳化鉻形成來增加材料之耐磨性。
鉬應在0.70-1.10之範圍內存在。鉬增加鋼之可硬化性，同時降低回火脆化之可能性。鉬係一種強的碳化物形成元素，其改良了耐磨性。然而，其係相對昂貴的合金，且在假設符合本文中描述之其他範圍及習知的熱處理之情況下，在0.70-0.90之範圍內的鉬對於小於20”之產品厚度將提供令人滿意的結果。為幫助補償在零件厚度大於20”時碳、錳及矽之所需範圍更低的情況下之可硬化性減小，0.90至1.10之鉬範圍係較佳的。
釩必須以至多0.10之少量但有效量存在，但是較佳在0.02-0.10%之範圍內。釩有三種重大影響。由於其對增加可硬化性之影響，釩係一種重要的元素。釩亦經由形成碳化釩來增加耐磨性。釩亦用於像鋯一樣經由相同的原始沃斯田鐵晶粒釘紮機制來促進細的晶粒大小。然而，過量的釩經由形成數量增加之粗製碳化物而對延展性有害，且因此最好將釩保持在對於小於20”之厚度為0.10之最大值及對於大於20”之厚度為0.07之最大值。
鋁及鋯必須放在一起考慮，且此外，如下文中將顯而易見，鋯又必須根據此種類型之鋼中存在的氮的數量來考慮。換言之，鋁、鋯及氮之間存在一定關係，且此關係在本發明之製造零件及組合物之所需屬性中係關鍵因素。
鋁係用於在此種類型之Cr-Ni-Mo低合金鋼中產生細晶粒結構的脫氧劑選擇。然而，使用太多的鋁可產生過度的夾雜物，且因此鋁必須以至多0.030之少量但有效量存在。然而，為在適度的操作溫度下確保細晶粒結構，且同等重要地考慮鋯之存在，鋁之較佳範圍為0.015-0.025。
鋯亦為脫氧劑。然而，鋯具有以下獨特特性：當其作為合金化元素添加至鋁脫氧鋼時，經由形成氮化鋯及碳氮化鋯來增強晶粒釘紮。因此，在密閉式模具鍛造操作中，必不可少的是存在鋁及鋯之組合以確保獲得細晶粒結構。又已經發現應存在之鋯的量取決於存在之氮的量，如自以下內容將顯而易見的。
鋯形成氮化物、碳化物及碳氮化物，所有該等化合物在例如大約2150℉之升高之操作溫度下在某種程度上係穩定的。在此等化合物中，氮化鋯尤其適合於釘紮沃斯田鐵晶粒邊界。鋯與氮之化學計量比率6.5重量%至1重量%。假設標的鋼中之氮之典型範圍為40 ppm至90 ppm，與氮達成化學計量組成的最大量鋯將為0.058重量%。研究表明，次化學計量組成對於晶粒釘紮更有效，且因此，0.05重量%之最大鋯等級將為所需的。關於最小鋯等級，具有類似組成之鍛模鋼在0.002重量%之鋯等級下獲得延展性方面的有益結果。因此，鋯的所需範圍應在0.001重量%與0.050重量%之間。 工業適用性
一般而言，本揭示之教示可適用於許多工業，包括但不限於模具鍛造、泵製造及機器零件或工具製造工業。更具體而言，本揭示可適用於需要用於高需求應用之堅固的鋼零件之任何工業，該等鋼零件具有高抗疲勞性、高抗斷裂性、高強度、高硬度、高耐磨性、優異的通過硬度、良好的機械加工性及耐高溫性。
第5圖展示物品1之製造中可涉及之一系列步驟。例如，所得物品可能能夠滿足密閉式模具鍛造過程之嚴苛要求以及機器零件工業之同樣苛刻的要求。方法100可包括以下步驟：(1)在加熱單元中形成具有並非所有合金成分之鋼熔體(方塊102)，(2)將該熔體轉移至容器以藉此形成爐次(方塊104)，(3)加熱、用氬氣沖洗對該爐次進行精煉，並且將合金組合物合金化以符合規格(方塊106)，(4)真空除氣、藉由底澆法澆注並鑄造該爐次以形成鑄錠(方塊108)，及(5)對該等鑄錠進行熱加工以將該鋼合金形成為該(等)物品1(方塊110)。
作為本揭示之效力的證據，已自標的化學品之十四個爐次收集物理性質資料。由每一爐次鑄造一個大的鑄錠。所使用之鑄錠大小為92”直徑(90噸)、100”直徑(100噸)及108”直徑(140噸)之圓形帶槽鑄錠。由鑄錠鍛造而成的塊之大小的範圍為具有20”x77”x188” (83,636 lb)之尺寸之最小塊至具有30”x86”x200” (128,235 lb)之尺寸之最大塊。鍛造塊全部被熱處理成363-415 HBW之表面硬度範圍。對於所有塊之熱處理由四個主要步驟組成：1：沃斯田鐵化及空氣冷卻，2：沃斯田鐵化及水淬火，3：第一次回火，4：第二次回火。
鋼展現出優異的衝擊強度且貫穿此等大的橫截面表現出硬度及化學組成方面的高度均勻性。
在所有十四個塊上藉由沙比Ｖ形缺口法(ASTM E23)量測橫向定向上的室溫(70℉)衝擊強度(橫向衝擊強度)。在每一塊上對六個個別沙比棒進行測試。所有測試位於表面下1”。所有十四個塊之平均橫向衝擊強度為24 ft-lb。
對兩個塊進行剖切以測試跨塊厚度及寬度之硬度均勻性(橫截面硬度均勻性或可硬化性)。藉由里氏法(ASTM A956)進行用於此研究之砂心硬度量測且發現以下內容： 塊1 最終尺寸：26”x77”x188” 表面硬度：401-415 HBW 測試平面為自塊末端向內40”之橫向截面。
Figure 02_image001
塊2： 最終尺寸：26”x67”x188” 表面硬度：363-375 HBW 測試平面為自塊末端向內20”之橫向截面。
Figure 02_image003
化學變異性直接影響塊之硬度深度(可硬化性)之變異性。對兩個塊進行剖切以測試跨塊厚度及寬度之化學組成均勻性。塊尺寸為26”x77”x188”及26”x67”x188”。化學測試表明，與在兩個塊之寬度中點、拐角及厚度中點處的表面位置處之化學品相比較，自兩個塊之中心發生的變化很小。
1:物品 T:厚度 100:方法 102,104,106,108,110:步驟
第1圖為由本文中揭示之鋼合金組合物製造之物品。
第2圖為分別含有0.005重量%、0.017重量%及0.031重量%的磷之鋼之最大應力與循環數之比較。
第3圖為隨該等三種鋼中之塊狀磷含量而變的平均斷裂韌度之圖表。
第4圖為說明與不存在Ni或僅有痕量Ni的情況相對照，當添加了少量但有效量的Ni時脆性轉變溫度(fracture appearance transition temperature; FATT)曲線中之偏移的概念曲線。
第5圖為由本揭示之鋼合金組合物製造物品之方法。
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1:物品
T:厚度

Claims (20)

  1. 一種鋼合金組合物，包含： 0.36重量%至0.60重量%的碳； 0.30重量%至0.70重量%的錳； 0.001重量%至0.017重量%的磷； 0.15重量%至0.60重量%的矽； 1.40重量%至2.25重量%的鎳； 0.85重量%至1.60%重量%的鉻； 0.70重量%至1.10重量%的鉬； 0.010重量%至0.030重量%的鋁； 0.001重量%至0.050重量%的鋯；及 平衡量的鐵。
  2. 如請求項1所述之鋼合金組合物，其中該鋼合金組合物包含0.001重量%至0.012重量%的磷。
  3. 如請求項1所述之鋼合金組合物，其中該鋼合金組合物包含0.001重量%至0.005重量%的磷。
  4. 如請求項1所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.025重量%的硫。
  5. 如請求項4所述之鋼合金組合物，進一步包含0.02重量%至0.10重量%的釩。
  6. 如請求項5所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.35重量%的銅。
  7. 如請求項6所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.020重量%的鈦。
  8. 一種由如請求項1所述之鋼合金組合物製成之物品。
  9. 一種用於橫截面厚度為20吋或更大之一物品之鋼合金組合物，包含： 0.36重量%至0.46重量%的碳； 0.30重量%至0.50重量%的錳； 0.001重量%至0.012重量%的磷； 0.15重量%至0.30重量%的矽； 1.75重量%至2.25重量%的鎳； 1.40重量%至1.60重量%的鉻； 0.90重量%至1.10重量%的鉬； 0.015重量%至0.025重量%的鋁； 0.001重量%至0.050重量%的鋯；及 平衡量的鐵。
  10. 如請求項9所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.003重量%的硫。
  11. 如請求項10所述之鋼合金組合物，進一步包含0.02重量%至0.07重量%的釩。
  12. 如請求項11所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.35重量%的銅。
  13. 如請求項12所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.020重量%的鈦。
  14. 一種由如請求項9所述之鋼合金組合物製成之橫截面厚度為20吋或更大之物品。
  15. 一種用於橫截面厚度為20吋或更小之一物品之鋼合金組合物，包含： 0.50重量%至0.60重量%的碳； 0.50重量%至0.70重量%的錳； 0.001重量%至0.017重量%的磷； 0.40重量%至0.60重量%的矽； 1.40重量%至1.75重量%的鎳； 0.85重量%至1.15重量%的鉻； 0.70重量%至0.90重量%的鉬； 0.010重量%至0.030重量%的鋁； 0.001重量%至0.050重量%的鋯；及 平衡量的鐵。
  16. 如請求項15所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.025重量%的硫。
  17. 如請求項16所述之鋼合金組合物，進一步包含0.02重量%至0.10重量%的釩。
  18. 如請求項17所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.35重量%的銅。
  19. 如請求項18所述之鋼合金組合物，進一步包含最大值為0.020重量%的鈦。
  20. 一種由如請求項15所述之鋼合金組合物製成之橫截面厚度為20吋或更小之物品。
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