WO1980001666A1 - Pneumatic drill - Google Patents

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WO1980001666A1
WO1980001666A1 PCT/CH1980/000019 CH8000019W WO8001666A1 WO 1980001666 A1 WO1980001666 A1 WO 1980001666A1 CH 8000019 W CH8000019 W CH 8000019W WO 8001666 A1 WO8001666 A1 WO 8001666A1
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WO
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mass body
balancing mass
hammer drill
spring
pressure surges
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PCT/CH1980/000019
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English (en)
French (fr)
Inventor
D Widmer
Original Assignee
Uster Spindel Motoren Maschf
D Widmer
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Publication date
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D17/00—Details of, or accessories for, portable power-driven percussive tools
    • B25D17/24—Damping the reaction force
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D9/00—Portable percussive tools with fluid-pressure drive, i.e. driven directly by fluids, e.g. having several percussive tool bits operated simultaneously
    • B25D9/06—Means for driving the impulse member
    • B25D9/12—Means for driving the impulse member comprising a built-in liquid motor, i.e. the tool being driven by hydraulic pressure

Definitions

  • the invention relates to a hammer drill with a cylinder arranged in a housing, in which a percussion piston can be displaced back and forth and can be driven by means of periodic pressure surges of a pressure fluid for executing percussion strokes.
  • the proposed hammer drill according to the invention is characterized in that a balancing mass body is provided which is acted upon by the pressure surges in the opposite direction to the percussion piston and is displaceable parallel to the latter and against the action of a spring supported in the housing.
  • the hammer drill 10 shown has a housing 11 which is provided at one end with two handles 12, 13 and at the other end with a tool bearing 14, which is only indicated schematically, into which, for example, a drill bit 15 can be used longitudinally.
  • the head 16 of the drill bit 15 is periodically - as will be shown later - given 18 impacts by the front end 17 of an elongated percussion piston.
  • an inlet 19 is formed, which is connected “ via a line” to a pressure source (neither shown) - here to a pressure source for a hydraulic fluid.
  • the inlet 19 leads into the extended part 20 of a sliding chamber 21, in which a valve spool 23 provided with two valve pistons 22, 22 'is displaceably mounted against the action of a spring 24.
  • the end 25 of the valve spool 23 facing away from the spring 24 extends out of the housing 11 and lies against one of the
  • Handle 13 at 26 articulated operating lever 27. From the slide chamber 21 there is an outlet 28 at its end facing away from the enlarged part 20, which in this case is connected via a return line (not shown) to a sump or a storage vessel from which the pressure source scoops the fluid m.
  • a passage 29 leads from the widened part 20 of the slide chamber 21 to a branching point 30, from which a channel 32 leading to a pressure accumulator 31, furthermore a passage 33 to the central region of a further slide chamber 34 and finally another channel 35 which we will have to come back to.
  • the pressure accumulator 31 has a chamber 36 which is divided into two compartments 38, 39 by a dense, elastically stretchable membrane, the channel 32 opening into the compartment 39.
  • Compartment 38 contains a gas which is at a pressure which is comparable to the fluid pressure at inlet 19.
  • the slide chamber 34 has an enlarged area 40 and contains a control slide 41 with two valve pistons 42, 43, of which the valve piston 43 is provided with a peripheral collar 45.
  • One end of the slide chamber 34 is connected via a passage 44 to the channel 32 leading to the compartment 39.
  • a channel 46 extends from the other end of the slide chamber 34 and will be returned to later.
  • a passage 47 communicates via the slide chamber 21 with the outlet 28 and at the same height as the passage 47 a channel 48 extends from the expanded area 40, which acts as a collecting channel for three Return or leakage channels 49, 50 and 51 are used.
  • a cylinder 52 is formed in the housing 11, in which the percussion piston 18 is mounted such that it can be moved back and forth.
  • the percussion piston 18 has at its end remote from the end 17 a collar 53 which is fitted into the cylinder 52 in a sliding fit but sealingly.
  • the collar 53 "'is followed by a section 54 with a smaller diameter
  • Section 54 is followed by a further collar 56, which, as will be shown, acts together with the channel 46 or its junction in the cylinder 52 as a valve piston, and for this purpose has two control edges 57, 58.
  • the collar 56 is initially followed by a cylindrical section 59 of approximately the same diameter as the section 54, and the section 59 is followed by a piston shaft 60 which extends in a sliding fit through a passage bore 61 which is coaxial with the cylinder 52 and the end 17 of the percussion piston 18 forms.
  • the through bore 61 is provided with a countersink 62 which, together with the section 59, acts as a brake in the event that the head 16 of the ice cream 15 gives way too quickly to the impact of the percussion piston 18.
  • the part 65 of the cylinder 52 which adjoins the free end face 63 of the collar 53 is connected to the slide chamber 34 via a passage 64.
  • the return channel 49 opens between the collars 53 and 56 and the channel 35 in the immediate vicinity of the shoulder 62 in the cylinder 52.
  • a passage 66 extends from part 65 of cylinder 52 and continues through a central bore 67 in a guide pin 68, which extends into a chamber 69 formed in housing 11 coaxially with cylinder 52. extends and is firmly connected to the housing 11 at both ends in this chamber 69.
  • a compensating mass body 70 arranged in the chamber 69 is mounted in a longitudinally displaceable manner against the action of a spring 71 on the guide pin 68, which is offset approximately halfway up to a smaller diameter.
  • the mass body 70 is essentially bell-shaped and has a bore 72 through which the mass body 70 sits in a sliding fit on the thicker portion of the guide pin 68.
  • a space 73 remains free between the bore 72 and the thinner section 68 ′′ of the * guide pin, which communicates with the part 65 of the cylinder 52 via the bore 67 and the passage 66.
  • the bore 72 ends in an annular surface 74, the surface area of which approximately the area of the end face 63 min-us corresponds to the area of the ring faces of the control edge 58 and that at the end of the section 59, as indicated in dashed lines and with the curved bracket above the end face 63.
  • the balancing mass body 70 together with the spring 71 supported at one end at the end of the chamber 69 and thus on the housing and at the other end on a shoulder 75 on the body 70, forms an oscillator whose natural circular oscillation frequency is approximately
  • 'c res m is, where c is the spring constant of the spring 71 and m is the mass of the body 70, that is to say both pure design variables. As will be shown later, these design parameters are to be selected such that the natural circular oscillation frequency corresponds at most to half, but preferably one third, of the frequency of the pressure surges which act on the end face 63 and thus cause the percussion piston to make one per stroke.
  • the pressure also acts on the balancing mass body 70 and via the ring area 74 lifts it from its rest position. As soon as the collar 56, i.e. whose control edge 57 has released the channel 46, this communicates via the space 55 with the unpressurized channel
  • OMPI 49 ie the end face of the federal government 45 becomes unpressurized. Now, however, the pressure also acts on the free side of the valve piston 42 via the passage 44, so that the control slide 41 is displaced downward in FIG. 1. As a result, the passage 33 is closed on the one hand and the passage 64 is connected to the passage 47 on the other hand. The part “ 65 is thus connected to the outlet 28, while the still flowing pressure fluid collects in the pressure accumulator 31. Since the channel 35 is unaffected by the movement of the control slide 41, the percussion piston 18 is now replaced by the Effect of the hydraulic fluid on the ring surfaces of 58,
  • control spool 41 thanks to its low mass
  • I is considerably less inert than the balancing mass body 70, it returns to its starting position before the body 70 has reached its starting position again.
  • the "static" deflection mentioned depends on the force emanating from the pressure surges times the duration of the pressure surges or - in other words - on the percussion performance of the rotary hammer.
  • the vibration superimposed on the "static" deflection of the body 70 is dependent on the force emanating from the pressure surges and on the mass of the body 70, but is practically independent of the spring constant of the spring 71.
  • these two values are of spring constant and mass selected such that the natural circular oscillation frequency of the body 70 corresponds approximately to three times the value of the frequency of the pressure surges.
  • the body 70 thus forms one
  • Second-order vibrators, and their oscillating movement, must be carried out approximately 180 times with respect to the strokes of the percussion piston
  • the housing 11 does not experience an abrupt impact with every pressure surge acting on the percussion piston

Description

S c h l a g b o h r h a m m "e r
Die Erfindung betrifft einen Schlagbohrhammer mit einem in einem Gehäuse angeordneten Zylinder, in dem ein Schlag¬ kolben hin und her verschiebbar gelagert und mittels pe¬ riodischer Druckstösse eines Druckfluidums zur Ausfüh- rung von Schlaghüben antreibbar ist.
Bei bekannten Schlagbohrhämmern dieser Art erfährt das Gehäuse bei jedem Druckstoss, der die Schlagkolben zu einem Schlaghub beschleunigt, als Reaktion einen kurz- zeitigen und heftigen Rückstoss. Diese Rückstösse wirken sich für die Bedienungsperson als lästige und auch schädliche Vibration aus. Um diese lästigen Vibrationen einigermassen zu dämpfen, war es bisher üblich, das Gewicht des Gehäuses ganz erheblich höher als jenes des Schlagkolbens zu wählen, was jedoch der Schlagleistung des Schlagkolbens einerseits und der Handlichkeit des Schlagbohrhammers andererseits zuwider läuft.
OMPI
^Z_ Es ist daher ein Zweck der Erfindung, einen Schlagbohr¬ hammer der eingangs genannten Art zu schaffen, bei dem die einzelnen Rückstossimpulse zu einer im wesentlichen konstanten, d.h. weitgehend vibrationsfreien Reaktions- kraft geglättet werden, die auch in den Zeiträumen zwi¬ schen den einzelnen -Druckstössen wirkt.
Zu diesem Zweck ist der vorgeschlagene Schlagbohrhammer gemäss der Erfindung dadurch gekennzeichnet, dass ein Ausgleichsmassekörper vorgesehen ist, der von den Druck- stössen gegensinnig zum Schlagkolben beaufschlagt und parallel zu diesem sowie gegen die Wirkung einer im Ge¬ häuse abgestützten Feder verschiebbar ist.
Merkmale bevorzugter Ausführungsformen sind den abhängi¬ gen Ansprüchen zu entnehmen.
Nachstehend ist die Erfindung rein beispielsweise anhand der Zeichnung näher erläutert. Die einzige Figur der Zeichnung zeigt einen schematischen Schnitt durch einen mit einer Hydraulikflüssigkeit betriebenen Schlagbohr¬ hammer unter Weglassung von Einzelheiten, die im vorlie¬ genden Zusammenhang von geringerer Bedeutung sind.
Der dargestellte Schlagbohrhammer 10 besitzt ein Gehäuse 11, das einerends mit zwei Handgriffen 12, 13 und andern- ends mit einer nur schematisch angedeuteten Werkzeugla- ger.ung 14 versehen ist, in die z.B. ein Bohrmeissel 15 längsverschiebbar eingesetzt werden kann. Dem Kopf 16 des Bohrmeissels 15 werden periodisch - wie sich noch zei¬ gen wird - durch das vordere Ende 17 eines langgestreck¬ ten Schlagkolbens 18 Schläge erteilt.
Im Gehäuse 11 ist -"nur schematisch dargestellt - ein Einlass 19 ausgebildet, der "über eine Leitung 'mit einer Druckquelle (beide nicht dargestellt ) - hier mit einer Druckquelle für eine Hydraulikflüssigkeit - verbunden ist. Der Einlass 19 führt in den erweiterten Teil 20 einer Schiebe kammer 21, in der ein mit zwei Ventilkolben 22, 22' versehener Ventilschieber 23 gegen die Wirkung einer Feder 24 verschiebbar gelagert ist. Das der Feder 24 abgekehrte Ende 25 des Ventilschiebers 23 erstreckt sich aus dem Gehäuse 11 heraus und liegt an einem am
Handgriff 13 bei 26 angelenkten Betätigungshebel 27 an. Von der Schieberkammer 21 geht an deren dem erweiterten Teil 20 abgekehrten Ende ein Auslass 28 aus, der in die¬ sem Falle über eine nicht gezeigte Rücklaufleitung mit einem Sumpf oder einem Vorratsgefäss verbunden ist, aus dem die Druckquelle das Fluid m schöpft.
Von dem erweiterten Teil 20 der Schieberkammer 21 führt ein Durchlass 29 zu einer Verzweigungsstelle 30, von der ein zu einem Druckspeicher 31 führender Kanal 32 ausgeht, ferner ein Durchlass 33 zum mittleren Bereich einer wei¬ teren Schieberkammer 34 und schliesslich ein weiterer Kan-al 35, auf den noch zurückzukommen sein wird.
OMPI _ Der Druckspeicher 31 weist eine Kammer 36 auf, die durch eine dichte, elastisch dehnbare Membrane in zwei Abteile 38, 39 unterteilt ist, wobei der Kanal 32 in das Abteil 39 mündet. Das Abteil 38 dagegen enthält ein Gas, das unter einem Druck steht, der mit dem Fluidumsdruck am Einlass 19 vergleichbar ist.
Die Schieberkammer 34 weist einen erweiterten Bereich 40 auf und enthält einen Steuerschieber 41 mit zwei Ventil- kolben 42, 43, von denen der Ventilkolben 43 mit einem Umfangsbund 45 versehen ist. Das eine Ende der Schieber¬ kammer 34 ist über einen Durchlass 44 mit dem zum Abteil 39 führenden Kanal 32 verbunden. Vom anderen Ende der Schieberkammer 34 geht ein Kanal 46 aus, auf den noch zurückzukommen sein wird. Schliesslich geht vom erwei¬ terten Bereich 40 der Schieberkammer 34 ein über die Schieberkammer 21 mit dem Auslass 28 kommunizierender Durchlass 47 aus und auf der selben Höhe wie der Durch¬ lass 47 geht vom erweiterten Bereich 40 ein Kanal 48 aus, der als Sammelkanal für drei Rückführ- oder Leck¬ kanäle 49, 50 und 51 dient.
Im Gehäuse 11 ist ein Zylinder 52 ausgebildet, in dem der Schlagkolben 18 hin und her verschiebbar gelagert is Der Schlagkolben 18 besitzt an seinem dem Ende 17 abge¬ kehrten Ende einen Bund 53, der im Gleitsitz, jedoch dichtend in den Zylinder 52 eingepasst ist. Auf den Bund 53 "'folg-t ein Abschnitt 54 mit einem kleineren Durchmesse
O so dass zur Innenwand des Zylinders 52 hin ein mantel- förmiger Zwischenraum 55 frei bleibt. Auf den Abschnitt 54 folgt ein weiterer Bund 56, der, wie sich noch zeigen wird, zusammen mit dem Kanal 46 bzw. dessen Einmündung in den Zylinder 52 als Ventilkolben wirkt, und zu die¬ sem Zweck zwei Steuerkanten 57, 58 aufweist. Auf den Bund 56 folgt zunächst ein zylindrischer Abschnitt 59 etwa desselben Durchmessers wie der Abschnitt 54, und auf den Abschnitt 59 folgt ein Kolbenschaft 60, der sich im Gleitsitz durch eine zum Zylinder 52 koaxiale Durch¬ lassbohrung 61 hindurch erstreckt und das Ende 17 des Schlagkolbens 18 bildet. An ihrem dem Zylinder 52 nä¬ heren Ende ist die Durchlassbohrung 61 mit einer Ansen- kung 62 versehen, die zusammen mit dem Abschnitt 59 als Bremse für den Fall wirkt, dass der Kopf 16 des Meisseis 15 zu schnell dem Schlag des Schlagkolbens 18 weicht.
Der an die freie Stirnseite 63 des Bundes 53 anschlies- sende Teil 65 des Zylinders 52 ist über einen Durchlass 64 mit der Schieberkammer 34 verbunden. Der Rückführkanal 49 mündet zwischen den Bünden 53 und 56 und der Kanal 35 in unmittelbarer Nähe der Absetzung 62 in den Zylinder 52 ein.
Vom Teil 65 des Zylinders 52 geht ein Durchlass 66 aus, der durch eine zentrale Bohrung 67 in einem Führungs- zapfen 68 fortgesetzt ist, der sich in eine im Gehäuse 11 koaxial zum Zylinder 52 ausgebildete Kammer 69 hinein- erstreckt und beiderends in dieser Kammer 69 fest mit dem Gehäuse 11 verbunden ist. Auf dem etwa auf halber Höhe auf einem geringeren Durchmesser abgesetzten Führungs¬ zapfen 68 ist ein in der Kammer 69 angeordneter Aus- gleichsmassekörper 70 gegen die Wirkung einer Feder 71 längsverschiebbar gelagert. Der Massekörper 70 ist im wesentlichen glockenförmig und besitzt eine Bohrung 72 über die der Massekörper 70 im Gleitsitz auf dem dicke¬ ren Abschnitt des Führungszapfen 68 sitzt.
Zwischen der Bohrung 72 und dem dünneren Abschnitt 68" des*-Führungszapfens bleibt ein Raum 73 frei, der über die Bohrung 67 und den Durchlass 66 mit dem Teil 65 des Zylinders 52 kommuniziert. Die Bohrung 72 endet in einer Ringfläche 74, deren Flächeninhalt etwa dem Flächen¬ inhalt der Stirnseite 63 min-us die Flächeninhalte der Ringflächen der Steuerkante 58 und jener am Ende, des Ab¬ schnittes 59 entspricht, wie in gestrichelten Linien und mit der geschwungenen Klammer über der Stirnseite 63 angedeutet ist.
Der Ausgleichsmassekörper 70 bildet zusammen mit der einerends am Ende der Kammer 69 und somit am Gehäuse und andernends auf einer Schulter 75 am Körper 70 abgestütz- ten Feder 71 einen Schwinger, dessen Eigenkreisschwingungs- frequenz etwa
'c res m beträgt, wobei c die Federkonstante der Feder 71 und m die Masse des Körpers 70 bedeutet, also beides reine Be- messungsgrössen. Diese Bemessungsgrössen sind, wie sich noch zeigen wird, so zu wählen, dass die Eigenkreis- schwingungsfrequenz höchstens der Hälfte, vorzugsweise aber einem Drittel der Frequenz der Druckstösse ent¬ spricht, die die Stirnseite 63 beaufschlagen und damit den Schlagkolben zu je einem Schlaghub veranlassen.
Diese periodischen Druckstösse kommen im vorliegenden Falle wie folgt zustande. In Fig. 1 ist der Schlagbohr¬ hammer 10 in ausgeschaltetem Zustand gezeigt. Dem Ein¬ lass 19 zugeführtes Druckfluidum fliesst über die Schieberkammer 21 direkt zum Auslass 28. Sobald aber der Betätigungshebel 27 gedrückt wird, wird der Ventilschie¬ ber 63 gegen die Wirkung der Feder 24 in die Schieber¬ kammer 21 gedrückt und der Ventilkolben 22 unterbindet die Strömungsverbindung zwischen 20 und 21. Damit baut sich im Durchlass 29, in den Kanälen 32, 35, im Durch- . lass 33 und damit auch in der Schieberkammer 34, im Durchlass 64 und im Teil 65 des Zylinders Druck auf. Der Druck im Teil 65 treibt den Schlagkolben 18 nach vorne, weil die Fläche der Stirnseite 63 grösser ist als die Summe der Ringflächen der Steuerkante 58 und der Ab¬ setzung 59. Gleichzeitig wirkt der Druck aber auch über die Ringfläche 74 auf den Ausgleichsmassekörper 70 und hebt diesen von seiner Ruhestellung ab. Sobald der Bund 56, d.h. dessen Steuerkante 57 den -Kanal 46 freigegeben hat, kαimu- niziert dieser über den Raum 55 mit dem drucklosen Kanal
OMPI 49, d.h. die Stirnseite des Bundes 45 wird durcklos. Nun wirkt aber der Druck über den Durchlass 44 auch auf die freie Seite des Ventilkolbens 42, so dass der Steuer¬ schieber 41 in Fig. 1 nach unten verschoben wird. Dies hat zur Folge, dass einerseits der Durchlass 33 verschlo sen und andererseits der Durchlass 64 mit dem Durchlass 47 verbunden wird. Der Teil"65 wird somit mit dem Auslas 28 verbunden, während die immer noch zufliessende Druck- flüssigkeit sich im Druckspeicher 31 sammelt. Da der Ka¬ nal 35 durch die Bewegung des Steuerschiebers 41 unbe- einflusst ist, wird nun der Schlagkolben 18 durch die Wirkung der Druckflüssigkeit auf die Ringflächen von 58,
59 zurückgedrängt, und zwar so weit, bis die Steuerkan¬ te 58 die Verbindung des Kanals 46 mit dem druck ühren- den Kanal 35 wieder hergestellt hat. Da der Teil 65 des Zylinders in dieser Phase drucklos ist, entfällt auch die Wirkung auf den Ausglei.chsmassekörper 70, der sich somit wieder seiner Ausgangsstellung nähert, so weit die Kraft der Feder 71 Flüssigkeit durch die Bohrung 67 und den Durchlass 66 zu verdrängen vermag.
Sobald aber die Kanäle 35 und 46 in Verbindung stehen, erfährt der Steuerschieber 41 dank der grösseren Fläche des Bundes 45 eine Kraft, die den Steuerschieber 41 in die in der Figur dargestellte Ausgangsstellung zurück¬ drängt, so dass im Teil 65 ein neuer Druckstoss entsteht
Da -der Steuerschieber 41 dank seiner geringen Masse
I erheblich weniger träge als der Ausgleichsmassekörper 70 ist, kehrt er in seine Ausgangslage zurück, bevor der Körper 70 wieder seine Ausgangslage erreicht hat.
Die mit der Frequenz der Druckstösse zyklisch auf den Körper 70 wirkenden .Stösse haben somit einerseits eine "statische" Auslenkung des Körpers 70 gegen die Feder¬ kraft zur Folge, auf welche Auslenkung sich eine grob angenähert sinusförmige Schwingung überlagert.
Die genannte "statische" Auslenkung ist von der von den Druckstössen ausgehenden Kraft mal der Zeitdauer der Druckstösse oder - anders ausgedrückt - von der Schlag¬ leistung des Bohrhammers abhängig. Die der "statischen" Auslenkung des Körpers 70 überlagerte Schwingung ist ab¬ hängig von der von den Druckstössen ausgehenden Kraft und von der Masse des Körpers 70, jedoch praktisch unabhängig von der Federkonstanten der Feder 71. Wie bereits erwähnt, sind diese beiden Werte von Federkonstante und Masse so gewählt, dass die Eigenkreisschwingungsfrequenz des Körpers 70 etwa, dem dreifachen Wert der Frequenz der Druckstösse entspricht. Der Körper 70 bildet somit einen
Schwinger zweiter Ordnung, und dessen Schwingbewegung er¬ ffoollggtt mmiitt eeiinneerr PPhhaasseennvveerrsscchhiieebbuunngg vvcon etwa 180 bezogen auf die Schlaghübe des Schlagkolbens
Im Ergebnis erfährt das Gehäuse 11 nicht bei jedem, auf den Schlagkolben wirkenden Druckstoss einen schlagartigen
OMPI IPO Rückstoss, sondern lediglich die von "der Feder 71 ausg hende Kraft, die etwa sinusförmig um einen konstanten Wert herum pendelt. Durch entsprechende Wahl der System parameter gelingt es so, diese Kraft in jedem Zeitpunkt niedriger als das Gewicht des Gehäuses 11 zu halten, so dass dieses nie eine Beschleunigung in Richtung Bedie¬ nungsperson erfährt.
Es versteht sich von selbst, dass das Prinzip der Glät- tung der auf das Gehäuse wirkenden Druckstösse sich auc für pneumatisch betriebene Schlagbohrhämmer verwirkli¬ chen lässt. In diesem Falle würde die vom Auslass 28 au gehende Rückleitung entfallen und allenfalls durch eine Schalldämpfer ersetzt.
Zur Steuerung der Frequenz der Druckstösse und mithin der Schlaghübe kann auch im. Kanal 35 ein zum Zylinder 52 hin schliessendes Rückschlagventil mit grossem Durch flussquerschnitt und parallel zu diesem eine Drossel- stelle eingeschaltet werden. Dadurch kann der Schlaghub des Schlagkolbens 18 praktisch ungehindert vor sich ge¬ hen, während der Rückhub nur nach Massgabe des durch di Drosselstelle fliessenden Druckfluidums erfolgt.
O /,, WI

Claims

P A T E N T A N S P R U C H E
1. Schlagbohrhammer mit einem in einem Gehäuse ange¬ ordneten Zylinder, in dem ein Schlagkolben hin und her verschiebbar gelagert und mittels periodischer Druck¬ stösse eines Druckfluidums zur Ausführung von Schlag-
5 hüben antreibbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass ein Ausgleichsmassekörper (70) vorgesehen ist, der von den Druckstössen gegensinnig zum Schlagkolben (18) beauf¬ schlagt und parallel* zu diesem sowie gegen die Wirkung einer im Gehäuse (11) abgestützten Feder (71) verschieb¬ et) bar ist.
2. Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Masse des Ausgleichsmassekör¬ pers (70) und die Federkonstante der Feder (71) derart
15 gewählt sind, dass die Eigenkreisschwingungsfrequenz des Aus- gleichsmassekörpers (70) verschieden von der Frequenz der Druckstösse ist.
3. Schlagbohrhammer nach Anspruch 2', dadurch gekenn¬ zeichnet , dass die Eigenkreisschwingungsfrecuenz des Aus- g leichsmassekörpers ( 70) höchstens der Hälfte , vorzugs¬ weise einem Drittel der Frequenz der Druckstösse ent- spricht .
4. Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 1, dadurch ge¬ kennzeichnet, dass der Ausgleichsmassekörper (70) einen Raum (73) begrenzt, der mit dem von den periodischen Druckstössen beaufschlagten Teil (65) des Zylinders (52) in Strömungsverbindung steht.
5. Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 4, dadurch ge¬ kennzeichnet, dass der Ausgleichsmassekörper (70) durch einen gleichachsig zum Schlagkolben (18) angeordneten, zylindrischen Körper gebildet ist, der eine den genannte Raum (73) begrenzende, zylindrische Bohrung (72) auf¬ weist, mittels welcher der zylindrische Körper auf einem Führungszapfen (68) verschiebbar gelagert ist.
6.' Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 5, dadurch ge¬ kennzeichnet, dass der genannte Raum (73) über einen im Führungszapfen (68) ausgebildeten Durchlass (66, 67) mit dem von den periodischen Druckstössen beaufschlagten Teil (65) des Zylinders (52) kommuniziert.
7. Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 5, dadurch ge¬ kennzeichnet, dass der Ausgleichsmassekörper (70) und dessen Feder (71) in einer koaxial zum Zylinder (52) im Gehäuse (11) ausgebildeten Kammer (69) angeordnet sind.
8. Schlagbohrhammer nach einem der Patentansprüche-. 4 - 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Masse des Aus- gleichsmassekörpers (70) und die Federkonstante der
Feder (71) derart gewählt sind, dass die Eigenkreisschwingungs- frequenz des* Ausgleichsmassekörpers (70) höchstens die Hälfte, vorzugsweise einem Drittel der Frequenz der Druckstösse entspricht.
9. Schlagbohrhammer nach Patentanspruch 1, dadurch ge- kennzeichnet, dass die gegensinnig zum Schlagkolben (18) beaufschlagte Fläche (74) des Ausgleichsmassekörpers (70) im wesentlichen gleich gross ist wie jene von den Durckstössen beaufschlagte Fläche des Schlagkolbens (18), die die Schlaghübe bewirkt.
_OMPI_ .- IPO ^
PCT/CH1980/000019 1979-02-12 1980-02-08 Pneumatic drill WO1980001666A1 (en)

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CH1340/79 1979-02-12
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