UA81134C2 - Method for making part and part made of steel having abrasive resistance - Google Patents
Method for making part and part made of steel having abrasive resistance Download PDFInfo
- Publication number
- UA81134C2 UA81134C2 UAA200505982A UA2005005982A UA81134C2 UA 81134 C2 UA81134 C2 UA 81134C2 UA A200505982 A UAA200505982 A UA A200505982A UA 2005005982 A UA2005005982 A UA 2005005982A UA 81134 C2 UA81134 C2 UA 81134C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- less
- steel
- differs
- chemical composition
- sheet
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 57
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 57
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 36
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 20
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 19
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 19
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 3
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 14
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 13
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- -1 titanium carbides Chemical class 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N manganese(ii) selenide Chemical class [Mn+2].[Se-2] UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується сталі, яка має абразивну стійкість, і способу її виготовлення.
Відомі сталі, що мають абразивну стійкість, які мають твердість за Бринелем, близьку до 400, що містять близько 0,1595 вуглецю, а також марганець, нікель, хром і молібден з вмістом менше декількох відсотків для забезпечення їхньої достатньої загартовуваності. Загартування цих сталей здійснюють таким чином, щоб одержати повністю мартенситну структуру. їхньою перевагою є відносна простота в застосуванні при зварюванні, різанні або гнутті. Однак, їхнім недоліком є обмежена абразивна стійкість. Звичайно, відоме підвищення 70 абразивної стійкості шляхом збільшення вмісту вуглецю, тобто, підвищення твердості. Але тоді застосування цих сталей є складним при обробці.
Задачею даного винаходу є усунення цих недоліків шляхом створення листової сталі, що має абразивну стійкість, яка, при всіх інших рівних параметрах, має кращу абразивну стійкість у порівнянні з відомими сталями із твердістю 400 за Бринелем та зберігає при цьому здатність до обробки, порівнянну із цими сталями. 12 У цьому зв'язку об'єктом даного винаходу є спосіб виготовлення деталі і, зокрема, аркуша зі сталі, яка має абразивну стійкість, при цьому до хімічного складу такої сталі входять, у 95 мас: о 1хС«023
О-і«2
О«АЇ«2 оБевінАію
О-Мпих2,5
О-Мі«5
О«Сте5 с
О-Мос1 о
ОсМук2 0,о55Мону/2«1
О0-Сис1,5 0-В«0,02 « осТі«0,67 со
О«2тк1,34 0,оБ«тінят2«0,67 -
О-5:0,15 «-
М0,03 ! ! я я . ! г) - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять МБ, Та і М, з таким вмістом, щоб МБ/2-Та/4-М«0,5905; - якщо буде потреба, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять 5е, Ті, Са, Ві, РБ, з вмістом, меншим або рівним 0,195, « 20 при цьому решту складають залізо та домішки, що утворюються при виготовленні, при цьому хімічний склад -о додатково відповідає таким, співвідношенням: с с -С6-Ті/4-2/вн7 ХМ/8»0,09590 :з» і:
Тіна2-7 ХМ/220,0590
Ї: (ос) 1,05ХМп0,54 ХМінО,50хСтіо, (МОМ /2) 121,8 або, краще, 2, при К-1, якщо В »0,000595, і К-О0, якщо -з В«0,000596, при цьому сталь має мартенситну або бейнітно-мартенситну структуру після самовідпуску, при цьому згадана - структура додатково містить карбіди та від 595 до 2095 аустеніту.
Відповідно до цього способу, деталь або лист піддають термічній обробці шляхом загартування, здійснюваній мні в нагрівальній установці для гарячого формування, такого як прокатка, або після аустенізації шляхом
ЧТ» нагрівання в печі, яка полягає у здійсненні таких операцій: - лист охолоджують зі швидкістю охолодження, що перевищує 0,59С/с, у діапазоні температур, що перевищує
АСз, та температурою Т-800-270хС7-90хМп-37хМі-70хСт-8Зх(Монуу/2) і приблизно до Т-502С, при цьому оо температура виражена в 2С, а вміст С", Мп, Мі, Ст, Мо та МУ виражений у 95 мас; (ФІ - потім лист охолоджують із середньою швидкістю наскрізного охолодження Мг«1150х товщина"! " (у «С), що юю перевищує 0,12С/с, від температури Т до 1002С, при цьому товщина є товщиною листа в мм; - лист охолоджують до температури навколишнього повітря і, якщо буде потреба, здійснюють виправлення.
У разі потреби, після загартування здійснюють відпускання при температурі, меншій 350 «С, краще, меншій 60 БОС.
Даний винахід стосується також листа, виготовленого відповідно до цього способу, площинність якого відрізняється прогином, меншим або рівним 12мм/м, краще, меншим бмм/м, при цьому сталь має структуру, яка складається на 5950-2095 із залишкового аустеніту а решта структури є мартенситною або 65 мартенситно-бейнітною та містить карбіди. Товщина листа може знаходитися в межах від 2мм до 150мм.
Краще, твердість становить від 280 до 450 за Бринелем.
Далі йде більш детальний опис даного винаходу, що не є обмежувальним і проілюстрований двома прикладами.
Для виготовлення листа відповідно до даного винаходу одержують сталь такого хімічного складу, у бо мас: - більше 0,1 вуглецю, щоб одержати достатню твердість і забезпечити утворення карбідів, але менше 0,23, краще, менше 0,22, щоб зберегти гарну здатність до зварювання та різання; - від О до 0,67 титану та від 0 до 1,34 цирконію, причому ці значення вмісту є такими, що сума ТінАт/2 перевищує 0,05, краще, перевищує 0,1, і ще краще - перевищує 0,2, щоб сталь містила крупні карбіди титану або цирконію, що підвищують абразивну стійкість. Але сума Тік7г/2 повинна залишатися менше 0,67, тому що за /о межами цього значення сталь не буде містити достатньої кількості вільного вуглецю, щоб мати достатню твердість. Крім того, вміст Тін2г/2, краще, повинен бути менше 0,50 або, краще, менше 0,40 і навіть 0,30, якщо потрібно забезпечити достатню в'язкість матеріалу; - від О (або слідів) до 2 кремнію та від 0 (або. слідів) до 2 алюмінію, при цьому сума 5іЖАЇ! знаходиться в межах від 0,5 до 2, краще, перевищує 0,7, і ще краще - перевищує 0,8. Ці елементи, що є розкиснювачами, /5 додатково сприяють одержанню метастабільного залишкового аустеніту з високим вмістом вуглецю, перетворення якого на мартенсит супроводжується значним розбуханням, що сприяє закріпленню карбідів титану; - від О (або слідів) до 2 або навіть 2,5 марганцю, від О (або слідів) до 4 або навіть 5 нікелю та від 0 (або слідів) до 4 або навіть 5 хрому, щоб одержати достатню загартовуваність та скорегувати механічні або 2о задані характеристики. Зокрема, присутність нікелю благотворно позначається на в'язкості, але цей елемент є дорогим. Хром також формує дрібні карбіди в мартенситі або бейніті, які сприяють підвищенню абразивної стійкості; - від 0 (або слідів) до 1 молібдену та від 0 (або слідів) до 2 вольфраму, при цьому сума Мону/2 знаходиться в межах від 0,05 до 1, краще, залишається менше 0,8, або навіть менше 0,5. Ці елементи сч ов Підвищують загартовуваність та утворюють у мартенситі або бейніті дрібні зміцнювальні карбіди, зокрема, шляхом осадження при самовідпуску під час охолодження. Не обов'язково перевищувати вміст вольфраму, і) рівний 195, для досягнення бажаної дії, зокрема, що стосується осадження зміцнювальних карбідів. Молібден може бути замінений, повністю або частково, подвійною вагою вольфраму. Проте, на практиці до такої заміни не прагнуть, тому що вона не дає переваги в порівнянні з молібденом та обходиться дорожче; «Е зо - при необхідності, від О до 1,595 міді. Цей елемент може забезпечити додаткове підвищення твердості, не погіршуючи при цьому здатності до зварювання. За межами 1,590 він уже не дає значного ефекту та породжує і, складнощі при гарячій прокатці, будучи до того ж невиправдано дорогим; «- - від 0 до 0,0295 бору. Цей елемент можна додавати варіантно, щоб підвищити загартовуваність. Для забезпечення цієї дії вміст бору, краще, повинен перевищувати 0,0005 або навіть 0,00195, і не повинен істотно (87 зв перевищувати 0,0190; со - до 0,1595 сірки. Цей елемент є залишковим і, як правило, обмежений 0,00595 або менше, але його вміст може бути довільно підвищений для поліпшення оброблюваності різанням. Необхідно відзначити, що в присутності сірки, щоб уникнути складнощів при гарячій обробці тиском, вміст марганцю повинен бути більш ніж в 7 разів вище вмісту сірки; « - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять ніобій, тантал і ванадій, в с з таким вмістом, щоб сума МБ/24Та/44У залишалася нижче 0,595, для формування відносно крупних карбідів, які . підвищують абразивну стійкість. Але утворені цими елементами карбіди менш ефективні, ніж карбіди, утворені и?» титаном або цирконієм, тому їхнє використання є варіантним та їх додають в обмеженій кількості; - при необхідності, один або кілька елементів, вибраних з групи, до якої входять селен, телур, кальцій,
Вісмут та свинець, з вмістом менше 0,195 кожний. Ці елементи призначені для поліпшення оброблюваності
Го! різанням. Необхідно відзначити, що, коли сталь містить Зе та/або Ті, вміст марганцю повинен бути достатнім з урахуванням вмісту сірки, щоб вона могла утворювати селеніди або телуриди марганцю; - - решту складають залізо та домішки, що з'являються при варінні сталі. Поміж домішок можна, зокрема, - вказати азот, вміст якого залежить від способу одержання, але не перевищує 0,0395, при цьому, як правило, бор становить 0,025905. Азот може реагувати з титаном або цирконієм з утворенням нітридів, які не повинні бути о занадто крупними, щоб не погіршувати в'язкість. Щоб уникнути утворення крупних нітридів, титан і цирконій ї» можна додавати в рідку сталь дуже поступово, наприклад, шляхом контактування рідкої окисленої сталі з окисленою фазою, такою як шлаки, що містить оксиди титану або цирконію, а потім розкислення рідкої сталі, щоб змусити повільно дифундувати титан або цирконій з окисленої фази в рідку сталь.
Крім того, щоб одержати задовільні властивості, вміст вуглецю, титану, цирконію та азоту вибирають таким чином, щоб: (Ф, с -О-Ті/4-2/вн ХМ/850,09590, ко і краще, С"»0,12965, щоб одержати більш високу твердість і, отже, кращу абразивну стійкість. Величина С" є вмістом вільного вуглецю після осадження карбідів титану та цирконію з урахуванням утворення нітридів титану бо та цирконію. Цей вміст вільного вуглецю С" повинен перевищувати 0,095956, щоб одержати мартенситну або мартенситно-бейнітну структуру достатньої твердості.
З урахуванням можливого утворення нітридів титану або цирконію для того, щоб кількість карбідів титану або цирконію була достатньою, вміст Ті, 7г та М повинен бути таким, щоб:
Тіна2-7 ХМ/220,0590 65 Крім того, хімічний склад вибирають таким чином, щоб одержати достатню загартовуваність сталі з урахуванням товщини листа, що виготовляється. Для цього хімічний склад повинен відповідати співвідношенню:
загартовуваність-. 1,05хМпи0,54хМінО,50хСто, Зх(Монм/2)7К»1,8 або навіть 2, при К-1, якщо В»0,000596, і К-0, якщо В«е0,000590.
Крім того, щоб одержати гарну абразивну стійкість, мікроструктура сталі повинна складатися з мартенситу або бейніту або із суміші цих двох структур та з 5956-2095 залишкового аустеніту. Крім того, ця структура містить крупні карбіди титану або цирконію, що утворилися при високій температурі, і, можливо, карбіди ніобію, танталу або ванадію. Відповідно до способу виготовлення, що буде описаний нижче, цю структуру сталі піддають відпусканню таким чином, щоб вона містила також карбіди молібдену або вольфраму і, можливо, карбіди хрому. 70 Автори винаходу дійшли висновку, що на ефективності крупних карбідів для підвищення абразивної стійкості могла негативно позначитися їхня передчасна поява та що цієї появи можна бути уникнути за рахунок присутності метастабільного аустеніту, що трансформується під дією абразивних явищ. Оскільки перетворення метастабільного аустеніту відбувається шляхом розбухання, це перетворення в підданому абразивному впливу підшарі підвищує опір появі карбідів і, таким чином, підвищує абразивну стійкість.
З іншого боку, підвищена твердість сталі та присутність окрихчувальних карбідів титану змушують максимально обмежити операції виправлення. Із цього погляду автори винаходу констатували, що при уповільненні в достатньому ступені охолодження в області бейнітно-мартенситного перетворення зменшуються залишкові деформації продуктів, що дозволяє обмежити операції виправлення. Автори винаходу дійшли висновку, що, охолоджуючи деталь або лист при середній швидкості наскрізного охолодження Мг «1150х товщина" " (у цій формулі товщина є товщиною листа в мм, а швидкість охолодження виражається в еС/с). при температурі нижче Т-800-270хС7-90хМпи-37 хМі-7охСт-83Х(МО-МУ/2), (вираженій в 2С), знижували залишкові напруги, породжувані фазовими змінами. Таке сповільнене охолодження в бейнітно-мартенситній області сприяє, крім того, самовідпуску, що приводить до утворення карбідів молібдену, вольфраму або хрому, і поліпшує зносостійкість матриці, що оточує крупні карбіди. с
Для виготовлення досить рівного листа з гарною абразивною стійкістю та придатністю до застосування Ге) варять сталь, відливають її у вигляді сляба або зливка. Сляб або зливок піддають гарячій прокатці для одержання листа, який проходить термічну обробку, що одночасно дозволяє одержати необхідну структуру та гарну площинність без подальшого виправлення або з обмеженим виправленням. Термічну обробку можна проводити в нагрівальній установці для виробництва прокату або, можливо, після холодного або напівгарячого в виправлення. со
У всіх випадках для здійснення термічної обробки: - сталь нагрівають до температури вище точки АСз, щоб надати їй повністю аустенітної структури, у якій, - проте, зберігаються карбіди титану або цирконію; - - потім її охолоджують при середній швидкості наскрізного охолодження, що перевищує критичну швидкість 32 бейнітного перетворення, до температури, що знаходиться в межах від со т-800-270 хС"-90хМп-37 хМі-70хСт-83хХ(ІМО 2) до о приблизно Т-509С, щоб уникнути утворення феритно-перлітних компонентів, для чого досить проводити охолодження зі швидкістю, що перевищує 0,59С/с; - потім у межах від визначеної у такий спосіб температури (тобто, приблизно від Т до Т-502С) і приблизно до « 10022 охолоджують лист із середньою швидкістю наскрізного охолодження Мг, яка є меншою 1150 х товщина"! -о с і перевищує 0,12С/с, для одержання необхідної структури; - і лист охолоджують до температури навколишнього повітря, краще, але не обов'язково, при повільній з швидкості.
Крім того, можна здійснювати термообробку для зняття внутрішніх напружень, таку як відпускання, при температурі, меншій або рівній 3502С, краще, меншій 25026. о Під середньою швидкістю охолодження слід розуміти швидкість охолодження, що дорівнює різниці між температурами початку та кінця охолодження, поділеній на час охолодження між цими двома температурними - точками. - Таким чином, одержують лист, товщина якого може знаходитися в межах від 2мм до 150мм, який
Відрізняється відмінною площинністю, характеризується прогином, меншим Змм на метр без здійснення о виправлення або при помірному виправленні. Лист має твердість від 280 до 450 за Бринелем. Ця твердість, в
Та» основному, залежить від вмісту вільного вуглецю С"-С-Ті/4-2/8-7хМ/8. Чим більше вміст вільного вуглецю, тим вище твердість. Чим менше вміст вільного вуглецю, тим легше цей лист застосовувати. При однаковому вмісті вільного вуглецю, чим більше вміст титану, тим краще абразивна стійкість.
Як приклад розглянемо сталеві листі товщиною ЗОмм, позначені А, В, С та О - відповідно до даного винаходу, Е та Е - з попереднього рівня техніки, і б та Н - узяті для порівняння. Хімічний склад сталей, о виражений в 107396 мас., а також твердість і показник зносостійкості Кив, представлені в Таблиці. іме) во Тева мому се Цморя т ІвІкртвв| нов,
Ж Иво во зо 750 200 1700 Бо 15026360 т,
В лаб то вто ав (650 1720 250 120 1603 7 за 142, (рю взо 25 125 220 13275 Бо 25/30 205 пива тво зв пово ово зо ово 1085/3313. б5 ЕЛтвізво 25 1720200 1200250. 2035. 420 108,
Е (150320) 30 |1730 250 1260 |310| - | - 2|6| 380 | 1 ірогвю| хв разово зоря |во1ов| зво нізво/з2о 25 125 2Бо|136о 260) 05/36 з66 081
Зносостійкість сталей вимірюють втратою ваги призматичного зразка, який обертається в чані, що містить 9 калібровані гранули кварциту, протягом 5 годин.
Показник зносостійкості Кивз сталі є відношенням зносостійкості сталі ЕР, узятої як контрольна, до зносостійкості досліджуваної сталі.
Листі А-Н аустенізують при 90020. 70 Після аустенізації: - сталевий лист А охолоджують із середньою швидкістю 0,72С/с до температури вище температури Т, визначенної раніше (приблизно 46022), та із середньою швидкістю 0,132С/с до температури нижче цього значення відповідно до винаходу; - сталеві листі В, С, ЮО охолоджують із середньою швидкістю 6беС/с до температури вище температури Т, 75 визначенної раніше (приблизно 4702С), та із середньою швидкістю 1,42С/с до температури нижче цього значення відповідно до винаходу; - сталеві листі Е, Е, о та Н, узяті для порівняння, охолоджують із середньою швидкістю 20 9С/с до температури вище температури Т, визначенної раніше, та із середньою швидкістю 122С/с до температури нижче цього значення.
Листі А-О мають після самовідпуску мартенситно-бейнітну структуру, що містить приблизно 1095 залишкового аустеніту, а також карбіди титану, тоді як листі Е-5 мають повністю мартенситну структуру, при цьому листі о та Н містять також крупні карбіди титану.
Можна зробити висновок, що листі А, В, С и О мають істотно кращу абразивну стійкість, хоч їхня твердість нижче, ніж у листів Е та Р. Менші значення твердості, які, в основному, відповідають меншим значенням вмісту Ге вільного вуглецю, сприяють кращій поведінці при застосуванні. о
Порівняння прикладів С, 0, ЕР, о та Н показує, що підвищення абразивної стійкості є не просто результатом додавання титану, а результатом комбінації додавання титану та структури, що містить залишковий аустеніт.
Дійсно, можна помітити, що сталі Е, С та Н, структура яких не містить залишкового аустеніту, мають цілком порівнянну абразивну стійкість, тоді як сталі С та О, що містять залишковий аустеніт, мають істотно кращу « абразивну стійкість. с
Крім того, порівняння пар С та Н, з одного боку, і С та О, з іншого боку, показує, що присутність залишкового аустеніту істотно підвищує ефективність титану. Для прикладів С та О перехід вмісту титану від «- 0,11095 до 0,35095 виражається підвищенням абразивної стійкості на 5695, тоді як для сталей С та Н підвищення «- становить усього 3790.
Це спостереження можна віднести за рахунок зрослого ефекту закріплення карбідів титану навколишньою г) матрицею, коли вона містить залишковий аустеніт, що набухає при використанні та здатний перетворитися на твердий мартенсит.
Крім того, деформація після охолодження, без виправлення, для листів зі сталі А або В становить бмм/м, а « для листів зі сталей Е та Е - 17мм/м. Ці результати показують зниження деформації продуктів, одержаних відповідно до даного винаходу. - с Звідси випливає, що, виходячи з рівня вимог щодо площинності, висунутих споживачами: м - можна або поставляти продукти без виправлення (виграш у вартості та у залишкових напругах); я - або здійснювати виправлення, щоб задовольнити більше суворі вимоги щодо площинності (наприклад,
БбБмм/м), але більше легке та потребуюче менше залишкових напруг за рахунок меншої деформації, властивої продуктам відповідно до даного винаходу. (ее)
Claims (22)
- - Формула винаходу-с 50 1. Спосіб виготовлення деталі, зокрема листа зі сталі, яка має абразивну стійкість, при цьому до хімічного складу такої сталі входять, мас. бо:їз» С не менше 0,1 і менше ніж 0,23Бі не більше 2АЇ не більше 2 і я АЇ не менше 0,5 і не більше 2Мп не більше 2,5 о Мі не більше 5 іме) Ст не більше 5Мо не більше 160 М не більше 2Мо ї- М/2 не менше 0,05 і не більше 1В не більше 0,02Ті не більше 0,677 не більше 1,3465 Ті ї- 7/2 не менше 0,05 і не більше 0,67М менше ніж 0,03 решту складають залізо та неминучі домішки, додатково хімічний склад відповідає таким співвідношенням: С С-Ті/4-27/8-7хХМ/8 не менше 0,095 і: Тінйм2-7хХМ/2 більше 0,05 і: 1,05хМпо,54хМіно, БОохСго, Зх(Монм/2) 77 К більше 1,8 К дорівнює 1, якщо В не менше 0,0005, і К дорівнює 0, якщо В менше ніж 0,0005, при цьому заготовку деталі, зокрема листа, піддають термічній обробці шляхом загартування, здійснюваній в 70 нагрівальній установці для гарячого деформування, такого як прокатка, або після аустенізації шляхом нагрівання в печі, яка полягає в здійсненні таких операцій: - заготовку деталі, зокрема листа, охолоджують із середньою швидкістю охолодження, що перевищує 0,52С/с, у діапазоні температур, що перевищує Ас», і температурою від т-800-270хС7-90хМп-37хМмі-70хСт-83Х(ІМоу/2) і приблизно до Т-502С; - потім заготовку деталі, зокрема листа, охолоджують із середньою швидкістю наскрізного охолодження Мг менше 1150 х товщина"! (у «С/с), що перевищує або дорівнює 0,12С/с, в інтервалі температур Т - 1002С, при цьому товщина є товщиною листа в мм; - деталь або лист охолоджують до температури навколишнього повітря.
- 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що: 1,05ХМп0,54хМі0,5О0хСт0,ЗХ(Моум/2) 7?4К більше 2.
- 3. Спосіб за п. 1 або п. 2, який відрізняється тим, що: С не більше 0,22 С" не менше 0,12.
- 4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що: с Тін77/2 не менше 0,10. Ге)
- 5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що: 5іїАЇ не менше 0,7.
- б. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що додатково здійснюють відпускання при температурі, меншій або рівній 35020. т
- 7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, який відрізняється тим, що титан в сталь, рідку сталь вводять Через Гео) контакт зі шлаком, що містить титан, забезпечуючи повільне дифундування титану шлаку у рідку сталь.
- 8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково - входить не більше 0,15 мас. 95 сірки. ч
- 9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить не більше 1,5 мас. 905 міді. со
- 10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, який відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять М, Та і М, з таким вмістом, щоб Мв/2-та/4-У не більше 0,5 мас. 95. « дю
- 11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, який відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково з входить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять зе, Те, Са, Ві та Р, з вмістом, не більше с 0,1 мас. 905. :з»
- 12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, який відрізняється тим, що при необхідності здійснюють виправлення.
- 13. Деталь, зокрема лист зі сталі, яка має абразивну стійкість, до хімічного складу якої входять, мас. 905: С не менше 0,1 і менше ніж 0,23 со 395 ві не більше 2 АЇ не більше 2 - ЗівАЇ не менше 0,5 і не більше 2 - Мп не більше 2,5 Мі не більше 5 (95) 50 Сг не більше 5 Т» Мо не більше 1 М не більше 2 Мо-у/2 не менше 0,05 і не більше 1 В не більше 0,02 59 Ті не більше 0,67 ГФ) 7т не більше 1,34 7 Тін7/у2 не менше 0,05 і не більше 0,67 М менше ніж 0,03 решту складають залізо та неминучі домішки, при цьому хімічний склад додатково відповідає таким бо співвідношенням: С С-Ті/4-27/8-7хХМ/8 не менше 0,095 Тінйм2-7хХМ/2 більше 0,05 1,05хМпо,54хМіо,5ОхСічО, Зх(Моу/2) 72К більше 1,8 65 при К дорівнює 1, якщо В не менше 0,0005, і К дорівнює 0, якщо В менше ніж 0,0005, при цьому решту складають залізо та неминучі домішки, при цьому хімічний склад додатково відповідає таким співвідношенням: С-С-Ті/4-27/8-7хХМ/8 більше або дорівнює 0,095 і: Тінйм2-7хХМ/2 більше 0,05 1,05хМпо,54хМіо,5ОхСічО, Зх(Моу/2) 72К більше 1,8 при К дорівнює 1, якщо В більше або дорівнює 0,0005, і К дорівнює 0, якщо В менше 0,0005, при цьому сталь має мартенситну або мартенситно-бейнітну структуру, при цьому згадана структура містить карбіди та від 5 до 20 об. 95 залишкового аустеніту.
- 14. Деталь за п. 13, яка відрізняється тим, що: 70 1,05хМпо,54хМіо,5ОхСтО,З(Монм/2) 72 К більше 2.
- 15. Деталь за п. 13 або п. 14, яка відрізняється тим, що: С не більше 0,22 С-тТі/4-2/8-7ХМ/8 не менше 0,12.
- 16. Деталь за будь-яким з пп. 13-15, яка відрізняється тим, що: ТінАг/2 не менше 0,10.
- 17. Деталь за будь-яким з пп. 13-16, яка відрізняється тим, що: 5іїАЇ не менше 0,7.
- 18. Деталь за будь-яким з пп. 13-17, яка відрізняється тим, що товщина листа становить від 2 мм до 150 мм.
- 19. Деталь за будь-яким з пп. 13-18, яка відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить не більше 0,15 мас. 95 сірки.
- 20. Деталь за будь-яким з пп. 13-19, яка відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить не більше 1,5 мас. 905 міді.
- 21. Деталь за будь-яким з пп. 13-20, яка відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять М, Та і М, з таким вмістом, щоб Ге! МБ/28Та/4-М не більше 0,5 мас. 95. о
- 22. Деталь за будь-яким з пп. 13-21, яка відрізняється тим, що в хімічний склад зазначеної сталі додатково входить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять зе, Те, Са, Ві та РБ, з вмістом не більше 0,1 мас. 905. «І Офіційний бюлетень "Промислова власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних со мікросхем", 2007, М 20, 10.12.2007. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. -- «- (ее) - с з (ее) - - о 50 ГТ» (Ф) ко бо б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214425A FR2847271B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| PCT/FR2003/003357 WO2004048618A1 (fr) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81134C2 true UA81134C2 (en) | 2007-12-10 |
Family
ID=32187696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200505982A UA81134C2 (en) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Method for making part and part made of steel having abrasive resistance |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US7462251B2 (uk) |
| EP (1) | EP1563103B1 (uk) |
| JP (1) | JP4535875B2 (uk) |
| KR (1) | KR101010593B1 (uk) |
| CN (1) | CN100348739C (uk) |
| AR (1) | AR042072A1 (uk) |
| AT (1) | ATE388247T1 (uk) |
| AU (1) | AU2009201117B8 (uk) |
| BR (1) | BR0315694B1 (uk) |
| CA (1) | CA2506347C (uk) |
| DE (1) | DE60319567T2 (uk) |
| ES (1) | ES2300636T3 (uk) |
| FR (1) | FR2847271B1 (uk) |
| PE (1) | PE20040486A1 (uk) |
| PL (1) | PL203154B1 (uk) |
| PT (1) | PT1563103E (uk) |
| RU (1) | RU2326180C2 (uk) |
| UA (1) | UA81134C2 (uk) |
| WO (1) | WO2004048618A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200504151B (uk) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2463373C2 (ru) * | 2008-05-06 | 2012-10-10 | Эндюстель Крёзо | Высокопрочная сталь для массивных деталей |
| RU2556442C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| CN100419114C (zh) * | 2004-11-14 | 2008-09-17 | 林海 | 耐磨合金 |
| EP1990431A1 (fr) | 2007-05-11 | 2008-11-12 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites |
| US8444776B1 (en) | 2007-08-01 | 2013-05-21 | Ati Properties, Inc. | High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same |
| KR101873582B1 (ko) | 2007-08-01 | 2018-08-02 | 에이티아이 프로퍼티즈 엘엘씨 | 고 경도, 고 인성 철-계 합금 및 이의 제조 방법 |
| TWI341332B (en) * | 2008-01-07 | 2011-05-01 | Nippon Steel Corp | Wear-resistant steel sheet having excellent wear resistnace at high temperatures and excellent bending workability and method for manufacturing the same |
| SI2103704T1 (sl) * | 2008-03-10 | 2012-11-30 | Swiss Steel Ag | Vroče valjani dolg proizvod in postopek za njegovo izdelavo |
| CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
| CN102127705B (zh) * | 2010-01-12 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高硬度耐磨钢 |
| CN102199737B (zh) * | 2010-03-26 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法 |
| EP2374910A1 (de) * | 2010-04-01 | 2011-10-12 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Stahl, Stahlflachprodukt, Stahlbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbauteils |
| FR2958660B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
| CN101880831B (zh) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | 一种高强度高韧性低合金耐磨钢的制造方法 |
| CN102312174B (zh) * | 2010-06-29 | 2013-07-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种非调质的高强耐磨钢及其生产方法 |
| US9182196B2 (en) | 2011-01-07 | 2015-11-10 | Ati Properties, Inc. | Dual hardness steel article |
| RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
| US9657363B2 (en) | 2011-06-15 | 2017-05-23 | Ati Properties Llc | Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys |
| CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| KR102349238B1 (ko) * | 2012-05-25 | 2022-01-07 | 개리 엠 콜라 | 카바이드 함유 철계 합금의 미세처리 및 미세조직 |
| RU2495142C1 (ru) * | 2012-06-26 | 2013-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали |
| CN103898419B (zh) * | 2012-12-25 | 2017-05-17 | 隆英(常州)特钢科技有限公司 | 耐磨钢板及其制造方法 |
| CN104109817A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 曹志春 | 高钨钛耐磨合金钢 |
| US9738334B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-08-22 | Arcelormittal | Track shoe having increased service life useful in a track drive system |
| MX2015016224A (es) * | 2013-06-07 | 2016-03-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero tratado con calor y metodo para la fabricacion del mismo. |
| RU2530078C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для судостроения |
| KR20150061516A (ko) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 두산중공업 주식회사 | 금형강 및 그 제조방법 |
| WO2015115086A1 (ja) * | 2014-01-28 | 2015-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| RU2544216C1 (ru) * | 2014-04-08 | 2015-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2561558C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь |
| CN104498831B (zh) * | 2014-10-26 | 2017-02-15 | 驻马店市三山耐磨材料有限公司 | 湿磨机专用低碳中铬合金钢耐磨衬板 |
| CN104451453A (zh) * | 2014-11-14 | 2015-03-25 | 无锡信大气象传感网科技有限公司 | 一种风力发电风叶用耐磨合金钢材料 |
| CN104846298A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种积层型溢流阀的制造工艺 |
| CN104846299A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-08-19 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种耐高压溢流阀的制造工艺 |
| CN104911508A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种重型油压缸用轴承座的制造工艺 |
| CN104911509A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-09-16 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种引导型溢流阀的制造工艺 |
| US10400320B2 (en) | 2015-05-15 | 2019-09-03 | Nucor Corporation | Lead free steel and method of manufacturing |
| RU2586949C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситно-ферритная коррозионно-стойкая хромоникелевая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
| CN106591731B (zh) * | 2015-10-15 | 2019-02-15 | 无锡欣誉户外用品有限公司 | 一种大型半自磨机筒体衬板用合金材料 |
| CN105568142B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-07-28 | 桂林电子科技大学 | 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法 |
| US11035018B2 (en) | 2016-04-19 | 2021-06-15 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of producing abrasion-resistant steel plate |
| CN105861930A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-17 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种耐高温复合止回阀阀体的铸造方法 |
| PL234098B1 (pl) * | 2016-06-27 | 2020-01-31 | Arcelormittal Poland Spolka Akcyjna | Stal wielofazowa zwłaszcza do produkcji szyn normalnotorowych |
| TWI756226B (zh) * | 2016-06-30 | 2022-03-01 | 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 | 用於工具架之鋼 |
| CN106086689B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-01-02 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种高强度耐磨钢板及其生产方法 |
| RU2635641C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2017-11-14 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Литейная сталь |
| CN107326305A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种耐腐蚀钢板及其制造方法 |
| RU2651065C1 (ru) * | 2017-11-20 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе железа |
| CN107739985A (zh) * | 2017-11-25 | 2018-02-27 | 铜陵市明诚铸造有限责任公司 | 一种中铬合金耐磨钢球及其制备方法 |
| RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
| BE1027395B1 (fr) * | 2020-01-16 | 2021-01-29 | Magotteaux Int | Boulets de broyage forges pour broyeur semi-autogene |
| RU2765972C1 (ru) * | 2021-05-07 | 2022-02-07 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ производства толстых листов из низколегированных малоуглеродистых сталей на реверсивном стане |
| CN113355609B (zh) * | 2021-05-26 | 2022-08-16 | 西安交通大学 | 一种变质高硼铁基耐磨合金及其制备方法 |
| CN113737097A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-12-03 | 温州天和汽车部件有限公司 | 一种用于汽车拔叉制作的碳钢材料及其制备方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1019030B (zh) * | 1989-12-30 | 1992-11-11 | 清华大学 | 空冷高淬透性贝氏体/马氏体复相钢 |
| JP3273391B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
| FR2726287B1 (fr) * | 1994-10-31 | 1997-01-03 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
| FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
| FR2733516B1 (fr) * | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
| GB9608108D0 (en) * | 1996-04-19 | 1996-06-26 | Naco Inc | Steel Castings |
| JP3757027B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2006-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高強度熱延鋼材及びこれを用いた高強度鋼線並びに高強度棒鋼 |
| DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
| JP3475706B2 (ja) * | 1997-03-28 | 2003-12-08 | 住友金属工業株式会社 | 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材 |
| TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
| JP3433687B2 (ja) * | 1998-12-28 | 2003-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP3551064B2 (ja) * | 1999-02-24 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板およびその製造方法 |
| EP1096029B1 (en) * | 1999-04-21 | 2006-01-25 | JFE Steel Corporation | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof |
| FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
| CN1115423C (zh) * | 2000-09-26 | 2003-07-23 | 上海林沪实业有限公司 | 高硬度耐磨低碳合金钢板 |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214425A patent/FR2847271B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-13 EP EP03782550A patent/EP1563103B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 CA CA2506347A patent/CA2506347C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 JP JP2004554593A patent/JP4535875B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 DE DE60319567T patent/DE60319567T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 PL PL375541A patent/PL203154B1/pl unknown
- 2003-11-13 UA UAA200505982A patent/UA81134C2/uk unknown
- 2003-11-13 BR BRPI0315694-0A patent/BR0315694B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 KR KR1020057009066A patent/KR101010593B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003357 patent/WO2004048618A1/fr active IP Right Grant
- 2003-11-13 US US10/535,176 patent/US7462251B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 CN CNB2003801036481A patent/CN100348739C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 AT AT03782550T patent/ATE388247T1/de active
- 2003-11-13 ES ES03782550T patent/ES2300636T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 RU RU2005119211/02A patent/RU2326180C2/ru active
- 2003-11-13 PT PT03782550T patent/PT1563103E/pt unknown
- 2003-11-18 PE PE2003001169A patent/PE20040486A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 AR ARP030104258A patent/AR042072A1/es not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-05-23 ZA ZA200504151A patent/ZA200504151B/en unknown
-
2008
- 2008-06-18 US US12/141,327 patent/US7998285B2/en active Active
-
2009
- 2009-03-19 AU AU2009201117A patent/AU2009201117B8/en not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2463373C2 (ru) * | 2008-05-06 | 2012-10-10 | Эндюстель Крёзо | Высокопрочная сталь для массивных деталей |
| RU2556442C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA81134C2 (en) | Method for making part and part made of steel having abrasive resistance | |
| JP4535876B2 (ja) | 耐摩耗性鋼板を作製するための方法および得られた板 | |
| AU2018236313B2 (en) | Abrasion-Resistant Steel Plate and Method of Manufacturing Same | |
| CN110088326B (zh) | 热轧扁钢产品及其生产方法 | |
| RU2327802C2 (ru) | Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист | |
| CN111479945B (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
| JP2006506526A5 (uk) | ||
| KR20120070603A (ko) | 고인성 내마모강 및 그 제조 방법 | |
| US20170253945A1 (en) | Martensitic stainless steel for brake disk and method for producing said steel | |
| JP7368461B2 (ja) | 優れた硬度及び衝撃靭性を有する耐摩耗鋼及びその製造方法 | |
| KR20190045314A (ko) | 표면 경화강 및 그 제조 방법 그리고 기어 부품의 제조 방법 | |
| KR20210044260A (ko) | 구멍 확장비가 높은 열간 압연된 강 시트 및 이의 제조 방법 | |
| CN108368589A (zh) | 具有优异的韧性和耐切割开裂性的高硬度耐磨钢及其制造方法 | |
| CN111448326B (zh) | 具有优异的热加工性的通用铁素体不锈钢及其制造方法 |