UA57085C2 - Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану (варіанти) - Google Patents

Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану (варіанти) Download PDF

Info

Publication number
UA57085C2
UA57085C2 UA99127083A UA99127083A UA57085C2 UA 57085 C2 UA57085 C2 UA 57085C2 UA 99127083 A UA99127083 A UA 99127083A UA 99127083 A UA99127083 A UA 99127083A UA 57085 C2 UA57085 C2 UA 57085C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
stream
gas
cooled
flow
cooling
Prior art date
Application number
UA99127083A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Юджин Р. Томас
Рональд Р. Бовен
Ерік Т. Кол
Едвард Л. Кімбл
Original Assignee
Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані, Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Publication of UA57085C2 publication Critical patent/UA57085C2/uk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0087—Propane; Propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0095—Oxides of carbon, e.g. CO2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F17C2227/0341—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid
    • F17C2227/0355—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid in a closed loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Винахід відноситься до процесу зрідження газового потоку з високим вмістом метану, тиск якого перевищує, приблизно, 3103 кПа. Газовий потік розширюється до більш низького тиску для утворення газової фази та рідкого продукту, температура якого перевищує, приблизно, -112°С (-170°F), а тиск достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче. Після цього газова фаза та рідкий продукт розділяються у відповідному сепараторі та рідкий продукт вводиться в засіб зберігання для зберігання при температурі, яка перевищує, приблизно, -112°С (-170°F).

Description

Опис винаходу
Цей винахід відноситься до процесу зрідження природного газу, зокрема, до процесу виробництва зрідженого 2 природного газу під тиском /ЗПГТ/.
Передумови винаходу.
Природний газ в останні роки почали широко використовувати завдяки його якості чистого згорання та зручності. Багато джерел природного газу розміщенні у віддалених областях, на величезних відстанях від будь-яких ринків збуту. В деяких випадках для транспортування добутого природного газу до ринку збуту 70 використовують трубопровід. Коли транспортування по трубопроводу неможливе, добутий природний газ, як правило, переробляють у зріджений природний газ /який називається ЗПГ/ для доставки до ринку.
Однією із відмінних рис станцій ЗПГ є той факт, що станція потребує великого об'єму капітальних витрат.
Для зрідження природного газу звичайно використовується устаткування, яке дорого коштує. Станція зрідження складається із декількох основних систем, включаючи апаратуру очищення, призначену для видалення домішок, 72 апаратуру зрідження, охолодження, енергетичну апаратуру, апаратуру зберігання та завантаження на судно.
Хоч вартість станції ЗПГ може дуже сильно залежати від місцезнаходження станції, типовий проект загальноприйнятого ЗПГ може коштувати від 5 до 10 млрд. доларів США, включаючи вартість підготовки родовища. Системи охолодження, які застосовують на станції, можуть складати до З0 процентів вартості.
При розробці станції ЗПГ необхідно виходити із трьох найбільш важливих міркувань: 1) вибір циклу зрідження, 2) матеріали, які використовують для виготовлення ємностей, трубопроводів та іншого устаткування і
З) етапи процесу перетворення потоку природного газу, що подається, в ЗПГ.
Висока вартість систем охолодження, які використовують на станції ЗПГ, пояснюється тим, що для зрідження природного газу необхідно досить сильне охолодження. Звичайний потік природного газу поступає на станцію
ЗПГ під тиском приблизно від 4830кПа (70О0фн-с/кв.д. абс (абсолютний тиск в фунтах на квадратний дюйм)) до с 7вО0кПа (1100фн-с/кв.д. абс) та при температурі, приблизно, від 207С (68"Р) до 407С (104"Р). Природний газ, (39 який складається головним чином із метану, неможливо зріджувати шляхом простого збільшення тиску, як у випадку більш важких вуглеводнів, які використовують в енергетичних цілях. Критична температура метану дорівнює -82,57С (116,5). Це значить, що метан можна зріджувати тільки прибільш низькій температурі, незалежно від тиску, який прикладають. Оскільки природний газ є сумішшю газів, він зріджується в деякому о діапазоні температур. Критична температура природного газу знаходиться приблизно між -857С (-121"Р) та-62"С о со (-80"Рг). Звичайно, зрідження природного газу різного складу проводять при атмосферному тиску в діапазоні температур, приблизно, між -657С (-265") та -1557С (-247"Р). Оскільки охолоджуюче устаткування складає о значну частину з вартості апаратури ЗПГ, для зниження вартості охолодження вживають значні зусилля. ї-
Хоча існує безліч циклів охолодження, які можна використовувати для зрідження природного газу, в даний 39 час на станціях ЗПГ найбільш загальноприйнятими являються три типа циклів: 1) "каскадний цикл", в якому о використовується сукупність однокомпонентних хладагентів у теплообмінниках, які установленні один за другим, з метою зниження температури газу до температури зрідження, 2) "цикл багатокомпонентного охолодження", в якому використовується багатокомпонентний хладагент, у теплообмінниках особливої конструкції, та 3) « "розширюючий цикл", у якому газ розширюється з пониженням тиску від високого до низького при відповідному З 740 зниженні температури. В більшості циклів зрідження природного газу використовуються варіанти або поєднання с цих трьох основних типів. з» В основі роботи розширюючої системи лежить той принцип, що газ можна стиснути до вибраного тиску, охолодити, а потім дозволити йому розширитися через розширюючу турбіну, щоб, таким чином, газ здійснював роботу, і температура газу знижувалась. Таке розширення дає можливість зрідити частину газу. Потім низькотемпературний газ подають у теплообмінник з метою зрідження газу, який подають. Потужність, яку і-й отримують при розширенні, звичайно використовують для часткового відшкодування основної потужності, -і витраченої на стискання, яке використовується в циклі охолодження. Приклади розширюючих процесів для виробництва ЗПГ розглянуті в патентах США Мо 3,724,226; 4,456,459; 4,698,081; та УМО 97/13109. о Матеріали, які використовують у загальноприйнятих станціях ЗПГ, також вносять свій внесок у вартість о 20 станції. Ємності, труби та інше устаткування, які використовуються на станціях ЗПГ, звичайно виробляють хоч би частково, із алюмінію, нержавіючої сталі або сталі з високим вмістом нікелю, щоб забезпечити високу межу сл міцності та в'язкості на злам при низьких температурах.
У загальноприйнятих станціях ЗПГ вода, діоксид вуглецю, сполуки сірки, наприклад сірководень та інші кислотні гази, н-пентан та більш важкі вуглеводні, включаючи бензол, підлягають практично повному видаленню 29 із обробки природного газу до рівня частин на мільйон (ч/млн). Деякі з цих сполук замерзають, створюючи
ГФ) проблеми закупорки устаткування процесу. Інші сполуки, наприклад сполуки сірки, як правило, видаляються, щоб задовольнити продажним специфікаціям. У загальноприйнятій станції ЗПГ, для видалення діоксиду вуглецю о та кислотних газів, потрібне устаткування очищення газу. Устаткування очищення газів, як правило, використовує відновний процес хімічного та/(або фізичного розчинника і вимагає значних капітальних затрат. 60 Крім того, високі експлуатаційні витрати. Для видалення водяних парів необхідні сушарки з сухим прошарком, наприклад молекулярні фільтри. Для видалення вуглеводнів, які нерідко створюють проблеми закупорки, як правило, використовуються газопромивальна колона та фракціонуюче устаткування. В загальноприйнятій станції ЗПГ також видаляють ртуть, оскільки вона може викликати відмови устаткування, виконаного із алюмінію.
Крім того, після очищення видаляють більшу частину азоту, який може бути присутній у природному газі, бо оскільки азот при транспортуванні загальноприйнятого ЗПГ не залишиться в рідкій фазі, а наявність парів азоту в ємностях з ЗПГ в пункті поставлення вельми небажано.
В патенті ОЗ 5,036,671, опублікованому 6 серпня 1991 року, розглянуто виробництво зрідженого природного газу (ЗПГ) способом, у якому подається потік природного газу під тиском, який перевищує атмосферний, бажано від 2065кПа (З0Офн-с/кв. д абс) до 4477кПа (65Офн-с/кв. д абс), але в результаті якого виробляється зріджений природний газ з високим вмістом метану під тиском, що дорівнює або близький до атмосферного, способом багатоступеневого розширення. Температура ЗПГ, як правило, нижча ніж близько -1557С. У зв'язку з тим, що
ЗПГ, який виробляється згідно з цим способом, знаходиться під низьким тиском та температурою, для зрідження потрібна велика кількість енергії, а також тут є недолік, який полягає в тому, що тільки низькі рівні 7/0 Концентрації компонентів, що заморожуються, можуть бути допущені в газовому потоці, що подається.
Промисловість відчуває постійну необхідність в удосконаленні способу зрідження природного газу, який мінімізував би кількість необхідного устаткування очищення.
Відповідно, задача цього винаходу полягає в тому, щоб надати вдосконалену систему зрідження для зрідження або повторного зрідження природного газу. Друга задача винаходу полягає в тому, щоб створити /5 удосконалений спосіб зрідження, в який би потребував значно меншу потужність стиснення, ніж у способах, відповідних рівню техніки. Ще одна задача винаходу полягає в тому, щоб надати удосконалений спосіб зрідження, економічний та ефективний в експлуатації, так як охолодження до дуже низьких температур, характерне до загальноприйнятого процесу ЗПГ, є досить дорогим у порівнянні з відносно помірним охолодженням, необхідним при виробництві ЗПГТ, у відповідності із здійсненням даного винаходу.
Короткий зміст винаходу.
Вказані вище задачі вирішує запропанований винахід.
Винахід відноситься до удосконаленого способу зрідження потоку газу, з високим вмістом метану, який подається. Потік газу, що подається, має тиск, що перевищує приблизно 3100 кПа (45О0фн-с/кв.д абс). Якщо тиск дуже низький, газ можна спочатку стиснути. Газ зріджується шляхом розширення під тиском із застосуванням с ов належного засобу розширення для створення рідкого продукту, температура якого перевищує приблизно -1127С (-170"Р), а тиску досить, щоб температура рідкого продукту відповідала точці початку кипіння або більш і) низькій температурі. Перед розширенням газ краще охолоджувати рециркулюючим паром, який, пройшовши через засіб розширення, не перетворився в рідину. Фазовий сепаратор відділяє рідкий продукт від газів, не зріджених засобом розширення. Рідкий продукт, що виходить із фазового сепаратора, направляють на ю зо зберігання або транспортування при температурі, що перевищує приблизно -1127С (-170"Р).
Згідно з другим варіантом реалізації винаходу спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану, со що подається під тиском вище приблизно З3100кПа (45Офн-с/кв.д абс) (д) до метановідгінної колонки, що о виробляє паровий потік з високим вмістом метану та рідинний потік із зменшеним вмістом метану, згідно з винаходом включає в себе такі етапи: - пропускання парового потоку з високим вмістом метану через теплообмінник для отримання нагрітого ю парового потоку та стиснення нагрітого парового потоку для додаткового стиснення парового потоку; охолодження стиснутого потоку; розгалуження охолодженого стиснутого потоку на перший охолоджений потік та другий охолоджений потік та пропускання першого охолодженого потоку через теплообмінник для додаткового охолодження першого « охолодженого потоку; в с розширення першого охолодженого потоку для утворення газової та рідкої фаз; . фазове розділення газової та рідкої фаз, отриманих за допомогою розширення першого охолодженого а потоку, в результаті чого утворюється перша парова фаза та зріджений газ з високим вмістом метану, температура якого перевищує приблизно -1127С, а тиск достатній для того, щоб зріджений газ із високим
Вмістом метану знаходився в точці початку кипіння або нижче; с розширення другого охолодженого потоку до більш низького тиску, в результаті чого він додатково охолоджується з утворенням газової та рідкої фаз; і
Ш- фазове розділення газової та рідкої фаз, утворених за допомогою розширення другого охолодженого потоку, о в результаті чого отримуються друга парова фаза та зріджений газ із високим вмістом метану, температура 5р якого перевищує приблизно -112"С, а тиск достатній для того, щоб зріджений газ знаходився в точці початку со кипіння або нижче. сп Крім того, якщо газовий потік містить метан та вуглеводневі компоненти, більш важкі ніж метан, то згідно зі способом здійснюється видалення основної частини більш важких вуглеводнів шляхом фракціонування для утворення парового потоку з високим вмістом метану та рідинного потоку з високим вмістом більш важких Вуглеводнів, після чого паровий потік зріджується шляхом розширення відповідно до етапу розширення газового потоку до більш низького тиску для утворення газової Згідно ще одному варіанту випарений газ, що утворився в (Ф, результаті випаровування зрідженого природного газу, можна додавати до газу, що подається для зрідження ка шляхом розширення під тиском з метою виробництва зрідженого природного газу під тиском (ЗПГ7Т).
Спосіб, що відповідає даному винаходу, можна використати як для початкового зрідження природного газу на бо джерелі подачі для зберігання або транспортування, так і для повторного зрідження парів природного газу, які утворилися в процесі зберігання та завантаження на судно. Відповідно, мета цього винаходу полягає в тому, щоб надати вдосконалену систему зрідження для зрідження або повторного зрідження природного газу. Друга мета винаходу полягає в тому, щоб надати удосконалену систему зрідження, в якій потрібна значно менша потужність стиснення, ніж у системах, відповідних рівню техніки. Ще одна мета винаходу в тому, щоб надати 65 удосконалений спосіб зрідження, економічний та ефективний в експлуатації. Охолодження до дуже низьких температур, характерне до загальноприйнятого процесу ЗПГ, є досить дорогим у порівнянні з відносно помірним охолодженням, необхідним при виробництві ЗПГТ, у відповідності із здійсненням даного винаходу. Короткий опис креслень.
Даний винахід та його достоїнства можна краще зрозуміти з посиланням на нижченаведені подробиці опису та прикладені фігури, які є схематичними діаграмами потоків, що відповідають ілюстративним варіантам реалізації цього винаходу.
Фіг1 є схематичною діаграмою потоків, яка відповідає одному варіанту реалізації цього винаходу та ілюструє виробництво ЗПГТ.
Фіг.2 є схематичною діаграмою потоків, яка відповідає другому варіанту реалізації цього винаходу, згідно 7/0 З яким природний газ попередньо охолоджується за допомогою систем охолодження з замкнутим циклом до того, як здійснюється зрідження природного газу розширенням під тиском.
Фіг.3 є схематичною діаграмою потоків, яка відповідає третьому варіанту реалізації цього винаходу, згідно якому природний газ, що подається, фракціонується перед зрідженням в ЗПГТ.
Фіг.4 є схематичною діаграмою потоків, яка відповідає четвертому варіанту реалізації цього винаходу, яка /5 представляє процес, аналогічний процесу, зображеному на фіг.3, в якому для виробництва ЗПГТ використовується система охолодження із замкнутим циклом та розширення під тиском.
Схематичні діаграми потоків, зображені на фігурах, показують різні варіанти здійснення процесу, який відповідає цьому винаходу. Ці фігури не призначені для виключення із об'єму винаходу інших варіантів реалізації, які є результатом нормальних та очікуваних модифікацій цих конкретних варіантів реалізації. Різні необхідні підсистеми, як-от: насоси, клапани, змішувачі потоків, системи управління та датчики, вилучені з фігур з метою спрощення та чіткості пояснень.
Опис переважних варіантів реалізації.
Даний винахід є удосконаленим процесом зрідження природного газу шляхом розширення під тиском для виробництва рідкого продукту з високим вмістом метану, температура якого вище приблизно -11270 (-170"Р) а сч ов тиск достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче. Цей продукт з високим вмістом метану називається в цьому описі зрідженим природним газом під тиском (ЗПГТ). Термін "точка і) початку кипіння" відповідає температурі та тиску, за яких рідина починає перетворюватися на газ. Наприклад, якщо деякий об'єм ЗПГТ підтримувати при постійному тиску і при цьому збільшувати його температуру, то температура, при якій почнуть утворюватись бульбашки газу, буде точкою початку кипіння. Аналогічно, якщо ю зо деякий об'єм ЗПГТ підтримувати при постійній температурі і при цьому знижувати тиск, то тиск, при якому почне виділятися газ, визначає точку початку кипіння. В точці початку кипіння суміш являється насиченою рідиною. со
В процесі зрідження газу, що відповідає даному винаходу, для зрідження природного газу необхідна менша о потужність, ніж у процесах, які використовувались раніше, та устаткування, яке використовується в процесі, що відповідає даному винаходу, можна виробляти із матеріалів, які коштують менше. Навпаки, для здійснення в. процесів, відповідних рівню техніки, в яких ЗПГ виробляється при атмосферному тиску та досить низьких ю температурах, наприклад -1607С (-256"Р), для безпечної експлуатації необхідне устаткування, вироблене з матеріалів, які дорого коштують.
Енергія, необхідна для зрідження природного газу при здійсненні цього винаходу, значно нижча в порівнянні з тією енергією, яку використовує загальноприйнята станція ЗПГ. Зниження потреби в енергії охолодження, « необхідній для процесу, відповідного даному винаходу, приводить до значного зниження капітальних затрат, в с пропорційному зниженню експлуатаційних витрат і підвищенню ефективності та надійності, що дає значну економію при виробництві зрідженого природного газу. ;» При робочих тисках та температурах, передбачених даним винаходом, труби та апаратура, які використовуються в найхолодніших областях, можуть бути виготовлені з сталі з вагомим вмістом нікелю 31/295, в той час як для того ж устаткування в загальноприйнятому процесі ЗПГ звичайно потрібна більш дорога сталь з «сл Зоб-ним ваговим вмістом нікелю або алюмінію. Це забезпечує ще одне суттєве зниження вартості процесу, відповідного даному винаходу, в порівнянні з процесами ЗПГ, відповідними рівню техніки.
Ш- Перше, що необхідно ураховувати при кріогенній обробці природного газу, це домішки. Вихідна сировина для о процесу, відповідного даному винаходу, а саме сирий природний газ, який подається, може бути природним 5р газом, одержаним із свердловини сирої нафти (попутний газ) або газової свердловини (не попутний газ). Склад со природного газу може бути найрізнішим. У даному випадку припускається, що головним компонентом потоку сп природного газу є метан (СІ). Як правило, природний газ містить також етан (Со), вищі вуглеводні (Сз.) та незначні кількості таких домішок, як вода, діоксид вуглецю, сірководень, азот, бутан, вуглеводні, які містять шість і більше атомів вуглецю, бруд. Сульфід заліза, парафін та сиру нафту. Розчинність цих домішок залежить в Від температури, тиску та складу. При кріогенних температурах СО», вода та інші домішки можуть утворювати частинки твердої речовини, які будуть закупорювати канали кріогенних теплообмінників. Цих потенціальних (Ф, труднощів можна запобігти шляхом видалення подібних домішок, якщо, виходячи із діаграми температура-тиск ка для відповідної речовини у чистому вигляді, витікає, що за даних умов його стан буде знаходитися в межах твердої фази. В нижченаведеному описі винаходу припускається, що потік природного газу був належним чином бр очищений для видалення води з використанням загальноприйнятих та широковідомих процесів для одержання "чистого, сухого" потоку природного газу. Якщо потік природного газу містить важкі вуглеводні, які можуть вимерзати в процесі зрідження, або якщо в складі ЗПГТ небажано мати важкі вуглеводні, важкі вуглеводні можна виділити за допомогою процесу фракціонування до виробництва ЗПГТ, яке більш докладно описане нижче.
Одна перевага даного винаходу полягає в тому, що при більш високих робочих температурах у складі 65 природного газу припустимі більш високі рівні концентрації компонентів, що заморожуються, ніж у загальноприйнятому процесі ЗПГ. Наприклад, на загальноприйнятій станції ЗПГ, яка виробляє ЗПГ за -1607С
(-256"Р), щоб запобігти проблем замерзання вміст СО» повинен бути нижче, приблизно 50 ч/млн. Навпаки при підтримані температур процесу вище приблизно -1127С (-170"Р), природний газ може містити СО» на рівні біля 1.4 молярних 9565 СО 5 при температурі -1127С (-170"Р) та близько 4.295 при -9572 (-139"Р), і при цьому процес зрідження, відповідний даному винаходу, не стикається з проблемою замерзання.
Крім того, при наявності в природному газі помірної кількості азоту, процес, відповідний даному винаходу, не передбачає видалення азоту, оскільки при робочих тисках та температурах, відповідних даному винаходу, азот буде залишатися в рідкій фазі разом із зрідженими вуглеводнями. Можливість обмеженого застосування, а в деяких випадках, коли дозволяє склад природного газу, і виключення устаткування, необхідного для очищення 7/о газу і видалення азоту, дає суттєві технічні та економічні переваги. Ці та інші переваги винаходу можна краще зрозуміти з посиланням на фігури.
Згідно фіг.1, потік 10 природного газу, що подається, піддають процесу зрідження під тиском, переважно, перевищеним біля 3100кПа (45О0фн-с/кв.д абс) та, більш переважно, перевищеним біля 4827кПа (70Офн-с/кв.д абс) та, переважно, при температурах нижче біля 40"С (104); проте, при бажані, можна використати інші тиски /5 та температури, і, відповідно, спеціалісти в даній галузі вивчивши основні ідеї цього винаходу, можуть належним чином модифікувати систему. Якщо газовий потік 10 знаходиться під тиском, меншим, приблизно, 3102кПа (45Офн-с/кв.д абс), його можна стиснути придатним засобом стиснення (не показано), яке може заключати в собі один або декілька компресорів.
Потік 10, що подається та знаходиться під тиском, охолоджується одним або кількома теплообмінниками 20.
Потім охолоджений потік 11 розширяють за допомогою хоч одного придатного засобу розширення 30.
Розширювач може являти собою турборозширювач промислового типу, на валу якого можуть знаходитись відповідні компресори, насоси або генератори, які дозволяють перетворювати роботу, отриману із розширювача, в корисну механічну та/або електричну енергію, забезпечуючи тим самим суттєву економію енергії в цілому по системі. сч
Засіб розширення З0 зріджує в крайньому разі частину потоку 11 природного газу, утворюючи потік 12. Потік 12 поступає в загальноприйнятий фазовий сепаратор 40, який утворює потік 13 рідкого продукту, який і) представляє собою ЗПГТ, температура якого вище приблизно -1127С (-1707), а тиск достатній, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче. ЗПГТ поступає в належний засіб зберігання або транспортування 90 (наприклад, трубопровід, стаціонарний резервуар для зберігання, або транспортний засіб, ю зо наприклад танкер, автоцистерну або залізничну цистерну), де підтримується його температура, що перевищує приблизно -1127С (-170"Р). Щоб рідкий продукт залишався в рідкій фазі, температура повинна бути нижче со критичної температури продукту, яка як правило не перевищує -627С (-80"Р). Сепаратор 40 виробляє також о верхній паровий потік 14, який проходить через теплообмінник 20, де паровий потік 14 охолоджує потік 10, що подається. Потім один або декілька компресорів стискають паровий потік 15. На фіг.1 зображений переважний ї- з5 варіант використання одного компресора 50 для повторного стиснення рециркулюючого пару приблизно до ю тиску входячого потоку 10, що подається. Проте при реалізації цього винаходу можна використати додаткові компресори. Стиснений газовий потік 16 охолоджується в теплообміннику 60 для відновлення теплових величин і використання де-небудь ще, або подібне охолодження може виконуватись з використанням повітря або води.
При виході з теплообмінника 60 охолоджений паровий потік 17 з'єднується з потоком 10 для рециркуляції. Згідно « цього варіанту реалізації для зрідження потоку, що подається, не потрібна система охолодження з замкнутим з с циклом. . При зберіганні та транспортуванні зрідженого природного газу, як і при інших маніпуляціях, може виникнути и?» значна кількість "випарів", тобто пари, яка з'являється в результаті випаровування зрідженого природного газу. Цей винахід особливо придатний для зрідження випаровувань, народжених ЗПГТ. Згідно фіг.1
Випаровування можна вводити в процес зрідження через лінію 18 для об'єднання з паровим потоком 14, який с рециркулює, згідно описаному вище. Тиск випареної пари, переважно, повинен бути рівним або близьким до тиску газового потоку 14. Якщо випари знаходяться під тиском нижчим, ніж тиск потоку 14, випари стискаються
Ш- за допомогою загальноприйнятого засобу стиснення (не показано на фіг.1). о Незначну частину парового потоку 15 можна, при бажані, виводити із процесу в якості палива (потік 19) для виробництва частини потужності, необхідної для приведення в дію компресорів та насосів у процесі зрідження. со Хоч цю незначну частину можна вилучати із процесу в будь-якій точці після виходу сепаратора 40, паливо краще сп виводити із процесу після того, як воно нагріється в теплообміннику 20.
На фіг.2 зображений другий варіант реалізації процесу, відповідного даному винаходу, і в цьому варіанті реалізації деталі, позначені тими ж цифрами, що й на фіг.ї7, виконують у процесі ті ж самі функції. Проте в спеціалістам у даній галузі ясно, що в залежності від варіанту реалізації, устаткування процесу може мати ті або інші габарити та продуктивність, відповідні різним витратам текучого середовища, температурам та складам.
Ф) Варіант реалізації, зображений на фіг.2, аналогічний варіанту реалізації, описаному з посиланням на фіг.1, за ка винятком того, що в даному випадку, для додаткового охолодження потоку 10, який подають, передбачений теплообмінник 70. Згідно цьому варіанту реалізації, наведеному на фіг.2, рециркулюючий потік 14 зменшується, бо В результаті чого необхідна менша потужність у порівнянні з варіантом реалізації, приведеному на фіг.1.
Охолодження в теплообміннику 70 здійснюється за рахунок загальноприйнятої системи охолодження 80 із замкнутим циклом.
На фіг.3 зображений ще один варіант реалізації даного винаходу. Цей варіант реалізації включає в себе систему для видалення важких вуглеводнів та конструкцію розгалуження потоку газу, який знаходиться під б5 тиском, безпосередньо перед кінцевими ступенями зрідження. Ця конструкція розгалуження потоку дозволяє знижувати загальну потребу в потужності в порівнянні з варіантом реалізації, зображеному на фіг.2, за рахунок ефективного використання головного теплообмінника зрідження 142. Конструкція розгалуження потоку також дозволяє здійснити більш гнучке оперативне управління при зміні кількості випарів газу, які виникають в операціях завантаження та вивантаження ЗПГ або ЗПГТ. Згідно фіг.3 потік 100, який подається, поступає в
Сепаратор 130, де потік розділяється на два окремих потоку: паровий потік 101 та рідинний потік 102. Хоч це не показано на фіг.3, до подання в сепаратор 130 потік 100, який подають, можна охолодити за допомогою будь-якої придатної системи охолодження. Рідинний потік 102 поступає в загальноприйнятий деметанізатор 131.
Паровий потік 101 пропускають через два або більше компресорів та охолоджувачів для підвищення тиску парового потоку 101 від тиску газу, що подається, від приблизно 10343кПа (150О0фн-с/кв.д абс). На фіг.З 70 зображений ланцюг двох компресорів 132 та 133, призначених для стиснення газу, та загальноприйнятих теплообмінників 134,135, призначених для охолодження стисненого газу після кожного ступеня стиснення. Після виходу з теплообмінника 135 паровий потік 101 поступає у вторинний випарник 136, де одержує додаткове охолодження за рахунок рідини, одержаної в деметанізаторі 131. Із вторинного випарника 136 охолоджений потік 101 поступає в загальноприйнятий фазовий сепаратор 137. Паровий потік 103 із сепаратора 137 розширяється /5 за допомогою загальноприйнятого турборозширювача 138, завдяки чому знижується тиск газового потоку перед тим, як він поступає в верхній відсік деметанізатора 131. Турборозширювач 138 краще забезпечує в крайньому разі частину потужності, необхідної для приведення в дію компресора 132. Рідини із сепаратора 137 проходять по лінії 104 в середній відсік деметанізатора 131.
Потрапивши в метанвідгінну колону 131, рідина стікає вниз під дією сили тяжіння. В процесі перемішування ця рідина вступає у взаємодію з висхідними парами, які вилучають із неї метан, і вона просувається вгору. В результаті такого вилучення утворюється рідкий продукт з суттєво більш низьким вмістом метану, і цей рідкий продукт виводиться із нижньої секції метановідгінної колони 131 як потік 105.
Верхній паровий потік 106, який відходить із метановідгінної колони, поступає в теплообмінник 139. Після нагрівання в теплообміннику 139 можна, при необхідності, вилучати першу частину (потік 108) нагрітого сч ов парового потоку (потік 107) для використання як паливо для станції зрідження газу. Після цього друга частина потоку 107 проходить через ланцюжок компресорів 140 та 141 та теплообмінників 142 та 143 для підвищення і) тиску парового потоку та його охолодження після кожного ступеня стиснення. Число ступенів стиснення переважно повинно складати від двох до чотирьох. Частину потоку, яка виходить із теплообмінника 142, відділяють та подають як потік 110 на теплообмінник 139, де холодний потік 110 додатково охолоджується. ю зо Оптимальна доля потоку 109, відокремлена як потік ПО, залежить від температури, тиску та складу потоку 109. Цю оптимізацію може виконати спеціаліст у даній галузі на основі викладених тут ідей. Після виходу із со теплообмінника 139 потік 109 поступає в засіб розширення, наприклад, турборозширювач 144, який в крайньому о разі, частково зріджує потік 110, виробляючи потік 111. Потім потік 111 поступає в загальноприйнятий фазовий сепаратор 145. Фазовий сепаратор 145 виробляє ЗПГТ (потік 121), температура якого перевищує, приблизно, ї- -112276 (-170"Р), а тиск достатній для того, щоб рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче. ю
ЗПГТ поступає у відповідний засіб зберігання 153, в якому ЗПГТ зберігається при температурі вище -1127"С (-170"Р). Сепаратор 145 також виробляє потік 115 парів газу під тиском, який об'єднується з потоком 106 для рециркуляції.
Потік 112, який є охолодженим потоком, який входить із теплообмінника 143, поступає у відповідний засіб « розширення, наприклад турборозширювач 146, в якому відбувається зниження тиску та подальше охолодження в с потоку 112. Турборозширювач 146, в крайньому разі частково, зріджує потік 112 природного газу. Після виходу із турборозширювача 146 частково зріджений потік поступає в фазовий сепаратор 147 для утворення рідинного ;» потоку 113 та парового потоку 114. Паровий потік 114 переноситься назад і з'єднується з верхнім паровим потоком 106 деметанізатора для рециркуляції. Рідинний потік 113. який виходить із сепаратора 147, з'єднується
З потоком 111. с Рідинний потік 105, який виходить із деметанізатора 131, поступає на загальноприйнятий стабілізатор конденсату 150, який виробляє верхній потік 116 з високим вмістом етану та інших легких вуглеводнів, головним
Ш- чином метану. Верхній паровий потік 116 проходить через теплообмінник 151, який охолоджує верхній пар 116. о Після цього частина потоку 116 повертається в стабілізатор конденсату 150, як зворотній потік 117. Частина 5р потоку 116, що залишилася, проходить через компресор 152, який збільшує тиск потоку 116 приблизно до тиску со потоку 107. Після стиснення верхня пара 116 охолоджується, та охолоджений газ (потік 118) змішується з сп потоком 107. Рідина, яка виходить із нижнього відсіку стабілізатора конденсату 150, доступна як конденсатний продукт (потік 119).
Процес, відповідний даному винаходу, як показано на фіг.3, допускає при необхідності, повторне зрідження ов випарів. Випари можна вводити в процес, зображений на фіг.3, через лінію 120, яка об'єднується з верхнім паровим потоком 106. (Ф) Згідно з фіг.4 потік 201, що подається, поступає в сепаратор 230, де потік розділяється на два окремих ка потоки: паровий потік 202 та рідинний потік 203. Цей варіант реалізації ілюструє застосування зовнішнього циклу охолодження для мінімізації використаної потужності та габаритів устаткування процесу, а також бо застосування фракціонуючого ланцюжка для забезпечення підживлення циклу охолодження хладагентом.
Рідинний потік 203 поступає в метановідгінну колону 231. Паровий потік 202 стискається шляхом однієї або декількох ступенів стиснення, переважно двох ступенів. Для простоти, на фіг.4 зображений тільки один компресор 232. Після кожного ступеня стиснення стиснуту пару краще охолоджувати за допомогою загальноприйнятого повітряного або водяного охолоджувача, наприклад охолоджувача 234. Газовий потік 202, 65 після виходу із охолоджувача 234, охолоджується вторинним випарником 235, через який протікає деметанізована рідина із метановідгінної колони 231. Після виходу із вторинного випарника 235, охолоджений потік 202 додатково охолоджується в теплообмінниках 236 та 237, які охолоджуються загальноприйнятою системою охолодження 238 з замкнутим циклом, в якій як хладагент краще використовувати пропан. Після виходу із теплообмінників 236 та 237, охолоджений природний газ знову розділяється в загальноприйнятому фазовому сепараторі 238. Паровий потік 204 із сепаратора 238 розширюється за допомогою турборозширювача 239, через що тиск газового потоку знижується перед тим, коли він поступить у верхній відсік деметанізатора 231. Краще, щоб турборозширювач 239 постачав потужністю компресор 232. Рідини із сепаратора 238 по лінії 205 поступають у середній відсік деметанізатора 231.
Верхній паровий потік 207, який виходить із деметанізатора 231, поступає в теплообмінник 240. Частина 7/0 потоку 208, який виходить із теплообмінника 240, можна, при необхідності, вилучати (потік 209) для використання як паливо для станції зрідження газу. Частина потоку 209, яка залишилася, стискається за допомогою одного або декількох компресорів 241 до тиску, значення якого, краще, знаходиться приблизно між 5516кПа (800фн-с/кв. д абс) та 13790кПа (2000фн-с/кв.д абс). Потім стиснутий газ пропускають через ланцюжок теплообмінників 242, 243 та 244 для охолодження газу для утворення потоку 210. Краще, щоб теплообмінник 7/5 242 охолоджувався повітрям або водою. Краще, щоб теплообмінники 243 та 244 охолоджувались системою охолодження 238 - тією ж системою, що використовується для охолодження теплообмінників 236 та 237.
Частина потоку 210 поступає як потік 211 в теплообмінник 240, забезпечуючи робочий цикл охолодження для подальшого охолодження парового потоку 211. Потік 211, після виходу із теплообмінника 240, поступає в засіб розширення, наприклад, турборозширювач 245, який, в усякому разі частково, зріджує потік 211, утворюючи потік 212. Потік 212 поступає потім в загальноприйнятий фазовий сепаратор 246.
Частина потоку 210, яка залишилася після вилучення потоку 211, поступає у відповідний засіб розширення, наприклад турборозширювач 248, для зниження тиску газу та подальшого охолодження газового потоку,
Турборозширювач 248 утворює потік 213, який хоч би частково є зрідженим природним газом. Потік 213 поступає в загальноприйнятий фазовий сепаратор 249 з метою створення рідинного потоку 214 та парового потоку 215. сч ов Потік 215 рециркулює, об'єднуючись з верхнім паровим потоком 207 деметанізатора. Рідинний потік 214 об'єднується з потоком 212 та поступає в сепаратор 246, який розділяє газ на паровий потік 216 та рідинний і) потік 217. Паровий потік 216, як і паровий потік 215, з'єднується з верхнім потоком 207 деметанізатора для рециркуляції. Рідинний потік 217 являє собою ЗПГТ, температура якого перевищує приблизно -1127С (-170"Р), а тиск достатній для того, щоб рідина знаходилась у точці початку кипіння або нижче, і ЗПГТ поступає в ю зо резервуар зберігання 258, де зберігається при температурі, вищій -11275 (-170"Р).
Рідинний потік 206, який виходить із деметанізатора 231, проходить через фракціонуючу систему, в яку со входить ряд фракціонуючих колон 250, 251 та 252. Фракціонуюча колона 250 являє собою загальноприйнятий о деетанізатор, який виробляє верхній потік з високим вмістом етану та інших легких вуглеводнів, головним чином, метану. Верхній паровий потік 218 проходить через теплообмінник 253 для нагрівання паливного потоку ї- з5 209. Пройшовши через теплообмінник 253, паровий потік 218 поступає в загальноприйнятий фазовий сепаратор ю 254, який виробляє паровий потік 220 та рідинний потік 221. Рідинний потік 221 повертається в етановідгінну колону 250 як протилежний потік. Паровий потік 220 з'єднується з потоком 208.
Рідини, які виходять із нижнього відсіку деетанізатора 250, охолоджуються в теплообміннику 257 і поступають в депропанізатор 251. Верхній паровий потік із депропанізатора 251 характеризується високим « вмістом пропану і може бути, при необхідності, використовуватись як пропан для системи охолодження 238. з с Рідини, які виходять із нижнього відсіку депропанізатора 251, поступають в дебутанізатор 252. Рідини, які виходять із нижнього відсіку дебутанізатора, вилучаються із процесу як рідкий конденсат (потік 222). ;» Принаймні частина верхнього пару із дебутанізатора 252, надходить по лінії 223 в теплообмінник 255 для охолодження парового потоку. Цей паровий потік 223 проходить через компресор 256 з метою збільшення тиску потоку 223, приблизно, до тиску потоку 208. Після виходу із компресора 256, стиснений потік з'єднується з с потоком 220.
Випари можна, при необхідності, уводити в процес, відповідний даному винаходу, через лінію 224, яка
Ш- об'єднується з верхнім паровим потоком 207. о Приклад.
Для ілюстрації варіантів реалізації, зображених на фігурах, був змодельований баланс маси та енергії, бо результати якого виражені в нижченаведених таблицях 1, 3, 4 та 5. Дані, наведені в таблицях, надані для сп пояснення варіантів реалізації, зображених на фігурах, але це не значить, що винахід обов'язково обмежується ними. Температури та витрати, приведені в таблицях, не треба розглядати як обмеження, покладені на винахід, який може мати багато варіантів у відношенні температур та витрат у відповідності з викладеними ідеями.
Дані були одержані за допомогою комерційне доступної програми моделювання процесу, названої
НУБУ5тмМ, але для одержання даних можна використати та інші комерційно доступні програми моделювання
Ф, процесу, включаючи, наприклад, НУБІМтмМ, РКОЇЇ"їм та АБРЕМ РІ ОБтм, які добре відомі спеціалістам у даній іме) галузі.
Потужність, яка необхідна для виробництва ЗПГТ у відповідності з цим винаходом, значно менше потужності, 60о необхідної для виробництва ЗПГ в умовах, близьких до атмосферних, і при температурі -164.57С (-264"Р) з використанням розширюючого процесу. Цю різницю потужностей ілюструє порівняння таблиці 2 з таблицею 1. В таблиці 2 наведені результати змодельованого балансу маси та енергії з використанням потокового процесу, зображеного на фіг.1, для виробництва ЗПГ при тисках, близьких до атмосферного. Результати, наведені в таблиці 2, основані на виробництві рідкого продукту, що знаходиться під тиском, близьким до атмосферного, 65 значно зниженій кількості випарів, що уводяться в процес, і необхідності багатоступеневого рециркулярного стиснення (чотири ре циркулярних компресора замість одного компресора 50, зображеного на фіг.1). У цих двох моделях повна витрачена потужність, необхідна для виробництва загальноприйнятого ЗПГ (дані таблиці 2), більше, ніж вдвічі перевищує потужність, необхідну для виробництва ЗПГТ (дані таблиці 1). Удосконалення процесу ЗПГТ з розширенням, наприклад наведені на фіг.2, можуть також удосконалити загальноприйнятий процес ЗПГ. Проте відношення витраченої потужності для загальноприйнятого ЗПГ та витраченої потужності для процесу ЗПГТ, відповідного здійсненню цього винаходу, не потерпає значних змін. Процес ЗПГТ, відповідний даному винаходу, потребує близько вдвічі меншу потужність, ніж у загальноприйнятому розширювальному процесі для виробництва ЗПГ при атмосферному тиску.
Дані, наведені в таблиці З, приведені для пояснення варіанту реалізації, зображеного на фіг.2. В 7/0 порівнянні з варіантом реалізації, зображеному на фіг.ї1, повну витрачену потужність, необхідну, згідно варіанту реалізації, зображеному на фіг.2, можна понизити з 198359кВт (266000л.с.) до 111857кВт (150000л.с.) завдяки підключенню пропанової системи охолодження. Спеціалісти в даній галузі могли б додатково понизити необхідну потужність шляхом оптимізації процесу.
Дані, наведені в таблиці 4, приведені для пояснення варіанту реалізації, зображеного на фіг.3. Газ, який /5 подають, згідно фіг.3З або 4 має інший склад та знаходиться в умовах, відмінних від тих, у яких знаходиться газ, що подається, згідно фіг.1 та 2.
Дані, наведені в таблиці 5, приведені для пояснення варіанту реалізації, зображеного на фіг.4. Цей процес знову демонструє переваги пропанової системи охолодження, яка значно знижує необхідну витрачену потужність у порівнянні з варіантом реалізації, зображеним на фіг.3.
Спеціалісту в даній галузі, особливо тому, хто скористається ідеями цього патенту, будуть очевидними численні модифікації та варіанти конкретних процесів, розглянутих вище. Наприклад, у відповідності з даним винаходом, можна використати різні температури та тиски в залежності від загальної конструкції системи та складу газу, що подається. Крім того, ланцюжок охолодження газу, який подають, можна пристосовувати або перестроювати в залежності від загальних вимог до конструкції, щоб відповідати вимогам оптимального та сч ов ефективного теплообміну. Як обговорювалось вище, конкретні розглянуті варіанти реалізації та приклади не потрібно використовувати для обмеження об'єму винаходу, який повинен визначатися нижченаведеною і) формулою винаходу та її еквівалентами.

Claims (18)

Формула винаходу о 30 со
1. Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану, що подається під тиском вище приблизно о 3100 кПа, який відрізняється тим, що включає в себе наступні етапи: - розширення газового потоку (11) до більш низького тиску для утворення газової фази та рідкого продукту в. з5 З ВИСОКИМ вмістом метану, температура якого перевищує приблизно -112"С, а тиск достатній для того, щоб ю рідкий продукт знаходився в точці початку кипіння або нижче; - фазове розділення (40) газової фази та рідкого продукту з високим вмістом метану; та - введення рідкого продукту з високим вмістом метану в засіб зберігання (90) для зберігання при температурі вище приблизно -11276. «
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що додатково включає в себе охолодження газового потоку (11) до з с здійснення розширення газового потоку (11) до більш низького тиску.
З. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що додатково включає в себе охолодження газового потоку (11) в :з» теплообміннику (236, 237), який охолоджується системою охолодження (238) із замкнутим циклом.
4. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що система охолодження (238) із замкнутим циклом як основний Ххпадагент використовує пропан. сл
5. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що система охолодження (238) із замкнутим циклом як основний хладагент використовує діоксид вуглецю.
-
6. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що додатково включає в себе етап охолодження газового потоку о шляхом теплообміну з фазово розділеним газом, в результаті чого відбувається нагрівання газової фази.
7. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що додатково включає в себе стиснення нагрітої газової фази, (ее) охолодження стиснутої газової фази та повертання охолодженої стиснутої газової фази в газовий потік (11) для с рециркуляції.
8. Спосіб за п. б, який відрізняється тим, що додатково включає в себе охолодження газового потоку в теплообміннику, який охолоджується системою охолодження із замкнутим циклом, що випереджає етап Охолодження стиснутої газової фази.
9. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що додатково включає в себе об'єднання газового потоку з (Ф) випарами газів, які виникають у результаті випаровування зрідженого природного газу, що випереджає ГІ зрідження газового потоку.
10. Спосіб за п. 1, в якому газовий потік (11) містить метан та вуглеводневі компоненти, більш важкі ніж бо Метан, який відрізняється тим, що додатково включає в себе видалення основної частини більш важких вуглеводнів шляхом фракціонування для утворення парового потоку з високим вмістом метану та рідинного потоку з високим вмістом більш важких вуглеводнів, після чого паровий потік зріджується шляхом розширення відповідно до етапу розширення газового потоку (11) до більш низького тиску для утворення газової фази та рідкого продукту з високим вмістом метану. 65
11. Спосіб за п. 10, який відрізняється тим, що додатково включає в себе охолодження газового потоку, що випереджає фракціонування газового потоку.
12. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що зрідження газового потоку здійснюється без допомоги системи охолодження із замкнутим циклом.
13. Спосіб зрідження газового потоку (201) з високим вмістом метану, що подається під тиском вище приблизно 3100 кПа до метановідгінної колони (231), що виробляє паровий потік (207) з високим вмістом метану та рідинний потік (206) із зменшеним вмістом метану, який відрізняється тим, що включає в себе такі етапи: - пропускання парового потоку (207) з високим вмістом метану через теплообмінник (240) для отримання нагрітого парового потоку (208) та стиснення (241) нагрітого парового потоку для додаткового стиснення парового потоку, 70 - охолодження (242) стиснутого потоку, - розгалуження охолодженого стиснутого потоку на перший охолоджений потік (211) та другий охолоджений потік (213) та пропускання першого охолодженого потоку через теплообмінник (240) для додаткового охолодження першого охолодженого потоку; - розширення (245) першого охолодженого потоку для утворення газової та рідкої фаз; - фазове розділення (246) газової та рідкої фаз, отриманих за допомогою розширення першого охолодженого потоку, в результаті чого утворюється перша парова фаза (216) та зріджений газ (217) з високим вмістом метану, температура якого перевищує приблизно -112"С, а тиск достатній для того, щоб зріджений газ із високим вмістом метану знаходився в точці початку кипіння або нижче; - розширення (248) другого охолодженого потоку до більш низького тиску, в результаті чого він додатково охолоджується з утворенням газової та рідкої фаз; і - фазове розділення (249) газової та рідкої фаз, утворених за допомогою розширення другого охолодженого потоку, в результаті чого отримуються друга парова фаза (215) та зріджений газ (214) із високим вмістом метану, температура якого перевищує приблизно -1127С, а тиск достатній для того, щоб зріджений газ знаходився в точці початку кипіння або нижче. с
14. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що додатково включає в себе об'єднання другої парової фази (215) з паровим потоком (207) із високим вмістом метану, що подається з метановідгінної колони (231), та і) пропускання об'єднаного газового потоку через теплообмінник (240).
15. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що додатково включає в себе об'єднання першої та другої парових фаз (216, 215) та пропускання об'єднаного газового потоку через теплообмінник (240). ю зо
16. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що охолодження стиснутого нагрітого парового потоку, отриманого шляхом пропускання парового потоку із високим вмістом метану через теплообмінник, здійснюється со шляхом непрямого теплообміну (243) з хладагентом системи охолодження з замкнутим циклом (238). о
17. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що додатково включає пропускання рідинного потоку (206) із зменшеним вмістом метану до принаймні однієї фракціонуючої колони (250), яка виробляє верхній паровий потік ї- (218), та об'єднання верхнього парового потоку (218), виробленого фракціонуючою колоною, з нагрітим паровим ю потоком (208), виробленим за допомогою пропускання парового потоку (207) із високим вмістом метану через теплообмінник.
18. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що додатково включає етап уведення в паровий потік (207) із високим вмістом метану випарів газу (224), які виникають у результаті випаровування зрідженого газу, та « пропускання об'єднаного газового потоку через теплообмінник (240). з с ;» 1 -І («в) о 50 сл Ф) іме) 60 б5
UA99127083A 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану (варіанти) UA57085C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US7961298P 1998-03-27 1998-03-27
PCT/US1998/012742 WO1998059205A2 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Improved process for liquefaction of natural gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA57085C2 true UA57085C2 (uk) 2003-06-16

Family

ID=26728101

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA99127083A UA57085C2 (uk) 1997-06-20 1998-06-18 Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану (варіанти)

Country Status (41)

Country Link
US (1) US6023942A (uk)
EP (1) EP1021689A4 (uk)
JP (1) JP4548867B2 (uk)
KR (1) KR100338879B1 (uk)
CN (1) CN1126928C (uk)
AR (1) AR015909A1 (uk)
AT (1) AT413598B (uk)
AU (1) AU739054B2 (uk)
BG (1) BG63953B1 (uk)
BR (1) BR9810201A (uk)
CA (1) CA2292708C (uk)
CH (1) CH694103A5 (uk)
CO (1) CO5040206A1 (uk)
CZ (1) CZ299027B6 (uk)
DE (1) DE19882481C2 (uk)
DK (1) DK174634B1 (uk)
DZ (1) DZ2535A1 (uk)
ES (1) ES2197720B1 (uk)
FI (1) FI19992703A (uk)
GB (1) GB2344640B (uk)
GE (1) GEP20022743B (uk)
HU (1) HU222764B1 (uk)
ID (1) ID24334A (uk)
IL (1) IL133334A (uk)
MY (1) MY112364A (uk)
NO (1) NO312167B1 (uk)
NZ (1) NZ502042A (uk)
OA (1) OA11267A (uk)
PE (1) PE44099A1 (uk)
PL (1) PL189830B1 (uk)
RO (1) RO118331B1 (uk)
RU (4) RU2205246C2 (uk)
SE (1) SE521594C2 (uk)
SK (1) SK178099A3 (uk)
TN (1) TNSN98096A1 (uk)
TR (1) TR199903169T2 (uk)
TW (1) TW366411B (uk)
UA (1) UA57085C2 (uk)
WO (1) WO1998059205A2 (uk)
YU (1) YU67999A (uk)
ZA (2) ZA985331B (uk)

Families Citing this family (186)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
MY117068A (en) * 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6510706B2 (en) 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
FR2818365B1 (fr) * 2000-12-18 2003-02-07 Technip Cie Procede de refrigeration d'un gaz liquefie, gaz obtenus par ce procede, et installation mettant en oeuvre celui-ci
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
DE10119761A1 (de) * 2001-04-23 2002-10-24 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung von Erdgas
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6564580B2 (en) 2001-06-29 2003-05-20 Exxonmobil Upstream Research Company Process for recovering ethane and heavier hydrocarbons from methane-rich pressurized liquid mixture
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
GB0120272D0 (en) * 2001-08-21 2001-10-10 Gasconsult Ltd Improved process for liquefaction of natural gases
EP1459023B1 (en) * 2001-12-18 2014-07-23 Fluor Corporation Combined recovery of hydrogen and hydrocarbon liquids from hydrogen-containing gases
US6743829B2 (en) 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
CN100541093C (zh) * 2003-02-25 2009-09-16 奥特洛夫工程有限公司 一种烃气处理的方法和设备
US6889523B2 (en) * 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6722157B1 (en) 2003-03-20 2004-04-20 Conocophillips Company Non-volatile natural gas liquefaction system
US7168265B2 (en) * 2003-03-27 2007-01-30 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US20040244279A1 (en) * 2003-03-27 2004-12-09 Briscoe Michael D. Fuel compositions comprising natural gas and dimethyl ether and methods for preparation of the same
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
JP4452239B2 (ja) 2003-07-24 2010-04-21 東洋エンジニアリング株式会社 炭化水素の分離方法および分離装置
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
CN100565061C (zh) * 2003-10-30 2009-12-02 弗劳尔科技公司 柔性液态天然气工艺和方法
DE102004005305A1 (de) * 2004-02-03 2005-08-11 Linde Ag Verfahren zum Rückverflüssigen eines Gases
US7225636B2 (en) * 2004-04-01 2007-06-05 Mustang Engineering Lp Apparatus and methods for processing hydrocarbons to produce liquified natural gas
US20050204625A1 (en) * 2004-03-22 2005-09-22 Briscoe Michael D Fuel compositions comprising natural gas and synthetic hydrocarbons and methods for preparation of same
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
US7866184B2 (en) * 2004-06-16 2011-01-11 Conocophillips Company Semi-closed loop LNG process
US20050279132A1 (en) * 2004-06-16 2005-12-22 Eaton Anthony P LNG system with enhanced turboexpander configuration
MXPA06014854A (es) * 2004-06-18 2008-03-11 Exxonmobil Upstream Res Co Planta de gas natural licuado de capacidad escalable.
ES2284429T1 (es) * 2004-07-01 2007-11-16 Ortloff Engineers, Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
JP2008509374A (ja) * 2004-08-06 2008-03-27 ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド 天然ガス液化方法
SG160406A1 (en) 2005-03-16 2010-04-29 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
CN101156038B (zh) * 2005-04-12 2010-11-03 国际壳牌研究有限公司 用于液化天然气流的方法和设备
US20060260330A1 (en) 2005-05-19 2006-11-23 Rosetta Martin J Air vaporizor
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
PL1910732T3 (pl) * 2005-07-08 2020-11-02 Seaone Holdings, Llc Sposób transportu i magazynowania w masie gazu w ciekłym ośrodku
CA2618576C (en) * 2005-08-09 2014-05-27 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process for lng
CN100392052C (zh) * 2005-09-27 2008-06-04 华南理工大学 一种用于燃气调峰和轻烃回收的天然气液化方法
DE102006013686B3 (de) * 2006-03-22 2007-10-11 Technikum Corporation Verfahren zur Verflüssigung von Erdgas
JP2009530583A (ja) * 2006-03-24 2009-08-27 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の液化方法及び装置
JP5032562B2 (ja) * 2006-04-12 2012-09-26 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 天然ガス流の液化方法及び装置
CA2653610C (en) * 2006-06-02 2012-11-27 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
MX2008015056A (es) * 2006-06-27 2008-12-10 Fluor Tech Corp Configuraciones y metodos de recuperacion de etano.
WO2008049821A2 (en) * 2006-10-23 2008-05-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying hydrocarbon streams
AU2007310937B2 (en) * 2006-10-23 2010-09-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for controlling the turndown of a compressor for a gaseous hydrocarbon stream
CA2667143C (en) * 2006-10-26 2012-03-27 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of rvp control for c5+ condensates
WO2008058926A2 (en) * 2006-11-14 2008-05-22 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
EP1939564A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-02 Repsol Ypf S.A. Process to obtain liquefied natural gas
KR100804965B1 (ko) * 2007-01-17 2008-02-20 대우조선해양 주식회사 Ｌｎｇ 운반선의 추진 장치 및 방법
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8820096B2 (en) * 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
CA2682308A1 (en) * 2007-04-04 2008-10-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for separating one or more c2+ hydrocarbons from a mixed phase hydrocarbon stream
US8650906B2 (en) * 2007-04-25 2014-02-18 Black & Veatch Corporation System and method for recovering and liquefying boil-off gas
KR20080097141A (ko) * 2007-04-30 2008-11-04 대우조선해양 주식회사 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법
WO2008136884A1 (en) * 2007-05-03 2008-11-13 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US20080277398A1 (en) * 2007-05-09 2008-11-13 Conocophillips Company Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
KR100839771B1 (ko) * 2007-05-31 2008-06-20 대우조선해양 주식회사 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8020406B2 (en) * 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
KR20110125277A (ko) 2007-12-07 2011-11-18 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 용접열 영향부의 ｃｔｏｄ 특성이 우수한 강 및 그 제조 방법
AU2008333840B2 (en) * 2007-12-07 2012-11-15 Dresser-Rand Company Compressor system and method for gas liquefaction system
US20090199591A1 (en) * 2008-02-11 2009-08-13 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same
US9243842B2 (en) * 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
KR100929095B1 (ko) 2008-04-07 2009-11-30 현대중공업 주식회사 연료가스 공급과 액화 천연가스 생산이 동시에 가능한 액화천연가스 생산 장치
US8534094B2 (en) 2008-04-09 2013-09-17 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
KR20090107805A (ko) * 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
GB2459484B (en) * 2008-04-23 2012-05-16 Statoilhydro Asa Dual nitrogen expansion process
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090301108A1 (en) * 2008-06-05 2009-12-10 Alstom Technology Ltd Multi-refrigerant cooling system with provisions for adjustment of refrigerant composition
US10780955B2 (en) 2008-06-20 2020-09-22 Seaone Holdings, Llc Comprehensive system for the storage and transportation of natural gas in a light hydrocarbon liquid medium
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
GB2462125B (en) * 2008-07-25 2012-04-04 Dps Bristol Holdings Ltd Production of liquefied natural gas
RU2493284C2 (ru) * 2008-07-31 2013-09-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Толстостенный высокопрочный горячекатаный стальной лист с превосходной низкотемпературной ударной вязкостью и способ его получения
FR2936784B1 (fr) * 2008-10-08 2010-10-08 Gaztransp Et Technigaz Cuve a membrane ondulee renforcee
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
AU2009243512A1 (en) * 2008-12-05 2010-06-24 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of cooling a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
RU2458174C1 (ru) 2009-05-19 2012-08-10 Ниппон Стил Корпорейшн Сталь для сварных конструкций и способ ее получения
TWI365915B (en) 2009-05-21 2012-06-11 Nippon Steel Corp Steel for welded structure and producing method thereof
DE102009038458A1 (de) * 2009-08-21 2011-02-24 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus Erdgas
ES2355467B1 (es) * 2009-09-11 2012-02-03 Repsol Ypf, S.A. Proceso y sistema para obtener gas natural licuado.
US8707730B2 (en) * 2009-12-07 2014-04-29 Alkane, Llc Conditioning an ethane-rich stream for storage and transportation
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
BR112012018686A2 (pt) 2010-02-04 2016-05-03 Nippon Steel Corp tubo de aço soldado de alta resistência e método de produção do mesmo
AP2012006479A0 (en) * 2010-02-26 2012-10-31 Statoil Petroleum As Method for start-up of a liquefied natural gas (LNG) plant
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
IT1400370B1 (it) * 2010-05-31 2013-05-31 Nuova Pignone S R L Metodo e dispositivo per recuperare gas naturali liquefatti ngl
CN102933273B (zh) 2010-06-03 2015-05-13 奥特洛夫工程有限公司 碳氢化合物气体处理
EA026072B1 (ru) 2010-07-29 2017-02-28 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Установка и способ для производства сжиженного природного газа
CA2723641A1 (en) * 2010-11-23 2012-05-23 W. Claire Energy Corporation Method and apparatus for compresssing rich natural gas
WO2012075266A2 (en) * 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
KR101106089B1 (ko) * 2011-03-11 2012-01-18 대우조선해양 주식회사 고압 천연가스 분사 엔진을 위한 연료 공급 방법
US9403242B2 (en) 2011-03-24 2016-08-02 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel for welding
WO2013022529A1 (en) * 2011-08-09 2013-02-14 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
CA2841624C (en) * 2011-08-10 2019-09-03 Conocophillips Company Liquefied natural gas plant with ethylene independent heavies recovery system
CN103031168B (zh) * 2011-09-30 2014-10-15 新地能源工程技术有限公司 从富含甲烷的混合气体中生产液化天然气的脱水脱重烃工艺
WO2013083156A1 (en) 2011-12-05 2013-06-13 Blue Wave Co S.A. Scavenging system
CA2763081C (en) 2011-12-20 2019-08-13 Jose Lourenco Method to produce liquefied natural gas (lng) at midstream natural gas liquids (ngls) recovery plants.
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
RU2547855C2 (ru) * 2012-03-19 2015-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный университет управления" (ГУУ) Способ утилизации, сбора, переработки и использования попутного нефтяного газа и система для его осуществления
CA2772479C (en) * 2012-03-21 2020-01-07 Mackenzie Millar Temperature controlled method to liquefy gas and a production plant using the method.
CA2790961C (en) 2012-05-11 2019-09-03 Jose Lourenco A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams.
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
CA2787746C (en) 2012-08-27 2019-08-13 Mackenzie Millar Method of producing and distributing liquid natural gas
KR101386543B1 (ko) * 2012-10-24 2014-04-18 대우조선해양 주식회사 선박의 증발가스 처리 시스템
CA2798057C (en) 2012-12-04 2019-11-26 Mackenzie Millar A method to produce lng at gas pressure letdown stations in natural gas transmission pipeline systems
CA2813260C (en) * 2013-04-15 2021-07-06 Mackenzie Millar A method to produce lng
US20140366577A1 (en) * 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
KR101640765B1 (ko) 2013-06-26 2016-07-19 대우조선해양 주식회사 선박의 증발가스 처리 시스템 및 방법
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
RU2584628C2 (ru) * 2014-04-23 2016-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" Способ подготовки к транспортированию смеси сжиженных углеводородов по магистральным трубопроводам в охлажденном состоянии
CA3063636C (en) 2014-07-25 2022-03-01 Exxonmobil Upstream Research Company Cyclical swing absorption process and system
CA2958091C (en) 2014-08-15 2021-05-18 1304338 Alberta Ltd. A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
WO2016069533A1 (en) * 2014-10-31 2016-05-06 Chevron U.S.A. Inc. Process, method, and system for removing heavy metals from fluids
RU2699551C2 (ru) 2014-11-11 2019-09-06 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Высокоемкие структуры и монолиты посредством печати пасты
SG11201703809RA (en) 2014-12-10 2017-06-29 Exxonmobil Res & Eng Co Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same
SG11201703813PA (en) 2014-12-23 2017-07-28 Exxonmobil Upstream Res Co Structured adsorbent beds, methods of producing the same and uses thereof
RU2577904C1 (ru) * 2015-03-03 2016-03-20 Владимир Иванович Савичев Способ транспортировки газа в сжиженном состоянии
EP3274640B1 (en) * 2015-03-23 2024-08-14 Cool Science Inc. Industrial and hydrocarbon gas liquefaction
EA201792488A1 (ru) 2015-05-15 2018-03-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Аппарат и система для процессов короткоцикловой адсорбции, связанные с ней, содержащие системы продувки среднего слоя
EA034705B1 (ru) 2015-05-15 2020-03-10 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Аппарат и система для процессов короткоцикловой адсорбции, связанные с ней
RU2599654C1 (ru) * 2015-06-10 2016-10-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства высокопрочной листовой стали
KR101714676B1 (ko) * 2015-06-16 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR101714678B1 (ko) * 2015-06-23 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR102315026B1 (ko) * 2015-06-26 2021-10-20 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
GB2539955A (en) * 2015-07-03 2017-01-04 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing liquefied natural gas
US10080991B2 (en) 2015-09-02 2018-09-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
WO2017039991A1 (en) 2015-09-02 2017-03-09 Exxonmobil Upstream Research Company Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas
US11173445B2 (en) 2015-09-16 2021-11-16 1304338 Alberta Ltd. Method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (LNG)
WO2017074655A1 (en) 2015-10-27 2017-05-04 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves
JP6615373B2 (ja) 2015-10-27 2019-12-04 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 能動制御型供給ポペット弁及び受動制御型生成物弁を有するスイング吸着プロセス用の装置及びシステム
JP6616011B2 (ja) 2015-10-27 2019-12-04 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 複数の弁を有するスイング吸着プロセス用の装置及びシステム
EP3377194A1 (en) 2015-11-16 2018-09-26 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide
US20170198966A1 (en) * 2016-01-11 2017-07-13 GE Oil & Gas, Inc. Reducing refrigeration duty on a refrigeration unit in a gas processing system
JP2019508245A (ja) 2016-03-18 2019-03-28 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー スイング吸着プロセス用の装置及びシステム
RU2716686C1 (ru) 2016-05-31 2020-03-13 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции
WO2017209860A1 (en) 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US11112173B2 (en) 2016-07-01 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for small scale LNG production
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
BR112019002106B1 (pt) 2016-09-01 2023-10-31 ExxonMobil Technology and Engineering Company Processo para remover água de corrente de alimentação gasosa,sistema cíclico adsorvente por variação de ciclo rápido e contator de canal substancialmente paralelo
US10605522B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-31 Fluor Technologies Corporation Methods and configurations for LNG liquefaction
FR3055923B1 (fr) * 2016-09-09 2022-05-20 Eric Bernard Dupont Systeme mecanique de production d'energie mecanique a partir d'azote liquide et procede correspondant
US10328382B2 (en) 2016-09-29 2019-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for testing swing adsorption processes
EP3558487A1 (en) 2016-12-21 2019-10-30 ExxonMobil Upstream Research Company Self-supporting structures having active materials
RU2019120009A (ru) 2016-12-21 2021-01-22 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Самоподдерживающиеся структуры, имеющие структуры с геометрией пены и активные материалы
FR3061276B1 (fr) * 2016-12-22 2020-01-10 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
FR3061278B1 (fr) * 2016-12-22 2019-08-16 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
EP3576983B1 (en) * 2017-01-31 2024-10-23 Nearshore Natural Gas, LLC Compressed natural gas storage and transportation system
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN108167649A (zh) * 2018-01-23 2018-06-15 深圳市燃气集团股份有限公司 一种应用于天然气压力能发电过程的温压平衡装置
WO2019147516A1 (en) 2018-01-24 2019-08-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for temperature swing adsorption
EP3758828A1 (en) 2018-02-28 2021-01-06 ExxonMobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
WO2019236246A1 (en) * 2018-06-07 2019-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
AU2019325914B2 (en) * 2018-08-22 2023-01-19 ExxonMobil Technology and Engineering Company Primary loop start-up method for a high pressure expander process
WO2020131496A1 (en) 2018-12-21 2020-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption
US11376545B2 (en) 2019-04-30 2022-07-05 Exxonmobil Upstream Research Company Rapid cycle adsorbent bed
RU2715805C1 (ru) * 2019-05-16 2020-03-03 Юрий Васильевич Белоусов Комплекс сжижения природного газа с модулем удаления инертов (варианты)
AU2020288648A1 (en) * 2019-06-05 2022-01-06 Conocophillips Company Two-stage heavies removal in LNG processing
EP4031820A1 (en) * 2019-09-19 2022-07-27 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
US11815308B2 (en) 2019-09-19 2023-11-14 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
EP4031822A1 (en) 2019-09-19 2022-07-27 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
US11655910B2 (en) 2019-10-07 2023-05-23 ExxonMobil Technology and Engineering Company Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves
WO2021076594A1 (en) 2019-10-16 2021-04-22 Exxonmobil Upstream Research Company Dehydration processes utilizing cationic zeolite rho
CA3154957A1 (en) * 2019-10-17 2021-04-22 Jinghua CHAN Standalone high-pressure heavies removal unit for lng processing
CN111828834A (zh) * 2020-07-29 2020-10-27 中海石油气电集团有限责任公司 一种lng接收站bog处理系统及方法
FR3116109B1 (fr) * 2020-11-10 2022-11-18 Technip France Procédé d’extraction d’éthane dans un courant de gaz naturel de départ et installation correspondante

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
DE1626325B1 (de) * 1964-11-03 1969-10-23 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen
US3349571A (en) * 1966-01-14 1967-10-31 Chemical Construction Corp Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle
US3433026A (en) * 1966-11-07 1969-03-18 Judson S Swearingen Staged isenthalpic-isentropic expansion of gas from a pressurized liquefied state to a terminal storage state
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3677019A (en) * 1969-08-01 1972-07-18 Union Carbide Corp Gas liquefaction process and apparatus
US3690114A (en) * 1969-11-17 1972-09-12 Judson S Swearingen Refrigeration process for use in liquefication of gases
US3735600A (en) * 1970-05-11 1973-05-29 Gulf Research Development Co Apparatus and process for liquefaction of natural gases
US3724226A (en) * 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
US4147525A (en) * 1976-06-08 1979-04-03 Bradley Robert A Process for liquefaction of natural gas
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
DE2852078A1 (de) * 1978-12-01 1980-06-12 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
JPS5822872A (ja) * 1981-07-31 1983-02-10 東洋エンジニアリング株式会社 天燃ガス中のｌｐｇ回収方法
US4430103A (en) * 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4456459A (en) * 1983-01-07 1984-06-26 Mobil Oil Corporation Arrangement and method for the production of liquid natural gas
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
GB8418840D0 (en) * 1984-07-24 1984-08-30 Boc Group Plc Gas refrigeration
DE3529420C1 (de) * 1985-08-16 1986-09-04 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Kraftstoffeinspritzpumpe mit einem Drehzahlregler
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen
US4970867A (en) * 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
MY113525A (en) * 1995-10-05 2002-03-30 Bhp Petroleum Pty Ltd Liquefaction process
DE19609489A1 (de) * 1996-03-11 1997-09-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
US5836173A (en) * 1997-05-01 1998-11-17 Praxair Technology, Inc. System for producing cryogenic liquid

Also Published As

Publication number Publication date
ATA907798A (de) 2005-08-15
GB2344640A (en) 2000-06-14
NO996276D0 (no) 1999-12-17
CZ9904556A3 (cs) 2001-04-11
DE19882481C2 (de) 2003-03-20
CN1261429A (zh) 2000-07-26
US6023942A (en) 2000-02-15
PL337852A1 (en) 2000-09-11
GEP20022743B (en) 2002-07-25
ES2197720B1 (es) 2005-03-01
NZ502042A (en) 2000-09-29
RU2211876C2 (ru) 2003-09-10
DK174634B1 (da) 2003-07-28
WO1998059205A2 (en) 1998-12-30
IL133334A (en) 2003-06-24
GB2344640B (en) 2001-06-27
GB9930050D0 (en) 2000-02-09
PL189830B1 (pl) 2005-09-30
RU2205337C2 (ru) 2003-05-27
NO312167B1 (no) 2002-04-02
MY112364A (en) 2001-05-31
TNSN98096A1 (fr) 2000-12-29
CA2292708C (en) 2005-04-12
HU222764B1 (hu) 2003-10-28
AU8152598A (en) 1999-01-04
BG104000A (en) 2000-12-29
EP1021689A2 (en) 2000-07-26
PE44099A1 (es) 1999-05-24
SK178099A3 (en) 2000-11-07
CN1126928C (zh) 2003-11-05
AR015909A1 (es) 2001-05-30
HUP0003115A3 (en) 2001-02-28
DK199901813A (da) 1999-12-17
JP2002508054A (ja) 2002-03-12
ID24334A (id) 2000-07-13
CZ299027B6 (cs) 2008-04-09
SE9904529D0 (sv) 1999-12-13
EP1021689A4 (en) 2002-11-20
CO5040206A1 (es) 2001-05-29
ES2197720A1 (es) 2004-01-01
ZA985334B (en) 2000-01-12
HUP0003115A2 (hu) 2001-01-29
SE521594C2 (sv) 2003-11-18
CH694103A5 (de) 2004-07-15
IL133334A0 (en) 2001-04-30
YU67999A (sh) 2001-05-28
BG63953B1 (bg) 2003-07-31
RU2211877C2 (ru) 2003-09-10
NO996276L (no) 2000-02-11
SE9904529L (sv) 1999-12-13
ZA985331B (en) 1999-12-20
TW366411B (en) 1999-08-11
AT413598B (de) 2006-04-15
FI19992703A (fi) 2000-02-17
BR9810201A (pt) 2000-09-12
DZ2535A1 (fr) 2003-01-08
DE19882481T1 (de) 2000-09-07
KR20010014038A (ko) 2001-02-26
AU739054B2 (en) 2001-10-04
WO1998059205A3 (en) 1999-03-18
RU2205246C2 (ru) 2003-05-27
OA11267A (en) 2003-07-30
KR100338879B1 (ko) 2002-05-30
TR199903169T2 (xx) 2000-04-21
RO118331B1 (ro) 2003-04-30
JP4548867B2 (ja) 2010-09-22
CA2292708A1 (en) 1998-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA57085C2 (uk) Спосіб зрідження газового потоку з високим вмістом метану (варіанти)
KR100338880B1 (ko) 천연 가스의 액화를 위한 다중 성분 냉동 방법
RU2204094C2 (ru) Усовершенствованный способ каскадного охлаждения для сжижения природного газа
RU2194930C2 (ru) Способ сжижения потока природного газа, содержащего по меньшей мере один замораживаемый компонент
RU2224961C2 (ru) Способ удаления летучих компонентов из природного газа
CN1102213C (zh) 将加压液态天然气的加压气化气再液化的方法
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
RU2423653C2 (ru) Способ для сжижения потока углеводородов и установка для его осуществления
MXPA99011348A (es) Proceso mejorado para licuefaccion de gas natural
MXPA99011347A (es) Proceso de refrigeracion en cascada mejorado paralicuefaccion de gas natural
MXPA99011351A (en) Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component