RO118331B1 - Procedeu îmbunătăţit pentru lichefierea gazului natural - Google Patents

Procedeu îmbunătăţit pentru lichefierea gazului natural

Info

Publication number
RO118331B1
RO118331B1 RO99-01341A RO9901341A RO118331B1 RO 118331 B1 RO118331 B1 RO 118331B1 RO 9901341 A RO9901341 A RO 9901341A RO 118331 B1 RO118331 B1 RO 118331B1
Authority
RO
Romania
Prior art keywords
stream
gas
liquid
cooled
cooling
Prior art date
Application number
RO99-01341A
Other languages
English (en)
Inventor
Eugene R. Thomas
Ronald R. Bowen
Eric T. Cole
Edward L. Kimble
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Research Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Research Company filed Critical Exxonmobil Upstream Research Company
Publication of RO118331B1 publication Critical patent/RO118331B1/ro

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0087—Propane; Propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0095—Oxides of carbon, e.g. CO2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F17C2227/0341—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid
    • F17C2227/0355—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid in a closed loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Invenţia se referă la un procedeu de lichefiere a unui flux de gaz bogat în metan, care are o presiune de peste 3103 kPa. Procedeul conform invenţiei constă în expandarea fluxului de gaz, la presiune redusă, pentru a produce o fază gazoasă şi un produs lichid cu o temperatură de peste -112°C şi o presiune suficientă pentru ca produsul lichid să fie la, sau sub punctul său de saturaţie, faza gazoasă şi produsul lichid fiind apoi separate într-un separator de fază, iar produsul lichid fiind introdus într-un mijloc de depozitare, pentru depozitarea la o temperatură de peste -112°C.

Description

Această invenție se referă la un procedeu de lichefiere a gazului natural, mai precis, se referă la un procedeu pentru producerea de gaz lichefiat sub presiune (GNLP).
Datorită calităților sale de ardere curată și a avantajelor, gazul natural a devenit foarte larg folosit în ultimii ani. Multe surse de gaze naturale sunt localizate în zone îndepărtate, la mari distanțe de orice piață comercială pentru gaze. Uneori este disponibilă o conductă pentru transportul gazelor naturale produse până la o piață comercială. Atunci cînd transportul prin conductă nu este posibil, gazul natural este prelucrat adesea în gaz natural lichefiat (care este numit “GNL”), pentru transportul pe piață.
Una din caracteristicile remarcabile ale unei instalații de GNL este investiția mare de capital necesară pentru instalație. Echipamentul utilizat pentru lichefierea gazului natural este în general destul de scump. Instalația de lichefiere este alcătuită din mai multe sisteme de bază, care includ tratarea gazelor pentru eliminarea impurităților, lichefiere, refrigerare, instalații energetice și instalații de depozitare și transport. Deși costul unei instalații GNL poate varia larg, depinzând de poziția ei, un proiect GNL convențional tipic poate costa de la 5 până la 10 miliarde USD, incluzând și costurile de dezvoltare a exploatării. Sistemele de refrigerare ale instalației pot reprezenta până la 30% din cost.
La proiectarea unei instalații GNL, există trei considerații importante: (1) alegerea ciclului de lichefiere, (2) materialele utilizate pentru containere, țevi și alte echipamente și (3) etapele procedeului de convertire a fluxului de gaze naturale de alimentare, în GNL.
Sistemele de refrigerare GNL sunt scumpe, datorită faptului că, la lichefierea gazelor naturale, o mare pondere o are refrigerarea. Un flux tipic de gaze naturale intră într-o instalație GNL la presiuni de la aproximativ 4830 kPa (700 psia) până la aproximativ 7600 kPa (1100 psia) și temperaturi de la aproximativ 20°C (68°F) până la aproximativ 40°C (104°F). Gazul natural, care este predominant metan, nu poate fi lichefiat prin simpla creștere a presiunii, ca în cazul hidrocarburilor grele, utilizate în scopuri energetice. Temperatura critică a metanului este -82,5°C (-116,5°F). Aceasta înseamnă că metanul poate fi lichefiat doar sub această temperatură, indiferent de presiunea aplicată. Deoarece gazul natural este un amestec de gaze, el se lichefiază pe un domeniu de temperaturi. Temperatura critică a gazelor naturale este între aproximativ - 85°C (- 121°F) și - 62 °C (- 80°F). în mod obișnuit, compozițiile gazelor naturale, la presiunea atmosferică, se vor lichefia în domeniul de temperaturi între aproximativ - 165°C (- 265°F) și - 155°C (- 247°F). Deoarece echipamentul de refrigerare reprezintă o asemenea parte importantă a costului instalației GNL, s-au depus eforturi considerabile pentru a reduce costurile de refrigerare.
Deși s-au folosit multe cicluri pentru lichefierea gazului natural, cele mai utilizate trei tipuri folosite în instalațiile GNL de astăzi sunt: (1) “ciclul în cascadă”, care utilizează multipli agenți frigorifici mono-component în schimbătoare de căldură dispuse progresiv, pentru a reduce temperatura gazului până la temperatura de lichefiere, (2) “ciclul de refrigerare multicomponent”, care utilizează un agent frigorific multi-component în schimbătoare special proiectate și (3) “ciclul cu expandare”, care expandează gazul de la o presiune ridicată la o presiune joasă, cu o reducere corespunzătoare a temperaturii. Majoritatea ciclurilor de lichefiere a gazelor naturale folosesc variații sau combinații ale acestor trei tipuri de bază.
Ciclul cu expandare funcționează pe principiul că un gaz poate fi comprimat la o presiune aleasă, răcit, apoi lăsat să se destindă printr-o turbină de expansiune, astfel realizând lucru mecanic și reducând temperatura gazului. într-o asemenea expansiune este posibil să se lichefieze o porțiune de gaz. Gazul cu temperatură scăzută este apoi încălzit prin schimb de căldură, pentru a realiza lichefierea gazului introdus. Puterea obținută din expansiune este folosită de obicei pentru a alimenta o parte din energia principală de comprimare folosită în ciclul de refrigerare. Exemple de procedee de expansiune pentru producerea de GNL sunt descrise în brevetele US 3724226, 4456459, 4698081 și WO 97/13109.
RO 118331 Β1
Materialele utilizate convențional în instalațiile GNL convenționale contribuie de ase- 50 menea la costul instalației. Containerele, țevile și alte echipamente folosite în fabricile GNL sunt construite tipic, cel puțin în parte, din aluminiu, oțel inoxidabil sau oțel cu conținut ridicat de nichel, pentru a asigura rezistența necesară și tenacitatea la temperaturi ridicate.
în fabricile GNL convenționale, apa, dioxidul de carbon, compușii pe bază de sulf, cum ar fi hidrogenul sulfurat și alte gaze acide, n-pentan și hidrocarburile grele, inclusiv ben- 55 zenul, trebuie practic eliminate din prelucrarea gazelor naturale, aduse la nivelul de părți-permilion (ppm). Unii dintre acești compuși vor îngheța, provocând probleme de obturare a echipamentului de prelucrare. Alți compuși, cum ar fi cei care conțin sulf, sunt în mod obișnuit eliminați pentru a întruni condițiile de comercializare. într-o instalație GNL convențională, echipamentul de tratare a gazelor este necesar pentru eliminarea dioxidului de carbon și a 60 gazelor acide. Echipamentul de tratare a gazelor utilizează în mod tipic un proces recuperativ cu solvent chimic și/sau fizic și necesită o investiție de capital semnificativă. Sunt necesare dezumidificatoare cu pat uscat, cum ar fi site moleculare, pentru a elimina vaporii de apă. în mod obișnuit, se folosește o coloană de purificare și un echipament de fracționare, pentru a elimina hidrocarburile care au tendința de a provoca probleme de obturare. Mereu- 65 rul este de asemenea eliminat într-o instalație GNL convențională, deoarece poate provoca defecțiuni ale echipamentului construit din aluminiu. în plus, o mare parte din azotul care poate fi prezent în gazul natural este eliminat după prelucrare, deoarece azotul nu va rămâne în faza lichidă pe timpul transportului GNL convențional și existența de vapori de azot în containerele GNL, la punctul de livrare, nu este de dorit. 70
Există o nevoie continuă în industrie de un procedeu îmbunătățit de lichefiere a gazelor naturale, care să minimizeze cantitatea de echipament de tratare necesară.
Această invenție se referă la un procedeu îmbunătățit pentru lichefierea unui flux de gaze de alimentare, bogat în etan. Fluxul de gaz de alimentare are o presiune peste aproximativ 3100 kPa (450 psia). Dacă presiunea este prea scăzută, gazul poate fi mai întâi corn- 75 primat. Gazul este lichefiat prin expansiune sub presiune, printr-un mijloc de expansiune adecvat, pentru a produce un produs lichid care are temperatura peste aproximativ -112°C (- 170°F) și o presiune suficientă pentru ca produsul lichid să fie la, sau sub temperatura punctului său de saturație. Anterior expansiunii, gazul este de preferință răcit prin vaporii recirculați, care trec prin mijlocul de expansiune fără să fie lichefiați. Un separator de fază 80 separă produsul lichid de gazele care nu sunt lichefiate de mijlocul de expansiune. Produsul lichid, din separatorul de fază, este introdus apoi pentru depozitarea sau transportul unui produs la o temperatură peste aproximativ -112°C (- 170°F).
în alt exemplu de realizare a invenției, dacă gazul de alimentare conține componente mai grele decât metanul, porțiunea predominantă a hidrocarburilor grele este eliminată 85 printr-un proces de fracționare anterior lichefierii, prin expansiune sub presiune.
în alt exemplu de realizare a acestei invenții, gazul din pierderile prin evaporare, rezultate din evaporarea gazului natural lichefiat, poate fi adăugat gazului de alimentare pentru lichefierea prin expansiune sub presiune, pentru a produce gaz natural lichefiat sub presiune (GNLP). 90
Procedeul conform prezentei invenții poate fi folosit atât pentru lichefierea inițială a unui gaz natural, la sursa de aprovizionare, pentru depozitare sau transport, cât și pentru relichefierea vaporilor de gaz natural, rezultați pe timpul depozitării și încărcării. în consecință, un obiect al acestei invenții este de a asigura un sistem îmbunătățit pentru lichefierea sau relichefierea gazului natural. Alt obiect al acestei invenții este de a asigura un sistem de 95 lichefiere îmbunătățit, unde este necesară substanțial mai puțină energie de comprimare decât în sistemele din stadiul tehnicii. Un alt obiect al invenției este de a asigura un procedeu
RO 118331 Β1 îmbunătățit de lichefiere, care să fie economic și eficient în exploatare. Temperatura foarte scăzută de refrigerare a procedeului GNL convențional este foarte scumpă, comparativ cu refrigerarea relativ medie necesară în producerea GNLP în conformitate cu această invenție.
Procedeul de lichefiere, conform prezentei invenții, necesită mai puțină energie pentru lichefierea gazului natural decât procedeele utilizate în trecut, iar echipamentul utilizat în procedeul conform invenției poate fi alcătuit din materiale mai ieftine. Prin contrast, procedeele din stadiul tehnicii care produc GNL la presiuni atmosferice, având temperaturi de 160°C (- 256°F), necesită ca cel puțin o parte a echipamentului de prelucrare să fie alcătuit din materiale scumpe pentru o exploatare sigură.
Energia necesară pentru lichefierea gazelor naturale, conform invenției, este puternic redusă față de necesarul de energie al unei instalații GNL convenționale. Reducerea energiei pentru refrigerarea necesară procedeului conform invenției are ca urmare o mare reducere a costurilor de capital, cheltuieli proporțional mai reduse de exploatare, crescând eficiența și fiabilitatea, astfel îmbunătățind puternic economia producerii de gaze naturale lichefiate.
La presiunile și temperaturile de exploatare ale prezentei invenții, poate fi folosit oțel cu 31/2 procente în greutate nichel, la tubulaturi și instalații, în zonele de operare mai reci ale procedeului de lichefiere, pe când în procedeul GNL convențional, pentru același echipament, sunt în general necesare oțeluri cu 9 procente în greutate nichel sau aluminiu, mai scumpe. Acest lucru asigură altă reducere semnificativă a costurilor pentru procedeul conform invenției, în comparație cu procedeele GNL din stadiul tehnicii.
Prezenta invenție este un procedeu îmbunătățit pentru lichefierea gazului natural prin expansiune sub presiune, pentru a produce un produs lichid, bogat în metan, care are o temperatură peste aproximativ - 112°C (-170°F) și o presiune suficientă pentru ca produsul lichid să fie la sau sub punctul său de saturație. Acest produs bogat în metan este denumit adesea, în această descriere, ca gaz natural lichid sub presiune (GNLP). Termenul “punct de saturație” semnifică temperatura și presiunea la care un lichid începe să se transforme în gaz. De exemplu, dacă un anumit volum de GNLP este menținut la o presiune constantă, dar i se crește temperatura, temperatura la care încep să se formeze bulele de gaz în GNLP reprezintă punctul de saturație. Similar, dacă un anumit volum de GNLP este menținut la o temperatură constantă, dar i se reduce presiunea, presiunea, la care începe să se formeze gazul, definește punctul de saturație. La punctul de saturație, amestecul este lichid saturat.
Prima grijă în prelucrarea criogenică a gazului natural este impurificarea. Materia primă, gazele naturale brute, adecvate pentru procedeul acestei invenții, poate cuprinde gaz natural obținut din sonde de petrol brut (gaze asociate) sau dintr-o sondă de gaze (gaze neasociate). Compoziția gazelor naturale poate varia semnificativ. Așa cum este utilizat aici, un flux de gaze naturale conține metan (CJ drept component major. Gazul natural va conține în mod obișnuit etan (C2), hidrocarburi superioare (C3+) și cantități minore de impurități, cum ar fi apă, dioxid de carbon, hidrogen sulfurat, azot, butan, hidrocarburi cu șase sau mai mulți atomi de carbon, praf, sulfură de fier, ceară și petrol brut. Solubilitățile acestor impurități vor varia cu temperatura, presiunea și compoziția. La temperaturi criogenice, CO2, apa și alte impurități pot lua forme solide, care pot obtura conductele din schimbătoarele de căldură criogenice. Aceste dificultăți potențiale pot fi evitate prin eliminarea unor asemenea impurități din componentul pur, dacă sunt anticipate condițiile, limitele de temperatură-presiune ale fazei solide. în descrierea următoare a invenției, se presupune că fluxul de gaze naturale a fost tratat adecvat, pentru a se elimina sulfurile și dioxidul de carbon, și a fost uscat, pentru a se elimina apa, folosind procedee convenționale și binecunoscute pentru a
RO 118331 Β1 produce un flux de gaze naturale “uscat”. Dacă fluxul de gaze naturale conține hidrocarburi 145 grele, care pot îngheța pe timpul lichefierii, sau dacă nu se doresc hidrocarburi grele în GNLP, hidrocarburile grele pot fi eliminate printr-un proces de fracționare anterior producerii GNLP, așa cum este descris detaliat mai jos.
Un avantaj al acestei invenții este acela că temperaturile de exploatare mai ridicate permit gazului natural să aibă niveluri mai ridicate de concentrații ale componentelor care 150 pot îngheța decât ar fi posibil într-un procedeu GNL convențional. De exemplu, într-o fabrică GNL convențională, care produce GNL la - 160°C (- 256’F), CO2 trebuie să fie mai jos de aproximativ 50 ppm pentru a se evita problemele legate de înghețare. Din contră, menținând temperaturile de exploatare peste - 112°C (- 170°F), gazul natural poate conține CO2 la niveluri de aproximativ 1,4 moli % CO2 la temperaturi de -112°C (- 170°F) și aproximativ 155 4,2% la - 95°C (- 139°F), fără să provoace probleme legate de înghețare în procedeul de lichefiere conform invenției.
în plus, cantitățile moderate de azot din gazul natural nu trebuie eliminate în procedeul conform acestei invenții, deoarece azotul va rămâne, în faza lichidă, cu hidrocarburile lichefiate la temperaturile și presiunile de exploatare, conform invenției. Capacitatea de a re- 160 duce sau, în anumite cazuri, de a elimina echipamentul necesar pentru tratarea gazului și eliminarea azotului, atunci când compoziția gazului natural o permite, asigură avantaje tehnice și economice semnificative.
Prezenta invenție și avantajele ei vor fi mai bine înțelese prin referirea la următoarea descriere detaliată și la figurile anexate, care sunt scheme ale proceselor tehnologice ale 165 exemplelor reprezentative ale acestei invenții.
- fig. 1 este o schemă a procedeului tehnologic al unui exemplu de realizare a acestei invenții pentru producerea de GNLP;
- fig. 2 este schema procesului tehnologic al unui al doilea exemplu de realizare a acestei invenții, în care gazul natural este prerăcitde un sistem de refrigerare cu ciclu închis 170 anterior lichefierii prin expansiune sub presiune;
- fig. 3 este schema procesului tehnologic al unui al treilea exemplu de realizare a prezentei invenții, în care gazul natural de alimentare este fracționat înainte de lichefierea în GNLP;
- fig. 4 este schema procesului tehnologic al unui al patrulea exemplu de realizare 175 a acestei invenții, similar procedeului ilustrat în fig. 3, în care sunt folosite un sistem de refrigerare cu ciclu închis și epansiune sub presiune pentru a produce GNLP.
Schemele proceselor tehnologice, ilustrate în figuri, prezintă diverse exemple de realizare a acestei invenții. Figurile nu intenționează să excludă din întinderea invenției alte exemple de realizare, care sunt rezultatul unor modificări normale și de așteptat ale acestor 180 exemple specifice. Diverse subsisteme, cum ar fi pompe, supape, amestecătoare de fluxuri de curgere, sisteme de control și senzori au fost șterse din figuri pentru simplificarea și claritatea prezentării.
Referitor la fig. 1, un flux de gaz natural de alimentare 10 intră, de preferință, în procedeul de lichefiere, la o presiune peste aproximativ 3100 kPa (450 psia), și mai preferabil, 185 peste aproximativ 4827 kPa (700 psia),și de preferință, la temperaturi sub aproximativ 40°C (104°F); totuși, pot fi folosite presiuni și temperaturi diferite, dacă se dorește, iar sistemul poate fi modificat corespunzător de persoane cu cunoștințe obișnuite din domeniu, după cunoașterea conceptului inventiv al acestei invenții. Dacă fluxul de gaz 10 este sub aproximativ 3102 kPa (450 psia), acestuia i se poate crește presiunea printr-un mijloc cores- 190 punzător de comprimare (nefigurat), care poate cuprinde unul sau mai multe compresoare.
RO 118331 Β1
Fluxul de gaze de alimentare sub presiune 10 este răcit de unul sau mai multe schimbătoare de căldură 20. Fluxul de gaz de alimentare răcit 11 este apoi expandat prin cel puțin un mijloc de expandare corespunzător 30. Expandorul poate fi un tip comercial de turbină de detentă, care poate fi cuplat prin intermediul arborelui la compresoare, pompe sau generatoare corespunzătoare, permițând convertirea lucrului mecanic extras din expandor în energie mecanică și/sau electrică utilizabilă, astfel rezultând o reducere considerabilă de energie în sistemul global.
Mijlocul de expandare 30 lichefiază cel puțin o porțiune din fluxul de gaz natural 11 pentru a produce un flux 12. Fluxul 12 este transportat la un separator de fază convențional 40, care produce un flux de produs lichid 13, care este GNLP, cu o temperatură peste aproximativ -112°C (-170°F) și o presiune suficientă pentru ca produsul lichid să fie la sau sub punctul său de saturație. GNLP este trecut într-un mijloc adecvat 90 de depozitare sau transport (cum ar fi o conductă, un rezervor de depozitare staționar, sau un vehicul, cum ar fi o navă, autocisternă sau vagon cisternă GNLP), pentru a-l conține la o temperatură peste aproximativ -112°C (-170°F). Pentru ca produsul lichid să rămână în fază lichidă, temperatura trebuie să fie sub temperatura critică a produsului, care în mod obișnuit va fi sub - 62°C (- 80°F). Separatorul 40 produce de asemenea un flux de vapori de suprafață 14, care este trecut prin schimbătorul de căldură 20, unde fluxul de vapori de suprafață 14 răcește fluxul de alimentare 10. Unul sau mai multe compresoare comprimă apoi un flux de vapori 15. Fig. 1 ilustrează o utilizare preferată a unui compresor 50, pentru a crește din nou presiunea vaporilor recirculați la aproximativ presiunea fluxului de alimentare 10 care intră. Totuși, în practica acestei invenții, pot fi folosite compresoare adiționale. Fluxul de gaz comprimat 16 este răcit de un schimbător de căldură 60, pentru a recupera căldură pentru folosirea în altă parte, sau o asemenea răcire poate fi realizată folosind aer sau apă. După ce părăsește schimbătorul de căldură 60, fluxul de vapori răciți 17 este combinat cu fluxul de alimentare 10 pentru recirculare. în acest exemplu de realizare, fluxul de alimentare poate fi lichefiat fără să fie nevoie de un sistem de refrigerare cu circuit închis.
La depozitarea, transportul și manipularea gazului natural lichefiat, poate exista o cantitate considerabilă de pierderi prin evaporare, vapori rezultați din evaporarea unui gaz natural lichefiat. Această invenție este în particular foarte adecvată pentru lichefierea pierderilor prin evaporare produse de GNLP. Referitor la fig. 1, pierderile prin evaporare pot fi introduse în procedeul de lichefiere printr-o conductă 18, pentru combinarea cu fluxul de vapori de suprafață 14, care este recirculat așa cum este descris mai sus. Presiunea pierderilor prin evaporare trebuie să fie, de preferință, la sau aproape de presiunea fluxului de vapori de suprafață 14. Dacă pierderile prin evaporare sunt sub presiunea fluxului 14, se poate crește presiunea pierderilor prin evaporare prin mijloace de comprimare convenționale (nefigurate în fig. 1).
O porțiune minoră din fluxul de vapori 15 poate fi eliminată opțional din proces, drept combustibil (fluxul 19), pentru a furniza o parte din energia necesară pentru acționarea compresoarelor și pompelor din procesul de lichefiere. Deși această porțiune minoră poate fi extrasă din proces, în orice punct, după ieșirea din separatorul 40, combustibilul este eliminat din proces, de preferință, după încălzirea de către schimbătorul de căldură 20.
Fig. 2 ilustrează alt exemplu de realizare a procedeului, conform invenției, și în acest exemplu, elementele care au aceleași referințe numerice ca elementele din fig. 1, au aceleași funcții în cadrul procedeului. Persoanele cu calificare obișnuită, din domeniu, vor recunoaște totuși că echipamentul procedeului poate varia de la un exemplu de realizare la altul, ca mărime și capacitate de gestionare a diferite debite, temperaturi și compoziții. Exemplul ilustrat în fig. 2 este similar exemplului descris în fig. 1, mai puțin faptul că răcirea
RO 118331 Β1 suplimentară a fluxului de alimentare 10 este asigurată de un schimbător de căldură 70. 240
Acest exemplu din fig. 2 reduce cantitatea fluxului de vapori de suprafață 14 și necesită mai puțină energie decât exemplul din fig. 1. Refrigerarea pentru schimbătorul de căldură 70 este asigurată de un sistem de refrigerare cu circuit închis, convențional. Agentul frigorific, pentru sistemul de refrigerare, poate fi propanul, propilena, etanul, dioxidul de carbon sau orice alt agent frigorific corespunzător. 245
Fig. 3 ilustrează un alt exemplu de realizare a prezentei invenții. Acest exemplu include un sistem pentru eliminarea hidrocarburilor grele și o dispunere ramificată a curgerii gazului sub presiune chiar în amontele etapelor de lichefiere finală. Această dispunere ramificată a curgerii poate reduce cerințele globale de energie comparativ cu exemplul din fig. 2, permițând concepții mai restrânse într-un schimbător de căldură de lichefiere principal 142. 250
Dispunerea ramificată a curgerii permite de asemenea o flexibilitate a exploatării în gestionarea de diferite cantități de pierderi prin evaporare din GNL sau GNLP în cadrul operațiilor de încărcare și descărcare. Referitor la fig. 3, fluxul de alimentare 100 intră într-un separator 130, unde fluxul este divizat în două fluxuri separate, un flux de vapori 101 și un flux de lichid 102. Deși nu este figurat în fig. 3, fluxul de alimentare 100 poate fi răcit prin orice mijloc de 255 răcire adecvat, anterior introducerii în separatorul 130. Fluxul de lichid 102 este trecut într-un demetanor convențional 131. Fluxul de vapori 101 trece prin două sau mai multe compresoare și răcitoare, pentru a crește presiunea fluxului de vapori 101 de la presiunea gazului de alimentare la aproximativ 10 343 kPa (1500 psia). Fig. 3 arată un tren de două compresoare 132 și 133, pentru creșterea presiunii gazului și niște schimbătoare de căldură 260 convenționale 134 și 135, după fiecare treaptă de comprimare, pentru răcirea gazului comprimat. După ce fluxul de vapori 101 iese din schimbătorul de căldură 135, un refierbător 136 îl răcește suplimentar, folosind lichid de la demetanorul 131. De la refierbătorul 136, fluxul răcit 101 este transportat la un separator de fază convențional 137. Un flux de vapori 103 din separatorul 137 este expandat printr-o turbină de detentă convențională 138, reducând 265 astfel presiunea fluxului de gaz înainte de intrarea în secțiunea superioară a demetanorului 131. Turbina de detentă 138 furnizează, de preferință, cel puțin o parte din energia necesară acționării compresorului 132. Lichidele din separatorul de fază sunt trecute, prin conducta 104, în secțiunea mediană a demetanorului 131.
Pe măsură ce lichidul este introdus în coloana de demetanare 131, curge în jos sub 270 acțiunea gravitației. în timpul acestui parcurs, acest lichid ia contact cu vaporii care se ridică, care extrag metanul din lichid pe măsură ce trec în sus. Operația de extragere produce un produs lichid substanțial demetanat, care este eliminat prin partea inferioară a coloanei de demetanare 131 ca fluxul 105.
Un flux de vapori de suprafață 106, care iese din coloana de demetanare, este trans- 275 portat la un schimbător de căldură 139. După încălzirea în schimbătorul de căldură 139, o primă porțiune din fluxul de vapori încălziți (fluxul 107) poate fi extrasă opțional (fluxul 108) pentru folosirea drept combustibil pentru instalația de lichefiere. O a doua porțiune a fluxului 107 este trecută apoi printr-un tren de compresoare 140 și 141 și schimbătoarele de căldură 142 și 143, pentru a crește presiunea fluxului de vapori și pentru a asigura răcirea după fie- 280 care treaptă de comprimare. Numărul de trepte de comprimare este de preferință în domeniul 2 până la 4. O porțiune din fluxul care iese din schimbătorul de căldură 142, este extrasă și trece drept fluxul 110 în schimbătorul de căldură 139 pentru a răci suplimentar fluxul 110. Fracțiunea optimă a fluxului 109, care este separată ca fluxul 110, va depinde de temperatura, presiunea și compoziția fluxului 109. Această optimizare poate fi realizată de persoane 285 cu calificare obișnuită din domeniu, pe baza conceptului inventiv prezentat aici. După ieșirea din schimbătorul de căldură 139, fluxul 110 este trecut într-un mijloc de expansiune, cum ar
RO 118331 Β1 fi turbina de detentă 144, care lichefiază cel puțin parțial fluxul 110 pentru a produce fluxul 111. Fluxul 111 este trecut apoi într-un separator de fază convențional. Separatorul de fază 145 produce GNLP (fluxul 121) la o temperatură peste aproximativ -112°C (-170°F) și o presiune suficientă ca produsul lichid să fie la sau sub punctul său de saturație. GNLP este trecut într-un mijloc adecvat de depozitare 153, pentru depozitarea GNLP la o temperatură peste -112°C (-170°F). Separatorul 145 produce de asemenea un flux de vapori de gaz sub presiune 115, care este combinat cu fluxul 106, pentru recirculare.
Fluxul 112, care este fluxul răcit, ce iese din schimbătorul de căldură 143, este trecut într-un mijloc de expansiune adecvat, cum ar fi o turbină de detentă 146, pentru a reduce presiunea și a răci suplimentar fluxul 112. După ieșirea din turbina de detentă 146, fluxul parțial lichefiat este trecut într-un separator de fază147 pentru a produce un flux de lichid 113 și un flux de vapori 114. Fluxul de vapori 114 este transportat înapoi și combinat cu fluxul de vapori de suprafață 106 din demetanor, pentru recirculare. Fluxul de lichid 113, care iese din separatorul 147, este combinat cu fluxul 111.
Fluxul de lichid 105, care iese din demetanorul 131, este trecut într-un stabilizator de condensat convețional 150, care produce un flux de suprafață 116, bogat în etan și alte hidrocarburi ușoare, în principal metan. Fluxul de vapori de suprafață 116 este trecut în schimbătorul de căldură 151, care răcește vaporii de suprafață 116.0 porțiune din fluxul 116 este apoi returnată ca flux de întoarcere 117 în stabilizatorul de condensat 150. Porțiunea rămasă din fluxul 116 este trecută printr-un compresor 152 pentru a crește presiunea fluxului 116 la aproximativ presiunea fluxului 107. După ce a fost comprimat, fluxul de suprafață 116 este răcit, iar gazul răcit (fluxul 118) este amestecat cu fluxul 107. Lichidul care iese pe la partea inferioară a stabilizatorului 150 este disponibil ca un produs de condensare (fluxul 119).
Procedeul acestei invenții, așa cum este ilustrat în fig. 3, poate opțional relichefia pierderile prin evaporare. Pierderile prin evaporare pot fi introduse în procedeul ilustrat în fig. 3 printr-o conductă 120, după care sunt combinate cu fluxul de vapori de suprafață 106.
Referitor la fig. 4, fluxul de alimentare 201 intră într-un separator 230, unde fluxul este divizat în două fluxuri separate, un flux de vapori 202 și un flux de lichid 203. Acest exemplu de realizare ilustrează un circuit exterior de refrigerare, pentru a minimiza cerințele energetice și mărimea echipamentului de prelucrare și un tren de fracționare, pentru asigurarea agentului frigorific de completare pentru circuitul de refrigerare. Fluxul de lichid 203 este trecut în coloana de demetanare 231. Fluxul de vapori 202 este comprimat de una sau mai multe trepte de comprimare, de preferință două trepte. Pentru simplitate, fig. 3 arată doar un compresor 232. După fiecare treaptă de comprimare, vaporii comprimați sunt răciți de preferință prin răcire convențională cu aer sau apă, cum ar fi într-un răcitor 234. Fluxul de gaz 202, după ce iese din răcitorul 234, este răcit de un refierbător 235 prin care curge lichidul de demetanare dintr-o coloană de demetanare 231. Din refierbătorul 235, fluxul răcit 202 este răcit suplimentar de niște schimbătoare de căldură 236 și 237, care sunt răcite de un sistem de refrigerare 238 convențional, cu circuit închis, în care agentul frigorific este de preferință propan. Din schimbătoarele 236 și 237, gazul natural răcit este separat din nou într-un separator de fază convențional 238. Un flux de vapori 204 din separatorul 238 este expandat într-o turbină de detentă 239, astfel reducând presiunea fluxului de gaz înainte de intrarea în secțiunea superioară a demetanorului 231. Turbina de detentă 239 asigură, de preferință, energia pentru un compresor 232. Lichidele din separatorul 238 sunt trecute, printr-o conductă 205, în secțiunea mediană a demetanorului 231.
Fluxul de vapori de suprafață 207, care iese din demetanorul 231, este transportat într-un schimbător de căldură 240. O porțiune din fluxul 208, care iese din schimbătorul de căldură 240, poate fi opțional extrasă (fluxul 209) pentru utilizarea drept combustibil pentru
RO 118331 Β1 instalația de lichefiere a gazului. Porțiunea rămasă din fluxul 208 este comprimată de unul sau mai multe compresoare 241, la o presiune, de preferință, între aproximativ 5516 kPa (800 psia) și 13790 kPa (2000 psia). Gazul comprimat este trecut apoi printr-un tren de schimbătoare de căldură 242, 243 și 244 pentru a fi răcit și a produce fluxul 210. Schimbătorul de căldură 242 este răcit, de preferință, cu aer sau apă. Schimbătoarele de căldură 340 243 și 244 sunt, de preferință, răcite de sistemul de refrigerare 238, același folosit și pentru răcirea schimbătoarelor de căldură 236 și 237. O porțiune din fluxul 210 este trecută ca fluxul 211 într-un schimbător de căldură 240 pentru a furniza sarcina de refrigerare pentru răcirea suplimentară a fluxului de vapori 211. Fluxul 211, care iese din schimbătorul de căldură 240, este trecut într-un mijloc de expansiune, cum ar fi turbina de detentă 245 care 345 lichefiază cel puțin parțial fluxul 211 pentru a produce fluxul 212. Fluxul 212 este trecut apoi într-un separator de fază convențional 246.
Porțiunea din fluxul 210, care rămâne după ce fluxul 211 a fost extras, este trecută într-un mijloc de expansiune adecvat, cum ar fi o turbină de detentă 248 pentru a reduce presiunea gazului și a răci suplimentar fluxul de gaz. Turbina de detentă 248 produce un flux 350
213, care este cel puțin parțial gaz natural lichid. Fluxul 213 este trecut într-un separator de fază convențional 249 pentru a produce un flux de lichid 214 și un flux de vapori 215. Fluxul 215 este recirculat, fiind combinat cu fluxul de vapori de suprafață al demetanorului 207. Fluxul de lichid 214 este combinat cu fluxul 212 și trecut într-un separator de lichid 246, care separă gazul într-un flux de vapori 216 și un flux de lichid 217. Fluxul de vapori 216, ca și 355 fluxul de vapori 215, este combinat cu fluxul de vapori de suprafață 207 al demetanorului, pentru recirculare. Fluxul de lichid 217 este GNLP, care are o temperatură peste aproximativ -112°C (- 170°F) și o presiune suficientă, pentru ca lichidul să fie la, sau sub punctul său de saturație, este trimis într-un vas de depozitare corespunzător 258, pentru depozitarea la o temperatură peste aproximativ -112°C (-170°F). 360
Fluxul de lichid 206, care iese din demetanorul 231, este trecut într-un sistem de fracționare, care cuprinde o serie de coloane de fracționare 250,251 și 252. Coloana de fracționare 250 este un demetanor convențional, care produce un flux de suprafață, care este bogat în etan și alte hidrocarburi ușoare, în principal metan. Fluxul de vapori de suprafață 218 este trecut printr-un schimbător de căldură 253, pentru a încălzi fluxul de combustibil 209. 365
După trecerea prin schimbătorul de căldură 253, fluxul de vapori 218 este trecut într-un separator de fază convențional 254, care produce un flux de vapori 220 și un flux de lichid 221. Fluxul de lichid 221 este returnat în coloana de demetanare 250 ca reflux. Fluxul de vapori 220 este combinat cu fluxul 208.
Lichidele care ies prin partea inferioară a demetanorului 250, sunt răcite de schimbă- 370 torul de căldură 257 și trecute în depropanorul 251. Vaporii de suprafață, din depropanorul 251, sunt bogați în propan, și pot fi folosiți opțional ca propan de completare pentru sistemul de refrigerare 238. Lichidele care ies prin partea inferioară a depropanorului 251, sunt apoi trecute în debutanorul 252. Lichidele care ies prin partea inferioară a debutanorului, sunt extrase, din procedeu, drept condensate lichide (fluxul 222). Cel puțin o parte din vaporii de 375 suprafață, din debutanorul 252, este trecută printr-o conductă 223 într-un schimbător de căldură 255 pentru a răci fluxul de vapori. Acest flux de vapori 223 este trecut apoi, printr-un compresor 256, pentru a crește presiunea fluxului 223 la aproximativ presiunea fluxului 208.
După ieșirea din compresorul 256, fluxul comprimat este combinat cu fluxul 220.
Vaporii din pierderile prin evaporare pot fi introduși opțional în procedeul prezentei 380 invenții prin conducta 224, în care sunt combinați cu fluxul de vapori de suprafață 207.
RO 118331 Β1
Exemplu. S-a simulat o balanță de masă și energetică, pentru a ilustra exemplele de realizare ilustrate în figuri, iar rezultatele sunt prezentate în tabelele 1,3, 4 și 5, de mai jos. Datele prezentate în tabele sunt oferite pentru a asigura o mai bună înțelegere a exemplelor de realizare, prezentate în figuri, dar invenția nu trebuie interpretată ca fiind limitată la acestea. Temperaturile și debitele prezentate în tabele nu trebuie considerate ca limitări ale invenției, care poate avea multe variații ale temperaturilor și debitelor în vederea descrierii de aici.
Datele au fost obținute folosind un program de simulare a proceselor, disponibil comercial, numit HYSYS™, totuși, pot fi folosite alte programe de simulare a proceselor disponibile comercial, pentru a dezvolta datele, incluzând, de exemplu, HYSYM™, PROII™ Șl ASPEN PLUS™, care sunt toate familiare celor cu pregătire obișnuită din domeniu.
Energia necesară producerii GNLP, în conformitate cu această invenție, este semnificativ mai mică decât energia necesară producerii de GNL în condiții apropiate de cele atmosferice și la o temperatură de - 164°C (- 264°F), folosind un procedeu de expansiune. Compararea tabelului 2 cu tabelul 1 ilustrează acestă diferență de energie. Tabelul 2 prezintă rezultatele unei balanțe masice și de energie, folosind schema bloc din fig. 1, care produce GNL la presiune apropiată de cea atmosferică. Rezultatele tabelului 2 se bazează pe producerea de produse lichide la presiune apropiată de cea atmosferică, o cantitate redusă semnificativ de vapori din pierderi de evaporare fiind introdusă în procedeu și nevoia de comprimare cu reciclare etajată (patru compresoare de recirculare în loc de un compresor 50 arătat în fig. 1). în aceste două simulări, puterea totală instalată, necesară pentru a produce GNL convențional (datele din tabelul 2), a fost mai mult de dublul celei necesare pentru producerea de GNLP (datele din tabelul 1). îmbunătățirile procedeului prin expansiune, de obținere a GNLP, ca cel descris în fig. 2, pot de asemenea îmbunătăți procedeul GNL clasic. Totuși, raportul dintre puterea instalată pentru GNL convențional și puterea instalată pentru procedeul GNLP, în conformitate cu practica acestei invenții, nu se va schimba semnificativ. Procedeul GNLP al acestei invenții necesită aproximativjumătate din energia necesară, folosind un procedeu prin expansiune convențional pentru producerea de GNL la presiune atmosferică.
Datele prezentate în tabelul 3 sunt oferite pentru o mai bună înțelegere a exemplului de realizare arătat în fig. 2. Comparativ cu exemplul de realizare arătat în fig. 1, necesarul de putere totală instalată, al exemplului de realizare din fig. 2, poate fi redus de la 198 359 kW (266 000 CP) la 111 857 kW (150 000 CP) prin adăugarea unui sistem de refrigerare cu propan. Specialiștii din domeniu pot reduce și mai mult energia necesară prin optimizarea procesului.
Datele prezentate în tabelul 4 sunt oferite pentru a asigura o mai bună înțelegere a exemplului de realizare arătat în fig. 3. Gazul de alimentare, din fig. 3 și 4, are o compoziție diferită și se află la condiții diferite de cele ale gazului de alimentare din fig. 1 și 2.
Datele prezentate în tabelul 5 sunt oferite pentru a asigura o mai bună înțelegere a exemplului de realizare arătat în fig. 4. Acest procedeu demonstrează încă o dată avantajul sistemului de refrigerare cu propan prin reducerea semnificativă a puterii instalate necesară în comparație cu cea a exemplului de realizare arătat în fig. 3.
Un specialist din domeniu, în particular unul care trage foloasele învățămintelor acestui brevet, va recunoaște multe modificări și variații ale procedeelor specifice dezvăluite aici. De exemplu, pot fi utilizate o varietate de temperaturi și presiuni, în conformitate cu invenția, depinzând de proiectul global al sistemului și compoziția gazului de alimentare. De asemenea, schema de răcire a gazului de alimentare poate fi suplimentată sau reconfigurată, pentru a realiza cerințe de schimb de căldură optime și eficiente. Așa cum s-a discutat mai sus, exemplele de realizare și exemplele dezvăluite specific nu trebuie folosite pentru a limita sau restricționa întinderea invenției, care va fi determinată de revendicările de mai jos și echivalentele lor.
Compresor 50 Expandor 30 Putere netă Total instalat
183.600 266.000 225.000 -41.000 Putere CP
136.913 198.359 167.785 -30.574 Putere kW
co 18 17 16 15 14 13 12 —k 10 Flux
< < < < < < I- V/L < < Vapori/ lichid Fază
2.689 2.758 10.342 10.411 2.689 3.482 3.482 3.482 10.273 10.342 kPa Presi
390 400 1.500 1.510 390 505 505 505 1.490 1.500 psia une
-90 12,8 140,4 Vj -95,4 -95,4 -95,4 -51,1 10 Q Tempe
45,9 -130,0 55,0 284,7 45,9 -139,7 -139,7 -139,7 -60,0 σι o o Ti jratură
1.923 2.739 131.339 131.339 133.282 130.542 37.703 168.246 168.246 36.857 kgmol/h Del
4.239 6.039 289.567 289.567 293.849 287.810 83.125 370.935 370.935 81.259 cr 3 o X.
91,41 100 91,41 91,41 91,41 91,23 96,04 92,31 92,31 95,53 0 o o 3
0,02 o 0,02 0,02 0,02 0,02 0,12 o o 4^ o o 4^ 0,12 O ΓΟ poziție mc
o o o o o o o o O O 0,01 o ilară în pr
8,57 o 8,57 I 8,57 8,57 8,75 ω 00 ω 7,65 7,65 4,34 p ocente
R0 118331 Β1 σ! σι σι ο
ΟΊ
RO 118331 Β1
______________________________________________________ Tabelul 2 Debit Ibmol/h 81.259 252.671 252.671 72.803 179.977 179.977 171.412 171.412 8.565
kgmol/h 36.857 114.604 114.604 33.022 81.633 81.633 77.748 77.748 3.885
Temperatură LL 50,0 -73,3 -264,1 -264,1 -264,1 44,4 221,7 55,0 44,4
0 10 -58,6 -164,5 -164,5 -164,5 6,9 105,4 12,8 6,9
Presiune psia 1.500 1.490 16 16 CO 15 1.505 1.500 15 I
kPa 10.342 10.273 110 110 110 103 10.377 10.342 103
Fază Vapori/ lichid I > > V/L > > > > >
Flux 10 v- 12 co 14 IO Ί— 16 r- ω T—
LO
Putere kW co ° co oo cm r- r- Sj co <o T- r- as r< oS o o m S V V- r- CO V 275.168 439.224
Putere CP o o o o o o o o A o A P o o o xtr^T-^-τo £ v 369.600 589.000
Compresoare 50, Treapta 1 50, Treapta 2 50, Treapta 3 50, Treapta 4 Expandor 30 Putere netă Total instalat
CO
Compresoare 50 80, Treapta 1 80, Treapta 2 Expandor 30 Putere netă Total instalat
106.000 150.000 । -si ω <0 ro x o Γ° o ό o o o o o o o o o Putere CP
79.045 111.857 , CH ΓΌ CD σ> ro CD Putere kw
*ϋ φ
φ
CD 18 17 16 15 14 13 12 —X 10 Flux
< < < < < < Γ V/L < < Vapori/ lichid Fază
2.689 2.758 10.342 —X O X 2.689 3.482 3.482 3.482 10.204 10.342 kPa Presiune
390 400 1.500 1.510 390 505 505 505 4*. 02 O 1.500 psia
-44,9 -90 12,8 71,1 -44,9 -95,4 -95,4 -95,4 -57,8 10 Q Temperatură
48,8 --L ω o o 55,0 160,0 48,8 -139,7 -139,7 -139,7 -72,0 σι o o 71
1.096 2.739 68.185 68.185 66.541 130.542 38.500 105.042 105.042 36.857 kgmol/h Debit
2.416 6.039 150.329 150.329 152.744 146.705 84.882 231.587 231.587 81.259 cr 3 o zr
91,59 100 91,59 91,59 91,59 91,24 96,05 93 93 95,53 p o o 3
0,02 o 0,02 0,02 0,02 0,02 0,11 0,06 o o σ> 0,12 o ΓΌ Doziție molară în procente
o o o o o o 0,01 o o 0,01 p
00 ω CD o 8,39 8,39 8,39 8,73 3,83 6,94 6,94 4,34 p
-Ρ^ <£> σι έ> ο co σι
R0 118331 Β1 σι ο
CF1
ΟΊ
Ο
RO 118331 Β1
Tabelul 4 O o’ 0,04 o 0,04 O 0,04 0,06 0,06 0,06 90 ‘0 0,06 0,06 0,01 0,07 0,19 O o O O 0,14 0,06
Φ 04 O o 0,98 0,98 0,61 0,98 4,54 00 o~ 0,69 0,69 0,78 0,78 0,78 0,78 2,28 0,68 0,26 6,22 1,03 6,8 o 0,28 68Ό
o 2
c
xo aj o ε φ Λ O 2,48 1,69 71,88 1,69 49,67 0,07 0,06 0,06 0,42 0,42 0,42 0,42 5,87 0,05 O <D 29,85 77,76 24,53 100 O θ' 0,75
’n o
CL ε o O O 3,9 3,9 4,28 3,9 38,06 2,15 1,79 1,79 2,62 2,62 2,62 2,62 15,42 1,76 0,43 53,41 20,44 o LO O 0,45
o 92,6 93,39 23,23 93,39 7,73 96,94 97,4 97,4 96,12 96,12 96,12 96,12 76,42 97,44 99,11 10,52 0,77 11,6 o 99,12 94,84
Ibmol/h 80.929 LO O O 00 911 80.051 O 3.942 76.976 177.451 3.854 176.244 88.506 88.506 87.737 5.512 CM CM CO 362 2.921 296 2.624 1.312 15.483 91.361
Φ Q kgmol/h 36.707 36.309 413 36.309 co 00 34.914 80.487 1.748 79.939 40.144 o 39.795 2.500 37.305 164 1.325 134 1.190 595 7.023 41.439
Έ D 2 LL O o 70,0 70,0 42,1 51,1 -119,0 36,0 36,0 55,9 55,9 -141,0 61,0 -126,9 -126,9 -140,1 93,9 59,4 55,9 300,2 -140,1 -140,1
CL E φ O 21,1 21,1 21,1 5,6 10,6 -83,9 2,2 2,2 13,3 13,3 -96,1 16,1 -88,3 -88,3 -95,6 34,4 15,2 13,3 149 -95,6 -95,6
φ psia 800 800 800 2,676 410 410 403 403 1.490 1.490 410 3.213 410 410 410 150 140 410 150 408 410
’ώ
oZ kPa 5.516 5.516 5.516 18.450 2.827 2.827 2.779 2.779 10.273 10.273 2.827 22.153 2.827 2.827 2.827 1.034 965 2.827 2.813 2.827
Fază Vapor lichic V/L > —I > > > > > > Ί/Λ > > > > V/L _J >
“3 O o CM CO O xjO o CD O co o o CM co LD CD CO CD
LL Ύ- V- T- -1- r- v-
o^c? ^^ωχϋΐΑ^^ΑωωΡ g* j* σ> oo τ> m _-l p p ω m g ~ Φ 3 Η Η Η Η ·σ ω z> o ® Φ Φ Φ S gT CD g £D JD £D £0 « — <«< =i r> -σ -σ T5 ° Q) 1D< (T) 0) ϊϋ ÎD S) ff ® -ț ro -> r\o -> ro RO 118331 B1 ________________________________________________________________________________________________________________________Tabelul 4 (continuare)
138.000 244.000 M A M M Ol Ol M M b b P1 P° P H S H o o o o o o o S S 2 o o o o o o o g ° g o o o o o Putere CP
102.908 181.954 Μ Μ Λ N N M °b° 9 ώ .-1 “ ® Ll rS X 00 O Γ0 00 O rt 2 Ă ω ω οι ω ωωο 4a -x σ> Putere kW
UI
Ui
Ui CO Ui
RO 118331 Β1
Tabelul 5
IZ 0,04 o o 0,04 0,01 O 0,04 0,06 0,06 O θ' 0,06 0,06 O 0,02 O 0,06 o 0,06 O o o o 0,14
cente d o 0,98 0,98 0,61 0,98 1,43 4,48 0,8 0,63 0,63 0,74 O O 0,74 1,78 0,51 0,89 6,92 0,63 8,74 σ> o 6,09 0,28
iziție molară în pro< d 2,48 1,69 71,88 1,17 33,16 49,4 0,06 O o 0,05 0,41 o o 0,41 2,17 0,03 0,66 CO 0,05 1,52 6,12 100 31,24 0,01
Compc d cn o> 4,28 3,81 9,12 37,77 2,16 1,55 1,55 2,5 in cî 2,5 in CM 9,13 O 3,47 78,62 1,55 73,46 84,35 o 51,32 0,45
o 92,6 93,39 23,23 56,28 8,35 96,94 97,71 97,71 96,29 96,29 96,29 96,29 86,9 98,33 94,92 10,76 97,71 16,28 4,63 o 11,35 99,12
ebit lbmol/h 80.929 80.051 CD 78.733 1.296 3.964 76.976 154.062 3.865 152.744 77.855 77.855 75.000 13.397 61.603 O 91.142 1.559 3.865 824 736 o cq 1.735 15.483
Q kgmol/h 36.707 36.309 413 35.711 588 CO σ> 34.918 69.878 1.753 69.281 35.313 35.313 34.018 6,076 27.941 o 41.339 707 1.753 374 334 608 787 7.,023
ratură ui 70,0 70,0 70,0 -35,5 -35,5 46,0 -121,0 -36,9 -36,9 -35,5 -35,5 -142,1 -134,0 -134,0 -134,0 -140,1 42,1 50,0 26,1 26,1 300,2 70,0 -140,1
Tempe o CM 21,1 21,1 -37,5 -37,5 -7,8 uo co -38,3 -38,3 -37,5 -37,5 -96,7 -92,2 -92,2 -92,2 -95,6 co in o cp -3,3 149 21,1 -95,6
auni psia 800 800 008 1.154 1.154 410 : 410 403 403 1.470 O i 410 410 410 410 410 403 400 403 403 150 148 408
Preș kPa 5.516 5.516 5.516 7.957 7.957 2.827 2.827 CD 10.135 10.135 CM cq 2.857 2.827 2.827 2.827 2,779 2.758 CM 2.779 1.034 1.020 2.813
Fază Vapori/ lichid V/L > —J > _1 -J > > > > > -J V/L -1 > > > > —J > >
Flux 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 212 213 214 215 CO CM 217 co CM 219 220 222 223 224
s in 555 560 565 570 575

Claims (22)

1. Procedeu îmbunătățit, pentru lichefierea unui flux de gaz, bogat în metan, caracterizat prin aceea că acesta cuprinde etapele de:
(a) asigurare a unui flux de gaz la o presiune peste aproximativ 3103 kPa (450 psia);
(b) expandare a fluxului de gaz la o presiune mai mică pentru a produce o fază gazoasă și un produs lichid care are o temperatură peste aproximativ - 112°C (- 170°F) și o presiune suficientă pentru ca lichidul să fie la, sau sub punctul său de saturație;
(c) separare a fazelor în faza gazoasă și produsul lichid; și (d) introducere a produsului lichid într-un mijloc de depozitare pentru depozitarea la o temperatură peste aproximativ -112°C (- 170°F).
2. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că mai cuprinde răcirea fluxului de gaz anterior etapei (b).
3. Procedeu conform revendicării 2, caracterizat prin aceea că mai cuprinde răcirea fluxului de gaz, într-un schimbător de căldură răcit de un sistem de refrigerare, cu circuit închis.
4. Procedeu conform revendicării 3, caracterizat prin aceea că sistemul de refrigerare, cu circuit închis, are drept agent frigorific, predominant, propan.
5. Procedeu conform revendicării 3, caracterizat prin aceea că sistemul de refrigerare, în circuit închis, are drept agent frigorific, predominant, dioxid de carbon.
6. Procedeu conform revendicării 2, caracterizat prin aceea că, mai cuprinde etapa de răcire a fluxului de gaz prin schimb de căldură cu faza gazoasă din etapa (c), din revendicarea 1, încălzind astfel faza gazoasă.
7. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o comprimare a fazei gazoase încălzite, o răcire a fazei gazoase comprimate și o returnare a fazei gazoase comprimate, răcite în fluxul de gaz din etapa (a), a revendicării 1, pentru recirculare.
8. Procedeu conform revendicării 6, caracterizat prin aceea că mai cuprinde, anterior etapei de răcire din revendicarea 6, o răcire a fluxului de gaz într-un schimbător de căldură răcit de un sistem de refrigerare cu circuit închis.
9. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că anterior lichefierii fluxului de gaz, mai cuprinde o combinare cu fluxul de gaz al pierderilor prin evap,orare rezultate din evaporarea gazului natural lichefiat.
10. Procedeu conform revendicării 1, unde fluxul de gaz conține metan și componente hidrocarburi, mai grele decât metanul, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o eliminare a unei porțiuni importante din hidrocarburile grele, prin fracționare, pentru a produce un flux de vapori bogat în metan, și un flux de lichid bogat în hidrocarburi grele, fluxul de vapori fiind apoi lichefiat prin expansiune, în conformitate cu etapa (b), din etapa 1.
11. Procedeu conform revendicării 10, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o răcire a fluxului de gaz, anterior fracționării fluxului de gaz.
12. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că lichefierea fluxului de gaz este realizată fără un sistem de refrigerare în circuit închis.
13. Procedeu îmbunătățit pentru lichefierea unui flux bogat în metan și care are o presiune peste aproximativ 3103 kPa (450 psia), caracterizat prin aceea că acesta cuprinde etapele de:
(a) separare a fazelor fluxului de gaz, într-un prim flux de gaz și un prim flux de lichid;
(b) trecere a primului flux de lichid într-o coloană de demetanare;
(c) comprimare și răcire a primului flux de gaz, producând astfel gaz și faze lichide;
RO 118331 Β1 (d) separare a fazelor gazoasă și lichidă, de la etapa (c), pentru a produce un al doilea flux de gaz și un al doilea flux de lichid;
(e) expandare a cel puțin unei porțiuni a celui de-al doilea flux gazos, la o presiune 645 mai redusă, răcind astfel suplimentar al doilea flux de gaz;
(f) introducere a celui de-al doilea flux de lichid și a celui de-al treilea flux de gaz expandat în coloana de demetanare;
(g) eliminare din regiunea superioară a coloanei de demetanare a unui al treilea flux de gaz, cel de-al treilea flux de gaz cuprinzând, predominant, metan, și trecerea celui de-al 650 treilea flux de gaz printr-un schimbător de căldură, pentru a încălzi cel de-al treilea flux de gaz;
(h) eliminare din demetanor a unui al treilea flux de lichid și trecerea celui de-al treilea flux de lichid într-un sistem de fracționare, ce are cel puțin o coloană de fracționare și are cel puțin un flux de vapori de suprafață; 655 (i) combinare a celui de-al treilea flux de gaz, încălzit din etapa (g), cu fluxul de vapori de suprafață, din etapa (h), și comprimarea fluxului combinat;
(j) răcire a fluxului combinat comprimat;
(k) divizarea fluxului comprimat, răcit din etapa (j), într-un prim flux răcit și un al doilea flux răcit, și trecerea primului flux răcit prin schimbătorul de căldură, de la etapa (g), pentru 660 a răci suplimentar primul flux răcit;
(I) expandare a primului flux răcit pentru a produce gaz și faze lichide;
(m) separare a fazei gazoase și de lichid, de la etapa (I), într-un separator de fază, astfel producând un gaz natural lichefiat, bogat în metan, la o temperatură peste aproximativ -112°C (-170T) și o presiune suficientă pentru ca gazul natural lichefiat, bogat în metan, 665 să fie la, sau sub punctul său de saturație;
(n) expandare a celui de-al doilea flux răcit, din etapa (k), la o presiune mai joasă, fiind astfel răcit suplimentar, producând fază gazoasă și fază lichidă;
(o) separare a fazelor gazoasă și lichidă, produse în etapa (n); și (p) trecere a fazei lichide, de la etapa (o), în separatorul de fază, din etapa (m). 670
14. Procedeu conform revendicării 13, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o combinare a fazei gazoase, din etapa (o), cu cel de-al treilea flux de gaz, din etapa (g), și trecerea fluxului de gaz combinat prin schimbătorul de căldură, din etapa (g).
15. Procedeu conform revendicării 13, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o combinare a fazei gazoase din etapa (g) și trecerea fluxului de gaz combinat prin schimbă- 675 torul de gaz de la etapa (g).
16. Procedeu conform revendicării 14, caracterizat prin aceea că răcirea, din etapa (j), este prin schimb de căldură indirect, cu agent frigorific dintr-un sistem de refrigerare cu circuit închis.
17. Procedeu conform revendicării 16, unde sistemul de refrigerare cu circuit închis 680 are propan drept agent frigorific, predominant, iar sistemul de refrigerare, din etapa (h), cuprinde o coloană de depropanare, care produce un flux de gaz de suprafață, bogat în propan, caracterizat prin aceea că mai cuprinde trecerea, în sistemul de refrigerare cu circuit închis, a fluxului de gaz bogat în propan, din sistemul de fracționare, drept agenți frigorifici de completare. 685
18. Procedeu conform revendicării 14, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o introducere, în cel de-al treilea flux de gaz din etapa (g), a unui gaz din pierderile prin evaporare, rezultat din evaporarea unui gaz natural lichefiat și trecerea celui de-al treilea flux de gaz combinat și a pierderilor prin evaporare prin schimbătorul de căldură din etapa (g).
RO 118331 Β1
19. Procedeu îmbunătățit pentru lichefierea unui flux bogat în metan, caracterizat prin aceea că acesta cuprinde etapele de:
(a) comprimare a fluxului de gaz la o presiune mai mare de 3103 kPa (450 psia);
(b) separare a fazelor fluxului de gaz într-un prim flux de gaz și un prim flux de lichid;
(c) trecere a primului flux de lichid într-o coloană de demetanare;
(d) comprimare și răcire a primului flux de gaz, fără folosirea unui sistem de refrigerare cu circuit închis, producând astfel o fază lichidă și o fază gazoasă;
(e) separare a fazelor gazoasă și lichidă din etapa (d), pentru a produce un al doilea flux de gaz și un al doilea flux de lichid;
(f) expandare a cel puțin unei porțiuni a celui de-al doilea flux de gaz la o presiune mai redusă, acesta fiind astfel răcit suplimentar;
(g) introducere a celui de-al doilea flux de lichid și a celui de-al treilea flux de gaz expandat în coloana de demetanare;
(h) eliminare din regiunea superioară a coloanei de demetanare a unui flux de vapori, fluxul de vapori cuprinzând predominant metan și trecere a fluxului de vapori printr-un schimbător de căldură pentru a încălzi fluxul de vapori;
(i) eliminare din demetanor a unui flux de lichid și trecerea fluxului de lichid într-un sistem de fracționare, care are cel puțin o coloană de fracționare și care are cel puțin un flux de vapori de suprafață;
(j) combinare a fluxului de vapori încălzit din etapa (h) și a fluxului de vapori de suprafață din etapa (I) și comprimare a fluxului combinat;
(k) răcire a fluxului combinat comprimat, din etapa (j), fără utilizarea unui sistem de refrigerare cu circuit închis;
(I) divizare a fluxului comprimat răcit, din etapa (k), într-un prim flux răcit și un al doilea flux răcit și trecerea primului flux răcit printr-un schimbător de căldură din etapa (h) pentru a răci suplimentar primul flux răcit;
(m) expandare a primului flux răcit pentru a produce faze gazoasă și lichidă;
(n) separare a fazelor lichidă și gazoasă, din etapa (m), într-un separator de faze, producând astfel un gaz natural lichefiat, bogat în metan, care are o temperatură peste aproximativ -112°C (- 170°F) și o presiune suficientă pentru ca gazul natural lichefiat, bogat în metan, să fie la, sau sub punctul său de saturație;
(o) expandare a celui de-al doilea flux răcit, din etapa (I), la o presiune mai redusă, răcindu-l astfel suplimentar, producând faze gazoasă și lichidă;
(p) separare a fazelor gazoasă și lichidă, produse în etapa (o); și (q) trecere a fazei lichide, de la etapa (o), în separatorul de faze, din etapa (n).
20. Procedeu conform revendicării 19, caracterizat prin aceea că mai cuprinde o introducere în fluxul de vapori, din etapa (h), a gazelor din pierderile prin evaporare, rezultate din evaporarea unui gaz natural lichefiat și trecere a fluxului de vapori, combinat, din etapa (h), și a gazului din pierderile prin evaporare prin schimbătorul de căldură din etapa (h).
21. Procedeu conform revendicării 19, caracterizat prin aceea că faza gazoasă, din etapa (n), este combinată cu vaporii reziduali, din etapa (h), iar fluxul de gaze combinate este trecut prin schimbătorul de căldură, din etapa (h).
22. Procedeu conform revendicării 19, caracterizat prin aceea că scăderea prin răcire a temperaturii fluxului de gaze, din etapa (d), este realizată cu apă sau aer.
RO99-01341A 1997-06-20 1998-06-18 Procedeu îmbunătăţit pentru lichefierea gazului natural RO118331B1 (ro)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US7961298P 1998-03-27 1998-03-27
PCT/US1998/012742 WO1998059205A2 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Improved process for liquefaction of natural gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RO118331B1 true RO118331B1 (ro) 2003-04-30

Family

ID=26728101

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RO99-01341A RO118331B1 (ro) 1997-06-20 1998-06-18 Procedeu îmbunătăţit pentru lichefierea gazului natural

Country Status (41)

Country Link
US (1) US6023942A (ro)
EP (1) EP1021689A4 (ro)
JP (1) JP4548867B2 (ro)
KR (1) KR100338879B1 (ro)
CN (1) CN1126928C (ro)
AR (1) AR015909A1 (ro)
AT (1) AT413598B (ro)
AU (1) AU739054B2 (ro)
BG (1) BG63953B1 (ro)
BR (1) BR9810201A (ro)
CA (1) CA2292708C (ro)
CH (1) CH694103A5 (ro)
CO (1) CO5040206A1 (ro)
CZ (1) CZ299027B6 (ro)
DE (1) DE19882481C2 (ro)
DK (1) DK174634B1 (ro)
DZ (1) DZ2535A1 (ro)
ES (1) ES2197720B1 (ro)
FI (1) FI19992703A7 (ro)
GB (1) GB2344640B (ro)
GE (1) GEP20022743B (ro)
HU (1) HU222764B1 (ro)
ID (1) ID24334A (ro)
IL (1) IL133334A (ro)
MY (1) MY112364A (ro)
NO (1) NO312167B1 (ro)
NZ (1) NZ502042A (ro)
OA (1) OA11267A (ro)
PE (1) PE44099A1 (ro)
PL (1) PL189830B1 (ro)
RO (1) RO118331B1 (ro)
RU (4) RU2205337C2 (ro)
SE (1) SE521594C2 (ro)
SK (1) SK178099A3 (ro)
TN (1) TNSN98096A1 (ro)
TR (1) TR199903169T2 (ro)
TW (1) TW366411B (ro)
UA (1) UA57085C2 (ro)
WO (1) WO1998059205A2 (ro)
YU (1) YU67999A (ro)
ZA (2) ZA985331B (ro)

Families Citing this family (193)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DZ2527A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-01 Exxon Production Research Co Pièces conteneurs et canalisations de traitement aptes à contenir et transporter des fluides à des températures cryogéniques.
MY117068A (en) * 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6510706B2 (en) 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
FR2818365B1 (fr) * 2000-12-18 2003-02-07 Technip Cie Procede de refrigeration d'un gaz liquefie, gaz obtenus par ce procede, et installation mettant en oeuvre celui-ci
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
DE10119761A1 (de) * 2001-04-23 2002-10-24 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung von Erdgas
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
MXPA03011495A (es) 2001-06-29 2004-03-19 Exxonmobil Upstream Res Co Proceso para recuperar etano e hidrocarburos mas pesados de una mezcla liquida presurizada rica en metano.
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
GB0120272D0 (en) * 2001-08-21 2001-10-10 Gasconsult Ltd Improved process for liquefaction of natural gases
US7644595B2 (en) * 2001-12-18 2010-01-12 Fluor Technologies Corporation Combined recovery of hydrogen and hydrocarbon liquids from hydrogen-containing gases
US6743829B2 (en) 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
WO2004076946A2 (en) * 2003-02-25 2004-09-10 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) * 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6722157B1 (en) 2003-03-20 2004-04-20 Conocophillips Company Non-volatile natural gas liquefaction system
US7168265B2 (en) * 2003-03-27 2007-01-30 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US20040244279A1 (en) * 2003-03-27 2004-12-09 Briscoe Michael D. Fuel compositions comprising natural gas and dimethyl ether and methods for preparation of the same
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
UA78460C2 (en) * 2003-06-13 2007-03-15 Kawasaki Heavy Ind Ltd Electric power supply system
JP4452239B2 (ja) * 2003-07-24 2010-04-21 東洋エンジニアリング株式会社 炭化水素の分離方法および分離装置
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP4599362B2 (ja) * 2003-10-30 2010-12-15 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 自在ｎｇｌプロセスおよび方法
DE102004005305A1 (de) * 2004-02-03 2005-08-11 Linde Ag Verfahren zum Rückverflüssigen eines Gases
US7225636B2 (en) * 2004-04-01 2007-06-05 Mustang Engineering Lp Apparatus and methods for processing hydrocarbons to produce liquified natural gas
US20050204625A1 (en) * 2004-03-22 2005-09-22 Briscoe Michael D Fuel compositions comprising natural gas and synthetic hydrocarbons and methods for preparation of same
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
US20050279132A1 (en) * 2004-06-16 2005-12-22 Eaton Anthony P LNG system with enhanced turboexpander configuration
US7866184B2 (en) * 2004-06-16 2011-01-11 Conocophillips Company Semi-closed loop LNG process
CN101023308B (zh) * 2004-06-18 2011-03-16 埃克森美孚上游研究公司 处理能力可升级的液化天然气厂
KR101200611B1 (ko) * 2004-07-01 2012-11-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
PE20060219A1 (es) * 2004-07-12 2006-05-03 Shell Int Research Tratamiento de gas natural licuado
KR101259192B1 (ko) * 2004-08-06 2013-04-29 비피 코포레이션 노쓰 아메리카 인코포레이티드 천연 가스 액화 공정
WO2006099573A1 (en) * 2005-03-16 2006-09-21 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
EA014193B1 (ru) * 2005-04-12 2010-10-29 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ ожижения потока природного газа
US20060260330A1 (en) 2005-05-19 2006-11-23 Rosetta Martin J Air vaporizor
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
JP5486803B2 (ja) * 2005-07-08 2014-05-07 シーワン マリタイム コーポレーション 液体媒体におけるガスの大量輸送および貯蔵方法
EP1929227B1 (en) * 2005-08-09 2019-07-03 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process for lng
CN100392052C (zh) * 2005-09-27 2008-06-04 华南理工大学 一种用于燃气调峰和轻烃回收的天然气液化方法
DE102006013686B3 (de) * 2006-03-22 2007-10-11 Technikum Corporation Verfahren zur Verflüssigung von Erdgas
US8434326B2 (en) * 2006-03-24 2013-05-07 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
AU2007235921B2 (en) * 2006-04-12 2010-05-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
MX2008013462A (es) * 2006-06-02 2008-10-29 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
AU2007265476B2 (en) * 2006-06-27 2010-07-15 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery methods and configurations
EP2045348B1 (en) * 2006-07-13 2013-03-13 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Bend pipe and process for producing the same
WO2008049818A2 (en) * 2006-10-23 2008-05-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for controlling the turndown of a compressor for a gaseous hydrocarbon stream
JP2010507771A (ja) * 2006-10-23 2010-03-11 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流を液化する方法及び装置
WO2008057231A2 (en) * 2006-10-26 2008-05-15 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of rvp control for c5+ condensates
EP2082178B1 (en) * 2006-11-14 2018-08-29 Shell International Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
RU2368692C2 (ru) * 2006-12-20 2009-09-27 Ниппон Стил Корпорейшн Сталь, обладающая отличной ударной вязкостью в зоне термического влияния нагрева при сварке
EP1939564A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-02 Repsol Ypf S.A. Process to obtain liquefied natural gas
KR100804965B1 (ko) * 2007-01-17 2008-02-20 대우조선해양 주식회사 Ｌｎｇ 운반선의 추진 장치 및 방법
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8028724B2 (en) 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
CA2682308A1 (en) * 2007-04-04 2008-10-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for separating one or more c2+ hydrocarbons from a mixed phase hydrocarbon stream
US8650906B2 (en) * 2007-04-25 2014-02-18 Black & Veatch Corporation System and method for recovering and liquefying boil-off gas
KR20080097141A (ko) * 2007-04-30 2008-11-04 대우조선해양 주식회사 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법
CA2681417C (en) * 2007-05-03 2016-07-26 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US20080277398A1 (en) * 2007-05-09 2008-11-13 Conocophillips Company Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
KR100839771B1 (ko) * 2007-05-31 2008-06-20 대우조선해양 주식회사 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8020406B2 (en) * 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
EP2217869A4 (en) * 2007-12-07 2015-06-24 Dresser Rand Co COMPRESSOR SYSTEM AND METHOD FOR A GAS LIQUID SYSTEM
JP4547037B2 (ja) 2007-12-07 2010-09-22 新日本製鐵株式会社 溶接熱影響部のｃｔｏｄ特性が優れた鋼およびその製造方法
US20090199591A1 (en) * 2008-02-11 2009-08-13 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same
US9243842B2 (en) * 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
KR100929095B1 (ko) 2008-04-07 2009-11-30 현대중공업 주식회사 연료가스 공급과 액화 천연가스 생산이 동시에 가능한 액화천연가스 생산 장치
US8534094B2 (en) 2008-04-09 2013-09-17 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
KR20090107805A (ko) * 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
GB2459484B (en) * 2008-04-23 2012-05-16 Statoilhydro Asa Dual nitrogen expansion process
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090301108A1 (en) * 2008-06-05 2009-12-10 Alstom Technology Ltd Multi-refrigerant cooling system with provisions for adjustment of refrigerant composition
US10780955B2 (en) * 2008-06-20 2020-09-22 Seaone Holdings, Llc Comprehensive system for the storage and transportation of natural gas in a light hydrocarbon liquid medium
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
GB2462125B (en) * 2008-07-25 2012-04-04 Dps Bristol Holdings Ltd Production of liquefied natural gas
EP2309014B1 (en) * 2008-07-31 2013-12-25 JFE Steel Corporation Thick, high tensile-strength hot-rolled steel sheets with excellent low temperature toughness and manufacturing method therefor
FR2936784B1 (fr) * 2008-10-08 2010-10-08 Gaztransp Et Technigaz Cuve a membrane ondulee renforcee
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
US20100139317A1 (en) * 2008-12-05 2010-06-10 Francois Chantant Method of cooling a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
WO2010134323A1 (ja) * 2009-05-19 2010-11-25 新日本製鐵株式会社 溶接用鋼材およびその製造方法
TWI365915B (en) 2009-05-21 2012-06-11 Nippon Steel Corp Steel for welded structure and producing method thereof
DE102009038458A1 (de) * 2009-08-21 2011-02-24 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus Erdgas
ES2355467B1 (es) * 2009-09-11 2012-02-03 Repsol Ypf, S.A. Proceso y sistema para obtener gas natural licuado.
US8707730B2 (en) * 2009-12-07 2014-04-29 Alkane, Llc Conditioning an ethane-rich stream for storage and transportation
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CN102741443B (zh) * 2010-02-04 2015-09-09 新日铁住金株式会社 高强度焊接钢管及其制造方法
AP2012006480A0 (en) * 2010-02-26 2012-10-31 Statoil Petroleum As Method for turndown of a liquefied natural gas (LNG) plant
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
IT1400370B1 (it) * 2010-05-31 2013-05-31 Nuova Pignone S R L Metodo e dispositivo per recuperare gas naturali liquefatti ngl
EP2575996A4 (en) 2010-06-03 2015-06-10 Ortloff Engineers Ltd TREATMENT OF HYDROCARBONGAS
US9829244B2 (en) 2010-07-29 2017-11-28 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for small scale LNG production
CA2723641A1 (en) * 2010-11-23 2012-05-23 W. Claire Energy Corporation Method and apparatus for compresssing rich natural gas
WO2012075266A2 (en) * 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
KR101106089B1 (ko) * 2011-03-11 2012-01-18 대우조선해양 주식회사 고압 천연가스 분사 엔진을 위한 연료 공급 방법
US9403242B2 (en) 2011-03-24 2016-08-02 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel for welding
RU2596764C2 (ru) * 2011-08-09 2016-09-10 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ сжижения природного газа
AU2012299287B2 (en) * 2011-08-10 2017-02-23 Conocophillips Company Liquefied natural gas plant with ethylene independent heavies recovery system
CN103031168B (zh) * 2011-09-30 2014-10-15 新地能源工程技术有限公司 从富含甲烷的混合气体中生产液化天然气的脱水脱重烃工艺
WO2013083156A1 (en) 2011-12-05 2013-06-13 Blue Wave Co S.A. Scavenging system
CA2763081C (en) 2011-12-20 2019-08-13 Jose Lourenco Method to produce liquefied natural gas (lng) at midstream natural gas liquids (ngls) recovery plants.
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
RU2547855C2 (ru) * 2012-03-19 2015-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный университет управления" (ГУУ) Способ утилизации, сбора, переработки и использования попутного нефтяного газа и система для его осуществления
CA2772479C (en) * 2012-03-21 2020-01-07 1304342 Alberta Ltd. Temperature controlled method to liquefy gas and a production plant using the method.
CA2790961C (en) 2012-05-11 2019-09-03 Jose Lourenco A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams.
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
CA2787746C (en) 2012-08-27 2019-08-13 Mackenzie Millar Method of producing and distributing liquid natural gas
KR101386543B1 (ko) * 2012-10-24 2014-04-18 대우조선해양 주식회사 선박의 증발가스 처리 시스템
CA2798057C (en) 2012-12-04 2019-11-26 1304342 Alberta Ltd. A method to produce lng at gas pressure letdown stations in natural gas transmission pipeline systems
CA2813260C (en) * 2013-04-15 2021-07-06 Mackenzie Millar A method to produce lng
US20140366577A1 (en) * 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
KR101640765B1 (ko) 2013-06-26 2016-07-19 대우조선해양 주식회사 선박의 증발가스 처리 시스템 및 방법
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
RU2584628C2 (ru) * 2014-04-23 2016-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" Способ подготовки к транспортированию смеси сжиженных углеводородов по магистральным трубопроводам в охлажденном состоянии
CA3063636C (en) 2014-07-25 2022-03-01 Exxonmobil Upstream Research Company Cyclical swing absorption process and system
WO2016023098A1 (en) 2014-08-15 2016-02-18 1304338 Alberta Ltd. A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
WO2016069533A1 (en) * 2014-10-31 2016-05-06 Chevron U.S.A. Inc. Process, method, and system for removing heavy metals from fluids
SG10201912669TA (en) 2014-11-11 2020-02-27 Exxonmobil Upstream Res Co High capacity structures and monoliths via paste imprinting
EP3229938A1 (en) 2014-12-10 2017-10-18 ExxonMobil Research and Engineering Company Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same
EP3237091B1 (en) 2014-12-23 2021-08-04 ExxonMobil Upstream Research Company Structured adsorbent beds and methods of producing the same
RU2577904C1 (ru) * 2015-03-03 2016-03-20 Владимир Иванович Савичев Способ транспортировки газа в сжиженном состоянии
KR102281315B1 (ko) 2015-03-23 2021-07-26 피티엑스 테크놀로지스 인크. 산업용 및 탄화수소 가스 액화
SG11201707069QA (en) 2015-05-15 2017-11-29 Exxonmobil Upstream Res Co Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto comprising mid-bed purge systems
CA2979870C (en) 2015-05-15 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
RU2599654C1 (ru) * 2015-06-10 2016-10-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства высокопрочной листовой стали
KR101714676B1 (ko) * 2015-06-16 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR101714678B1 (ko) * 2015-06-23 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR102315026B1 (ko) * 2015-06-26 2021-10-20 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
GB2539955A (en) * 2015-07-03 2017-01-04 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing liquefied natural gas
US10124286B2 (en) 2015-09-02 2018-11-13 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
CN107847851B (zh) 2015-09-02 2021-05-18 埃克森美孚上游研究公司 使用脱甲烷塔顶部流作为清扫气体的变化吸附方法和系统
CN108431184B (zh) 2015-09-16 2021-03-30 1304342阿尔伯塔有限公司 在气体减压站制备天然气以生产液体天然气(lng)的方法
US10322365B2 (en) 2015-10-27 2019-06-18 Exxonmobil Upstream Reseach Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
EA201891029A1 (ru) 2015-10-27 2018-10-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и система для процессов короткоцикловой адсорбции, имеющие множество клапанов
KR102119378B1 (ko) 2015-10-27 2020-06-08 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 능동 제어식 공급물 포핏 밸브 및 수동 제어식 생성물 밸브를 갖는 관련 스윙 흡착 공정용 장치 및 시스템
EP3377194A1 (en) 2015-11-16 2018-09-26 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide
US20170198966A1 (en) * 2016-01-11 2017-07-13 GE Oil & Gas, Inc. Reducing refrigeration duty on a refrigeration unit in a gas processing system
RU2714063C1 (ru) 2016-03-18 2020-02-11 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции
AU2017274289B2 (en) 2016-05-31 2020-02-27 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
WO2017209860A1 (en) 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US11112173B2 (en) 2016-07-01 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for small scale LNG production
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
WO2018044501A1 (en) 2016-09-01 2018-03-08 Exxonmobil Upstream Research Company Swing adsorption processes for removing water using 3a zeolite structures
US10605522B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-31 Fluor Technologies Corporation Methods and configurations for LNG liquefaction
FR3055923B1 (fr) * 2016-09-09 2022-05-20 Eric Bernard Dupont Systeme mecanique de production d'energie mecanique a partir d'azote liquide et procede correspondant
US10328382B2 (en) 2016-09-29 2019-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for testing swing adsorption processes
JP7021227B2 (ja) 2016-12-21 2022-02-16 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 活性材料を有する自己支持構造
AU2017379685B2 (en) 2016-12-21 2020-03-12 Exxonmobil Upstream Research Company Self-supporting structures having foam-geometry structure and active materials
FR3061276B1 (fr) * 2016-12-22 2020-01-10 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
FR3061278B1 (fr) * 2016-12-22 2019-08-16 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
US11725780B2 (en) 2017-01-31 2023-08-15 Nearshore Natural Gas, Llc Compressed natural gas storage and transportation system
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN108167649A (zh) * 2018-01-23 2018-06-15 深圳市燃气集团股份有限公司 一种应用于天然气压力能发电过程的温压平衡装置
WO2019147516A1 (en) 2018-01-24 2019-08-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for temperature swing adsorption
EP3758828A1 (en) 2018-02-28 2021-01-06 ExxonMobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
WO2019236246A1 (en) * 2018-06-07 2019-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
JP7179155B2 (ja) * 2018-08-22 2022-11-28 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 高圧エキスパンダプロセスのための一次ループ始動方法
US11318410B2 (en) 2018-12-21 2022-05-03 Exxonmobil Upstream Research Company Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption
WO2020222932A1 (en) 2019-04-30 2020-11-05 Exxonmobil Upstream Research Company Rapid cycle adsorbent bed
RU2715805C1 (ru) * 2019-05-16 2020-03-03 Юрий Васильевич Белоусов Комплекс сжижения природного газа с модулем удаления инертов (варианты)
WO2020247762A1 (en) * 2019-06-05 2020-12-10 Conocophillips Company Two-stage heavies removal in lng processing
WO2021055021A1 (en) * 2019-09-19 2021-03-25 Exxonmobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
EP4031822A1 (en) 2019-09-19 2022-07-27 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
US12050054B2 (en) * 2019-09-19 2024-07-30 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
WO2021071755A1 (en) 2019-10-07 2021-04-15 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves
EP4045173A1 (en) 2019-10-16 2022-08-24 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Dehydration processes utilizing cationic zeolite rho
AU2020367823B2 (en) 2019-10-17 2025-07-03 Conocophillips Company Standalone high-pressure heavies removal unit for LNG processing
CN116249869A (zh) 2020-06-03 2023-06-09 查特能源化工股份有限公司 气体流成分去除系统和方法
CN111828834A (zh) * 2020-07-29 2020-10-27 中海石油气电集团有限责任公司 一种lng接收站bog处理系统及方法
FR3116109B1 (fr) * 2020-11-10 2022-11-18 Technip France Procédé d’extraction d’éthane dans un courant de gaz naturel de départ et installation correspondante
JP2025502130A (ja) * 2022-01-07 2025-01-24 インテグレイテッド クライオジェニック ソリューションズ エルエルシー ポンプ動作におけるリサイクル流の最小化
WO2025191184A1 (en) * 2024-03-15 2025-09-18 Macaw Energies Limited Transportable micro-scale liquid natural gas (lng) liquefaction plant and method

Family Cites Families (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE530808A (ro) * 1954-05-10
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3232725A (en) * 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
DE1626325B1 (de) * 1964-11-03 1969-10-23 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen
US3349571A (en) * 1966-01-14 1967-10-31 Chemical Construction Corp Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle
US3433026A (en) * 1966-11-07 1969-03-18 Judson S Swearingen Staged isenthalpic-isentropic expansion of gas from a pressurized liquefied state to a terminal storage state
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3677019A (en) * 1969-08-01 1972-07-18 Union Carbide Corp Gas liquefaction process and apparatus
US3690114A (en) * 1969-11-17 1972-09-12 Judson S Swearingen Refrigeration process for use in liquefication of gases
US3735600A (en) * 1970-05-11 1973-05-29 Gulf Research Development Co Apparatus and process for liquefaction of natural gases
US3724226A (en) * 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
CH570296A5 (ro) * 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
US4147525A (en) * 1976-06-08 1979-04-03 Bradley Robert A Process for liquefaction of natural gas
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
DE2852078A1 (de) * 1978-12-01 1980-06-12 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
JPS5822872A (ja) * 1981-07-31 1983-02-10 東洋エンジニアリング株式会社 天燃ガス中のｌｐｇ回収方法
US4430103A (en) * 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4456459A (en) * 1983-01-07 1984-06-26 Mobil Oil Corporation Arrangement and method for the production of liquid natural gas
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
GB8418840D0 (en) * 1984-07-24 1984-08-30 Boc Group Plc Gas refrigeration
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
FI922191A7 (fi) * 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5531866A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Gas Research Institute Water and organic constituent separator system and method
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
DE69608179T2 (de) * 1995-01-26 2001-01-18 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Schweissbarer hochfester stahl mit ausgezeichneter tieftemperaturzähigkeit
CN1148416A (zh) * 1995-02-03 1997-04-23 新日本制铁株式会社 具有低屈服比和优良低温韧性的高强度干线用管钢
RU2053432C1 (ru) * 1995-06-22 1996-01-27 Николай Павлович Селиванов Способ строительства газопроводов и/или газоконденсатопроводов, их инженерного обустройства и комплекса объектов по добыче и транспортировке газа и способ эксплуатации и/или ремонта, и/или реконструкции, и/или восстановления газопроводов, и/или газоконденсатопроводов и их инженерного обустройства
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
EP0862717B1 (en) * 1995-10-05 2003-03-12 BHP Petroleum Pty. Ltd. Liquefaction process
DE19609489A1 (de) * 1996-03-11 1997-09-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
US5836173A (en) * 1997-05-01 1998-11-17 Praxair Technology, Inc. System for producing cryogenic liquid

Also Published As

Publication number Publication date
DK199901813A (da) 1999-12-17
OA11267A (en) 2003-07-30
PL337852A1 (en) 2000-09-11
SE9904529D0 (sv) 1999-12-13
GB2344640B (en) 2001-06-27
MY112364A (en) 2001-05-31
TNSN98096A1 (fr) 2000-12-29
DK174634B1 (da) 2003-07-28
DZ2535A1 (fr) 2003-01-08
AU8152598A (en) 1999-01-04
BG104000A (bg) 2000-12-29
RU2211877C2 (ru) 2003-09-10
SK178099A3 (en) 2000-11-07
FI19992703L (fi) 2000-02-17
CA2292708C (en) 2005-04-12
PE44099A1 (es) 1999-05-24
TW366411B (en) 1999-08-11
ZA985334B (en) 2000-01-12
CN1126928C (zh) 2003-11-05
JP4548867B2 (ja) 2010-09-22
CA2292708A1 (en) 1998-12-30
DE19882481C2 (de) 2003-03-20
CZ299027B6 (cs) 2008-04-09
ES2197720A1 (es) 2004-01-01
WO1998059205A2 (en) 1998-12-30
AT413598B (de) 2006-04-15
DE19882481T1 (de) 2000-09-07
PL189830B1 (pl) 2005-09-30
RU2205246C2 (ru) 2003-05-27
ATA907798A (de) 2005-08-15
GB2344640A (en) 2000-06-14
BR9810201A (pt) 2000-09-12
CN1261429A (zh) 2000-07-26
HUP0003115A2 (hu) 2001-01-29
IL133334A0 (en) 2001-04-30
CH694103A5 (de) 2004-07-15
GEP20022743B (en) 2002-07-25
US6023942A (en) 2000-02-15
TR199903169T2 (xx) 2000-04-21
BG63953B1 (bg) 2003-07-31
AR015909A1 (es) 2001-05-30
CZ9904556A3 (cs) 2001-04-11
RU2205337C2 (ru) 2003-05-27
NO312167B1 (no) 2002-04-02
NO996276D0 (no) 1999-12-17
KR20010014038A (ko) 2001-02-26
RU2211876C2 (ru) 2003-09-10
ID24334A (id) 2000-07-13
FI19992703A7 (fi) 2000-02-17
SE521594C2 (sv) 2003-11-18
ES2197720B1 (es) 2005-03-01
HU222764B1 (hu) 2003-10-28
AU739054B2 (en) 2001-10-04
ZA985331B (en) 1999-12-20
GB9930050D0 (en) 2000-02-09
CO5040206A1 (es) 2001-05-29
EP1021689A2 (en) 2000-07-26
IL133334A (en) 2003-06-24
EP1021689A4 (en) 2002-11-20
WO1998059205A3 (en) 1999-03-18
NO996276L (no) 2000-02-11
HUP0003115A3 (en) 2001-02-28
KR100338879B1 (ko) 2002-05-30
YU67999A (sh) 2001-05-28
NZ502042A (en) 2000-09-29
SE9904529L (sv) 1999-12-13
UA57085C2 (uk) 2003-06-16
JP2002508054A (ja) 2002-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
MY112364A (en) Process for liquefaction of natural gas.
GEP20022623B (en) (54) Method for Liquefaction of Natural Gas Containing at Least One Freezable Component
GB2329904A (en) Removing carbon dioxide,ethane and heavier components from a natural gas
MY107837A (en) Method of liquefaction of natural gas.
MY117068A (en) Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
MXPA06000219A (es) Proceso criogenico para la recuperacion de liquidos extraidos del gas natural a partir de gas natural liquido.
JPS5299973A (en) Adsorption and separation apparatus of mixed gas
ID29016A (id) Pengubahan bahan gas normal menjadi produk yang dicairkan
CA2235883A1 (en) Propane recovery process
CA2303668A1 (en) Integrated apparatus for generating power and/or oxygen enriched fluid, process for the operation thereof and air separation process and apparatus
TR199903171T2 (xx) Do�al gaz� s�v�la�t�rmak i�in �oklu komponentli geli�tirilmi� so�utma prosesi.
UA29391C2 (uk) Спосіб розділення газу та пристрій для його здійснення
CA2029869A1 (en) Cryogenic separation of gaseous mixtures
EP0800852A3 (en) Absorbent solutions for separating nitrogen from natural gas
CO5100989A1 (es) Un proceso para separar una corriente de alimentacion multicomponente presurizada empleando destilacion
GB2308645B (en) A method and a device for liquefying a gaseous mixture,such as a natural gas in two steps
MY114658A (en) Liquid/gas separator
YU50501A (sh) Postupak za proizvodnju tečnosti bogate metanom
GB2378463A (en) Outlet arrangement for down-hole separator
RU97104012A (ru) Способ переработки природного газа
GB1532335A (en) Hydrocarbon gas processing
Li et al. Present Situation and Development of the NGL Recovery in Tuha Oil Field
JPS5339289A (en) Separating method for carbon monoxide
RU97118825A (ru) Способ подготовки газоконденсатной смеси к транспорту
SU1184328A1 (ru) Способ переохлаждения потока криогенной жидкости