CZ299027B6 - Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu - Google Patents

Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu Download PDF

Info

Publication number
CZ299027B6
CZ299027B6 CZ0455699A CZ455699A CZ299027B6 CZ 299027 B6 CZ299027 B6 CZ 299027B6 CZ 0455699 A CZ0455699 A CZ 0455699A CZ 455699 A CZ455699 A CZ 455699A CZ 299027 B6 CZ299027 B6 CZ 299027B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
stream
gas
liquid
gas stream
methane
Prior art date
Application number
CZ0455699A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ9904556A3 (cs
Inventor
R. Thomas@Eugene
R. Bowen@Ronald
T. Cole@Eric
L. Kimble@Edward
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Research Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Research Company filed Critical Exxonmobil Upstream Research Company
Publication of CZ9904556A3 publication Critical patent/CZ9904556A3/cs
Publication of CZ299027B6 publication Critical patent/CZ299027B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0087—Propane; Propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0095—Oxides of carbon, e.g. CO2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/03—Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/0337—Heat exchange with the fluid by cooling
    • F17C2227/0341—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid
    • F17C2227/0355—Heat exchange with the fluid by cooling using another fluid in a closed loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Pri postupu zkapalnování proudu plynu bohatého namethan o tlaku približne 3103 kPa proud plynu expanduje na nižší tlak, za vzniku plynné fáze a kapalného produktu o teplote nad -112 .degree.C a dostatecném tlaku, aby byl kapalný produkt na teplote bublinového varu nebo pod ní. Plynná fáze a kapalný produkt se potom ve vhodném separátoru fází oddelí a kapalný produkt se privede do skladovacího zarízení k uložení pri teplote nad približne -112 .degree.C.

Description

Zdokonalený postup zkapalňování zemního plynu
Oblast techniky
Tento vynález se týká postupu zkapalňování zemního plynu a zvláště se týká postupu výroby stlačeného zkapalněného zemního plynu (PLNG).
io Dosavadní stav techniky
Pro čistý způsob spalování a výhody se v posledních letech začal zemní plyn široce využívat. Mnoho zdrojů zemního plynu je situováno v odlehlých oblastech daleko od spotřebitelů plynu. Někdy je k přepravě vyrobeného zemního plynu ke spotřebiteli k dispozici potrubí. Pokud toto potrubí není, upravuje se často zemní plyn pro přepravu ke spotřebiteli zkapalňováním (a nazývá se „LNG“).
Jednou z neodmyslitelných charakteristik závodu na LNG je vysoká kapitálová investice, kterou takový závod vyžaduje. Zařízení používané ke zkapalňování zemního plynu je obecně velice nákladné. Závod na zkapalňování se skládá z mnoha základních systémů zahrnujících mimo jiné i úpravu plynu s odstraňováním nečistot, zkapalňování, výrobu energie, skladování a výdejní zařízení. I když se cena závodu na LNG silně mění v závislosti na jeho umístění, stojí takový běžný typický projekt včetně nákladů na přípravu místa od 5 miliard US dolarů do 10 miliard US dolarů. Chladicí systémy závodu mohou dosáhnout až 30 procent celkových nákladů.
Při projektování závodu LNG se musejí brát v úvahu tři nej důležitější předpoklady: (1) výběr zkapalňovacího cyklu, (2) materiály použité na zásobníky, potrubí a další zařízení, a (3) pracovní postup pro převedení přiváděného proudu zemního plynu na LNG.
Chladicí systémy LNG jsou nákladné, protože ke zkapalnění je zapotřebí m noho chladivá. Typický přívod zemního plynu vstupujícího do LNG závodu má tlak přibližně od 4830 kPa (700 psia) do přibližně 7600 kPa (1100 psia) a teplotu od přibližně 20 °C (68 °F) do přibližně 40 °C (104 °F). Zemní plyn, který je převážně methanem, nelze zkapalnit pouhým zvýšením tlaku, jako je tomu v případě těžších uhlovodíků používaných v energetice. Kritická teplota methanu je -82,5 °C (-116,5 °F). To znamená, že methan lze zkapalnit pouze pod touto teplotou bez ohledu na použitý tlak. Jelikož je zemní plyn směsí plynů, zkapalňuje se v širokém rozmezí teplot. Kritická teplota zemního plynu je od přibližně -85 °C (-121 °F) do -62 °C (-80 °F). Zemní plyn o běžném složení zkapalňuje při atmosférickém tlaku v teplotním rozmezí od přibližně -165 °C (-265 °F) do -155 °C (-247 °F). Jelikož chladicí zařízení představuje významnou část nákladů závodu LNG, věnuje se značné úsilí na snižování nákladů na chlazení.
Přesto, že se ke zkapalňování zemního plynu využívá mnoho různých typů chladicích cyklů, jsou v současné době v LNG závodech využívány tři typy: (1) „kaskádní cyklus“ využívá jednosložkové chladivo ve výměnících tepla uspořádaných k postupnému snižování teploty plynu až k teplotě zkapalnění mnohonásobně, (2) „vícesložkový chladicí cyklus“ využívá ve speciálně konstruovaných výměnících tepla vícesložkového chladivá, a (3) „expanzní cyklus“ ponechává plyn o vysokém tlaku expandovat na nízký tlak s odpovídajícím snížením teploty. Většina zkapalňovacích cyklů pro zemní plyn používá úpravy nebo kombinace těchto tří základních typů. Expanzní systém pracuje na takovém principu, kdy se plyn zkomprimuje na zvolený tlak, ochladí, potom se nechá expandovat v expanzní turbíně, kde se vykoná práce a sníží teplota plynu. Takovou expanzí je možno zkapalnit část plynu. Plyn o nízké teplotě si potom vymění teplo s přívodním plynem a způsobí jeho zkapalnění. Energie získaná z expanze se potom obvykle využije tak, že částečně nahradí podstatnou část energie potřebné v chladicím cyklu ke kompresi. Příklady expanzního postupu k výrobě LNG jsou uvedeny v patentech US 3 724 226;
US 4 456 459; US 4 698 081; a v dokumentu WO 97/13109.
-1 CZ 299027 B6
Materiály používané v LNG závodech se také přičítají k nákladům závodu. Zásobníky, potrubí a další zařízení používané v LNG závodech jsou obvykle zhotovovány přinejmenším částečně z hliníku, nerezové oceli nebo oceli s vysokým obsahem niklu, aby se dosáhlo nezbytné pevnosti a lomové houževnatosti při nízkých teplotách.
V běžných LNG závodech se musí ze zemního plynu během postupu odstranit hlavně voda, oxid uhličitý, sloučeniny obsahující síru, jako je sirovodík a další kyselé plyny, n-pentan a těžší uhlovodíky včetně benzenu, až do úrovně ppm. Některé z těchto sloučenin by vymrzaly a způsobo10 vály problémy s ucpáváním výrobního zařízení. Další sloučeniny, jako jsou sloučeniny obsahující síru, se odstraňují proto, aby se vyhovělo technickým podmínkám. V běžných LNG závodech se běžně používají úpravárenská zařízení k odstraňování oxidu uhličitého a kyselých plynů. Tato úpravárenská zařízení využívají chemické a/nebo fyzikální rozpouštědlové regenerační postupy a vyžadují značné kapitálové investice. I provozní náklady jsou vysoké. K odstraňování vodních par jsou nutné dehydrátory se suchým ložem. K odstraňování uhlovodíků, které mají tendenci ucpávat zařízení, se používají kolonové pračky a frakcionační zařízení. V běžném LNG závodě se také odstraňuje rtuť, protože může způsobovat poruchy zařízení zhotovených z hliníku. Po zpracování se také musí odstraňovat velká množství dusíku, který může být v zemním plynu přítomen, protože ten během přepravy běžného LNG nezůstává v kapalné fázi a jeho přítomnost v LNG zásobnících v místě dodání není žádoucí.
Podstata vynálezu
Tento vynález se týká zlepšeného postupu zkapalňování přiváděného proudu plynu bohatého na methan. Přiváděný proud plynu má tlak nad přibližně 3100 kPa (450 psia). Pokud je tlak příliš nízký, musí se plyn nejprve komprimovat. Plyn se zkapalňuje expanzí vhodným expanzním způsobem tak, aby vznikl kapalný produkt mající teplotu nad přibližně -112 °C (-170 °F) a dostatečně vysoký tlak, aby kapalný produkt zůstal na teplotě nebo pod teplotou bodu varu. Před expanzí se plyn nejprve ochladí recyklovanými parami procházejícími expanzí, které nezkapalnily. Sepa30 rátor oddělí kapalnou fázi od té plynné části, která při expanzi nezkapalnila. Kapalný produkt ze separátoru se potom vede k uskladnění nebo přepravě při teplotě nad přibližně -112°C (-170 °F).
Při jiném řešení podle tohoto vynálezu se před zkapalňováním frakcionací odstraní podstatná část těžších uhlovodíků tlakovou expanzí, pokud přiváděný plyn obsahuje složky těžší než methan.
Při ještě jiném řešení podle tohoto vynálezu se může vyvařený plyn, vznikající při odpařování zkapalněného zemního plynu, přidat k plynu přiváděnému k expanznímu zkapalnění, aby vznikl stlačený zkapalněný zemní plyn (PLNG).
Postup podle předloženého vynálezu lze využít jak pro počáteční zkapalnění zemního plynu u zdroje pro skladování nebo přepravu, tak k opětnému zkapalnění par zemního plynu vzniklých během skladování a odbavování. Předmětem tohoto vynálezu je zdokonalení zkapalňovacího systému pro zkapalňování nebo opětné zkapalňování zemního plynu. Podle předmětu tohoto vynálezu je k zajištění zdokonaleného zkapalňovacího systému postačující podstatně nižší kompresní energie než u předchozích systémů. Další výhodou zdokonaleného zkapalňovacího systému je lepší ekonomičnost a účinnost provozu. V porovnání s relativně mírným chlazením, potřebným k výrobě PLNG způsobem podle tohoto vynálezu jsou běžné postupy chlazení LNG na hluboké teploty velice nákladné.
Přehled obrázků na výkresech
Pro lepší pochopení předloženého vynálezu bude vhodné odkazovat na následující podrobný popis a připojené obrázky, ve kterých:
-2CZ 299027 B6
Obr. 1 je blokové schéma jednoho z řešení výroby PLNG podle tohoto vynálezu.
Obr. 2 je blokové schéma druhého řešení, ve kterém se podle tohoto vynálezu zemní plyn před expanzním zkapalněním ochladí v systému s uzavřeným chladicím cyklem.
Obr. 3 je blokové schéma třetího řešení, ve kterém se podle tohoto vynálezu přiváděný zemní plyn před zkapalněním na PLNG frakcionuje.
Obr. 4 je blokové schéma čtvrtého řešení podle tohoto vynálezu, které je podobné postupu znázorněnému na obr. 3, ve kterém se k výrobě PLNG použije uzavřený systém s uzavřeným chladicím cyklem a expanzí.
ío Bloková schémata znázorněná na obrázcích představují různá řešení používaná v postupech podle tohoto vynálezu. Obrázky nejsou míněny tak, že by se vymykaly z rozsahu vynálezu dalších řešení, která by byla výsledkem normálních a očekávaných úprav těchto specifických řešení. Z důvodu jednoduchosti a jasnosti představy byly v obrázcích vynechány různé nutné podsystémy jako jsou čerpadla, ventily, míchačky, řídicí systémy a čidla.
Příklady provedení
Předložený vynález je zdokonaleným expanzním postupem zkapalňování zemního plynu k výro20 bě kapalného produktu obohaceného methanem majícího teplotu nad přibližně -112 °C (-170 °F) a dostatečně vysoký tlak na to, aby kapalný produkt zůstal na bodu nebo pod bodem bublinového varu. Tento produkt obohacený methanem se někdy v tomto popisu označuje jako stlačený zkapalněný zemní plyn („PLNG“). Termín „bublinový var“ je teplota a tlak, při kterém se začíná kapalina měnit na plyn. Pokud je například určitý objem PLNG chován při konstantním tlaku, avšak jeho teplota se zvyšuje, teplota, při níž se začínají v PLNG vytvářet bubliny plynu, je bublinovým varem. Při bublinovém varuje směs nasycenou kapalinou.
Postup zkapalňování podle předloženého vynálezu vyžaduje méně energie ke zkapalnění zemního plynu než postup používaný dříve a zařízení použité v postupu podle tohoto vynálezu je možno zhotovovat z méně nákladných materiálů. Předchozí technologie, které vyráběly LNG při atmosférickém tlaku a při teplotě až -160 °C (-256 °F), vyžadovaly naproti tomu pro bezpečný provoz výrobní zařízení vyrobené z drahých materiálů.
Značné snížení požadované energie nutné ke zkapalnění zemního plynu při postupu podle tohoto vynálezu má za důsledek velké snížení kapitálových nákladů, úměrně nižší provozní náklady a zvýšenou účinnost a spolehlivost, a tak vylepšuje ekonomi výroby zkapalněného zemního plynu.
Při provozních tlacích a teplotách lze podle předloženého vynálezu používat pro potrubí a další výbavu nej chladnějších pracovních ploch zkapalňovacího postupu ocel obsahujícího okolo 3,5 % hmotn. niklu, zatímco běžný LNG postup vyžaduje nákladnější ocel s 9 % hmotn. niklu nebo hliník. To u postupu podle tohoto vynálezu umožňuje značné snížení nákladů v porovnání s předchozím LNG postupy.
Při kryogenním zpracování zemního plynu jsou na prvním místě důležitosti nečistoty. Přiváděný surový zemní plyn vhodný ke zpracování podle tohoto vynálezu ze zásoby může být zemním plynem získaným z ropných vrtů (doprovodný plyn) nebo z plynových vrtů (nejde o doprovodný plyn). Složení zemního plynu může značně kolísat. Tak, jak se zde přiváděný zemní plyn používá, je jeho hlavní složkou methan (Ci). Zemní plyn také běžně obsahuje ethan (C2), vyšší uhlovodíky (C3+) a menší množství nečistot jako je voda, oxid uhličitý, sirovodík, dusík, butan, uhlovodíky se šesti ěi více atomy uhlíku, kaly, simíky železa, vosk a ropu. Rozpustnost těchto nečistot se mění s teplotou, tlakem a složením. Při kryogenních teplotách mohou vytvářet CO2, voda a další nečistoty tuhou fázi, která může uzavřít průchodnost kryogenních výměníků tepla. Těmto potenciálním obtížím lze předejít odstraněním takovýchto nečistot, pokud jsou splněny
-3CZ 299027 B6 teplotní a tlakové podmínky k oddělení těchto složek jako pevných fází. V následujícím popisu vynálezu je uvedeno, jak byl proud zemního plynu běžným a dobře známým pochodem vhodně upraven odstraněním sulfidů a oxidu uhličitého a vysušen od vody, aby se získal proud „odsířeného a suchého“ zemního plynu. Pokud zemní plyn obsahuje těžké uhlovodíky, které mohou během zkapalňování vymrzat, nebo pokud nejsou v PLNG žádoucí, lze je před výrobou PLNG odstranit frakcionačním postupem, jak je to dále popsáno.
Jednou výhodou předloženého vynálezu je to, že vyšší provozní teplota umožňuje, aby zemní plyn obsahoval vyšší koncentrace vymrzajících složek, než by to bylo možné u běžného postupu
LNG. V normálním LNG závodě vyrábějícím LNG o teplotě -160 °C (-256 °F) musí být například obsah CO2 pod 50 ppm, aby se předešlo problémům se zamrzáním. Při postupu s teplotami nad přibližně -112 °C (-170 °F) může naproti tomu zemní plyn obsahovat CO2 až do úrovně okolo 1,4 % mol CO2 při teplotě -112 °C (-170 °F) a okolo 4,2 % při -95 °C (-139 °F), aniž by při zkapalňování podle tohoto vynálezu vznikaly problémy se zamrzáním.
Přiměřená množství dusíku v zemním plynu nemusejí být navíc při postupu podle tohoto vynálezu odstraňována, protože ten zůstává při provozních tlacích a teplotách podle předloženého vynálezu v kapalné fázi s rozpuštěnými uhlovodíky. Schopnost omezit nebo v některých případech zcela vynechat zařízení nutné pro úpravu plynu a odstraňování dusíku, pokud to složení zemního plynu dovolí, dává značné technické a ekonomické výhody. Těmto a dalším výhodám vynálezu bude lépe porozuměno odkazem na obrázky.
Podle obr. 1 přiváděný proud zemního plynu JO vstupuje do zkapalňovacího postupu při tlaku nad 3100 kPa (450 psia) a lépe nad 4827 kPa (700 psia) a přednostně o teplotách pod přibližně
40 °C (104 °F); pokud to vyžadují okolnosti, lze použít i různé jiné tlaky a teploty a systém lze odborníky, kteří se s tímto vynálezem seznámí, patřičně upravit. Pokud má přiváděný plyn JO tlak pod přibližně 3102 kPa (450 psia), lze ho vhodnými kompresními prostředky (neznázoměno), což mohou být jeden nebo více kompresorů, zkomprimovat.
Zkomprimovaný přivedený plyn 10 se ochladí vjednom nebo více výměnících tepla 20. Zchlazený přivedený plyn 11 se potom nechá expandovat v nejméně jednom vhodném expanzním zařízení 30. Expandér může být komerčním typem turboexpandéru, který může být hřídelí spřažen s vhodnými kompresory, čerpadly nebo generátory, umožňujícími převést práci odňatou expandéru na užitečnou mechanickou a/nebo elektrickou energii, což má za následek značnou úsporu energie celého systému.
Expanzní zařízení 30 zkapalní přinejmenším část přivedeného zemního plynu JJ. a vytvoří proud 12. Proud 12 se zavede do separátorů fází 40, který vytvoří kapalný produkt 13, což je PLNG o teplotě přibližně nad -112 °C (-170 °F) a dostatečném tlaku na to, aby kapalný produkt zůstal na teplotě nebo pod teplotou bublinového varu. PLNG se převede do vhodného úložného nebo přepravního prostředku 90 (jako je potrubí, stacionární skladovací nádrž nebo nosič jako je tanková loď na PLNG, nákladní automobil nebo železniční vagon), k uložení při teplotě nad přibližně -112 °C (-170 °F). K tomu, aby kapalný produkt zůstal v kapalné fázi, musí být teplota pod kritickou teplotou produktu, a ta bývá normálně pod -62 °C (-80 °F). Separátor 40 vytváří také hlavovou frakci par 14, která prochází výměníkem tepla 20, kde proud par J4 ochladí proud přiváděného plynu JO. Proud par 15 potom zkomprimuje jeden nebo více kompresorů. Obr. 1 ukazuje jeden kompresor 50, kterému se dává přednost, sloužící ke zkomprimování recyklovaných par přibližně na tlak vstupujícího na přívodu plynu JO. Podle tohoto vynálezu však lze použít i další kompresory. Zkomprimovaný proud plynu J6 se výměníkem tepla 60 ochladí a regenerované teplo se využije jinde nebo se může chlazení provést vodou nebo vzduchem. Po opuštění výměníku tepla 60 se ochlazený proud plynu 17 spojí s přiváděným plynem JO a recykluje se. V tomto případě lze přiváděný plyn zkapalnit bez potřeby systému s uzavřenou chladicí smyčkou.
-4CZ 299027 B6
Při skladování, přepravě a manipulaci se zkapalněným zemním plynem může vznikat značné množství „vývaru“, par vznikajících odpařováním zkapalněného zemního plynu. Tento vynález se dobře hodí pro zkapalňování odpařených par vzniklých z PLNG. Podle obr. 1 mohou být odpařené páry vedeny do zkapalňovacího postupu vedením 18 ke smísení s proudem par 14, který se recykluje, jak to bylo již uvedeno výše. Tlak odpařených par musí být nejlépe o tlaku nebo blízký tlaku proudu plynu 14. Pokud mají odpařené páry tlak nižší než je tlak plynu 14, lze odpařené páry běžným způsobem zkomprimovat (na obr. 1 neznázoměno).
Menší část proudu par 15 lze volitelně odstranit z postupu jako palivo (proud 19), jako část ío energie dodávané pro potřebu pohonu kompresorů a čerpadel v postupu zkapalňování. I když tuto malou část lze z postupu odstranit v kterémkoliv místě za výstupním separátorem 40, lze palivo z postupu nejlépe odstranit po jeho ohřátí výměníkem tepla 20.
Obr. 2 znázorňuje jiné řešení postupu podle tohoto vynálezu a součásti s podobným číslováním mají obdobné funkce jako na obr. 1. Odborníci určitě zjistí, že provozní zařízení jednoho či druhého přístupu se mohou lišit velikostí a kapacitou podle toho, pro jaké průtoky, teploty a složení se mají používat. Řešení znázorněné na obr. 2 je podobné jako řešení popsané na obr. 1 vyjma toho, že je přidáno další chlazení přiváděného plynu 10 výměníkem tepla 70. Toto řešení podle obr. 2 omezuje množství recyklovaného plynu 14 a vyžaduje menší energii než řešení podle obr. 1. Chlazení pro výměník tepla 70 je vybaveno běžným chladicím systémem s uzavřeným okruhem 80. Chladivém pro chladicí systém může být propan, propylen, ethan, oxid uhličitý nebo jakékoliv vhodné chladivo.
Obr. 3 znázorňuje ještě další řešení podle předloženého vynálezu. Toto řešení zahrnuje systém k odstraňování těžkých uhlovodíků a odděluje tok stlačeného plynu v závěrečném stupni zkapalňování na vzestupný. Toto dělené uspořádání může v porovnání s řešením podle obr. 2 celkově omezit energetické nároky a umožnit těsnější součinnost s hlavním zkapalňovacím výměníkem 142. Uspořádání s děleným vedením také umožňuje větší provozní pružnost při manipulaci s proměnným množstvím odpařeného plynu při plnění či vyprazdňování LNG nebo PLNG. Podle obr.
3 vstupuje přiváděný proud 100 do separátoru 130, kde se dělí do dvou zvláštních větví - proudu par 101 a proudu kapaliny 102. I když to na obr. 3 není znázorněno, přiváděný proud 100 lze před vstupem do separátoru 130 chladit jakýmkoliv vhodným chladicím systémem. Proud kapaliny 102 přichází do běžného odlučovače methanu 131. Proud 101 prochází dvěma nebo více kompresory a chladiči ke zvýšení tlaku par 101 z tlaku plynu na přívodu na přibližně 10 343 kPa (1500 psia). Obr. 3 znázorňuje soupravu dvou kompresorů 132 a 133 ke zkomprimování plynu a běžných výměníků tepla 134 a 135 za každým kompresním stupněm k chlazení zkomprimovaného plynu. Jakmile proud par 101 opustí výměník tepla 135, další vařák 136 jej dále za použití kapaliny z odlučovače methanu 131 ochladí. Z vařáku 136 se ochlazený proud 101 vede do normálního separátoru fází 137. Proud par 103 ze separátoru 137 expanduje v normálním turbo40 expandéru 138, čímž se sníží tak proudu plynu před tím, než vstoupí do horní části odlučovače methanu 131. Turboexpandér 138 obstarává alespoň část energie potřebné k pohonu kompresoru 132. Kapaliny ze separátoru 137 procházejí vedením 104 do střední části odlučovače methanu 131.
Kapalina napájí kolonu odlučovače methanu 131 a proudí samospádem směrem dolů. Během této cesty se tato kapalina setkává se stoupajícími parami, které při proudění směrem vzhůru strhávají z kapaliny methan. Během této operace strhávání methanu se tvoří v podstatě kapalný produkt s odloučeným methanem, který se odebírá na patě kolony pro odlučování methanu 131 jako proud 105.
Hlavový proud par 106 opouštějící kolonu k odlučování methanu je veden do výměníku tepla 139. Po ohřátí výměníkem tepla 139 se první část ohřátých par (proudění 107) může volitelně vypustit (proudění 108) k využití jako palivo ve zpracovatelském závodě na zkapalňování. Druhá část proudění 107 potom prochází soupravou kompresorů 140 a 141 a výměníků tepla 142 a 143, kde se zvýší tlak par, a také se za každým kompresním stupněm ochladí. Počet kompresních stupňů bývá nejlépe od dvou do čtyř. Část proudu, která opustí výměník tepla 142, se vypustí a
-5CZ 299027 B6 projde jako proud 110 do výměníku tepla 139 k dalšímu ochlazení tohoto proudu HO. Optimum frakce proudu 109, která se oddělí jako proud 110, závisí na teplotě, tlaku a složení proudu 109. Tuto optimalizaci provede odborník na základě zde uvedených pokynů. Proud 110 po opuštění výměníku tepla 139 projde do expanzního zařízení, jakým je například turboexpandér 144, který alespoň částečně proud 110 zkapalní za vzniku proudu 111. Proud 111 potom přijde do běžného separátoru fází 145. Separátor fází 145 vyrábí PLNG (proud 121) o teplotě nad přibližně -112 °C (-170 °F) a natolik dostatečném tlaku, aby kapalný produkt zůstal pod bublinovým bodem varu. PLNG se převede do vhodného skladovacího zařízení 153, kde se skladuje při teplotě nad přibližně -112°C (-170 °F). Separátor také vyrábí proud stlačených par 115, který se spojí i o s proudem 106 k recyklaci.
Proud 112, což je ochlazený proud opouštějící výměník tepla 143, přichází do příslušného expanzního zařízení jakým je například turboexpandér 146, aby se snížil tlak a proud 112 dále ochladil. Turboexpandér 146 alespoň částečně zkapalní proud zemního plynu 112. Po opuštění turboexpandéru 146 částečně zkapalněný proud přichází do separátoru fází 147, kde se tvoří kapalný produkt 113 a parní produkt 114. Parní produkt 114 se vede zpět a spojí s hlavovým proudem par 106 z odlučovače methanu k recyklaci. Kapalný produkt 113 opouštějící separátor 147 se spojí s proudem 111.
Kapalný produkt 105 opouštějící odlučovač methanu 131 přichází do normálního stabilizátoru kondenzátu 150, který vytváří hlavový proud 116 bohatý na ethan a další lehké uhlovodíky, hlavně methan. Parní hlavový proud 116 prochází výměníkem tepla 151, který ochlazuje hlavové páry 116. Část proudu 116 se pak vrací jako reflux 117 do stabilizátoru kondenzátu 150. Zbývající část proudu 116 přichází do kompresoru 152 ke zvýšení tlaku na tlak blízký tlaku proudu
1 07. Po zkomprimování se hlavová část proudu 116 ochladí a ochlazený plyn (proud 118) se promíchá s proudem 107. Kapalina opouštějící patu stabilizátoru kondenzátu 150 je kondenzačním produktem (proud 119).
Postup podle tohoto vynálezu podle obr. 3 může znovu zkapalňovat vývar. Páry vývaru se do postupu podle obr. 3 mohou zavést vedením 120, které je spojeno s proudem hlavových par 106.
Podle obr. 4 přiváděný proud 201 vstupuje do separátoru 230, kde se proud dělí do dvou oddělených proudů, parního proudu 202 a kapalinového proudu 203. Toto řešení znázorňuje externí chladicí okruh sloužící k minimalizaci energetických požadavků a rozměrů provozních zařízení a frakcionační soupravy a zabezpečující chlazení pro chladicí okruh. Kapalinový proud 203 přichází do kolony k odlučování methanu 231. Proud par 202 se komprimuje jednostupňově nebo vícestupňové, ale přednostně dvoustupňové. Pro jednoduchost je na obr. 3 pouze jeden kompresor 232. Za každým kompresním stupněm se komprimované páry chladí v normálním vzduchovém nebo vodním chladiči, což je chladič 234. Proud plynu 202 se po opuštění chladiče 234 chladí vařákem 235, kterým protéká kapalina s odstraněným methanem z kolony na odlučování methanu 231. Ochlazený proud 202 z vařáku 235 se chladí dále ve výměnících tepla 236 a 237, které jsou chlazeny normálním systémem s uzavřeným chladicím okruhem 238, ve kterém je chladivém nejlépe propan. Z výměníků 236 a 237 se ochlazený zemní plyn opět dělí v normálním separátoru fází 238. Parní proud 204 ze separátoru 238 expanduje v turboexpandéru 239, čímž se snižuje tlak proudu plynu před jeho vstupem do horní části odlučovače methanu 231- Turboexpandér 239 přednostně poskytuje energii kompresoru 232· Kapaliny ze separátoru 238 procházejí vedením 205 do střední části odlučovače methanu 231.
Proud hlavových par 207 opouštějících odlučovač methanu 231 je veden do výměníku tepla 240.
Část proudu 208, která opouští výměník tepla 240, může být volitelně vypouštěna (proud 209) a využívána jako palivo v zkapalňovacím závodě. Zbývající část proudu 208 se komprimuje jedním nebo více kompresoiy 241 na tlak nejlépe přibližně mezi 5516 kPa (800 psia) a 13 790 kPa (2000 psia). Zkomprimovaný plyn potom prochází za účelem ochlazení soupravou výměníků 242, 243 a 244 a vzniká proud 210. Výměník tepla 242 je přednostně chlazen vzduchem nebo vodou. Výměníky tepla 243 a 244 jsou přednostně chlazeny chladicím systémem 238, tedy
-6CZ 299027 B6 stejným systémem, který se využívá k chlazení výměníků tepla 236 a 237. Část proudu 210 prochází jako proud 211 výměníkem tepla 240, kde vykonává chladicí práci pro další ochlazování proudu par 211. Proud 211, který opouští výměník tepla 240, přichází do expanzního zařízení, jakým je například turboexpandér 245, který alespoň částečně zkapalní proud 211 za vytvoření proudu 212. Proud 212 potom přichází do normálního separátoru fází 246.
Část proudu 210, která zbude z proudu 211, po vypuštění, přichází do příslušného expanzního zařízení jako je turboexpandér 248, kde se sníží tlak plynu a proud plynu se dále ochladí. Turboexpandér 248 vytváří proud 213, který je alespoň částečně zkapalněným zemním plynem, ío Proud 213 přichází do normálního separátoru fází 249, za vytvoření kapalného proudu 214 a proudu par 215. Proud 215 se recykluje míšením s hlavovým proudem par z odlučovače methanu
207. Kapalinový proud 214 se spojí s proudem 212 a přivádí se do separátoru 246, který odděluje plyn na parní proud 216 a proud kapaliny 217. Parní proud 216 a rovněž tak parní proud 215 se spojí s hlavovým proudem par z odlučovače methanu 207 k recyklaci. Proud kapaliny 217 je
PLNG o teplotě nad přibližně -112 °C (-170 °F) a tlaku postačujícím na to, aby kapalina zůstala na bodu bublinového varu nebo pod ním, a posílá se do skladovací nádoby 258 k uskladnění při teplotě přibližně okolo -112 °C (-170 °F).
Kapalinový proud 206 opouštějící odlučovač methan 231 přichází do frakcionačního systému sestávajícího ze série frakcionačních kolon 250, 251 a 252. Frakcionační kolona 250 je normální odlučovač ethanu, který vytváří hlavový produkt bohatý na ethan a další lehké uhlovodíky, zvláště methan. Parní hlavový proud 218 prochází výměníkem tepla 253 a ohřívá proud paliva 209. Po průchodu výměníkem tepla 253 přichází parní proud 218 do normálního separátoru fází 254, který vytváří proud par 220 a proud kapaliny 221. Kapalný produkt 221 se vrací do kolony na odlučování ethanu 250 jako reflux. Parní proud 220 se spojí s proudem 208.
Kapaliny odcházející z paty odlučovače ethanu 250 jsou ochlazovány výměníkem tepla 257 a přicházejí do odlučovače propanu 251. Hlavové páry z odlučovače propanu 251 jsou bohaté na propan a lze je využít jako propanové chladivo do chladicího systému 238. Kapaliny opouštějící patu odlučovače propanu 251 potom přecházejí do odlučovače butanu 252. Kapaliny opouštějící patu odlučovače butanu se vypouštějí z výroby jako kapalný kondenzát (produkt 222). Nejméně jedna část hlavových par z odlučovače butanu 252 prochází vedením 223 přes výměník tepla 255, aby chladila proud par. Tento proud par 223 potom proudí do kompresoru 256, který tlak tohoto proudu 223 zvýší přibližně na takový tlak, jaký má proud 208. Po opuštění kompresoru 256 se zkomprimovaný proud spojí s proudem 220.
Vyvařené páry 1 ze volitelně vpustit do procesu podle tohoto vynálezu přes potrubí 224, které je spojí s hlavovým parním proudem 207.
Příklad
Ke znázornění řešení podle obrázků byla provedena simulační hmotnostní a energetická rozvaha, jejíž výsledky jsou uvedeny v dále uvedených tabulkách 1, 3, 4 a 5. Data uvedená v tabulkách umožní lepší pochopení řešení znázorněných na obrázcích, avšak nikterak tím neomezují předmět vynálezu. Teploty a průtoky uváděné v tabulkách nesmějí být považovány za omezení vynálezu, protože ten může být z pohledu zde uvedeného poučení použít pro mnoho odlišných teplot a průtoků.
Hodnoty zde uvedené byly získány z běžně dostupného simulačního provozního programu nazvaného HYSYS , avšak k získání takových údajů lze použít i jiných komerčně dostupných simulačních programů včetně například HYSIM™, PROU™ a ASPEN PLUS™, které jsou odborníkům známé.
-7CZ 299027 B6
Energie potřebná k výrobě PLNG podle tohoto vynálezu je značně nižší než energie k výrobě LNG při nízkém atmosférickém tlaku a při teplotě -164,5 °C (-264 °F) používaných v expanzním postupu. Při porovnání tabulky 2 s tabulkou 1 je zřejmý rozdíl v příkonu.
Soubor výsledků uvedených v tabulce 2 uvádí výsledky simulační hmotnostní a energetické rozvahy při využití postupu výroby LNG při tlaku blízkému atmosférickému podle obr. 1.
Výsledky z tabulky 2 založené na výrobě kapalného produktu při téměř atmosférickém tlaku značně snižují množství vyvařených par, které se přivádějí do postupu a nutnosti vícestupňové ío recyklační komprese (čtyři recyklační kompresory namísto jednoho kompresoru 50 znázorněného na obr. 1). U těchto dvou simulací je celkově požadovaný příkon k výrobě normálního LNG (hodnoty tabulky 2) více než dvojnásobně vyšší než vyžaduje postup výroby PLNG (hodnoty z tabulky 1).
Zdokonalený expanzní postup PLNG, jako je postup uvedený na obr. 2, může také zlepšit normální postup LNG. Poměr instalovaných příkonů pro normální LNG a instalovaný příkon pro postup PLNG podle tohoto vynálezu se významně nezmění. PLNG postup podle tohoto vynálezu vyžaduje okolo jedné poloviny příkonu požadovaného při použití normálního expanzního postupu výroby LNG za atmosférického tlaku.
Hodnoty uvedené v tabulce 3 umožňují lepší porozumění řešení podle znázornění na obr. 2. V porovnání s požadavky obr. 1, je celkový instalovaný příkon podle řešení na obr. 2 snížen ze 198 359 kW (266 000 HP) na 111 857 kW (150 000 HP) přídavkem chladicího systému s propanem. Odborníci však mohou optimalizací postupu dále příkon snižovat.
Hodnoty uvedené v tabulce 4 nabízejí možnost lepšího porozumění řešení znázorněného na obr. 3. Přiváděný plyn na obr. 3 a 4 má rozdílné složení a je přiváděn i za odlišných podmínek než plyn přiváděný podle obr. 1 a 2.
Hodnoty uváděné na obr. 5 nabízejí možnost lepšího porozumění řešení znázorněného na obr. 4. Tento postup znovu představuje výhody chladicího systému s propanem se značným snížením požadovaného příkonu v porovnání s řešením znázorněným na obr. 3.
Odborníci, a to zvláště ti, kteří mají možnost seznámit se s tímto vynálezem, uvidí, že je možno ve výše uvedeném postupu provést mnoho úprav a změn.
Podle tohoto vynálezu je možno různě měnit teploty a tlaky v závislosti na celkovém konstrukčním řešení systému a podle složení přiváděného plynu.
Doplnit nebo překonfigurovat lze také přívodní chladicí soupravu v závislosti na celkových konstrukčních požadavcích k dosažení optimalizace a účinnosti výměníků tepla.
Jak je již výše uvedeno, uváděná specifická řešení a příklady nesmějí být považována za omezení rozsahu tohoto vynálezu; ta jsou stanovena, jak nárokováno, a s ekvivalenty řešení, uvedenými dále.
-8CZ 299027 B6
Tabulka 1
o ε CM Z r- co co co_ oo u- tn tn tn o xf r-2co’ oo* oo oo co oo*
Λ o O_ OOp. oooooo o o
Složení <M O ÍNXř^CNCNCNCNCN CN T-OOv-OOOOoO o* o* o* o* o* o* o* o* o*
6 C0'^’x“’’9’C0'’“x“x-'_xw tn co co o_ cn xr 't _ xt g xr tn CN CN CD* χ- x“ χ- χ- τ- x~ 0)0)0)0)0)(3)0)0) O)
p ¢5,- E Lc δ oitfltntnoossroo) tncOCOCNv-^-CPCOCOCO cNOOr-oocoininocN x-OOCOh-COO)0)(Oxr ooh-h-oooocnoooo CO CO CN CN CN CN
Průl £ Lc o> Zat t~<o<D«CN<NO)O)O)co tnxrxro^oococotocN COCNCNr-tOCNCOCOr-O) cooocaf-ocox-T-cNx- O<0<O<OCOCOCOCO
Teplota LL. o o o φ s. o O O) ° o $ £ $ S ‘n<oS2'2$2,*cM'n£í''í‘ ’ιι» i
o 0 θχ-χΤ^χΤ|·%»^®. ^ ® LQ O> Ch Ch 1 lili
Tlak psia ootntntnooooo oo>oooo>*-ooo> tnxrintococotnioxrco X“ X- X“ X“
kPa CNCOCNCNCNOx— CNCOO) xfrb-oocococox-xrtnco (OcNxt^^rco^rcor^co OOCOCOCOCNOOCNCN 5|Μ·» <φ·* Ύ*** V“
Fáze Pára/ kapalina Q-Q-g^Q-O-Q-O-Q-Q.
Proud Oí-NCO^UXOSCOO) v* ▼- «r- v nt r— v* τ·
jk ;c za CL 167785 -30574 136913 198359
Ía_ «= X CL 225000 -41000 183600 266000
Kompresor 50 Expander30 Čistý příkon Celkový příkon
Tabulka 2
Průtok 6^ OiT-T-COb-b-CMCMtO to r·— t-* o h~ r*« t“ T- (o cMtotococoro^r^rio 'p-CMCMíMOíC&T-^-eO COiOtOh-b-KI'-!^ ťM CM v t— x— t—
O) -X s55(NfOt9«om tooocMtocoxr^oo COCOtOOtOONN® «τ-r-rtťOCOSS
tg o o. φ 1— LU O o m r. ** o ’ 1 » 1
o o o 'Q so m to σ> ®. σ> V V» T* » 1 1
Tlak (0 <e CL OOC0OC0IOIOO10 O <3> w·» ▼*· T~ <** o O v· m io to v· V— v“ T“
ts Q. 4C NnOOOCOSNCO Sfc o b J o fOCNf-T-T-v-COcOT- O O o o v w— v- v“
Fáze Pára/ kapalina 0.0.^^0.0.0.0.0.
Proud Ov-ÍNCOxriOlQSCn
Příkon kW 107383 109620 75317 64877 -82028 275168 439224
Příkon HP 144000 147000 101000 87000 -110000 369000 589000
Kompresory 50, stupeň 1 50, stupeň 2 50, stupeň 3 50, stupeň 4 Expandér30 Čistý příkon Celkový příkon
- 10CZ 299027 B6
Tabulka 3
Průtok 1 Složení, mol % Z MM-tcono®® a> cocoehcor-cococoo^ -«· <o cd co“ oo oo* oo« oo*
♦ CO O V” T— o_ 00 0.000000 o o
CM O CM <o CO w CM CM CM CM CM v-OOv-OOOOoO O* O* O* O* O O* o* o o*
6 co io -mt ο a> σ> Λ σ» « ÍO CO O CM u> fcř> ΙΛ O ΙΛ τ— ν~τ— Ύ— σ> σ» σ> ο» σ> σ> a
COCOCJOCOO^CMCMCOv- CMíowob.r-cocoo'*· ^.^.^.-.^CSJOOOOCM CM CM®
&Vj= JC SCNNOT-T-lOU)tt(D S S Š S 5 8 52 $2 £ § (OtnbOoO(0O>OO«OCM-<- cooocooíooío
U. O o. o ’Ί ú ® O Q 83 Sří'«S|s|SSs
o 0 o oqi «e Tt σ> v- oq( cn T- t< id «i tri 2 JT <» §> 3 < I « I ’ <
Tlak (0 Ϊ OOuOtOiAOOOOO QOOOOOO-e-O©» lo-sřminmcotoioxfco
kPa §SSSSS-§SS OO$$C0<NOONN
i U_ Pára/ kapalina Ol CL £ CL Q- CL CL CL CL
Cl O^CMCO^USCOh-OOO»
Příkon kW 67114 23117 5220 -16406 79045 111857
ÍC X CL !P! 106000 150000
Kompresory 50, 80, stupeň 1 80, stupeň 2 Expander 30 Čistý příkon Celkový příkon
CM
Z
S NT <0 <0 CO <0 <0 <0 τ- b« 05 <0
O O o O o O O O O O O O O O T- o o O O O o o o* o* o“ o' o o o <3 o* o* o' o* o
CO co v- «0 05 05 to 05 o o o o' ’Τ
-J CO CD 00 co OO «0 OO <0 <0 CM CO ta 00 05 <0 ®. N N N r*· CN Φ N CM O ?. o °t ® θ © <3 <3 O O O CM O O <0 <0
CO O) Nf <o cm’ t-* <90
CO
CO <0 bC0 o>
NT b»t0<0CNCNCNCNb-t0TOOO^^Y^COOO
Ó o’ o o' o o’ O to <3 O £ £ Í2 Ω to ®. ú ‘Q. R o s σ> r- ~
CM b« CN cd cd 05 co co co § to CO 0> CN CN CN CN £! <0 co ΣΣ 2 fe «> O ° τ- s <o to co <o s y 5.5 o γ x m - 'τ-’ίΝ CN CN CN «> * - CO co
CN
-r « O N ° to CN to
O CO fn 05 CO 05 W. CO CN tO £í co' co co w 05 CN CJ)
JE
Tabulka 4
Of— <7 £X jr· u_ o
O
Oj
5Γ
H
CQ
Š
CL <0
CL □C
Ό g
CL
CN NT _ τ- 00 O £ I ® 8 8 8 8 8 δ 8 2 5 - ° 8 8 ·>·»«» r**
OS τΟΝ to CD O O O CO co
V- τ- O CN C0 NT Ό- co C0 b~ CN b- CN W“ © O CN co
T— to -0- b- to to NT o o CO ▼* C0 CN 05 CN co
05 O 05 05 otíh CO CN IO to ř*» to CN CO CD CN <0 co Tt
o co C0 b- co <0 00 CO h* to CN CN CN IO
CO b~ b h* v» co co co 00
b-COCOCDOCO^b-CO © O τ- O r- co nt co 88 8
T- CO V b· 05 -tf b88
Nf Nf to O to Jg
CD ,______ η Ν Ν' 03 O O O) i- τ- fx. IO CO CD O O CD CN bb> Ό ΊΤ CO CO
O Χξ O IO CO 03
05 CN CG ΙΟ O Ό b~ tO
O O O το' θ' o CM b- b- b- NT _ C—5 CO -— CD 05 τ— τ-— '
Z‘ 05 m* S S S' ΣΖ Š **> ° S· X íft* o ° ° io^88ini0?£o£!™?8tnío£|Z£Z£
I I lil * * | I
CN CN CN
CO to
O O O <O © © O b~ CO CO CO <0
CN «0 CN c^l CO CO 'Γ. τ- «Ο CO <0 w w qj <0_ <0 s 8 «CM 5 » 8 ® § § 8 s 32 2 ’ $ 8
OOCOWOOOCOOOOOOOOCOO τ-τ~ΟΟΟ>Ο5τ-τ-τ-·<Γ-τ-10Τί·τ-|0θτ’Μ ’Μ* M* CM 'Mh ncjj· MT τ- τ- co <0 co C0 O b-b-OCDCOCOb-COb-b-b-^-tOb-O-COb· τ-τ-τ-tO CNCNb-b-b-b-CNlOCNCNCNtOOCNCOT-CM •O ΙΟ tO Nř COCOb-b-CNCNCOT-cOCOCOOOCOOCOcQ tototoco CNCNCNCNOOCNCNCNCNCNt— CN t- CN CN τ- τ— τ- CN
S^S^SS^íPSPtrSJSřc^^^co^tocof-cocDOTOOOOOOOOOOt-t- t— T-T-r-t-T-T-T-CNtN
- 12CZ 299027 B6 i
δ >o
JO
TO
Příkon kW g&KÍSS? 885 Ίί ® (NO O) T- S M C7> r- <0 S flr-NO (ONO v- v- < ΊΤ CM T- 1 CM 1 1 102908 181954
Příkon HP OOOOOOO ooo o o o o o o o ooo ooooooo ooo CN V o m Ί}· N r- CN Μ· N CM CNlO m CM CM * CM 1 1 138000 244000
T- CM v- CM »c « « « aaaa § 3 3 3 3 _ Jc fe « <n to tn gs οξ § CM «*> o' O* v* cm%® co xr <0 íc >> Q. v- v- ▼— τ~ 5Γ- T-- ▼-* O g S O x .<2 Φ * moc
- 13CZ 299027 B6
CJ
Tt Tt t Τ- Μ·(0(0®(0(£)!£)0|^ οοοοοοοθθοοσοοο o' o o' o o o o' o o' o o o o
0 5^
OoOoooo·* o‘ o* o
CC o
o
00T-oocO0<ř>00^-TtTtTt0 000 0TtTt®. 00b'b-bb-bo' o' o O 5- Tt ° o* o' o‘ o o' o* ·>-' o
U) σ> cm cn tt σ) oo COOXOS-oON o' 0 o' oo to dl
CO CD CO b ® Tt <0 U) 10 5— 5— b CO CO f. 10 CM CM o (Ít-
«*> Tt CO V“ O O O Tj Tt 5φ Tt T- O co fc.o 10 o A. o
ϋ cm' ▼“ b 8® o' o' O O O o' o' cm' O* o co o' CO 0®
CM t *1 O) 0) 28 T~ 00 CM £ CD 55 55 ,5 ,5 10 10 co V 0 O b g 0 •MT A. i0 co Tt 10 co o rt ®
UJ co' co' Tt co ® CO cm' 5T-' CM CM CM* cm CD V* co'£ 5-' co b s s ®
(O σ> tn co
5·ΤΓ9ίΑΑ®σ)Α c\i co oo
'.n(M^N^<J)bStMNC5JCMu'. tn $ £: <?’ ® & oo' <8 fc fc ££££«$ S ° fc ® ~ SJ
O) (N 10 0)0)0)0)0)00) 0) Ol r- O) r- v 5— CD cd b- b- cm oEx xa
CD V» V to co Tt <o CM 0 Tt 0 0 O b tn o cm
CM 10 co o 0 b 0 CO Tt 0 0 O CD O Tt
tli O σ> b CM O) O) O 0 b 0 to O CO 0 5-
O Ό co 5— CO co Tt co CM b b 0 tn 5- 5—
CO to b b 0 0 b b b 5— 0 CD
00^0000 »0 co cm co TT co oo u) co to s rt s Tt τ- CO τ- τ- 10
Tabulka 5
C>
e\ b cn co .
OC»T-T-OOO»T-f^l0OOT-T-T-r>-Tt b-0Ttb-0b.00b-CM00OO0 0 0 10 r-TfCJ)T-CJ)incO5fCOS co co co co co co co co co cm
Ll o
Q|
5Γ
COqpTtOOCOr-COCOOOCOT-OCRř-COTt-eoOf^CO 0O0b»COO0CM cossconcoso
V“* f**»
Tf o o o ® ® o θ O) O) «0 ίο Σ} θ- θ- ^ϊο' θ' θ' ® ® 0* CM 0 0 »0' 0 53 ο 0 0
Clil ο
Tt
CM o
O «-0 O
CMOCOCOftsTt «0 CM CM g fc ,_T_T_0t0 0000b-<NCMCM CO τ- 5Γ-' 5-' b b 00 00' OO' b b CO' CM* CM' CM* 0* Λ cMCNCj^^^irtconnooosro co 0 »5 5.5 55 , , ,1111111 ,
C0 o CO CO CD i - —— - - ««co co to
10'
OOOTtTtOOCOCOOOOOOO 00010105— T-OOb-b~5— 5— 5—T— 00 00 00 5r-5-O-^-TtTtTt^TtTt^-53·
00000000 5-OOOOl05tO ^t Tt Tt Tt ^t 5— T— TČt
CO
Q.
0 0 0 b b b b CD CD 0 0 b b b b b CD 0 CD CD Tt O 0
5— 5r— 5— 0 0 CM CM b b tn 0 CM CM CM CM CM b 0 b b- 0 CM
0 0 0 CD CD 0 0 b b Τ- Ί- 0 0 0 0 0 b b b b O O 0
0 0 0 b b CM CM CM CM Ο Ο CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM
CO ίδ| O. (O ^0.^0.^^0.0.0.0.0.^^5^0.
XQ.11 χ ^0.0.
i:2JCOVy?®b-OOCI)O5-CMCOTtl0C0b-C3OO)O5-CMCOTj 0000000005Γ-5— t-5— 5— 5Γ-·»— v- τ-i— CMCMCMCMCT cmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcmcs

Claims (14)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY io 1. Postup zkapalňování proudu plynu bohatého na methan, vyznačující se tím, že sestává z těchto kroků:
    (a) zajištění proudu plynu o tlaku nad přibližně 3103 kPa (450 psia);
    (b) expandování proudu plynu na nižší tlak k vytvoření plynné fáze a kapalného produktu majícího teplotu nad přibližně -112 °C (-170 °F) a dostatečný tlak na to, aby mohl být kapalný produkt
    15 na teplotě nebo pod teplotou bublinového bodu varu;
    (c) oddělení plynné fáze a kapalného produktu; a (d) zavedení kapalného produktu do skladovacího zařízení k uskladnění při teplotě nad přibližně -112°C(-170 °F).
    20
  2. 2. Postup podle nároku 1, vyznačující se tím, že před krokem (b) dochází dále k ochlazení proudu plynu.
  3. 3. Postup podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále sestává z ochlazení proudu plynu ve výměníku tepla chlazeného chladicím systémem s uzavřeným okruhem.
  4. 4. Postup podle nároku 3, vyznačující se tím, že chladicí systém s uzavřeným okruhem má jako převažující chladivo propan.
    - 15 CZ 299027 B6
  5. 5. Postup podle nároku 3, vyznačující se tím, že chladicí systém s uzavřeným okruhem má jako převažující chladivo oxid uhličitý.
  6. 6. Postup podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále sestává z kroku chlazení
    5 proudu plynu vzájemnou výměnou tepla plynnou fází kroku (c) nároku 1, čímž plynnou fázi ohřívá.
  7. 7. Postup podle nároku 6, vyznačující se tím, že sestává dále z komprimování ohřáté plynné fáze, chlazení zkomprimované plynné fáze a vracení zkomprimované plynné fáze ío do proudu plynu v kroku (a) nároku 1 k recyklaci.
  8. 8. Postup podle nároku 6, vyznačující se tím, že obsahuje dále před krokem chlazení podle nároku 6 ještě chlazení proudu plynu ve výměníku tepla chladicím systémem s uzavřeným okruhem.
  9. 9. Postup podle nároku 1, vyznačující se tím, že má dále před zkapalňováním proudu plynu smísení proudu plynu s vyvařeným plynem vznikajícím odpařováním kapalného zemního plynu.
    20 10. Postup podle nároku 1, vyznačující se tím, že proud plynu obsahuje methan a uhlovodíky těžší než methan, a který dále sestává z odstraňování převažujícího množství těžších uhlovodíků frakcionací tak, aby vznikl proud par bohatých na methan a kapalný podíl bohatý na těžší uhlovodíky, a kdy je potom proud plynu zkapalňován expanzí podle kroku (b) nároku 1.
    25 11. Postup podle nároku 10, vyznačující se tím, že sestává dále z chlazení proudu plynu předcházejícího frakcionací proudu plynu.
    12. Postup podle nároku 1, vyznačující se tím, že zkapalňování proudu plynu je prováděno bez chladicího systému s uzavřeným chladicím okruhem.
    13. Postup zkapalňování proudu plynu bohatého na methan a majícího tlak nad přibližně 3103 kPa (450 psia), vyznačující se tím, že se skládá z těchto kroků:
    (a) oddělování fází proudu plynu na první proud plynu a první proud kapaliny;
    (b) přivádění prvního proudu kapaliny do kolony odlučující methan;
    35 (c) komprese a chlazení prvního proudu plynu, čímž vznikne plynná a kapalná fáze;
    (d) oddělení plynné a kapalné fáze z kroku (c) za vytvoření druhého proudu plynu a druhého proudu kapaliny;
    (e) expanze alespoň části druhého proudu plynu na nižší tlak, čímž se druhý proud plynu dále ochladí;
    40 (f) přivedení druhého proudu kapaliny a expandovaného druhého proudu plynu do kolony odlučující methan;
    (g) odstranění třetího proudu plynu z hlavové části kolony pro odlučování methanu, kde třetí proud plynu sestává převážně z methanu a přivedení třetího proudu plynu do výměníku tepla k ohřátí tohoto třetího proudu plynu;
    45 (h) odstranění třetího proudu kapaliny z kolony odlučující methan a převedení třetího proudu kapaliny do frakcionačního systému majícího nejméně jednu frakcionační kolonu a majícího nejméně jeden hlavový proud par;
    (i) spojení ohřátého třetího proudu plynu z kroku (g) a hlavového proudu par z kroku (h) a komprimování spojených proudů;
    50 (j) chlazení zkomprimovaných spojených proudů;
    - 16CZ 299027 B6 (k) rozdělení ochlazeného zkomprimovaného proudu z kroku (j) na první ochlazený proud a druhý ochlazený proud a vedení prvního ochlazeného proudu výměníkem tepla z kroku (g) k dalšímu chlazení tohoto prvního ochlazeného proudu;
    (l) expandování prvního ochlazeného proudu k vytvoření plynné a kapalné fáze;
    5 (m) oddělení plynné a kapalné fáze z kroku (1) v separátoru fází, čímž se vytvoří zkapalněný zemní plyn obohacený methanem o teplotě nad přibližně -112 °C (-170 °F) a tlaku dostatečném k tomu, aby zkapalněný zemní plyn bohatý na methan byl při bodu bublinového varu nebo pod bodem bublinového varu;
    (n) expandování druhého ochlazeného proudu z kroku (k) na nižší tlak, čímž se tento dále ochladí ío a vytvoří plynnou a kapalnou fázi;
    (o) oddělení fáze plynu a kapaliny vytvořených v kroku (n); a (p) přivedení kapalné fáze z kroku (o) do separátoru fází kroku (m).
    14. Postup podle nároku 13, vyznačující se tím, že sestává dále ze spojení plynné
    15 fáze z kroku (o) s třetím proudem plynu kroku (g) a převedení spojených proudů plynu přes výměník tepla z kroku (g).
    15. Postup podle nároku 13, vyznačující se tím, že sestává dále ze spojení plynné fáze z kroku (m) s třetím proudem plynu kroku (g) a převedení spojených proudů plynu přes
    20 výměník tepla z kroku (g).
    16. Postup podle nároku 14, vyznačující se tím, že krok chlazení (j) se provádí nepřímou výměnou tepla chladivém chladicího systému s uzavřeným okruhem.
    25 17. Postup podle nároku 16, vyznačující se tím, že chladicí systém suzavřeným okruhem používá jako převažující chladivo propan a frakcionační systém kroku (h) obsahuje kolonu k odlučování propanu produkující hlavový proud plynu bohatého na propan a dále sestávající z přívodu proudu plynu bohatého na propan z frakcionačního systému jako improvizovaného chladivá do chladicího systému s uzavřeným okruhem.
    18. Postup podle nároku 14, vyznačující se tím, že postup dále sestává ze zavedení vyvařeného plynu vzniklého odpařením zkapalněného zemního plynu do třetího proudu plynu z kroku (g) a převedení spojeného třetího proudu plynu a vyvařeného plynu přes výměník tepla z kroku (g).
    19. Postup zkapalňování proudu plynu bohatého na methan, vyznačující se tím, že se skládá z těchto kroků:
    (a) komprese proudu plynu na tlak vyšší než 3103 kPa (450 psia);
    (b) oddělování fází proudu plynu na první proud plynu a první proud kapaliny;
    40 (c) přivádění prvního proudu kapaliny do kolony odlučující methan;
    (d) komprese a chlazení prvního proudu plynu, bez použití chladicího systému s uzavřeným okruhem, čímž se vytvoří plynná a kapalná fáze;
    (e) oddělení plynné a kapalné fáze z kroku (d) za vytvoření druhého proudu plynu a druhého proudu kapaliny;
    45 (f) expandování alespoň části druhého proudu plynu na nižší tlak, čímž se druhý proud plynu dále ochladí;
    (g) přivedení druhého proudu kapaliny a expandovaného druhého proudu plynu do kolony k odloučení methanu;
    - 17CZ 299027 B6 (h) odstranění proudu par z hlavové části kolony pro odlučování methanu, kde tento proud par sestává převážně z methanu a přivedení proudu par do výměníku tepla k ohřátí tohoto proudu par;
    (i) odstranění proudu kapaliny z kolony na odlučování methanu a převedení proudu kapaliny do
    5 frakcionačního systému majícího nejméně jednu frakcionační kolonu a majícího nejméně jeden hlavový proud par;
    (j) spojení ohřátého proudu par z kroku (h) a hlavového proudu par z kroku (i) a komprimování spojených proudů;
    (k) chlazení zkomprimovaných spojených proudů z kroku (j) bez použití chladicího systému
  10. 10 s uzavřeným okruhem;
    (l) rozdělení ochlazeného zkomprimovaného proudu z kroku (k) na první ochlazený proud a druhý ochlazený proud a vedení prvního ochlazeného proudu výměníkem tepla z kroku (h) k dalšímu chlazení tohoto prvního ochlazeného proudu;
    (m) expandování prvního ochlazeného proudu k vytvoření plynné a kapalné fáze;
  11. 15 (n) oddělení plynné a kapalné fáze z kroku (m) v separátorů fází, čímž se vytvoří zkapalněný zemní plyn bohatý na methan o teplotě nad přibližně -112 °C (-170 °F) a tlaku dostatečném k tomu, aby zkapalněný zemní plyn bohatý na methan byl při bodu bublinového varu nebo pod bublinovým bodem varu;
    (o) expandování druhého ochlazeného proudu z kroku (1) na nižší tlak, čímž se tento dále ochladí
  12. 20 a vytvoří plynnou a kapalnou fázi;
    (p) oddělení fáze plynu a kapaliny vytvořených v kroku (o); a (q) přivedení kapalné fáze z kroku (o) do separátorů fází kroku (n).
    20. Postup podle nároku 19, vyznačující se tím, že postup dále sestává ze zavedení
    25 vyvařeného plynu vzniklého odpařováním zkapalněného zemního plynu do proudu par kroku (h) a vedení spojených proudů par z kroku (h) a vyvařeného plynu přes výměník tepla kroku (h).
  13. 21. Postup podle nároku 19, vyznačující se tím, že se plynná fáze kroku (n) spojí se zbytkem par kroku (h) a spojený proud plynu se vede přes výměník tepla kroku (h).
  14. 22. Postup podle nároku 19, vyznačující se tím, že se snížení teploty při chlazení proudu plynu v kroku (d) provádí vodou nebo vzduchem.
CZ0455699A 1997-06-20 1998-06-18 Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu CZ299027B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US7961298P 1998-03-27 1998-03-27

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ9904556A3 CZ9904556A3 (cs) 2001-04-11
CZ299027B6 true CZ299027B6 (cs) 2008-04-09

Family

ID=26728101

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ0455699A CZ299027B6 (cs) 1997-06-20 1998-06-18 Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu

Country Status (41)

Country Link
US (1) US6023942A (cs)
EP (1) EP1021689A4 (cs)
JP (1) JP4548867B2 (cs)
KR (1) KR100338879B1 (cs)
CN (1) CN1126928C (cs)
AR (1) AR015909A1 (cs)
AT (1) AT413598B (cs)
AU (1) AU739054B2 (cs)
BG (1) BG63953B1 (cs)
BR (1) BR9810201A (cs)
CA (1) CA2292708C (cs)
CH (1) CH694103A5 (cs)
CO (1) CO5040206A1 (cs)
CZ (1) CZ299027B6 (cs)
DE (1) DE19882481C2 (cs)
DK (1) DK174634B1 (cs)
DZ (1) DZ2535A1 (cs)
ES (1) ES2197720B1 (cs)
FI (1) FI19992703A (cs)
GB (1) GB2344640B (cs)
GE (1) GEP20022743B (cs)
HU (1) HU222764B1 (cs)
ID (1) ID24334A (cs)
IL (1) IL133334A (cs)
MY (1) MY112364A (cs)
NO (1) NO312167B1 (cs)
NZ (1) NZ502042A (cs)
OA (1) OA11267A (cs)
PE (1) PE44099A1 (cs)
PL (1) PL189830B1 (cs)
RO (1) RO118331B1 (cs)
RU (4) RU2205337C2 (cs)
SE (1) SE521594C2 (cs)
SK (1) SK178099A3 (cs)
TN (1) TNSN98096A1 (cs)
TR (1) TR199903169T2 (cs)
TW (1) TW366411B (cs)
UA (1) UA57085C2 (cs)
WO (1) WO1998059205A2 (cs)
YU (1) YU67999A (cs)
ZA (2) ZA985334B (cs)

Families Citing this family (186)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
MY117068A (en) * 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6510706B2 (en) 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
FR2818365B1 (fr) * 2000-12-18 2003-02-07 Technip Cie Procede de refrigeration d'un gaz liquefie, gaz obtenus par ce procede, et installation mettant en oeuvre celui-ci
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
DE10119761A1 (de) * 2001-04-23 2002-10-24 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung von Erdgas
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6564580B2 (en) 2001-06-29 2003-05-20 Exxonmobil Upstream Research Company Process for recovering ethane and heavier hydrocarbons from methane-rich pressurized liquid mixture
TW561230B (en) 2001-07-20 2003-11-11 Exxonmobil Upstream Res Co Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
GB0120272D0 (en) * 2001-08-21 2001-10-10 Gasconsult Ltd Improved process for liquefaction of natural gases
AU2002357302B2 (en) * 2001-12-18 2006-06-01 Fluor Technologies Corporation Combined recovery of hydrogen and hydrocarbon liquids from hydrogen-containing gases
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6743829B2 (en) 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
JP4571934B2 (ja) * 2003-02-25 2010-10-27 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
US6889523B2 (en) * 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6722157B1 (en) * 2003-03-20 2004-04-20 Conocophillips Company Non-volatile natural gas liquefaction system
US7168265B2 (en) * 2003-03-27 2007-01-30 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US20040244279A1 (en) * 2003-03-27 2004-12-09 Briscoe Michael D. Fuel compositions comprising natural gas and dimethyl ether and methods for preparation of the same
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
EP1695951B1 (en) 2003-07-24 2014-08-27 Toyo Engineering Corporation Method and apparatus for separating hydrocarbon
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP4599362B2 (ja) * 2003-10-30 2010-12-15 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 自在ｎｇｌプロセスおよび方法
DE102004005305A1 (de) * 2004-02-03 2005-08-11 Linde Ag Verfahren zum Rückverflüssigen eines Gases
US7225636B2 (en) * 2004-04-01 2007-06-05 Mustang Engineering Lp Apparatus and methods for processing hydrocarbons to produce liquified natural gas
US20050204625A1 (en) * 2004-03-22 2005-09-22 Briscoe Michael D Fuel compositions comprising natural gas and synthetic hydrocarbons and methods for preparation of same
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
US7866184B2 (en) * 2004-06-16 2011-01-11 Conocophillips Company Semi-closed loop LNG process
US20050279132A1 (en) * 2004-06-16 2005-12-22 Eaton Anthony P LNG system with enhanced turboexpander configuration
AU2005264908C1 (en) * 2004-06-18 2015-03-05 Exxonmobil Upstream Research Company Scalable capacity liquefied natural gas plant
KR101200611B1 (ko) * 2004-07-01 2012-11-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
KR101259192B1 (ko) * 2004-08-06 2013-04-29 비피 코포레이션 노쓰 아메리카 인코포레이티드 천연 가스 액화 공정
RU2394871C2 (ru) * 2005-03-16 2010-07-20 ФЬЮЭЛКОР ЭлЭлСи Системы, способы и композиции для получения синтетических углеводородных соединений
CN101156038B (zh) * 2005-04-12 2010-11-03 国际壳牌研究有限公司 用于液化天然气流的方法和设备
US20060260330A1 (en) 2005-05-19 2006-11-23 Rosetta Martin J Air vaporizor
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
HUE050052T2 (hu) * 2005-07-08 2020-11-30 Seaone Holdings Llc Eljárás gáz folyékony közegben történõ ömlesztett szállítására és tárolására
RU2406949C2 (ru) * 2005-08-09 2010-12-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ ожижения природного газа для получения сжиженного природного газа
CN100392052C (zh) * 2005-09-27 2008-06-04 华南理工大学 一种用于燃气调峰和轻烃回收的天然气液化方法
DE102006013686B3 (de) * 2006-03-22 2007-10-11 Technikum Corporation Verfahren zur Verflüssigung von Erdgas
JP2009530583A (ja) * 2006-03-24 2009-08-27 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 炭化水素流の液化方法及び装置
WO2007116050A2 (en) * 2006-04-12 2007-10-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
CN101460800B (zh) * 2006-06-02 2012-07-18 奥特洛夫工程有限公司 液化天然气的处理
EA013423B1 (ru) * 2006-06-27 2010-04-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и система извлечения этана
WO2008049821A2 (en) * 2006-10-23 2008-05-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying hydrocarbon streams
AU2007310937B2 (en) * 2006-10-23 2010-09-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for controlling the turndown of a compressor for a gaseous hydrocarbon stream
EP2087075A4 (en) * 2006-10-26 2013-02-13 Fluor Tech Corp CONFIGURATIONS AND PROCEDURES FOR RVP CONTROL FOR C5 + CONDENSATES
RU2464510C2 (ru) * 2006-11-14 2012-10-20 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов
EP1939564A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-02 Repsol Ypf S.A. Process to obtain liquefied natural gas
KR100804965B1 (ko) * 2007-01-17 2008-02-20 대우조선해양 주식회사 Ｌｎｇ 운반선의 추진 장치 및 방법
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20080190352A1 (en) 2007-02-12 2008-08-14 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Lng tank ship and operation thereof
MX2009010129A (es) * 2007-04-04 2009-10-19 Shell Int Research Metodo y dispositivo para separar uno o mas hidrocarburos c2+ a partir de una corriente de hidrocarburos de fase mixta.
US8650906B2 (en) * 2007-04-25 2014-02-18 Black & Veatch Corporation System and method for recovering and liquefying boil-off gas
KR20080097141A (ko) * 2007-04-30 2008-11-04 대우조선해양 주식회사 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법
AU2008246345B2 (en) * 2007-05-03 2011-12-22 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US20080277398A1 (en) * 2007-05-09 2008-11-13 Conocophillips Company Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
KR100839771B1 (ko) * 2007-05-31 2008-06-20 대우조선해양 주식회사 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8020406B2 (en) * 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
KR20110125277A (ko) 2007-12-07 2011-11-18 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 용접열 영향부의 ｃｔｏｄ 특성이 우수한 강 및 그 제조 방법
EP2336693A3 (en) * 2007-12-07 2015-07-01 Dresser-Rand Company Compressor system and method for gas liquefaction system
US7644676B2 (en) * 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
US9243842B2 (en) * 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
KR100929095B1 (ko) 2008-04-07 2009-11-30 현대중공업 주식회사 연료가스 공급과 액화 천연가스 생산이 동시에 가능한 액화천연가스 생산 장치
US8534094B2 (en) 2008-04-09 2013-09-17 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
KR20090107805A (ko) * 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
GB2459484B (en) * 2008-04-23 2012-05-16 Statoilhydro Asa Dual nitrogen expansion process
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090301108A1 (en) * 2008-06-05 2009-12-10 Alstom Technology Ltd Multi-refrigerant cooling system with provisions for adjustment of refrigerant composition
US10780955B2 (en) 2008-06-20 2020-09-22 Seaone Holdings, Llc Comprehensive system for the storage and transportation of natural gas in a light hydrocarbon liquid medium
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
GB2462125B (en) * 2008-07-25 2012-04-04 Dps Bristol Holdings Ltd Production of liquefied natural gas
WO2010013848A1 (ja) * 2008-07-31 2010-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法
FR2936784B1 (fr) * 2008-10-08 2010-10-08 Gaztransp Et Technigaz Cuve a membrane ondulee renforcee
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
US20100139317A1 (en) * 2008-12-05 2010-06-10 Francois Chantant Method of cooling a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
WO2010134323A1 (ja) * 2009-05-19 2010-11-25 新日本製鐵株式会社 溶接用鋼材およびその製造方法
TWI365915B (en) 2009-05-21 2012-06-11 Nippon Steel Corp Steel for welded structure and producing method thereof
DE102009038458A1 (de) * 2009-08-21 2011-02-24 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus Erdgas
ES2355467B1 (es) * 2009-09-11 2012-02-03 Repsol Ypf, S.A. Proceso y sistema para obtener gas natural licuado.
US8707730B2 (en) * 2009-12-07 2014-04-29 Alkane, Llc Conditioning an ethane-rich stream for storage and transportation
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CN102741443B (zh) 2010-02-04 2015-09-09 新日铁住金株式会社 高强度焊接钢管及其制造方法
AP2012006480A0 (en) * 2010-02-26 2012-10-31 Statoil Petroleum As Method for turndown of a liquefied natural gas (LNG) plant
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
IT1400370B1 (it) * 2010-05-31 2013-05-31 Nuova Pignone S R L Metodo e dispositivo per recuperare gas naturali liquefatti ngl
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US9829244B2 (en) 2010-07-29 2017-11-28 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for small scale LNG production
CA2723641A1 (en) * 2010-11-23 2012-05-23 W. Claire Energy Corporation Method and apparatus for compresssing rich natural gas
WO2012075266A2 (en) * 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
KR101106089B1 (ko) * 2011-03-11 2012-01-18 대우조선해양 주식회사 고압 천연가스 분사 엔진을 위한 연료 공급 방법
US9403242B2 (en) 2011-03-24 2016-08-02 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel for welding
WO2013022529A1 (en) * 2011-08-09 2013-02-14 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US9920985B2 (en) * 2011-08-10 2018-03-20 Conocophillips Company Liquefied natural gas plant with ethylene independent heavies recovery system
CN103031168B (zh) * 2011-09-30 2014-10-15 新地能源工程技术有限公司 从富含甲烷的混合气体中生产液化天然气的脱水脱重烃工艺
WO2013083156A1 (en) 2011-12-05 2013-06-13 Blue Wave Co S.A. Scavenging system
CA2763081C (en) 2011-12-20 2019-08-13 Jose Lourenco Method to produce liquefied natural gas (lng) at midstream natural gas liquids (ngls) recovery plants.
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
RU2547855C2 (ru) * 2012-03-19 2015-04-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный университет управления" (ГУУ) Способ утилизации, сбора, переработки и использования попутного нефтяного газа и система для его осуществления
CA2772479C (en) * 2012-03-21 2020-01-07 Mackenzie Millar Temperature controlled method to liquefy gas and a production plant using the method.
CA2790961C (en) 2012-05-11 2019-09-03 Jose Lourenco A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams.
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
CA2787746C (en) 2012-08-27 2019-08-13 Mackenzie Millar Method of producing and distributing liquid natural gas
KR101386543B1 (ko) * 2012-10-24 2014-04-18 대우조선해양 주식회사 선박의 증발가스 처리 시스템
CA2798057C (en) 2012-12-04 2019-11-26 Mackenzie Millar A method to produce lng at gas pressure letdown stations in natural gas transmission pipeline systems
CA2813260C (en) * 2013-04-15 2021-07-06 Mackenzie Millar A method to produce lng
US20140366577A1 (en) * 2013-06-18 2014-12-18 Pioneer Energy Inc. Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture
KR101640768B1 (ko) 2013-06-26 2016-07-29 대우조선해양 주식회사 선박의 제조방법
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
RU2584628C2 (ru) * 2014-04-23 2016-05-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" Способ подготовки к транспортированию смеси сжиженных углеводородов по магистральным трубопроводам в охлажденном состоянии
CA2949262C (en) 2014-07-25 2020-02-18 Shwetha Ramkumar Cyclical swing absorption process and system
CA2958091C (en) 2014-08-15 2021-05-18 1304338 Alberta Ltd. A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
US9598648B2 (en) 2014-10-31 2017-03-21 Chevron U.S.A. Inc. Process, method, and system for removing heavy metals from fluids
US10307749B2 (en) 2014-11-11 2019-06-04 Exxonmobil Upstream Research Company High capacity structures and monoliths via paste imprinting
SG11201703809RA (en) 2014-12-10 2017-06-29 Exxonmobil Res & Eng Co Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same
SG10201912671YA (en) 2014-12-23 2020-03-30 Exxonmobil Upstream Res Co Structured adsorbent beds, methods of producing the same and uses thereof
RU2577904C1 (ru) * 2015-03-03 2016-03-20 Владимир Иванович Савичев Способ транспортировки газа в сжиженном состоянии
WO2016149828A1 (en) * 2015-03-23 2016-09-29 Nikiforuk Colin F Industrial and hydrocarbon gas liquefaction
CA2979869C (en) 2015-05-15 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto comprising mid-bed purge systems
US9751041B2 (en) 2015-05-15 2017-09-05 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
RU2599654C1 (ru) * 2015-06-10 2016-10-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства высокопрочной листовой стали
KR101714676B1 (ko) * 2015-06-16 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR101714678B1 (ko) * 2015-06-23 2017-03-09 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
KR102315026B1 (ko) * 2015-06-26 2021-10-20 대우조선해양 주식회사 저장탱크를 포함하는 선박
GB2539955A (en) * 2015-07-03 2017-01-04 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing liquefied natural gas
AU2016317387B2 (en) 2015-09-02 2019-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas
US10080991B2 (en) 2015-09-02 2018-09-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
CA2997628C (en) 2015-09-16 2022-10-25 1304342 Alberta Ltd. A method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (lng)
AU2016344415B2 (en) 2015-10-27 2019-08-22 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves
SG11201802604TA (en) 2015-10-27 2018-05-30 Exxonmobil Upstream Res Co Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having actively-controlled feed poppet valves and passively controlled product valves
AU2016346797B2 (en) 2015-10-27 2019-10-03 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves
RU2018121824A (ru) 2015-11-16 2019-12-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Адсорбирующие материалы и способы адсорбции диоксида углерода
US20170198966A1 (en) * 2016-01-11 2017-07-13 GE Oil & Gas, Inc. Reducing refrigeration duty on a refrigeration unit in a gas processing system
JP2019508245A (ja) 2016-03-18 2019-03-28 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー スイング吸着プロセス用の装置及びシステム
RU2702545C1 (ru) 2016-05-31 2019-10-08 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и система для осуществления процессов циклической адсорбции
WO2017209861A1 (en) 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US11112173B2 (en) 2016-07-01 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for small scale LNG production
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
RU2019107147A (ru) 2016-09-01 2020-10-01 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Процессы адсорбции при переменных условиях для удаления воды с использованием структур цеолитов 3a
US10605522B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-31 Fluor Technologies Corporation Methods and configurations for LNG liquefaction
FR3055923B1 (fr) * 2016-09-09 2022-05-20 Eric Bernard Dupont Systeme mecanique de production d'energie mecanique a partir d'azote liquide et procede correspondant
US10328382B2 (en) 2016-09-29 2019-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for testing swing adsorption processes
KR102262647B1 (ko) 2016-12-21 2021-06-11 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 활물질을 갖는 자체-지지 구조물
CN110099730A (zh) 2016-12-21 2019-08-06 埃克森美孚上游研究公司 具有泡沫几何形状结构和活性材料的自支承性结构
FR3061278B1 (fr) 2016-12-22 2019-08-16 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
FR3061276B1 (fr) * 2016-12-22 2020-01-10 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un gaz naturel et navire comportant un tel dispositif
CA3052034A1 (en) * 2017-01-31 2018-08-09 Nearshore Natural Gas, Llc Compressed natural gas storage and transportation system
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN108167649A (zh) * 2018-01-23 2018-06-15 深圳市燃气集团股份有限公司 一种应用于天然气压力能发电过程的温压平衡装置
US11331620B2 (en) 2018-01-24 2022-05-17 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US11413567B2 (en) 2018-02-28 2022-08-16 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
EP3803241B1 (en) * 2018-06-07 2022-09-28 ExxonMobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
US11635252B2 (en) * 2018-08-22 2023-04-25 ExxonMobil Technology and Engineering Company Primary loop start-up method for a high pressure expander process
WO2020131496A1 (en) 2018-12-21 2020-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption
EP3962641A1 (en) 2019-04-30 2022-03-09 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Rapid cycle adsorbent bed
RU2715805C1 (ru) * 2019-05-16 2020-03-03 Юрий Васильевич Белоусов Комплекс сжижения природного газа с модулем удаления инертов (варианты)
US12111101B2 (en) * 2019-06-05 2024-10-08 Conocophillips Company Two-stage heavies removal in lng processing
JP7326484B2 (ja) * 2019-09-19 2023-08-15 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
JP7326483B2 (ja) 2019-09-19 2023-08-15 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
US12050054B2 (en) * 2019-09-19 2024-07-30 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
WO2021071755A1 (en) 2019-10-07 2021-04-15 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves
WO2021076594A1 (en) 2019-10-16 2021-04-22 Exxonmobil Upstream Research Company Dehydration processes utilizing cationic zeolite rho
EP4045859A4 (en) * 2019-10-17 2023-11-15 ConocoPhillips Company INDEPENDENT HIGH PRESSURE UNIT FOR THE REMOVAL OF HEAVY COMPONENTS IN LNG PROCESSING
CN111828834A (zh) * 2020-07-29 2020-10-27 中海石油气电集团有限责任公司 一种lng接收站bog处理系统及方法
FR3116109B1 (fr) * 2020-11-10 2022-11-18 Technip France Procédé d’extraction d’éthane dans un courant de gaz naturel de départ et installation correspondante

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
US5363655A (en) * 1992-11-20 1994-11-15 Chiyoda Corporation Method for liquefying natural gas
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
DE1626325B1 (de) * 1964-11-03 1969-10-23 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen
US3349571A (en) * 1966-01-14 1967-10-31 Chemical Construction Corp Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle
US3433026A (en) * 1966-11-07 1969-03-18 Judson S Swearingen Staged isenthalpic-isentropic expansion of gas from a pressurized liquefied state to a terminal storage state
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3677019A (en) * 1969-08-01 1972-07-18 Union Carbide Corp Gas liquefaction process and apparatus
US3690114A (en) * 1969-11-17 1972-09-12 Judson S Swearingen Refrigeration process for use in liquefication of gases
US3735600A (en) * 1970-05-11 1973-05-29 Gulf Research Development Co Apparatus and process for liquefaction of natural gases
US3724226A (en) * 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
US4147525A (en) * 1976-06-08 1979-04-03 Bradley Robert A Process for liquefaction of natural gas
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
DE2852078A1 (de) * 1978-12-01 1980-06-12 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
JPS5822872A (ja) * 1981-07-31 1983-02-10 東洋エンジニアリング株式会社 天燃ガス中のｌｐｇ回収方法
US4430103A (en) * 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4456459A (en) * 1983-01-07 1984-06-26 Mobil Oil Corporation Arrangement and method for the production of liquid natural gas
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
US4548629A (en) * 1983-10-11 1985-10-22 Exxon Production Research Co. Process for the liquefaction of natural gas
GB8418840D0 (en) * 1984-07-24 1984-08-30 Boc Group Plc Gas refrigeration
DE3529420C1 (de) * 1985-08-16 1986-09-04 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Kraftstoffeinspritzpumpe mit einem Drehzahlregler
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen
US4970867A (en) * 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
EP0857285B1 (en) * 1995-10-05 2003-04-23 BHP Petroleum Pty. Ltd. Liquefaction apparatus
DE19609489A1 (de) * 1996-03-11 1997-09-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
US5836173A (en) * 1997-05-01 1998-11-17 Praxair Technology, Inc. System for producing cryogenic liquid

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
US5363655A (en) * 1992-11-20 1994-11-15 Chiyoda Corporation Method for liquefying natural gas
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants

Also Published As

Publication number Publication date
HU222764B1 (hu) 2003-10-28
RU2211876C2 (ru) 2003-09-10
CA2292708A1 (en) 1998-12-30
ZA985334B (en) 2000-01-12
AU739054B2 (en) 2001-10-04
HUP0003115A3 (en) 2001-02-28
AU8152598A (en) 1999-01-04
BG104000A (en) 2000-12-29
RU2205246C2 (ru) 2003-05-27
DZ2535A1 (fr) 2003-01-08
SK178099A3 (en) 2000-11-07
IL133334A0 (en) 2001-04-30
MY112364A (en) 2001-05-31
RO118331B1 (ro) 2003-04-30
NO996276D0 (no) 1999-12-17
JP2002508054A (ja) 2002-03-12
NO996276L (no) 2000-02-11
TNSN98096A1 (fr) 2000-12-29
WO1998059205A2 (en) 1998-12-30
SE521594C2 (sv) 2003-11-18
KR100338879B1 (ko) 2002-05-30
IL133334A (en) 2003-06-24
PL337852A1 (en) 2000-09-11
JP4548867B2 (ja) 2010-09-22
RU2205337C2 (ru) 2003-05-27
DE19882481T1 (de) 2000-09-07
US6023942A (en) 2000-02-15
TR199903169T2 (xx) 2000-04-21
ES2197720B1 (es) 2005-03-01
DK199901813A (da) 1999-12-17
ES2197720A1 (es) 2004-01-01
NZ502042A (en) 2000-09-29
GEP20022743B (en) 2002-07-25
SE9904529D0 (sv) 1999-12-13
PE44099A1 (es) 1999-05-24
UA57085C2 (uk) 2003-06-16
ID24334A (id) 2000-07-13
GB9930050D0 (en) 2000-02-09
ATA907798A (de) 2005-08-15
DE19882481C2 (de) 2003-03-20
YU67999A (sh) 2001-05-28
KR20010014038A (ko) 2001-02-26
ZA985331B (en) 1999-12-20
CN1126928C (zh) 2003-11-05
PL189830B1 (pl) 2005-09-30
FI19992703A (fi) 2000-02-17
GB2344640B (en) 2001-06-27
HUP0003115A2 (hu) 2001-01-29
EP1021689A2 (en) 2000-07-26
CN1261429A (zh) 2000-07-26
CH694103A5 (de) 2004-07-15
EP1021689A4 (en) 2002-11-20
GB2344640A (en) 2000-06-14
AR015909A1 (es) 2001-05-30
DK174634B1 (da) 2003-07-28
AT413598B (de) 2006-04-15
RU2211877C2 (ru) 2003-09-10
TW366411B (en) 1999-08-11
NO312167B1 (no) 2002-04-02
BG63953B1 (bg) 2003-07-31
BR9810201A (pt) 2000-09-12
WO1998059205A3 (en) 1999-03-18
CO5040206A1 (es) 2001-05-29
CZ9904556A3 (cs) 2001-04-11
CA2292708C (en) 2005-04-12
OA11267A (en) 2003-07-30
SE9904529L (sv) 1999-12-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ299027B6 (cs) Zdokonalený postup zkapalnování zemního plynu
CZ299016B6 (cs) Postup zkapalnování zemního plynu kaskádním chlazením
RU2194930C2 (ru) Способ сжижения потока природного газа, содержащего по меньшей мере один замораживаемый компонент
KR100338880B1 (ko) 천연 가스의 액화를 위한 다중 성분 냉동 방법
AU733788B2 (en) Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
AU763813B2 (en) Volatile component removal process from natural gas
RU2629047C1 (ru) Комплекс сжижения, хранения и отгрузки природного газа
AU2009300946A1 (en) Method for producing liquid and gaseous nitrogen streams, a helium-rich gaseous stream, and a denitrogened hydrocarbon stream, and associated plant
MXPA99011348A (es) Proceso mejorado para licuefaccion de gas natural
CZ9904559A3 (cs) Vícesložkový chladicí postup zkapalňování zemního plynu
MXPA99011347A (es) Proceso de refrigeracion en cascada mejorado paralicuefaccion de gas natural
MXPA99006295A (en) Reducing void formation in curable adhesive formulations
MXPA99006305A (en) Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 19980618