RU2716686C1 - Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции - Google Patents

Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции Download PDF

Info

Publication number
RU2716686C1
RU2716686C1 RU2018146544A RU2018146544A RU2716686C1 RU 2716686 C1 RU2716686 C1 RU 2716686C1 RU 2018146544 A RU2018146544 A RU 2018146544A RU 2018146544 A RU2018146544 A RU 2018146544A RU 2716686 C1 RU2716686 C1 RU 2716686C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
adsorption
purge
adsorption layer
product
Prior art date
Application number
RU2018146544A
Other languages
English (en)
Inventor
Ананда К. НАГАВАРАПУ
Уилльям Барнз
Беннетт Д. МАРШАЛЛ
Брюс Т. КЕЛЛИ
Роберт А. ДЖОНСОН
Original Assignee
Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Application granted granted Critical
Publication of RU2716686C1 publication Critical patent/RU2716686C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B01D53/0446—Means for feeding or distributing gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/261—Drying gases or vapours by adsorption
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C10G5/02—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas with solid adsorbents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C10G5/06—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas by cooling or compressing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/08—Separating gaseous impurities from gases or gaseous mixtures or from liquefied gases or liquefied gaseous mixtures
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/24—Hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40003—Methods relating to valve switching
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40052—Recycled product or process gas
    • B01D2259/40054—Recycled product or process gas treated before its reuse
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40056—Gases other than recycled product or process gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40077—Direction of flow
    • B01D2259/40081—Counter-current
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1025—Natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/64—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end by pressure-swing adsorption [PSA] at the hot end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/66—Regenerating the adsorption vessel, e.g. kind of reactivation gas
    • F25J2205/70—Heating the adsorption vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/68—Separating water or hydrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)

Abstract

Предложены устройство и системы для осуществления процесса короткоцикловой адсорбции. Данный процесс короткоцикловой адсорбции может включать осуществление процесса режима запуска перед началом процесса режима нормальной работы для удаления загрязнителей из газообразного сырьевого потока. Процесс режима запуска может использоваться для процессов короткоцикловой адсорбции, таких как TSA и/или PSA, которые используются для удаления одного или более загрязнителей из газообразного сырьевого потока. Изобретение позволяет сократить время запуска короткоцикловой адсорбции. 2 н. и 27 з.п. ф-лы, 10 ил.

Description

ПЕРЕКРЕСТНЫЕ ССЫЛКИ НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ
[0001] Данная заявка испрашивает приоритет на основании предварительной патентной заявки США № 62/343426 от 31 мая 2016 года, озаглавленной «APPARATUS AND SYSTEM FOR SWING ADSORPTION PROCESSES», которая в полном объеме включена в настоящее описание посредством ссылки.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0002] Настоящее изобретение относится к способу и системе, связанным с процессами короткоцикловой адсорбции, используемыми в кондиционировании потоков для последующей обработки. В частности, способ и система включают процесс режима запуска для процесса короткоцикловой адсорбции, который далее используется для запуска процесса последующей обработки.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0003] Разделение газов используется во многих областях промышленности и, как правило, может осуществляться путем пропускания смеси газов через адсорбирующий материал, который преимущественно адсорбирует один или более газовых компонентов, при этом не адсорбируя один или более других газовых компонентов. Неадсорбированные компоненты извлекаются как отдельный продукт.
[0004] Одним конкретным типом технологии разделения газов является короткоцикловая адсорбция, такая как адсорбция с перепадом температуры (TSA), адсорбция с перепадом давления (PSA), адсорбция с перепадом парциального давления (PPSA), адсорбция с перепадом температуры с частыми циклами (RCTSA), адсорбция с перепадом давления с частыми циклами (RCPSA), адсорбция с перепадом парциального давления с частыми циклами (RCPPSA), не ограничивающаяся перечисленным, но также включающая комбинации указанных выше процессов, такие как адсорбция с перепадом давления и температуры. В качестве примера, процессы PSA основаны на том, что газы легче адсорбируются в пористой структуре или в свободном объеме адсорбирующего материала, когда газ находится под давлением. То есть, чем выше давление газа, тем больше поглощенное количество легко адсорбирующегося газа. Когда давление понижают, адсорбированный компонент высвобождается или десорбируется из адсорбирующего материала.
[0005] Процессы короткоцикловой адсорбции (например, PSA и/или TSA) могут использоваться для разделения газов газовой смеси, поскольку различные газы имеют тенденцию к заполнению микропор адсорбирующего материала в различной степени. Например, если газовая смесь, такая как природный газ, пропускается под давлением через емкость, содержащую адсорбирующий материал, который является более селективным по отношению к углекислому газу, чем к метану, по меньшей мере часть углекислого газа селективно адсорбируется адсорбирующим материалом, и газ, выходящий из емкости, обогащается метаном. Когда адсорбирующий материал достигает предела своей способности адсорбировать углекислый газ, его регенерируют понижением давления, в результате чего высвобождается адсорбированный углекислый газ. Затем адсорбирующий материал обычно продувают и давление снова восстанавливают перед началом другого цикла адсорбции.
[0006] Процессы короткоцикловой адсорбции обычно включают использование устройств с адсорбционным слоем, которые содержат адсорбционные слои, расположенные внутри корпуса и выполненные с возможностью поддерживать текучие среды при различных давлениях для разных стадий цикла в устройстве. Эти устройства с адсорбционным слоем используют различный насадочный материал в структурах слоя. Например, в устройствах с адсорбирующим слоем используется насадочный кирпич, слои шариковой засыпки или другие доступные насадки. В качестве усовершенствования, некоторые устройства с адсорбционным слоем могут использовать сконструированную насадку в структуре слоя. Сконструированная насадка может включать материал, выполненный в специфической конфигурации, такой как сотовые, керамические формы или тому подобное.
[0007] Кроме того, различные устройства с адсорбционным слоем могут быть соединены трубопроводами и клапанами для регулирования потока текучих сред в течение цикла. Управление этими устройствами с адсорбционным слоем включает координирование стадий в цикле для каждого из устройств с адсорбционным слоем с другими устройствами с адсорбционным слоем в системе. Продолжительность полного цикла может варьировать от нескольких секунд до нескольких минут, поскольку в нем транспортируется множество газовых потоков через одно или более устройство с адсорбционным слоем.
[0008] Как может быть понятно, удаление загрязнителей может привести к тому, что процесс будет работать в различных режимах, таких как режим запуска и режим нормальной работы. Режим запуска может использоваться для подготовки оборудования (например, адсорбционного слоя и разных потоков) для режима нормальной работы. Режим нормальной работы может использоваться, когда процесс принимает различные потоки, такие как газообразный сырьевой поток, и удаляет загрязнители из газообразного сырьевого потока с получением потока продукта, что может быть названо стационарным состоянием. Например, традиционные процессы могут работать в режиме нормальной работы для очистки углеводородсодержащих потоков, содержащих воду (H2O) или углекислый газ (CO2), с получением потока для последующей обработки, такой как выделение газоконденсатной жидкости (ГКЖ) или получение сжиженного природного газа (СПГ). Режимы нормальной работы могут быть разными для каждого из соответствующих процессов последующей обработки, с учетом соответствующих спецификаций/требований, которые используются для режима нормальной работы. Например, типичное требование/спецификация СПГ требует, чтобы содержание CO2 составляло менее 50 молярных частей на миллион (ч./млн).
[0009] Во время режима запуска цикл может отличаться от цикла, используемого для режима нормальной работы. Традиционные системы могут использовать единственную стадию нагревания для регенерации адсорбирующего материала при высоких температурах для удаления любых загрязнений в качестве цикла режима запуска. Например, процесс запуска, использующий молекулярно-ситовое устройство, может включать в себя нагревание слоя до температур свыше 550°F (288°С).
[0010] К сожалению, традиционные процессы режима запуска имеют определенные ограничения. Например, процесс в режиме запуска может включать простое нагревание адсорбирующего материала до высоких температур. Нагревание адсорбирующего материала до высоких температур в традиционных подходах обычно зависит от специальных высокотемпературных пусковых нагревателей. Эти нагреватели являются дорогостоящими, предполагают большие капиталовложения и высокие эксплуатационные затраты. В дополнение к этому, данные нагреватели увеличивают вес и занимаемую площадь оборудования. Кроме того, продолжительность цикла обычно оказывается больше, чем необходимо для удаления загрязнителей, чтобы гарантировать, что расположенное ниже по потоку оборудование будет иметь достаточное время для начала работы. В дополнение к этому, температура, воздействию которой подвергается адсорбирующий материал, может сокращать срок службы адсорбирующего материала и снижать эффективность адсорбирующего материала.
[0011] Соответственно, в промышленности по-прежнему существует потребность в устройствах, способах и системах, которые обеспечивают усовершенствования процессам запуска, связанным с процессами добычи углеводородов. В частности, существует потребность в усовершенствованиях процессов режима запуска для процессов адсорбции с частыми циклами.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0012] В одном или более вариантах осуществления способы настоящего изобретения включают способ удаления загрязнителей из газообразного сырьевого потока с помощью процесса короткоцикловой адсорбции. Способ включает: а) осуществление стадии продувки, при этом стадия продувки включает пропускание внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционного слоя внутри корпуса устройства с адсорбционным слоем, с образованием потока продукта продувки; b) осуществление одной или более стадий адсорбции, при этом каждая из одной или более стадий адсорбции включает пропускание газообразного сырьевого потока через устройство с адсорбционным слоем, имеющее адсорбционный слой для отделения одного или более загрязнителей от газообразного сырьевого потока, с образованием потока продукта; c) определение того, соответствует ли поток продукта требованию по загрязнителю; d) если поток продукта соответствует требованию, то поток продукта направляют в процесс последующей обработки; и е) если поток продукта не соответствует требованию, то стадии а) - d) повторяют в течение по меньшей мере одного дополнительного цикла.
[0013] В еще одном варианте осуществления описана система короткоцикловой адсорбции. Система включает в себя множество коллекторов; множество устройств с адсорбционным слоем, соединенных с множеством коллекторов, и перепускной клапан внешнего газа, находящийся в сообщении по текучей среде с коллектором продувки и выполненный с возможностью обеспечения канала потока для внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима запуска, и выполненный с возможностью блокирования канала потока внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима нормальной работы. Множество коллекторов включает коллектор сырья, выполненный с возможностью обеспечения прохождения сырьевого потока ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продукта, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продукта из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продувки, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продувки ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации, коллектор продукта продувки, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продукта продувки из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации. Каждый коллектор из множества коллекторов связан с одной стадией процесса короткоцикловой адсорбции из множества стадий процесса короткоцикловой адсорбции. Каждое из устройств с адсорбционным слоем содержит корпус; адсорбирующий материал, расположенный внутри корпуса; множество клапанов, при этом по меньшей мере один из множества клапанов связан с одним из множества коллекторов и выполнен с возможностью регулирования потока текучей среды вдоль пути потока, проходящего между соответствующим коллектором и адсорбирующим материалом.
[0014] В некоторых вариантах осуществления система или способ могут включать в себя некоторые модификации. Множество клапанов может содержать один или более тарельчатых клапанов; множество коллекторов и/или множество устройств с адсорбционным слоем может быть выполнено с возможностью работы при давлениях в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.); система может включать в себя нагревательное устройство, расположенное выше по потоку от коллектора продувки и ниже по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом нагревательное устройство может быть выполнено с возможностью нагревания внешнего газового потока до температуры в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока, или в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С); система может включать в себя установку кондиционирования, расположенную ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выше по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом установка кондиционирования может быть выполнена с возможностью удаления одного или более загрязнителей из потока продукта продувки; при этом множество коллекторов также содержит коллектор сброса давления, выполненный с возможностью прохождения потока сброса давления из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии сброса давления; и система может включать в себя установку сжиженного природного газа, находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и топливный поток мгновенного испарения, при этом топливный поток мгновенного испарения может быть подан в коллектор продувки. Кроме того, внешний газовый поток может содержать поток азота, содержащий преимущественно азот с менее чем 0,1 ч./млн воды, менее чем 1 ч./млн воды или менее чем 10 ч./млн воды, или по меньшей мере один газ из азота, метана, гелия, водорода или любого их сочетания.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0015] Вышеуказанные и другие преимущества настоящего изобретения могут стать очевидными при рассмотрении следующего подробного описания и чертежей неограничивающих примеров вариантов осуществления.
[0016] На фиг.1 представлена трехмерная схема системы короткоцикловой адсорбции с шестью устройствами с адсорбционным слоем и соединительными трубопроводами в соответствии с вариантом осуществления способов настоящего изобретения.
[0017] На фиг.2 представлена схема части устройства с адсорбционным слоем, имеющей связанные клапанные сборки и коллекторы в соответствии с вариантом осуществления способов настоящего изобретения.
[0018] На фиг.3 представлена иллюстративная блок-схема для осуществления режима внешнего запуска процесса короткоцикловой адсорбции в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0019] На фиг.4 представлена иллюстративная диаграмма стадии режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0020] На фиг.5А и фиг.5В представлены иллюстративные диаграммы, связанные с другой стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0021] На фиг.6 представлена иллюстративная диаграмма, связанная с еще одной стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0022] На фиг.7 представлена иллюстративная диаграмма, связанная с другой стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0023] На фиг.8 представлена иллюстративная диаграмма, связанная с еще одной стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению.
[0024] На фиг.9 представлена иллюстративная диаграмма, связанная с режимом нормальной работы.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0025] Если не определено иное, все технические и научные термины, употребляемые в настоящем документе, имеют такое же значение, какое обычно понимается специалистом в области техники, к которой принадлежит данное изобретение. Формы слов единственного числа включают соответствия во множественном числе, если из контекста явно не следует иное. Аналогичным образом, слово «или» предполагает включение «и», если из контекста явно не следует иное. Термин «включает» означает «содержит». Все патенты и публикации, упоминающиеся в настоящем документе, включены посредством ссылки в полном объеме, если не указано иное. В случае конфликта в отношении значения термина или фразы, настоящее описание, включающее объяснения терминов, имеет приоритет. Термины направления, такие как «верхний», «нижний», «верх», «низ», «передний», «задний», «вертикальный» и «горизонтальный», используются здесь для выражения и пояснения взаимосвязи между различными элементами. Следует понимать, что такие термины не обозначают абсолютную ориентацию (например, «вертикальный» компонент может стать «горизонтальным» при вращении устройства). Материалы, способы и примеры, приведенные в настоящем описании, являются только иллюстративными и не предназначены для ограничения.
[0026] Используемый в настоящем документе термин «поток» относится к текучей среде (например, твердым веществам, жидкости и/или газу), проходящей через различное оборудование. Оборудование может включать трубопроводы, сосуды, коллекторы, установки или другие подходящие устройства.
[0027] Используемый в настоящем документе термин «трубопровод» относится к трубчатому элементу, образующему канал, по которому что-либо транспортируется. Трубопровод может включать в себя одну или более трубу, коллектор, трубку или тому подобное.
[0028] Предложенные процессы, устройство и системы способов настоящего изобретения могут использоваться в процессах короткоцикловой адсорбции для удаления загрязнителей (CO2, H2O и H2S) из сырьевых потоков, таких как углеводородсодержащие потоки. Как может быть понятно и как отмечалось выше, углеводородсодержащие сырьевые потоки могут иметь различные составы. Например, газообразный сырьевой поток может быть углеводородсодержащим потоком, имеющим более 1 об.% углеводородов в расчете на общий объем сырьевого потока. В качестве другого примера, углеводородные сырьевые потоки могут варьировать в широких пределах по количеству кислого газа, например, от нескольких частей на миллион кислого газа до 90 объемных процентов (об.%) кислого газа. Неограничивающие примеры концентраций кислого газа из иллюстративных источников запасов газа включают концентрации приблизительно: (a) 4 ч./млн H2S, 2 об.% CO2, 100 ч./млн H2O, (b) 4 ч./млн H2S, 0,5 об.% CO2, 200 ч./млн H2O, (с) 1 об.% H2S, 2 об.% CO2, 150 ч./млн H2O, (d) 4 ч./млн H2S, 2 об.% CO2, 500 ч./млн H2O, и (e) 1 об.% H2S, 5 об.% CO2, 500 ч./млн H2O. Кроме того, в некоторых случаях углеводородсодержащий поток может включать преимущественно углеводороды с определенными количествами CO2 и/или воды. Например, углеводородсодержащий поток может содержать более 0,00005 об.% CO2, исходя из общего объема газообразного сырьевого потока, и менее 2 об.% CO2 исходя из общего объема газообразного сырьевого потока; или менее 10 об.% CO2, исходя из общего объема газообразного сырьевого потока. Обработка сырьевых потоков может стать более проблематичной, если необходимо соответствие определенным спецификациям/требованиям.
[0029] Удаление загрязнителей может осуществляться с помощью процессов короткоцикловой адсорбции во время нормальной работы с получением потока для дальнейшей обработки, такой как извлечение ГКЖ и/или получение СПГ. Например, сырьевые потоки природного газа для применений сжиженного природного газа (СПГ) имеют строгие требования по содержанию CO2, чтобы обеспечить отсутствие образования твердого СО2 при криогенных температурах. Спецификации на СПГ могут включать содержание СО2 не более 50 ч./млн. Такие спецификации не применяются к потокам природного газа в трубопроводных сетях, которые могут включать содержание CO2 до 2 об.%, исходя из общего объема газообразного сырьевого потока. В связи с этим, для установок СПГ, которые используют трубопроводный газ (например, природный газ) в качестве неочищенного сырья, для дальнейшей очистки потока используются дополнительная очистка или стадии обработки. Кроме того, способы настоящего изобретения могут использоваться для снижения содержания воды в потоке до менее чем 0,1 ч./млн. Приводимые в качестве примера процессы и конфигурации короткоцикловой адсорбции могут включать приведенные в патентных заявках США №№ 62/213262, 62/213267, 62/213270, 62/213273, 62/246916, 62/246920 и 62/246922, каждая из которых включена в настоящий документ посредством ссылки.
[0030] Способы настоящего изобретения предлагают конфигурации и процессы, которые используются для улучшения режима запуска процесса короткоцикловой адсорбции и связанных процессов последующей обработки. В то время как процессы нормального режима работы описываются на основе работы в стационарном состоянии, процедуры режима запуска включают разные циклы до начала режима нормальной работы. Настоящее изобретение описывает различные способы, которые могут использоваться для перехода от режима запуска в режим нормальной работы. В режиме запуска каждый из адсорбционных слоев, используемых в процессе короткоцикловой адсорбции, считается находящимся в равновесии с загрязнителями. Для обезвоживающих применений загрязнителем является вода (H2O), в то время как для применений углекислого газа (СО2) загрязнителем является либо Н2О (например, находящаяся в равновесии с атмосферой), либо СО2 (например, в случае остановки). Соответственно, режим запуска используется для удаления загрязнителей, чтобы подготовить адсорбционные слои для режима нормальной работы. В частности, последовательность режима запуска может использоваться для процессов короткоцикловой адсорбции (например, обезвоживания и удаления низких содержаний CO2) выше по потоку или интегрированных с ГКЖ- и СПГ-применениями.
[0031] Процесс режима запуска может включать использование внешней среды для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционных слоев. В режиме внешнего запуска используют внешнюю среду для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционных слоев. Внешняя среда может включать использование внешнего газового потока, который циркулирует через адсорбционные слои для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционных слоев во время стадии регенерации (например, стадии продувки). Внешний газовый поток может включать азот, сухой метан или другой нереакционноспособный поток в рабочих условиях процесса. Например, внешний поток может включать преимущественно азот или метан с менее чем 0,1 ч./млн воды, менее чем 1 ч./млн воды или менее чем 10 ч./млн воды. Внешний газовый поток может содержать по меньшей мере один газ из азота, метана, гелия, водорода или любого их сочетания.
[0032] Например, в применениях для обезвоживания внешний газовый поток, такой как сухой азот, (например, поток азота, содержащий менее 0,1 ч./млн воды, менее 1 ч./млн воды или менее 10 ч./млн воды), может использоваться для удаления воды из адсорбционных слоев во время режима запуска. Когда поток сухого азота вводится в каждый из адсорбционных слоев, которые находится в равновесии с окружающей водой, часть воды переносится из адсорбирующего материала в адсорбционном слое в поток сухого азота. Последовательность режима запуска может включать подачу сырья в адсорбционный слой во время стадии адсорбции и использование внешнего потока для продувки адсорбционного слоя во время стадии продувки. Цикл режима запуска может продолжать использовать сухой азот до тех пор, пока достаточное количество воды не будет удалено из каждого из адсорбционных слоев и не будет достигнут желаемый профиль слоя для адсорбционных слоев. В этом случае, образующийся в результате поток продукта из адсорбционных слоев будет находится в пределах требуемого требования (например, ниже конкретных уровней загрязнителей для потока продукта). В дополнение к этому, режим запуска может включать проведение стадии продувки сухим азотом до достижения достаточного количества влаги, и после этого начинать описанную выше последовательность. В такой конфигурации поток продукта может находиться в пределах требования с первого цикла.
[0033] Как только поток продукта окажется в пределах требуемого требования, поток продукта может использоваться в процессе режима запуска для процессов последующей обработки, таких как деметанизатор или линия сжижения природного газа. По мере того как процессы и установки последующей обработки запускаются, адсорбционные слои продолжают регенерацию с использованием внешнего газового потока, такого как поток сухого азота. В качестве альтернативы, нагретый отводимый поток со стороны продукта также можно использовать для регенерации отработанных адсорбционных слоев. По мере того как, процесс последующей обработки начинает образовывать поток продувки, этот поток продувки может быть объединен с внешним газовым потоком и количество внешнего газового потока, используемое на стадии продувки, может быть скорректировано. Как только процессы последующей обработки начинают нормальную работу, желаемый поток продувки (например, находящийся в диапазоне желаемых спецификаций/требований), такой как остаточный газовый поток или поток топливного газа, подается в адсорбционный слой как часть режима нормальной работы. В этот момент регенерирующий поток адсорбционного слоя переводится с азота на поток продувки из процесса последующей обработки.
[0034] Для облегчения быстрой регенерации и сведения к минимуму количества сухого азота, используемого во время режима внешнего запуска, рабочие условия можно регулировать для управления удалением загрязнителей из адсорбционного слоя. Например, скорость потока газообразного сырья может быть отрегулирована в диапазоне скоростей потока ниже диапазонов скоростей в режиме нормальной работы (например, скорость потока при неполной загрузке). Например, скорости потока в режиме запуска могут находиться на уровне примерно 25% скорости потока в режиме нормальной работы, примерно 50% скорости потока в режиме нормальной работы, примерно 75% скорости потока в режиме нормальной работы, в диапазоне от 25% до 90% скорости потока в режиме нормальной работы, в диапазоне от 50% до 90% скорости потока в режиме нормальной работы, и в диапазоне от 75% до 90% скорости потока в режиме нормальной работы. Кроме того, регенерация адсорбционного слоя может проводиться в диапазоне давлений близких к атмосферному давлению (например, в диапазоне давлений от атмосферного давления до давления на 50 фунт/кв. дюйм (0,34 МПа) выше атмосферного давления) или может проводиться в диапазоне давлений близких к давлению режима нормальной работы (например, в диапазоне давления от 75% до 125% от величины давления в режиме нормальной работы или при давлении между атмосферным давлением и нормальным рабочим давлением или давлением, близким к давлению подачи). Например, регенерация адсорбционного слоя может осуществляться при давлении в диапазоне 300-650 фунт/кв. дюйм изб. (2,1-4,5 МПа). Кроме того, температура потока внешней среды может находиться в температурном диапазоне (например, в температурном диапазоне, начиная от температуры на 20°C выше атмосферной температуры, и до температуры, превышающей атмосферную на 150°C). Кроме того, температура внешнего потока может находиться в диапазоне от 350°F до 550°F (177-288 °С), в диапазоне от 350°F до 550°F (177-288 °С) или в диапазоне от 450°F до 550°F (232-288 °С), в диапазоне от 100°F до 550°F (38-288 °С), в диапазоне от 150°F до 450°F (66-232 °С) или в диапазоне от 250°F до 350°F (121-177 °С).
[0035] В применениях для обезвоживания последовательность цикла для режима запуска может быть выполнена таким образом, чтобы уменьшить сжигание газа на факеле или полностью исключить сжигание газа на факеле. Внешняя последовательность может быть инициирована при неполной загрузке. Давление продувки выбирают таким образом, чтобы продукт продувки находился под давлением всасывания компрессора остаточного газа. Затем компрессор остаточного газа приводится в действие для сжатия продукта продувки и его повторного объединения с сырьевым потоком до или после установки осушки на основе триэтиленгликоля (TEG). Каплеотбойники могут быть необходимы для удаления избытка воды, собранной на стадии продувки.
[0036] В качестве конкретного примера, процесс режима запуска может использоваться для установки криогенного выделения ГКЖ. Процесс внешнего запуска может включать пропускание влажного газа в поглощающие устройства при неполной загрузке. К тому же, процесс внешнего запуска используется для очистки адсорбционных слоев. Процесс продолжается до тех пор, пока поток продукта не будет соответствовать требованию и пока не будет достигнут желаемый профиль воды в адсорбционном слое. Далее, скорость газового потока, поступающего в адсорбционные слои, увеличивается для последующих циклов. Затем по меньшей мере часть потока сухого продукта вводится в установку криогенного выделения ГКЖ. При необходимости, температуру на входе продувки можно регулировать для достижения продувки, необходимой для удаления воды в адсорбционных слоях. С помощью потока продукта из адсорбционных слоев инициируется последовательность запуска для установки криогенного выделения ГКЖ. Эта установка криогенного выделения ГКЖ может осуществлять режим запуска с использованием компрессора остаточного газа для рециркуляции головного продукта колонны деметанизации с помощью внешнего потока. Как только установка выделения ГКЖ приближается к требованиям спецификации, часть головного продукта деметанизатора смешивается с потоком продувки из адсорбционных слоев в процессе короткоцикловой адсорбции с увеличением скорости потока. Тепло от пускового нагревателя может быть уменьшено по мере необходимости. В конечном счете, поток головного продукта из деметанизатора вводится в адсорбционные слои в виде потока продувки для соответствующих циклов, и часть внешнего потока из адсорбционного слоя, используемого в качестве потока продувки, сокращается и может быть исключена. Процесс переходит в конечном счете в режим нормальной работы, который является стационарным состоянием, при этом газообразный продукт продувки адсорбционных слоев предоставляется на продажу.
[0037] Аналогичным образом, указанная выше последовательность может использоваться для процесса получения СПГ. Однако, источник газа для сжатия продукта продувки до давления подачи может отсутствовать в процессе получения СПГ во время режима запуска. В связи с этим, часть потока продувки, возможно, придется сжигать на факеле. Для процессов удаления СО2 может использоваться аналогичная последовательность режима внешнего запуска. В дополнение к этому, для подачи необходимого тепла в адсорбционные слои может использоваться стадия нагревания с нагревательным контуром.
[0038] Один или более вариантов описанной выше процедуры могут использоваться для уменьшения времени запуска процесса. Первый вариант включает нагревание адсорбционных слоев для уменьшения количества воды в адсорбционных слоях, что может быть осуществлено первоначально. На стадии нагревания нагретый поток при низком давлении используется в качестве потока продувки для адсорбционных слоев и удаляет большое количество воды, уже адсорбированной в адсорбционных слоях. Второй вариант включает выполнение одной или более стадий сброса давления в процессе режима запуска с сжиганием на факеле или быстрым уменьшением парциального давления и снижением количества воды, адсорбированной в адсорбционных слоях. Третий вариант предусматривает проведение стадии продувки сухим азотом, который может быть нагрет, если это необходимо, для высушивания адсорбционных слоев.
[0039] Способы настоящего изобретения предлагают процесс режима запуска, который может быть использован для инициирования режима нормальной работы для процесса короткоцикловой адсорбции, и, в частности, процесса адсорбции с частыми циклами. Способы настоящего изобретения могут включать некоторое дополнительное оборудование, такое как один или более трубопроводов и/или один или более коллекторов, которые обеспечивают линию тока для внешнего газового потока, резервуар для хранения внешнего газа, нагревательное устройство (печь и/или теплообменник), один или более нагнетателей и/или один или более компрессоров, находящихся в сообщении по текучей среде с одним или более адсорбционными слоями, и/или декомпрессионное оборудование, которое может использоваться для облегчения цикла режима запуска. В дополнение к этому, другие компоненты и конфигурации могут использоваться для обеспечения процесса короткоцикловой адсорбции, такие как аппаратные компоненты, обеспечивающие частые циклы (например, конструкции с параллельным расположением адсорбционных слоев, быстродействующие приводные клапаны, конфигурации адсорбционного слоя, которые интегрированы с другими процессами). Приводимые в качестве примера процессы и конфигурации короткоцикловой адсорбции также могут быть включены в патентные заявки США №№ 62/213262, 62/213267, 62/213270, 62/213273, 62/246916, 62/246920 и 62/246922, каждая из которых включена в настоящий документ посредством ссылки.
[0040] В одном или более вариантах осуществления, процесс режима запуска для процесса короткоцикловой адсорбции может включать использование режима внешнего запуска. Для режима внешнего запуска способы настоящего изобретения включают способ удаления загрязнителей из газообразного сырьевого потока с помощью процесса короткоцикловой адсорбции, который может использоваться с одним или более процессов последующей обработки. Способ включает: а) осуществление стадии регенерации (например, стадии продувки), при этом стадия включает пропускание внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем для удаления загрязнителей из адсорбционного слоя внутри корпуса устройства с адсорбционным слоем, с образованием потока продукта продувки; b) осуществление одной или более стадий адсорбции, при этом каждая из одной или более стадий адсорбции включает пропускание газообразного сырьевого потока через устройство с адсорбционным слоем, имеющее адсорбционный слой для отделения загрязнителей от газообразного сырьевого потока, с образованием потока продукта; c) определение того, соответствует ли поток продукта требованию для по меньшей мере одного загрязнителя; d) если поток продукта соответствует требованию (например, находится ниже определенного порогового значения), - направление потока продукта в процесс последующей обработки; и е) если поток продукта не соответствует требованию (например, находится выше определенного порогового значения), - повторение стадий а) - d) в течение по меньшей мере одного дополнительного цикла.
[0041] В качестве другого примера для режима внешнего запуска, система короткоцикловой адсорбции может включать множество коллекторов; множество устройств с адсорбционным слоем, соединенных с множеством коллекторов, и перепускной клапан внешнего газа, находящийся в сообщении по текучей среде с коллектором продувки и выполненный с возможностью обеспечения канала потока для внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима запуска, и выполненный с возможностью блокирования канала потока внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима нормальной работы. Множество коллекторов включает коллектор сырья, выполненный с возможностью прохождения сырьевого потока ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продукта, выполненный с возможностью прохождения потока продукта из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продувки, выполненный с возможностью прохождения потока продувки ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации, коллектор продукта продувки, выполненный с возможностью прохождения потока продукта продувки из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации. Каждый коллектор из множества коллекторов связан с одной стадией процесса короткоцикловой адсорбции из множества стадий процесса короткоцикловой адсорбции. Каждое из устройств с адсорбционным слоем содержит корпус; адсорбирующий материал, расположенный внутри корпуса; множество клапанов, при этом по меньшей мере один из множества клапанов связан с одним из множества коллекторов и выполнен с возможностью регулирования потока текучей среды вдоль пути потока, проходящего между соответствующим коллектором и адсорбирующим материалом.
[0042] Кроме того, система или способ могут включать в себя определенные элементы для улучшения работы системы или способа. Например, множество клапанов может содержать один или более тарельчатых клапанов; множество коллекторов и/или множество устройств с адсорбционным слоем может быть выполнено с возможностью работы при давлениях в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.); система может включать в себя нагревательное устройство, расположенное выше по потоку от коллектора продувки и ниже по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом нагревательное устройство выполнено с возможностью нагревания внешнего газового потока до температуры в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока, или в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С); система может включать в себя установку кондиционирования, расположенную ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выше по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом установка кондиционирования выполнена с возможностью удаления одного или более загрязнителей из потока продукта продувки; множество коллекторов может также содержать коллектор сброса давления, выполненный с возможностью прохождения потока сброса давления из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии сброса давления; и система может включать в себя установку сжиженного природного газа, находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и топливный поток мгновенного испарения, при этом топливный поток мгновенного испарения направляется в коллектор продувки. Кроме того, внешний газовый поток содержит поток азота, содержащий преимущественно азот с менее чем 0,1 ч./млн воды, или может содержать поток азота, содержащий преимущественно азот с менее чем 10 ч./млн воды. Внешний газовый поток может быть азотсодержащим потоком, имеющим более 1 об.% азота в расчете на общий объем сырьевого потока. Кроме того, способ может включать смешивание отводимого потока из процесса последующей обработки с внешним газовым потоком перед осуществлением стадии продувки и/или регулирование количества внешнего газового потока, используемого при осуществлении стадии продувки, на основе количества отводимого потока из процесса последующей обработки. Отводимый поток может представлять собой головной поток, такой как головной поток из установки ГКЖ или топливо из установки СПГ.
[0043] В некоторых других вариантах осуществления режим запуска для процесса короткоцикловой адсорбции может быть интегрирован с процессами и оборудованием для последующей обработки. Процессы и оборудование для последующей обработки могут включать применения зоны контролируемого замораживания (CFZ), установку удаления азота (NRU), применения для криогенного выделения ГКЖ, применения для получения СПГ и другие подобные применения. Каждое из этих различных применений может включать различные спецификационные требования для сырьевого потока в соответствующем процессе. Например, процесс запуска может включать обезвоживание перед процессом криогенного выделения ГКЖ или процессом получения СПГ и может быть интегрирован с соответствующим оборудованием для последующей обработки. В качестве другого примера, процесс запуска может включать удаление CO2 перед процессом криогенного выделения ГКЖ или процессом получения СПГ и может быть интегрирован с соответствующим оборудованием для последующей обработки. Способ запуска может включать использование внешней среды, которая может представлять собой поток сухого азота, как часть процесса. Кроме того, режим запуска может быть интегрирован с процессами последующей обработки, такими как процессы криогенного выделения ГКЖ и/или процессы получения СПГ. В дополнение к этому, процесс режима запуска может включать в себя осуществление цикла режима запуска с минимальным сжиганием на факеле или без сжигания на факеле.
[0044] В некоторых вариантах осуществления система использует комбинированный процесс короткоцикловой адсорбции, который объединяет TSA и PSA, для очистки природного газа трубопроводного качества с удалением загрязнителей, чтобы поток соответствовал спецификационным требованиям для СПГ. Процесс короткоцикловой адсорбции, который может быть процессом с частыми циклами, используется для очистки природного газа трубопроводного качества (например, сырьевого потока, состоящего преимущественно из углеводородов, наряду с не более чем примерно 2 об.% CO2 и/или не более 4 ч./млн H2S) для образования потока, удовлетворяющего спецификационным требованиям на СПГ (например, с менее чем 50 ч./млн CO2 и менее чем примерно 4 ч./млн H2S). Поток продукта, который может быть сырьевым потоком СПГ, может иметь более 98 об.% углеводородов, в расчете на общий объем потока продукта, в то время как содержание CO2 и воды находятся ниже определенных пороговых значений. Спецификации для СПГ и спецификации для криогенной ГКЖ могут включать содержание СО2 не более 50 ч./млн, в то время как содержание воды в потоке может составлять менее 0,1 ч./млн. Кроме того, газообразный сырьевой поток может включать углеводороды и H2O. Например, газообразный сырьевой поток может иметь содержание H2О в диапазоне от 0,2 об.ч./млн до уровней насыщения в газообразном сырьевом потоке, или же содержание H2O находится в диапазоне от 100 об.ч./млн до 1500 об.ч./млн.
[0045] В некоторых аспектах, как описано ниже, способы настоящего изобретения могут включать использование высокотемпературного потока, который подается в адсорбционные слои как часть стадии продувки, для нагревания адсорбционного слоя. Поток, который может называться потоком продувки (например, внешним потоком), может быть нагрет до температуры, которая может быть меньше 550°F (288°С), может быть меньше 500°F (260°С), меньше 450°F (232°С) или может быть меньше 350°F (177°С), и может иметь температуру на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, поток, используемый во время стадии продувки цикла режима запуска, может иметь температуру в диапазоне от 500°F (260°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока, в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С),или от 400°F (204°С) до температуры, превышающей на 200°F (111°С) температуру газообразного сырьевого потока. Давление потока (потока продувки или внешнего потока) может находиться в диапазоне от 0,01 бар абс. до 100 бар абс. (0,001-10 МПа абс.), от 1 бар абс. до 80 бар абс. (0,1-8 МПа абс.), или от 2 бар абс. до 50 бар абс. (0,2-5 МПа абс.).
[0046] Кроме того, способы настоящего изобретения могут не удалять весь загрязнитель (например, H2O и CO2), адсорбированный в слое, во время стадии продувки процесса режима запуска, но удалять часть загрязнителей, благодаря чему продуктовый конец адсорбционного слоя имеет достаточно низкую концентрацию загрязнителя, позволяющую обеспечить поток продукта с характеристиками ниже предопределенных спецификациями. Соответственно, продуктовый конец адсорбционного слоя может поддерживаться практически не содержащим загрязнителей (например, концентрация СО2 для области вблизи продуктового конца составляет менее 1 ммоль на грамм (ммоль/г), менее 0,5 ммоль/г или менее 0,1 ммоль/г). Уровень концентрации загрязнителя может быть ниже на стороне подачи адсорбционного слоя во время стадии продувки, но длина адсорбционного слоя, который содержит загрязнители, уменьшается во время стадии продувки. Например, область подачи может быть определенной частью адсорбционного слоя, от сырьевого конца адсорбционного слоя до 10% от длины слоя, от сырьевого конца адсорбционного слоя до 25% от длины слоя или от сырьевого конца адсорбционного слоя до 40% от длины слоя. Область продукта может быть определенной частью адсорбционного слоя, от продуктового конца адсорбционного слоя до 10% от длины слоя, от продуктового конца адсорбционного слоя до 25% от длины слоя или от продуктового конца адсорбционного слоя до 40% от длины слоя. Перемещение фронта загрязнителей назад во время стадии продувки и вперед во время стадии адсорбции лежит в основе перепада емкости поглощения процесса. Частично это достигается за счет использования ограниченного, экономически эффективного количества продувочного газа в потоке продувки наряду с нагреванием адсорбционного слоя в данном процессе и конфигурации.
[0047] Способы настоящего изобретения могут включать использование двух или более адсорбционных слоев, которые работают по аналогичному циклу, которые осуществляют разные стадии циклов (например, не синхронизированные друг с другом) для поддержания стационарного потока текучих сред для различных потоков (например, потока сырья, потока продукта, нагревающего потока и потока продувки).
[0048] Кроме того, в других вариантах осуществления давление различных потоков может варьировать. Например, сырьевой поток может включать давление подачи, которое находится в диапазоне от 0,01 бар абс. до 100 бар абс. (0,001-10 МПа абс.), от 1 бар абс. до 80 бар абс. (0,1-8 МПа абс.) или от 2 бар абс. до 50 бар абс. (0,2-5 МПа абс.), но не обязательно ограничивается этим диапазоном. Температура сырья может находиться в диапазоне от 0°F (-17,8°С) до 200°F (93,3°С), в диапазоне от 20°F (-6,7°С) до 175°F (79,4°С) или в диапазоне от 40°F (4,4°С) до 150°F (65,6°С). Давление сброса, давление нагревания и давление продувки может корректироваться в зависимости от цикла, может зависеть от используемого адсорбирующего материала и/или может находиться в диапазоне от вакуума до давления подачи. Например, если адсорбирующим материалом является цеолит 4A, давление сброса может находиться в диапазоне от 0,01 бар абс. до 50 бар абс. (0,001-5 МПа абс.), или более предпочтительно в диапазоне от 1 бар абс. до 15 бар абс. (0,1-1,5 МПа aбс.). Данный пример может зависеть от концентрации в сырье такого загрязнителя, как СО2. Кроме того, в других вариантах осуществления стадии декомпрессии могут быть отрегулированы таким образом, что на стадиях достигается перепад давления для изменения количества метана, десорбируемого во время каждой стадии, если он имеется. Кроме того, может быть введен нагревательный контур и давление нагревания в нагревательном контуре может отличаться от давления продувки или давления сброса на соответствующих стадиях. Кроме того, некоторые варианты осуществления могут не включать перепада давления, но могут полагаться на перепад температуры на стадии регенерации. Аналогичным образом, в других вариантах осуществления может не осуществляться перепад температуры, и стадия регенерации может быть осуществлена за счет перепада давления.
[0049] Кроме того, указанный выше процесс может использоваться для процессов режима запуска, в которых два или более загрязнителей отделяются от сырьевого потока (например, два процесса короткоцикловой адсорбции, которые осуществляются последовательно друг за другом). Например, сырьевой поток может быть направлен в обезвоживающий процесс короткоцикловой адсорбции, затем в процесс короткоцикловой адсорбции для удаления CO2, и полученный продукт может быть направлен в процесс последующей обработки, такой как криогенное выделение ГКЖ или получение СПГ. Режим запуска для процессов обезвоживания и удаления CO2 может включать в себя процессы внешнего запуска. В качестве одного примера, процесс обезвоживания может включать в себя процесс внешнего запуска. Затем, как только поток продукта будет соответствовать требуемой спецификации для удаления воды, поток продукта может использоваться для удаления CO2 как часть внешнего потока запуска. В качестве альтернативы, процесс обезвоживания может включать в себя процесс внешнего запуска, и процесс удаления CO2 может осуществлять другой процесс режима внешнего запуска и может смешивать поток продувки с сырьевым потоком для процесса обезвоживания.
[0050] В некоторых конфигурациях интегрированная адсорбционная система с частыми циклами может использоваться для удаления нескольких загрязнителей (например, воды и CO2). Подходящий адсорбирующий материал или адсорбционные слои могут использоваться для создания обезвоживания, они могут быть такими же или могут отличаться от адсорбирующего материала, используемого для удаления других загрязнителей, таких как CO2.
[0051] Кроме того, способы настоящего изобретения могут включать в себя специфическую последовательность операций во время режима нормальной работы для удаления загрязнителей, таких как CO2 и/или вода. Например, способ может включать стадию адсорбции и стадию регенерации, которые образуют цикл. Стадия адсорбции может включать пропускание газообразного сырьевого потока при давлении подачи и температуре подачи через устройство с адсорбционным слоем для отделения одного или более загрязнителей от газообразного сырьевого потока с образованием потока продукта. Сырьевой поток может пропускаться через адсорбционный слой в прямом направлении (например, из сырьевого конца адсорбционного слоя в продуктовый конец адсорбционного слоя). Затем, течение газообразного сырьевого потока может прерываться для стадии регенерации. Стадия регенерации может включать в себя одну или более стадий декомпрессии, одну или более стадий нагревания и/или одну или более стадий продувки. Стадии декомпрессии, которые могут представлять собой или включать в себя стадию сброса давления, могут включать снижение давления устройства с адсорбционным слоем на заранее определенную величину для каждой последующей стадии декомпрессии, которая может быть одноступенчатой и/или многоступенчатой. Стадия декомпрессии может осуществляться в прямоточном направлении или может предпочтительно быть предусмотрена в противоточном направлении (например, от продуктового конца адсорбционного слоя к сырьевому концу адсорбционного слоя). Стадия нагревания может включать в себя пропускание в устройство с адсорбционным слоем нагревающего потока, который может быть рециркуляционным потоком через нагревательный контур и использоваться для нагревания адсорбирующего материала. Стадия продувки может включать пропускание потока продувки в устройство с адсорбционным слоем, при этом она может быть однопроходной стадией продувки, и поток продувки может подаваться в противотоке относительно сырьевого потока. Поток продувки может подаваться при температуре продувки и давлении продувки, которые могут включать температуру продувки и давление продувки, подобные температуре нагревания и давлению нагревания, используемым на стадии нагревания. Затем цикл может повторяться для дополнительных потоков. Кроме того, способ может включать одну или более стадий повторного повышения давления после стадии продувки и перед стадией адсорбции. Может осуществляться одна или более стадий повторного повышения давления, при этом давление внутри устройства с адсорбционным слоем повышается с каждой стадией повторного повышения давления на заранее определенную величину для каждой последующей стадии повторного повышения давления. Продолжительность цикла для режима нормальной работы может быть периодом времени более 1 с и менее 600 с, периодом времени более 2 с и менее 300 с, периодом времени более 2 с и менее 180 с, периодом времени более 5 с и менее 150 с или периодом времени более 5 с и менее 90 с.
[0052] В других конфигурациях режим запуска может включать более низкие скорости потока и более длительные циклы. Например, скорость потока может составлять 25% от нормальной скорости потока, используемой во время нормальной работы, при этом продолжительность цикла режима запуска может в четыре раза превышать продолжительность цикла режима нормальной работы. Эта начальная скорость потока может увеличиваться непрерывным образом или с различными приращениями до достижения нормального режима работы. В качестве примера, продолжительность цикла режима запуска может быть периодом времени более 1 с и менее 2400 с, периодом времени более 1 с и менее 1500 с, периодом времени более 1 с и менее 600 с, периодом времени более 2 с и менее 800 с, периодом времени более 2 с и менее 400 с, периодом времени более 5 с и менее 150 с или периодом времени более 5 с и менее 90 с.
[0053] В других конфигурациях режим запуска может включать установку адсорбционных слоев, которые частично или полностью лишены удаляемого загрязнителя. В качестве примера, если процесс короткоцикловой адсорбции, главным образом, предназначен для удаления воды, - тогда в системе должен быть установлен частично или полностью обезвоженный адсорбционный слой. Во время режима запуска сырьевой поток, который может быть в виде влажного газа, направляется в адсорбционный слой, и поток продукта, который может быть сухим потоком, отводится и может использоваться в качестве потока продувки в другой адсорбционный слой. В качестве альтернативы, другой способ может включать установку адсорбционного слоя в процесс короткоцикловой адсорбции, который обрабатывают или кондиционируют таким образом, что загрязнитель замещает другую молекулу, которая уже адсорбирована на адсорбционном слое. В качестве примера, если процесс короткоцикловой адсорбции, главным образом, предназначен для удаления CO2, - тогда адсорбционный слой, который может быть установлен в системе, может включать адсорбированные частицы, например, воды. Во время режима запуска, сырьевой поток, который может включать загрязнители CO2, направляется в адсорбционный слой, и поток продукта может отводиться и может использоваться в качестве потока продувки в другой адсорбционный слой.
[0054] В некоторых конфигурациях описан способ удаления загрязнителей из газообразного сырьевого потока с помощью процесса короткоцикловой адсорбции. Способ включает: а) осуществление стадии продувки, при этом стадия продувки включает пропускание внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционного слоя внутри корпуса устройства с адсорбционным слоем, с образованием потока продукта продувки; b) осуществление одной или более стадий адсорбции, при этом каждая из одной или более стадий адсорбции включает пропускание газообразного сырьевого потока через устройство с адсорбционным слоем, имеющее адсорбционный слой для отделения одного или более загрязнителей от газообразного сырьевого потока, с образованием потока продукта; c) определение того, соответствует ли поток продукта требованию по загрязнителю; d) если поток продукта соответствует требованию, - направление потока продукта в процесс последующей обработки; и е) если поток продукта не соответствует требованию, - повторение стадий а) - d) в течение по меньшей мере одного дополнительного цикла.
[0055] Способ может включать различные изменения конфигурации для улучшения работы. Например, способ может дополнительно включать смешивание отводимого потока из процесса последующей обработки с внешним газовым потоком перед осуществлением стадии продувки; регулирование количества внешнего газового потока, используемого при осуществлении стадии продувки, на основе количества отводимого потока из процесса последующей обработки; нагревание внешнего газового потока перед пропусканием внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем; при этом внешний газовый поток нагревается до температуры в диапазоне от 500°F (260°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), или до температуры в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока; нагревание потока продукта продувки, при этом поток продукта продувки нагревается до температуры, которая на 10°F (6°С) выше точки росы потока продукта продувки; отделение одного или более загрязнителей от потока продукта продувки с образованием кондиционированного потока продукта продувки и смешивание кондиционированного потока продукта продувки с потоком из источника внешнего газа с образованием внешнего газового потока; при этом поток продувки пропускается в противоточном направлении относительно направления сырьевого потока, и при этом в конце стадии продувки существует перепад температур в диапазоне от 100°F (38°С) до 400°F (204°С), при этом перепад температур представляет собой разность температур между сырьевым концом адсорбционного слоя и продуктовым концом адсорбционного слоя; при этом продолжительность цикла составляет период времени более 1 с и менее 2400 с или более 2 с и менее 800 с; при этом газообразный сырьевой поток представляет собой углеводородсодержащий поток, имеющий более 1 об.% углеводородов в расчете на общий объем сырьевого потока; при этом газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и CO2, при этом содержание CO2 находится в диапазоне от 200 об.ч./млн и до не более чем примерно 2 об.% газообразного сырьевого потока; при этом устройство с адсорбционным слоем выполнено с возможностью понижения содержания углекислого газа (CO2) до уровня менее чем 50 ч./млн; при этом газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и H2О, при этом содержание H2О находится в диапазоне от 0,2 об.ч./млн до уровней насыщения в газообразном сырьевом потоке; при этом газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и H2O, при этом содержание H2O находится в диапазоне от 100 об.ч./млн до 1500 об.ч./млн; направление потока продукта из устройства с адсорбционным слоем в устройство получения сжиженного природного газа (СПГ) и отделение топливного потока мгновенного испарения из установки СПГ для использования в качестве по меньшей мере части потока продувки; направление потока продукта из устройства с адсорбционным слоем в установку криогенного выделения газоконденсатной жидкости (ГКЖ) и отделение головного потока из установки ГКЖ для использования в качестве по меньшей мере части потока продувки; при этом внешний газовый поток представляет собой азотсодержащий поток, имеющий более 1 об.% азота в расчете на общий объем сырьевого потока; при этом внешний газовый поток содержит преимущественно поток азота, содержащий менее 0,1 ч./млн воды или менее 10 ч./млн воды; и/или при этом внешний газовый поток содержит по меньшей мере один газ из азота, метана, гелия, водорода или любое их сочетание.
[0056] В еще одних конфигурациях описана система короткоцикловой адсорбции. Система может включать в себя: множество коллекторов, при этом множество коллекторов содержит коллектор сырья, выполненный с возможностью прохождения сырьевого потока ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продукта, выполненный с возможностью прохождения потока продукта из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продувки, выполненный с возможностью прохождения потока продувки ко множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации, коллектор продукта продувки, выполненный с возможностью прохождения потока продукта продувки из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации, при этом каждый коллектор из множества коллекторов связан с одной стадией процесса короткоцикловой адсорбции из множества стадий процесса короткоцикловой адсорбции; множество устройств с адсорбционным слоем, соединенных со множеством коллекторов, при этом каждое из устройств с адсорбционным слоем содержит: корпус; адсорбирующий материал, расположенный внутри корпуса; множество клапанов, при этом по меньшей мере один из множества клапанов связан с одним из множества коллекторов и выполнен с возможностью регулирования потока текучей среды вдоль пути потока, проходящего между соответствующим коллектором и адсорбирующим материалом; перепускной клапан внешнего газа, находящийся в сообщении по текучей среде с коллектором продувки и выполненный с возможностью обеспечения канала потока для внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима запуска, и выполненный с возможностью блокирования канала потока внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима нормальной работы.
[0057] Система может включать различные изменения конфигурации для улучшения работы. Например, система короткоцикловой адсорбции может включать в себя множество клапанов, содержащее один или более тарельчатых клапанов; может включать в себя множество устройств с адсорбционным слоем, выполненных с возможностью работы при давлениях в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.); может также включать в себя нагревательное устройство, расположенное выше по потоку от коллектора продувки и ниже по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом нагревательное устройство выполнено с возможностью нагревания внешнего газового потока до температуры в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока; может также включать в себя установку кондиционирования, расположенную ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выше по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом установка кондиционирования выполнена с возможностью удаления одного или более загрязнителей из потока продукта продувки; может включать в себя множество коллекторов, дополнительно содержащее коллектор сброса давления, выполненный с возможностью прохождения потока сброса давления из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии сброса давления; может также включать в себя установку сжиженного природного газа, находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и топливный поток мгновенного испарения, при этом топливный поток мгновенного испарения направляется в коллектор продувки; может также включать в себя установку криогенного выделения газоконденсатной жидкости (ГКЖ), находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и остаточный газовый поток, при этом остаточный газовый поток направляется в коллектор продувки; и/или может также включать в себя нагревательную рубашку, расположенную рядом с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью нагревания адсорбционного слоя.
[0058] В одном или более вариантов осуществления способы настоящего изобретения могут использоваться для любого типа процесса короткоцикловой адсорбции. Не имеющие ограничительного характера процессы короткоцикловой адсорбции, которые могут использоваться в способах настоящего изобретения, включают адсорбцию с перепадом давления (PSA), вакуумную адсорбцию с перепадом давления (VPSA), адсорбцию с перепадом температуры (TSA), адсорбцию с перепадом парциального давления (PPSA), адсорбцию с перепадом давления с частыми циклами (RCPSA), адсорбцию с перепадом температуры с частыми циклами (RCTSA), адсорбцию с перепадом парциального давления с частыми циклами (RCPPSA), а также сочетания этих процессов. Например, предпочтительный процесс короткоцикловой адсорбции может включать сочетание адсорбции с перепадом давления и адсорбции с перепадом температуры, которое может осуществляться в виде процесса с частыми циклами. Приводимые в качестве примера процессы короткоцикловой адсорбции дополнительно описаны в публикациях патентов США №№ 62/213262, 62/213267, 62/213270, 62/213273, 62/246916, 62/246920 и 62/246922, и в публикациях патентных заявок США №№ 2008/0282892, 2008/0282887, 2008/0282886, 2008/0282885, 2008/0282884 и 2014/0013955, каждая из которых в полном объеме включена в настоящий документ посредством ссылки.
[0059] Кроме того, в одном или более вариантов осуществления для обеспечения механизма разделения может использоваться множество адсорбирующих материалов. Примеры включают цеолиты 3A, 4A, 5A, ZK4 и MOF-74. Однако способ не ограничен этими адсорбирующими материалами, также могут использоваться и другие. Способы настоящего изобретения могут быть лучше поняты со ссылкой на фиг.1-9.
[0060] На фиг.1 представлен трехмерная схема системы 100 короткоцикловой адсорбции, имеющей шесть устройств с адсорбционным слоем и соединительные трубопроводы. В то время как данная конфигурация представляет собой конкретный пример, способы настоящего изобретения в целом относятся к устройствам с адсорбционным слоем, которые могут быть развернуты в симметричной ориентации или в несимметричной ориентации и/или в комбинации из множества аппаратных платформ. Кроме того, данная конкретная конфигурация предназначена для иллюстративных целей, поскольку другие конфигурации могут включать различное число устройств с адсорбционным слоем.
[0061] В данной системе устройства с адсорбционным слоем, такие как устройство 102 с адсорбционным слоем, могут быть выполнены с возможностью осуществления процесса короткоцикловой адсорбции для удаления загрязнителей из сырьевых потоков (например, текучих сред, газообразных или жидких). Например, устройство 102 с адсорбционным слоем может включать в себя различные трубопроводы (например, трубопровод 104) для регулирования потока текучих сред через, в или из адсорбционного слоя в устройстве 102 с адсорбционным слоем. Эти трубопроводы из устройств 102 с адсорбционным слоем могут быть соединены с коллектором (например, коллектором 106) для распределения потока в, из или между компонентами. Адсорбционный слой в устройстве с адсорбционным слоем может отделять один или более загрязнителей от сырьевого потока с образованием потока продукта. Как может быть понятно, устройства с адсорбционным слоем могут включать в себя другие трубопроводы для регулирования других потоков текучих сред как часть процесса, таких как потоки продувки, декомпрессионные потоки, и тому подобное. В частности, устройства с адсорбционным слоем могут включать в себя оборудование режима запуска, такое как одно или более нагревательных устройств (не показано), один или более коллекторов из источника внешнего газа, (который может быть одним из коллекторов 106) и один или более детандеров, как описано ниже, которые используются как часть режима запуска для адсорбционных слоев. Кроме того, устройство с адсорбционным слоем может также включать в себя одну или большее число уравнительных емкостей, таких как уравнительная емкость 108, которые предназначены для устройства с адсорбционным слоем и могут быть предназначены для одной или более стадий в процессе короткоцикловой адсорбции. Уравнительная емкость 108 может использоваться для хранения внешнего потока, такого как азот, для использования в цикле режима запуска.
[0062] В качестве примера, который дополнительно рассмотрен ниже на фиг.2, устройство 102 с адсорбционным слоем может включать в себя корпус, который может включать головную часть и другие основные части, которые образуют по существу не проницаемое для газа отделение, адсорбционный слой, расположенный в пределах корпуса, и множество клапанов (например, тарельчатых клапанов), обеспечивающих каналы для потока текучей среды через отверстия в корпусе между внутренней областью корпуса и местоположениями, находящимися снаружи по отношению к внутренней области корпуса. Каждый из тарельчатых клапанов может включать дисковый элемент, который может быть выполнен с возможностью посадки внутри головки, или дисковый элемент, который может быть выполнен с возможностью посадки внутри отдельного клапанного седла, вставленного в головку (не показано). Конфигурация тарельчатых клапанов может быть любым распределением клапанов или любой конфигурацией типов тарельчатых клапанов. Например, устройство с адсорбционным слоем может включать в себя один или большее число тарельчатых клапанов, каждый из которых находится в сообщении по потоку с другим трубопроводом, связанным с другими потоками. Тарельчатые клапаны могут обеспечивать сообщение по текучей среде между адсорбционным слоем и одним из соответствующих трубопроводов, коллекторов или магистралей. Выражение «в прямом сообщении по потоку» или «в прямом сообщении по текучей среде» означает в прямом сообщении по потоку без промежуточных клапанов или других закрывающих средств для препятствия потоку. Как может быть понятно, в объеме настоящего изобретения также могут предполагаться и другие варианты.
[0063] Адсорбционный слой содержит твердый адсорбирующий материал, способный адсорбировать один или более компонентов из сырьевого потока. Такие твердые адсорбирующие материалы выбирают таким образом, чтобы они были стойкими к физическим и химическим условиям в устройстве 102 с адсорбционным слоем, и могут включать металлические, керамические или другие материалы, в зависимости от процесса адсорбции. Другие примеры адсорбирующих материалов описаны дополнительно ниже.
[0064] На фиг.2 представлена схема части устройства 200 с адсорбционным слоем, имеющего клапанные сборки и коллекторы в соответствии с вариантом осуществления способов настоящего изобретения. Часть устройства 200 с адсорбционным слоем, которое может являться частью устройства 102 с адсорбционным слоем фиг.1, содержит корпус или основную часть, которая может включать цилиндрическую стенку 214 и цилиндрический изоляционный слой 216, а также верхнюю головку 218 и нижнюю головку 220. Адсорбционный слой 210 расположен между верхней головкой 218 и нижней головкой 220 и изоляционным слоем 216, что приводит к верхней открытой зоне и нижней открытой зоне, причем открытые зоны включают в себя по существу открытый объем прохода потока. Такой открытый объем прохода потока в устройстве с адсорбционным слоем содержит газ, который нужно регулировать для различных стадий. Корпус может быть выполнен с возможностью поддерживать давление в диапазоне от 0 бар абс. до 150 бар абс. (0-15 МПа абс.) во внутренней области.
[0065] Верхняя головка 218 и нижняя головка 220 содержат отверстия, в которые могут быть вставлены клапанные конструкции, такие как клапанные сборки 222-240, соответственно (например, тарельчатые клапаны). Верхний или нижний открытый объем пути потока между соответствующими головками 218 или 220 и адсорбционным слоем 210 может также содержать распределительные трубопроводы (не показаны), которые непосредственно вводят текучие среды в адсорбционный слой 210. Верхняя головка 218 содержит различные отверстия (не показаны) для обеспечения каналов потока через впускные коллекторы 242 и 244 и выпускные коллекторы 248, 250 и 252, тогда как нижняя головка 220 содержит различные отверстия (не показаны) для обеспечения каналов потока через впускной коллектор 254 и выпускные коллекторы 256, 258 и 260. Клапанные сборки 222-240 находятся в сообщении по текучей среде с соответствующими коллекторами 242-260. Если клапанные сборки 222-240 являются тарельчатыми клапанами, каждая может включать дисковый элемент, соединенный со штоковым элементом, который может быть расположен внутри втулки или направляющей клапана. Штоковый элемент может быть соединен с приводным средством, таким как приводное устройство (не показано), которое выполнено с возможностью передачи линейного движения к соответствующему штоку. Как может быть понятно, приводное устройство может работать независимо для различных стадий процесса для активации одного единственного клапана, или одно приводное устройство может использоваться для регулирования двух или более клапанов. Кроме того, хотя отверстия могут быть по существу одинаковыми по размеру, отверстия и впускные клапаны для впускных коллекторов могут иметь меньший диаметр, чем для выпускных коллекторов, при условии, что объемы газа, проходящие через впускные отверстия, могут оказываться, как правило, меньше, чем объемы продукта, проходящие через выпускные отверстия.
[0066] В процессах короткоцикловой адсорбции цикл включает в себя две или более стадии, каждая из которых имеет определенный временной интервал, которые суммируются вместе, образуя время цикла или продолжительность цикла. Данные стадии включают регенерацию адсорбционного слоя после стадии адсорбции с использованием множества способов, включающих перепад давления, перепад вакуума, перепад температуры, продувку (посредством любого подходящего типа продувочной текучей среды для осуществления процесса) и их сочетания. Например, цикл PSA может включать стадии адсорбции, декомпрессии, продувки и повторного повышения давления. При выполнении разделения при высоком давлении декомпрессия и повторное повышение давления (которые могут называться выравниванием) могут осуществляться в несколько стадий, чтобы уменьшить изменение давления для каждой стадии и повысить эффективность. В некоторых процессах короткоцикловой адсорбции, таких как процессы адсорбции с частыми циклами, значительная часть общего времени цикла отводится на регенерацию адсорбционного слоя. Соответственно, любое уменьшение времени регенерации приводит к уменьшению общего времени цикла. Данное уменьшение также может уменьшать общие размеры системы короткоцикловой адсорбции.
[0067] Кроме того, в режиме запуска для процесса короткоцикловой адсорбции, один или более коллекторов и связанных клапанов могут использоваться в качестве выделенного пути потока для одного или более потоков запуска. Например, во время стадии адсорбции или подачи сырья, коллектор 242 и клапанная сборка 222 могут использоваться для направления сырьевого газового потока в адсорбционный слой 210, тогда как клапанная сборка 236 и коллектор 256 могут использоваться для отведения потока продукта из адсорбционного слоя 210. Во время стадии регенерации или продувки, коллектор 244 и клапанная сборка 224 могут использоваться для направления внешнего газового потока в адсорбционный слой 210, тогда как клапанная сборка 236 и коллектор 256 могут использоваться для отведения потока продукта продувки из адсорбционного слоя 210. Соответственно, коллектор 244 и клапанная сборка 224 могут использоваться для процессов режима запуска, но остаются неактивными во время режима нормальной работы. Как может быть понятно, поток продувки может быть выполнен с возможностью течения в противотоке с сырьевым потоком в других вариантах осуществления.
[0068] В качестве альтернативы, режим запуска для процесса короткоцикловой адсорбции может включать совместное использование одного или более коллекторов и связанных клапанов во время режима нормальной работы и во время режима запуска. Например, коллектор 242 и клапанная сборка 222 могут использоваться для подачи газообразного сырьевого потока в адсорбционный слой 210 во время режима запуска и во время нормальной работы, тогда как клапанная сборка 236 и коллектор 256 могут использоваться для отведения потока продукта из адсорбционного слоя 210 во время режима запуска и во время режима нормальной работы. Во время стадии регенерации или продувки, коллектор 254 и клапанная сборка 232 могут использоваться для направления внешнего газового потока в адсорбционный слой 210 для режима запуска и для направления потока продувки в адсорбционный слой 210 для режима нормальной работы, тогда как клапанная сборка 226 и коллектор 248 могут использоваться для отведения потока продукта продувки из адсорбционного слоя 210 во время режима запуска и режима нормальной работы. Предпочтительно, данная конфигурация может использоваться для сокращения любых дополнительных клапанов или соединений для режима запуска для конфигураций устройства с адсорбционным слоем, которые имеют пространственные ограничения на соответствующие головки.
[0069] Во время режима нормальной работы газообразный сырьевой поток может подвергаться различным процессам для формирования потока ГКЖ или потока СПГ. Например, способ может включать установку удаления ртути для удаления ртути из входящего потока; фильтр для удаления твердых частиц и капель жидкости; установку короткоцикловой адсорбции для удаления одного или более загрязнителей, таких как H2O, CO2 и серосодержащие соединения; установку СПГ или установку ГКЖ для обработки полученного потока в конечный продукт, который может использоваться для продажи, транспортировки или хранения. В дополнение к этому, конфигурация может включать в себя один или более нагревательный контур, компрессор, нагревательное устройство и/или емкость для хранения.
[0070] Как отмечалось выше, способы настоящего изобретения включают в себя различные процедуры, которые могут использоваться для режима запуска процесса короткоцикловой адсорбции. Режим запуска может включать режим внешнего запуска. Режим внешнего запуска может включать в себя осуществление стадии адсорбции и затем стадии регенерации для каждого из адсорбционных слоев. Стадия адсорбции может включать прохождение газообразного сырьевого потока через адсорбционный слой для адсорбции одного или более загрязнителей из газообразного сырьевого потока и отведение образующегося в результате потока продукта из устройства с адсорбционным слоем. Образующийся в результате поток продукта может быть направлен в оборудование для последующей обработки. Стадия регенерации может включать в себя пропускание внешнего потока через адсорбционный слой для удаления одного или более загрязнителей из устройства с адсорбционным слоем (например, части загрязнителей внутри устройства с адсорбционным слоем или внутри пустот адсорбционного слоя) и отведение потока продукта продувки из устройства с адсорбционным слоем. Поток продукта продувки может быть направлен на факел или может быть объединен с топливным газом.
[0071] В качестве примера, на фиг.3 представлена иллюстративная блок-схема для осуществления режима внешнего запуска процесса короткоцикловой адсорбции в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На данной блок-схеме 300 процесс режима запуска может включать использование внешнего газового потока для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционных слоев как часть цикла режима запуска. Кроме того, процесс режима запуска может включать в себя работу двух или более устройств с адсорбционным слоем, каждое из которых может осуществлять различные стадии в цикле режима запуска. Для каждого из устройств с адсорбционным слоем процесс короткоцикловой адсорбции включает процесс режима запуска, использующий внешний поток, как показано в блоках 302-308, который для простоты описывается как осуществляемый в одиночном устройстве с адсорбционным слоем. Далее, устройства с адсорбционным слоем могут использоваться с оборудованием для последующей обработки, как показано в блоках 310-316, и начинается режим нормальной работы, как показано в блоке 318. Внешний газовый поток может включать в себя азот и/или метан, как отмечалось выше. Внешний поток может содержать преимущественно азот и/или метан с менее чем 0,1 ч./млн воды или менее чем 10 ч./млн воды. Внешний газовый поток может быть азотсодержащим потоком, имеющим более 1 об.% азота в расчете на общий объем сырьевого потока.
[0072] Способ начинается путем осуществления процесса режима запуска для устройств с адсорбционным слоем процесса короткоцикловой адсорбции, как показано в блоках 302-308. На этапе 302 стадия регенерации осуществляется для адсорбционного слоя с помощью внешнего потока. Внешний поток может включать азот или метан и может быть сухим потоком (например, содержать менее 10 ч./млн воды, менее 1 ч./млн воды или менее 0,1 ч./млн воды). Стадия регенерации, которая может быть одной или более стадиями продувки, может включать в себя пропускание внешнего потока через адсорбционный слой с образованием потока продукта продувки, который отводится из устройства с адсорбционным слоем. Поток продукта продувки может включать в себя внешний поток и часть загрязнителей внутри адсорбционного слоя. Этот поток продукта продувки может быть смешан с потоком топливного газа или может быть направлен на факел. Далее, внешний поток может быть подвергнут стадии нагревания перед направлением в адсорбционный слой. На стадии нагревания внешний поток может нагреваться до температуры менее 550°F (288°С), менее 500°F (260°С), менее 450°F (232°С) или менее 350°F (177°С), и может иметь температуру на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, внешний поток, используемый во время стадии продувки, может иметь температуру в диапазоне от 500°F (260°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С), в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока или от 400°F (204°С) до температуры, превышающей на 200°F (111°С) температуру газообразного сырьевого потока. Нагревание внешнего потока может включать пропускание потока через теплообменник или аналогичное нагревательное устройство для повышения температуры внешнего потока. На этапе 304 стадия адсорбции осуществляется для адсорбционного слоя. Стадия адсорбции может включать прохождение газообразного сырьевого потока через адсорбционный слой с удалением одного или более загрязнителей из газообразного сырьевого потока и с образованием потока продукта, который отводится из устройства с адсорбционным слоем. На этапе 306 поток продукта может быть измерен. Поток продукта может быть измерен с помощью отбора проб, использования влагоанализатора, использования газового хроматографа или использования другого оборудования для анализа компонентов газа. Затем, на этапе 308 выполняется определение того, соответствует ли поток продукта требованию. Это определение может включать в себя анализ потока продукта для определения уровня одного или более загрязнителей в потоке продукта. Если поток продукта соответствует требованию (например, содержание загрязнителей находится на уровне или ниже определенных пороговых значений), - поток продукта может быть направлен в процессы последующей обработки. Однако, если поток продукта не соответствует требованиям (например, содержание загрязнителей находится выше определенных пороговых значений), - поток продукта может быть рециркулирован для смешивания с газообразным сырьевым потоком и для использования в качестве части стадии адсорбции, как показано в блоке 304.
[0073] После того как устройства с адсорбционным слоем направили поток продукта в процесс последующей обработки, поток продукта может использоваться с оборудованием для последующей обработки, как показано в блоках 310-316. На этапе 310 может начаться режим запуска оборудования для последующей обработки. Режим запуска оборудования для последующей обработки может включать различные стадии перед направлением потока продукта в оборудование для последующей обработки, или может начаться, как только поток продукта будет передан в оборудование для последующей обработки. Процессы последующей обработки могут включать процесс CFZ, процесс криогенного выделения ГКЖ, или процесс СПГ, с сопутствующим оборудованием для каждого процесса. Кроме того, во время последовательности режима запуска оборудования для последующей обработки, устройства с адсорбционным слоем могут продолжать использовать внешний поток для стадии продувки. На этапе 312 поток продувки может быть направлен в устройства с адсорбционным слоем из процесса последующей обработки. Поток продувки может включать в себя головной поток или отводимый поток из процесса последующей обработки. В качестве примера, поток продувки из установки ГКЖ может быть головным потоком деметанизатора, или поток продувки может быть потоком топливного газа установки СПГ.Затем, на этапе 314 количество внешнего потока, используемое на стадии продувки, может быть скорректировано. Корректировка может быть основана на количестве потока продувки, подаваемого в устройства с адсорбционным слоем. Например, скорость внешнего потока может быть снижена на 10%, 50% или 90%, на основе количества потока продувки из процессов последующей обработки и желаемой скорости потока. На этапе 316 поступление внешнего потока может быть прервано. Поступление внешнего потока может быть прервано после того, как процесс последующей обработки создаст достаточное количество потока продувки в условиях, близких к стационарным рабочим условиям.
[0074] После завершения процесса режима запуска может начаться режим нормальной работы, как показано в блоке 318. На этапе 318 начинается режим нормальной работы. Режим нормальной работы может включать в себя направление газообразного сырьевого потока в устройства с адсорбционным слоем для осуществления процесса короткоцикловой адсорбции для удаления загрязнителей и направление потока продукта в процесс последующей обработки. После этого, процесс последующей обработки может направлять поток продукта через различное оборудование для последующей обработки с получением потока конечного продукта. Процесс последующей обработки также может направлять поток продувки в процесс короткоцикловой адсорбции, с возможностью использования во время стадии регенерации для удаления загрязнителей из адсорбционных слоев внутри устройств с адсорбционным слоем.
[0075] В качестве конкретного примера, сырьевой поток может представлять собой поток природного газа, который преимущественно содержит углеводороды, внешний поток может быть потоком азота, и загрязнители в адсорбционном слое могут быть водой. Во время стадии продувки для соответствующего адсорбционного слоя поток азота проходит через адсорбционный слой, и вода взаимодействует с потоком азота с образованием потока продукта продувки, который включает в себя азот и часть воды, удаленной из адсорбционного слоя.
[0076] В дополнение к этому, поток продукта из устройств с адсорбционным слоем может использоваться в процессе режима запуска для одной или более установок последующей обработки, таких как деметанизатор или линия сжижения природного газа. По мере того как процессы и установки последующей обработки запускаются, отработавшие адсорбционные слои могут быть регенерированы с использованием потока сухого азота в качестве потока продувки. Поток сухого азота может быть нагрет. В качестве альтернативы, нагретый отводимый поток со стороны продукта также может использоваться для регенерации адсорбционных слоев во время стадии продувки. Как только процессы последующей обработки начинают работать в нормальном режиме, поток продувки может быть отрегулирован так, чтобы быть полученным из остаточного газового потока, потока топливного газа или другого подходящего потока из одного из процессов последующей обработки.
[0077] В некоторых вариантах осуществления, поток продукта продувки может быть направлен в процессы для удаления загрязнителей из внешнего потока, благодаря чему очищенный поток продукта продувки может быть рециркулирован в устройства с адсорбционным слоем в качестве внешнего потока или же может быть смешан с внешним потоком. Например, если внешний поток представляет собой поток азота, и загрязнителем является вода, - поток продукта продувки может быть нагрет и затем может быть подвергнут перепаду давления для отделения воды от азота в потоке продукта продувки. Таким образом, азот может быть регенерирован и рециркулирован в адсорбционные слои для удаления дополнительной воды из адсорбционных слоев во время последующей стадии продувки.
[0078] В качестве дополнительных усовершенствований, рабочие условия могут быть скорректированы во время режима внешнего запуска для регулирования удаления загрязнителей из адсорбционных слоев. В качестве примера, скорость потока может находиться в диапазоне от 25 до 1000 тысяч стандартных кубических футов в сутки (MSCFD, тыс.ст.куб.фт./сут.) (706,3-28252,1 м3/сут) во время режима нормальной работы, тогда как скорость потока может находиться в диапазоне от 6,25 до 500 тыс.ст.куб.фт./сут. (176,6-14126,1 м3/сут) для режима запуска. Скорость потока может быть увеличена во время последующих стадий продувки до достижения скоростей потока режима нормальной работы. Кроме того, давление внешнего потока может находиться в диапазоне давлений от атмосферного давления до давления на 50 фунт/кв. дюйм (0,34 МПа) выше атмосферного давления. В дополнение к этому, температура внешнего потока может находиться в диапазоне температур от температуры на 20°C выше атмосферной температуры до температуры на 150°C выше атмосферной температуры. Кроме того, температура внешнего потока может быть менее 550°F (288°С), менее 500°F (260°С), менее 450°F (232°С) или менее 350°F (177°С), и может быть температурой газообразного сырьевого потока, на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, внешний поток, используемый во время стадии продувки, может иметь температуру в диапазоне между 500°F (260°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры газообразного сырьевого потока; в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С), или от 400°F (204°С) до температуры, превышающей на 200°F (111°С) температуру газообразного сырьевого потока.
[0079] Чтобы поддерживать процесс режима внешнего запуска, конфигурация процесса короткоцикловой адсорбции может включать дополнительные перепускные трубопроводы и коллектор для направления внешнего потока в устройства с адсорбционным слоем во время стадии продувки. Внешний поток может подаваться из емкости внешнего источника через трубопровод внешнего источника, который находится в сообщении по текучей среде с коллектором продувки. Кроме того, данная конфигурация может включать в себя одно или более нагревательных устройств, которые находятся выше по потоку от коллектора продувки и выполнены с возможностью нагревания внешнего потока перед пропусканием через устройства с адсорбционным слоем и/или которые находятся ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выполнены с возможностью нагревания потока продукта продувки. Нагревательное устройство может включать в себя теплообменник, печь или тому подобное. Конфигурация также может включать в себя одну или более разделительные установки, выполненные с возможностью отделения одного или более загрязнителей из потока продукта продувки. Разделительные установки могут представлять собой емкость мгновенного разделения, которая выполнена с возможностью понижения давления потока для отделения загрязнителей от остальной части потока продукта продувки, или могут быть установкой адсорбции, которая взаимодействует с загрязнителями для отделения загрязнителей от остальной части потока продукта продувки. Загрязнители могут быть отведены из процесса, тогда как остальная часть потока продукта продувки может быть направлена в одну или более установку регенерации. Установки регенерации могут использоваться для дополнительной очистки остальной части потока продукта продувки и/или сжатия остальной части потока продукта продувки с образованием внешнего потока, который направляется в адсорбционные слои.
[0080] В некоторых вариантах осуществления внешний поток может быть дополнительно кондиционирован перед подачей в последующее устройство с адсорбционным слоем во время стадии его регенерации в качестве потока продувки. На стадии нагревания внешний поток может нагреваться до температуры менее 550°F (288°С), менее 500°F (260°С), менее 450°F (232°С) или менее 350°F (177°С), и может иметь температуру на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, внешний поток, используемый во время стадии продувки, может иметь температуру в диапазоне между 500°F (260°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры газообразного сырьевого потока;в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С), или от 400°F (204°С) до температуры, превышающей на 200°F (111°С) температуру газообразного сырьевого потока. Нагревание внешнего потока может включать пропускание потока через теплообменник или аналогичное нагревательное устройство для повышения температуры внешнего потока. Далее, внешний поток может подвергаться стадии декомпрессии перед направлением в устройство с адсорбционным слоем, осуществляющее стадию регенерации. Стадия декомпрессии, которая может осуществляться до стадии нагревания или после стадии нагревания, может снижать давление внешнего потока до давления в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.), которое ниже, чем давление внешнего потока перед стадией декомпрессии. Давление может быть снижено по меньшей мере на 10%, по меньшей мере на 20% или по меньшей мере на 30% относительно давления потока продукта, выходящего из адсорбционного слоя. Декомпрессия внешнего потока может включать направление потока через детандер или емкость мгновенного разделения для понижения давления внешнего потока.
[0081] В качестве дополнительных усовершенствований, рабочие условия могут быть скорректированы во время режима запуска для регулирования удаления загрязнителей из устройств с адсорбционным слоем. В качестве примера, скорость потока может находиться в диапазоне от 25 до 1000 тысяч стандартных кубических футов в сутки (MSCFD, тыс.ст.куб.фт./сут.) (706,3-28252,1 м3/сут) во время режима нормальной работы, тогда как скорость потока может находиться в диапазоне от 6,25 до 500 тыс.ст.куб.фт./сут. (176,6-14126,1 м3/сут) для режима запуска. Скорость потока может быть увеличена во время последующих стадий продувки до достижения скоростей потока режима нормальной работы. Кроме того, давление внешнего потока может находиться в диапазоне давлений от атмосферного давления до давления на 50 фунт/кв. дюйм (0,34 МПа) выше атмосферного давления. В дополнение к этому, температура внешнего потока может находиться в диапазоне температур от температуры на 20°C выше атмосферной температуры до температуры на 100°C выше атмосферной температуры.
[0082] Кроме того, продукт продувки может быть подвергнут стадиям кондиционирования, например, для получения углеводородов со стадии регенерации. Например, поток продукта продувки может быть охлажден или сжат для удаления загрязнителей и может быть рециркулирован, чтобы быть по меньшей мере частью сырьевого потока или быть по меньшей мере частью потока продукта. В качестве примера, мгновенное разделение может использоваться для удаления загрязнителей. В других конфигурациях, поток продукта продувки нагревается до температуры, которая на 5°F (3°С) выше точки росы потока продукта продувки; на 10°F (6°С) выше точки росы потока продукта продувки; или на 20°F (11°С) выше точки росы потока продукта продувки. Благодаря нагреванию потока продукта продувки выше точки росы, нагретый поток продукта продувки может использоваться в последующем процессе, таком как газовая турбина.
[0083] Чтобы поддерживать процесс режима запуска, конфигурация процесса короткоцикловой адсорбции может включать дополнительные перепускные трубопроводы и коллектор для направления внешнего потока или части внешнего потока в устройства с адсорбционным слоем во время стадии их регенерации. Конфигурация может также включать одно или более нагревательных устройств, которые находятся выше по потоку от коллектора продувки и выполнены с возможностью нагревания внешнего потока перед пропусканием через устройства с адсорбционным слоем и/или которые находятся ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выполнены с возможностью нагревания потока продукта продувки. Нагревательное устройство может включать в себя теплообменник, печь или тому подобное. Конфигурация также может включать в себя одно или более устройств декомпрессии, выполненных с возможностью понижения давления внешнего потока. Устройства декомпрессии могут включать один или более детандеров и/или одну или более разделительные установки. Разделительные установки, которые могут представлять собой емкость мгновенного разделения, могут быть выполнены с возможностью отделения одного или более загрязнителей из внешнего потока. Кроме того, конфигурация может включать в себя одну или более установок регенерации, которые выполнены с возможностью очистки потока продукта продувки с удалением загрязнителей из потока продукта продувки. В качестве примера, конфигурация может включать в себя перепускной клапан внешнего газа, находящийся в сообщении по текучей среде с коллектором продувки и выполненный с возможностью обеспечения канала потока для внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима запуска, и выполненный с возможностью блокирования канала потока внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима нормальной работы.
[0084] Иллюстративные варианты осуществления стадий, которые могут осуществляться в процессе режима запуска, показаны на фиг.4 - фиг.9. На фиг.4 представлена иллюстративная диаграмма 400 стадии режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На данной диаграмме 400 стадия нагревания адсорбционного слоя показана во время стадии адсорбции цикла режима запуска. На данной стадии нагревания сырьевой поток, который может быть потоком влажного газа или внешним потоком, может быть направлен по трубопроводу 402 в нагревательное устройство 404. Нагревательное устройство 404 может быть выполнено с возможностью нагревания сырьевого потока до температуры менее 550°F (288°С), менее 500°F (260°С), менее 450°F (232°С) или менее 350°F (177°С), и может быть температурой газообразного сырьевого потока, на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, поток, используемый во время стадии продувки, может иметь температуру в диапазоне от 500°F (260°С) до 50°F (10°С), в диапазоне от 450°F (232°С) до 100°F (38°С) или от 400°F (204°С) до 200°F (93°С) (например, при температуре, превышающей температуру сырьевого потока). Далее нагретый поток может быть направлен в устройство 406 декомпрессии. Устройство 406 декомпрессии может быть выполнено с возможностью понижения давления нагретого потока до давления в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.), которое ниже, чем давление внутри потока перед устройством 406 декомпрессии, или которое может быть ниже по меньшей мере на 10%, по меньшей мере на 20% или по меньшей мере на 30% относительно давления потока перед устройством 406 декомпрессии. Затем, полученный в результате поток направляют из устройства 406 декомпрессии на факел или рециркулируют в процесс.
[0085] На фиг.5А и фиг.5В представлены иллюстративные диаграммы 500 и 520, связанные с другой стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На диаграмме 500 фиг.5А показана стадия сброса давления. На данной стадии сброса давления поток сброса давления, который может быть частью газа в устройстве 502 с адсорбционным слоем, может направляться по трубопроводу 504 на факел (не показано). Стадия сброса давления может использоваться для удаления больших количеств загрязнителей, таких как вода, из устройства 502 с адсорбционным слоем.
[0086] На фиг.5B показана диаграмма 520 отклика 526 давления вдоль оси 524 адсорбции в молях на килограмм (моль/кг) относительно оси 522 давления в барах. На этой диаграмме 520 отклик 526 показывает равновесную концентрацию в зависимости от парциального давления. Когда давление в адсорбционном слое уменьшается, парциальное давление снижается, приводя к более низкой концентрации на адсорбирующем материале. Это приводит к десорбции загрязнителей из адсорбционного слоя, которые могут быть отведены на факел.
[0087] На фиг.6 представлена иллюстративная диаграмма 600, связанная с еще одной стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На данной диаграмме 600 показана стадия продувки внешним газом. На данной стадии продувки внешним газом внешний газовый поток, который может быть преимущественно потоком азота, может быть направлен по трубопроводу 602 в нагревательное устройство 604. Нагревательное устройство 604 может быть выполнено с возможностью нагревания внешнего газового потока до температуры менее 550°F (288°С), менее 500°F (260°С), менее 450°F (232°С) или менее 350°F (177°С), и может быть температурой газообразного сырьевого потока,на 50°F (28°С) выше температуры газообразного сырьевого потока, на 100°F (56°С) выше температуры газообразного сырьевого потока или на 250°F (139°С) выше температуры газообразного сырьевого потока. Например, внешний поток, используемый во время стадии продувки, может иметь температуру в диапазоне между 500°F (260°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С), в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры газообразного сырьевого потока, в диапазоне между температурой от 450°F (232°С) и до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 100°F (56°С), или от 400°F (204°С) до температуры, превышающей на 200°F (111°С) температуру газообразного сырьевого потока. Затем нагретый внешний газовый поток может быть направлен в устройство 606 с адсорбционным слоем в качестве нагретого потока продувки. Нагретый поток продувки может быть направлен через устройство 606 с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из устройства 606 с адсорбционным слоем и отведен по трубопроводу 608 в качестве потока продукта продувки. Поток продукта продувки может быть кондиционирован и/или сброшен на факел.
[0088] На фиг.7 представлена иллюстративная диаграмма 700, связанная с другой стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На данной диаграмме 700 показаны два устройства 702 и 704 с адсорбционным слоем, осуществляющие различные стадии в соответствующей последовательности режима запуска после того, как поток продукта достигнет уровня, который удовлетворяет заданному порогу. Данная стадия может осуществляться в один или более циклов после выполнения циклов и может использоваться для запуска процессов последующей обработки, таких как система ГКЖ. Первое устройство 702 с адсорбционным слоем может осуществлять стадию адсорбции, тогда как второе устройство 704 с адсорбционным слоем может осуществлять стадию регенерации (например, стадию продувки). На стадии адсорбции сырьевой поток может быть направлен по трубопроводу 706 в первое устройство 702 с адсорбционным слоем. Сырьевой поток может взаимодействовать с адсорбционным слоем внутри устройства 702 с адсорбционным слоем с удалением одного или более загрязнителей из сырьевого потока, и образующийся в результате поток может быть отведен в процесс последующей обработки по трубопроводу 710. Внешний поток может направляться в нагревательное устройство 712 по трубопроводу 714 для осуществления стадии регенерации для устройства 704 с адсорбционным слоем. Нагревательное устройство 712 может быть выполнено с возможностью нагревания внешнего потока до отмеченной выше температуры. Затем, нагретый поток может быть направлен в устройство 716 декомпрессии. Устройство 716 декомпрессии может быть выполнено с возможностью снижения давления нагретого потока до давления в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.), которое ниже, чем давление внутри потока перед устройством 716 декомпрессии, или которое может быть ниже по меньшей мере на 10%, по меньшей мере на 20% или по меньшей мере на 30% относительно давления потока перед устройством 716 декомпрессии. Затем, образующийся в результате поток направляется из устройства 716 декомпрессии во второе устройство 704 с адсорбционным слоем в качестве потока продувки во время стадии регенерации для второго устройства 704 с адсорбционным слоем. Поток продувки может быть направлен через второе устройство 704 с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционного слоя во втором устройстве 704 с адсорбционным слоем и отведен по трубопроводу 718 в качестве потока продукта продувки. Поток продукта продувки может быть смешан с топливным потоком, направлен на дополнительное кондиционирование и/или на факел.
[0089] На фиг.8 представлена иллюстративная диаграмма 800, связанная с другой стадией режима запуска в соответствии с вариантом осуществления способов по настоящему изобретению. На данной диаграмме 800 показаны два устройства 702 и 704 с адсорбционным слоем, осуществляющие различные стадии в соответствующей последовательности режима внешнего запуска, после того, как поток продукта достигнет уровня, который удовлетворяет заданному порогу, и после того, как процесс последующей обработки обеспечит поток продувки в устройства 702 и 704 с адсорбционным слоем. Данная стадия может осуществляться в один или более циклов после осуществления циклов на фиг.7, может включать аналогичные фиг.7 ссылочные позиции и может использоваться для перехода к нормальной работе для процесса короткоцикловой адсорбции и/или для процессов последующей обработки. В данной конфигурации, скорость потока в трубопровод 714 или клапан можно регулировать для уменьшения количества внешнего газа, подаваемого в нагревательное устройство 712 по трубопроводу 714 и в устройство 716 декомпрессии. Регулирование может зависеть от объема головного потока, подаваемого из процесса последующей обработки по трубопроводу 802. Регулирование может включать использование клапана и/или системы регулирования в каскадной конфигурации, корректировку скорости потока с помощью клапана или блокирование потока с помощью одного или более клапанов. Данный способ может использоваться для перехода процесса короткоцикловой адсорбции от процесса RCTSA в процесс RCPSA. Данный способ также может использоваться для запуска процесса выделения ГКЖ и/или процесса получения СПГ.
[0090] На фиг.9 представлена иллюстративная диаграмма 900, связанная с режимом нормальной работы. На данной диаграмме 900 показаны два устройства 902 и 904 с адсорбционным слоем, осуществляющие различные стадии в соответствующей последовательности режима нормальной работы после завершения режима запуска. Первое устройство 902 с адсорбционным слоем может осуществлять стадию адсорбции, тогда как второе устройство 904 с адсорбционным слоем может осуществлять стадию регенерации (например, стадию продувки). На стадии адсорбции сырьевой поток может быть направлен по трубопроводу 906 в первое устройство 902 с адсорбционным слоем. Сырьевой поток может взаимодействовать с адсорбционным слоем внутри устройства 902 с адсорбционным слоем с удалением одного или более загрязнителей из сырьевого потока, и образующийся в результате поток может быть отведен по трубопроводу 908 в процесс последующей обработки. Для стадии регенерации поток продувки направляется по трубопроводу 910 из процесса последующей обработки во второе устройство 904 с адсорбционным слоем. Поток продувки может быть направлен через второе устройство 904 с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционного слоя во втором устройстве 904 с адсорбционным слоем и отведен по трубопроводу 912 в качестве потока продукта продувки. Поток продукта продувки может быть смешан с топливным потоком, направлен в компрессор остаточного газа или другой дополнительный процесс кондиционирования.
[0091] Как может быть понятно, процесс режима запуска может включать в себя различные сочетания стадий для осуществления процесса режима запуска. В режимах запуска могут использоваться эти различные стадии для управления последовательностью режима запуска. Например, стадия сброса давления может осуществляться после стадии продувки для соответствующих устройств с адсорбционным слоем.
[0092] В дополнение к этому, в качестве еще одного улучшения, способы настоящего изобретения могут включать в себя и другие усовершенствования. Например, нагревательная рубашка или оболочка могут использоваться для обеспечения дополнительного нагревания устройства с адсорбционным слоем. Дополнительное тепло может использоваться во время режима запуска, чтобы обеспечить дополнительное нагревание адсорбционного слоя. В частности, нагревательная рубашка может быть расположена рядом с устройством с адсорбционным слоем и/или коллекторами и трубопроводами, соединенными по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем, и выполнена с возможностью нагревания адсорбционного слоя, что может быть представлено электронагревательной конфигурацией.
[0093] В одном или более вариантов осуществления материал может включать адсорбирующий материал, нанесенный на неадсорбирующую основу. Адсорбирующие материалы могут включать оксид алюминия, микропористые цеолиты, технический уголь, катионные цеолиты, цеолиты с высоким содержанием диоксида кремния, высококремнеземистые упорядоченные мезопористые материалы, золь-гелевые материалы, материалы, содержащие алюминий, фосфор и кислород (ALPO) (микропористые и мезопористые материалы, содержащие преимущественно алюминий, фосфор и кислород), материалы, содержащие кремний, алюминий, фосфор и кислород (SAPO) (микропористые и мезопористые материалы, содержащие преимущественно кремний, алюминий, фосфор и кислород), металлоорганические каркасные (MOF) материалы (микропористые и мезопористые материалы, состоящие из металлорганического каркаса), и цеолитовые имидазолатные каркасные (ZIF) материалы (микропористые и мезопористые материалы, состоящие из цеолитового имидазолатного каркаса). Другие материалы включают микропористые и мезопористые сорбенты, функционализированные функциональными группами. Примеры функциональных групп могут включать первичные, вторичные, третичные амины и другие непротонные основные группы, такие как амидины, гуанидины и бигуаниды.
[0094] В одном или более вариантов осуществления устройство с адсорбционным слоем может использоваться для отделения загрязнителей от сырьевого потока во время режима нормальной работы. Способ может включать в себя пропускание газообразного сырьевого потока при давлении подачи через устройство с адсорбционным слоем, имеющее адсорбентный контактор для отделения одного или более загрязнителей от газообразного сырьевого потока с образованием потока продукта, при этом адсорбентный контактор имеет первую часть и вторую часть; прерывание течения потока газообразного сырья; осуществление стадии декомпрессии, при этом стадия декомпрессии уменьшает давление внутри устройства с адсорбционным слоем; осуществление необязательной стадии нагревания, при этом стадия нагревания повышает температуру устройства с адсорбционным слоем с образованием перепада температур между сырьевым концом адсорбционного слоя и продуктовым концом адсорбционного слоя; и осуществление стадии продувки, при этом стадия продувки уменьшает давление внутри устройства с адсорбционным слоем; осуществление стадии повторного создания давления, при этом стадия повторного создания давления повышает давление внутри устройства с адсорбционным слоем; и повторение стадий а) - e) по меньшей мере в течение одного дополнительного цикла.
[0095] Кроме того, в одном или более вариантах осуществления устройство с адсорбционным слоем может включать в себя адсорбционный слой, который может использоваться для выделения целевого газа из газообразной смеси. Адсорбент обычно состоит из адсорбирующего материала, нанесенного на неадсорбирующую основу или контактор. Такие контакторы содержат по существу параллельные каналы потока, при этом 20 об.%, предпочтительно 15 об.% или менее объема открытых пор контактора, исключая каналы потока, находится в порах более примерно 20 ангстрем. Каналом потока является та часть контактора, в которой происходит течение газа при приложении стационарной разности давлений между точкой или местом, в которых сырьевой поток входит в контактор, и точкой или местом, в которых поток продукта покидает контактор. В контакторе адсорбент включен в стенку канала потока.
[0096] В одном или более вариантах осуществления, при использовании процесса RCTSA или объединенного процесса RCPSA и RCTSA, общая продолжительность цикла обычно составляет менее 600 с, предпочтительно менее 400 с, предпочтительно менее 300 с, предпочтительно менее 250 с, предпочтительно менее 180 с, более предпочтительно менее 90 с и еще более предпочтительно менее 60 с. В другом варианте осуществления конфигурация с частыми циклами может работать при более низких скоростях потока во время режима запуска по сравнению с режимом нормальной работы, что может привести к продолжительностям цикла, превышающим продолжительности цикла в режиме нормальной работы. Например, продолжительность цикла режима запуска может быть периодом времени более 1 с и менее 2400 с, периодом времени более 1 с и менее 1500 с, периодом времени более 1 с и менее 1000 с, периодом времени более 1 с и менее 600 с, периодом времени более 2 с и менее 800 с, периодом времени более 2 с и менее 400 с, периодом времени более 5 с и менее 150 с или периодом времени более 5 с и менее 90 с.
[0097] Принимая во внимание многие возможные варианты осуществления, к которым могут быть применены принципы описанного изобретения, необходимо отметить, что проиллюстрированные варианты осуществления являются лишь предпочтительными примерами изобретения и не должны рассматриваться как ограничивающие объем изобретения.

Claims (48)

1. Способ удаления загрязнителей из газообразного сырьевого потока посредством короткоцикловой адсорбции, способ включает в себя:
а) осуществление стадии продувки, при этом стадия продувки включает пропускание внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем для удаления одного или более загрязнителей из адсорбционного слоя внутри корпуса устройства с адсорбционным слоем, с образованием потока продукта продувки;
b) осуществление одной или более стадий адсорбции, при этом каждая из одной или более стадий адсорбции включает пропускание газообразного сырьевого потока через устройство с адсорбционным слоем, имеющее адсорбционный слой для отделения одного или более загрязнителей от газообразного сырьевого потока, с образованием потока продукта;
c) определение того, соответствует ли поток продукта требованию по загрязнителю;
d) если поток продукта соответствует требованию, то поток продукта направляют в процесс последующей обработки;
е) если поток продукта не соответствует требованию, то стадии а) - d) повторяют в течение по меньшей мере одного дополнительного цикла,
причем способ дополнительно включает смешивание отводимого потока из процесса последующей обработки с внешним газовым потоком перед осуществлением стадии продувки.
2. Способ по п. 1, дополнительно включающий регулирование количества внешнего газового потока, используемого при осуществлении стадии продувки, на основе количества отводимого потока из процесса последующей обработки.
3. Способ по п. 1 или 2, дополнительно включающий нагревание внешнего газового потока перед пропусканием внешнего газового потока через устройство с адсорбционным слоем.
4. Способ по п. 3, в котором внешний газовый поток нагревается до температуры в диапазоне между 500°F (260°С) до температуры, превышающей температуру газообразного сырьевого потока на 50°F (28°С).
5. Способ по п. 3, в котором внешний газовый поток нагревается до температуры в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока.
6. Способ по любому из пп. 1-5, дополнительно включающий нагревание потока продукта продувки, при этом поток продукта продувки нагревается до температуры, которая на 10°F (6°С) выше точки росы потока продукта продувки.
7. Способ по любому из пп. 5, 6, дополнительно включающий:
отделение одного или более загрязнителей от потока продукта продувки с образованием кондиционированного потока продукта продувки; и
смешивание кондиционированного потока продукта продувки с потоком из источника внешнего газа с образованием внешнего газового потока.
8. Способ по любому из пп. 1-7, в котором поток продувки пропускается в противоточном направлении относительно направления сырьевого потока, и при этом в конце стадии продувки существует перепад температур в диапазоне от 100°F (38°С) до 400°F (204°С), при этом перепад температур представляет собой разность температур между сырьевым концом адсорбционного слоя и продуктовым концом адсорбционного слоя.
9. Способ по любому из пп. 1-8, в котором продолжительность цикла составляет более 1 с и менее 2400 с.
10. Способ по любому из пп. 1-9, в котором газообразный сырьевой поток представляет собой углеводородсодержащий поток, имеющий более 1 об.% углеводородов в расчете на общий объем сырьевого потока.
11. Способ по любому из пп. 1-10, в котором газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и CO2, при этом содержание CO2 находится в диапазоне от 200 об.ч./млн и до не более чем примерно 2 об.% газообразного сырьевого потока.
12. Способ по любому из пп. 1-11, в котором устройство с адсорбционным слоем выполнено с возможностью понижения содержания углекислого газа (CO2) до менее чем 50 ч./млн.
13. Способ по любому из пп. 1-12, в котором газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и H2О, при этом содержание H2О находится в диапазоне от 0,2 об.ч./млн до уровней насыщения в газообразном сырьевом потоке.
14. Способ по любому из пп. 1-12, в котором газообразный сырьевой поток содержит углеводороды и H2O, при этом содержание H2O находится в диапазоне от 100 об.ч./млн до 1500 об.ч./млн.
15. Способ по любому из пп. 1-14, дополнительно включающий:
направление потока продукта из устройства с адсорбционным слоем в установку сжиженного природного газа (СПГ); и
отделение топливного потока мгновенного испарения из установки СПГ для использования в качестве по меньшей мере части потока продувки.
16. Способ по любому из пп. 1-14, дополнительно включающий:
направление потока продукта из устройства с адсорбционным слоем в установку криогенного выделения газоконденсатной жидкости (ГКЖ); и
отделение головного потока из установки ГКЖ для использования в качестве по меньшей мере части потока продувки.
17. Способ по любому из пп. 1-16, в котором продолжительность цикла составляет более 2 с и менее 800 с.
18. Способ по любому из пп. 1-17, в котором внешний газовый поток представляет собой азотсодержащий поток, имеющий более 1 об.% азота в расчете на общий объем сырьевого потока.
19. Способ по любому из пп. 1-18, в котором внешний газовый поток содержит преимущественно поток азота, содержащий менее 0,1 ч./млн воды.
20. Способ по любому из пп. 1-18, в котором внешний газовый поток содержит преимущественно поток азота, содержащий менее 10 ч./млн воды.
21. Способ по любому из пп. 1-20, в котором внешний газовый поток содержит по меньшей мере один газ из азота, метана, гелия, водорода или любое их сочетание.
22. Система короткоцикловой адсорбции, содержащая:
множество коллекторов, при этом множество коллекторов содержит коллектор сырья, выполненный с возможностью обеспечения прохождения сырьевого потока к множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продукта, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продукта из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии адсорбции, коллектор продувки, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продувки к множеству устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации, коллектор продукта продувки, выполненный с возможностью обеспечения прохождения потока продукта продувки из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии регенерации,
при этом каждый коллектор из множества коллекторов связан с одной стадией процесса короткоцикловой адсорбции из множества стадий процесса короткоцикловой адсорбции;
множество устройств с адсорбционным слоем, соединенных с множеством коллекторов, при этом каждое из устройств с адсорбционным слоем содержит:
корпус;
адсорбирующий материал, расположенный внутри корпуса;
множество клапанов, при этом по меньшей мере один из множества клапанов связан с одним из множества коллекторов и выполнен с возможностью регулирования потока текучей среды вдоль пути потока, проходящего между соответствующим коллектором и адсорбирующим материалом, причем множество клапанов содержит один или более тарельчатых клапанов;
перепускной клапан внешнего газа, находящийся в сообщении по текучей среде с коллектором продувки и выполненный с возможностью обеспечения канала потока для внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима запуска, и выполненный с возможностью блокирования канала потока внешнего газового потока из емкости для хранения внешнего газа в коллектор продувки в положении режима нормальной работы.
23. Система короткоцикловой адсорбции по п. 22, в которой множество устройств с адсорбционным слоем выполнено с возможностью работы при давлениях в диапазоне от 0,1 бар абс. до 100 бар абс. (0,01-10 МПа абс.).
24. Система короткоцикловой адсорбции по п. 22 или 23, дополнительно содержащая нагревательное устройство, расположенное выше по потоку от коллектора продувки и ниже по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом нагревательное устройство выполнено с возможностью нагревания внешнего газового потока до температуры в диапазоне от 450°F (232°С) до температуры газообразного сырьевого потока.
25. Система короткоцикловой адсорбции по любому из пп. 22-24, дополнительно содержащая установку кондиционирования, расположенную ниже по потоку от коллектора продукта продувки и выше по потоку от емкости для хранения внешнего газа, при этом установка кондиционирования выполнена с возможностью удаления одного или более загрязнителей из потока продукта продувки.
26. Система короткоцикловой адсорбции по любому из пп. 22-25, в которой множество коллекторов дополнительно содержит коллектор сброса давления, выполненный с возможностью пропускания потока сброса давления из множества устройств с адсорбционным слоем во время стадии сброса давления.
27. Система короткоцикловой адсорбции по любому из пп. 22-26, дополнительно содержащая установку сжиженного природного газа, находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и топливный поток мгновенного испарения, при этом топливный поток мгновенного испарения направляется в коллектор продувки.
28. Система короткоцикловой адсорбции по любому из пп. 22-26, дополнительно содержащая установку криогенного выделения газоконденсатной жидкости (ГКЖ), находящуюся в сообщении по текучей среде с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью приема потока продукта и разделения потока продукта на поток конечного продукта и остаточный газовый поток, при этом остаточный газовый поток направляется в коллектор продувки.
29. Система короткоцикловой адсорбции по любому из пп. 22-28, дополнительно содержащая нагревательную рубашку, расположенную рядом с устройством с адсорбционным слоем и выполненную с возможностью нагревания адсорбционного слоя.
RU2018146544A 2016-05-31 2017-04-25 Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции RU2716686C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201662343426P 2016-05-31 2016-05-31
US62/343,426 2016-05-31
PCT/US2017/029348 WO2017209861A1 (en) 2016-05-31 2017-04-25 Apparatus and system for swing adsorption processes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2716686C1 true RU2716686C1 (ru) 2020-03-13

Family

ID=58672745

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018146544A RU2716686C1 (ru) 2016-05-31 2017-04-25 Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции

Country Status (8)

Country Link
US (2) US10427091B2 (ru)
EP (1) EP3463620A1 (ru)
CN (1) CN109195685A (ru)
AU (1) AU2017274289B2 (ru)
BR (1) BR112018074420A2 (ru)
CA (1) CA3025699A1 (ru)
RU (1) RU2716686C1 (ru)
WO (1) WO2017209861A1 (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016076994A1 (en) 2014-11-11 2016-05-19 Exxonmobil Upstream Research Company High capacity structures and monoliths via paste imprinting
US10293298B2 (en) * 2015-09-02 2019-05-21 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for combined temperature and pressure swing adsorption processes related thereto
CA3005448A1 (en) 2015-11-16 2017-05-26 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide
US10427088B2 (en) 2016-03-18 2019-10-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
BR112018074420A2 (pt) 2016-05-31 2019-03-06 Exxonmobil Upstream Research Company aparelho e sistema para processos de adsorção por variação
CA3025615A1 (en) 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
KR102215684B1 (ko) 2016-09-01 2021-02-19 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 3a 제올라이트 구조체를 사용하는 물의 제거를 위한 스윙 흡착 방법
CN110099730A (zh) 2016-12-21 2019-08-06 埃克森美孚上游研究公司 具有泡沫几何形状结构和活性材料的自支承性结构
CN110087755A (zh) 2016-12-21 2019-08-02 埃克森美孚上游研究公司 具有活性材料的自支承性结构
WO2019147516A1 (en) 2018-01-24 2019-08-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for temperature swing adsorption
EP3758828A1 (en) 2018-02-28 2021-01-06 ExxonMobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
WO2020131496A1 (en) 2018-12-21 2020-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption
US11376545B2 (en) 2019-04-30 2022-07-05 Exxonmobil Upstream Research Company Rapid cycle adsorbent bed
WO2021071755A1 (en) 2019-10-07 2021-04-15 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves
EP4045173A1 (en) 2019-10-16 2022-08-24 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Dehydration processes utilizing cationic zeolite rho
CN110986484B (zh) * 2019-10-31 2020-12-04 中国科学院高能物理研究所 一种利用lng厂尾气进行氦气提取的工艺系统

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3944400A (en) * 1973-11-23 1976-03-16 Petrocarbon Developments Limited Method and apparatus for separating gases
US4421531A (en) * 1982-09-13 1983-12-20 Air Products And Chemicals, Inc. Adiabatic pressure swing absorption process for removing low concentrations of oxygen from mixed gas streams
US20110150756A1 (en) * 2009-12-17 2011-06-23 Idatech, Llc Systems and methods for initiating operation of pressure swing adsorption systems and hydrogen-producing fuel processing systems incorporating the same
EA017307B1 (ru) * 2007-05-18 2012-11-30 Эксонмобил Рисерч Энд Инджиниринг Компани Температурная короткоцикловая адсорбция соиз дымовых газов при использовании контактора с параллельными каналами

Family Cites Families (402)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3124152A (en) 1964-03-10 Poppet-type valve construction
US3103425A (en) 1963-09-10 Adsorption apparatus and method
US1868138A (en) 1930-04-10 1932-07-19 Edwin J Fisk Poppet valve
NL286634A (ru) 1961-12-18 1900-01-01
BE671789A (ru) * 1964-11-20 1966-05-03 Continental Oil Co
CH464625A (de) 1966-10-12 1968-10-31 Sulzer Ag Wellendichtung für ein Gebläse, insbesondere für das Umwälzgebläse einer gasgekühlten Kernreaktoranlage
US3594983A (en) * 1969-06-17 1971-07-27 Process Services Inc Gas-treating process and system
US3602247A (en) 1969-11-10 1971-08-31 Stuart E Bunn Multiple-poppet valve structure
US3788036A (en) 1972-07-26 1974-01-29 D Stahl Pressure equalization and purging system for heatless adsorption systems
US3967464A (en) 1974-07-22 1976-07-06 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process and system utilizing pressure-swing driers
US4496376A (en) 1978-01-26 1985-01-29 Litton Systems, Inc. Variable area molecular sieve container having a thermal control system
US4187092A (en) 1978-05-15 1980-02-05 Billings Energy Corporation Method and apparatus for providing increased thermal conductivity and heat capacity to a pressure vessel containing a hydride-forming metal material
DE2935147A1 (de) 1979-08-30 1981-03-26 Linde Ag, 65189 Wiesbaden Verfahren zur entfernung von schmiermittelnebeln und schmiermitteldaempfen aus einem gasstrom
US4261815A (en) 1979-12-31 1981-04-14 Massachusetts Institute Of Technology Magnetic separator and method
US4325565A (en) 1980-03-03 1982-04-20 General Motors Corporation Cambering vehicle
US4386947A (en) 1980-04-25 1983-06-07 Nippon Soken, Inc. Apparatus for adsorbing fuel vapor
US4329162A (en) 1980-07-03 1982-05-11 Corning Glass Works Diesel particulate trap
US4340398A (en) 1981-05-20 1982-07-20 Union Carbide Corporation Pressure swing adsorption recovery
JPS58114715A (ja) 1981-12-26 1983-07-08 Sumitomo Heavy Ind Ltd 乾式脱硫装置における不活性ガスの生成方法
EP0086073B1 (en) 1982-02-04 1986-11-12 Toray Industries, Inc. Rotary valve
US4461630A (en) 1982-09-30 1984-07-24 Union Carbide Corporation Product recovery in pressure swing adsorption process and system
FR2535981A1 (fr) * 1982-11-12 1984-05-18 Air Liquide Procede et installation de separation par adsorption d'un gaz composite
US4445441A (en) 1983-06-01 1984-05-01 Combustion Engineering, Inc. Slag tap gas flow inducement in wet-bottom furnaces
JPS59232174A (ja) 1983-06-16 1984-12-26 Tokyo Gas Co Ltd コ−クス炉ガスの精製法
US4977745A (en) 1983-07-06 1990-12-18 Heichberger Albert N Method for the recovery of low purity carbon dioxide
JPS60189318A (ja) 1984-03-07 1985-09-26 Mitsubishi Electric Corp パルス増幅装置
US4631073A (en) 1984-03-15 1986-12-23 Wilkerson Corporation Method and apparatus for theadsorptive fractionation of gases
GB8528249D0 (en) 1985-11-15 1985-12-18 Normalair Garrett Ltd Molecular sieve bed containers
US4816039A (en) 1986-02-24 1989-03-28 The Boc Group, Inc. PSA multicomponent separation utilizing tank equalization
DE8605649U1 (de) 1986-03-01 1986-04-17 Degussa Ag, 6000 Frankfurt Vorrichtung zur Halterung von Monolithkatalysatoren
US4770676A (en) * 1986-05-16 1988-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of methane from land fill gas
US4693730A (en) 1986-07-24 1987-09-15 Union Carbide Corporation Pressure swing adsorption product purity control method and apparatus
EP0257493A1 (en) 1986-08-22 1988-03-02 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorptive separation of gas mixtures
GB8623605D0 (en) 1986-10-01 1986-11-05 Normalair Garrett Ltd Aircraft on-board gas generating apparatus
US4711968A (en) 1986-10-03 1987-12-08 Exxon Research & Engineering Co. Process for the hydrofomylation of sulfur-containing thermally cracked petroleum residua
US4784672A (en) 1987-10-08 1988-11-15 Air Products And Chemicals, Inc. Regeneration of adsorbents
US4790272A (en) 1987-10-15 1988-12-13 Woolenweber William E Non-circular poppet valves for internal combustion engine cylinder assemblies
US5234472A (en) 1987-11-16 1993-08-10 The Boc Group Plc Separation of gas mixtures including hydrogen
US5292990A (en) 1988-12-07 1994-03-08 Exxon Research & Engineering Co. Zeolite composition for use in olefinic separations
US4877429A (en) 1989-03-06 1989-10-31 Hunter Donald W Valve device for P.S.A. or R.P.S.A. systems
US5110328A (en) 1989-06-07 1992-05-05 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Solvent adsorber and solvent recovery system
JPH0724735B2 (ja) 1989-11-04 1995-03-22 西部瓦斯株式会社 圧力スイング吸着における過吸着回収システム
US5125934A (en) 1990-09-28 1992-06-30 The Boc Group, Inc. Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases
JP2838586B2 (ja) 1990-11-15 1998-12-16 クラレケミカル株式会社 吸着剤成型体と板の接着方法
US5174796A (en) 1991-10-09 1992-12-29 Uop Process for the purification of natural gas
US5229089A (en) * 1991-11-06 1993-07-20 The Boc Group, Inc. Recovery of flammable materials from gas streams
US5169006A (en) 1991-11-14 1992-12-08 Ceil Stelzer Continuous magnetic separator
US6136222A (en) 1991-12-11 2000-10-24 Bend Research, Inc. Liquid absorbent solutions for separating nitrogen from natural gas
US5224350A (en) 1992-05-11 1993-07-06 Advanced Extraction Technologies, Inc. Process for recovering helium from a gas stream
US5365011A (en) 1992-05-29 1994-11-15 The Boc Group, Inc. Method of producing unsaturated hydrocarbons and separating the same from saturated hydrocarbons
JPH066736A (ja) 1992-06-16 1994-01-14 Casio Comput Co Ltd 液晶テレビ
US5354346A (en) 1992-10-01 1994-10-11 Air Products And Chemicals, Inc. Purge effluent repressurized adsorption process
US5306331A (en) 1993-03-18 1994-04-26 Permea, Inc. Process for cooling the feed gas to gas separation systems
US5370728A (en) 1993-09-07 1994-12-06 Praxair Technology, Inc. Single bed pressure swing adsorption system and process
CA2133302A1 (en) * 1993-10-06 1995-04-07 Ravi Kumar Integrated process for purifying and liquefying a feed gas mixture with respect to its less strongly adsorbed component of lower volatility
US5733451A (en) 1994-05-20 1998-03-31 Englehard/Icc Core for interacting with a fluid media flowing therethrough and method of making the same
US5792239A (en) 1994-10-21 1998-08-11 Nitrotec Corporation Separation of gases by pressure swing adsorption
US5547641A (en) 1995-01-10 1996-08-20 Caterpillar Inc. Catalytic converter exhaust section for an internal combustion engine
US6194079B1 (en) 1995-04-19 2001-02-27 Capitol Specialty Plastics, Inc. Monolithic polymer composition having an absorbing material
EP0745416B1 (en) 1995-06-02 2003-09-17 Corning Incorporated Device for removal of contaminants from fluid streams
US5811616A (en) 1995-06-13 1998-09-22 Amoco Corporation BF3 gas recovery process
AU1192897A (en) 1995-06-23 1997-01-22 Revolve Technologies Inc. Dry seal contamination prevention system
US5565018A (en) 1995-07-12 1996-10-15 Praxair Technology, Inc. Optimal pressure swing adsorption refluxing
US5672196A (en) 1995-08-01 1997-09-30 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for the separation of gases
JP3477280B2 (ja) * 1995-08-04 2003-12-10 三菱重工業株式会社 ガス吸着分離方法
US5700310A (en) 1995-12-29 1997-12-23 Mg Generon, Inc. Removal of oil from compressed gas with macroporous polymeric adsorbent
US5779768A (en) * 1996-03-19 1998-07-14 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of volatile organic compounds from gas streams
US6015041A (en) 1996-04-01 2000-01-18 Westinghouse Savannah River Company Apparatus and methods for storing and releasing hydrogen
US5914294A (en) 1996-04-23 1999-06-22 Applied Ceramics, Inc. Adsorptive monolith including activated carbon and method for making said monlith
US6063161A (en) 1996-04-24 2000-05-16 Sofinoy Societte Financiere D'innovation Inc. Flow regulated pressure swing adsorption system
USRE38493E1 (en) 1996-04-24 2004-04-13 Questair Technologies Inc. Flow regulated pressure swing adsorption system
US5807423A (en) 1996-09-27 1998-09-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for gas separation
US5827358A (en) 1996-11-08 1998-10-27 Impact Mst, Incorporation Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and apparatus
US5769928A (en) 1996-12-12 1998-06-23 Praxair Technology, Inc. PSA gas purifier and purification process
WO1998029182A1 (en) 1996-12-31 1998-07-09 Keefer Bowie High frequency pressure swing adsorption
US5735938A (en) 1997-01-15 1998-04-07 Praxair Technology, Inc. Method for production of nitrogen using oxygen selective adsorbents
US5912426A (en) 1997-01-30 1999-06-15 Praxair Technology, Inc. System for energy recovery in a vacuum pressure swing adsorption apparatus
WO1998033579A1 (en) 1997-01-31 1998-08-06 Healthdyne Technologies, Inc. Pressure swing absorption system with multi-chamber canister
CA2282651C (en) 1997-03-14 2006-12-12 Exxon Research And Engineering Company Membranes comprising aminoacid salts in polyamine polymers and blends
US6152991A (en) 1997-04-17 2000-11-28 Praxair Technology, Inc. Multilayer adsorbent beds for PSA gas separation
US5882380A (en) 1997-05-14 1999-03-16 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process with a single adsorbent bed
US5906673A (en) 1997-05-15 1999-05-25 Nitrotec Corporation Pressure swing system with auxiliary adsorbent bed
US5924307A (en) 1997-05-19 1999-07-20 Praxair Technology, Inc. Turbine/motor (generator) driven booster compressor
ES2135329B1 (es) 1997-05-31 2000-05-16 Univ Valencia Politecnica Zeolita itq-3.
DZ2535A1 (fr) 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
JPH11104462A (ja) 1997-09-30 1999-04-20 Ngk Insulators Ltd 排ガス浄化用触媒−吸着体及び排ガス浄化方法
US6179900B1 (en) 1997-10-09 2001-01-30 Gkss Forschungszentrum Geesthacht Gmbh Process for the separation/recovery of gases
US7094275B2 (en) 1997-12-01 2006-08-22 Questair Technologies, Inc. Modular pressure swing adsorption apparatus
EP1045728B1 (en) 1997-12-01 2009-11-25 Xebec Adsorption Inc. Modular pressure swing adsorption apparatus
US6007606A (en) 1997-12-09 1999-12-28 Praxair Technology, Inc. PSA process and system
US6147126A (en) 1998-02-10 2000-11-14 Exxon Research And Engineering Company Gas conversion using hydrogen from syngas gas and hydroconversion tail gas
FR2775198B1 (fr) 1998-02-26 2000-04-14 Air Liquide Procede et dispositif de purification de gaz par adsorption a lits horizontaux fixes
CN1168522C (zh) 1998-02-27 2004-09-29 普莱克斯技术有限公司 Vpsa法用改进的吸附材料
US6500234B1 (en) 1998-02-27 2002-12-31 Praxair Technology, Inc. Rate-enhanced gas separation
FR2775618B1 (fr) 1998-03-03 2000-05-05 Air Liquide Adsorbant a taux d'echange heterogene et procede psa mettant en oeuvre un tel adsorbant
US6458187B1 (en) 1998-03-31 2002-10-01 Grace Gmbh & Co. Kg Shaped body of zeolite, a process for its production and its use
FR2776941B1 (fr) 1998-04-07 2000-05-05 Air Liquide Procede et unite de production d'oxygene par adsorption avec cycle court
US5968234A (en) 1998-04-14 1999-10-19 Air Products And Chemicals, Inc. Temperature swing adsorption with regeneration by elevated pressure ASU nitrogen-enriched gas
US5935444A (en) 1998-05-14 1999-08-10 Amcol International Corporation Method and apparatus for removing oil from water on offshore drilling and production platforms
EP0958884A1 (de) 1998-05-19 1999-11-24 Lastec Laserjob AG Verfahren zum Bearbeiten von Werkstücken sowie Werkzeugmaschine
US6011192A (en) 1998-05-22 2000-01-04 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane-based conditioning for adsorption system feed gases
JP4519954B2 (ja) 1998-07-07 2010-08-04 大陽日酸株式会社 高清浄乾燥空気と乾燥空気の製造方法及び装置
US6921597B2 (en) 1998-09-14 2005-07-26 Questair Technologies Inc. Electrical current generation system
US6102985A (en) 1998-11-25 2000-08-15 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system with dual product storage tanks
US6096115A (en) 1998-11-25 2000-08-01 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system utilizing two product storage tanks
EP1018359A3 (en) 1998-11-25 2002-09-04 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system with product storage tank(s)
WO2000035560A2 (en) 1998-12-16 2000-06-22 Quest Air Gases, Inc. Gas separation with split stream centrifugal turbomachinery
US6156101A (en) 1999-02-09 2000-12-05 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process and system
US6183538B1 (en) 1999-02-09 2001-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption gas flow control method and system
JP4252668B2 (ja) * 1999-05-11 2009-04-08 大陽日酸株式会社 ガス精製方法
US6245127B1 (en) 1999-05-27 2001-06-12 Praxair Technology, Inc. Pressure swing adsorption process and apparatus
US6231302B1 (en) 1999-06-08 2001-05-15 G. Fonda Bonardi Thermal control system for gas-bearing turbocompressors
US6651645B1 (en) 1999-06-08 2003-11-25 Nunez Suarez Rene Maurico Pressurized combustion and heat transfer process and apparatus
AU5381200A (en) 1999-06-09 2001-01-02 Questair Technologies, Inc. Rotary pressure swing adsorption apparatus
CA2274318A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Questor Industries Inc. Pressure swing adsorption with axial or centrifugal compression machinery
CA2274388A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Bowie Keefer Surge adsorber flow regulation for modular pressure swing adsorption
CA2274390A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Questor Industries Inc. Multistage chemical separation method and apparatus using pressure swing adsorption
CA2274312A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Kevin A. Kaupert Modular pressure swing adsorption apparatus with clearance-type valve seals
ATE275435T1 (de) 1999-06-10 2004-09-15 Questair Technologies Inc Chemischer reaktor mit druckwechseladsorption
US6733571B1 (en) 1999-07-12 2004-05-11 Saes Pure Gas, Inc. Gas purification system with an integrated hydrogen sorption and filter assembly
JP3489049B2 (ja) 1999-07-15 2004-01-19 日産自動車株式会社 排気ガス浄化用触媒
US6436171B1 (en) 1999-07-22 2002-08-20 The Boc Group, Inc. Oxygen-selective adsorbents
US6311719B1 (en) 1999-08-10 2001-11-06 Sequal Technologies, Inc. Rotary valve assembly for pressure swing adsorption system
US6210466B1 (en) 1999-08-10 2001-04-03 Uop Llc Very large-scale pressure swing adsorption processes
US6284021B1 (en) 1999-09-02 2001-09-04 The Boc Group, Inc. Composite adsorbent beads for adsorption process
FR2800297B1 (fr) 1999-10-28 2001-12-28 Air Liquide Installation de traitement cyclique de fluide par adsorption avec vannes a etancheite amelioree
US6503299B2 (en) 1999-11-03 2003-01-07 Praxair Technology, Inc. Pressure swing adsorption process for the production of hydrogen
US7250073B2 (en) 1999-12-09 2007-07-31 Questair Technologies, Inc. Life support oxygen concentrator
US6514319B2 (en) 1999-12-09 2003-02-04 Questair Technologies Inc. Life support oxygen concentrator
US6464761B1 (en) 1999-12-22 2002-10-15 Visteon Global Technologies, Inc. Air induction filter assembly
FR2804042B1 (fr) 2000-01-25 2002-07-12 Air Liquide Procede de purification d'un gaz par adsorption des impuretes sur plusieurs charbons actifs
DE60123395T2 (de) 2000-03-03 2007-08-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verwendung von niederdruck-destillat als absorberöl in einer fcc-rückgewinnungssektion
US6835354B2 (en) 2000-04-05 2004-12-28 Hyradix, Inc. Integrated reactor
CA2306311C (en) 2000-04-20 2007-04-10 Quest Air Gases Inc. Absorbent laminate structures
US6579341B2 (en) 2000-05-19 2003-06-17 Membrane Technology And Research, Inc. Nitrogen gas separation using organic-vapor-resistant membranes
US6506351B1 (en) 2000-08-11 2003-01-14 The Boc Group, Inc. Removal of nitrogen oxides from gas streams
EP1180599A1 (de) 2000-08-16 2002-02-20 Siemens Building Technologies AG Sicherheitstechnische Einrichtung für eine Pumpe, die in einem Fluidgetriebe verwendet werden kann
JP3581879B2 (ja) 2000-08-30 2004-10-27 独立行政法人産業技術総合研究所 アルミナ多孔体及びその製造方法
US7122073B1 (en) 2000-09-18 2006-10-17 Praxair Technology, Inc. Low void adsorption systems and uses thereof
CA2320551C (en) 2000-09-25 2005-12-13 Questair Technologies Inc. Compact pressure swing adsorption apparatus
CN1232336C (zh) 2000-09-25 2005-12-21 探索空气技术公司 多层歧管压力交变吸附装置和方法
CN1466549B (zh) 2000-09-26 2012-02-15 朗盛德国有限责任公司 接触剂与吸附剂颗粒
US7041272B2 (en) 2000-10-27 2006-05-09 Questair Technologies Inc. Systems and processes for providing hydrogen to fuel cells
CA2324533A1 (en) 2000-10-27 2002-04-27 Carl Hunter Oxygen enrichment in diesel engines
US7097925B2 (en) 2000-10-30 2006-08-29 Questair Technologies Inc. High temperature fuel cell power plant
CA2325072A1 (en) 2000-10-30 2002-04-30 Questair Technologies Inc. Gas separation for molten carbonate fuel cell
US6444012B1 (en) 2000-10-30 2002-09-03 Engelhard Corporation Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption
US6425938B1 (en) 2000-11-01 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process
AU2002215752A1 (en) 2000-12-08 2002-06-18 Denis Connor Methods and apparatuses for gas separation by pressure swing adsorption with partial gas product feed to fuel cell power source
CA2329475A1 (en) 2000-12-11 2002-06-11 Andrea Gibbs Fast cycle psa with adsorbents sensitive to atmospheric humidity
US6500241B2 (en) 2000-12-19 2002-12-31 Fluor Corporation Hydrogen and carbon dioxide coproduction
EP2826552A1 (en) 2001-01-05 2015-01-21 Air Products And Chemicals, Inc. Slurry employed to obtain adsorbent laminates for psa processes and its method of preparation
US6497750B2 (en) 2001-02-26 2002-12-24 Engelhard Corporation Pressure swing adsorption process
US20020157535A1 (en) 2001-02-28 2002-10-31 Kanazirev Vladislav I. Process and adsorbent for gas drying
JP2002253818A (ja) 2001-03-01 2002-09-10 Heiwa Corp 遊技機のクレーム処理方法，遊技機のクレーム処理システムおよびクレーム処理プログラム
FR2822085B1 (fr) 2001-03-16 2003-05-09 Air Liquide Adsorbant a transfert de matiere ameliore pour procede vsa ou psa
US6531516B2 (en) 2001-03-27 2003-03-11 Exxonmobil Research & Engineering Co. Integrated bitumen production and gas conversion
TW490814B (en) 2001-04-04 2002-06-11 Macronix Int Co Ltd Manufacturing method of memory device with floating gate
US6746515B2 (en) 2001-04-30 2004-06-08 Battelle Memorial Institute Method and apparatus for thermal swing adsorption and thermally-enhanced pressure swing adsorption
GB2375148A (en) 2001-04-30 2002-11-06 Corac Group Plc A dry gas seal
US6630012B2 (en) 2001-04-30 2003-10-07 Battelle Memorial Institute Method for thermal swing adsorption and thermally-enhanced pressure swing adsorption
JP2002348651A (ja) 2001-05-22 2002-12-04 Nisshin Steel Co Ltd Ｍｇ含有溶融亜鉛基めっき鋼板の製造方法及び製造装置
US6471939B1 (en) 2001-05-29 2002-10-29 Exxonmobil Research And Engineering Company Synthetic porous crystalline material ITQ-12, its synthesis and use
US6752852B1 (en) 2001-07-17 2004-06-22 American Air Liquide, Inc. Apparatus for removing moisture from fluids comprising acid gases; methods of using same, and compositions
US6562103B2 (en) * 2001-07-27 2003-05-13 Uop Llc Process for removal of carbon dioxide for use in producing direct reduced iron
DE10297150T5 (de) 2001-08-29 2004-07-29 Nippon Sanso Corp. Adsorbens zum Abtrennen von Stickstoff aus einem gemischten Gas aus Sauerstoff und Stickstoff und Stickstoff-Herstellungsverfahren mit dessen Verwendung
SE523278C2 (sv) 2001-10-11 2004-04-06 Ifoe Ceramics Ab Förfarande och anordning för framställning av syre eller syreberikad luft
US6814771B2 (en) 2001-11-30 2004-11-09 Delphi Technologies, Inc. Evaporative emissions control device with internal seals
JP3891834B2 (ja) 2001-12-04 2007-03-14 大陽日酸株式会社 ガス供給方法及び装置
MXPA04006077A (es) 2001-12-20 2004-09-27 Praxair Technology Inc Metodo y aparato para purificacion de gas.
US6572678B1 (en) 2001-12-28 2003-06-03 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas separation using nitrogen-selective membranes of modest selectivity
EP1323468A1 (en) 2001-12-31 2003-07-02 Grace GmbH & Co. KG Adsorbing material comprised of porous functional solid incorporated in a polymer matrix
US20030129101A1 (en) 2002-01-10 2003-07-10 Steven Zettel Catalytic monolith support system with improved thermal resistance and mechanical properties
FR2835445B1 (fr) 2002-02-07 2004-11-19 Air Liquide Utilisation d'un adsorbant sous forme de mousse solide pour la purification ou la separation de gaz
US7067208B2 (en) 2002-02-20 2006-06-27 Ion America Corporation Load matched power generation system including a solid oxide fuel cell and a heat pump and an optional turbine
US6660064B2 (en) 2002-03-08 2003-12-09 Air Products And Chemicals, Inc. Activated carbon as sole absorbent in rapid cycle hydrogen PSA
US6565627B1 (en) 2002-03-08 2003-05-20 Air Products And Chemicals, Inc. Self-supported structured adsorbent for gas separation
US6893483B2 (en) 2002-03-08 2005-05-17 Air Products And Chemicals, Inc. Multilayered adsorbent system for gas separations by pressure swing adsorption
US7387849B2 (en) 2002-03-14 2008-06-17 Questair Technologies Inc. Hydrogen recycle for solid oxide fuel cell
CA2477262A1 (en) 2002-03-14 2003-09-18 Questair Technologies Inc. Gas separation by combined pressure swing and displacement purge
US6755895B2 (en) 2002-04-09 2004-06-29 H2Gen Innovations, Inc. Method and apparatus for pressure swing adsorption
US20030202918A1 (en) 2002-04-24 2003-10-30 Nissan Motor Co., Ltd. Exhaust gas purification device
US6770120B2 (en) 2002-05-01 2004-08-03 Praxair Technology, Inc. Radial adsorption gas separation apparatus and method of use
US6660065B2 (en) 2002-05-06 2003-12-09 Litton Systems, Inc. Pressure swing adsorption dryer for pneumatically driven pressure intensifiers
US6773225B2 (en) 2002-05-30 2004-08-10 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Gas turbine and method of bleeding gas therefrom
US20030221555A1 (en) * 2002-05-31 2003-12-04 Golden Timothy Christopher Purification of gas streams using composite adsorbent
US6641645B1 (en) 2002-06-13 2003-11-04 Air Products And Chemicals, Inc. Vacuum swing adsorption process with controlled waste gas withdrawal
FR2841152B1 (fr) 2002-06-19 2005-02-11 Air Liquide Procede de traitement d'au moins un gaz de charge par adsorption a modulation de pression
FR2841153B1 (fr) 2002-06-21 2004-07-23 Air Liquide Procede de regulation d'une unite de traitement, par adsorption a modulation de pression, d'au moins un gaz de charge
US6605136B1 (en) 2002-07-10 2003-08-12 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process operation and optimization
US6631626B1 (en) 2002-08-12 2003-10-14 Conocophillips Company Natural gas liquefaction with improved nitrogen removal
US7077891B2 (en) 2002-08-13 2006-07-18 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorbent sheet material for parallel passage contactors
US7285350B2 (en) 2002-09-27 2007-10-23 Questair Technologies Inc. Enhanced solid oxide fuel cell systems
US7354562B2 (en) 2002-10-25 2008-04-08 Air Products And Chemicals, Inc. Simultaneous shift-reactive and adsorptive process to produce hydrogen
US6889710B2 (en) 2002-11-15 2005-05-10 Air Products And Chemicals, Inc. Rotary sequencing valve with flexible port plate
US6802889B2 (en) 2002-12-05 2004-10-12 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption system for gas separation
US20040118747A1 (en) 2002-12-18 2004-06-24 Cutler Willard A. Structured adsorbents for desulfurizing fuels
CA2510235A1 (en) 2002-12-18 2004-07-01 University Of Ottawa Amine modified adsorbent, its preparation and use for dry scrubbing of acid gases
KR100732421B1 (ko) 2002-12-23 2007-06-27 삼성전자주식회사 공기 정화기
US20040197596A1 (en) 2003-02-03 2004-10-07 Questair Technologies Inc. Spacerless parallel passage contractor
GB2398522A (en) 2003-02-18 2004-08-25 Air Prod & Chem Apparatus for the purification of gasses.
AU2004201546B2 (en) 2003-04-15 2009-06-18 The Board Of Regents, The University Of Texas System Dithiolene functionalized polymer membrane for olefin/paraffin separation
FR2853904B1 (fr) 2003-04-15 2007-11-16 Air Liquide Procede de production de liquides hydrocarbones mettant en oeuvre un procede fischer-tropsch
FR2854819A3 (fr) 2003-05-16 2004-11-19 Air Liquide Adsorbant sous forme monolithe a porosite en faisceaux pour la purification ou la separation de gaz
JP4119304B2 (ja) 2003-05-20 2008-07-16 トヨタ自動車株式会社 ガス貯蔵装置
US7172645B1 (en) 2003-06-30 2007-02-06 Sun Microsystems, Inc. Gas filtration and storage using activated carbon/graphite foam monoliths
US6918953B2 (en) 2003-07-09 2005-07-19 H2Gen Innovations, Inc. Modular pressure swing adsorption process and apparatus
WO2005005017A1 (ja) 2003-07-14 2005-01-20 Hitachi Metals, Ltd. セラミックハニカムフィルタ及びその製造方法
US8712428B2 (en) 2003-07-19 2014-04-29 Polaris Wireless, Inc. Location estimation of wireless terminals through pattern matching of deduced signal strengths
WO2005032693A2 (en) 2003-08-29 2005-04-14 Velocys Inc. Process for separating nitrogen from methane using microchannel process technology
US20050045041A1 (en) 2003-08-29 2005-03-03 Hechinger Glenn R. Removable cartridge for swing-type adsorption system
CA2540240A1 (en) 2003-09-29 2005-04-14 Questair Technologies Inc. High density adsorbent structures
EP1690313A4 (en) 2003-11-19 2008-12-03 Questair Technologies Inc HIGH-PERFORMANCE CHARGING SOLID OXIDE FUEL CELL SYSTEMS
US7027929B2 (en) 2003-11-21 2006-04-11 Geo-X Systems Ltd. Seismic data interpolation system
US7655331B2 (en) 2003-12-01 2010-02-02 Societe Bic Fuel cell supply including information storage device and control system
US7314503B2 (en) 2003-12-08 2008-01-01 Syntroleum Corporation Process to remove nitrogen and/or carbon dioxide from methane-containing streams
US7276107B2 (en) 2003-12-23 2007-10-02 Praxair Technology, Inc. Indexing rotary dual valve for pressure swing adsorption systems
US7637989B2 (en) 2003-12-31 2009-12-29 Merits Health Products Co., Ltd. Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and mechanical valve for the same
US7166149B2 (en) 2004-01-12 2007-01-23 Uop Llc Adsorption process for continuous purification of high value gas feeds
EP1577561A1 (de) 2004-03-19 2005-09-21 MAN Turbomaschinen AG Schweiz Umwälz- und Heizvorrichtung für einen Rotationskompressor
GB2413603A (en) 2004-04-30 2005-11-02 Corac Group Plc A dry gas seal assembly
US7117669B2 (en) 2004-05-05 2006-10-10 Eaton Corporation Temperature swing adsorption and selective catalytic reduction NOx removal system
US7128775B2 (en) 2004-05-12 2006-10-31 Praxair Technology, Inc. Radial bed flow distributor for radial pressure adsorber vessel
US7279029B2 (en) 2004-05-21 2007-10-09 Air Products And Chemicals, Inc. Weight-optimized portable oxygen concentrator
CN1287886C (zh) 2004-06-11 2006-12-06 成都天立化工科技有限公司 一种改进的两段变压吸附制富氧方法
US7189280B2 (en) 2004-06-29 2007-03-13 Questair Technologies Inc. Adsorptive separation of gas streams
JP4534629B2 (ja) 2004-06-30 2010-09-01 Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 ガス精製装置及び該ガス精製装置で使用された除去剤の再生方法
JP2006038487A (ja) 2004-07-22 2006-02-09 Mitsutoyo Corp 光学式測定装置
JP2006036849A (ja) 2004-07-23 2006-02-09 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd バイオガスの処理利用システム及びバイオガスの処理利用方法
WO2006017940A1 (en) 2004-08-20 2006-02-23 Questair Technologies Inc. Improved parallel passage contactor structure
CN100548874C (zh) 2004-08-30 2009-10-14 可乐丽化学株式会社 氮气的分离方法以及分子筛碳
US20060049102A1 (en) 2004-09-03 2006-03-09 Miller Jeffrey T Ionic polymer membranes
US7344686B2 (en) 2004-10-07 2008-03-18 Mesoscopic Devices, Inc. Desulfurization apparatus with individually controllable heaters
CA2585963A1 (en) 2004-11-05 2006-05-18 Questair Technologies Inc. Separation of carbon dioxide from other gases
US20060099096A1 (en) 2004-11-08 2006-05-11 Shaffer Robert W Scroll pump system
FR2878529B1 (fr) 2004-11-26 2007-04-06 Hutchinson Sa Composition de caoutchouc utilisable pour constituer un profil d'etancheite, un procede de preparation de cette composition et un tel profile d'etancheite
US7243679B2 (en) 2004-12-20 2007-07-17 Flair Corporation Adsorbent fractionator directional flow control valve assembly apparatus and method
DE102004061238A1 (de) 2004-12-20 2006-06-22 Basf Ag Adsorptive Anreicherung von Methan in Methan-haltigen Gasgemischen
JP2008527059A (ja) 2004-12-30 2008-07-24 グレイス・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング・ウント・コンパニー・コマンジツトゲゼルシヤフト 軟質吸着素地
US7645324B2 (en) 2005-01-07 2010-01-12 Xebec Adsorption Inc. Engineered adsorbent structures for kinetic separation
CA2810324C (en) 2005-01-12 2014-08-26 Lummus Technology Inc. Methods and apparatus for improved control of psa flow variations
US7297279B2 (en) 2005-01-21 2007-11-20 Amcol International Corporation Method for removing oil from water coalescing in a polymer particle/fiber media
US7438079B2 (en) 2005-02-04 2008-10-21 Air Products And Chemicals, Inc. In-line gas purity monitoring and control system
FR2882941B1 (fr) 2005-03-08 2007-12-21 Inst Francais Du Petrole Procede de purification d'un gaz naturel par adsorption des mercaptans
US7311763B2 (en) 2005-04-22 2007-12-25 David Lloyd Neary Gas separation vessel apparatus
US7390350B2 (en) 2005-04-26 2008-06-24 Air Products And Chemicals, Inc. Design and operation methods for pressure swing adsorption systems
US7404846B2 (en) 2005-04-26 2008-07-29 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorbents for rapid cycle pressure swing adsorption processes
FI20055381A (fi) 2005-07-01 2007-01-02 M Real Oyj Menetelmä selluloosan liuottamiseksi ja selluloosahiukkasten valmistamiseksi
EP1744572A1 (de) 2005-07-13 2007-01-17 Siemens Aktiengesellschaft Übertragung von Ethernet-Paketen über eine CPRI-Schnittstelle
EP1922132A4 (en) 2005-07-26 2009-09-02 Exxonmobil Upstream Res Co METHOD FOR CLEANING HYDROCARBONS AND REGENERATING ADSORPTIONS USED THEREOF
JP2009502483A (ja) 2005-07-28 2009-01-29 グローバル リサーチ テクノロジーズ，エルエルシー 空気からの二酸化炭素除去
WO2007021531A1 (en) 2005-08-09 2007-02-22 Exxonmobil Research And Engineering Company Absorbent composition containing molecules with a hindered amine and a metal sulfonate, phosphonate or carboxylate structure for acid gas scrubbing process
US20070084241A1 (en) 2005-10-07 2007-04-19 Steven Kretchmer Magnetic repulsion components for jewelry articles
JP4621575B2 (ja) 2005-10-17 2011-01-26 メタウォーター株式会社 ガス回収方法および装置
US7722700B2 (en) 2006-09-18 2010-05-25 Invacare Corporation Apparatus and method of providing concentrated product gas
US7763098B2 (en) 2005-11-18 2010-07-27 Xebec Adsorption Inc. Rapid cycle syngas pressure swing adsorption system
US7510601B2 (en) 2005-12-20 2009-03-31 Air Products And Chemicals, Inc. Portable medical oxygen concentrator
FR2896823B1 (fr) 2006-01-31 2008-03-14 Saint Gobain Ct Recherches Filtre catalytique presentant un temps d'amorcage reduit
HUE052918T2 (hu) 2006-03-06 2021-05-28 Lummus Technology Inc PSA nyomásmérõ és vezérlõ rendszer
DE102006011031A1 (de) 2006-03-09 2007-09-13 Linde Ag TSA-Prozess
US7722705B2 (en) 2006-05-11 2010-05-25 Corning Incorporated Activated carbon honeycomb catalyst beds and methods for the use thereof
US7651549B2 (en) 2006-06-13 2010-01-26 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process with improved recovery of high-purity product
US7854793B2 (en) 2006-06-30 2010-12-21 David Lester Rarig Pressure swing adsorption system with indexed rotatable multi-port valves
JP2008272534A (ja) 2006-07-07 2008-11-13 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd Ｐｓａ方式の窒素ガス発生装置を利用する有機ハロゲン化合物を含む廃棄物の加熱処理方法及び加熱処理装置
US7456131B2 (en) 2006-08-28 2008-11-25 Ut-Battelle, Llc Increased thermal conductivity monolithic zeolite structures
US20080072822A1 (en) 2006-09-22 2008-03-27 White John M System and method including a particle trap/filter for recirculating a dilution gas
US7717981B2 (en) 2006-10-04 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Performance stability in shallow beds in pressure swing adsorption systems
US8016918B2 (en) 2006-10-04 2011-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Performance stability in rapid cycle pressure swing adsorption systems
US20090071333A1 (en) 2006-10-04 2009-03-19 Air Products And Chemicals, Inc. Performance Stability in Shallow Beds in Pressure Swing Adsorption Systems
WO2008051606A2 (en) 2006-10-27 2008-05-02 Questair Technologies Inc. Compact pressure swing reformer
US20080128655A1 (en) 2006-12-05 2008-06-05 Diwakar Garg Process and apparatus for production of hydrogen using the water gas shift reaction
US7713333B2 (en) 2006-12-20 2010-05-11 Praxair Technology, Inc. Adsorbents for pressure swing adsorption systems and methods of use therefor
JP5066643B2 (ja) 2007-01-24 2012-11-07 エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド ガス分離装置
US7883569B2 (en) 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US7740687B2 (en) 2007-02-13 2010-06-22 Iacx Energy Llc Pressure swing adsorption method and system for separating gas components
WO2008120499A1 (ja) 2007-03-29 2008-10-09 Ngk Insulators, Ltd. ハニカムセグメント
US8741243B2 (en) 2007-05-14 2014-06-03 Corning Incorporated Sorbent bodies comprising activated carbon, processes for making them, and their use
US7947118B2 (en) 2007-05-15 2011-05-24 Air Products And Chemicals, Inc. Containerized gas separation system
US8529662B2 (en) 2007-05-18 2013-09-10 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of heavy hydrocarbons from gas mixtures containing heavy hydrocarbons and methane
US7959720B2 (en) 2007-05-18 2011-06-14 Exxonmobil Research And Engineering Company Low mesopore adsorbent contactors for use in swing adsorption processes
US8545602B2 (en) 2007-05-18 2013-10-01 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of CO2, N2, and H2S from gas mixtures containing same
US8444750B2 (en) 2007-05-18 2013-05-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of CO2, N2, or H2S from gas mixtures by swing adsorption with low mesoporosity adsorbent contactors
AU2008254512B2 (en) 2007-05-18 2012-03-01 Exxonmobil Upstream Research Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by thermal swing adsorption
US8529663B2 (en) 2007-05-18 2013-09-10 Exxonmobil Research And Engineering Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by swing adsorption
US7744677B2 (en) 2007-05-25 2010-06-29 Prometheus Technologies, Llc Systems and methods for processing methane and other gases
JP5056181B2 (ja) 2007-06-06 2012-10-24 トヨタ自動車株式会社 水素ガス貯蔵装置
US7766025B2 (en) 2007-06-21 2010-08-03 Richard Greco Periodic regenerative heat exchanger
SG10201509532SA (en) 2007-06-27 2015-12-30 Georgia Tech Res Inst Sorbent fiber compositions and methods of temperature swing adsorption
US8658041B2 (en) 2007-06-27 2014-02-25 Georgia Tech Research Corporation Sorbent fiber compositions and methods of using the same
US7792983B2 (en) 2007-07-31 2010-09-07 International Business Machines Corporation Method and apparatus for checkpoint and restart of pseudo terminals
EP2185877B1 (en) 2007-08-24 2021-01-20 ExxonMobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process and system
JP2009080171A (ja) 2007-09-25 2009-04-16 Nec Electronics Corp 信号処理装置
US7819948B2 (en) 2007-10-29 2010-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Rotary valve
CA2609859C (en) 2007-11-02 2011-08-23 Imperial Oil Resources Limited Recovery of high quality water from produced water arising from a thermal hydrocarbon recovery operation using vacuum technologies
WO2009061470A1 (en) 2007-11-08 2009-05-14 The University Of Akron Amine absorber for carbon dioxide capture and processes for making and using the same
EA025413B1 (ru) 2007-11-12 2016-12-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ и система для обработки газового потока
US20100252497A1 (en) 2007-11-30 2010-10-07 Ellison Adam J Compositions for applying to honeycomb bodies
FR2924951A1 (fr) 2007-12-12 2009-06-19 Air Liquide Procede de co- ou tri-generation avec mise en oeuvre d'une premiere et d'une seconde unites de capture de h2s et/ou du co2 fonctionnant en parallele.
US7763099B2 (en) 2007-12-14 2010-07-27 Schlumberger Technology Corporation Downhole separation of carbon dioxide from natural gas produced from natural gas reservoirs
US20090162268A1 (en) 2007-12-19 2009-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Carbon Dioxide Separation Via Partial Pressure Swing Cyclic Chemical Reaction
EP2242726B1 (en) 2007-12-31 2018-08-15 3M Innovative Properties Company Fluid filtration articles and methods of making and using the same
US7862645B2 (en) 2008-02-01 2011-01-04 Air Products And Chemicals, Inc. Removal of gaseous contaminants from argon
US8142745B2 (en) 2008-02-21 2012-03-27 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of carbon dioxide from nitrogen utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US8142746B2 (en) 2008-02-21 2012-03-27 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of carbon dioxide from methane utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US8192709B2 (en) 2008-02-21 2012-06-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of methane from higher carbon number hydrocarbons utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US7785405B2 (en) 2008-03-27 2010-08-31 Praxair Technology, Inc. Systems and methods for gas separation using high-speed permanent magnet motors with centrifugal compressors
US8591627B2 (en) 2009-04-07 2013-11-26 Innosepra Llc Carbon dioxide recovery
EA022697B1 (ru) 2008-04-30 2016-02-29 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ и система избирательного удаления масла из потока газа, содержащего метан
US8397482B2 (en) 2008-05-15 2013-03-19 General Electric Company Dry 3-way catalytic reduction of gas turbine NOx
KR20110014155A (ko) 2008-05-20 2011-02-10 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 탄화수소 스트림의 냉각 및 액화 방법, 탄화수소 스트림의 냉각 및 액화 장치, 및 그러한 장치를 포함하는 플로팅 구조물, 케이슨 또는 해상 플랫폼
JP5319962B2 (ja) 2008-05-30 2013-10-16 富士フイルム株式会社 有機薄膜光電変換素子およびその製造方法
US8114194B2 (en) 2008-06-24 2012-02-14 On Site Gas Systems, Inc. Gas separation vessel with internal partition
EP2347150B1 (en) 2008-07-02 2016-09-28 Air Products and Chemicals, Inc. Rotary valve comprising a rotary face seal having anti crowning features
KR101062918B1 (ko) 2008-09-01 2011-09-06 주식회사 창해에탄올 멀티튜브형 에탄올 압력스윙흡착 탈수장치
WO2010028482A1 (en) 2008-09-09 2010-03-18 Xebec Adsorption Inc. Compact pressure balanced rotary valve
US7867320B2 (en) 2008-09-30 2011-01-11 Praxair Technology, Inc. Multi-port indexing drum valve for VPSA
EP2373399A1 (en) 2008-12-22 2011-10-12 3M Innovative Properties Company Compact multigas filter
EP2198946B8 (en) 2008-12-22 2019-08-07 Glatt Systemtechnik GmbH Composite adsorbent bead, process for its production and gas separation process
CN102281936A (zh) 2009-01-15 2011-12-14 国际壳牌研究有限公司 用于从包含氮和甲烷的混合流中分离出氮的方法及设备
US8210772B2 (en) 2009-03-23 2012-07-03 Antea Usa, Inc. Soil vapor extraction remediation system with vapor stream separation
TW201043327A (en) 2009-03-30 2010-12-16 Taiyo Nippon Sanso Corp Pressure swing adsorbing type gas separating method and separation device
ES2346627B1 (es) 2009-04-17 2011-08-08 Universidad Politecnica De Valencia Uso de un material cristalino microporoso de naturaleza zeolitica conestructura rho en tratamiento de gas natural.
MX2011010404A (es) 2009-04-20 2011-10-24 Exxonmobil Upstream Res Co Sistema criogenico para remocion de gases acidos de una corriente de gas de hidrocarburo y metodo para remover gases acidos.
US20100288704A1 (en) 2009-05-12 2010-11-18 Jeffrey Michael Amsden Flow-Through Substrate Assemblies and Methods for Making and Using Said Assemblies
CA2767777C (en) 2009-06-29 2017-02-14 Jr Franklin D. Lomax Method and manifold for carrying reduced moment due to dimensional change in pressure vessel; removable insert with valve seat; pressure assisted valve arrangement and method
CH701803A1 (de) 2009-09-03 2011-03-15 Alstom Technology Ltd Gasturbogruppe und Verfahren zum Betrieb einer solchen Gasturbogruppe.
US8459302B2 (en) 2009-09-21 2013-06-11 Gulf Sea Ventures LLC Fluid-directing multiport rotary valve
US8361200B2 (en) 2009-10-15 2013-01-29 Abdelhamid Sayari Materials, methods and systems for selective capture of CO2 at high pressure
US20110123878A1 (en) 2009-11-24 2011-05-26 Juzer Jangbarwala Dual Purpose Gas Purification by Using Pressure Swing Adsorption Columns for Chromatographic Gas Separation
US8268043B2 (en) 2009-12-23 2012-09-18 Praxair Technology, Inc. Modular compact adsorption bed
US8361205B2 (en) 2009-12-23 2013-01-29 Praxair Technology, Inc. Modular compact adsorption bed
US8591634B2 (en) 2010-01-28 2013-11-26 Air Products And Chemicals, Inc. Method and equipment for selectively collecting process effluent
JP2011169640A (ja) 2010-02-16 2011-09-01 Sony Corp テラヘルツ分光用デバイスおよびその製造方法、ならびにテラヘルツ分光装置
US20110217218A1 (en) 2010-03-02 2011-09-08 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and Methods for Acid Gas Removal
WO2011139894A1 (en) 2010-05-05 2011-11-10 Linde Aktiengesellschaft Method and apparatus for making a high purity gas
US8449649B2 (en) * 2010-05-11 2013-05-28 Idatech, Llc Systems and methods for starting up pressure swing adsorption assemblies and hydrogen-producing fuel processing systems including the same
US8573124B2 (en) 2010-05-11 2013-11-05 Orbital Sciences Corporation Electronic safe/arm system and methods of use thereof
US8529665B2 (en) 2010-05-12 2013-09-10 Praxair Technology, Inc. Systems and methods for gas separation using high-speed induction motors with centrifugal compressors
MY162263A (en) 2010-05-28 2017-05-31 Exxonmobil Upstream Res Co Integrated adsorber head and valve design and swing adsorption methods related thereto
CN102917784B (zh) 2010-05-28 2015-12-02 埃克森美孚化学专利公司 带有反应器集管和集成阀的反应器
US8470395B2 (en) 2010-06-01 2013-06-25 Air Products And Chemicals Inc. Low energy, high recovery, rapid cycle kinetic PSA for biogas
US8752390B2 (en) 2010-07-13 2014-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for producing power and hydrogen
US8268044B2 (en) 2010-07-13 2012-09-18 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of a sour syngas stream
US8518356B2 (en) 2010-07-27 2013-08-27 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for adjustably treating a sour gas
US20120024150A1 (en) 2010-07-30 2012-02-02 David Moniot Biogas Conditioning System and Method
CA3045687A1 (en) 2010-08-27 2012-03-01 Inventys Thermal Technologies Inc. Method of adsorptive gas separation using thermally conductive contactor structure
GB201014950D0 (en) 2010-09-08 2010-10-20 Johnson Matthey Plc Catalyst manufacturing method
US8535414B2 (en) 2010-09-30 2013-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Recovering of xenon by adsorption process
TWI495501B (zh) 2010-11-15 2015-08-11 Exxonmobil Upstream Res Co 動力分餾器及用於氣體混合物之分餾的循環法
US8680344B2 (en) 2011-01-25 2014-03-25 Zeochem Llc Molecular sieve adsorbent blends and uses thereof
US8795411B2 (en) 2011-02-07 2014-08-05 Air Products And Chemicals, Inc. Method for recovering high-value components from waste gas streams
EA201391255A1 (ru) 2011-03-01 2014-02-28 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройства и системы, имеющие компактную конфигурацию многочисленных слоев для цикловой адсорбции, и связанные с этим способы
WO2012161826A1 (en) 2011-03-01 2012-11-29 Exxonmobil Upstream Research Company Methods of removing contaminants from a hydrocarbon stream by swing adsorption and related apparatus and systems
US9352269B2 (en) 2011-03-01 2016-05-31 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a rotary valve assembly and swing adsorption processes related thereto
US8852322B2 (en) 2011-03-01 2014-10-07 Exxonmobil Research And Engineering Company Gas purification process utilizing engineered small particle adsorbents
WO2012118759A2 (en) 2011-03-01 2012-09-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a rotary valve assembly and swing adsorption processes related thereto
EA026681B1 (ru) 2011-03-01 2017-05-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и системы, имеющие заключенный в оболочку адсорбентный контактор, и связанные с этим циклические адсорбционные процессы
SG192573A1 (en) 2011-03-01 2013-09-30 Exxonmobil Upstream Res Co Methods of removing contaminants from a hydrocarbon stream by swing adsorption and related apparatus and systems
WO2012118757A1 (en) 2011-03-01 2012-09-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a reciprocating valve head assembly and swing adsorption processes related thereto
EP2694945A4 (en) 2011-04-06 2014-10-01 Exxonmobil Res & Eng Co IDENTIFICATION AND USE OF ISOMORPHIC SUBSTITUTED MOLECULAR SIEVE MATERIAL FOR GAS SEPARATION
US9011583B2 (en) 2011-04-29 2015-04-21 Corning Incorporated Article for CO2 capture having heat exchange capability
CA2840723C (en) 2011-08-09 2019-10-01 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US8808425B2 (en) 2011-08-30 2014-08-19 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for producing hydrogen and carbon monoxide
WO2013052637A2 (en) 2011-10-06 2013-04-11 Basf Corporation Methods of applying a sorbent coating on a substrate, a support, and/or a substrate coated with a support
US8715617B2 (en) 2012-03-15 2014-05-06 Air Products And Chemicals, Inc. Hydrogen production process with low CO2 emissions
US8778051B2 (en) 2012-03-15 2014-07-15 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process
CA2867287C (en) 2012-03-21 2019-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Separating carbon dioxide and ethane from a mixed stream
US8808426B2 (en) 2012-09-04 2014-08-19 Exxonmobil Research And Engineering Company Increasing scales, capacities, and/or efficiencies in swing adsorption processes with hydrocarbon gas feeds
US9034078B2 (en) 2012-09-05 2015-05-19 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having an adsorbent contactor and swing adsorption processes related thereto
JP6166378B2 (ja) 2012-12-06 2017-07-19 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニーＥｘｘｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ 改善されたモルフォロジーを有するｚｓｍ−５８結晶の合成
US9108145B2 (en) 2013-05-16 2015-08-18 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of air
US9067169B2 (en) 2013-05-28 2015-06-30 Uop Llc Methods of preparing an impurity-depleted hydrogen stream, methods of analyzing content of an impurity-depleted hydrogen stream, and pressure swing adsorption apparatuses
KR101349424B1 (ko) 2013-07-26 2014-01-15 현대건설주식회사 바이오 가스의 정제장치 및 그 제어방법
JP2016532559A (ja) 2013-10-11 2016-10-20 インジェヴィティ・サウス・カロライナ・エルエルシー 濃縮システムのための高性能吸着剤媒体
EP3089941A1 (en) 2013-12-30 2016-11-09 ExxonMobil Research and Engineering Company Synthesis of zsm-58 crystals with improved diffusivity for use in gas separations
US9649590B2 (en) 2014-01-13 2017-05-16 Versum Materials Us, Llc System and method for gas recovery and reuse
CN103877827B (zh) * 2014-02-25 2016-03-09 浙江工业大学 一种有机废气吸附回收装置和工艺
AU2015294518B2 (en) 2014-07-25 2019-06-27 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system having a valve assembly and swing adsorption processes related thereto
US9381460B2 (en) * 2014-09-11 2016-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process
EP2823872A3 (en) 2014-09-11 2015-05-06 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process
WO2016076994A1 (en) 2014-11-11 2016-05-19 Exxonmobil Upstream Research Company High capacity structures and monoliths via paste imprinting
US9713787B2 (en) 2014-12-10 2017-07-25 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same
WO2016099781A1 (en) 2014-12-15 2016-06-23 Exxonmobil Research And Engineering Company Boron-selectivated molecular sieves and their use in sorptive separations
EP3237091B1 (en) 2014-12-23 2021-08-04 ExxonMobil Upstream Research Company Structured adsorbent beds and methods of producing the same
RU2705340C2 (ru) 2014-12-23 2019-11-06 ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани Адсорбирующие материалы и способы их применения
CA2979870C (en) 2015-05-15 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
CA2979869C (en) 2015-05-15 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto comprising mid-bed purge systems
US10293298B2 (en) 2015-09-02 2019-05-21 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for combined temperature and pressure swing adsorption processes related thereto
CN108348838B (zh) 2015-10-27 2021-11-05 埃克森美孚上游研究公司 具有多个阀门的变吸附方法相关的装置和系统
JP6616011B2 (ja) 2015-10-27 2019-12-04 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 複数の弁を有するスイング吸着プロセス用の装置及びシステム
EA201891043A1 (ru) 2015-10-27 2018-10-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции и способ, относящийся к ним
CA3005448A1 (en) 2015-11-16 2017-05-26 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide
US10427088B2 (en) 2016-03-18 2019-10-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
BR112018074420A2 (pt) 2016-05-31 2019-03-06 Exxonmobil Upstream Research Company aparelho e sistema para processos de adsorção por variação
CA3025615A1 (en) 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
EP3290098A1 (en) * 2016-08-30 2018-03-07 Linde Aktiengesellschaft Method for opererating an adsorber arrangement and adsorber arrangement
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
KR102215684B1 (ko) 2016-09-01 2021-02-19 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 3a 제올라이트 구조체를 사용하는 물의 제거를 위한 스윙 흡착 방법
US10399007B2 (en) * 2016-11-08 2019-09-03 Uop Llc Temperature swing adsorption process and apparatus with closed loop regeneration
CN110099730A (zh) 2016-12-21 2019-08-06 埃克森美孚上游研究公司 具有泡沫几何形状结构和活性材料的自支承性结构
CN110087755A (zh) 2016-12-21 2019-08-02 埃克森美孚上游研究公司 具有活性材料的自支承性结构
US20180339263A1 (en) 2017-05-26 2018-11-29 Ralph C. Dehaas Apparatus and System for Swing Adsorption Processes

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3944400A (en) * 1973-11-23 1976-03-16 Petrocarbon Developments Limited Method and apparatus for separating gases
US4421531A (en) * 1982-09-13 1983-12-20 Air Products And Chemicals, Inc. Adiabatic pressure swing absorption process for removing low concentrations of oxygen from mixed gas streams
EA017307B1 (ru) * 2007-05-18 2012-11-30 Эксонмобил Рисерч Энд Инджиниринг Компани Температурная короткоцикловая адсорбция соиз дымовых газов при использовании контактора с параллельными каналами
US20110150756A1 (en) * 2009-12-17 2011-06-23 Idatech, Llc Systems and methods for initiating operation of pressure swing adsorption systems and hydrogen-producing fuel processing systems incorporating the same

Also Published As

Publication number Publication date
AU2017274289B2 (en) 2020-02-27
US10427091B2 (en) 2019-10-01
WO2017209861A1 (en) 2017-12-07
US20190381444A1 (en) 2019-12-19
EP3463620A1 (en) 2019-04-10
CN109195685A (zh) 2019-01-11
CA3025699A1 (en) 2017-12-07
US20170341011A1 (en) 2017-11-30
US11033854B2 (en) 2021-06-15
BR112018074420A2 (pt) 2019-03-06
AU2017274289A1 (en) 2018-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2716686C1 (ru) Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции
RU2702545C1 (ru) Устройство и система для осуществления процессов циклической адсорбции
US10080992B2 (en) Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
CN107847851B (zh) 使用脱甲烷塔顶部流作为清扫气体的变化吸附方法和系统
EP3344370B1 (en) Apparatus and system for combined rapid cycle temperature and pressure swing adsorption processes related thereto
KR102056604B1 (ko) 관련된 고속 순환 스윙 흡착 공정을 위한 장치 및 시스템
CN107921356B (zh) 变吸附方法相关的装置和系统