RU2215952C2 - Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции - Google Patents

Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции Download PDF

Info

Publication number
RU2215952C2
RU2215952C2 RU2001113729/12A RU2001113729A RU2215952C2 RU 2215952 C2 RU2215952 C2 RU 2215952C2 RU 2001113729/12 A RU2001113729/12 A RU 2001113729/12A RU 2001113729 A RU2001113729 A RU 2001113729A RU 2215952 C2 RU2215952 C2 RU 2215952C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
pressure
liquid
natural gas
nitrogen
Prior art date
Application number
RU2001113729/12A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2001113729A (ru
Inventor
Эрик Т. КОУЛ
Брэндон Т. СТОУН
Original Assignee
Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Publication of RU2001113729A publication Critical patent/RU2001113729A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2215952C2 publication Critical patent/RU2215952C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/028—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of noble gases
    • F25J3/029—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of noble gases of helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0219—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. using a deep flash recycle loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/42—Quasi-closed internal or closed external nitrogen refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Extraction Or Liquid Replacement (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу, предназначенному для удаления компонента с высокой летучестью, такого как азот, из потока подаваемого исходного сырья, богатого метаном, для получения продукта, по существу, свободного от компонента с высокой летучестью. Поток подаваемого исходного сырья расширяют и подают в установку для разделения фаз, в которой образуется поток пара и поток жидкости. Поток пара обогащен летучим компонентом. Поток жидкости, которая имеет низкое содержание летучего компонента и богата метаном, нагнетают до более высокого давления и нагревают для получения потока сжиженного продукта под давлением, имеющего давление, достаточное для того, чтобы поток продукта находился при температуре начала его кипения или при температуре ниже точки начала кипения, и имеющего температуру свыше приблизительно -112oС (-170oF). Изобретение позволяет усовершенствовать способ удаления азота из потока природного газа и одновременно получать сжиженный природный газ под давлением. 3 с. и 9 з.п.ф-лы, 2 ил., 2 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится в целом к способу разделения потока подаваемого многокомпонентного исходного сырья путем использования фракционирования и получения охлажденного жидкого продукта под давлением. Более точно, изобретение относится к способу разделения многокомпонентного потока, содержащего метан и, по меньшей мере, один компонент с высокой летучестью, имеющий относительную летучесть, превышающую летучесть метана, и получения сжиженного природного газа под давлением.
Предпосылки создания изобретения
Благодаря своей способности к полному сгоранию и удобству применения природный газ стал широко использоваться в последние годы. Многие источники природного газа расположены на удаленных территориях, на больших расстояниях от любых рынков сбыта газа. Иногда имеется трубопровод для транспортирования поставляемого природного газа на рынок сбыта. В том случае, когда транспортировка по трубопроводам не осуществима, поставляемый природный газ часто перерабатывают в сжиженный природный газ (который называют "LNG" (liquefied natural gas)) для транспортировки на рынок.
Природный газ часто содержит разбавляющие газы, такие как азот и гелий. Наличие этих газов приводит к снижению теплотворной способности природного газа. Кроме того, некоторые из этих газов могут иметь независимое промышленное применение, если существует возможность их отделения от природного газа. Следовательно, отделение разбавляющих газов от природного газа может иметь двойной экономический эффект, а именно, увеличение теплотворной способности природного газа и получение годного для реализации газа, такого как гелий. В установках для сжижения природного газа также происходит удаление азота из природного газа, поскольку азот не будет оставаться в жидкой фазе во время транспортировки обычного сжиженного природного газа, который находится под атмосферным давлением или давлением, близким к атмосферному.
Обычно большинство известных способов разделения природного газа включают в себя, по меньшей мере, три отдельные рабочие операции или стадии. К этим стадиям относятся (1) стадия предварительной обработки газа для удаления воды и кислотообразующих газов, таких как диоксид углерода и сульфид водорода, (2) стадия отделения жидких продуктов в природном газе путем использования низких, но некриогенных температур для отделения и рекуперации этана и более тяжелых углеводородных компонентов и (3) стадия отделения или отвода (задерживания) азота, часто выполняемая в установках для отвода азота (NRU - nitrogen rejection units). Отвод азота, как правило, осуществляют путем охлаждения азотсодержащего природного газа и фракционирования его в дистилляционной колонне.
Недавно было предложено производить богатую метаном жидкость, имеющую температуру свыше приблизительно -112oС (-170oF) и давление, достаточное для того, чтобы жидкость находилась при температуре начала ее кипения или температуре ниже точки начала кипения. Этот сжиженный природный газ под давлением иногда называют PLNG (сжатый сжиженный природный газ), чтобы отличить его от LNG (сжиженного природного газа), который находится под атмосферным или близким к атмосферному давлением. Давление сжиженного природного газа под давлением, как правило, будет иметь значение свыше приблизительно 1380 кПа (200 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления). Одно из преимуществ способа производства сжиженного природного газа под давлением заключается в том, что сжиженный природный газ под давлением может содержать до приблизительно 10 мол.% азота. Однако азот приводит к снижению теплотворной способности сжиженного природного газа под давлением и к повышению температуры начала кипения полученного сжиженного природного газа под давлением. Следовательно, существует необходимость в усовершенствованном способе удаления азота из потока природного газа и одновременного получения сжиженного природного газа под давлением.
Краткое изложение сущности изобретения
Изобретение в целом относится к способу сжижения, при котором из потока подаваемого исходного сырья, содержащего метан и, по меньшей мере, один компонент с высокой летучестью, такой как гелий и азот, который имеет относительную летучесть, превышающую летучесть метана, получают сжиженный продукт под давлением, богатый метаном, который по существу свободен от компонента с более высокой летучестью. Для иллюстративных целей принимается, что более летучим компонентом является азот.
В способе по изобретению поток сжиженного, многокомпонентного исходного сырья подают в средство, представляющее собой гидравлический детандер, такое как одна или более гидравлических турбин. Поток многокомпонентного подаваемого исходного сырья богат метаном и имеет, по меньшей мере, один компонент с высокой летучестью, который имеет относительную летучесть, превышающую летучесть метана. Поток подаваемого исходного сырья находится при температуре, которая равна или ниже температуры начала кипения этого потока подаваемого исходного сырья, и имеет температуру свыше приблизительно -112oС (-170oF). Средство, представляющее собой детандер, обеспечивает снижение давления потока подаваемого исходного сырья и охлаждение потока подаваемого исходного сырья, при этом в процессе снижения давления образуются газовая и жидкая фазы. Из средства, представляющего собой детандер, жидкая и паровая фазы подаются в установку для разделения жидкой и паровой фаз. Поток пара, отводимого из верхней части установки и обогащенного летучим компонентом, отводится из установки для разделения. Часть потока пара, отводимого из верхней части установки, предпочтительно отводится в качестве потока парообразного продукта, предназначенного для использования в качестве топливного газа или для дальнейшей переработки. Оставшуюся часть потока пара предпочтительно подвергают конденсации путем использования или внутренней, или внешней холодильной установки. После конденсации поток жидкости предпочтительно подают в верхнюю зону установки для разделения. Поток жидкости, богатый метаном, отводят из установки для разделения, нагнетают для создания более высокого давления потока и нагревают, предпочтительно путем косвенного теплообмена с потоком подаваемого исходного сырья, для получения потока сжиженного продукта под давлением, имеющего давление, достаточное для того, чтобы поток продукта находился при температуре, которая равна или ниже температуры начала его кипения, и имел температуру свыше приблизительно -112oС (-170oF). В предпочтительном варианте осуществления теплообмен между потоком, богатым метаном и находящимся под высоким давлением, и потоком подаваемого исходного сырья позволяет снизить потребность в искусственном холоде для процесса сжижения.
Краткое описание чертежей
Настоящее изобретение и его преимущества будут лучше поняты из нижеприведенного подробного описания и приложенных чертежей.
Фиг.1 представляет собой упрощенную принципиальную схему одного варианта осуществления данного изобретения, иллюстрирующую криогенный процесс удаления азота из природного газа под давлением и получения сжиженного природного газа под давлением.
Фиг. 2 представляет собой упрощенную принципиальную схему второго варианта осуществления данного изобретения.
Принципиальные схемы, показанные на чертежах, иллюстрируют предпочтительные варианты реализации на практике способа по данному изобретению. Чертежи не предназначены для того, чтобы исключить из объема изобретения другие варианты осуществления, которые представляют собой результат обычных и ожидаемых модификаций данных конкретных вариантов осуществления. Различные необходимые подсистемы, такие как клапаны, смесители для потоков жидкостей и газов, системы управления и датчики были удалены из чертежей для упрощения и ясности представленного изображения.
ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
Было обнаружено, что сжиженный природный газ под давлением может быть получен из обычной установки для отвода азота. Косвенный теплообмен между потоком сжиженного природного газа под давлением и другими потоками, образующимися при реализации способа, позволяет уменьшить потребность в искусственном холоде в процессе сжижения.
В соответствии с данным открытием согласно настоящему изобретению предлагается способ разделения сжиженного природного газа, содержащего метан и, по меньшей мере, один компонент с высокой летучестью, такой как гелий и азот. Данный способ разделения позволяет получить сжиженный природный газ, который по существу свободен от компонента с высокой летучестью и который имеет температуру свыше приблизительно -112oС (-170oF) и давление, достаточное для того, чтобы жидкий продукт находился при температуре, равной температуре начала его кипения или ниже указанной температуры начала кипения. Этот богатый метаном продукт иногда в данном описании называется сжиженным природным газом под давлением ("PLNG").
Термин "точка начала кипения" в используемом в данном описании смысле относится к температуре и давлению, при которых жидкость начинает испаряться. Например, если некоторый объем сжиженного природного газа под давлением удерживается при постоянном давлении, но его температура увеличивается, то температура, при которой пузырьки газа начинают образовываться в сжиженном природном газе под давлением, представляет собой точку начала кипения. Аналогичным образом, если некоторый объем сжиженного природного газа под давлением удерживается при постоянной температуре, но давление снижается, то давление, при котором начинается образование газа, определяет точку начала кипения. В точке начала кипения сжиженный газ представляет собой насыщенную жидкость.
Первое обстоятельство, которое следует учитывать при криогенной обработке природного газа, - это загрязненность. Не подвергнутый обработке исходный природный газ, представляющий собой сырье, пригодное для способа по настоящему изобретению, может содержать природный газ, полученный из нефтяной скважины (попутный газ) или из газовой скважины (газ, полученный из газовой залежи (непопутный)). Состав природного газа может варьироваться существенным образом. При использовании термина "природный газ" в данном описании речь идет о потоке природного газа, содержащем метан (C1) в качестве основного компонента. Как правило, природный газ также содержит этан (С2), высшие углеводороды (С3+) и незначительные количества загрязняющих примесей, таких как вода, диоксид углерода, сульфид водорода, азот, бутан, углеводороды с шестью или более атомами углерода, сорные примеси, сульфид железа, парафин и сырую нефть. Растворимость этих загрязняющих примесей меняется в зависимости от температуры, давления и состава. При криогенных температурах СО2, вода или другие загрязняющие примеси могут образовывать твердые частицы, которые могут забивать каналы для потока в криогенных теплообменниках. Этих потенциальных затруднений можно избежать за счет удаления таких загрязняющих примесей, если ожидается использование температур, значения которых равны или ниже температуры, соответствующей такому соотношению между температурой и давлением для данной загрязняющей примеси в чистом виде, которое приводит к образованию твердых частиц. В приведенном ниже описании изобретения предполагается, что поток природного газа подвергнут соответствующей обработке для удаления сульфидов и диоксида углерода и обезвоживанию для удаления воды путем использования традиционных и хорошо известных способов с целью получения потока "нейтрального, дезодорированного, обезвоженного" природного газа. Если поток природного газа содержит тяжелые углеводороды, которые могут вымораживаться в процессе сжижения, или если нежелательно присутствие тяжелых углеводородов в сжиженном природном газе под давлением, тяжелые углеводороды могут быть удалены с помощью процесса фракционирования перед получением сжиженного природного газа под давлением. При рабочих давлениях и температурах сжиженного природного газа под давлением умеренные количества азота в природном газе могут быть допустимыми, поскольку азот будет оставаться в жидкой фазе вместе с сжиженным природным газом под давлением. В данном описании предполагается, что природный газ содержит азот в количествах, достаточно больших для удаления азота по способу разделения в соответствии с данным изобретением.
Способ по данному изобретению будет описан далее со ссылкой на принципиальную схему, изображенную на фиг.1. Поток 10 природного газа, представляющего собой исходное сырье, поступает в установку для сжижения, находясь под давлением свыше приблизительно 1380 кПа (200 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления) и, более предпочтительно, под давлением свыше приблизительно 2400 кПа (350 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления) и при температурах предпочтительно свыше приблизительно -112oС (-170oF); однако при необходимости можно использовать другие значения давления и температуры, и при этом система может быть соответствующим образом модифицирована. Если поток 10 газа находится под давлением ниже приблизительно 1380 кПа (200 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления), давление его может быть повышено с помощью соответствующего средства сжатия (не показанного), которое может быть выполнено в виде одного или более компрессоров.
Поток 10 подаваемого исходного сырья пропускают через зону 50 теплообмена для сжижения природного газа. Зона 50 теплообмена может включать в себя одну или более ступеней, охлаждаемых с помощью обычной холодильной установки 51 с замкнутым циклом, имеющей в качестве холодильного агента пропан, пропилен, этан, диоксид углерода или какую-либо другую пригодную жидкость. Данное изобретение не ограничено каким-либо типом теплообменника, но по экономическим соображениям предпочтительны ребристые пластинчатые теплообменники, теплообменники со спиральными трубами и регенеративные камерные теплообменники, которые все обеспечивают охлаждение путем косвенного теплообмена. Холодильная установка 51 предпочтительно представляет собой многокомпонентную холодильную установку с замкнутым циклом, которая хорошо известна обычным специалистам в данной области техники как средство охлаждения путем косвенного теплообмена. Термин "косвенный теплообмен" в том смысле, в котором он используется в данном описании и формуле изобретения, означает приведение двух потоков текучих сред в состояние теплообмена друг с другом без какого-либо физического контакта или смешивания текучих сред друг с другом.
Поток 13 сжиженного природного газа, выходящий из зоны 50 теплообмена, расширяется затем с помощью соответствующего средства расширения, такого как обычные гидравлические турбодетандеры 53 и 54, для уменьшения давления потока и, следовательно, охлаждения потока перед тем, как поток поступит в сепарационную колонну 55 на промежуточном уровне. Колонна 55 представляет собой дистилляционную или фракционирующую ректификационную колонну или зону, в которой жидкая и паровая фазы контактируют друг с другом в противотоке для осуществления разделения смеси текучих сред, например, путем контактирования паровой и жидкой фаз на ряде тарелок, удаленных на некоторое расстояние друг от друга в вертикальном направлении и смонтированных внутри колонны, или, альтернативно, на насадочных элементах, которыми заполнена колонна. Сепарационная колонна 55 предпочтительно работает при температурах, находящихся в интервале от приблизительно -175oС (-283oF) до приблизительно -160oС (-256oF) и при давлениях, близких к атмосферному, и, более предпочтительно, при давлениях в диапазоне от приблизительно 100 кПа до приблизительно 120 кПа. В сепарационной колонне 55 происходит разделение паров, обогащенных азотом, и жидкости, обогащенной метаном. Жидкость выходит из сепарационной колонны 55 в виде потока 19. Поток 19 подают к насосу 56, который обеспечивает нагнетание сжиженного природного газа до заданного давления хранения или транспортировки. Для случаев применения сжиженного природного газа под давлением давление предпочтительно будет составлять свыше приблизительно 1724 кПа (250 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления). Сжиженный природный газ под давлением предпочтительно пропускают через теплообменник 65 для нагрева сжиженного природного газа под давлением до температуры свыше приблизительно -112oС (-170oF).
Поток 22 пара, выходящий из верхней части колонны 55, предназначенной для отвода азота, содержит метан, азот и другие легкие компоненты, такие как гелий и водород. Как правило, поток 22 богатого метаном пара будет содержать более 90% азота из подаваемого исходного сырья и паров, выделившихся при испарении. Первая часть потока 22 (поток 27) отводится из процесса в качестве топлива или для дальнейшей переработки для выделения гелия и/или азота. Поскольку поток 22 находится при криогенной температуре, для использования потока 27 в качестве топлива предпочтительно нагреть этот поток до соответствующей температуры в зоне теплообмена (не показанной на фиг.1) с помощью атмосферной пресной воды или морской воды или нагреть этот поток посредством потока подаваемого исходного сырья, поступающего в процесс (разделения). Вторую часть потока пара, отводимого из верхней части колонны (поток 32), пропускают через зону 70 охлаждения для сжижения, по меньшей мере, части потока 32 и затем возвращают в колонну 55 в качестве флегмы, тем самым обеспечивая, по меньшей мере, часть холода, необходимого для работы колонны 55. Зона 70 охлаждения может быть выполнена в виде любой обычной холодильной установки, которая обеспечивает сжижение, по меньшей мере, части потока 32. Например, зона охлаждения может содержать (1) однокомпонентную, каскадную или многокомпонентную холодильную установку с замкнутым циклом, которая обеспечивает охлаждение одной или более ступеней теплообмена, (2) холодильную установку с разомкнутым циклом, в которой используются одноступенчатые или многоступенчатые циклы изменения давления для повышения давления потока 32 пара, за которыми следуют одноступенчатые или многоступенчатые циклы расширения для снижения давления сжатого потока и, тем самым, снижения его температуры, или обеспечивать (3) косвенный теплообмен с потоком продукта для отвода холода, "содержащегося" в потоке продукта, или в зоне охлаждения может быть предусмотрена (4) комбинация этих холодильных установок. Оптимальная холодильная установка для зоны 70 охлаждения может быть выбрана обычными специалистами в данной области техники с учетом расхода потока 22, его состава и потребности в холоде для работы сепарационной колонны 55.
На фиг.2 проиллюстрирован предпочтительный вариант осуществления способа по данному изобретению, и в данном варианте осуществления оборудование и потоки, имеющие те же номера, что и оборудование и потоки по фиг.1, выполняют по существу те же функции при реализации способа и функционируют по существу таким же образом. Тем не менее для обычных специалистов в данной области техники очевидно, что оборудование и потоки для одного или другого варианта осуществления способа могут быть изменены по размерам и производительности для обеспечения возможности работы при различных расходах, температурах и составах текучих сред.
При реализации способа, проиллюстрированного на фиг.2, поток 10 подаваемого исходного сырья пропускают через зону 50 теплообмена для сжижения природного газа, и охлажденный поток 13 дополнительно охлаждают в зоне 52 теплообмена с помощью жидкого продукта из фракционирующей ректификационной колонны 55. Поток 14 охлажденной жидкости затем расширяется с помощью соответствующих гидравлических турбодетандеров 53 и 54 с целью снижения давления и дополнительного охлаждения потока. Холодный расширенный сжиженный природный газ подают в сепарационную колонну 55, в которой образуется поток 22 пара, отводимого из верхней части колонны и обогащенного азотом, и жидкость 19, богатая метаном. Жидкость подают к насосу 56 для повышения давления жидкости до заданного давления хранения или транспортировки. После этого жидкость под давлением пропускают через зону 52 теплообмена с целью охлаждения потока подаваемого исходного сырья в магистрали 13 и с целью нагрева жидкости под давлением до температуры свыше -112oС (-170oF), тем самым из потока продукта отводится холод, содержащийся в нем. Косвенный теплообмен между потоком сжиженного природного газа под давлением и потоком подаваемого исходного сырья в магистрали 13 позволяет снизить требуемую холодильную мощность на целых 40% по сравнению с мощностью, которая потребовалась бы, если бы поток подаваемого исходного сырья не охлаждался бы сжиженным природным газом под давлением. Жидкость, находящаяся в магистрали 21, находится при температуре свыше приблизительно -112oС (-170oF) и под давлением, достаточным для того, чтобы жидкий продукт находился при температуре, равной или ниже точки начала его кипения.
Поток 22 пара проходит через теплообменники 57 и 59 для охлаждения потока флегмы, возвращаемой в колонну 55. После выхода из теплообменника 59 поток пара подвергается сжатию с помощью ряда одноступенчатых или многоступенчатых компрессоров. На фиг. 2 показано, что поток пара последовательно проходит через два обычных компрессора 60 и 62. После каждой операции сжатия поток пара охлаждается окружающим воздухом или водой с помощью концевых холодильников 61 и 63. После последней ступени сжатия часть потока пара может быть отведена и использоваться в качестве топливного газа для газовых турбин, которые приводят в действие компрессоры и насосы, используемые для реализации данного способа, или отведенный поток пара может быть подвергнут дополнительной обработке для извлечения гелия и/или азота, годных для реализации и промышленного применения. Оставшуюся часть потока пара (поток 28) пропускают через теплообменники 59, 58 и 57 в целях дополнительного охлаждения потока пара. Теплообменники 59 и 57 охлаждаются потоком 22 отводимого из верхней части колонны пара, как было рассмотрено выше. Теплообменник 58 охлаждается посредством косвенного теплообмена, по меньшей мере, с одним холодильным агентом, образованным в результате процесса в колонне и отводимым из нее, предпочтительно с потоком остатков со дна (недогонов) (потоком 33), отводимым из нижней части сепарационной колонны 55. После выхода из теплообменника 57 поток орошающего пара (поток 31) расширяется с помощью соответствующего расширяющего устройства, такого как турбодетандер 64, до давления, равного или близкого к рабочему давлению сепарационной колонны 55. Поток пара, по меньшей мере, частично конденсируется до жидкости с помощью турбодетандера 64. Из средства расширения поток флегмы (поток 32) поступает в верхнюю часть сепарационной колонны 55.
При хранении, транспортировке и погрузочно-разгрузочных операциях, связанных с сжиженным природным газом, может иметь место значительное "выпаривание". Способ по данному изобретению в возможном варианте, но не обязательно, может обеспечить повторное сжижение таких паров, выделившихся при испарении (кипении) (boil-off vapors), а также удаление азота, содержащегося в парах, выделившихся при испарении. Основной источник азотной примеси в парах, выделившихся при испарении, - это тот азот, который содержится в сжиженном природном газе, представляющем собой источник образования паров, выделяющихся при испарении. Азот, более летучий по сравнению с сжиженным природным газом, мгновенно испаряется в первую очередь и концентрируется в парах, выделившихся при испарении. Например, сжиженный природный газ, содержащий 0,3 мол. % N2, может образовать пар, содержащий приблизительно 3 мол. % N2. При более высоких температурах и давлении сжиженного природного газа под давлением азот мгновенно испаряется еще более быстро по сравнению с обычным сжиженным природным газом, находящимся под атмосферным или близким к атмосферному давлением.
Как показано на фиг.2, пары, выделившиеся при испарении, могут быть введены в процесс по изобретению с помощью потока 34. Несмотря на то, что на фиг. 1 показано введение потока 34 паров, выделившихся при испарении, в обрабатываемый поток в точке между детандерами 53 и 54, в свете идей данного изобретения для специалиста в данной области техники очевидно, что пары, выделившиеся при испарении, могут быть введены в любом месте в данном процессе до того, как поток подаваемого исходного сырья будет введен в колонну 55, и, кроме того, пары, выделившиеся при испарении, могут быть введены непосредственно в колонну 55. Пары, выделившиеся при испарении и вводимые в процесс разделения по данному изобретению, должны находиться под давлением, равным или близким к давлению потока, в который вводятся пары, выделившиеся при испарении. В зависимости от давления паров, выделившихся при испарении, может потребоваться регулирование давления этих паров с помощью компрессора 65 или расширение этих паров (не показано на фигурах) с целью согласования их давления с давлением в том месте, в котором пары, выделившиеся при испарении, поступают в процесс.
Пример
Было выполнено моделирование баланса массы и энергии с целью иллюстрирования варианта осуществления, показанного на фиг.2, и результаты приведены ниже в таблицах 1, 2. Данные, представленные в таблицах, приведены для того, чтобы обеспечить лучшее понимание варианта осуществления, показанного на фиг.2, и не предназначены для ограничения объема изобретения.
Данные были получены путем использования имеющейся на рынке программы моделирования процессов, называемой HYSYSтм, однако для получения данных могут быть использованы другие имеющиеся на рынке программы моделирования процессов, включая, например, HYSIMтм, PROIIтм и ASPEN PLUSтм, которые известны обычным специалистам в данной области техники.
Для специалиста в данной области техники, в частности для того, кто ознакомится с идеями данного патента, очевидны многие модификации и варианты реализации конкретных процессов, описанных выше. Например, в соответствии с изобретением можно использовать множество значений температур и давлений в зависимости от конструкции установки в целом и состава подаваемого исходного газа. Кроме того, ряд агрегатов для охлаждения подаваемого исходного газа может быть дополнен или реконфигурирован в зависимости от общих требований к конструкции для достижения оптимального и эффективного требуемого теплообмена. Как было рассмотрено выше, конкретные раскрытые варианты осуществления и примеры не должны использоваться для ограничения объема изобретения, который следует определять исходя из нижеприведенных пунктов формулы изобретения и их эквивалентов.

Claims (12)

1. Способ отвода компонента, более летучего по сравнению с метаном, из потока сжиженного природного газа под давлением, содержащего летучий компонент, включающий следующие стадии: (a) расширение потока сжиженного природного газа до более низкого давления; (b) подачу потока указанного расширенного газа в установку для фракционирования с образованием потока жидкости, имеющего низкое содержание летучего компонента, и потока пара, обогащенного летучим компонентом; и (c) повышение давления потока жидкости до давления свыше приблизительно 1380 кПа (200 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления) и нагрев потока жидкости до температуры свыше приблизительно -112oС с тем, чтобы значения давления и температуры потока жидкости были такими, чтобы поток жидкости находился при температуре начала кипения жидкости или при температуре ниже точки начала кипения.
2. Способ по п. 1, дополнительно включающий дополнительные стадии отвода части потока пара из установки для фракционирования, охлаждения отведенной части потока пара для, по меньшей мере, частичной конденсации этой отведенной части и возврата в установку для фракционирования, по меньшей мере, части охлажденной, отведенной части потока пара в качестве флегмы, тем самым обеспечивая режим охлаждения установки для фракционирования.
3. Способ по п. 1, при котором сжиженный природный газ перед его расширением на операции (а) имеет температуру свыше приблизительно -112oС и такое давление, что сжиженный природный газ находится при температуре начала его кипения или при температуре ниже точки начала кипения.
4. Способ по п. 1, при котором летучий компонент представляет собой азот.
5. Способ по п. 1, при котором установка для фракционирования имеет рабочее давление, близкое к атмосферному.
6. Способ по п. 1, при котором летучий компонент представляет собой гелий.
7. Способ по п. 1, при котором перед подачей потока расширенного газа в установку для фракционирования в поток расширенного газа вводят выделившиеся пары, образовавшиеся в результате испарения сжиженного газа.
8. Способ по п. 1, при котором, по меньшей мере, часть нагрева потока жидкости на стадии (с) осуществляют за счет косвенного теплообмена с сжиженным природным газом перед расширением на стадии (а).
9. Способ по п. 1, при котором сжиженный природный газ под давлением перед его расширением на стадии (а) находится под давлением свыше приблизительно 1380 кПа (200 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления).
10. Способ по п. 9, при котором давление сжиженного природного газа составляет свыше 2400 кПа (350 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления).
11. Способ отвода азота из потока природного газа под давлением, содержащего азот, включающий следующие стадии: (а) охлаждение потока природного газа под давлением для получения первой жидкости, имеющей температуру свыше приблизительно -112oС и давление, достаточное для того, чтобы первая жидкость находилась при температуре начала ее кипения или при температуре ниже точки начала кипения, (b) расширение первой жидкости до более низкого давления, в результате чего образуется двухфазный поток газа, (c) подачу указанного двухфазного потока газа в установку для фракционирования для получения второй жидкости с низким содержанием азота и пара, обогащенного азотом, (d) отвод из установки для фракционирования первой части обогащенного азотом пара как потока продукта, (e) охлаждение второй части обогащенного азотом пара, в результате чего указанная вторая часть, по меньшей мере, частично конденсируется, (f) возврат указанной охлажденной, по меньшей мере, частично, конденсированной второй части в установку для фракционирования в качестве флегмы, в результате чего обеспечивается режим охлаждения установки для фракционирования, (g) отвод второй жидкости из установки для фракционирования; и (h) повышение давления второй жидкости до давления свыше приблизительно 1724 кПа (250 фунтов на кв. дюйм абсолютного давления) и нагрев второй жидкости до температуры свыше приблизительно -112oС с тем, чтобы значения давления и температуры второй жидкости были такими, чтобы вторая жидкость находилась при температуре начала ее кипения или при температуре ниже точки начала кипения.
12. Способ разделения, включающий следующие стадии: (а) подачу потока сжиженного многокомпонентного исходного сырья под давлением в средство, представляющее собой гидравлический детандер, с целью снижения давления потока подаваемого исходного сырья и охлаждения потока подаваемого исходного сырья, причем поток подаваемого исходного сырья содержит, по меньшей мере, метан и, по меньшей мере, один компонент с высокой летучестью, имеющий относительную летучесть, превышающую летучесть метана, при этом в указанном детандере образуются газовая и жидкая фазы в процессе снижения давления, (b) подачу жидкой и паровой фаз, образованных в средстве, представляющем собой детандер, в установку для разделения для образования жидкой фракции, имеющей низкое содержание компонента с высокой летучестью, и паровой фракции, обогащенной компонентом с высокой летучестью, (c) отвод паровой фракции из верхней зоны установки для разделения, (d) сжатие указанной паровой фракции до потока с более высоким давлением, (e) отвод первой части сжатой паровой фракции в виде потока сжатого пара, обогащенного компонентом с высокой летучестью, (f) охлаждение второй части потока сжатого пара путем использования охлаждающей способности паровой фракции со стадии (с), (g) расширение потока охлажденного, сжатого пара со стадии (f) для дополнительного охлаждения указанного сжатого потока и, по меньшей мере, частичной конденсации потока пара, (h) подачу указанного расширенного потока со стадии (g) в верхнюю зону установки для разделения, (i) извлечение потока жидкости с низким содержанием компонента с высокой летучестью из нижней зоны установки для разделения, и (j) повышение давления жидкой фракции и нагрев жидкой фракции для получения жидкого продукта, имеющего давление, достаточное для того, чтобы жидкий продукт находился при температуре начала его кипения или при температуре ниже точки начала его кипения, и имеющего температуру свыше приблизительно -112oС.
RU2001113729/12A 1998-10-22 1999-10-22 Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции RU2215952C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10523598P 1998-10-22 1998-10-22
US60/105,235 1998-10-22

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2001113729A RU2001113729A (ru) 2003-06-20
RU2215952C2 true RU2215952C2 (ru) 2003-11-10

Family

ID=22304729

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001113729/12A RU2215952C2 (ru) 1998-10-22 1999-10-22 Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции

Country Status (19)

Country Link
US (1) US6199403B1 (ru)
EP (1) EP1131144A4 (ru)
JP (1) JP2002527714A (ru)
KR (1) KR20010082235A (ru)
CN (1) CN1145000C (ru)
AR (1) AR020930A1 (ru)
AU (1) AU755559B2 (ru)
BR (1) BR9914653A (ru)
CA (1) CA2346774A1 (ru)
CO (1) CO5100989A1 (ru)
DZ (1) DZ2919A1 (ru)
EG (1) EG22283A (ru)
MY (1) MY114649A (ru)
PE (1) PE20001099A1 (ru)
RU (1) RU2215952C2 (ru)
TN (1) TNSN99192A1 (ru)
TR (1) TR200101104T2 (ru)
TW (1) TW449655B (ru)
WO (1) WO2000023164A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2764820C1 (ru) * 2020-03-13 2022-01-21 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Производство спг с удалением азота

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW573112B (en) * 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
TW561230B (en) 2001-07-20 2003-11-11 Exxonmobil Upstream Res Co Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6978638B2 (en) * 2003-05-22 2005-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from condensed natural gas
PE20060221A1 (es) * 2004-07-12 2006-05-03 Shell Int Research Tratamiento de gas natural licuado
DE102005010053A1 (de) * 2005-03-04 2006-09-07 Linde Ag Helium-Gewinnung bei LNG-Anlagen
WO2006108820A1 (en) * 2005-04-12 2006-10-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
EP1715267A1 (en) * 2005-04-22 2006-10-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual stage nitrogen rejection from liquefied natural gas
FR2885679A1 (fr) * 2005-05-10 2006-11-17 Air Liquide Procede et installation de separation de gaz naturel liquefie
CA2626076C (en) * 2005-11-04 2014-05-13 Shell Canada Limited Process for producing a purified gas stream
US20070130991A1 (en) * 2005-12-14 2007-06-14 Chevron U.S.A. Inc. Liquefaction of associated gas at moderate conditions
US7437889B2 (en) 2006-01-11 2008-10-21 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for producing products from natural gas including helium and liquefied natural gas
US7581411B2 (en) * 2006-05-08 2009-09-01 Amcs Corporation Equipment and process for liquefaction of LNG boiloff gas
US20080016910A1 (en) * 2006-07-21 2008-01-24 Adam Adrian Brostow Integrated NGL recovery in the production of liquefied natural gas
US8028724B2 (en) 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
DE102008007925A1 (de) * 2008-02-07 2009-08-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Helium-Gewinnung
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
DE102008056196A1 (de) * 2008-11-06 2010-05-12 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff
DE102009015766A1 (de) * 2009-03-31 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US9212061B2 (en) * 2010-02-02 2015-12-15 Bp Alternative Energy International Limited Separation of gases
DE102011010633A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Linde Ag Verfahren zum Abkühlen eines ein- oder mehrkomponentigen Stromes
JP5679201B2 (ja) * 2011-08-08 2015-03-04 エア・ウォーター株式会社 ボイルオフガス中の窒素除去方法およびそれに用いる窒素除去装置
US9816754B2 (en) * 2014-04-24 2017-11-14 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using dedicated reinjection circuit
US20150308737A1 (en) * 2014-04-24 2015-10-29 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated Nitrogen Removal in the Production of Liquefied Natural Gas Using Intermediate Feed Gas Separation
US9945604B2 (en) 2014-04-24 2018-04-17 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using refrigerated heat pump
CA2855383C (en) 2014-06-27 2015-06-23 Rtj Technologies Inc. Method and arrangement for producing liquefied methane gas (lmg) from various gas sources
EP3043133A1 (en) * 2015-01-12 2016-07-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of removing nitrogen from a nitrogen containing stream
FR3032888A1 (fr) 2015-02-20 2016-08-26 Air Liquide Procede et appareil de separation a temperature subambiante
CA2903679C (en) 2015-09-11 2016-08-16 Charles Tremblay Method and system to control the methane mass flow rate for the production of liquefied methane gas (lmg)
RU2626612C2 (ru) * 2015-12-16 2017-07-31 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Автономная установка очистки сжиженного природного газа (варианты)
US20210131726A1 (en) * 2019-10-31 2021-05-06 Hylium Industries, Inc. Equipment for manufacturing liquid hydrogen
CN115371359B (zh) * 2022-08-25 2023-06-16 北京航天试验技术研究所 一种应用于火星表面的Sabatier装置反应气分离液化系统及方法

Family Cites Families (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
GB968019A (en) * 1963-08-19 1964-08-26 Alexander Harmens Cold separation of gas mixtures
GB997808A (en) * 1964-06-17 1965-07-07 Couch Internat Methane Ltd Cold separation of gas mixtures
GB1208196A (en) 1967-12-20 1970-10-07 Messer Griesheim Gmbh Process for the liquifaction of nitrogen-containing natural gas
DE2022954C3 (de) 1970-05-12 1978-05-18 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur Zerlegung von stickstoffhaltigem Erdgas
CH545219A (de) 1971-11-17 1973-12-15 Sulzer Ag Verfahren und Anlage zur Deckung von Stickstoffverlusten und zur Wiederverflüssigung von verdampften Erdgasanteilen in Tankschiffen
US3830180A (en) 1972-07-03 1974-08-20 Litton Systems Inc Cryogenic ship containment system having a convection barrier
US3874184A (en) 1973-05-24 1975-04-01 Phillips Petroleum Co Removing nitrogen from and subsequently liquefying natural gas stream
US4172711A (en) 1978-05-12 1979-10-30 Phillips Petroleum Company Liquefaction of gas
DE2852078A1 (de) * 1978-12-01 1980-06-12 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum abkuehlen von erdgas
US4225329A (en) 1979-02-12 1980-09-30 Phillips Petroleum Company Natural gas liquefaction with nitrogen rejection stabilization
US4411677A (en) 1982-05-10 1983-10-25 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas
US4451275A (en) 1982-05-27 1984-05-29 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas with CO2 and variable N2 content
US4504295A (en) 1983-06-01 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas integrated with NGL recovery
EP0165343B1 (en) * 1984-06-22 1987-10-21 Fielden Petroleum Development Inc. Process for selectively separating petroleum fractions
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
US4592767A (en) 1985-05-29 1986-06-03 Union Carbide Corporation Process for separating methane and nitrogen
US4664686A (en) 1986-02-07 1987-05-12 Union Carbide Corporation Process to separate nitrogen and methane
US4675037A (en) 1986-02-18 1987-06-23 Air Products And Chemicals, Inc. Apparatus and method for recovering liquefied natural gas vapor boiloff by reliquefying during startup or turndown
US4662919A (en) 1986-02-20 1987-05-05 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection fractionation system for variable nitrogen content natural gas
US4710212A (en) * 1986-09-24 1987-12-01 Union Carbide Corporation Process to produce high pressure methane gas
US4732598A (en) 1986-11-10 1988-03-22 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator process for nitrogen rejection from natural gas
US4805413A (en) 1988-03-10 1989-02-21 Kerr-Mcgee Corporation Process for cryogenically separating natural gas streams
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4970867A (en) 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
US5036671A (en) 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
US5051120A (en) 1990-06-12 1991-09-24 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Feed processing for nitrogen rejection unit
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5120338A (en) 1991-03-14 1992-06-09 Exxon Production Research Company Method for separating a multi-component feed stream using distillation and controlled freezing zone
US5257505A (en) 1991-04-09 1993-11-02 Butts Rayburn C High efficiency nitrogen rejection unit
US5375422A (en) 1991-04-09 1994-12-27 Butts; Rayburn C. High efficiency nitrogen rejection unit
FR2682964B1 (fr) 1991-10-23 1994-08-05 Elf Aquitaine Procede de deazotation d'un melange liquefie d'hydrocarbures consistant principalement en methane.
DE4237620A1 (de) 1992-11-06 1994-05-11 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von hochreinem flüssigen Methan
NO180469B1 (no) 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
GB2297825A (en) * 1995-02-03 1996-08-14 Air Prod & Chem Process to remove nitrogen from natural gas
GB2298034B (en) * 1995-02-10 1998-06-24 Air Prod & Chem Dual column process to remove nitrogen from natural gas
US5505049A (en) * 1995-05-09 1996-04-09 The M. W. Kellogg Company Process for removing nitrogen from LNG
US5537827A (en) 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5611216A (en) 1995-12-20 1997-03-18 Low; William R. Method of load distribution in a cascaded refrigeration process
DZ2533A1 (fr) * 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
TW366409B (en) 1997-07-01 1999-08-11 Exxon Production Research Co Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component
US5802871A (en) 1997-10-16 1998-09-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator process for nitrogen removal from natural gas

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2764820C1 (ru) * 2020-03-13 2022-01-21 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Производство спг с удалением азота

Also Published As

Publication number Publication date
CO5100989A1 (es) 2001-11-27
MY114649A (en) 2002-11-30
TNSN99192A1 (fr) 2001-12-31
AR020930A1 (es) 2002-06-05
CA2346774A1 (en) 2000-04-27
EP1131144A2 (en) 2001-09-12
US6199403B1 (en) 2001-03-13
WO2000023164A2 (en) 2000-04-27
DZ2919A1 (fr) 2004-03-01
KR20010082235A (ko) 2001-08-29
AU755559B2 (en) 2002-12-12
CN1145000C (zh) 2004-04-07
EP1131144A4 (en) 2004-09-08
BR9914653A (pt) 2001-07-03
EG22283A (en) 2002-12-31
TW449655B (en) 2001-08-11
TR200101104T2 (tr) 2001-09-21
PE20001099A1 (es) 2000-11-10
JP2002527714A (ja) 2002-08-27
WO2000023164A3 (en) 2000-08-03
AU1517100A (en) 2000-05-08
CN1391646A (zh) 2003-01-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
RU2224961C2 (ru) Способ удаления летучих компонентов из природного газа
KR100338879B1 (ko) 개선된 천연 가스 액화 방법
RU2337130C2 (ru) Отвод азота из конденсированного природного газа
US3721099A (en) Fractional condensation of natural gas
US3205669A (en) Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen
US5139547A (en) Production of liquid nitrogen using liquefied natural gas as sole refrigerant
KR100338882B1 (ko) 천연 가스를 액화시키기 위한 개선된 캐스케이드 냉각방법
RU2355960C1 (ru) Двухступенчатый отвод азота из сжиженного природного газа
KR100891907B1 (ko) 액화 천연 가스의 생산에서의 통합 ｎｇｌ 회수
US9644889B2 (en) System for incondensable component separation in a liquefied natural gas facility
KR100338881B1 (ko) 하나 이상의 동결가능한 성분을 함유하는 천연 가스스트림의 액화 방법
KR101302310B1 (ko) 반폐쇄 루프 액화 천연 가스 처리
RU2491487C2 (ru) Способ сжижения природного газа с улучшенным извлечением пропана
KR20100039353A (ko) Ｌｎｇ를 생산하는 방법 및 시스템
NO158478B (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra naturgass.
EA000800B1 (ru) Способ извлечения конденсацией и отгонкой ароматических и/или высокомолекулярных углеводородов из сырья на основе метана и устройство для его осуществления
CN113865266B (zh) 液化系统
US20080098770A1 (en) Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process
RU2423653C2 (ru) Способ для сжижения потока углеводородов и установка для его осуществления

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20061023