UA125662C2 - Спосіб виробництва металевого зливка - Google Patents
Спосіб виробництва металевого зливка Download PDFInfo
- Publication number
- UA125662C2 UA125662C2 UAA201911107A UAA201911107A UA125662C2 UA 125662 C2 UA125662 C2 UA 125662C2 UA A201911107 A UAA201911107 A UA A201911107A UA A201911107 A UAA201911107 A UA A201911107A UA 125662 C2 UA125662 C2 UA 125662C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- molten metal
- irradiation
- line
- bath
- temperature
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 638
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 638
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims abstract description 196
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 143
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 61
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 38
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 37
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 101100123850 Caenorhabditis elegans her-1 gene Proteins 0.000 claims 3
- 101100310222 Caenorhabditis briggsae she-1 gene Proteins 0.000 claims 2
- 241000543381 Cliftonia monophylla Species 0.000 claims 2
- 241001026509 Kata Species 0.000 claims 2
- 241000468053 Obodhiang virus Species 0.000 claims 2
- 230000035622 drinking Effects 0.000 claims 2
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 claims 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 claims 2
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001482108 Alosa pseudoharengus Species 0.000 claims 1
- 244000099147 Ananas comosus Species 0.000 claims 1
- 235000007119 Ananas comosus Nutrition 0.000 claims 1
- 241001233887 Ania Species 0.000 claims 1
- 244000218454 Bambusa tulda Species 0.000 claims 1
- 235000017491 Bambusa tulda Nutrition 0.000 claims 1
- 240000005220 Bischofia javanica Species 0.000 claims 1
- 235000010893 Bischofia javanica Nutrition 0.000 claims 1
- 241000195940 Bryophyta Species 0.000 claims 1
- 101100443249 Caenorhabditis elegans dig-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100024000 Caenorhabditis elegans mom-5 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100346154 Caenorhabditis elegans oma-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100172879 Caenorhabditis elegans sec-5 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100287724 Caenorhabditis elegans shk-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000282994 Cervidae Species 0.000 claims 1
- 241000272194 Ciconiiformes Species 0.000 claims 1
- 244000241257 Cucumis melo Species 0.000 claims 1
- 235000015510 Cucumis melo subsp melo Nutrition 0.000 claims 1
- 101100289061 Drosophila melanogaster lili gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000004262 Ethyl gallate Substances 0.000 claims 1
- 244000025361 Ficus carica Species 0.000 claims 1
- 235000008730 Ficus carica Nutrition 0.000 claims 1
- 244000182067 Fraxinus ornus Species 0.000 claims 1
- 235000002917 Fraxinus ornus Nutrition 0.000 claims 1
- 241000258937 Hemiptera Species 0.000 claims 1
- 241000238631 Hexapoda Species 0.000 claims 1
- 101000636705 Homo sapiens NADH dehydrogenase [ubiquinone] iron-sulfur protein 8, mitochondrial Proteins 0.000 claims 1
- 101100049052 Homo sapiens VASH1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000764773 Inna Species 0.000 claims 1
- ZDXPYRJPNDTMRX-VKHMYHEASA-N L-glutamine Chemical compound OC(=O)[C@@H](N)CCC(N)=O ZDXPYRJPNDTMRX-VKHMYHEASA-N 0.000 claims 1
- 101000831624 Locusta migratoria Locustatachykinin-1 Proteins 0.000 claims 1
- 241001214257 Mene Species 0.000 claims 1
- 241000751119 Mila <angiosperm> Species 0.000 claims 1
- 241000699670 Mus sp. Species 0.000 claims 1
- 102100031919 NADH dehydrogenase [ubiquinone] iron-sulfur protein 8, mitochondrial Human genes 0.000 claims 1
- 241000737052 Naso hexacanthus Species 0.000 claims 1
- 244000061176 Nicotiana tabacum Species 0.000 claims 1
- 235000002637 Nicotiana tabacum Nutrition 0.000 claims 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 240000000220 Panda oleosa Species 0.000 claims 1
- 235000016496 Panda oleosa Nutrition 0.000 claims 1
- 240000001090 Papaver somniferum Species 0.000 claims 1
- 235000008753 Papaver somniferum Nutrition 0.000 claims 1
- 241000221535 Pucciniales Species 0.000 claims 1
- 206010041349 Somnolence Diseases 0.000 claims 1
- 244000269722 Thea sinensis Species 0.000 claims 1
- 102100021163 Tubulinyl-Tyr carboxypeptidase 1 Human genes 0.000 claims 1
- FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N [4,6-bis(cyanoamino)-1,3,5-triazin-2-yl]cyanamide Chemical compound N#CNC1=NC(NC#N)=NC(NC#N)=N1 FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- HTIQEAQVCYTUBX-UHFFFAOYSA-N amlodipine Chemical compound CCOC(=O)C1=C(COCCN)NC(C)=C(C(=O)OC)C1C1=CC=CC=C1Cl HTIQEAQVCYTUBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 claims 1
- NRUQNUIWEUZVLI-UHFFFAOYSA-O diethanolammonium nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.OCC[NH2+]CCO NRUQNUIWEUZVLI-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 1
- ZEKANFGSDXODPD-UHFFFAOYSA-N glyphosate-isopropylammonium Chemical compound CC(C)N.OC(=O)CNCP(O)(O)=O ZEKANFGSDXODPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- QRXWMOHMRWLFEY-UHFFFAOYSA-N isoniazide Chemical compound NNC(=O)C1=CC=NC=C1 QRXWMOHMRWLFEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 208000001491 myopia Diseases 0.000 claims 1
- 230000004379 myopia Effects 0.000 claims 1
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 claims 1
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 claims 1
- 230000000474 nursing effect Effects 0.000 claims 1
- 230000016087 ovulation Effects 0.000 claims 1
- PVFZKRMYBKEXBN-UHFFFAOYSA-N piperidine;piperidine-1-carbodithioic acid Chemical compound C1CCNCC1.SC(=S)N1CCCCC1 PVFZKRMYBKEXBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000015277 pork Nutrition 0.000 claims 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims 1
- 239000009600 shenyin Substances 0.000 claims 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims 1
- 235000011888 snacks Nutrition 0.000 claims 1
- 235000013599 spices Nutrition 0.000 claims 1
- 229940035289 tobi Drugs 0.000 claims 1
- NLVFBUXFDBBNBW-PBSUHMDJSA-N tobramycin Chemical compound N[C@@H]1C[C@H](O)[C@@H](CN)O[C@@H]1O[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O[C@@H]2[C@@H]([C@@H](N)[C@H](O)[C@@H](CO)O2)O)[C@H](N)C[C@@H]1N NLVFBUXFDBBNBW-PBSUHMDJSA-N 0.000 claims 1
- 235000021419 vinegar Nutrition 0.000 claims 1
- 239000000052 vinegar Substances 0.000 claims 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 91
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 37
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 37
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 52
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 38
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 30
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 25
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 22
- 235000021189 garnishes Nutrition 0.000 description 22
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 16
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 15
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 15
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 15
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 15
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical group [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 9
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 101100493705 Caenorhabditis elegans bath-36 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000010314 arc-melting process Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical group [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/041—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for vertical casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/103—Distributing the molten metal, e.g. using runners, floats, distributors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/002—Castings of light metals
- B22D21/005—Castings of light metals with high melting point, e.g. Be 1280 degrees C, Ti 1725 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/02—Casting exceedingly oxidisable non-ferrous metals, e.g. in inert atmosphere
- B22D21/022—Casting heavy metals, with exceedingly high melting points, i.e. more than 1600 degrees C, e.g. W 3380 degrees C, Ta 3000 degrees C, Mo 2620 degrees C, Zr 1860 degrees C, Cr 1765 degrees C, V 1715 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/06—Casting non-ferrous metals with a high melting point, e.g. metallic carbides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/02—Use of electric or magnetic effects
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D35/00—Equipment for conveying molten metal into beds or moulds
- B22D35/04—Equipment for conveying molten metal into beds or moulds into moulds, e.g. base plates, runners
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/005—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like with heating or cooling means
- B22D41/01—Heating means
- B22D41/015—Heating means with external heating, i.e. the heat source not being a part of the ladle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
- B22D7/005—Casting ingots, e.g. from ferrous metals from non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/70—Furnaces for ingots, i.e. soaking pits
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1295—Refining, melting, remelting, working up of titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/22—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/22—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation
- C22B9/228—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation by particle radiation, e.g. electron beams
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/02—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces of single-chamber fixed-hearth type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/04—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces of multiple-hearth type; of multiple-chamber type; Combinations of hearth-type furnaces
- F27B3/045—Multiple chambers, e.g. one of which is used for charging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/08—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces heated electrically, with or without any other source of heat
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/20—Arrangements of heating devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
- F27D99/0006—Electric heating elements or system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
- F27D99/0006—Electric heating elements or system
- F27D2099/003—Bombardment heating, e.g. with ions or electrons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Geology (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
[Проблема] Запропонувати спосіб виробництва металевого зливка, який дозволяв би інгібувати потрапляння в зливок домішок, що містилися в розплавленому металі у ванні печі. [Рішення] Спосіб виробництва металевого зливка шляхом використання електронно-променевої печі, що має електронну гармату і ванну, яка накопичує розплавлений метал металевої сировини, в якому металева сировина подається в положення на лінії подачі, розташованій вздовж другої бічної стінки ванни, яка накопичує розплавлений метал металевої сировини. Перший електронний промінь випромінюється вздовж першої лінії опромінення, яка розташована вздовж лінії подачі і ближче до центральної частини ванни відносно лінії подачі на поверхні розплавленого металу. За рахунок цього температура поверхні (T2) розплавленого металу на першій лінії опромінення встановлюється вищою, ніж середня температура (T0) всієї поверхні розплавленого металу у ванні, і в зовнішньому шарі розплавленого металу формується перший потік розплавленого металу від першої лінії опромінення до лінії подачі.
Description
бічної стінки ванни, яка накопичує розплавлений метал металевої сировини. Перший електронний промінь випромінюється вздовж першої лінії опромінення, яка розташована вздовж лінії подачі і ближче до центральної частини ванни відносно лінії подачі на поверхні розплавленого металу. За рахунок цього температура поверхні (12) розплавленого металу на першій лінії опромінення встановлюється вищою, ніж середня температура (ТО) всієї поверхні розплавленого металу у ванні, і в зовнішньому шарі розплавленого металу формується перший потік розплавленого металу від першої лінії опромінення до лінії подачі.
ЗО. дя к в ї 26 4 ОНА 95 53
Я 7 ї і | ї Н ї ї ії ї пут МЕТ ще чи ОБ т ско це посевиеа ши о С пОБосІаАя І
С зник Со ях кн» х чн са КК ж з дзввнх ж ав знах З ї | у й й сише 5О я ї що й вх й у Ше
Її 4 | | Гшшкх
В с ї ле
З ї у У я Зо в. Її ; ї і тез й й зак» кеш»: а ок зі ой Я йде о; дк з «замах й - о її "Мт і як 4 В киш Ше
Я і І: І х І ї ж с і Як х є 28 84 6 3 55 53 7
ІЗ
Фіг. 5
Галузь техніки, до якої належить винахід
Даний винахід стосується способу виробництва металевого зливка, в якому металева сировина плавиться за допомогою процесу плавлення електронним променем.
Рівень техніки
Зливок технічно чистого титану або титанового сплаву і т.п. виробляється шляхом плавлення титанової сировини, такої як титанова губка або відходи. Приклади способів плавлення металевої сировини (далі просто "сировина"), такої як титанова сировина, включають в себе процес вакуумно-дугової переплавки, процес плазмово-дугового плавлення і процес електронно-променевого плавлення. У процесі електронно-променевого плавлення сировина плавиться шляхом спрямування електронного променю на тверду сировину в електронно-променевій плавильній печі (що далі також згадується як "ЕЛ-піч"). Для того, щоб запобігти розсіюванню енергії електронного променю, плавлення сировини опроміненням електронним променем в ЕЛ-печі виконується у вакуумній камері. Розплавлений титан (що далі також згадується як "розплавлений метал"), який є розплавленою сировиною, очищується у ванні печі, а потім отверджується в ливарній формі для того, щоб сформувати зливок титану.
Відповідно до процесу електронно-променевого плавлення, оскільки положенням опромінення електронним променем, який є джерелом тепла, можна точно керувати за допомогою електромагнітної сили, тепло, може також в достатній мірі подаватися до розплавленого металу біля ливарної форми. Отже, можливо виробляти зливок без погіршення якості його поверхні.
ЕЛ-піч звичайно включає в себе частину подачі сировини, яка подає сировину, таку як титанова губка, одну або множину електронних гармат для плавлення сировини, що подається, ванну (наприклад, мідну ванну, що охолоджується водою, тигель) для накопичення розплавленої сировини, і ливарну форму для формування зливка шляхом охолоджування розплавленого титану, що виливається в неї з ванни. ЕЛ-печі грубо класифікуються на два типи відповідно до відмінностей в конфігураціях ванн. Зокрема, наприклад, ЕЛ-піч ТА, яка включає в себе плавильну ванну 31 і ванну 33 очищення, як проілюстровано на фіг. 1, ії ЕЛ-піч 18, яка включає в себе тільки ванну 30 очищення, як проілюстровано на Фіг. 2, являють собою два різні типи ЕЛ-печі.
ЕЛ-піч ТА, проілюстрована на Фіг. 1, включає в себе частину 10 подачі сировини, електронні
Зо гармати 20а - 20є, плавильну ванну 31 і ванну 33 очищення, а також ливарну форму 40. Тверда сировина 5, яка вводиться в плавильну ванну 31 з частини 10 подачі сировини, опромінюється електронними гарматами 20а і 200, щоб тим самим розплавити сировину 5 і отримати розплавлений метал 5с. Розплавлена сировина (розплавлений метал 5с) в плавильній ванні 31 тече у ванну 33 очищення, яка сполучається з плавильною ванною 31. У ванні 33 очищення температура розплавленого металу 5с підтримується або збільшується за допомогою опромінення розплавленого металу 5с електронними гарматами 20с і 204. За допомогою цього домішки, що містяться в розплавленому металі 5с, видаляються і т.п., і розплавлений метал 5с очищується. Після цього очищений розплавлений метал 5с тече в ливарну форму 40 з частини
ЗЗа зливного носка, передбаченої на кінцевій частині ванни 33 очищення. Розплавлений метал 5с твердне в ливарній формі 40, виробляючи тим самим зливок 50. Ванна, що складається з плавильної ванни 31 і ванни 33 очищення, як показано на Фіг. 1, також згадується як "довга ванна".
З іншого боку, ЕЛ-піч 18, показана на Фіг. 2, включає в себе частини 10А і 108 подачі сировини, електронні гармати 20А - 200, ванну 30 очищення і ливарну форму 40. Ванна, яка складається тільки з ванни 30 очищення, також згадується як "коротка ванна" на відміну від "довгої ванни", показаної на Фіг. 1. У ЕЛ-печі 18, яка використовує коротку ванну, тверда сировина 5, яка розміщена на частинах 10А ї 108 подачі сировини, плавиться електронними променями, які випромінюються з електронних гармат 20А ї 208, і розплавлена сировина 5 крапає в розплавлений метал 5с, що знаходиться у ванні 30 очищення, з частин 10А ії 108 подачі сировини. Таким чином, плавильна ванна 31, проілюстрована на Фіг. 1, може бути усунена з ЕЛ-печі 18, проілюстрованої на Фіг. 2. На додаток до цього, у ванні 30 очищення температура розплавленого металу 5с підтримується або збільшується за допомогою випромінювання електронних променів з електронної гармати 20С в широких межах на всю поверхню розплавленого металу 5с. За допомогою цього домішки, що містяться в розплавленому металі 5с, видаляються і т.п., і таким чином розплавлений метал 5с очищується.
Після цього очищений розплавлений метал 5с тече в ливарну форму 40 з частини 36 зливного носка, передбаченої на кінцевій частині ванни 30 очищення, і виробляється зливок 50.
У випадку виробництва зливка з використанням ванни і ливарної форми за допомогою процесу електронно-променевого плавлення, як було описано вище, якщо домішки потраплять бо в зливок, вони стануть причиною тріщин в зливку. Отже, є потреба в розробці технології електронно-променевого плавлення, яка могла б гарантувати непотрапляння домішок в розплавлений метал, який тече в ливарну форму з ванни. Домішки походять головним чином з сировини, і класифікуються на два виду, а саме, НОЇ (включення високої густини, ВВГ), їі І ОІ (включення низької густини, ВНГ). ВВГ являє собою, наприклад, домішку, в якій головним компонентом є вольфрам, і густина ВВГ більша густини розплавленого титану. З іншого боку,
ВНГ являє собою домішку, в якій головним компонентом є азотований титан і т.п. Внутрішня частина ВНГ знаходиться в пористому стані, і тому густина ВНГ менша густини розплавленого титану.
На внутрішній поверхні охолоджуваної водою мідної ванни формується отверджений шар, що являє собою розплавлений титан, затверділий від зіткнення з поверхнею ванни. Цей отверджений шар відомий як "гарнісаж". Серед вищезазначених домішок, оскільки ВВГ мають високу відносну густину, вони осідають в розплавленому металі (розплавленому титані) у ванні і прилипають до поверхні гарнісажу, і тим самим уловлюються, і отже імовірність потрапляння
ВВГ в зливок стає низькою. З іншого боку, оскільки густина ВНГ менша густини розплавленого титану, основна частина ВНГ спливає на поверхню розплавленого металу всередині ванни. У той час як ВНГ спливають на поверхню розплавленого металу, азот дифундує в розплавлений метал і розчиняється в ньому. У випадку використання довгої ванни, показаної на фіг. 1, оскільки час знаходження розплавленого металу в довгій ванні може бути збільшений, стає легше примусити домішки, такі як ВНГ, розчинятися в розплавленому металі порівняно з випадком використання короткої ванни. З іншого боку, у випадку використання короткої ванни, як показано на Фіг. 2, оскільки час знаходження розплавленого металу в короткій ванні менший порівняно з довгою ванною, імовірність того, що домішки не будуть розчинятися в розплавленому металі, є високою порівняно з використанням довгої ванни. Крім того, у випадку
ВНГ, які мають високий вміст азоту, оскільки температура їх розчинення є високою, імовірність того, що ВНГ розчиняться в розплавленому металі за час знаходження при нормальній роботі, є надзвичайно низькою.
Тому, наприклад, Патентний документ 1 розкриває спосіб електронно-променевого плавлення металевого титану, в якому поверхня розплавленого металу у ванні сканується електронним променем в напрямку, протилежному напрямку, в якому розплавлений метал тече
Зо в ливарну форму, і середня температура розплавленого металу в ділянці, суміжній з випускним отвором для розплавленого металу у ванні, підтримується такою, що дорівнює або вища, ніж температура плавлення домішок. Відповідно до методики, розкритої в Патентному документі 1, шляхом сканування електронним променем зигзагоподібним чином в напрямку, протилежному напрямку потоку розплавленого металу, робиться спроба відштовхнути назад домішки, які спливають на поверхню розплавленого металу, щоб вони не потрапляли в ливарну форму.
Список документів попереднього рівня техніки
Патентні документи
Патентний документ 1: УР2004-232066А
Непатентний документ
Непатентний документ 1: Тао Мепо, "Расіог5 іпПпепсіпу (Ше Пцідй Пйом/ апа пеаї ігапотег іп еіесітоп беат тейіпа ої Ті-6АІ-4У", (2009)
Суть винаходу
Технічна проблема
Однак відповідно до способу, розкритого у вищезазначеному Патентному документі 1, оскільки сканування електронного променю здійснюється в напрямку, протилежному напрямку потоку розплавленого металу, існує імовірність того, що домішки, що знаходяться далі по потоку розплавленого металу відносно положення опромінення електронним променем, потраплять в ливарну форму. На додаток до цього, далі по потоку розплавленого металу відносно положення опромінення електронним променем потік розплавленого металу прискорюється до ливарної форми, і таким чином час знаходження розплавленого металу у ванні зменшується, і існує імовірність того, що коефіцієнт видалення домішок зменшується. Крім того, коли домішки присутні далі по потоку розплавленого металу відносно положення опромінення електронним променем, ризик їх потрапляння з потоком розплавленого металу в ливарну форму збільшується. З цих причин існує імовірність того, що домішки, що містяться в розплавленому металі всередині ванни, зокрема ВНГ, що спливають на поверхню розплавленого металу 5с, будуть витікати в ливарну форму з ванни і виявляться в зливку, який формується в ливарній формі. Отже, існує потреба в способі виробництва металевого зливка, який шляхом запобігання витіканню з ванни в ливарну форму домішок, таких як ВНГ, міг би запобігати потраплянню домішок в зливок. 60 Задача даного винаходу, який був зроблений з урахуванням вищезазначеної проблеми,
полягає в тому, щоб запропонувати новий і поліпшений спосіб виробництва металевого зливка, який дозволяв би інгібувати потрапляння в зливок домішок, що містяться в розплавленому металі у ванні печі.
Розв'язання проблеми
Для того, щоб вирішити вищезазначену проблему, відповідно до одного аспекту даного винаходу пропонується спосіб виробництва металевого зливка шляхом використання електронно- променевої печі, що має електронну гармату, здатну керувати положенням опромінення електронним променем, і ванну, яка накопичує розплавлений метал з металевої сировини, причому цей металевий зливок містить в сумі 50 мас.9о або білоше щонайменше одного металевого елемента, вибираного з групи, яка складається з титану, танталу, ніобію, ванадію, молібдену і цирконію, причому: серед множини бічних стінок ванни, яка накопичує розплавлений метал з металевої сировини, перша бічна стінка є бічною стінкою, забезпеченою частиною зливного носка для витікання розплавленого металу з ванни в ливарну форму, а друга бічна стінка є щонайменше однією з бічних стінок, що відрізняється від першої бічної стінки; металева сировина подається в положення на лінії подачі, яка розташована вздовж внутрішньої поверхні другої бічної стінки на поверхні розплавленого металу; перший електронний промінь випромінюється вздовж першої лінії опромінення, яка розташована вздовж лінії подачі і знаходиться ближче до центральної частини ванни відносно лінії подачі на поверхні розплавленого металу; і випромінювання першого електронного променю вздовж першої лінії опромінення збільшує температуру поверхні (Т2) розплавленого металу на першій лінії опромінення вище середньої температури поверхні (ТО) всієї поверхні розплавленого металу у ванні, і формує в зовнішньому шарі розплавленого металу перший розплавлений метал, який тече від першої лінії опромінення до лінії подачі.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб температурний градієнт АТ/, представлений нижченаведеною Формулою (А), становив - 2,70 (К/ммі)і або більше.
АТЛ.-(12-11)/. (А), де Т1: температура поверхні ІК) розплавленого металу на лінії подачі,
Зо Т2: температура поверхні ІК) розплавленого металу на першій лінії опромінення,
І: відстань (ммі| між першою лінією опромінення і лінією подачі на поверхні розплавленого металу.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб вищезазначений градієнт ДТ// становив 0,00
ІК/ммі або більше, і перший потік розплавленого металу, який витікає з першої лінії опромінення через лінію подачі до внутрішньої поверхні другої бічної стінки, формувався в зовнішньому шарі розплавленого металу.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб металева сировина плавилася в частині подачі сировини, і розплавлена металева сировина крапала з частини подачі сировини на деяке положення на лінії подачі розплавленого металу у ванні.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб на поверхні розплавленого металу обидва кінці першої лінії опромінення розташовувалися на зовнішній стороні в напрямку проходження лінії подачі відносно обох кінців лінії подачі.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб другий потік розплавленого металу в напрямку до частини зливного носка формувався в стрічкоподібній ділянці між лінією подачі і першою лінією опромінення, і другий електронний промінь випромінювався у вигляді плями на другий потік розплавленого металу.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб другий електронний промінь випромінювався у вигляді плями на другий потік розплавленого металу в положенні плями опромінення, яка розташована на кінцевій частині стрічкоподібної ділянки з боку частини зливного носка.
Конфігурація може бути зроблена такою, щоб третій електронний промінь випромінювався вздовж другої лінії опромінення, що розташовується таким чином, щоб вона блокувала частину зливного носка на поверхні розплавленого металу, і обидва кінці другої лінії опромінення розташовувалися в безпосередній близькості від першої бічної стінки.
Металева сировина може містити 50 мас.95 або більше елементарного титану.
Корисні ефекти винаходу
Відповідно до описаного вище даного винаходу, потрапляння в зливок домішок, що містилися в розплавленому металі у ванні печі, може бути інгібовано.
Короткий опис креслень
ІФіг. 1) Фіг. 1 являє собою схематичну діаграму, яка ілюструє електронно-променеву піч, яка 60 включає в себе довгу ванну.
ІФіг. 21 Фіг. 2 являє собою схематичну діаграму, яка ілюструє електронно-променеву піч, яка включає в себе коротку ванну.
ІФіг. 3) Фіг. З являє собою схематичну діаграму, яка ілюструє електронно-променеву піч (з короткою ванною), яка здійснює спосіб виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 4) Фіг. 4 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад лінії опромінення і подавальних ліній у ванні згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 5) Фіг. 5 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. А) Фіг. бА являє собою подовжній розріз, який ілюструє стан потоку розплавленого металу, коли електронний промінь не випромінюється вздовж лінії опромінення, як порівняльний приклад для першого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 6В| Фіг. ЄВ являє собою вигляд зверху, який ілюструє стан потоку розплавленого металу, коли електронний промінь не випромінюється вздовж лінії опромінення, як порівняльний приклад для першого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 7| Фіг. 7 являє собою подовжній розріз, який ілюструє стан потоку розплавленого металу, коли електронний промінь випромінюється вздовж лінії опромінення згідно з способом виробництва металевого зливка першого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 8| Фіг. 8 являє собою вигляд зверху, який ілюструє інший приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 9| Фіг. 9 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє інший приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 10| Фіг. 10 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє один приклад потоку розплавленого металу, що формується способом виробництва металевого зливка згідно з модифікацією першого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 11| Фіг. 11 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє один приклад потоку
Зо розплавленого металу, що формується способом виробництва металевого зливка згідно з модифікацією першого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 121) Фіг. 12 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 13) Фіг. 13 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє один приклад потоку розплавленого металу, що формується способом виробництва металевого зливка згідно з модифікацією другого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 14| Фіг. 14 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє один приклад потоку розплавленого металу, що формується способом виробництва металевого зливка згідно з модифікацією другого варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 15| Фіг. 15 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення даного винаходу.
ІФіг. 16| Фіг. 16 являє собою вигляд ванни зверху, який ілюструє один приклад потоку розплавленого металу, що формується способом виробництва металевого зливка згідно з модифікацією третього варіанту здійснення даного винаходу.
ІФіг. 17) Фіг. 17 являє собою вигляд зверху, який ілюструє стан ванни згідно з Порівняльними прикладами 1 і2.
ІФіг. 18) Фіг. 18 являє собою діаграму ліній потоку, яка ілюструє плин розплавленого металу згідно з Прикладом 1.
ІФіг. 19 Фіг. 19 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 1.
ІФіг. 201 Фіг. 20 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 2.
ІФіг. 21) Фіг. 21 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 3.
ІФіг. 221 Фіг. 22 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 4.
ІФіг. 23 Фіг. 23 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання 60 згідно з Прикладом 5.
ІФіг. 24| Фіг. 24 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 6.
ІФіг. 251 Фіг. 25 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 7.
ІФіг. 26) Фіг. 26 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Порівняльним прикладом 1.
ІФіг. 27| Фіг. 27 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 8.
ІФіг. 28) Фіг. 28 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 9.
ІФіг. 29 Фіг. 29 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 10.
ІФіг. ЗОЇ Фіг. 30 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 11.
ІФіг. 31) Фіг. 31 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Прикладом 12.
ІФіг. 321 Фіг. 32 являє собою пояснювальне креслення, яке ілюструє результат моделювання згідно з Порівняльним прикладом 2.
Опис варіантів здійснення
Далі в даному документі переважні варіанти здійснення даного винаходу будуть описані з посиланням на прикладені креслення. Потрібно зазначити, що в даному описі і в супровідних кресленнях складові елементи, що мають по суті однакову функціональну конфігурацію, позначаються однаковими посилальними символами, і їх повторний опис опускається.
П. Перший варіант здійснення)
Спочатку буде описаний спосіб виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу.
П1.1. Конфігурація електронно-променевої плавильної печі)
Спочатку з посиланням на Фіг. З буде описана конфігурація електроннопроменевої печі для здійснення способу виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення.
Зо Фіг. 3 являє собою схематичну діаграму, яка ілюструє конфігурацію електронно-променевої печі 1 (що далі згадується як "ЕЛ-піч 1") відповідно до даного варіанту здійснення.
Як показано на фіг. 3, ЕЛ-піч 1 включає в себе пару частин 10А і 108 подачі сировини (що далі згадуються загалом як "частина 10 подачі сировини"), множину електронних гармат 20А - 20Е (що далі згадуються загалом як "електронні гармати 20"), ванну 30 очищення і ливарну форму 40. Таким чином, ЕЛ-піч 1 відповідно до даного варіанту здійснення включає в себе одну тільки ванну 30 очищення як ванну, і структура ванни, що розглядається, згадується як "коротка ванна". Потрібно зазначити, що хоча спосіб виробництва металевого зливка за даним винаходом може переважно застосовуватися до ЕЛ-печі 1 з короткою ванною, як показано на
Фіг. 3, спосіб виробництва металевого зливка за даним винаходом також застосовний до ЕЛ- печі 1А, яка має довгу ванну, як показано на Фіг. 1.
Ванна 30 очищення (що далі згадується як "ванна 30") є пристроєм для очищення розплавленого металу 5с з металевої сировини 5 (що далі згадується як "сировина 5") і одночасно накопичення розплавленого металу 5с, щоб тим самим видалити домішки, що містилися в розплавленому металі 5с. Ванна 30 відповідно до даного варіанту здійснення являє собою, наприклад, мідну ванну, що охолоджується водою, що має прямокутну форму. Частина 36 зливного носка передбачається в бічній стінці на кінці однієї сторони в подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30. Частина 36 зливного носка є вихідним отвором для витікання розплавленого металу 5с з ванни 30 в ливарну форму 40.
Ливарна форма 40 є пристроєм для охолоджування і отвердження розплавленого металу 5с з сировини 5, щоб тим самим зробити металевий зливок 50 (наприклад, зливок титану або зливок титанового сплаву). Ливарна форма 40, наприклад, являє собою мідну ливарну форму, що охолоджується водою, що має прямокутний трубчастий вигляд. Ливарна форма 40 розташовується під частиною 36 зливного носка ванни 30, і охолоджує розплавлений метал 5с, що виливається в неї з ванни 30, яка знаходиться вище ливарної форми 40. У результаті розплавлений метал 5с всередині ливарної форми 40 поступово твердне в напрямку до нижньої частини ливарної форми 40, і формується твердий зливок 50.
Частина 10 подачі сировини являє собою пристрій для подачі сировини 5 у ванну 30.
Сировина 5 є, наприклад, титановою сировиною, такою як титанова губка або відходи. У даному варіанті здійснення, наприклад, як проілюстровано на Фіг. З, пара частин 10А і 108 подачі бо сировини передбачається вище за пару довгих бічних стінок ванни 30. Тверда сировина 5, що подається зовні, вміщується в частинах 10А і 10ЩВ8 подачі сировини, і електронні промені з електронних гармат 20А і 208 випромінюються на сировину 5.
Таким чином, в даному варіанті здійснення для подачі сировини 5 у ванну 30 тверда сировина 5 плавиться шляхом випромінювання електронних променів на сировину 5 в частині подачі сировини, і розплавлена сировина 5 (розплавлений метал) крапає в розплавлений метал 5с у ванні 30 з внутрішніх країв частини 10 подачі сировини. Іншими словами, сировина 5 подається у ванну 30 шляхом спочатку попереднього плавлення сировини 5 зовні ванни 30, а потім дозволу розплавленому металу крапати в розплавлений метал 5с у ванні 30. Лінії стікання крапель, які являють собою положення, в яких розплавлений метал стікає з частини 10 подачі 10 сировини на поверхню розплавленого металу 5с у ванні 30, відповідають лініям 26 подачі, які будуть описані пізніше (див. Фіг. 4).
Потрібно зазначити, що спосіб для подачі сировини 5 не обмежується крапанням, описаним у вищезазначеному прикладі. Наприклад, тверда сировина 5 може відразу вводитися, як вона є, в розплавлений метал 5с у ванні 30 з частини 10 подачі сировини. Введена тверда сировина 5 потім плавиться у високотемпературному розплавленому металі 5с, і тим самим додається до розплавленого металу 5с. У цьому випадку лінії введення, які являють собою положення, в яких тверда сировина 5 вводиться в розплавлений метал 5с у ванні 30, відповідають лініям 26 подачі, які будуть описані пізніше (див. Фіг. 4).
Для здійснення процесу електронно-променевого плавлення електронні гармати 20 випромінюють електронні промені на сировину 5 або розплавлений метал 5с. Як показано на
Фіг. 3, ЕЛ-піч 1 відповідно до даного варіанту здійснення включає в себе, наприклад, електронні гармати 20А і 208 для плавлення твердої сировини 5, яка була подана в частину 10 подачі сировини, електронну гармату 20С для підтримки температури розплавленого металу 5с у ванні 30, електронну гармату 200 для нагрівання розплавленого металу 5с у верхній частині всередині ливарної форми 40, і електронну гармату 20Е для запобігання витіканню домішок з ванни 30. Кожна з електронних гармат 20А - 20Е здатна керувати положенням опромінення електронним променем. Отже, електронні гармати 20С і 20Е здатні випромінювати електронні промені на бажані положення на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30.
Електронні гармати 20А ії 208 випромінюють електронні промені на тверду сировину 5, що
Зо розміщується на частині 10 подачі сировини, щоб тим самим нагріти і розплавити сировину 5.
Електронна гармата 20С нагріває розплавлений метал 5с і підтримує розплавлений метал 5с при визначеній наперед температурі шляхом випромінювання електронного променю в широкому діапазоні на поверхню розплавленого металу 5с у ванні 30. Електронна гармата 200 випромінює електронний промінь на поверхню розплавленого металу 5с в ливарній формі 40, щоб тим самим нагріти розплавлений метал 5с в його верхній частині і підтримувати розплавлений метал 5с, який знаходиться у верхній частині, при визначеній наперед температурі, так, щоб розплавлений метал 5с у верхній частині в ливарній формі 40 не затвердів. Електронна гармата 20Е випромінює електронний промінь сфокусованим чином вздовж лінії 25 опромінення (див. Фіг. 4) на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30 для того, щоб запобігти витіканню домішок з ванни 30 в ливарну форму 40.
Таким чином, даний варіант здійснення характеризується тим, що він запобігає витіканню домішок за рахунок, наприклад, випромінювання (лінії випромінювання) електронного променю сфокусованим чином вздовж лінії 25 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с з використанням електронної гармати 20Е. Ця характеристика буде детально описана пізніше.
Потрібно зазначити, що в ЕЛ-печі 1 відповідно до даного варіанту здійснення електронна гармата 20Е для лінії випромінювання, показаної на Фіг. 3, забезпечується окремо від інших електронних гармат 20А - 200. За рахунок цього при використанні інших електронних гармат 2г0А - 200 для плавлення сировини 5 і підтримки температури розплавленого металу 5с одночасно може продовжуватися лінійне опромінення електронною гарматою 20ОЕ, і тому зменшення температури поверхні розплавленого металу 5с в положенні лінії опромінення може бути відвернене. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом. Наприклад, електронний промінь може випромінюватися вздовж лінії 25 опромінення з використанням однієї або множини електронних гармат з існуючих електронних гармат 20А і 208 для плавлення сировини або електронних гармат 20С і 200 для підтримки температури розплавленого металу, без додаткової установки електронної гармати 20Е для лінійного опромінення. За рахунок цього кількість електронних гармат, що встановлюються в ЕЛ-печі 1, може бути скорочено, вартість обладнання може бути зменшена, а існуючі електронні гармати можуть бути використані ефективно. 1.2. Схема способу виробництва металевого зливка 60 Далі з посиланням на Фіг. 3-5 буде описана схема способу виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення. Фіг. 4 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад лінії 25 опромінення і лінії 26 подачі у ванні ЗО відповідно до даного варіанту здійснення. Фіг. 5 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоку розплавленого металу, який формується згідно з способом виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення. Потрібно зазначити, що види зверху ванни 30 на Фіг. 4 і фіг. 5 відповідають ванні 30 ЕЛ-печі 1, показаної на Фіг. 3.
Проблема, що вирішується способом виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення, полягає в запобіганні потраплянню домішок в зливок 50 при його виробництві з технічно чистого титану або титанового сплаву і т.п. шляхом інгібування плину домішок, які містяться в розплавленому металі (розплавленому металі 5с) з твердої сировини, в ливарну форму 40 з ванни 30. Відповідно до способу виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення, зокрема, титанова сировина як металева сировина приймається як об'єкт, і спосіб виробництва металевого зливка вирішує проблему запобігання виникненню ситуації, в якій ВНГ, які серед всіх домішок, що містяться в титановій сировині, мають густину меншу, ніж густина розплавленого металевого титану (розплавленого титану), потрапляють в зливок 50 з титану або титанового сплаву. Потрібно зазначити, що використовуваний в цьому документі термін "титан" або "титановий сплав" стосується металу, що містить 50 мас.9Уо або більше титану як елемент.
Для того, щоб вирішити вищезазначену проблему, в способі виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення, як проілюстровано на Фіг. 4, сировина 5 подається в розплавлений метал 5с всередині ванни 30 в положеннях вздовж ліній 26 подачі, які знаходяться поруч з бічними стінками 37А і 37В з довгих сторін ванни 30. Крім того, електронний промінь випромінюється сфокусованим чином вздовж ліній 25 опромінення, які знаходяться поруч з лініями 26 подачі на поверхні розплавленого металу 5с, який накопичується у ванні 30.
Лінії 26 подачі (відповідає "лінії подачі" даного винаходу) є уявними лініями, що представляють положення, в яких сировина 5 подається зовні ванни 30 в розплавлений метал 5с у ванні 30. Лінії 26 подачі розташовані на поверхні розплавленого металу 5с в положеннях вздовж відповідних внутрішніх поверхонь бічних стінок 37А і 37В ванни 30.
Зо У даному варіанті здійснення розплавлена сировина 5 крапає у ванну 30 з внутрішніх крайових частин частини 10 подачі сировини, розташованої у верхній частині бічних стінок 37А і 37В з довгих сторін ванни 30, як проілюстровано на Фіг. 3. Отже, відповідні лінії 26 подачі розташовуються на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30 під внутрішніми крайовими частинами частини 10 подачі сировини і мають форму ліній, що проходять вздовж внутрішньої поверхні відповідних бічних стінок 37А і 37В. Потрібно зазначити, що поки лінії 26 подачі мають форму ліній, що проходять вздовж внутрішніх поверхонь бічних стінок 37А, 37В і 37С ванни 30, лінії 26 подачі не зобов'язані мати суворо прямолінійну форму, і можуть, наприклад, мати форму пунктирної лінії, форму точкової лінії, криволінійну форму, форму хвилястої лінії, зигзагоподібну форму, форму подвійної лінії, стрічкову форму, форму багатокутної лінії і т.п.
Лінія 25 опромінення (відповідає "першій лінії опромінення" даного винаходу) є уявною лінією, яка являє собою шлях положень, в яких електронний промінь (відповідає "першому електронному променю" даного винаходу) випромінюється сфокусованим чином на поверхню розплавленого металу 5с у ванні 30. Лінія 25 опромінення розташовується вздовж лінії 26 подачі сировини 5 на поверхні розплавленого металу 5с. Поки лінія 25 опромінення має форму лінії, що проходить вздовж лінії 26 подачі, лінія 25 опромінення не зобов'язана мати суворо прямолінійну форму, і, наприклад, може мати форму пунктирної лінії, форму точкової лінії, криволінійну форму, форму хвилястої лінії, зигзагоподібну форму, форму подвійної лінії, стрічкову форму, форму багатокутної лінії і т.п.
Розташування лінії 25 опромінення і лінії 26 подачі буде тепер описане більш детально. Як проілюстровано на Фіг. 4, прямокутна ванна 30 відповідно до даного варіанту здійснення має чотири бічні стінки 37А, 37В, 37С і 370 (далі можуть згадуватися разом як "бічна стінка (стінки) 37"). Пара бічних стінок 37А ії 37В, які повернені одна до одної в напрямку Х, складають пару довгих сторін ванни 30, і є паралельними подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30. Крім того, пара бічних стінок 37С і 370, які повернені одна до одної в напрямку У, складають пару коротких сторін ванни 30, і є паралельними напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30.
Частина 36 зливного носка для витікання розплавленого металу 5с з ванни 30 в ливарну форму 40 передбачається в бічній стінці 370, яка є однією з коротких сторін. З іншого боку, частина 36 зливного носка не передбачається в трьох бічних стінках 37А, 37В і 37С, які є бічними стінками, відмінними від бічної стінки 370. Отже, бічна стінка 370 відповідає "першій 60 бічній стінці", в якій передбачається частина зливного носка, а бічні стінки 37А, 37В і 37С відповідають "другій бічній стінці (стінкам)", в якій не передбачається частина 36 зливного носка.
У прикладі, проілюстрованому на Фіг. 4, дві прямолінійні лінії 26, 26 подачі, які є паралельними одна одній, розташовані на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30. На додаток до цього, дві прямолінійні лінії 25, 25 опромінення, які є паралельними одна одній, розташовані на внутрішній частині (бйлижче до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30) ліній 26, 26 подачі. Лінії 26, 26 подачі розташовуються вздовж внутрішніх поверхонь двох бічних стінок 37А і 37В (других бічних стінок) серед чотирьох бічних стінок ванни 30, в положеннях ближче до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, які відділені визначеною наперед відстанню 11 від відповідних внутрішніх поверхонь. Лінії 25, 25 опромінення розташовуються вздовж ліній 26, 26 подачі в положеннях ближче до центральної частини в напрямку ширини ванни 30, які відділені визначеною наперед відстанню !. від відповідних ліній 26, 26 подачі.
У даному варіанті здійснення спеціальний температурний градієнт формується на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30 шляхом випромінювання електронного променю сфокусованим чином вздовж лінії 25 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с, як було згадано вище, і тим самим здійснюється керування плином розплавленого металу 5с. Далі буде описаний розподіл температур на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30.
Як правило, в процесі електронно-променевого плавлення для запобігання застиганню розплавленого металу 5с у ванні 30 електронний промінь рівномірно випромінюється, наприклад електронною гарматою 20С, на ділянку 23 опромінення для утримання тепла, яка займає широку площу поверхні розплавленого металу 5с, щоб тим самим підтримувати температуру розплавленого металу 5с у ванні 30. За рахунок виконання такого випромінювання електронного променю для утримання тепла весь розплавлений метал 5с, накопичений у ванні 30, нагрівається, і середня температура поверхні ТО (що далі згадується як "температура поверхні розплавленого металу ТО") всієї поверхні розплавленого металу 5с підтримується на визначеному наперед рівні. Температура поверхні розплавленого металу ТО знаходиться, наприклад, в діапазоні від 1923 К (точка плавлення титанового сплаву) до 2323 К, і переважно знаходиться в діапазоні від 1973 К до 2273 К.
У даному варіанті здійснення електронні промені випромінюються на тверду сировину 5 у
Зо вищезазначеної частини 10 подачі сировини електронними гарматами 20А і 208, щоб розплавити сировину 5, і розплавлений метал з високою температурою стікає на положення ліній 26 подачі розплавленого металу 5с у ванні 30, щоб тим самим подавати сировину 5 у ванну 30. Отже, серед усього розплавленого металу 5с у ванні 30, домішки, такі як ВНГ, що містяться в сировині 5, присутні головним чином біля ліній 26 подачі. Крім того, оскільки високотемпературний розплавлений метал подається безперервно або переривчасто до ліній 26 подачі, ділянка високої температури (див. ділянка 51 на Фіг. 6 і Фіг. 7), що має температуру поверхні Т1 вищу, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО, формується біля ліній 26 подачі. Температура поверхні Т1 (що далі згадується як "температура подачі сировини Т1") розплавленого металу 5с на лініях 26 подачі є приблизно тією ж самою, що і температура розплавленого металу, який крапає з частини 10 подачі сировини у ванну 30, і є вищою, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО (Т1»5Т0).
Температура подачі сировини Т1 знаходиться, наприклад, всередині діапазону 1923-2423К, і переважна всередині діапазону 1973-2373 К.
На додаток до цього, відповідно до способу виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення, окремо від випромінювання вищезазначеного електронного променю для утримання тепла на ділянку 23 опромінення для утримання тепла розплавленого металу 5с, електронний промінь випромінюється сфокусованим чином електронною гарматою 20Е на поверхню розплавленого металу 5с вздовж лінії 25 опромінення. Зокрема, положення опромінення електронним променем, що випромінюється електронною гарматою 20Е, переміщується по лінії 25 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с. За рахунок такого концентрованого випромінювання електронного променю вздовж лінії 25 опромінення біля неї формується ділянка високої температури (див. ділянка 52 на Фіг. 7), що має температуру поверхні Т2, вищу, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО.
Температура поверхні Т2 (що далі згадується як "температура лінії опромінення Т2") розплавленого металу 5с на лінії 25 опромінення є вищою, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО (Т251Т0). На додаток до цього, для того, щоб більш надійно придушити витікання домішок, температура лінії опромінення Т2 переважно є вищою, ніж вищезазначена температура подачі сировини Т1 (Т2»57Т1210). Температура лінії опромінення 12 знаходиться, наприклад, всередині діапазону від 1923 К до 2473 К, і переважно знаходиться 60 всередині діапазону 1973-2423 К.
Таким чином, відповідно до способу виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення, шляхом випромінювання електронного променю сфокусованим чином вздовж лінії 25 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с ділянка високої температури розплавленого металу 5с також формується біля лінії 25 опромінення, а не тільки поблизу ліній 26 подачі. За рахунок цього, як проілюстровано на Фіг. 5, в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с потік 61 розплавленого металу (відповідає "першому потоку розплавленого металу" даного винаходу) може бути примусово сформований з лінії 25 опромінення до ліній 26 подачі.
Зокрема, сформований потік 61 розплавленого металу може постійно підтримуватися шляхом підтримки температури розплавленого металу 5с вище за температуру ТО в довільних положеннях лінії 25 опромінення.
За допомогою потоку 61 розплавленого металу можна керувати плином домішок, таких як
ВНГ, які присутні у великій кількості біля ліній 26 подачі, і можна запобігти плину домішок до частини 36 зливного носка. Зокрема, за допомогою потоку 61 розплавленого металу, домішки, такі як ВНГ, які плавають на поверхні розплавленого металу 5с в ділянках біля ліній 26 подачі, переміщуються до бічних стінок 37А і 37В ванни 30, і таким чином домішки, такі як ВНГ, можуть бути захоплені гарнісажем 7, що утворюється на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37А і 37В.
Крім того, шляхом випромінювання електронного променю вздовж ліній 25 опромінення для збільшення температури лінії опромінення Т2, можна прискорити розчинення азотованого титану і т.п., який є головним компонентом ВНГ, які плавають в розплавленому металі 5с біля лінії 25 опромінення.
Таким чином, в способі виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення електронні промені випромінюються вздовж ліній 25, 25 опромінення, які знаходяться ближче до центральної частини (з внутрішньої сторони) ванни 30 відносно ліній 26, 26 подачі. За рахунок цього ділянка високої температури розплавленого металу 5с формується біля кожної лінії 25 опромінення, і за допомогою потоку 61 розплавленого металу з ділянок високої температури домішки, такі як ВНГ, які присутні біля ліній 26 подачі, починають текти до бічних стінок 37А і 37В, запобігаючи таким чином переміщенню домішок до частини 36 зливного носка. Отже, витікання домішок з ванни 30 в ливарну форму 40 може бути відвернене. 1.3. Плин розплавленого металу, який створюється лінійним випромінюваннямі
Зо Далі плин розплавленого металу 5с всередині ванни 30, що створюється лінійним випромінюванням електронного променю, буде описано детально з посиланнями на Фіг. 5-7.
Фіг. бА і Фіг. 6В являють собою подовжній переріз і вигляд зверху ванни, відповідно, які ілюструють стан потоку розплавленого металу 5с, коли електронний промінь не випромінюється вздовж ліній 25 опромінення, як порівняльний приклад даного варіанту здійснення. Фіг. 7 являє собою подовжній переріз ванни, який ілюструє стан потоку розплавленого металу 5с, коли електронний промінь випромінюється вздовж ліній 25 опромінення згідно з способом виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення.
Як було описано вище, в даному варіанті здійснення частини 10А і 10В подачі сировина розташована вище бічних стінок 37А і 37В з довгих сторін ванни 30, відповідно, і електронні промені випромінюються електронними гарматами 20А і 208 на тверду сировину 5 на частинах 10А ії 108 подачі сировини, щоб тим самим розплавити сировину 5. Розплавлена сировина 5 крапає на положення ліній 26, 26 подачі розплавленого металу 5с у ванні 30 з частин 10А і 108 подачі сировини. Таким чином, в даному варіанті здійснення сировина 5 подається у ванну 30 шляхом крапання розплавленого металу сировини 5 на розплавлений метал 5с у ванні 30. У зв'язку з цим лінії 26 подачі відповідно до даного варіанту здійснення відповідають уявним лініям (лініям стікання крапель), які являють собою положення, в яких розплавлений метал сировини 5 крапає на поверхню розплавленого металу 5с.
Розплавлений метал 5с, який накопичується у ванні 30, очищується, знаходячись у ванні 30, і після цього витікає з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. Як проілюстровано на Фіг. 5, в центральній частині в напрямку ширини (напрямку Х) у ванні 30 потік розплавленого металу 60, який тече вздовж подовжнього напрямку (напрямку У) ванни 30, формується з околиці бічної стінки 37С, яка є однією з коротких сторін, і тече до частини 36 зливного носка. За допомогою цього потоку розплавленого металу 60 розплавлений метал 5с, який накопичується всередині ванни 30, витікає з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40.
Крім того, як проілюстровано на Фіг. 5-7, затверділий шар (який називається "гарнісажем 7") розплавленого металу 5с формується на внутрішній поверхні бічних стінок 37 і на поверхні дна ванни 30. Шляхом накопичення розплавленого металу 5с у ванні 30 можна видалити домішки, що містяться в розплавленому металі 5с, за рахунок використання гарнісажу 7 і т.п. Домішки категоризуються на ВВГ (не показані), які мають високу відносну густину порівняно з бо розплавленим металом 5с, і ВНГ 8, які мають низьку відносну густину порівняно з розплавленим металом 5с. ВВГ, які мають високу відносну густину, осідають в розплавленому металі 5с і прилипають до гарнісажу 7, який утворюється на поверхні дна ванни 30, і отже імовірність витікання ВВГ в ливарну форму 40 з частини 36 зливного носка стає низькою. З іншого боку, велика частина ВНІ 8, які мають низьку відносну густину, спливає на поверхню розплавленого металу 5с і тече разом з потоком в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с. Отже, переважно керувати потоком зовнішнього шару розплавленого металу 5с так, щоб ВНГ 8, що спливають в розплавленому металі 5с ванни 30, не витікали з частини 3б зливного носка в ливарну форму 40.
Отже, в способі виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення електронні промені випромінюються сфокусованим чином вздовж ліній 25, 25 опромінення, які знаходяться з внутрішньої сторони відносно ліній 26, 26 подачі на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30. За рахунок цього конвекція Марангоні створюється температурним градієнтом на поверхні розплавленого металу 5с, і, як проілюстровано на Фіг. 5 і Фіг. 7, потік зовнішнього шару розплавленого металу 5с (перший потік 61 розплавленого металу) до ліній 26 подачі від лінії 25 опромінення утворюється в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с. За рахунок цього ВНГ 8, які присутні у великій кількості біля ліній 26 подачі, починають текти до бічних стінок 37А і 37В ванни 30, суміжних з лініями 26 подачі, і уловлюються гарнісажем 7, що утворюється на внутрішній поверхні бічних стінок 37А і 37В. Цей принцип більш детально описується нижче.
Коли температурний градієнт виникає в зовнішньому шарі текучого середовища, виникає також градієнт поверхневого натягу текучого середовища, який спричиняє утворення конвекції в текучому середовищі. Таку конвекцію в текучому середовищі називають "конвекцією Марангоні".
У тому випадку, коли текуче середовище являє собою розплавлений титан або розплавлений титановий сплав, конвекція Марангоні являє собою потік від ділянки високої температури до ділянки низької температури текучого середовища. Причина цього полягає в тому, що поверхневий натяг розплавленого титану і розплавленого титанового сплаву зменшується при підвищенні температури.
Тут як порівняльний приклад даного варіанту здійснення, як проілюстровано на фіг. бА, буде розглянутий випадок, в якому електронний промінь не випромінюється на лінію 25 опромінення,
Зо і температура розплавленого металу (температура подачі сировини Т1), який крапає на лінії 26 подачі, є вищою, ніж температура поверхні ТО розплавленого металу, який вже накопичений у ванні 30. У цьому випадку ділянка 51 біля ліній 26 подачі, на які крапає розплавлена сировина 5 (розплавлений метал), є ділянкою високої температури, в якій температура є вищою, ніж температура розплавленого металу 5с в інших ділянках. Отже, як проілюстровано на Фіг. бА, оскільки розплавлений метал 5с в ділянці 51 тече від відповідної лінії 26 подачі як в напрямку до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, так і в напрямку до бічної стінки 37В, потоки 62 і 63 розплавленого металу утворюються в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с.
Таким чином, як проілюстровано на фіг. бА і Фіг. 68, ВНГ 8, що містяться в розплавленому металі, який крапає на лінії 26 подачі, переміщуються з потоком 62 розплавленого металу до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, а також переміщуються з потоком 63 розплавленого металу до бічної стінки 37В ванни 30. Як проілюстровано на фіг. 6В, потоки 62, 62 розплавленого металу, які течуть до центральної частини ванни 30 від кожної з лівої і правої ліній 26, 26 подачі, стикаються в центральній частині в напрямку ширини ванни 30, формуючи тим самим потік розплавленого металу 60 до частини 36 зливного носка вздовж подовжнього напрямку (напрямку М) ванни 30. У результаті ВНГ 8, що спливають в розплавленому металі 5с, також переміщуються з потоком 60 розплавленого металу до частини 36 зливного носка і витікають з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. Отже, для того, щоб гарантувати, що домішки, такі як ВНГ 8, не витікають з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40, переважно керувати потоком зовнішнього шару розплавленого металу 5с так, щоб ВНГ 8, які присутні біля ліній 26 подачі, не переміщувалися разом з потоком 62 розплавленого металу, показаним на Фіг. бА і Фіг. 6В, і текли до центральної частини в напрямку ширини ванни 30.
Отже, в даному варіанті здійснення, як проілюстровано на Фіг. 5 і Фіг. 7, електронний промінь випромінюється сфокусованим чином вздовж ліній 25 опромінення, які розташовуються ближче до центральної частини ванни 30 відносно ліній 26 подачі. За рахунок цього температура поверхні Т2 розплавленого металу 5с в ділянці 52 біля кожної лінії 25 опромінення збільшується, і створюється градієнт температури поверхні розплавленого металу 5с в стрічкоподібній ділянці 53 між кожною лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 подачі. У бо результаті в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с виникає конвекція Марангоні в розплавленому металі 5с (перший потік 61 розплавленого металу) від ліній 25 опромінення до внутрішньої поверхні бічних стінок 37А і 37В. За допомогою потоку 61 розплавленого металу
ВНГ 8, які плавають на поверхні розплавленого металу 5с біля ліній 26 подачі, примусово несуться до бічних стінок 37А і 37В, і їх просування до частини 36 зливного носка може бути відвернене. Відповідно, в ділянках між лініями 25 опромінення і бічними стінками 37А і 378 ВНГ 8, що містяться в розплавленому металі, який крапав на положення ліній 26 подачі, переміщуються разом з відповідними потоками 61 розплавленого металу, течуть до бічних стінок 37А і 37В і прилипають до гарнісажу 7, що утворюється на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37А і 37В, і тим самим уловлюються.
Плин розплавленого металу 5с, що створюється за допомогою лінійного випромінювання, яке було згадане вище, буде тепер описаний більш детально. Фіг. 5 і Фіг. 7 ілюструють потік розплавленого металу 5с в тому випадку, коли температура поверхні Т2 розплавленого металу 5с на лінії 25 опромінення (температура лінії опромінення 712) є вищою, ніж температура поверхні Т1 розплавленого металу 5с на лінії 26 подачі (температура подачі сировини 11).
Як було описано вище, в тому випадку, коли розплавлений метал 5с є розплавленим титаном, конвекція Марангоні являє собою потік від ділянки високої температури до ділянки низької температури розплавленого металу 5с. Коли електронний промінь випромінюється сфокусованим чином вздовж лінії 25 опромінення, ділянка 52 біля лінії 25 опромінення, на яку випромінюється електронний промінь, нагрівається і стає ділянкою високої температури.
Відповідно, конвекція Марангоні виникає від ділянки 52 до ділянки низької температури навколо ділянки 52. У результаті, як проілюстровано на Фіг. 7, в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с формується потік розплавленого металу 64 від лінії 25 опромінення до центральної частини в напрямку ширини ванни 30, і потік 61 розплавленого металу формується від лінії 25 опромінення до бічної стінки 37В через лінію 26 подачі. З іншого боку, в глибокому шарі розплавленого металу 5с формується потік розплавленого металу 65 до центральної частини ванни 30 від бічної стінки 37В в кінцевій частині в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30.
У цьому випадку переважно, щоб в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с температурний розподіл формувався таким чином, щоб температура лінії опромінення Т2 була вищою, ніж температура подачі сировини Т1, і температура поверхні розплавленого металу 5с
Зо поступово зменшувалася від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі. За рахунок реалізації такого температурного розподілу, як проілюстровано на Фіг. 7, в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с не утворюється потік розплавленого металу від ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 (відповідає потоку 62 розплавленого металу на фіг. бА і Фіг. 6В), і потік 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі може перетинати лінію 26 подачі і досягати внутрішньої поверхні бічної стінки 37В.
У результаті, як проілюстровано на Фіг. 7, ВНГ 8, які застоюються біля лінії 26 подачі, несуться до бічної стінки 37В з ділянки 51 біля лінії 26 подачі потоком 61 розплавленого металу, і тому ВНГ 8 не течуть до центральної частини ванни 30. Потрібно зазначити, що ВНГ 8, які містяться в розплавленому металі, що крапає на лінію 26 подачі, тимчасово розподіляються до обох сторін в напрямку ширини (напрямку Х) від лінії 26 подачі завдяки ефекту зіткнення з поверхнею розплавленого металу 5с, коли розплавлений метал крапає на розплавлений метал 5с. Однак після цього ВНГ 8 примусово несуться до бічної стінки 37В з ділянки 51 біля лінії 26 подачі вищезазначеним потоком 61 розплавленого металу.
У більшості випадків відстань І 1 між лінією 26 подачі, на яку крапає сировина 5, і бічною стінкою 37В є малою. Отже, якщо ВНГ 8, які плавають біля лінії 26 подачі, переміщуються до бічної стінки 37В ванни 30 потоком 61 розплавленого металу, ВНГ 8 легко прилипають до гарнісажу 7, який утворюється на внутрішній поверхні бічної стінки 37В. Відповідно, за рахунок формування потоку 61 розплавленого металу в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с за допомогою лінійного випромінювання електронного променю ВНГГ 8, які плавають в ділянці 51 біля лінії 26 подачі, можуть ефективно уловлюватися гарнісажем 7 на внутрішній поверхні бічної стінки 37В, і тим самим видалятися з розплавленого металу 5с.
Крім того, джерело забруднення ВНІ 8, які плавають в розплавленому металі 5с у ванні 30, є розплавленим металом, який крапає у ванну 30 зовні, і щонайменше одна частина ВНГ 8, що містяться в розплавленому металі, який крапає на лінії 26 подачі, розчиняється в розплавленому металі 5с або прилипає до гарнісажу 7, знаходячись всередині ванни 30. Отже, вважається, що майже ніяких ВНГ 8 не плаває в розплавленому металі 5с в тих ділянках, які відрізняються від околиць ліній 26 подачі. Відповідно, як проілюстровано на Фіг. 7, в ділянці 52 біля лінії 25 опромінення, на яку електронний промінь випромінюється сфокусованим чином, немає майже ніяких плаваючих ВНГ 8, ї ВНГ 8 не містяться в потоці розплавленого металу 64 бо від ділянки 52 до центральної частини в напрямку ширини ванни 30. Як проілюстровано на Фіг.
5, потік розплавленого металу 64 в напрямку Х змінює напрямок біля центральної частини в напрямку ширини ванни 30 і стає потоком 60 розплавленого металу в напрямку У до частини 36 зливного носка, і в потоці 60 розплавленого металу ВНГ 8 також не містяться. Отже, проблеми не виникає, навіть якщо потік 60 розплавленого металу випускається з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40 в тому стані, як він є. 1.4. Розташування лінії опромінення
Далі буде детально описане розташування лінії 25 опромінення, вздовж якої електронний промінь випромінюється сфокусованим чином.
Відповідно до способу виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення, як проілюстровано на Фіг. 4, електронні промені випромінюються сфокусованим чином на лінії 25, 25 опромінення, які розташовані ближче до центральної частини в напрямку ширини (напрямку
Х) ванни 30 відносно ліній 26, 26 подачі. Лінії 26 подачі є уявними лініями, що представляють положення, в які розплавлений метал сировини 5 крапає в розплавлений метал 5с у ванні 30.
Лінія 25 опромінення є уявною лінією, яка відповідає шляху переміщення електронного променю, який випромінюється електронною гарматою 20Е для лінійного опромінення.
З точки зору надійного запобігання витіканню домішок за допомогою лінійного опромінення переважно, щоб лінії 26, 26 подачі мали прямолінійну форму і були по суті паралельні внутрішній поверхні бічних стінок 37А і 37В, які є парою довгих сторін ванни 30. На додаток до цього, кожна лінія 25 опромінення переважно має прямолінійну форму і є по суті паралельною кожній лінії 26 подачі.
Тут термін "по суті паралельно" стосується не тільки того випадку, коли відповідні два об'єкти є суворо паралельними (кутова різниця дорівнює 0"), але також включає в себе всі випадки, в яких кутова різниця між відповідними двома об'єктами не перевищує деякого визначеного наперед кута. Як конкретний приклад, якщо кутова різниця між лініями 26 подачі і внутрішніми поверхнями бічних стінок 37А і 37В ванни 30 складає не більше 6", виходить ефект даного винаходу. Однак це не стосується того випадку, коли лінії 26 подачі є дуже близькими до бічних стінок 37А і 37В, зокрема до того випадку, коли лінії 26 подачі знаходяться на відстані приблизно на 5 мм або менше від бічних стінок 37А і 37В, і таким чином виникає ускладнення для подачі розплавленого металу. Крім того, що стосується ліній 25 опромінення, ефект даного
Зо винаходу може бути отриманий, якщо їх кутова різниця з відповідними лініями 26 подачі не буде перевищувати 4". Однак це не стосується того випадку, коли відповідна лінія 25 опромінення є дуже близькою до відповідної лінії 26 подачі, зокрема до того випадку, коли лінія 25 опромінення знаходиться на відстані приблизно на 5 мм або менше від лінії 26 подачі, і таким чином виникає ускладнення для формування потоку 61 розплавленого металу, що буде описано пізніше.
У способі виробництва металевого зливка відповідно до даного варіанту здійснення, як проілюстровано на Фіг. 5, за рахунок випромінювання електронних променів сфокусованим чином вздовж ліній 25 опромінення створюється конвекція Марангоні (потік 61 розплавленого металу) від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі. Потоки 62 розплавленого металу від кожної з ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 відсуваються назад до бічних стінок 37А і 37В ванни 30 потоком 61 розплавленого металу. При цьому переважно відповідним чином встановити розташування ліній 26 подачі і ліній 25 опромінення так, щоб потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 не проходили через лінії 25 опромінення і текли до центральної частини ванни 30.
Отже, в даному варіанті здійснення, як проілюстровано на фіг. 4, лінії 26 подачі мають прямолінійну форму і є по суті паралельними внутрішній поверхні бічних стінок 37А і 37В на довгій стороні ванни 30, а лінії 25 опромінення мають прямолінійну форму і є по суті паралельними лініям 26 подачі. За рахунок цього, незалежно від положення в подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30, відстань І 1 між внутрішньою поверхнею бічної стінки 37А або 37В і відповідною лінією 26 подачі є приблизно сталою, і відстань Її між кожною лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 подачі є приблизно сталою. Відповідно, потоки 61 розплавленого металу в напрямку Х від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі формуються приблизно однаково в подовжньому напрямку (напрямку М) ванни 30. Отже, потоками 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 можна рівномірно керувати за допомогою потоків 61 розплавленого металу через всю ділянку в напрямку У ліній 26 подачі. Отже, виникнення ситуації, в якій потоки 62 розплавленого металу перетинають лінії 25 опромінення і течуть до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, може бути більш надійно відвернене.
Далі буде описана відстань Ї між кожною лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 бо подачі. Як проілюстровано на Фіг. 5, в просторі між лінією 26 подачі і центральною частиною в напрямку ширини ванни 30 лінія 25 опромінення розташовується в положенні, яке відділене від лінії 26 подачі визначеною наперед відстанню ГІ. В більшості випадків відстань І. визначається температурою подачі сировини Т1 і умовами випромінювання електронного променю, який випромінюється вздовж лінії 25 опромінення і т.п., ії, наприклад, відстань Її переважно знаходиться всередині діапазону 5-35 мм. Таким чином, ВНГ 8, які застоюються біля ліній 26 подачі, сприятливим чином переносяться до бічних стінок 37А і 37В потоком 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення, і тим самим можуть бути уловлені гарнісажем 7.
Якщо відстань І. складає менше 5 мм, то лінія 25 опромінення буде дуже близькою до лінії 26 подачі, і ділянка високої температури 52 і ділянка високої температури 51, проілюстрована на Фіг. 7, будуть накладатися одна на одну. Отже, виникне імовірність того, що стане важко сформувати потік 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі, і що ВНГ 8 з околиць лінії 26 подачі будуть текти до частини 36 зливного носка. З іншого боку, якщо відстань І. складає більше 35 мм, то потік 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі слабшатиме до того, як він досягне лінії 26 подачі. Отже, стане важко примусити
ВНГ 8 з околиць кожної лінії 26 подачі текти до бічних стінок 37А і 37В, і з'явиться імовірність того, що в стрічкоподібній ділянці 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі ВНГ 8 будуть текти до частини 36 зливного носка. Відповідно для того, щоб відповідним чином відсунути назад потік 62 розплавленого металу за допомогою потоку 61 розплавленого металу, переважно, щоб відстань І. знаходилася всередині діапазону 5-35 мм.
Крім того, як проілюстровано на фіг. 4 і Фіг. 5, переважно, щоб лінії 25 опромінення були більш довгими, ніж лінії 26 подачі, і щоб два кінці кожної лінії 25 опромінення розташовувалися на зовнішній стороні в напрямку проходження відповідної лінії 26 подачі відносно двох кінців лінії 26 подачі, відповідно (в прикладі, проїілюстрованому на кресленнях, на зовнішній стороні в подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30). За рахунок цього, оскільки кожна лінія 25 опромінення покриває відповідну лінію 26 із запасом в напрямку У, потік 62 розплавленого металу, який тече в напрямку Х від кожної лінії 26 подачі, може бути придушений таким чином, що потік 62 розплавленого металу не буде обходити два кінці в напрямку У відповідної лінії 25 опромінення і текти до центральної частини ванни 30. 1.5. Налаштування електронного променю для лінійного опромінення)
Зо Далі будуть описані налаштування електронного променю для лінійного опромінення (першого електронного променю), який випромінюється сфокусованим чином вздовж вищезазначеної лінії 25 опромінення.
Для того, щоб відсунути назад потік 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі (див. Фіг. бА і Фіг. 6В) до бічної стінки 37В ванни 30 за допомогою потоку 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення (див. Фіг. 7), як було згадано вище, переважно відповідним чином задавати умови опромінення, такі як кількість тепла, що передається, швидкість сканування і розподіл теплового потоку електронного променю для лінійного опромінення.
Кількість передаваного тепла ІВт| електронного променю є параметром, який впливає на збільшення температури розплавленого металу 5с на лінії 25 опромінення, а також на швидкість потоку конвекції Марангоні (потоку 61 розплавленого металу), який утворюється завдяки збільшенню температури, що розглядається. Якщо кількість передаваного тепла електронного променю є малою, потік 61 розплавленого металу, який долає потік 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі, не може бути сформований. Відповідно, чим більша кількість передаваного тепла електронного променю, тим краще, і наприклад, кількість передаваного тепла може знаходитися в діапазоні 0,15-0,60 (МВТті|.
Швидкість сканування |м/с| електронного променю є параметром, який впливає на швидкість вищезазначеного потоку 61 розплавленого металу. При випромінюванні електронного променю вздовж лінії 25 опромінення лінія 25 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с багато разів сканується електронним променем, який випромінюється з електронної гармати 20Е.
Якщо швидкість сканування електронного променю при цьому буде низькою, то на лінії 25 опромінення будуть виникати місця, які не опромінюються електронним променем протягом тривалого часу. У цих місцях температура поверхні розплавленого металу 5с швидко зменшується, і швидкість потоку 61 розплавленого металу, який виникає в цих місцях, також зменшується. У такому випадку буде важко придушити потік 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі за допомогою потоку 61 розплавленого металу, і можливість того, що потік 62 розплавленого металу пройде через лінію 25 опромінення, збільшиться. Отже, швидкість сканування електронного променю переважно є настільки високою, наскільки це можливо, і, наприклад, знаходиться всередині діапазону 1,0-20,0 Ім/сі.
Розподіл теплового потоку, що створюється електронним променем, на поверхні бо розплавленого металу 5с є параметром, який впливає на кількість тепла, що передається розплавленому металу 5с електронним променем. Розподіл теплового потоку відповідає розміру апертури електронного променю. Чим менша апертура електронного променю, тим більший ступінь крутості розподілу теплового потоку, що передається розплавленому металу 5с. Розподіл теплового потоку на поверхні розплавленого металу 5с, наприклад, описується наступною Формулою (1) (див., наприклад, непатентний документ 1). Наступна Формула (1) показує, що тепловий потік експонентно слабшає відповідно до відстані від плями електронного променю. (Вираз у ох
Й 0)
ЛІ апвшасе ЧОХОУ ЗО (2) де (ху; представляє положення поверхні розплавленого металу, Сеус) представляє пляму електронного променю, і «5 представляє середньоквадратичне відхилення розподілу теплового потоку. На додаток до цього, як проілюстровано у вищенаведеній Формулі (2), кількість тепла о, що передається від електронної гармати, дорівнює повній сумі теплового потоку ч по всій поверхні розплавленого металу 5с всередині ванни 30. Що стосується цих параметрів, наприклад, за допомогою моделювання теплового потоку і т.п. їх значення можуть бути визначені і задані так, щоб створити потоки 62 розплавленого металу, які течуть від ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30, щоб текти до бічних стінок 37А і 37В ванни 30 за рахунок конвекції Марангоні, які створюються випромінюванням електронного променю вздовж ліній 25 опромінення.
При цьому, якщо швидкість потоків 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі більша, ніж швидкість потоків 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30, потоки 61 розплавленого металу можуть більш надійно зупинити потоки 62 розплавленого металу і можуть відсунути потоки 62 розплавленого металу назад до внутрішніх поверхонь бічних стінок 37А і 37В ванни 30.
Отже, вигідно встановлювати умови випромінювання електронного променю для лінійного опромінення так, щоб, як проілюстровано на Фіг. 7, температура (температура лінії опромінення
Т2) ділянки високої температури 52 біля лінії 25 опромінення ставала вищою, ніж температура (температура подачі сировини Т1) ділянки високої температури 51 біля лінії 26 подачі. За
Зо рахунок цього різниця температур між температурою лінії опромінення Т2 і температурою поверхні розплавленого металу ТО може бути зроблена більшою, ніж різниця температур між температурою подачі сировини Т1 і температурою поверхні розплавленого металу ТО, їі, отже, потік 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі може бути посилений.
Потрібно зазначити, що вищезазначені умови випромінювання, такі як кількість тепла, що передається, швидкість сканування і розподіл теплового потоку електронного променю для лінійного опромінення обмежуються характеристиками обладнання, яке випромінює електронний промінь. Відповідно, при задаванні умов випромінювання електронного променю вигідно робити кількість тепла, що передається, максимально великою, швидкість сканування максимально високою, а розподіл теплового потоку максимально вузьким (тобто робити апертуру електронного променю як можна меншою) в межах діапазону характеристик обладнання. Крім того, випромінювання електронного променю по лінії 25 опромінення може виконуватися єдиною електронною гарматою або множиною електронних гармат. На додаток до цього, як електронна гармата для описаного тут лінійного опромінення може використовуватися електронна гармата 20Е, призначена виключно для лінійного опромінення (див. Фіг. 3), або альтернативно для лінійного опромінення можуть використовуватися електронні гармати, призначені для інших цілей, такі як електронні гармати 20А і 208 для плавлення сировини або електронні гармати 20С і 200 для підтримки температури розплавленого металу (див. Фіг. 3). 1.6. Температурний градієнт АТ/
Далі вплив, який температурний градієнт АТ/. між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі чинить на плин розплавленого металу 5с у ванні 30, буде описано з посиланнями на Фіг. 5, Фіг. 8 і Фіг. 9.
Сила вищезазначеного потоку 61 розплавленого металу, який тече від кожної лінії 25 опромінення до відповідної лінії 26 подачі, змінюється залежно від температурного градієнта
АТ/. між лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 подачі. Тут температурний градієнт АТ/.
ІК/мм| представлений нижченаведеною Формулою (А).
АТЛ.-(12-11)/. (А), де Т1: температура поверхні розплавленого металу 5с на лінії 26 подачі (температура подачі сировини) |КІ,
Т2: температура поверхні розплавленого металу 5с на лінії 25 опромінення (температура лінійного опромінення) (КІ,
І: відстань між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі на поверхні розплавленого металу 5с |ммі.
Температурний градієнт ДТ// переважно становить -2,70 |(К/мм| або більше (ДТ//»-2,70
К/мм), і більш переважно 0,00 (К/мм| або більше (АТ/ 20,00 К/мм). Таким чином, потік 61 розплавленого металу, який тече від лінії 25 опромінення до лінії подачі 26, може бути відповідним чином сформований. Отже, в стрічкоподібній ділянці 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі можна запобігти плину домішок, таких як ВНГ 8, які плавають біля ліній 26 подачі, до частини 36 зливного носка, і кількість домішок, які витікають з частини 36 зливного носка, може бути вигідно придушена. Причина цього детально описується нижче. (1) Випадок, коли "АТ// 20,00"
Спочатку випадок, коли температурний градієнт АТ/. дорівнює 0,00 (К/ммі або більше, буде описаний з посиланням на Фіг. 5. У цьому випадку температура лінії опромінення Т2 збільшується до температури, яка дорівнює або вища температури подачі сировини Т1 (12271510), і АТ/. також збільшується в достатній мірі.
Відповідно, як проілюстровано на Фіг. 5, в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, переважають над потоками 62 розплавленого металу, які течуть від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення (див. Фіг. бА і Фіг. 6В). Отже, потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення і перетинають лінії 26 подачі, щоб текти до внутрішніх поверхонь бічних стінок 37А і 37В, можуть бути сформовані відповідним чином. Відповідно, за допомогою потоків 61 розплавленого металу можна примусити ВНГ 8 в околицях ліній 26 подачі відповідним чином текти до бічних стінок З37А і 37В їі надійно уловлюватися гарнісажем 7 на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37А і 37В, і тим самим видаляти їх з розплавленого металу 5с (див. Фіг. 7). Отже, якщо АТ/І/ 20,00 К/мм, оскільки можна відповідним чином запобігти витіканню домішок, таких як ВНГ 8, з частини 36 зливного носка, кількість домішок, які витікають з частини 36 зливного носка, може бути значною мірою зменшена, наприклад до 0,195 або менше, порівняно з тим випадком, коли електронні промені
Зо не випромінюються вздовж ліній 25 опромінення. У цьому випадку кількість витікаючих домішок являє собою значення, що отримується шляхом підрахунку масової кількості домішок, що містяться в розплавленому металі 5с, що витікають з частини 36 зливного носка за одиницю часу. (2) Випадок, коли "-2,70 АТ/Л «0,00"
Далі випадок, коли температурний градієнт АТ/. становить -2,70 (К/мм)| або більше і менше ніж 0,00 І(К/ммі, буде описаний з посиланням на Фіг. 8. У цьому випадку, хоча температура лінії опромінення Т2 збільшується до температури, яка є вищою, ніж температура поверхні розплавленого металу ТО (Т227Т0), температура лінії опромінення Т2 є нижчою, ніж температура подачі сировини Т1, і АТ/. також менше нуля.
Відповідно, як проілюстровано на Фіг. 8, в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі потоки 62 розплавленого металу, які течуть від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення, і потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, стають однаковими один одному. Отже, в стрічкоподібних ділянках 53 в деяких випадках формується потік 66 розплавленого металу, який тече в напрямку У до частини 36 зливного носка. Однак, оскільки потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі можуть бути придушені потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення, можна запобігти ситуації, коли потоки 62 розплавленого металу перетинають лінії 25 опромінення і течуть до центральної частини в напрямку ширини ванни 30. ВНГ 8, яким перешкодили увійти в центральну частину, переміщуються разом з потоком 6б розплавленого металу через стрічкоподібну ділянку 53 і поступово просуваються до частини 36 зливного носка. Оскільки стрічкоподібна ділянка 53 розташовується між лінією 26 подачі з температурою ТІ і лінією 25 опромінення з температурою 12, температура в стрічкоподібній ділянці 53 є вищою, ніж ТО.
Отже, деякі з ВНГ 8 розчиняються під час їх знаходження в стрічкоподібній ділянці 53. Отже, якщо АТ//2-2,70 К/мм, оскільки можна запобігти витіканню домішок, таких як ВНГ 8, з частини 36 зливного носка, кількість домішок, які витікають з частини 3б зливного носка, може бути зменшена, наприклад до 195 або менше, порівняно з тим випадком, коли електронні промені не випромінюються вздовж ліній 25 опромінення. (3) Випадок, коли " АТ/ «-2,70"
Далі випадок, коли температурний градієнт ДТ/. складає менше -2,70 І(К/ммі, буде описаний бо з посиланням на Фіг. 9. У цьому випадку температура лінії опромінення Т2 стає нижчою, ніж температура подачі сировини Т1 (Т1»57Т257Т0), і ДТ/. також стає негативною величиною. Отже, що стосується потоків 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, залежно від положень опромінення (положення в напрямку У) електронними променями відносно ліній 25 опромінення можуть виникати положення, в яких потоки 61 розплавленого металу формуються, і положення, в яких потоки 61 розплавленого металу не формуються.
Зокрема, як проілюстровано на Фіг. 9, в кожній зі стрічкоподібних ділянок 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі формуються як потік 61 розплавленого металу, який тече від лінії 25 опромінення до лінії 26 подачі, так і потік 62 розплавленого металу, який тече від лінії 26 подачі до лінії 25 опромінення. Крім того, залежно від положення опромінення електронним променем відносно лінії 25 опромінення ділянка 531, в якій потік 61 розплавленого металу і потік 62 розплавленого металу дорівнюють один одному, і ділянка 532, в якій потік 62 розплавленого металу переважає над потоком 61 розплавленого металу, перемішується одна з одною. Таким чином, хоча потік 61 розплавленого металу і потік 62 розплавленого металу стають однаковими в ділянці 531, в якій температура лінії опромінення Т2 є високою, оскільки ділянка 531 знаходиться близько до положення опромінення електронним променем, який переміщується по лінії 25 опромінення, в ділянці 532, в якій температура лінії опромінення Т2 зменшується завдяки тому, що вона знаходиться вдалині від положення опромінення електронним променем, іноді потік 61 розплавленого металу з достатньою силою не формується.
Отже, існує імовірність того, що в стрічкоподібній ділянці 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі буде сформований потік 66 розплавленого металу, який тече до частини 36 зливного носка, і буде сформований потік 67 розплавленого металу, який тече від лінії 26 подачі через лінію 25 опромінення до центральної частини в напрямку ширини ванни 30. Отже, існує ризик того, що ВНГ 8, які переміщуються разом з потоком 66 розплавленого металу або потоком 67 розплавленого металу і знаходяться в околиці ліній 26 подачі, будуть витікати з частини 36 зливного носка.
Однак навіть в тому випадку, коли АТ/ «-2,70, потік 62 розплавленого металу від лінії 26 подачі може бути придушений до деякої міри потоком 61 розплавленого металу від лінії 25 опромінення. Отже, ВНГ 8, яким перешкодив увійти в центральну частину в напрямку ширини
Зо ванни 30 потік 61 розплавленого металу, поступово розчиняються під час їх знаходження в стрічкоподібній ділянці 53. Отже, оскільки переміщення домішок, таких як ВНГ 8 в околицях ліній 26 подачі, до частини 36 зливного носка може бути до деякої міри відвернений, кількість домішок, які витікають з частини 36 зливного носка, може бути зменшена, наприклад до 595 або менше, порівняно з випадком, в якому електронні промені не випромінюються вздовж ліній 25 опромінення.
Отже, для того, щоб сформувати відповідний потік 61 розплавленого металу за допомогою лінійного опромінення і зменшити кількість витікаючих домішок, переважний температурний градієнт ДТ/. становить -2,70 (К/мм)| або більше, і більш переважно 0,00 (К/ммі або більше.
Достатньо відповідним чином встановити умови випромінювання електронного променю для лінійного опромінення (наприклад, кількість тепла, що передається, швидкість сканування і розподіл теплового потоку електронного променю), температури ТО, Т1 ї Т2 розплавленого металу 5с, або розташування ліній 25 опромінення і ліній 26 подачі, або відстані! і11 ї т.п. так, щоб був отриманий температурний градієнт АТ/,, який знаходиться у відповідному прийнятному діапазоні числових значень.
Потрібно зазначити, що чим більше значення температурного градієнта АТ/Л, тим краще з точки зору придушення кількості витікаючих домішок. Однак значення температурного градієнта
АТ/І. обмежується зверху характеристиками обладнання, випромінюючого електронний промінь.
Через такі обмеження в плані характеристик обладнання, наприклад, значення верхньої межі температурного градієнта ДТ/. переважно становить 64,0 (К/мм)і або менше, і більш переважно 10,0 (К/мм| або менше. 1.7. Модифікація
Далі буде описана одна модифікація описаного вище першого варіанту здійснення. Вище був описаний приклад в якому, як проілюстровано на фіг. 4, пара ліній 25, 25 опромінення розташовується паралельно бічним стінкам 37А і 37В в подовжньому напрямку (напрямку ХУ) ванни 30, а також лініям 26, 26 подачі. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом.
Достатньо того, щоб лінії 25 опромінення і лінії 26 подачі були розташовані вздовж довільної однієї або декількох бічних стінок 37А, 37В і 37С (других бічних стінок), які відрізняються від бічної стінки 370 (першої бічної стінки), в якій передбачена частина 36 зливного носка, і лінія 25 опромінення, а також кількість і напрямок ліній 25 опромінення і т.п. не обмежуються бо прикладом, проілюстрованим на Фіг. 4.
Наприклад, як проілюстровано на Фіг. 10, в деяких випадках сировина 5 подається у ванну 30 вздовж однієї прямолінійної лінії 26 подачі, яка по суті паралельна бічній стінці 37С, яка знаходиться на одній короткій стороні ванни 30. У цьому випадку достатньо розташувати лінію 25 опромінення в положенні вздовж лінії 26 подачі ближче до центральної частини в подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30 відносно цієї лінії 26 подачі. Якщо формується потік 61 розплавленого металу, який тече від лінії 25 опромінення до бічної стінки 37С на короткій стороні, домішки біля лінії 26 подачі можуть бути захоплені гарнісажем 7 на внутрішній поверхні бічної стінки 37 С, і тим самим видалені з розплавленого металу 5с.
Крім того, як проілюстровано на Фіг. 11, також існують випадки, коли одна лінія 26 подачі, що має перевернену С-подібну форму, розташовується вздовж бічних стінок 37А і 37В на парі довгих сторін і однієї бічної стінки 37С на короткій стороні, і сировина 5 подається у ванну 30 вздовж цієї лінії 26 подачі. У цьому випадку достатньо розташувати єдину лінію 25 опромінення, що має перевернену С-подібну форму, вздовж вищезазначеної лінії 26 подачі, ближче до центральної частини в подовжньому напрямку (напрямку ХУ) і напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30 відносно цієї лінії 26 подачі. Якщо формується потік 61 розплавленого металу, який тече від лінії 25 опромінення до бічних стінок 37А і 37В на довгих сторонах і бічній стінці 37С на короткій стороні, домішки біля лінії 26 подачі можуть бути захоплені гарнісажем 7 на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37А, 37В і 37 С, і тим самим видалені з розплавленого металу 5с.
Крім того, хоч це і не показано на кресленнях, наприклад, також існують випадки, коли бічні стінки ванни мають криволінійну форму, таку як еліптичну або овальну. У такому випадку лінія 26 подачі і лінія 25 опромінення, які мають криволінійну форму, можуть бути розташовані вздовж криволінійних бічних стінок ванни. 1.8. Резюме)
Вище був описаний спосіб виробництва металевого зливка згідно з першим варіантом здійснення даного винаходу. Відповідно до даного варіанту здійснення лінії 25 опромінення розташовуються вздовж ліній 26 подачі в положеннях ближче до центральної частини в напрямку ширини ванни 30 відносно ліній 26 подачі, і електронні промені випромінюються сфокусованим чином вздовж цих ліній 25 опромінення. За рахунок цього, як проілюстровано на
Фіг. 5, Фіг. 8, Фіг. 9 і т.п., ділянка високої температури може бути сформована біля кожної лінії 25
Зо опромінення, і може бути сформований потік 61 розплавленого металу, який тече від лінії 25 опромінення до відповідної лінії 26 подачі. Відповідно, дифузія домішок, таких як ВНГ 8, які плавають на поверхні розплавленого металу 5с біля ліній 26 подачі, може бути відвернена потоком 61 розплавленого металу. За рахунок цього можна запобігти витіканню домішок з частини 36 зливного носка ванни 30 в ливарну форму 40 і їх потрапляння в зливок 50.
На додаток до цього, як проілюстровано на Фіг. 5, якщо при АТ// 20,00 утворюються потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення, перетинаючи відповідні лінії 26 подачі, до бічних стінок 37А і 37В ванни 30, вищезазначені домішки починають текти до бічних стінок 37А і 37В ванни 30, і можуть прилипати до гарнісажу 7 на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37А і 37В. За рахунок цього можна більш надійно запобігти витіканню домішок з частини 36 зливного носка ванни 30 в ливарну форму 40 і їх потрапляння в зливок 50.
Крім того, при АТ//2-2,70, як проілюстровано на Фіг. 8, потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі можуть бути придушені потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення. Отже, може бути відвернене виникнення ситуації, в якій домішки, такі як ВНГ 8, які плавають на поверхні розплавленого металу 5с біля ліній 26 подачі, переміщуються разом з потоком 62 розплавленого металу, перетинаючи лінії 25 опромінення, до центральної частини в напрямку ширини ванни 30. Отже, оскільки домішки, такі як ВНГ 8, можуть бути утримані в стрічкоподібній ділянці 53, що має високу температуру, і тим самим розчинені, витікання домішок з частини 36 зливного носка може бути відповідним чином відвернене.
Крім того, відповідно до способу виробництва металевого зливка даного варіанту здійснення, оскільки немає необхідності змінювати форму існуючої ванни 30, цей спосіб може бути легко здійснений, і спеціальне обслуговування також не потрібне.
У звичайних способах виробництва зливка титану або титанового сплаву прийнято видаляти домішки, витримуючи розплавлений метал протягом тривалого часу у ванні, щоб тим самим розчинити ВНГ в розплавленому металі, одночасно примушуючи ВВГ прилипати до гарнісажу, що утворюється на поверхні дна ванни. Отже, традиційно використовувалася довга ванна, щоб тим самим гарантувати достатній час знаходження розплавленого металу у ванні. Однак відповідно до даного варіанту здійснення, оскільки домішки можуть бути відповідним чином видалені навіть в тому випадку, коли час знаходження розплавленого металу у ванні є порівняно коротким, можливо використовувати коротку ванну. Відповідно, при використанні бо короткої ванни в ЕЛ-печі 1 виробничі витрати на ЕЛ-піч 1 можуть бути зменшені. На додаток до цього, якщо використовується коротка ванна, вихід зливка 50 може бути поліпшений навіть без повторного використання гарнісажу 7, який залишається у ванні. (2. Другий варіант здійснення
Далі буде описаний спосіб виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення даного винаходу. (2.1. Схема способу виробництва металевого зливка
Спочатку схема способу виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення буде описана з посиланням на Фіг. 12. Фіг. 12 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення.
Як проілюстровано на Фіг. 12, характеристика способу виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення полягає в тому, що для додаткового зменшення кількості домішок, які витікають з ванни 30, в доповнення до випромінювання (лінійного випромінювання) електронного променю вздовж ліній 25 опромінення згідно з першим варіантом здійснення, який був описаний вище, електронний промінь для розчинення домішок (відповідає "другому електронному пучку" даного винаходу) випромінюється у вигляді плями на потік 66 розплавленого металу (відповідає "другому потоку розплавленого металу" даного винаходу), який тече через стрічкоподібну ділянку 53 між лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 подачі.
У другому варіанті здійснення також шляхом випромінювання електронного променю вздовж вищезазначених ліній 25 опромінення ділянка високої температури 52 формується біля кожної лінії 25 опромінення, і утворюються потоки 61 розплавленого металу, які течуть від кожної лінії опромінення до відповідної лінії 26 подачі. За рахунок цього здійснюється керування плином розплавленого металу 5с між лініями 25 опромінення і бічними стінками 37 ванни 30, і домішки, 25 такі як ВНГ 8, які плавають біля ліній 26 подачі, обмежуються так, щоб вони не текли до частини 36 зливного носка. На додаток до цього, також у другому варіанті здійснення, якщо потоки 61 розплавленого металу утворюються від ліній 25 опромінення до бічних стінок 37А і 378, ВНГ 8, які знаходяться біля ліній 26 подачі, можуть бути захоплені гарнісажем 7, який утворюється на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37 ванни 30, і таким чином можуть бути видалені з
Зо розплавленого металу 5б.
Що стосується цього моменту, у вищезазначеному першому варіанті здійснення, як було описано з посиланням на Фіг. 5, в тому випадку, коли температурний градієнт АТ/. між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі є в достатній мірі великим (наприклад, в тому випадку, коли
АТ// 20,00), потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, проходять через лінії 26 подачі і досягають бічних стінок 37А і 37В. За рахунок цих сильних потоків 61 розплавленого металу ВНГ 8, які плавають біля ліній 26 подачі, починають текти до внутрішніх поверхонь бічних стінок 37А і 37В, дозволяючи тим самим гарнісажу 7, який утворюється на внутрішніх поверхнях, захопити ВНГ 8. Таким чином можна запобігти витіканню домішок, таких як ВНГ 8, з частини 36 зливного носка.
Однак, як було описано з посиланням на фіг. 8 і Фіг. 9, коли температурний градієнт АТ/. є малим (наприклад, в тому випадку, коли АТ/І «0,00), потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, є відносно слабими, і тому потокам 61 розплавленого металу важко відсунути назад потоки 62 розплавленого металу, які течуть від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення. З цієї причини, як проілюстровано на Фіг. 8, потоки 66 розплавленого металу, які течуть в напрямку У до частини 36 зливного носка, утворюються в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі. У цьому випадку виникає ризик того, що домішки, такі як ВНГ 8, які переміщуються разом з потоками 66 розплавленого металу і течуть до частини 36 зливного носка, будуть витікати з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40.
Отже, у другому варіанті здійснення, як проілюстровано на Фіг. 12, електронний промінь випромінюється сфокусованим чином она плями 27 опромінення, які розташовані в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі (точкове опромінення). За рахунок цього електронний промінь випромінюється точковим чином на потоки 66 розплавленого металу, які течуть через стрічкоподібні ділянки 53 до частини 36 зливного носка. Відповідно, температура поверхні розплавленого металу 5с локально збільшується в положеннях плям 27 опромінення, і домішки, такі як ВНГ 8, які містяться в потоках 66 розплавленого металу, можуть бути розчинені в розплавленому металі 5с, і тим самим видалені. Отже, витікання домішок, таких як ВНГ 8, з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40 може бути відвернений більш надійно. бо (2.2. Температура плями опромінення)
ВНГ 8, що складається з нітриду титану і т.п., і температура плавлення нітриду титану є вищою, ніж температура плавлення технічно чистого титану. Отже, в тому випадку, коли температура поверхні розплавленого металу ТО є порівняно низькою, навіть якщо титан, який є головним компонентом розплавленого металу 5с, плавиться, нітрид титану, який є компонентом
ВНГ 8, не розчиняється і залишається у вигляді твердих гранул. Отже, у вищезазначених плямах 27 опромінення електронний промінь випромінюється сфокусованим чином для того, щоб збільшити температуру поверхні ТЗ розплавленого металу 5с у відповідній плямі 27 опромінення (що нижче згадується як "температура плями опромінення 13") з великим запасом відносно температури поверхні розплавленого металу ТО. За рахунок цього температура плями опромінення Т3, наприклад, може бути зроблена вищою, ніж температура плавлення нітриду титану, і таким чином нітрид титану може бути розчинений в розплавленому металі 5с, щоб примусити азот дифундувати і тим самим перетворити нітрид титану на титан. Відповідно, ВНГ 8, які містяться в потоках 66 розплавленого металу, які проходять через плями 27 опромінення, можуть бути надійно розчинені в розплавленому металі 5с, і тим самим видалені. Потрібно зазначити, що температура плавлення нітриду титану змінюється залежно від концентрації азоту. Наприклад, в тому випадку, коли концентрація азоту знаходиться в діапазоні 1,23 - 4 мас.9о, температура плавлення нітриду титану становить 2300 К.
У цьому випадку температура плями опромінення ТЗ знаходиться, наприклад, в діапазоні 2300-3500 К, і переважно в діапазоні 2400-2700 К. Переважно температура плями опромінення
ТЗ є вищою, ніж вищезазначена температура подачі сировини Т1 і температура «лінії опромінення Т2 (Т3»211, і 32512). За рахунок цього, навіть в тому випадку, коли ВНГ 8 не розчиняються і залишаються в твердому стані, коли сировина 5 плавиться в частині 10 подачі сировини (температура подачі сировини Т1), і коли виконується лінійне опромінення (температура лінії опромінення 12), оскільки ВНГ 8 можуть бути нагріті при температурі плями опромінення Т3, яка є вищою температурою, ВНГ 8 можуть бути більш надійно розчинені. (2.3. Положення плями опромінення)
Спочатку буде описане положення відповідних плям 27 опромінення в напрямку У. Як проілюстровано на фіг. 12, всередині стрічкоподібної ділянки 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі пляма 27 опромінення переважно розташовується на кінці з боку частини 36
Зо зливного носка або біля неї. Потік 66 розплавленого металу, який тече через стрічкоподібну ділянку 53 до частини 36 зливного носка, витікає за межі стрічкоподібної ділянки 53 з кінцевої частини стрічкоподібної ділянки 53 з боку частини 36 зливного носка. Отже, ВНГ 8, що містяться в потоці 66 розплавленого металу, який тече через стрічкоподібну ділянку 53, проходять через кінцеву частину стрічкоподібної ділянки 53 з боку частини 36 зливного носка. Тому переважно розташовувати пляму 27 опромінення на кінцевій частині стрічкоподібної ділянки 53 з боку частини 36 зливного носка і випромінювати електронний промінь сфокусованим чином на цю пляму 27 опромінення. За рахунок цього всі або більшість ВНГ 8, які переміщуються разом з потоком 66 розплавленого металу, який тече через стрічкоподібну ділянку 53 до частини 36 зливного носка, можуть бути більш надійно розчинені і видалені в положенні плями 27 опромінення.
Далі буде описане положення відповідних плям 27 опромінення в напрямку Х. Пляма 27 опромінення розташовується між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі. Відстань 12 між плямою 27 опромінення і лінією 26 подачі відповідним чином задається відповідно до температури подачі сировини 11, температури лінії опромінення Т2 і умов випромінювання для лінійного опромінення і точкового опромінення і т.п., ії відстань 2 переважно становить приблизно половину відстані І. між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі. За рахунок цього, оскільки пляма 27 опромінення може бути така, що відповідним чином розташована в положенні потоку 66 розплавленого металу, який тече через стрічкоподібну ділянку 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі, ВНГ 8, що містяться в потоці 66 розплавленого металу, можуть бути ефективно розчинені і видалені.
Потрібно зазначити, що в прикладі, проілюстрованому на Фіг. 12, в кожній зі стрічкоподібних ділянок 53 тільки одна пляма 27 опромінення розташована на кінцевій частині з боку частини 36 зливного носка, і електронний промінь точково випромінюється на потік 66 розплавленого металу в одному місці. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом, і електронний промінь може точково випромінюватися в довільних положеннях, через які домішки, такі як ВНГ 8, проходять на поверхні розплавленого металу 5с. Наприклад, множина плям 27 опромінення може бути розташована в положеннях, які відділені одна від одної, в стрічкоподібній ділянці 53, і електронний промінь може точково випромінюватися на потік 66 розплавленого металу у множині місць. Крім того, поки положення, що розглядається є положенням, в якому може бути бо виконане точкове опромінення потоку 66 розплавленого металу всередині стрічкоподібної ділянки 53, електронний промінь може точково випромінюватися в будь-якому положенні в стрічкоподібній ділянці 53 (наприклад, в центральній частині в напрямку У, або в попередньому положенні або в подальшому положенні в напрямку У центральної частини). На додаток до цього, електронний промінь може також точково випромінюватися на потік розплавленого металу, який тече до частини 36 зливного носка за межами стрічкоподібної ділянки 53, а не тільки в стрічкоподібній ділянці 53, і електронний промінь може також точково випромінюватися в місці, яке розташоване навколо частини 36 зливного носка. (2.4. Налаштування електронного променю для плями опромінення)
У другому варіанті здійснення, як було описано вище, шлях плину ВНГ 8 (потоку 66 розплавленого металу) формується в стрічкоподібній ділянці 53 між лінією 25 опромінення і відповідною лінією 26 подачі, пляма 27 опромінення розташовується так, щоб відрізати цей шлях плину, і електронний промінь випромінюється сфокусованим чином на пляму 27 опромінення. За рахунок підтримки таким чином температури плями опромінення ТЗ в плямі 27 опромінення на високому рівні, ВНГ 8 можуть бути більш надійно розчинені в потоці 66 розплавленого металу, який тече до частини 3б зливного носка. У тому випадку, коли розплавлений метал 5с є розплавленим титаном, якщо температура плями опромінення Т3, яка вимірюється променевим термометром, підтримується, наприклад, на рівні 2400 К або вище,
ВНГ 8, що містяться в розплавленому титанові, можуть бути надійно розчинені.
Потрібно зазначити, що якщо температура плями опромінення ТЗ може підтримуватися всередині визначеного наперед діапазону температур, електронний промінь для точкового опромінення, яка розчиняє домішки, такі як ВНГ 8, може випромінюватися безперервно або переривчасто на пляму 27 опромінення. Крім того, умови випромінювання, такі як кількість тепла, що передається, швидкість сканування і розподіл теплового потоку електронного променю для точкового опромінення обмежуються характеристиками обладнання, яке випромінює електронний промінь. Відповідно, при задаванні умов випромінювання електронного променю переважно робити кількість тепла, що передається електронним променем, максимально великою, швидкість сканування максимально високою, а розподіл теплового потоку максимально вузьким (тобто робити апертуру електронного променю як можна меншою) в межах діапазону характеристик обладнання.
Зо Крім того, випромінювання електронного променю в плямах 27 опромінення може бути виконане з використанням єдиної електронної гармати або з використанням множини електронних гармат. На додаток до цього, переважно вищезазначена електронна гармата 20Е для лінійного опромінення (див. Фіг. 3) також служить як електронна гармата для точкового опромінення. За рахунок цього кількість електронних гармат, що встановлюються в ЕЛ-печі 1, може бути скорочена, вартість обладнання може бути зменшена, а вже встановлені електронні гармати можуть бути використані ефективно. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом, і як електронна гармата для точкового опромінення може використовуватися електронна гармата, призначена виключно для точкового опромінення (не показана), або, альтернативно, електронна гармата, призначена для інших цілей, така як електронна гармата 20А або 2088 для плавлення сировини або електронна гармата 20С або 200 для підтримки температури розплавленого металу (див. Фіг. 3), можуть використовуватися також для точкового опромінення. (2.5. Модифікація
Далі буде описана одна модифікація описаного вище другого варіанту здійснення. Вище був описаний приклад, в якому, як проілюстровано на Фіг. 12, дві стрічкоподібні ділянки 53, 53 розташовуються по суті паралельно бічним стінкам 37А і 37В в подовжньому напрямку (напрямку У) ванни 30. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом. Стрічкоподібна ділянка 53 може бути розташована вздовж будь-якої однієї або більше бічних стінок 37А, 37В і 37С (других бічних стінок), відмінних від бічної стінки 370 (першої бічної стінки), в якій передбачена частина 36 зливного носка, і кількість, напрямок, форма і т.п. забезпечуваних стрічкоподібних ділянок 53 не обмежуються прикладом, проілюстрованим на Фіг. 12.
Наприклад, як проілюстровано на Фіг. 13, єдина лінія 26 подачі, що має прямолінійну форму, і єдина лінія 25 опромінення можуть бути розташовані по суті паралельно бічній стінці 37С на одній з коротких сторін ванни 30, і стрічкоподібна ділянка 53, по суті паралельна бічній стінці 37С на короткій стороні, може бути розташована між лінією 26 подачі і лінією 25 опромінення. У цьому випадку достатньо розташувати дві плями 27, 27 опромінення на двох кінцевих частинах в напрямку Х стрічкоподібної ділянки 53 і випромінювати електронні промені сфокусованим чином в положеннях цих двох плям 27, 27 опромінення на потоки 66, 66 розплавленого металу, які течуть через внутрішню частину стрічкоподібної ділянки 53 в напрямку Х. За рахунок цього, бо оскільки ВНГ 8, що містяться в потоках 66, 66 розплавленого металу, можуть бути розчинені,
можна запобігти обходу ВНГ 8 лінії 25 опромінення з двох кінців в напрямку Х і їх плину до частини 36 зливного носка.
Крім того, як проілюстровано на Фіг. 14, лінія 26 подачі і лінія 25 опромінення, кожна з яких має перевернену С-подібну форму, можуть бути розташовані вздовж бічних стінок 37А і 37В на парі довгих сторін і бічної стінки 37С, яка знаходиться на одній з коротких сторін, і стрічкоподібна ділянка 53, що має перевернену С-подібну форму, може бути розташована між лінією 26 подачі і лінією 25 опромінення. У цьому випадку достатньо розташувати дві плями 27, 27 опромінення на двох кінцевих частинах стрічкоподібної ділянки 53, що має перевернену С- подібну форму, з боку частини 36 зливного носка, і випромінювати електронні промені сфокусованим чином в положеннях цих двох плям 27, 27 опромінення на потоки 66, 66 розплавленого металу, які течуть через внутрішню частину стрічкоподібної ділянки 53 до частини 36 зливного носка. За рахунок цього, оскільки ВНГ 8, що містяться в потоках 66, 66 розплавленого металу, можуть бути розчинені, можна запобігти проходженню ВНГ 8 через дві кінцевих частини стрічкоподібної ділянки 53, що має перевернену С-подібну форму, і їх течію до частини 36 зливного носка. (2.6. Резюме)
Вище був описаний спосіб виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення даного винаходу. Відповідно до другого варіанту здійснення, наступні ефекти виходять в доповнення до вищезазначених ефектів першого варіанту здійснення.
Відповідно до другого варіанту здійснення, коли потік 66 розплавленого металу, який тече до частини 36 зливного носка, утворюється в стрічкоподібній ділянці 53 між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі, електронний промінь для розчинення домішок випромінюється сфокусованим чином на потік 66 розплавленого металу в плямі 27 опромінення, яка розташована на одній або на обох кінцевих частинах стрічкоподібної ділянки 53. За рахунок цього, раніше, ніж домішки, такі як ВНГ 8, які містяться в потоці 66 розплавленого металу, досягнуть частини 36 зливного носка з стрічкоподібної ділянки 53, ці домішки можуть бути розчинені у високотемпературній плямі 27 опромінення, і тим самим видалені з розплавленого металу. Отже, витікання домішок, таких як ВНГ 8, з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40 може бути відвернене більш надійно.
Зо У вищеописаному першому варіанті здійснення в тому випадку, коли температура лінії опромінення Т2 є нижчою, ніж температура подачі сировини Т1, або в тому випадку, коли температурний градієнт АТ/. між лінією 26 подачі і лінією 25 опромінення складає менше ніж 0,00 через характеристики обладнання або інші обмеження, існує імовірність того, що потік 66 розплавленого металу, який тече до частини 3б зливного носка, буде сформований в стрічкоподібній ділянці 53, і що домішки, які переміщуються разом з потоком 66 розплавленого металу, будуть витікати до частини 36 зливного носка. Навіть в такому випадку, в способі виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення можна більш надійно запобігти витіканню домішок до частини 36 зливного носка, і отже спосіб виробництва металевого зливка згідно з другим варіантом здійснення є особливо корисним.
ІЗ. Третій варіант здійснення)
Далі буде описаний спосіб виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення даного винаходу.
ІЗ.1. Схема способу виробництва металевого зливка
Спочатку схема способу виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення буде описана з посиланням на Фіг. 15. Фіг. 15 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, які формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення.
Як проілюстровано на Фіг. 15, характеристика способу виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення полягає в тому, що для додаткового зменшення кількості домішок, які витікають з ванни 30, в доповнення до випромінювання (лінійного випромінювання) електронного променю вздовж ліній 25 опромінення (відповідають "першій лінії опромінення" даного винаходу) згідно з першим варіантом здійснення, який був описаний вище, електронний промінь (відповідає ""-ретьому електронному променю" даного винаходу) випромінюється вздовж лінії 28 опромінення (відповідає "другій лінії опромінення" даного винаходу), яка розташована так, щоб блокувати частину 36 зливного носка.
У третьому варіанті здійснення також шляхом випромінювання електронного променю вздовж вищезазначених ліній 25 опромінення ділянка високої температури 52 формується біля кожної лінії 25 опромінення, і утворюються потоки 61 розплавленого металу, які течуть від кожної лінії 25 опромінення до відповідної лінії 26 подачі. За рахунок цього здійснюється бо керування плином розплавленого металу 5с між лініями 25 опромінення і бічними стінками 37 ванни 30, і домішки, такі як ВНГ 8, які плавають біля ліній 26 подачі, обмежуються так, щоб вони не текли до частини 3б зливного носка. На додаток до цього, також в третьому варіанті здійснення, якщо потоки 61 розплавленого металу можуть бути сформовані від ліній 25 опромінення до бічних стінок 37А і 37В, ВНГ 8, які знаходяться біля ліній 26 подачі, можуть бути захоплені гарнісажем 7, який утворюється на внутрішніх поверхнях бічних стінок 37 ванни 30, і таким чином можуть бути видалені з розплавленого металу.
Однак, як було описано з посиланням на фіг. 8 і фіг. 9, коли температурний градієнт ДТ/. є малим (наприклад, в тому випадку, коли АТ/ «0,00, особливо в тому випадку, коли АТ/ «-2,70), потоки 61 розплавленого металу, які течуть від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, є відносно слабкими, і тому потоки 61 розплавленого металу не можуть відсунути назад потоки 62 розплавленого металу, які течуть від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення. З цієї причини в деяких випадках потоки 66 розплавленого металу, які течуть в напрямку У до частини 36 зливного носка, утворюються в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 25 опромінення і лініями 26 подачі (див. Фіг. 8), і потоки 67 розплавленого металу від ліній 26 подачі перетинають лінії 25 опромінення і течуть до центральної частини ванни 30 (див. Фіг. 9). У цьому випадку виникає ризик того, що ВНГ 8, які переміщуються разом з потоками 66 розплавленого металу або разом з потоками 67 розплавленого металу і потоком 60 розплавленого металу, будуть текти до частини 36 зливного носка і будуть витікати з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40.
Отже, в третьому варіанті здійснення, як проілюстровано на Фіг. 15, лінія 28 опромінення розташовується так, щоб блокувати частину 36 зливного носка на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30, і електронний промінь випромінюється сфокусованим чином вздовж лінії 28 опромінення (другої лінії опромінення). За рахунок цього температура поверхні розплавленого металу 5с локально збільшується вздовж лінії 28 опромінення, і ділянка високої температури формується біля лінії 28 опромінення. У результаті потік 68 розплавленого металу, який тече в напрямку, протилежному частині 36 зливного носка з околиці лінії 28 опромінення, утворюється в зовнішньому шарі розплавленого металу 5с в ділянці навколо частини 36 зливного носка. За допомогою потоку 68 розплавленого металу відвертається плин потоків 66 розплавленого металу або потоку 60 розплавленого металу, які містять домішки, такі як ВНГ 8, в частину 36 зливного носка, і вони можуть бути відсунені назад. Оскільки розплавлений метал
Б5с, який відсунений назад, буде знаходитися у ванні ЗО протягом тривалого часу, азот, що міститься в домішках, таких як ВНГ 8, що містяться в розплавленому металі, що розглядається 5с, дифундує в розплавлений метал 5с з плином часу і розчиняється, видаляючи тим самим домішки з розплавленого металу 5с.
Отже, в третьому варіанті здійснення, порівняно з вищезазначеним першим варіантом здійснення, можна ще більш надійно запобігти витіканню домішок, таких як ВНІ 8, з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40.
ІЗ.2. Положення лінії опромінення і температура лінії опромінення)
Лінія 28 опромінення є уявною лінією, яка являє собою послідовність положень, в яких електронний промінь випромінюється сфокусованим чином на поверхню розплавленого металу 5с у ванні 30. Лінія 28 опромінення розташовується на поверхні розплавленого металу 5с так, щоб вона оточувала частину 36 зливного носка. Два кінці лінії 28 опромінення розташовуються біля внутрішньої поверхні бічної стінки 370 (першої бічної стінки) ванни 30. Використовуваний в цьому документі термін "околиця" означає, що відстань між двома кінцями лінії 28 опромінення і внутрішньою поверхнею бічної стінки 37 не перевищує 5 мм. Шляхом розташування обох кінців лінії 28 опромінення біля бічної стінки 37О виникнення ситуації, в якій домішки проходять через зазори між двома кінцями лінії 28 опромінення і бічною стінкою 37О і течуть до частини 36 зливного носка, може бути відвернене відповідним чином.
Потрібно зазначити, що хоча в прикладі, проілюстрованому на Фіг. 15, лінія 28 опромінення має М-подібну форму, якщо лінія 28 опромінення має лінійну форму і розташовується так, щоб оточувати частину 36 зливного носка, лінія 28 опромінення може мати, наприклад, форму дуги, еліптичну форму, іншу криволінійну форму, перевернену С-подібну форму, О-подібну форму, форму хвилястої лінії, зигзагоподібну форму, форму здвоєної лінії, форму стрічки і т.п.
Шляхом випромінювання електронного променю сфокусованим чином вздовж вищезазначеної лінії 28 опромінення ділянка високої температури, що має температуру поверхні Т4, яка є вищою, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО, формується біля лінії 28 опромінення на поверхні розплавленого металу 5с. Переважно температура поверхні Т4 (що далі згадується як "температура другої лінії опромінення Т4") розплавленого металу 5с на лінії 28 опромінення є вищою, ніж вищезазначена температура поверхні розплавленого металу ТО (Т4»2Т0), і є вищою, ніж вищезазначена температура подачі бо сировини Т1 (Т14»5Т1»2Т0). Температура другої лінії опромінення Т4 знаходиться, наприклад,
всередині діапазону від 1923 К до 2473 К, і переважно знаходиться всередині діапазону 1973- 2423 К.
ІЗ.3. Налаштування електронного променю для другого лінійного опромінення)
У третьому варіанті здійснення, як проілюстровано на Фіг. 15, за рахунок випромінювання електронного променю сфокусованим чином вздовж лінії 28 опромінення, яка оточує частину 36 зливного носка, формується потік 68 розплавленого металу, який тече від лінії 28 опромінення в сторону, протилежну частині 36 зливного носка. Область навколо частини 36 зливного носка захищається потоком 68 розплавленого металу так, щоб потік розплавленого металу, що містить домішки, такі як ВНГ 8, не тік в частину 3б зливного носка. Якщо температура опромінення другої лінії Т4 може підтримуватися всередині визначеного наперед діапазону, електронний промінь для опромінення другої лінії може випромінюватися безперервно або переривчасто вздовж лінії 28 опромінення. Крім того, умови випромінювання, такі як кількість тепла, що передається, швидкість сканування і розподіл теплового потоку електронного променю для опромінення другої лінії обмежуються характеристиками обладнання, яке випромінює електронний промінь. Відповідно, при задаванні умов випромінювання електронного променю переважно робити кількість тепла, що передається електронним променем, максимально великою, швидкість сканування максимально високою, а розподіл теплового потоку максимально вузьким (тобто робити апертуру електронного променю як можна меншою) в межах діапазону характеристик обладнання.
Крім того, випромінювання електронного променю вздовж лінії 28 опромінення (другої лінії опромінення) може бути виконане з використанням єдиної електронної гармати або з використанням множини електронних гармат. На додаток до цього, переважно вищезазначена електронна гармата 20Е для лінійного опромінення (див. Фіг. 3) також служить як електронна гармата для опромінення другої лінії. За рахунок цього кількість електронних гармат, що встановлюються в ЕЛ-печі 1, може бути скорочена, вартість обладнання може бути зменшене, а вже встановлені електронні гармати можуть бути використані ефективно. Однак даний винахід не обмежується цим прикладом, і як електронна гармата для опромінення другої лінії може використовуватися вищезазначена електронна гармата для точкового опромінення (не показана), або, альтернативно, електронна гармата, призначена для інших цілей, така як
Зо електронна гармата 20А або 208 для плавлення сировини або електронна гармата 20С або 200 для підтримки температури розплавленого металу (див. Фіг. 3), можуть використовуватися також для опромінення другої лінії.
ІЗ.4. Модифікація
Далі з посиланням на Фіг. 16 буде описана одна модифікація вищезазначеного третього варіанту здійснення. Фіг. 16 являє собою вигляд зверху, який ілюструє один приклад потоків розплавленого металу, що формуються за допомогою способу виробництва металевого зливка згідно з однією модифікацією третього варіанту здійснення.
Спосіб виробництва металевого зливка відповідно до цієї модифікації є прикладом, в якому точкове випромінювання відповідно до вищезазначеного другого варіанту здійснення (див. Фіг. 12 їі т.п.) додатково застосовується до способу виробництва металевого зливка згідно з третім варіантом здійснення, проілюстрованим на Фіг. 15. Як проілюстровано на фіг. 16, згідно з цією модифікацією об'єднуються опромінення лінії 25 опромінення (перший варіант здійснення), опромінення плями 27 опромінення (другий варіант здійснення) і опромінення другої лінії 28 опромінення (третій варіант здійснення). У цьому випадку розташування кожного з лінії 25 опромінення, плями 27 опромінення і ліній 28 опромінення регулюється так, щоб лінія 25 опромінення, пляма 27 опромінення і лінія 28 опромінення не заважали одна одній.
За рахунок об'єднання таким чином лінії 25 опромінення, плями 27 опромінення і ліній 28 опромінення, навіть якщо домішки, такі як ВНГ 8, не видаляються повністю лінійним випромінюванням відповідно до першого варіанту здійснення і точкового випромінювання відповідно до другого варіанту здійснення, і деякі домішки переміщуються разом з потоком розплавленого металу до частини 36 зливного носка, зрештою можна запобігти потраплянню домішок, що розглядаються, в частину 3б зливного носка на лінії 28 опромінення, яка знаходиться біля частини 36 зливного носка. Отже, витікання домішок з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40 може бути відвернене ще більш надійно.
Приклади
Далі будуть описані приклади даного винаходу. Наступні приклади є усього лише конкретними прикладами для перевірки ефектів даного винаходу, і даний винахід не обмежується наступними прикладами. (1) Приклади лінійного опромінення бо Спочатку з посиланнями на Таблицю 1 і Фіг. 18-26 будуть описані приклади, в яких було виконано моделювання для перевірки ефекту видалення ВНГ за допомогою лінійного опромінення відповідно до першого варіанту здійснення даного винаходу, який був описаний вище.
Що стосується даних прикладів, потік розплавленого металу всередині ванни 30 моделювався для випадку, в якому як сировина 5 використовувався, наприклад, титановий сплав, і електронний промінь випромінювався вздовж лінії 25 опромінення на розплавлений метал 5с з титанового сплаву, який накопичувався в короткій ванні, показаній на Фіг. 3. Був встановлений розподіл температур розплавленого металу 5с у ванні 30, поведінка ВНГ і кількість ВНГ, які витікають з ванни 30.
Умови моделювання і результати оцінки даних прикладів показані в Таблиці 1.
Таблиця 1
Умови моделювання та результати оцінки прикладів лінійного опромінення - Вихід
ВимА | 03 | Віде-
Темпера- | темпе- | Темпе- | Темпе- | 5; епект- | блект- | тань! ) Тем- Оцінка тура атура атура атура Різниця онного | РОнного між пера ефек-
Ілюст- | Лінійне Точкове поверхні ратура | ратур ратура, | темпе- |Р проме- | лінією | турний рація опромі- | опромінен- | розплав- подачі лІНИ плями ратур проме" | ню для | опро- гра- ту сиро- опро- опро- й ню для : Н вида- нення ня пеного ; ; АтТ(-т2-| - точко- | мінення | дієнт металу ТО вини Т1 | мінення | мінення ТОК ЛІНІЙНО- вого і лінією АТ. пення
ІКІ т2іІК)І | тз (ІК) го опро- - внг
ІКІ й опро- | подачі | (К/мм мінення | інення (ммі
ІМТ / (Мвт (Приклад 1| Фі. 19 | присутнє | відсутнє | 2093 | 2173 | 2177 | - | 4 | 04 | - | зо | оз | А
Приклад2| Фі.20 | присутнє | відсутнє | 2093 | 2173 | 2174 | - | 1 | 04 | - | з5 | 003 | А
Приклад З| Фіг. 21 | присутнє | відсутнє | 2087 | 2173 | 2197 | - | 24 | 04 | - | 5 |480| А
Приклад4| Фі.22 | присутнє | відсутнє | 2096 | 2173 | 2170 | - | з | 04 | - | 40 | о08| в
Приклад 5| Фіг. 23 | присутнє | відсутнє | 2166 | 2373 | 2298 | - | -75 | 04 | - | з0 | 250| в (Приклад б| Фі. 24 | присутнє | відсутнє | 2165 | 2373 | 2300 | - | -3 | 04 | - | го | 365| с (Приклад 7| Фі. 25| присутнє | відсутнє | 2157 | 2373 | 2300 | - | -3 | 04 | - | ло | 780 с
Порів- няльний Фіг. 26 | відсутнє відсутнє 2065 2173 приклад 1
У моделюваннях Прикладів 1-7, показаних в Таблиці 1, як проілюстровано на Фіг. 4, дві лінії 26, 26 подачі, що мають прямолінійну форму, були розташовані паралельно бічним стінкам 37А і 37В, і дві лінії 25, 25 опромінення, що мають прямолінійну форму, були розташовані паралельно лініям 26 подачі. При крапанні розплавленого титанового сплаву при температурі подачі сировини Т1 вздовж ліній подачі 26, 26 електронний промінь для утримання тепла випромінювався на ділянку 23 опромінення для утримання тепла розплавленого металу 5с всередині ванни 30 (випромінювання для утримання тепла), щоб підтримувати температуру поверхні розплавленого металу 5с, яка дорівнює температурі поверхні розплавленого металу
ТО, ії електронний промінь для лінійного опромінення випромінювався сфокусованим чином вздовж ліній 25, 25 опромінення (лінійне опромінення).
З іншого боку, як Порівняльний приклад 1, як проілюстровано на Фіг. 17, подібне моделювання було також виконане для випадку, в якому електронний промінь для утримання тепла випромінювався на ділянку 23 опромінення для утримання тепла розплавленого металу 5с всередині ванни 30, але в якому не виконувалося лінійне опромінення вздовж ліній 25, 25 опромінення. Потрібно зазначити, що в моделюваннях Прикладів 1-7 і Порівняльного прикладу 1, показаних в Таблиці 1, точкове випромінювання електронного променю на пляму 27 опромінення не виконувалося.
Зо Використовувані в Прикладах 1-7 і Порівняльному прикладі 1 різні температури ТО, Т1 і тТ2, вихід 002 електронного променю для лінійного опромінення, відстань 1! між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі, температурний градієнт АТ/. і т.п. показані у вищезазначеній
Таблиці 1.
Для кожного моделювання розраховувався перехідний процес, оскільки потік і температура розплавленого металу 5с змінюються в кожний момент часу залежно від випромінювання електронного променю. Моделювання виконувалося на основі допущень про те, що ВНГ являють собою нітрид титану, розмір зерна нітриду титану становить 3,5 мм, і густина нітриду титану на 1095 менша густини розплавленого металу 5с. Крім того, в Прикладах 1-7 і
Порівняльному прикладі 1 електронний промінь випромінювався сфокусованим чином вздовж кожної з ліній 25, 25 опромінення шляхом сканування електронного променю від одного кінця до іншого кінця кожної з ліній 25, 25 опромінення з використанням однієї електронної гармати для лінійного опромінення. Хоча температура лінії опромінення Т2 коливалася у часі і в просторі,
середнє значення температури лінії опромінення 12 дорівнювало показаному в Таблиці 1.
Як проілюстровано в Таблиці 17, в Прикладах 1-7 і Порівняльному прикладі 1 ефект видалення ВНГ оцінювався по чотирибальній шкалі (від А до 0). Витікаюча з ванни 30 кількість
ВНГ за одиницю часу (Цг/хв.| у відповідних Прикладах 1-7 оцінювалася на основі наступних оцінних критеріїв, беручи витікаючу з ванни 30 кількість ВНГ за одиницю часу (г/хв.| в
Порівняльному прикладі 1 за довідкове значення (10095).
А: витікаюча кількість ВНГ складає менше 0,195 або не виявляється,
В: витікаюча кількість ВНГ становить 0,195 або більше і менше ніж 195,
С: витікаюча кількість ВНГ становить 195 або більше і менше ніж 595, р: витікаюча кількість ВНГ становить 10095 (довідкове значення).
Далі будуть описані результати моделювання і оцінка витікаючої кількості ВНГ для
Прикладів 1-7 і Порівняльного прикладу 1. Фіг. 18 являє собою діаграму ліній потоку, яка ілюструє потік розплавленого металу 5с в Прикладі 1. Фіг. 19-25 показують результати моделювання для Прикладів 1-7, відповідно, а Фіг. 26 показує результат моделювання для
Порівняльного прикладу 1.
Фіг. 19-25 показують температурний розподіл на поверхні розплавленого металу 5с у ванні 30 і поведінку ВНГ, які течуть через поверхню розплавленого металу 5с, коли положення опромінення електронним променем для лінійного опромінення, яке скануватиметься вздовж лінії 25 опромінення, знаходилося в шести репрезентативних положеннях. На діаграмах температурного розподілу з лівого боку вищезазначених Фіг. 19-25 ділянка з високою температурою, відмічена кружком, вказує положення опромінення електронним променем відносно лінії 25 опромінення в даний момент часу, дві верхні і нижні стрічкоподібні частини з високою температурою означають дві лінії 26, 26 подачі, і частина з низькою температурою біля внутрішньої поверхні ванни вказує ту частину, в якій утворюється гарнісаж 7. Крім того, на діаграмах потоків з правого боку на Фіг. 19-25 лінії потоку, що мають нелінійну форму, вказують траєкторію потоку ВНГ.
У Прикладі 1, як проілюстровано на Фіг. 18 і Фіг. 19, ділянка високої температури формувалася вздовж ліній 25 опромінення на внутрішній стороні ліній 26 подачі, і формувалися потоки 61 розплавленого металу, які проходили через лінії 26 подачі від ліній 25 опромінення і текли до бічних стінок 37А і 37В ванни 30. Отже, як проілюстровано на Фіг. 19, всі ВНГ в околиці ліній 26 подачі переміщувалися разом з потоками 61 розплавленого металу і текли до бічних стінок 37А і 37В, і не було ніяких ліній плину, що проходять від частини 36 зливного носка у бік ливарної форми 40. Таким чином, було знайдено, що ВНГ всередині ванни 30 уловлювалися гарнісажем 7 на бічних стінках 37А і 37В, і ВНГ не витікали з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. У результаті в Прикладі 1 витікаюча кількість ВНГ була надзвичайно низькою, меншою ніж 0,195, і таким чином ефект видалення ВНГ був оцінений як А.
Аналогічним чином в Прикладі 2, показаному на Фіг. 20, і в Прикладі 3, показаному на Фіг. 21, також було знайдено, що всі ВНГ в околиці ліній 26 подачі захоплювалися до бічних стінок
З7А і 37В потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення і уловлювалися гарнісажем 7, що перешкоджало витіканню ВНГ з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. У результаті в Прикладах 2 і З витікаюча кількість ВНГ також була надзвичайно низькою, меншою ніж 0,195 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 1, і таким чином ефект видалення ВНІ був оцінений як А.
Вважається, що причина цього є наступною. У кожному з вищезазначених Прикладів 1-3 температура лінії опромінення Т2 була вищою, ніж температура подачі сировини Т1, і температурний градієнт АТ// між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення мав більше значення, 0,00 К/мм або більше. Тому вважається, що оскільки могли бути сформовані сильні потоки 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення, які перетинають лінії 26 подачі і течуть до бічних стінок 37А і 37В, керування ВНГ здійснювалося відповідним чином так, щоб вони не текли до частини 36 зливного носка, і таким чином надійно відверталося витікання ВНГ в ливарну форму 40.
Далі, в Прикладі 4 і Прикладі 5, як проілюстровано на Фіг. 22 і Фіг. 23, хоча можна було запобігти ситуації, коли ВНГ біля ліній 26 подачі перетинають лінії 25 опромінення і витікають ближче до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, деяка кількість ВНГ текла в подовжньому напрямку (напрямку ХУ) ванни 30 через стрічкоподібні ділянки 53 між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення. Отже, в Прикладах 4 і 5, порівняно з Порівняльним прикладом 1, хоч витікання ВНГ з частини 36 зливного носка могло бути значною мірою відвернене, невелика кількість ВНГ все ж витікала з частини 36 зливного носка. У результаті в
Прикладах 4 і 5 витікаюча кількість ВНГ знаходилася в діапазоні від 0,195 до менше ніж до 190 60 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 1, і таким чином ефект видалення ВНГ був оцінений як В.
Вважається, що причина цього є наступною. У Прикладах 4 і 5 температура лінії опромінення 12 була нижчою, ніж температура подачі сировини Т1, а температурний градієнт
АТ/Л. знаходився в діапазоні від -2,70 К/мм до менше ніж 0,00 К/мм, що було меншим, ніж температурний градієнт АТ/. у вищезазначених Прикладах 1-3. Отже, в Прикладах 4 і 5 потоки 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, які проілюстровані на Фіг. 8, не могли придушити потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення, і потоки 66 розплавленого металу в напрямку У утворювалися в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення. Отже, вважається, що деяка кількість ВНГ переміщувалася разом з потоками 66 розплавленого металу і текла до частини 36 зливного носка.
Крім того, відповідно до результатів порівняння вищезазначених Прикладів 1-3 з
Прикладами 4 і 5 можна сказати, що ефект запобігання витіканню ВНГ за рахунок опромінення є чудовим в Прикладах 1-3 (Т22Т1, АТ// 20,00) порівняно з Прикладами 4 і 5 (Т2«тТ1, -2,70 « 15. АТ/Л«0,00).
Далі, в Прикладі 6 і Прикладі 7, як проілюстровано на Фіг. 24 і Фіг. 25, плин ВНГ біля ліній 26 подачі до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30 міг до деякої міри відвертатися ділянками високої температури біля ліній 25 опромінення. Однак деяка кількість
ВНГ текла від ліній 26 подачі через лінії 25 опромінення до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, а потім текла в напрямку У до частини 36 зливного носка від центральної частини, і деяка кількість ВНГ витікала з частини 36 зливного носка. У результаті в
Прикладах 6 і 7 витікаюча кількість ВНГ знаходилася в діапазоні від 195 до менше ніж до 595 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 1, і таким чином ефект видалення ВНГ був оцінений як 3.
Вважається, що причина цього є наступною. У Прикладах б і 7 температура лінії опромінення 12 була нижчою, ніж температура подачі сировини Т1, а температурний градієнт
АТ/І. був меншим, ніж -2,70 К/мм, що було навіть меншим, ніж температурний градієнт АТ/. у вищезазначених Прикладах 4 і 5. Отже, в Прикладах 6 і 7 в частині ділянки, проілюстрованої на
Фіг. 9, потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення переважали над потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі. Отже вважається, що формувалися потоки 67 розплавленого металу від ліній 26 подачі, які перетинали лінії 25 опромінення, і деяка кількість ВНГ витікала до центральної частини ванни
ЗО.
Крім того, відповідно до результатів порівняння Прикладів 1-5 з Прикладами 6 і 7 можна сказати, що ефект запобігання витіканню ВНГ за рахунок опромінення є чудовим в Прикладах 1- 5 (ДТ//.»-2,70) порівняно з Прикладами 6 і 7 (ДТ/І «-2,70).
На відміну від цього, в Порівняльному прикладі 1, як проілюстровано на Фіг. 17, електронний промінь не випромінювався вздовж ліній 25 опромінення. Отже, як проілюстровано на Фіг. 26,
ВНГ вільно витікали з ділянок високої температури біля ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 і захоплювалися потоком 60 розплавленого металу в центральній частині ванни 30, і велика кількість ВНГ витікала з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. Результат
Порівняльного прикладу 1, в якому не був отриманий ефект видалення ВНГ відповідно до даного винаходу, був оцінений як 0, і був використаний як довідковий для інших прикладів.
Результати моделювання для Прикладів 1-7 і Порівняльного прикладу 1 були описані вище.
Відповідно до цих результатів можна сказати, що було підтверджено, що при виконанні лінійного випромінювання електронного променю сфокусованим чином вздовж ліній 25 опромінення, як описано в Прикладах 1-7, потік ВНГ, які знаходяться біля ліній 26 подачі, обмежується, і можна перешкоджати надходженню ВНГ до частини 36 зливного носка, і таким чином кількість ВНГ, які витікають з частини 36 зливного носка, може бути зменшена до менше ніж 595 від аналогічної кількості в Порівняльному прикладі 1. Зокрема, можна сказати, що було підтверджено, що з точки зору запобігання закінченню ВНГ за рахунок лінійного опромінення і збільшення ефекту видалення ВНГ Приклади 4 і 5 (-2,70 х ДТ//«0,00) є переважними, і
Приклади 1-3 (ДТ/І 20,00) є ще більш переважними. (2) Приклади лінійного опромінення і точкового опромінення
Далі з посиланнями на Таблицю 2 і Фіг. 27 32 будуть описані приклади, в яких було виконано моделювання для перевірки ефекту видалення ВНГ за допомогою комбінації лінійного опромінення і точкового опромінення згідно з другим варіантом здійснення даного винаходу, який був описаний вище.
Що стосується даних прикладів, потік розплавленого металу всередині ванни 30 60 моделювався для випадку, в якому як сировина 5 використовувався, наприклад, титановий сплав, і на розплавлений метал 5с з титанового сплаву, який накопичувався в короткій ванні, показаній на Фіг. З, електронний промінь випромінювався вздовж ліній 25 опромінення, і електронний промінь випромінювався на плями 27 опромінення. Був встановлений розподіл температур розплавленого металу 5с у ванні 30, поведінка ВНГ і кількість ВНГ, які витікають з ванни 30.
Умови моделювання і результати оцінки для даних прикладів показані в Таблиці 2.
Таблиця 2
Умови моделювання та результати оцінки прикладів лінійного опромінення і точкового опромінення тоне вихп ог Ге ратура | темпе- Темпе- | Темпе- Різниця електрон- ного між Темпе- Оцінка ілюст- | Лінійне | Точкове ні розт- ратура раса щеня темпе- меню для променю | лінією м ефекту
Й опромі- опромі- подачі - | ратурАТ м для точ- | опро- - вида- рація | нення нення | Гавле-Ісирови-| Опро- зопромг! (-Т2-Тт1) | ПІННОГО | кового |мінення | РОДІЄНТІ!. дення ного мінення | нення опромі- 1. АТИ. металу | ТК так | тару | КІ нення | опромі |ілінією | лмму | ВАГ то (кі ІМВТІ| Ма а риклад8 |Фі.27|Присутнє Присутнє| 2160 | 2373 | 2307 | 2иза | 86 | 04 | о | 25 | 264) А (Приклад |Фі.28|Присутнє| Присутнє| 2172 | 2373 | 2263 | 2432 | -о | 04 | о | 80 | -38| А до ренні 11 приклад 2
У моделюваннях Прикладів 8-12, показаних в Таблиці 2, як проілюстровано на Фіг. 12, дві лінії 26, 26 подачі, що мають прямолінійну форму, були розташовані паралельно бічним стінкам
З7А і 37В, дві лінії 25, 25 опромінення, що мають прямолінійну форму, були розташовані паралельно лініям 26 подачі, і плями 27, 27 опромінення були розташовані на кінцевих частинах стрічкоподібних ділянок 53, 53 з боку частини 36 зливного носка між двома парами лінії 25 опромінення і лінії 26 подачі. При крапанні розплавленого титанового сплаву при температурі подачі сировини Т1 вздовж ліній подачі 26, 26 електронний промінь для утримання тепла випромінювався на ділянку 23 опромінення для утримання тепла розплавленого металу 5с всередині ванни 30 (випромінювання для утримання тепла), щоб підтримувати температуру поверхні розплавленого металу 5с, яка дорівнює температурі поверхні розплавленого металу
ТО, ії електронний промінь для лінійного опромінення випромінювався сфокусованим чином вздовж ліній 25, 25 опромінення (лінійне опромінення), і електронний промінь для точкової плями випромінювався сфокусованим чином на плями 27, 27 опромінення (точкове опромінення).
З іншого боку, як Порівняльний приклад 2, як проілюстровано на Фіг. 17, подібне моделювання було також виконане для випадку, в якому виконувалося опромінення розплавленого металу 5с для утримання тепла, але лінійне опромінення вздовж ліній 25, 25 опромінення і точкове опромінення плям 27, 27 опромінення не виконувалося.
Використовувані в Прикладах 8-12 і Порівняльному прикладі 2 різні температури ТО, Т1, 12 і
ТЗ, вихід 02 електронного променю для лінійного опромінення, вихід 3 електронного променю для точкового опромінення, відстань | між лінією 25 опромінення і лінією 26 подачі,
Зо температурний градієнт АТ/ і т.п. показані у вищезазначеній Таблиці 2. Інші умови були тими ж самими, що і у вищезазначених Прикладах 1-7. Крім того, що стосується критеріїв для оцінки ефекту видалення ВНГ (по чотирибальній шкалі від А до 0), критерії оцінки були зроблені такими ж, як і у вищезазначених Прикладах 1-7, за винятком того, що як довідкове значення (10095) замість Порівняльного прикладу 1 був прийнятий Порівняльний приклад 2.
Далі будуть описані результати моделювання і оцінка витікаючої кількості ВНГ для
Прикладів 8-12 і Порівняльного прикладу 2. Фіг. 27-31 показують результати моделювання для
Прикладів 8-12, відповідно, а Фіг. 32 показує результат моделювання для Порівняльного прикладу 2. Слід зазначити, що на діаграмах температурного розподілу в лівій частині Фіг. 27- 31, дві плями з високою температурою, які знаходяться з боку правого кінця ліній 26, 26 подачі, означають вищезазначені плями 27, 27 опромінення.
У Прикладі 8, як проілюстровано на фіг. 27, хоча можна було запобігти ситуації, коли ВНГ біля ліній 26 подачі перетинають лінії 25 опромінення і витікають ближче до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30, деяка кількість ВНГ текла в подовжньому напрямку (напрямку ХУ) ванни 30 через стрічкоподібні ділянки 53 між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення. Однак було виявлено, що оскільки електронний промінь випромінювався сфокусованим чином на пляму 27 опромінення на кінцевій частині кожної стрічкоподібної ділянки 53 (праворуч на кресленні) з боку частини 36 зливного носка, як проілюстровано на діаграмі ліній потоку праворуч на Фіг. 27, ВНГ не проходять за положення плями 27 опромінення і течуть до частини 36 зливного носка, і таким чином можна запобігти витіканню ВНГ з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. У результаті в Прикладі 8 витікаюча кількість ВНГ також була низькою, меншою ніж 0,195 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 2, і таким чином ефект видалення ВНІ був оцінений як А.
Аналогічним чином в Прикладі 9 і Прикладі 10, як проілюстровано на діаграмі ліній потоку праворуч на Фіг. 28 і Фіг. 29, також було знайдено, що ВНГ не проходять за положення плями 27 опромінення біля правого кінця стрічкоподібних ділянок 53 і не течуть до частини 36 зливного носка. У результаті в Прикладі 9 і Прикладі 10 витікаюча кількість ВНГ також була низькою, меншою ніж 0,195 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 2, і таким чином ефект видалення ВНІ був оцінений як А.
Вважається, що причина цього є наступною. У Прикладах 8-10, оскільки температурний градієнт ДТ/ знаходився в діапазоні від -2,70 К/мм до менше ніж 0,00 К/мм, потоки 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі, які проілюстровані на Фіг. 8, не могли придушити потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення, і потоки 66 розплавленого металу в напрямку У утворювалися в стрічкоподібних ділянках 53 між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення. У зв'язку з цим вважається, що в тому випадку, коли точкове опромінення не виконується, як у вищезазначених Прикладах 4 і 5, деяка кількість ВНГ захоплюється потоками 61 розплавленого металу, проілюстрованими на
Фіг. 8, і тече до частини 36 зливного носка. Однак в Прикладах 8-10, як проілюстровано на Фіг. 12, електронний промінь випромінювався на плями 27 опромінення, розташовані на кінцевій частині потоку 66 розплавленого металу кожної стрічкоподібної ділянки 53 з боку частини 36 зливного носка, і формувалася ділянка високої температури, в якій температура дорівнювала температурі плями опромінення Т3, тобто вищій, ніж Т1. Отже, вважається, що в положеннях плям 27 опромінення нітрид титану в ВНГ, що містяться в потоках 66 розплавленого металу, розчинявся в розплавленому металі 5с під впливом тепла, видаляючи тим самим ВНГ.
Далі, в Прикладі 11, як проілюстровано на Фіг. 30, було знайдено, що всі ВНГ в околиці ліній 26 подачі захоплювалися до бічних стінок 37А і 37В потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення і уловлювалися гарнісажем 7, що перешкоджало витіканню ВНГ з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. У результаті в Прикладі 11 витікаюча кількість ВНГ була низькою, меншою ніж 0,190 від витікаючої кількості ВНГ в Порівняльному прикладі 2, і таким чином ефект видалення ВНІ був оцінений як А.
Вважається, що причина цього є наступною. У вищезазначеному Прикладі 11 температура лінії опромінення Т2 була вищою, ніж температура подачі сировини ТІ, і температурний градієнт ДТ/. між лініями 26 подачі і лініями 25 опромінення становив ї0,70 К/мм, що було істотно більшим ніж 0,00 К/мм, що є вищезазначеним пороговим значенням. Тому вважається, що оскільки могли бути сформовані сильні потоки 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення, які перетинають лінії 26 подачі і течуть до бічних стінок 37А і 37В, керування ВНГ здійснювалося відповідним чином так, щоб вони не текли до частини 36 зливного носка, і таким чином надійно відверталося витікання ВНГ в ливарну форму 40. Відповідно, відносно Прикладу 11 вважається, що навіть якби точкове опромінення не виконувалося, витікання ВНГ могло б бути належним чином відвернене.
Далі, в Прикладі 12, як проілюстровано на Фіг. 31, плин ВНГ біля ліній 26 подачі до центральної частини в напрямку ширини (напрямку Х) ванни 30 міг до деякої міри відвертатися ділянками високої температури біля ліній 25 опромінення. Однак деяка кількість ВНГ текла від ліній 26 подачі через лінії 25 опромінення до центральної частини в напрямку ширини (напрямку
Х) ванни 30, а потім текла в напрямку У до частини 36 зливного носка від центральної частини, і деяка кількість ВНГ витікала з частини 36 зливного носка. У результаті в Прикладі 12 витікаюча кількість ВНГ знаходилася в діапазоні від 195 до менше ніж до 595 від витікаючої кількості ВНГ в
Порівняльному прикладі 2, і таким чином ефект видалення ВНГ був оцінений як С.
Вважається, що причина цього є наступною. У Прикладі 12 температура лінії опромінення
Т2 була нижчою, ніж температура подачі сировини 11, і температурний градієнт ДТ/. становив - 3,60 К/мм, що було менше вищезазначеного порогового значення, яке дорівнювало -2,70 К/мм.
Отже, в Прикладі 12 в частині ділянки, проілюстрованої на Фіг. 9, потоки 62 розплавленого металу від ліній 26 подачі до ліній 25 опромінення переважали над потоками 61 розплавленого металу від ліній 25 опромінення до ліній 26 подачі. Отже вважається, що формувалися потоки 67 розплавленого металу від ліній 26 подачі, які перетинали лінії 25 опромінення, і деяка бо кількість ВНГ витікала до центральної частини ванни 30.
На відміну від цього, в Порівняльному прикладі 2, як проілюстровано на Фіг. 17, електронний промінь не випромінювався вздовж ліній 25 опромінення. Отже, як проілюстровано на Фіг. 32,
ВНГ вільно витікали з ділянок високої температури біля ліній 26 подачі до центральної частини ванни 30 і захоплювалися потоком 60 розплавленого металу в центральній частині ванни 30, і велика кількість ВНГ витікала з частини 36 зливного носка в ливарну форму 40. Результат
Порівняльного прикладу 2, в якому не був отриманий ефект видалення ВНГ відповідно до даного винаходу, був оцінений як 0, і був використаний як довідковий для інших прикладів.
Результати моделювання для Прикладів 8-12 і Порівняльного прикладу 2 були описані вище. Відповідно до цих результатів можна сказати, що було підтверджено, що при виконанні точкового опромінення електронним променем сфокусованим чином плям 27 опромінення, як описано в Прикладах 8-12, ВНГ, що містяться в потоці 66 розплавленого металу, який тече в напрямку У в стрічкоподібних ділянках 53, розчиняються, і можна перешкоджати надходженню
ВНГ до частини 36 зливного носка, і таким чином кількість ВНГ, які витікають з частини 36 зливного носка, може бути зменшена до менше ніж 595 від аналогічної кількості в
Порівняльному прикладі 1. Зокрема можна сказати, що було підтверджено, що в Прикладах 8- 10, оскільки значення АТ/І. знаходиться в діапазоні від -2,70 К/мм до менше ніж 0,00 К/мм, в тому випадку, коли потік 66 розплавленого металу, який тече в напрямку У до частини 36 зливного носка, утворюється в стрічкоподібній ділянці 53 (див. Фіг. 9), ефективно виконувати випромінювання електронного променю сфокусованим чином на пляму 27 опромінення.
У той час як переважні варіанти здійснення даного винаходу були детально описані вище з посиланням на прикладені креслення, даний винахід не обмежується вищеописаними прикладами. Очевидно, що фахівець в даній галузі техніки зможе розробити різні приклади змін і модифікацій в межах технічної ідеї, описаної в прикладеній формулі винаходу, і потрібно розуміти, що такі приклади будуть природно належати до технічної галузі охоплення даного винаходу.
Вище були наведені головним чином приклади виробництва зливка 50 з титану з використанням ванни 30 і ливарної форми 40, в яких металева сировина 5, що є об'єктом плавлення для способу виробництва металевого зливка згідно з даними варіантами здійснення є, наприклад, сировиною з титану або титанового сплаву. Однак спосіб виробництва
Зо металевого зливка за даним винаходом також застосовний до тих випадків, в яких плавиться металева сировина, відмінна від титанової сировини, і виробляється зливок з відповідної металевої сировини. Зокрема, спосіб виробництва металевого зливка за даним винаходом також застосовний до випадку виробництва зливка активного металу з високою температурою плавлення, в якому можна зробити зливок, використовуючи електронну гармату, здатну керувати положенням опромінення електронним променем, і електронно-променеву піч, що має ванну, яка накопичує розплавлений метал з металевої сировини, зокрема такої, як тантал, ніобій, ванадій, молібден або цирконій. Іншими словами, даний винахід може бути особливо застосований ефективно до випадку виробництва зливка, що містить відповідні згадані елементи в загальній кількості 50 мас.95 або більше.
Список посилальних позначень 1- Електронно-променева плавильна піч (ЕЛ-піч) 5 - Металева сировина
Бс - Розплавлений метал 7 - Гарнісаж 8- ВНГ 10А, 108 - Частина подачі сировини 2ОА, 208 - Електронна гармата для плавлення сировини 20С, 200 - Електронна гармата для підтримки температури розплавленого металу 2ОЕ - Електронна гармата для лінійного опромінення 23 - Ділянка опромінення для збереження тепла 25 - Перша лінія опромінення 26 - Лінія подачі 27 - Пляма опромінення 28 - Друга лінія опромінення 30 - Ванна очищення 36 - Частина зливного носка
З7А, 37В, 37С - Друга бічна стінка 370 - Перша бічна стінка 40 - Ливарна форма бо 50 - Зливок
61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68 - Потік розплавленого металу
ЗЗ3 - Стрічкоподібна ділянка
Claims (11)
1. Спосіб виробництва металевого зливка, який містить в сумі 50 мас.95 або більше щонайменше одного металевого елемента, який вибирають з групи, яка складається з титану, танталу, ніобію, ванадію, молібдену і цирконію, за допомогою використання електронно- променевої печі, що має електронну гармату, виконану з можливістю керування положенням опромінення електронним променем, і ванну, яка накопичує розплавлений метал з металевої сировини, причому: серед множини бічних стінок ванни, яка накопичує розплавлений метал з металевої сировини, перша бічна стінка є бічною стінкою, забезпеченою частиною зливного носка для витікання розплавленого металу з ванни в ливарну форму, а друга бічна стінка є щонайменше однією з бічних стінок, відмінних від першої бічної стінки; металеву сировину подають на лінію подачі, яку розташовують вздовж внутрішньої поверхні другої бічної стінки на поверхні розплавленого металу; перший електронний промінь випромінюють вздовж першої лінії опромінення, причому перша лінія опромінення має лінійну форму, яка проходить вздовж лінії подачі, розташовується вздовж лінії подачі і знаходиться ближче до центральної частини ванни відносно лінії подачі на поверхні розплавленого металу, при цьому перше опромінення забезпечує нагрівання поверхні металу у вузькій ділянці в згаданій лінії опромінення; і випромінюванням першого електронного променя вздовж першої лінії опромінення збільшують температуру поверхні (Т2) розплавленого металу на першій лінії опромінення вище середньої температури поверхні (ТО) всієї поверхні розплавленого металу у ванні, і формують в зовнішньому шарі розплавленого металу потік розплавленого металу, який тече від першої лінії опромінення до лінії подачі.
2. Спосіб виробництва металевого зливка за п. 1, в якому температурний градієнт АТ/, представлений нижченаведеною Формулою (А), становить -2,70 (К/ммі або більше: 00 дтТ/Л-(Т2-Т/,, (А) де Т1: температура поверхні ІК) розплавленого металу на лінії подачі, Т2: температура поверхні ІК) розплавленого металу на першій лінії опромінення, Г: відстань (мм| між першою лінією опромінення і лінією подачі на поверхні розплавленого металу.
3. Спосіб виробництва металевого зливка за п. 2, в якому: значення АТ/. дорівнює 0,00 (К/ммі| або більше, і потік розплавленого металу, який витікає від першої лінії опромінення через лінію подачі до внутрішньої поверхні другої бічної стінки, формують в зовнішньому шарі розплавленого металу.
4. Спосіб виробництва металевого зливка за п. 2, в якому: значення АТ/. менше 0,00 (К/ммі, і другий потік розплавленого металу в напрямку до частини зливного носка формують в стрічкоподібній ділянці між лінією подачі і першою лінією опромінення, і другий електронний промінь випромінюють у вигляді плями на другий потік розплавленого металу.
5. Спосіб виробництва металевого зливка за п. 4, в якому: другий електронний промінь точково випромінюють на другий потік розплавленого металу в положенні плями опромінення, яка розташована на кінцевій частині стрічкоподібної ділянки, з боку частини зливного носка між лінією подачі і першою лінією опромінення.
6. Спосіб виробництва металевого зливка за будь-яким з пп. 1-5, в якому: металеву сировину плавлять в частині подачі сировини, і розплавлена металева сировина крапає з частини подачі сировини на деяке положення на лінії подачі розплавленого металу у ванні.
7. Спосіб виробництва металевого зливка за будь-яким з пп. 1-6, в якому: на поверхні розплавленого металу обидва кінці першої лінії опромінення розташовують такими, що виступають за кінці лінії подачі в напрямку проходження лінії подачі.
8. Спосіб виробництва металевого зливка за будь-яким з пп. 1-7, в якому: третій електронний промінь випромінюють вздовж другої лінії опромінення, яку розташовують таким чином, щоб вона відділяла частину зливного носка на поверхні розплавленого металу від лінії подачі, і обидва кінці другої лінії опромінення розташовувалися в безпосередній близькості 60 від першої бічної стінки. Зо
9. Спосіб виробництва металевого зливка за будь-яким з пп. 1-8, в якому металева сировина містить 50 мас. 95 або більше елементарного титану. М ЛА У ЖК с у Ж у. 203 у ? ; й -х Д шу пЮ- 20Ь ко и у ве АК /. 20 ех МО МА ооо М ен ня Я;
ЩА. НЯ Ба іонна Пот іх 7 40
Фіг. 1 в 2оВ ОА тен се ! Тов у х ЇЇ лоА га | д/ нн в Енн, ропи шишшшшеЕе; лиш; ---- т ГАТТ і в "ЩЕ ' б тик ' / р усзюо і З з-С-Щ- ---30.3 Ж пе» М дише г ДО
Фіг.2 й не А я І ОБ к в ЦП Ї) чом п ЩІ ! ГА пня ! : А Е у нав у ; ; / бе че ар 7 во ДК ОТТО Яо Й р-н ж ОН ї А ох, А
Фіг. З вав З І у / : ня : ЖК ! і й Її ето ет жлювх лои Аг ВН Я ЖЕ У МОНЕ Х ЛЯХ АЖ ВІВ Я ен сх ніна шк Га зо як ! ; я : Е ! х : У | Меп авта тв ов нвна я нят ге зо А ї х Х 53 26 з7В
Фіг. 4
ЗО ; « з 28 Б б ОБА ОО 2555 з У | А й ї шій Я зепіния їч шин ше 4 шк х І у НИ Кі ОВ
Ве. ря | Ще | І р ШИ з Шо
І. Й Кох Цозв ч | у "-е г " "ке - з» ай а з гай. и " з а у вч Зз5я 28 БА 8 7 95 53 7
Фіг. 5 Стікання сировини РО вв 53 с. 4 в б сор клю -у З ек Бий Вин а он о ооо й В ки Ше ее ей ШК пе п ВА: ЕВ. Бе ШОЕ, ан тету і и Б х - й за
Фіг. бА
0. 26 д283 ЗА 53 ї- ння ТЕ перетерти канти снення ее ттення ПЕ ї ї ші Ку етнн Й іштоетих Вакикттхтоу стен че ! х й М во ї в п 2-7 до 28 6283 378 53 ?
Фіг. 68 Слікання сировини Опромінення електронами ві 26 щЩм ВІ зе ! | 25 54 У не ЖК рення ! Пожее тити НН опитати вени сте вив ! | 1 7 гине а м зо 65
Фіг. 7 з. 4 25 За ві 62 5 УА З о 7 ї | й З г мнх кХ хинося «хвою т, 5 яко, с Ї о ; киш, во Й у: ши чик ща ен ЗД КО чи г Є як - Ф А ї ? ; її З о ! КЕН : У ї ї 1 1 Н Н Х х Ко : У ОХ х 8 23 З б би 56 7
Фіг. 8 За зо в32 Ба щ й 1 з 26 87/20 6162) 68 ЗТА і шія жінк о днжу ем я зло, ранок з З міжн з у я ОЄУ -к | ; | Н й З6 є Ні «Кон ди р нні сне кі. свй Ї й З й А А о А З ПА А о ЗВ 55 7 6481 567 95 267 8 39. 53
Фіг. 9 Зб
; ЗТА ЩІ і -4 -ї - БА Тих дер ЗІ й що х М Шо п яю Х ї Й ; 37 Бе 7
Фіг.
10 Зо В Ге. ЗА ше я ши М ло зв рія сені мнша рн шо Ві-- - Ї, с «а х І Зв що у пен и ; й не Х : Ї у ; Ві 378 ве 7
Фіг. 11 ю. 28 616325 8627 ЗА а Ї | Й ї х ї ; г т ши ОО ВО : шт т й ВН Кия ку х КУ що ре І ї ; сн вд ва А ж ЗЕ ЕЙ Ще ши ше зних ек нич шо «Я діряз 55 вв 27 7
Фіг. 12 Зо й 27 25 ЗА ! Ії во
ВВ. | є ще 83-1, 5 х Пр зв ШІ че: / Яр ато вк у ! Боня ЗБЕ МКУ Ко висо аз отих і КИЙ Е х 27 37В Бе 7
Фіг. 13 зо, 68027 ТА ов. ї 3-1 ся ше -- вир х ДІ зв ' кт ее ге : ет - сс -то - н й 56.27 25 378 Бе 7
Фіг. 14 за, 26 84 61 З37А 2583 БО АКА зе гени шен ин АХ АКА щк кугевни й й тини ши І Що ох М. 36 Х ним ши ни пн і 28 84 81 В 25 53 7
Фіг. 15 зо, 28 6163 25 6627 ЗТА в і і Н і А Н З Іс Шо. | й е . Неон знан ви ТТ п т ДЮ Я ення се ЗВО ВІ ОВО Ве рн В х каш ша: 26 ві ва 85 5827
Фіг. 16 о. 280 ЗА нн І Е Зо мин, 36 Ї Е й па пі вч КУ: 26 378
Фіг. 17 ча х й ; х 3
З . І ї її В я НН її ЕФ и и ЕХО ви их НУ Ч ЕК ОККО ОВ УКВ ОКА КЕ ОО я ії - З Х : х ООН КВ СК Ж МАША Ле о її а о о пк За З до ЗОН За о Зк кокони ПИ о: х А В ООН З о МНН фо ОМ
Ши. М ОО В и В ВО нн а ої й І и о м в ОНИ СЯ й оо МНН ПИВ НИК ЗИ ІМ В званих що нввноввквоненнй іх ваневннем - й ПОТ КЕ Ки сх ПУЛ УП у ПИ її ї ті ши ПК ЕК ни нини и МД ВВ її : й ПЕ и НН и КВК, кое х Н ПЕКІН КК ши ПТК о ЖК Я СО В ОО В ИН ФОТО ІДИ НЕК ОК Х Я кеВ КЕ в а В В в ШИ ни о о ВН и пт Ме лях м п ПЛ МИШКИ МЕМ ЛИП 7 КН п . докт КК ОВ вн ШИСТУЛЕЕ НК КК ККноо щк Й ППО нн ПО КЕ КК КК з ПЕК ЕФЕ КИ КП ЕХ МО сени ОО КО ОО ШИТИ ІТИ МОТО ЕЕ ОХ Ше В о в о во НН Х Ве й ї В М Я і ОО в о поко ЗВ : ПЛИТІ и ТИ ИН ЕН НК М ії се ПОН И А НИ пи ПОН ДИ а КЕ В : Мих К Бл И ПИЛУ ПОВ ук солити дит п фени Ки и и ни и ОЕМ РОКАХ Да ВО ДАНКО М ЗОНИ З З ВК Ве НКУ КЕ НН ПМ і ЕЕ ШТ синю й ВВ ЗО КВС В ОХ кквво во ох ВХ ЗХ ВХ ЗБК ов КН нн і ко р о КВ МИ МИ Ен КО В М Ко Є ОХ ЗІ ОВ ко юс ПК мине» СПИЛЕХ ІК ШЕлм Ди ВОБІНО НН ВО З А ВН Ві По ВЕ В КК КК Ве КО С ЗВ 1 хни. --БКХ ОСНОВ с, А, М КК М М М фо и ЗНО КК ВОК ВВ КК СО В я р ОМ 1: ї 1: ОК ки п КО В В ДУ КІ Сй 3 ї У, ОВК КК 17 х ях ї ї ПИЛКИ ХУ Е і Го,
Фіг. 18 г,
мо Температура розплавленого металу Переміщення ВНІ з 2-Ю УП в нн ШИ НИ ЩЕ рн ве нежнненннннн ЯнНН І пІ ОК І ІОВ кН м Її а ВИНИ РОМ не я ШЕУ ща КЕ І ні Би І ни З ВВ З НИ НЕ г ІАЕ і ПОЇОЧИЩКВ ХХХ нн ВА ШІ, її ЗКУ пенні пон нн
! І. п КЕ щ Со нн о и а КК ; Й МОВО І РРО Х ! піша я п. пої мно а В ВОК Ї осел ртінтеттстттт есте етжеттеттесет жтетттесВй ут унесення МІ і х М а щі Рон ЕК ЗНУ ші. Іон І КЕ: що ЦЕЙ щі МОГО СУЄТИ ЕТИКИ УТ Щи Хот місто тою Те кт чК и КК нн нн нн Е ФІЛЛИЛТИ ЛА ЛИИ и ля я кАЛА ЛЯ КАТА ККАЛ ВЛА АТАК вва винна винна она воно ав і НН ПН 1: п пн нн о о о зн ок о і и нн ЕЕ і і в РРО ; ПОЕОСООКК КВК КК КК ВК ення ПІ ДНИНУ ! кН а В о ВЕН І ух хх ххх ххх І ее У я її ННЯ І Щек КК ння По І Ха ОКО ВИН Муххюст кю УК ХУ УК КК УК ХК ММК кни ! ЕМВ МН: Пряні Е п ЕК ІННИ НН «дійти ШИПИ ХІ:ІШЙИПЙИШИ ОЇ НЕ І й ї Ба ОО ОВУ НН Н і Н ПК У п С НН: в ек овен о ПІНИ і п ХМокюєкоюскоюк юю око я
Фіг. 19
Мо. Температури позплавленого металу ! Переміщення ВНГ му у як 23ПЮЇ ШЕ ен нн М У нин нано о со В с НИ З МИНЕ пи Бе ХМ Хе Й ГО1ОЇ о ААААМИІК ІА АТХ 1 Ії ІОНИ Енн ВЗ 5 ШК Не А и її Я Еш. 1523) тан ів ва Ї НИ в в ННАНеВ В: о ОК ї: ! В В шт НН а В ї : и ЛЕМ М, Ї вн Я Я яз І От Бе ш ї; ОН м мн З М МНН ВАМ хм пк канняняхлаану ккд ММА МН: МОЛ КІ 14 К.ДЕТЙ ПОПОВ СОСОК ЕЕ. НЕБУ КНЕУ ЕНН ОО еВ ЗВО: |. Ж умлнчметтттостсвтттсйотссостососотссссовосесотсссоовосеовосвстсссооїю ПІН их і РО Бк с й Й ОщІ Моно ско ню : НН Е ТОК жи ІННИ СКК ПОВ днини ин иииекии и фиииннник І уми м м М У м и мм, -- ХМеох о ок кох. я ДЕКАН КК КК КК КК КК КК КАК КК и нку | оо ЗНАННЯ Її КК ї й ї а ни ви ЩЕ 7 Ву р ПОД и КІ БО Сум ооо Кум о ем. в НВ ЗОВ
Фіг. 20 шин нн ни нн и и т т а на
Ма. Температура розплавленого металу Переміщення ВНГ нк 2300 и . Попит ПОХОДИ Кн ЇВ пі РОЮ ц ОО МИ ща ПІ Ї Н ПО 1923 Мети тет е лето тест ет УТА АК ККАЛ АКА АКА МАК КАКАК КК КАК ккнКу Пор ви Пп й ; ПОРОК ня ПІ БО АХ А РІ НН МОЄ й : . В В ОО В В ВВ В ОО ОО в п ! кепдри ри ке рортЕткт Н Ди ШИ В нн нн и Жоєєкютюєк Кк Кк К Кк СТИКУ КУТОК ЕК КТК ситних Кенекекннн нен ен кн зникне КАК КАК А АКА КК А АК АК ААК Кк КАК фік ПН В Я Пі БРОВАХ Ох Кх Зк и КО Б Щі Не МошеНжЖ кожна нн и нон нн НН Я знана вн МИНА Дорн НЕ ее р Нео он а і ЗА и МИНЕ й : зе В : АКА АК ВКА А АКА ААААКАКККЯ Е піду за 1222 ТІ ОБ На В НО и аа однини ня Кк и нка я АК ях Женя ек внккнтя р ен Щи ос т ТЯ Ям оо зоіс о оо ЗОбо: і о с нем Ії Ж ПИДНККВНН ОН НН й ї Ії Б Ай г НН | хни нини ІЙ п М МІ ч ! ПЕН НЕЧНУ
Фіг. 21 пп пап А А А А А А А А А А А А А А ТА А А А А А А АТ ТА А А А А А А А А А А А А А А А А А А А А А А т А тт я тт
Ме. 000 Температура розплавленого металу Переміщення ВНІ я ОВ і ще КЕ КТ ОМП ОО Не й упину денна ї Н : її Ве и ПЕ Е ОБО ОК І тРООБЕенЕ Е КОХ БИШИИЦИНННИ Кене МКК хі ТІ ре Е КОМ ОКІКНННННННННН КК ПИНКНШИИНИН КУ а ЕЗНУ ТІ ТОощеж т ши з ОМ М Я по Ж щі ТІ ТАТ Е ши В БО Б ОО ЗНО пі. РО нкнй ХО: Но ОлКИХИМИИ ох Кк ще селю сх Е ни 5 ПОросзмтмм ВК Е ШО ВО В ВВ О В ЗОБО я Донні «АХ і: Кроки се Ел ото ок во мтс а ви КО : и НОМ ОО, її реутеттттттетететететтестеооосеветссостувйсннств Е Ощої сок : 1 МОРОК УМАМ ПТ АУД ТАМАДА З длллях а 1 Би омен ЕЕ ОБ в Я 5 І КІ ОО БОю Е хО щї ПЕК НК КК КЕ КК тт МІ і ї1Н-АЖТЕ ! Ще Ша НОЇ ПІ й й Р Му Е ш що г» т КІ ПЕТ т ПИШИ жк Пиихиити и АКА 1 КЕ но нн ! кі ОБ : КК ил нн не СОНЯ Е ОПОР ІШИЛИАИВ КК кни пі ТІ У КО СМОІ ИН КК п: р ТОВ. Он ЩІ Нік з ОМОЇ ПОКИ С по ЕН ПНО Е ОО Щі КОМОЮ " ПО ЩЕ теє ЖУКИ и ІП ЩО Фет учалалачаланллчаатнячяаааачччяналаланалачанячняня ни і Вк ТІ Е КОТ ї її й ї 1ї Е КОСИМ ким ик кими Пгго и и и ие тити ! Ії НН її д зу иа ла А АКА АКА А А Ат тку іже З : Е ОО оо КО ЕВ КК Ж очемидццциппцциииипциииици: ОПО нн хі РО ше Її ш: К ДИКУН щі ТІ 1 Е ИН о КН пором он її Я Ш Кен нн в і п ро льна її Я и и м вх х ск : з НН НН ви Фхххкюккк коки Е ШІ докт стр ооо то ов 1: ї ретрентусе уки нки скк нецке ик еккн ах чеки скидів чн НЕ В ОМ В Бі: НЕНЕЕ Е Я ОПИПИНИИИИИи им, КЕ ЩЕ її: РЕ і й- пи Кі РРО БОдов ін ШО М пі т: мої Е КОМОІ ЕН ОО й Б 1: і1-еК Е МІ М и Ц ЩО МУКУ ВМ НИ : шин нн о В Фобенееинннтянтииннн кн В СІ Е шинах НЕ НЄ . дррогогоооотооттотоптпо ротора нн а аа а х Ен пе о ос ссср й В фе нттттитт т удменн : : Е ОІВ КВ усне м нн п ЗВ Ві ММ ві: РО Е Я КІИШШННННК НК М Мп РН М і жд п й: ро пожя Ен З Я МОЕЕЕЕ я Не ЕН ПОМ ОЖ Е БІ о М Б НИ й : ї Н І Ме х ! ОВО ОКУ во МИ Е п В В В В В В В п о а а О Микикимимикм мм м мк м мим мк. ХМекоккккхскккккккосссскккккккксккксссккккккккккккккксккккккккскккккккккк
Фіг. 22
Чл.
- - що жи ; пітевикеі я Вуз В в еч Мета Переміщення ВНІ
Мо. Температура розплавленого металу ереміщення «Іде Нх КЗ ще З ДУ УК у уУК у хх ПУСК КК КК КК Е Мости кову 1: ї У ост дуже її ПІК: МОЇ мм пнях Не ПОТ Осо ОК ЩО КК ня Е Пр но ном Зулнх ПОшЕННВ У КО ОО їх й ШИ 1: ЗКУ м йОККН ОО ня і са її Пе 2-Х и Ох МЕКАШИКни ДО х КУ 1: ЦОКОЖ Ї МОМ ООН ЩІ ЕШН ЗНУ я ПОН В Е Щі ЕН По МОШЕОКНН Ж ВН пої І Пе КОМИ КС ння хх РО ПОТЕН ОКО Ії я ї Код Кут осо, Зі: ПОМ т: Де ОА ДЕК й о и З1воз х 1 ин НН пн Й стеки НК шк 1 ї : її Я оно оо Щ дмднннннняннянннндннанннннанняаннннннжиннкнтнкнккжня ню ЇЇ ШОЇ КОХ ОКО я 1: о В І й ВЕН ОКХ М ох 7 ПИ НЕ мак ПОКОК ОО ї І НН с р А М НН М ЩІ її: аа сни й В Я Б 1: МОЖ й ОО ОК 1: 1: ТО БоМ ПОЕМИ ОХ ОО ХЕ ВН ж ик ШПОІМЛКО ОО ї ЕН З КУ пі її о ІТ І ДТ КТ ПТК щу мн НН Б НН Ла: КН Ії КОХ Мн В Ії Ву Н ї Ше УМ Му ие нн а а а У у ОК т уми ККУ ККУ ККУ У УК УКУУКу КК УкуУКукккккккм х х т х м Ії ТОБ голе ох 1 дДорлцу тт тмю І ЕЕ ЗМК ОХ ЗО НЕ ХО КОК КК о Мілн ПОБИВ ї З а З ї Й Й в ШУ ЩЕ ОК ПЕК Кия РН, І на НКУ Кк - нн М ЕН РІ НОЇ р ТЕ ОДЕНВИЦАНННННННН МН ща ж Ж: Ії: мок їні ЕЕ М М Я ЩІ І ОХ В КО У ї КУ І ІНК МООМИИТИХ СКУ. ск М І овен пІОММ Х о т х коду тт, ЕЙ МІОПІЇ нн нн нн а а м а Енн а м а а а а а НН КК НК ве а ЩЕ сеееесуумоов - чн нн а а НИК КК ОО Не ШЕ Ко ЖІ: Ї й Б. ХХХ ОО п М, а ВМ Н ПОШИВ У У п : ЩЕ й ОО МОБ ВООЗ о ї пі :Ї Тож зх. п9ОМУММИХНУни ними Ми ММК с СИХ п З їх ОХ в-а ПОМ і БЕ ОБЕТЕ х МОЖЕ п :1 МОЖ ТОВЕККИНННН ОО й НИ їде ОЛЕНИ Зх СО ї п НИ ін МОМЕИНННЕ З Я п БЕЖ хг МОН ХК няня ЕВ шк й І: З ІМ: ОКУ мила пла МК й : І: ї ІЗ І: Хати Тетяні дити КК ККУ УКХ УКХ КК КК КК ККУ ку, КО диню КК КК КАК КК АК КК ХК уки Кия ДЕК Кук, ї В Не х : І: ТЕ дтисестуєнмкк ом Мо улннннянняняняняннннжнянянннняняня няння няння ну кум ЇЇ Ж ВОК ОК Е ЗШ КК КАК Мох МОШОШНОМУ МОХ Зк: їх : ДЕ ВНЕЗ й ВОК КОКО Ка их НК Ж ТІ: ї у, х ся й ЗК МОМ ООН Ж: 1: ТІ ОХ З ТОЛИНИМНН НИК н КК ХМ ХХ ХК ТОК в 1: УЧ и М КО г її: ОКА ОЗ ОК ЕН 1: ПДК ТОПИК 5 Я ОО ї І 1: ЦО СВ ТІ хх її - ЕЗЩН у ння ПОЇ ОСТИНЙ МОЗ МОЖ ЗЯНИ Мо ЖЕ її ДОДАМО З ХХ хе ОХ НЕ ЖОБОЛК ппенннтетннниттнннтттттнкнитттняитнттти ноти ЗІ Мне ЇЇ ен В о КК Дууеесивиуие тити етт тет жетееек Я ну ї. 1: й ї І: Іл СКК доююннчу ОЦЕТ дм КК дк ДОН ОВ їх 13 КУ ОПЕК ПО я Я ії Пе у ПЕ І її ІКОН - С КОО ОН 5: г Мох С СОНЯ її НУ ТОЖ ОЗ і Й пи ЦЯ С хЇ ПоОженх ЩО БНИНОВ я СХ х щ а ЕМ Ех ті Ж ТД ПОПИ КОХ З ОМ ПО укеменнний ТО у охо кикмквввнкя с ин маки кн ль. Пре СВО ДОМУ МУ Ії й ПЛ ХУ ХК СІ сн нн а НН КК МЕПУБУКУК У МИМО ОУКУВИ я
ІГ.
; те - ях 5 і х змиетату зіпавпленого металу Переміщення ВНІ
Ме. Температура розплавленого металу : - Е - : ох жа З що - пн З пн НН Й КЗ ЩО делла АНА КАЛ АТ КАТ руля М побу МОХУ ОКО КІ о ЩІ ОН ст х ЕН : ПОНООООНХ х М ОХ М мн ї - ОК ПВ З Ве ВН дику ПОБИВ З е. т це : її шої Ух: не ЗУ нн М МОМ З омеичр ЩО е її: р її Он т ОК с кож ГУ ї че ї т ЩО нн А М М ПО Б НН С НА МИ шко - а КУ щ те че ТФОДИИННННИНИ ИН НН нини ЗАКИИИНКН 5 НН ЧО: Кована ОО «ЩН Т:ОЛИННЕНННННННН НН ОО е їх гЗ й де т хо ж Хе ТОПИК ОО г ЩІ м хх ми МИ ТОЖ о З Не ТК Х РОПШНМИНННН ОО о ОК Бк т хх: іп: ово ИН ПОСЛИ Кн В БУ хх ПЕ: Що МОРІ ОХ ще ОІВ ж : НУ Оу У ПОВ ОККО ЗУ СКК: я МОР МУЖА х ТОПИК ОО оо ик ЩО боєм иютитттктиетитет ки ЗЕ її ї т ях їй ї У Жук Кк Кк ре он КУ «вп 152 шин в х т г: р КА КК ХК ХК ХХК ХК кКккКккК кА ккд кт сн М М НИ рин ПОФОСУКНИКЕ З 5 МЕМ ТІ Му екю ЩІ ОКО ТІ МОЖ судимі м ИЙ ПОТЕН ХХ З; сх ХУ МЕНЕ кни 5 ен Фони Я МОДИ МО У ї Вк Кі ї Я их З ДЕ НІ ПОБИВ Я БеЯ СИ І її хх БУ ї й зх ОПЕК Ко ех Інни І її ск. і КЕ ок У о ІПОЕИННННННН КК УМ ООН що а иа она Я КОТА ЗО їх ДАЄ Я Мк С ха.
ж. КО ОМ КК КК В М Я І в Я м ке Ку о М З З В Море котх : РО БОТИ С МКК ОО. ЗЕ ї х 31 г І 11 Ку п МОФТИИИЙ ПК ння ї ко ї 11 х й МОФЛИШИИ КОХ х Б хх : 1 І У ОО МКК КК а ТІ Б ОКУ и на Кз ЩОМО ПЕКУН: ВОЛОС Кен М КУ ї гІ їх й й ух М КО о КК КО ЩО алла АЛЛА АНТ АТ АЛ АААТ КА ААА КАЛ ллттнАКХ нн а а М нн а ПОЇ пк КК КО її Ж м пипиициипициці ий ТОР СТт С КК СО їх ї МЕТІ НК ами Дуня ПЕОРЕОІВ 5 МОМ 5 У. : її : жі ЩІ хх ПОПКИВМ НО НАННЯ ВО ; гі : Я її Же ОНИ НЕ КК Ко я Що ю : її: : ЖІ: На КУ УНН М : залий : : палю Ж Може ЖЖ р М М М М ї --х т дик М Е х ПОТ ни ЗІ лаки под шу Можу як нн А М М М Я 1 тик ик з ; щ ч ;; «А РО ОО ОО ОО М хі май ї ся Ту у У РО ОО ОО І М Хо У мч Я їОМеХЦТ Р М ОО й ї хх ої ї ОМі пе ТЕОРИШИЛКНН КСО ИН їх 1 її ї мії НКУ ЩІ с с Сх ї: ни ізн ев ТВОГОСТИШІ ПИ їх З с МИЛІ МІ ТІ І ІН ТІ. м Ї ПОГОНИ АХ ЩІ КУ ц
МОГ. КИМИХКККМММЄ НО ОМА 1: їх Мана н нні гло До Кекнмак п КУ і Ії З ; й ою Ки КК КК ким во МКК КК Ки РІК КК Ки ММ Я ен в о в ВН син Ш ї М ї ї ї Що вок кни ннних ЇЇ Ж ддулилитилтнтл лити тили дит лили листку мим Ї ПОПУ О УУУУКУХ КОКО Ж дих пл хтля с аа хи ТОЇ ШЕ ОО їх: ШОК ам ки ак и к ОТО МНК В ля ОТЦІ ИМЯ ГКУ ТОРА ВИ хх ККУ Ох їх ї Ж знання М НЯ ОК її п ї щої НУ ц и ОО ОО Ос ЩІ. БИ й х Ії а ЗКУ М ЩІ тек, Я ДкєхудкихАМ Її моде зіЗ НИ ЩІ Ал т а НК Ух її М Я ЗМО ану о ММ СЯ ї ОА Ж ТОМИ ОО КО ШК ге ї орі М--я ВУ ПОСТИТИ З ОСИ пох От ї її 8.
11 АВ Ї ЇОБОИТИ Х ХОМ киш Ее п куди ПІКУ ЗК йо: ек ГІХ НН МО Я І: ТК боечечннаннтт нини тт ннянилтяааняніннатячтняннтнття мн дян 13 КУ й КІ ї ї І-У ВИННИМИ ння ук вд кн кун З КК КА Я ПА А КК КП ик Кт Кт чут КАК і чт гума о і ас ПЕК КАК КК ААК КК КАК КК КК АА КК КАНА КАК КАК КАК Могли ск 1 нн нн І ПКУ с ХХ ХК Ху рН ОКУ КМУ У ККУ или ПОШИ ХУ ММ БЕ КОЖ ї 1 ТЕТ ТОПКИ ОК З їх. В ОО: : У пн- Од х ТЕОТЕВЕН КК БОрлю Ж: Е 313 У Ко нн М М М ші злом Десею ТНЕ Ї пох ее ОО А А М М І Я Р «юки хм КК. х х У а ОХ ПВ р мн В ж УМІВ ТЕ ОЛИШННИИИНИ НН МО СО СОН М Р їх : ОК МОП СХ З ЗОН їх ї хо с т 1: НУМО ИМНУ ЩОДО ХХ МОХ ОК ОХ ОО ву ші ним. пом і істин МОМ х ХК зе М и шоф ом пиши липиПиПиПипиппипиСхх ЕН нн НН нт зх ЕМ КЕ жочсчн,чаЄчнчнччччвтнввчнаТЇчїЇвтЇвччвчннннннн нин т ї Ге їх ї У Хкосхеюєююу Кк кю о У У У У УК Ук ДУМУ У У ХУ У ук їх 7 т ї ї НУ нн НИ ОДУ Ки УЖ НУ Мп ОК Ії РУШ МО 1 п У Зх ОЗ 5 їх НИ : М М МИНЕ А: РОЛИК ММК шОг : 11: Є 1 її пек КОН НН НН НН НН КН кни, їх к ї ТІ: ВХ ї ЗУ 2 НО КО М КК М Я Ж: кий РИ ї нм ЖК поее й-В р М З РН п енне аня ри ІД, Ки ВВ ; ПНР М А І І А М МОХ М ї ї і ев мВ м Во ОМВО й Уч М ї : Ж т - и тк х х І 3 У Ех шої З ДМ НИ ЗНИК ПОС ОККО ох шої ХОДИ Мн ЦИ пл ЖОВ а ВИН їй по ЦЕКУ МОЖ І: ЩІ ме СУ х КАХ ММ Що менитміниміння тн ннт нина тлаятяи ння ння нжкююх 1 Хиєететтетит текти ик Кум у у У У У У У му у вес В а м ї
Фіг. 24 ї І « су . : : У «ХЕ іх Темпеватува возпавленово метаям Переміщення ВНІ
Мо. Температура розплавленого металу ; теремицення вс т ІЗ ІЗ «а 8 чиї ех КО в ї в І ДУТИ К У КК КК МУК хл КЗ ІЗ Ди ппттт АТР ТРРТРТР ТТ РРТРРТТРРТ ВТРАТ, їх І ТІ ГА Еу ІЗ У ПОплОООИВВ В и Бо 5 їх думу У УТ КУ У У У у ун ун й МОБ Оле НЕ КЗ 5 І: УУХУУУУУУУ УТ УМ У У Х х В МОГО ПК пон ЕЕ оо о ооо оз ТЕ ВИ Ж ДИ ШРОТОЖНЦИНННИМВ хх У х ОО ОО ВЕНИ: ах М М М М А М З У ж т и М В ВИНИ 5 ге ї г її її їх 1 щх м-н ТЕОПІЛИИИНИ ИН КИШКИ. ВИ ООЖУ фе І її 1: ї ж. МАМ СЕ дао З ря М Ом У ШУ 5 хх: мому Хі ди ду миня с П в я КЗ ФК ЗЕ зна З з Вася оо НО М В М ВН 5: 5 ох хх 1 ї СІМ НННКУ У 1 ЖЕНИХ З ех ї хх х ВЕН; БУК У її ВОЛІ ИИНННик Х КО ЗК МОУ СДН ЗК ол х 5 1 її: ше І У Як ГО ХЕОІННЛОКВ ОХ ОО КЗ т і НИ М А А НН Я он ПОЗОВ ОМ М М М М НН КВ 5 5 шппинпийпиципнийпийипниипНийі ї її ШОЇ ОСП хх МН І ГУ 5 55 В хх ПЕОМ МІН МКМ МТ В в їх х г КЗ їх 5 5 Х (ЗЕ: ї
Кк. ІЗ
К. І Е З щу І: Кт 13 й 3 1: Зх ї У НН шк ИОБОСЛИМ В Сх ОК І І 5 нн а КН У ТПОБОЛЖЕКЕ ОК КК КЕ ооо но о В 1 Х ПОН ХУ ХУ Зх ХХ ознаки 5 5 и ни и зни о з и ЗЕ Я Каре ннк РЕОБИЛИМИИННННННН ООХОХОООКО ру ї ІЗ Ту СУ : її 1: їх хх щен и « п ПЕКИ х У їх: Хости кож Пн Ж - ПРОВЕ, 5 їх с а М п в НН Зк М Я 5 ке ж З З ОБ РЕК ІКОШЛИИНИШИИ НН их їх 5 5 5: її: : поря ПОП КК, Хей ЕН Х і и ИН ЯН: її гії х0- ПОРНО ПЕК нн ХВ І М у М ДЛ НА Ходіння ПІ УМО В НУ НЕ о ШНЕК ТРОІОЛИНИНЕМИМИМИМИМИ МКМ КТ ХО Х Ходудюненннтнтетннтянятияяятняняяянннн М й - ШИ Її 5 З ї НУ ї ТІ ІК Й їх х МУКУ і М ІЗ Н пн нн І з й що ок кнк В ПОН ННЯ І Щ Ір м НИ 5 нн тютюн нденюеюнннююююют якою Е: ПОВОСУ КСО ОК ХО ЕН х Н в ЕІ 1ПОРОООЛЕ ХХ Хо Оса І 3 рр Десну РКОРФИНЕНИ ОХ ОО ВНІ І З її ТУ з СК КИ ІЮОПИЦНИСОЙ ОНИ ї с г ' : х ! х ї х к КЗ БОШ ПИ ІЗ ІЗ ЧУ Н їх х с ден що НУ п ї ї се ії ї | : Її же ОН оллт кн -- нн М М М М М ї пулу» Як КУТИ я о ї ві НУ М 5 І ним В Я ОН ММ нан сани й п А М і ї Ки їх ї Н 3 її ї мор ПОГ в Фан и м ІД М ОМ МЕ ПО ВД сти НЕ АНЯ ПОРИ Очима з З І ни НИ НН А нн нн М НИ ІЗ 5 п 5 ХВ нн а а 3 Х Е ї ї АААААНААНТТАНМАНАААТАКТККЮАКУ ІЗ ї І ЯМИ И НИКИ и и 5 нні жі ж кожні ні чн ж чні нн нічні по ж ні нічні нн і ні ні чн ні чн жін по нічні жін ніжні ні чні тіж жін нічні нію, ш Й Й Й Й ! її 5 У З ХЕ знімну щ- - ННЯ з " гтлеБООО о о о ЩЕ ПЕ нім ов ж МИ ПОС ня ГУ КД їх й ПЕОМ ОХ ОН ЕХ ВМ ІМ з М М НН З ИН Я У т МОН шин Й її: ИН НЕ ЗЕ У ь З З ЧИ У Ж- 1 » я ТП ПК ї щі с. ї В ІН Х х.. АХ ЕК У Ук -А М У І Мова ЗМ родео сех ОКХ 7 У М І ї і я У і З їх: ї ВКА ШІ ОСПИКИИНИШН ККУ ОО НЯ І их Ах х її: У мене ї ДЕ ОШМЕЦПЛИННН КК ХХ ХО ЗД 5 кое У 3: Ох Сл НКУ ЕЗ їх хо ЕОМ СОУ о Я т х: «Хеловін фе ПОМОСТИОВ ї МУ т 5 ж М Я ин НН НН М М ОБ КК дичини Я ке К ї їх З З в В 3 З унененнннкнинн нн нн НК Кн Кн кн нн нн нкнкннннн : ї : у А и ум І зем оо іон виник й ї її 5 5 х Х МОКОСЕНК КК ОВ я ПІ ОС Ген но ан ВУ З ЩОЛОЄТІННВ НИК дл 5 ми не и і за не а аа Є У ее ТФЕОДЖИШНИНКИННИ НИ ОМВК М ї ї І м НУ М ИН Ж ш М Я ш ІЗ ІЗ не СД ЗЕ НН Н ї хх ЕЗнкя ЩІ 7-х ї ПО ОО я їх й о ННЯ дн ОК ТЕХ АХ х М ХК, 5 хх о а а мо М в о М я МАК Же т І М М Я 5 ше 1 - ї тк: ДО ТУ, я ТЕ ІНН ня ОО и І МНЕ В НЕ ЗЕ ЗНЕ м не У МИ аа А: ШОВК ОМ ООН я 1 ї От гу МЕ ЩО ТЕ ОПЛАЛКИ НКИ СК ОК ОН її ж хх їх 1 ї ї я ЕН Жоден ШЕОБСИЛІТИМІ ОО КН я 5 їх: ХУ МУКУ УЖ ПІСОК Зх КУТУ У їх п ОО в нн м ЕЗ В у КЕ Момесготоооооввтооововтосоовокнодоюювттсоооовтттосоовввоооговввдоованмой ЗВВАВИМИ НН МНН 5 ІЗ ї 5 УК У У У У УКУКУКю 5 ДИТ М М ШК знана в х Й І: т Я ФО ХСсСлт КК 5 їх щ З ех МОГЛО З Ах З ОК фот ПОРНО Х ОК ання їх: КУКА КУКА Е Ж В КИНЯ ГЕ КУ ВЕНУ 1 727: її а х ; НЕ ОО ОО ї хе» ї : РИШ 1 хх ї ЗКУ ща й ІОМОМО М О ана ї її 1 4 ї її щх ЕЕ ї чо НА М М М Е с А МЕНЕ : ме е В х о ГЕ УДК бл МН ооо ван і ЕОМ т її: АНІ Ох те ЩОДО З В он її 51 ЕН НН а КУ ШОБОЛИННИЕ УМ МН І Ку и и З З и М с З ИН У зам ЗУ ПОВ КК В кни МЕ З ОД А НН НН НЕ А НН НК НИ НН ОМ ЗО МВ ГЕ СН НО НЕ Я іжжксй ОБО УМО З ес В їх ром МКК КК и а и У М ї РИ хх ІЗ ЩКЗ І м Фф і 25
Іг.
п ЛВ У - - рр у Я Я; среєк Тече НЕ : Мо, Темперктура розплавленого метану Переміщення ВНІ ! що х У З : 2300 : У Пе ЕН ї рун фннкрї пі БОМ НЯ НЕ МІ в пІПШИПЦИИИЦИЦИПЦИПЦИПЦИПИПИй 1 1 НЕ ; пі ПИППИП НИ МИ, НЕ НИ ром Коди лйнсл ВАШ дае зано ну ШО НІ мини а р ни нн в НО ДН з ФОМИ ИН и КИ У 11 моя і; В їОжеХ Сі МОГЛО Б Є І рем ен БОС і пі В Я й З Побут п сн і п: ППП ун ВИЗ ЛУ не но я Судно пі Й НІ в ТОГО АДМ ИИи МКМ На й. п ; РОГ ІІІ 3 Іл НЕ Мчч нтнччтнтчччтнт яння нт чч чн чання ХХ 3 З З Я ; і ї ї Є -1 1893 і З РИ
Фіг. 26
Кен пн пн ! ї - - я ї ер фіксує " ї й їх еру 25 т ЗА я тезу три Пе ще КН Мо Гемпература розплавленого металу 1ереміщення гі: і Я; Я Е А ї Е у ї ся во ї як МУ ї Н що : Н КК : Н ХХ ї Н А і шани в нн в ї 1 ї ВУ КЗ и З Ії х Н Км дими Фор у ння І ТОЖ фо оо денне С гла Ух її НІШ Б ОБ ОО Ко МНК Ії КО ПІСКИ ун ї ЕН ЩОДОпИМИМ ПЕК учня пох ККУ МУКУ ЖУМУМИХ т КУБА ї хх ОВУ ОХ ВХ Оса КОЗ п: р груВ ї ОО І НН її МОЗ ї В і ФОЖ понннанн нНННННН я К п: в НОЖО ї пп НЕ |: НП: т ПО ї я, МО Я НІ В У Не її Пе ї РОЖОМОБОКН ЩО Ка її па ЗМІ ЖОКЕЛК ; К п 5000 НЯ РИ ЗНУ ї КОЖж ОВ Ка о ВЕ ЖХ по я одмккикеке СУ Базові ї їх ПЕК ПИШИ як ТІ ВИМИ и Мити хи Н : нн т дак нин нн ! Худ у у у ї нн в К ї т Н х Н ї ; : 3 ї Н ІЗ сн нн ан а а а а А а А А А А А А А А НН поетапне 4 х І і ! ї Шк Кока мамин нама ння її Я І. п т ї Її З глум ооо оо ІВ Подумати фннння 1 ї ТОЖ оо т х МОЖ ЗІ «кдд піІцийи 3 НН : р ВВ ї о. . НЕ ЧІ секти рити 1 Щи ООН КВ А пі: НУ рлуюям ї РОБ ОМООЕК я ОНИ пі НКУ ПА ї і ПЕ о ИН Не НУ ІК ї КУ 1: ОО ОО І Не її МОЖЕ ї 8-2 1: ОО М Б Б пі: її пок х КО: М НЕ Ії св ї 1 їх ПЕООЕКВ ОО МОХ КЕ хх НУ х НУ МОЖ їх ї РООшОЖлЕВИЦ ОК Ух НПоЇлю ев ти ТТК : ТОБІ МОХ: ЦО ТЕМИ МТ ИТМТМ ТММ МИТИ т Ї 1:1Ї ї її КУ АХА КАК КАК АКА УК 1 пн о її т Це и ІЗ Ії і ня но ЛИН Н Н Н ї : : фо думку ум ку У УКХ ум муху ве А А КК КК Я ї її : ГУ п х її ї ТОЖ досту СУМ МК КК ква в І поті е тт екттекттт фу у ї НЕ М КК с ІЗ На в МАХ І ВООЗ ОХ Он НН 4 ПЛЕН Е ШОЛОМ МОМ І пі її 18. ї КХ х ОО по її ЩО : ме и ШО пі: її т Ж О ї ТОБ ОБ ПІ РИ поОш-х ї нн І пі її а ІЗ и М М М Б І пу її ОНЕУ ї РОВБОБООЕ Б не ЗК Вчинки ОК пндкює км пліт ТЕО Мих ЖОДЛИИ ОО МОЇМ 00 укоси КАЖУ ІТ ї РО МАЄТКАХ АК КЕ пенні В ї х ї Її и і М ї Н нн и ро КН нн Я Н ї ї Н Н і СУМУ УМ УМ УМ У У УМ УК МУ що г. уч г. н. о м Н х т у "в звісно вів вн нак т КОЖ гесухууммМк Ум ТЕ уреендтнннтанатаннантнтанитінннт і наннннананнннанннтанняаннтнмння ХЇ і РОБ ОЕ ДК ЕЕ ДН У 3: і іх: Б: ТК І ПК КІ Мого пики ийийВ ої т. РОЛ тай З СКК пі щини писипнишииицициВої Ло ї ОО вити Пе Іова ї ни І По її У ї РОЖ п МІ її 1оОЩАЖ ї ,н М М Ми пу 1 Теж ш ї КОЖ ОФлш ХХ ЗОВ Ок зими, - - Я її Мен І ФОБІЕЕВ З УМО НРК же пи ий ЕХ з і ВОСВ М М ОМ поет 1: ї РОС ІВ СНИ Пор» З ТЕ ві ОО УК КК КАК КК р Фрі нн 1 Е 0 Хуєеуууюч у Уюк І м її : Н КУМ УКХ УКХ ин нк нки неви нню ВА А А ля ї Н з ї ї Н ї демо ХК РК ОКА А ТАКА ї її ї І Кк їх :1ї і ОХ соску КК пн и на ї ОО ол ХХ ХОЧ ТЕТ ей, ДИ ІІ: ро ОБ ХК ПЕК, пі Й НУ ТК, ї НЕ С В ІІ НУ МОЖ: ї ООН ум п НУ ІК ли нин М п: НУ МоОЖтЄ КОТ з КЕН . пі 1: МмоЕ 1: ї М НН КО М Пі НУ по ї ТОдОКОМНе В ОО У пі НН а У ї ЩО ; СОН НН 11 Ж ї ТОБ ХХ ЗО ЖИ ПІ о Те її ТУ ї РОЖОФОИВ М нн ЕН НН ОН У УНН 11 ї ФО ОМ КАККХУККККККККК Т нина аа ї їх В НА и Й ЖІ ї нн Муки КАТА ТАКА АКА КК КК АТ ТАК КАТКИ МАТКИ ТК, ї Н ї Н ї Н ї Н ї і кн ПУХКУ Кк К ї КУ ї ки М : її і КОХ сему уми мим Фронт тт тт кцюєдєтюня КІ ї ни М НИ МОБ я долити 3: І 1 ВВ ОО В, КО ОБО Крім ОКОМ НК КК ВМ ї ФО ОБОВ ОО ас НУ її Й ї ОО ОЗОН МНК НУ 11 І.О. ї в А А ЯН її Тек ї щ-й нн пі її то ї у Н ву М ОВ ні 1 п ЩО ї ОБОВ І пі ння їх : ТОЖ ОБОфЕНКК КК Ох хо З НН її ПЧ Її МОГИ ОХ БУ НН її Мол ІЗ От ОХ ПОВ ВВ ОО вза НН о о НАННЯ пртех ї НЕ С ОХ НА її 13: ї рон ІРА Грунти М ї х Я Не НУ Н І: ї ДО сбухххккхххккк ук К КК КУ К КК КК КАК К УКХ КК К КК КК КК КК КАК К У УК КУКА Мен КК тем ї Н Фі 2 і
Ії.
і М : 6б2 Се ї Ї Її : а Н т : ІЗ гГеми : плн, ем ер де і фе ура і и розпле і І се плавле ; : хх леце ; 1 ск ВОГО м і фожє ення металу у : 1 сон со азу ї ; Р сеуюуу сок 3 В 1 її "лим ще ще З ЕК й ї пі "еще с КЗ КЗ 3 Не З пек со ї п : пк 1 : МЕМ ОУХУКНН си сих х 2 ром 3 1: ке п ще я пренек Я ре . : 1: КОШИК ОХ КМММК ММ пулу зх с ех М в і Не с кое учня що ЗЕ покккнккннн міщен і Не с зок: полою . | дахахакжнжння чня ВН 1 оо. о пе ЗЕ ІН с ї ше ЧГ ; 15 Пидшнх а КОЖ же З дня Ши і Рі с з КИ . Бод очок ; фо хх о о. ДОБ іх М ЖЕО" ання сок і ї поскююююкм ... СОККОи ХО ЕН нн сок і ї ою ГЕККЕКККСКех о о: хо І мо дваннння по фея і оо а оно п я ну МІ шен мніснннанн ! поюккюкнний поковок МОХ я ЖК ще Кг Щі пом ! зни росою йо С Еезаннй В Вк Н мене ен зй : Ї скл я ЛИХ НЕ о 3 к Ї ДУАМАНИКУ дччччччнн пикииктиюх : ї й сю юки г ще ї М: що ення тих ря і фожее не по ще З МИБНММ ко і 1 кох секжююжюкх 5 ЕН ТИ 1: НЕ і; Ого дкхкжккккккннкк ооххжжююннюх Я ЕУЩЕНИ а НИМИ її керує В і їх ї Й пжхккжкюкккя шах : ї Що пипийи ша 1: ННЯ З В 1 їх ВИК МОМ й ше шах ї до ження шипи ши 11 ІЕЕ ї і 3-3 3 5 0. нн секжююжюкх ї їй ї соєю пипписцицини вк 11 і ЕСЕ . КЕНЕ с х ОВК жккккююки сежжжжююют зещ ссосююююкя шення Мипийих х 11: МО ЗУ : ЕЕ її кекннннх хккурнккккю шен пеня : ни : 1 їх с ЗХ С С сли, хх сю сс жжжянняя пр 11. ї : 1 їх с ХХ КИ МХ поко ї пря 55555 2020202 уд і 1: МОН ОО КК ОК ОК І фея соооою -К4 Ту ; 1 ОБОХ КК ЗХ ОКО Хо ОК ї ще осо дя НЕ ; Н 3 : с г к ! нах оком -3 : 4 КА НН х ЗОВ С НЕ пнкдню прес ск шу І: МИ: ккууккку ИМИУХИМНННИ НН 0 КЕ х Шон пити ще ; «Для хкхкккк. її ВО В п сежжюююю Н Мн НН ші ШЕ й ПЕ плжхчюючнюх і їх маш ОБОВОВООВ З ЗК НЕ вк ннн кн шия пжжжжчнкх : фоЩих хек ХХММУУМИХ ОК КЕ ЕН Али пп пня итттття ща В 1 їх ххх ких й З 1 ни ЕУЕН Н тині пп шееженя пити се : ЕЕ и УМУюММУх АААААААААААА во М УНН Щ пи мавовн ут : зх: ще Ух жк ГБ ОК: о сти щу ги і У ї ре сек ще ке ЕЕ педииикі фен її : їх КК ТИКИ Кох сккаукукиучя х ї по Й нн ої Ії т: о 1 3 Он ООН соххююх МАЛАНКА ї ев г В: : з; і х ВШ ЕК АС КК ех АцАААТЯ КО сім плити її НЕ зни В 5 ПИШИ КЕ ЕК мих жк чякчнну 3 В я МЕМ - 1: ЦО г і 1 3 ОО З ПЕКИ МКВККИ дих Оу ПЕОМ ЕК - 14 Ії -- ! 1 п: почне сенннвн Задкнх коханки шен І НВ -- ; їх г х КО НУ Деннччнтнннннн сит я ЕЇ ОБУ 13: в. о ЕВ : шк пооиттих ХХХ Ко КяК ї пн ; Ї З ЗЕ: аж роде» ачАМАКАКНАЧАНАЧА пити Н Пеня ! 3 ше ККХККАХКАХ 0 5 ! нн ен пкжнлкнн ; З сеюкюююккх М ОХ КЕ ОО З пі т. МИ пеня ххх 7 ; ї соокмюкю ЗХ хо ЗХ ШИК ПЕ пі ММАт и і ПИ че ї Еі Кая нення долннннкуннн : Род ск жк мм Б ан 5 Н ее слххнххих ; 1 х УУУМУмУх гинкнкккне КККМАХ її гі и пд я пдххон . З 3 ща ще сееккюжк юю Я З В х кс пхати ; 1 ІЗ М УУУХУУУУУМУХ схе ЯКО х МИ МОМЯ Ви го і 155 СЕ МОУ ух дж й З Клея и ШУ Її ро-а НІ стано а лнклутнтотн ЕЕ пе ШИ НЕ о ! ЕЕ г умиминя сек 5 5 Пе ВА Не ЕТ
Ї. ї ПОВ ОО ХХ ОХ -щ- пічне у. пня. фоні : 1: В : 1 о. ММК ОМ лукум їх септик пи УТ ше 1: Гожак х : 11 НЕННЯ, пуху пеее ко Мекки " У е й її Не М : : с ОХ ПК ОА т ЗУМУММММн пиття вен птах : БЕ Б і ЕЕ с а Її ПИ ша ення 1: І щ-х й 1 щ-- ОХ в 5 ї прогоолсх сення : кх чай ; ЕЙ КОМ о» ОХ е же гзЕЯ злих еККоикю 11 Ш- У і сеофреккююкн ен СК хх ї ПІ пн НаюЕеКК.. і і похо кжкжккжккккн ОО й З кі ок пику ххх винний Й Е ск ж Х ОК й п ми цциц пллячня лук ! Н фен «кккжкккжккккк т сек їЕ Н нан п В : учи ск ж КК її х Ох ї щі пиццциц пляяяння, у ! іга мххкюхучнух ооссннсо пеня В х поко МОЙ п : 1 ї СХ УК ю Ж сюжет У ЩЕ зу ння ї сеї Ех 11 ж С серрннннн сю ЕНН ен 11 ТІЇ ро ЕКЗ о» Ки кки еххехюююх сек ЕЕ Мк ІА 1 ув ж 5 ії ооо» кун нина їх Ло ок ті БО і 15 он «кю» Її рення ще РІ ПВ. ї ; ЕЕ с ЗО: Шк секокфкн» сеоекмккм по іоййй шко Ї ОВ ЖЕ і 3 с М знання ссгогоєсютесм. ЕК Кк їі КОМАХ і І: о М ! пеннннннннннк и ГЕ Ле ! ж. Ж : 5: Он я НК х КН КХ хх ще Я геітечетини ШКО Я Е і 1 0 0: од нн сосоокюск Алі сани Усне ро 3. г х Ен сохкокхх секс сессорюююсек я МНН: лтичччнмч ОВО Її ШЕ СОТ скккоккккжн хескікнні фен ллчллчтччччн пен з и одер оожккхухх осн хі ; і осн ую кох он вх Ше ААУ шани ин : роде ою занннни АК А х І КД вНнрнпкннн п енннннння : 1 ххх нннанни лелек МУ Ка як ОЇ ша ППП ПИННиНи. суху се : ЕЕ ами жк срок ге із ПХТ їх п х мими. зи ому : ї ре СО кю «кни сек х І: ТММ рення т І: ї І ОО кю сноюжюжмь я: х пої іму та її ; ; 1 НУ ХХХ поокююккя окр й З: диаки т НН ; ї-а 1: Поло осот соююкююютююнн, ЕЕ СХ рення Ще піде Се МШЕШНЕ с ЗОБА я оооюсевкнк ї одн НЕ ТІ: ; З Веоо. о о. хх ОО тесоююкккн дю ї ок тт ПЕ тлитивт 1: ро х ! І ї Б с ЗОЗ (За Фесюк КШШПШШШПШШШШ ТІ ШЕУ ЗЕ ! її пк о о. В жи 5 : по І: х НЕ Х ПО х ОКОМ і не ях тт ПО мк нами теки битий Ії ший ; фо беох п З Е Кри скхкжужжюх ооо скікетюкник МНЕ І пух с СЕ а ГА ск оооовоо ПН: оекуухуюх КОМИ ВЕНЕНЕВН шах о З ї ку мити, ож осн скеюкнх помеукя о я 3 С М с ва снднкжркнюжоя Й сукуккхх Є ЖЕ Ох 5 пон питииння ик окжднжжніжж сосхотхххх 5 В їх ЕМ ен ПИ зоскююн ще 5 Й ЕК пеня кн Ще ун омоня щ КЕН ШИ МИНЕ що ГУДЕ ПІНА т Не хоп: к і ТІ: З пі Се жа мк Де Корони по ВЕ пер ї Оля щ- її Б пюхюкммкмх Бі ШИ НН НОТ поєекимехмх ТТ АК НЕ І. Що пня : ПЕ б: Фі НН кчтннини : чн мм литеннн З : Ії а имя НЕ ж й не т ІЗ ї - о очі ма Темпеватува позплавленого металу Певемійнення ВНІ і п. 1 сомпература розплавленого металу еречмицення ! І ; ї - ІЗ 5 ї я нн КН РУК А А А А А А ум т ВК : й ї ї т: і СК зе Я КЗ нш в Н РОБ ХХ КК х МАННА І НН нон на аа а аа а і РІ: її ев еВНО ОВО ВВ ОВО І Щох КЗ чі СИМ НИИМиуИИМйИиМиМийий; Ї НЕ В М З етркму КЗ ГУ пднжчжллакю ун ях. ля її Наое н ЖООБОБОНИШНН вд м КУ чі ані й її МН КОСІ ЖИМ мМ СОМ її Ноя її КО з 00 ОДИН Х Х Х ОККО КУ ж То її ОО т-во КК БОБ І ДЕ о МОЯ чООООЖЕ Пр її БД нн М М ООН ЧО к її Пн ЗКУ 1 В пн п в пі ем еВ вит у БО кн ЕОР ПШХ Х Го т вжи жи нн а ТІ РОБОЧУ КИМ ї ТЗ днини Ох г ї ї й і І:
1. Мчкухутуч у куму у куту ун т Ук кт ТО ЩІ оУбееееттттттттттттттттттттт тест тттттттетт ї А ІЗ ї І ТО дупа АК АТАК КИТА КА КК КАК АК КК АКА АХА ти ен о В КО 1 хх НУ 1 т і їх г поем оо ково оо й о уннитнантнн меня ант м канилянтннннн ння нинннтянт рифу ОБО ОО КК КК ПОМ ЗХ Нш винними НЯ їЕ те ВОНО ОВ ВВ ВОВ КО о І иппиципипупипини пи ииипиим З НИ І ООН ОО М На деки пкт вон 1: ПОРО Н с РОМОМ КН КУ ОМ По Не ПТ: ше иКЕ она і нн ОО Я т. у 1: ТОНАХ ОПОЛЕ КВ ОО п ду сддждкла о Й 1 Ниш жК і їОш ос: днях п ооо пиво ПИ 1: Мун РОБ Хо ПОШИ Не ПЛ І І гЯЩЕЯ ТО ОВО ВО ОВ ВВ Я ц пі ко НЯ І фОБ Меню МО, нн і Н а и на а а а а а т І Ж схеми КТК КК Кох нн т ї КЗ ц й й : т Н Ополе КК Ко кн То риитниттттттттттттттттттттттттттттиврнттняя ї ОБО сх Х Х КК М НН її Я Н ОН КЕ ЕН я по НН ІЗ ЖООБЕОДИИНННН Кн ОК ПЕВ теююю п нн п ЦИ ІЗ Об МО и м Ден яянкниння ї.- Хек 1. п І Ін м І т реа 1: і-ОХ ІЗ д ТОКОдотжнке СЕ СА КА З М, БО ТІ І: ж жи ЖОСБОВМИЦИМЦ, КННИИНи Н У їі ОКУ РОН ох БВ НН. ПМ, ЯК 1: ох ох ІН в о ООН Ку І НАД ІЗ ОК ОКИИИКАУВИ НН ХНИ КО: НН 4 І нн ЗМК ЕЕ: пон 5 ШЕ ПО ря уктисяия 000100 : ОДЕ ОВЕН ПЕН НН фіни Мін й нипийийенийий ! ІТ І Кот ЗОВ НОВ оОВоВ МеВ ХОККККВК ВКМ поро тої ї У й : Не
І Т.. МочучнчнчучичачьчьчАчу АНА ЧАН ААУ АНА Міозит ТТ кати г ї нн т КН т КК КК КК
Фіг. 29
Ії.
н гремішення ВН ж ух" - зплавле з мети Пе кН нМ 1 Я
Ме. Температура розплавленого металу : се фе юю юю фе юн хе двак пий КН х ЩО МИ ММ НМ ДАМ КЕ С АН п: НУ Сан АННИ КО п: плит Кит тини тити дитини нини ТІ: п: М Мк КВ М "кети 111 ДЕН З "оо дю по В М. і реж ФЕЇ СЗШ ННІ, у м хі М: Пп - : Нв и оо МЕ 3 МЕЧІ Мі і іа. її -ї МОІЛІНШЄШИНИН ях КІ п ЕН БОошОЖ Дно в о не НЕ З ноя ЯН ті МОМ МОРІ ОО НУ ті ІАЕ п: ЕК В оо ШК є ті ЕХ ЩІ ОО В о 111 Зх по «ТИ пІШОИ ШИ ПМІП ОФІЦ ИЩІ МО 1 її: ШІ ее ют єю УКР Ианю 1 се Мо ІЛ ІКТ й й о В Ма рек ДУ К У уки Тут К КК К КК КК КК КАК КАК КК КК КАКК КК КАК юн и : ї Не т г Ії Шоу ут и или а и и и ин нен в не м як пі: п М А М ОНИ пі вити фе кт ай Не п: о С В КК щі хи пип ципи кХІ І Ії ОН В в ОКУ щі ЕІ Ох МО ОПДИЛИПИИН НКИ КК МК, ГУ щі с НЕ НН Жах МОІЄШННЯН Ен ці її ПО й НН щі НН пОЖ о БОРИ КН В й її ННЯ ПОРОШКИ ВХ пі НН ПеЖ ОО Е ПОГОДИ ння щі НН ЕЕ п: М ВО щі шими ми тим миимимй УЗ Мп: в в КК В ВВ ці епицпПщ ми ПиИпциИииииКІИ: Ії й х КІ й Н Ії Келлі Сини и пики нини МОСК КК Ки пенні і її : її и 1. Ко пі І М М М НУ «АДИЛА МИ К НЕ ПОТОМ М В В С сю пі в т ше НЯ Бозкх нниюч ТОРІК ЛИ ОВ пі т: пк ШОРСТКА ЛК Ки по 1:11 1-х . ТОМИ ОМ и ВИК КК Пі І РОК І і З ПОРУШИВ КК КК мі 11 ТОЖ оду ПОГЛОЛШШННИНМЕ ВЕК КИ мі 1: РОДЕ ПОТ ОГШЕТУУ ПИ ПННИ ЦИ Од п ТІ ПТУ Ох поря ОО ОО ПЕ джин пі її іно нн я І В пі шення ТЕ НУ СЛИНИ НИИИМи Мини ишии ни ами И п ТЕМІ І ІІІ МІ І МІ ЛІКТІ ЦІ їх ЩІ коли АКТИ КИ КК КК ХХ в в п в п а ее о В в а о Я нн ре я ра ї ї її й Ні тІ ТР диниииитити тити пити плоті 1 а а пі КК КК ВЕ НИ нн а м а а 1: пі БОМ по «ДДМА тії ТОГО ОН ННО МН КК, ІК т УМ НП в ОО п: гі ЕЕ ПОТОІЛІШЙШК ШЕ КМ пі ЩН І І: іх ТІОРОМИИЛЕС ИН АВ ШЕ, НИ ЩА пов ох КЕ в в пі хі ЩОДН ПОРОШЕНКОМ КК п хі ПО МОТО ОСИКИ ВК ВИК, укл п а Три пі о М пі УУДИЛК ДУ ДУД РІЇ п о в в ВК в КК ква п о о ма оо авіа ав вва 11: нн А І І В В І ОК нн в в і п а й ї її НН т 1: ї : Ї нн Дух КК КК КК КК КК КК и ен Я МИ КЄК КК п: ОО М пі «ДИЛИ ЕЕ І 12: пі ОО пі ММ ТВ я яки ТІЛ ялину 1: ПОР ОСЛМДЕИМИНИММ НН пі 1: МО: ПОДИВ НН нив пі І 1-Х ЕК їх МОТИВ пі т. ПМЖ ї 1-5 ПОФОЕЛИКИНИНИ ВК КК КК о пі 11 ПО ОК - о я пі її БОНАХ ОРОС Кн пі 1. БООя ЩІ о М я М М пі пи ПІІ ЖІ! 1 п ПУМКМНН и МОМ пі оон они нн зн нн во о зи НН НУ В : Не Не М НУ ДІТИ ТИ и и сс и ТОРИ КК І нини нин з пн нн нн зн нн нн нин он нн І ва М пі п а а о и а а Ії нн ОВ ші вІпИпшИипИиМиПпциПтІ шити йИг Її Ії ТФОРОлтТ ЖЕННІ ШИМИ ЛИЙ, Ген му Пен нині ПОРОДІ НК ни пі ТІ Но Кк В. ПОРОДИТИ Ен ші І Ж -8 ПОРИВИ КК КК ші І ОБЖ ШРІ ТИШІ ППу КЕШ ШИК ші ТІ Мо ПОІСЛИДШЦМИИЖИ ЕС ші 1: Нео ЗК ПОРОЖНЮ щі СН Мсефлих ці кОм М М ші дини мимимиийиимимимумииМі г пі ОКУ МКК ІВ щі жіппцинпниципципМинипципциМУ і че В В вн м в в в В АВ нн м на а а м м и у п З щ сх ї тії Милі о п в Фф ії 30 Е! х ї ч тр ши - - гр ; змперату зп еного металу Перемице ВНІ
Мо. Гемпература розплавленого металу Меремицення ВЕ Е км ІЗ я КІН ї У вні нн пн Ко нн М дев кю змив М ХУ нен и п КК ц: з ВОЕВО и КК З Б КК В КЗ Рі мишами пили Еж МОНО У а ЖЕ ЕНН М МИ М МЕ до вес: я ; й а в ПІН НН : о: х. хї з ЗН 3 р з» ВК ШН ма : її: ке Може и: - їй ЕИПОННх І І ТР! па В Я и, МА ооо ВИ У ШЕ ОХ ШННДЄСЯЯ Й ук уи тупих ПЕОМ о РІОдУ х 3: хна ЗУ МОШНКе ОКХ по 55 МІХ п 1: Мая ЩОРС ще У ЕН В ще РІО МІНИ ПІ ИН в Ії ШО ОсЗИЦиММихиии нини НИ КАК НІ п В й Ш с й м у. ІЇ т ин А М М КУ зно НН ООН ООН сир Пп МУХОМ о еоХ я о я І іх ІЗ ї З зх І -і ЧИ. Н я а З умах Ан А А Аля Аа ни нн нн нн а у з її її ї т З : х р ї НН ТО столи К КИ дИллоилеии СПІЛОК. а пп р ок ЯН ЩОРОМ - ИН ТР зе дк дилем КК г М: МУ о. ня ті о: КТ: ув ТОНИ НН о, Я їй я а: : 1 У лІлі пежоО З : х З А Н я х І тк нн В ЩІ ке НН Ди як пох Ті в НН НН ПОТУ нн М НЯ ТЕЛЯ 1 кун Я ПОЕТ г З ОО Моди і хі х не ОВО ВО З ща КИ МУ ТІЇ оо А а КН кс сич ММ їх ї ТТ ТТ ння й Н ц - г хї Н НН УКХ МКК КК КИМ ММК. і ІЗ ї ЕМ Кук тшеннНнНннНнНнНнНнНнНнНнНнНнНнНнНеНеНнНнНенНнНеНнНнНенннНнннн Б ї хх З і Кк могу ОК В ЖИ 3 ДТ 3 Троту 5 ПК 1 МПП МІУ І и МОголо НН. 5 Бе а нн нн нн ни нн и в НН ТЕОБИОЕКОВ С КАТ, ГО : 1 ох рі йо ! Я ОО ОО рф : Й г х ди Пон га ПЕ В Я Кі нн : : пи чн ршнься Ж НО М ТР: Метенннкї Ін ни се ІН по ще А М М Іл тт и теку ТОД нях Кн о, шк ТОМИ КІ ІРашИИТТ, мо до ТРОБЦИННИННН М НУ 1 гав Боя 1 рум Не НВ ЕКО х ЗЕ ЯН що о. . ЗО М РЕ єр УМ и тт пт КТ і У ї нн в В Б І ин нн а м а ПУЕ НЯ І о а КК КК КК КК КК ж : у ІЗ ІЗ ї ЦК, ОЕХХУХХК ККУ х ххх к хх ккккккккккки ї п МВ КН В В В х ТІЇ па а в Н п . ДИ Под яинрипшцципуипципииписошнеї 1 МОН пр ВОК : К: ї її ЖЖ т М ННЯ хі пок Її г: Н Не ї її мох пої А М Я пі ГО : 1 : НИ ГЕ ЗНО а п ММ - ек ОКХ Ка ЖОДНИМ МНН Ки тії ше Ти ти жк, НЕННЯ ЖИОСМИЛИНИИИИ Кене з, ЗОНИ ТР, перу МОЯ ПОБОх ЕН а ПОР З ж Оман іх ННЯ й ОА ення МОГО Х ООН ТРІО МИМО ММК Х: ин НА А А А А М ТІ Що дання кн нннниннннннннн кн нн І о о ИЙ нн ж и нн І урн я А АЖ А АТАКА А ЖАКА ЖАКА Учня учня кияжняту ІМК ОМ ПИ АК ЕМ а тими ум тлу і ш Х ї КЕ: ї ХМ ЖИ шик. М дттлиитттттитт тими тт тт тт тити тт устфлжнчуу ТІ ОЕМ кое п ОО У НН птм й роту : ЩО оте ЗУ 11 ПУТ ТИХТИ у х ІН Кк ми КУБ вн Б. ВИП ЕЗБУЦЕИТТЕМНКУ МОЖМО З іжкюкуу Ї ЕЕ А В МНН РІ ЖІЯ : Не : : ї гі ЖІ В ЛІОМИИИЦИК Ки 1 ТЕГ ; : : м т, ве пак МОЇ ш ПО В Ілон т : 1 в ен ТЕ Та ЩО КЕН НК А КК КК ІТ При ен, нь ПОВ і є з ЩО КЕН АК ВЕЖ ВІЇ сонній 7 Меси одини ТИ х, ПО і МО 11: ех Нщея поту Пн М М ЗО МН Не ання хх. а КН ШОПЕНА З У кох КО нні НУ КУ 3. ЩЕ МОЖУТ ЗК КА ОК зміни їх СН Бан В ОН оленя ЩОБ СОУ ТЕ додет МК КиКу ИИ ИТИ иКККЇ її НОРОК ЗОЗ. ТЕ сер Й ШИ Хе НМ ММ нн о С х й кЕ НИ 7 п нн МАуТ У ет КМ Її Я ї п нн ння і х ї ї и о и ІЗ М ГМО НК БЕ ралі : МОБ о КК ОО ЩОСЬ З НОВ ОК НИНІ пі її ї Н її т; ЖІ о ТХОЗИШНИМИЦИКНННМ ення КИНЕ, НЕ ТЕХ, Бе : Н 1 1 ї ті СЕК В Поле, ше : : Не ї лі пе К ІЕОБОННННН НН нон Проте : : го х 1 пожеЄ - Б А У ООН їх ва ОО Я туї по ЯЗ; ву ОО Що нина пе КУ ни І М М І НИ Пе, їі КНЕУ МОНЕ ОМ КО ї НУ іржу її Ух МОТО о з жи па НН й М М ХХ ОХ ХК Ії: ПИ ипИипипипиипипипИпипиИ з ц МНИХ ни В В В ВУ дн КИ Н їх ї що. ї т: кв ЛЕЖУКМУУМЕМ МКМ УМ УМ ККУ. І ї Фі З
Іг.
Температура розплавленого металу Переміщення ВНІ ж 2500 Я А А А А А А АК АННИ З оно нні кінні кінні кінні коні нік нон нініннно ранні» - ІН ето ово : : | п о нин х ПОРНО ння ЗНАНИМ ПЕ НК КЕ АХ Не но НВ -- Н Мо М Я Щ оон Б Б Н : ще ооо ооо пово вони зво - 1893 З сн ж жов ж ж ж ж ж жужіжжжжжжувужужуж ж в ж жужежжжжжж в жжіжжжжжж в жужіжіжжжжж в ж жужіжжжжжж в жжіжжжжжжув жужужежжжжжв ж'ж во жіжжжжж ж жжежжжжжж в жжжжжжжв ж жжужжжчж'н в жжежі кож жужжіжжжжв ж жжіжжжжжж в жжіжжжжжж в ж жжіжжжжж в ж жжіжжжжжж в жжіжжжжжж в ж жжіжжжж в ж жжіжжжжжж в жжжжжжж ж жжжжжжжжжжжжжжжжняжий
. .
Фіг. 32
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017079734 | 2017-04-13 | ||
| JP2017079735 | 2017-04-13 | ||
| JP2017079732 | 2017-04-13 | ||
| JP2017079733 | 2017-04-13 | ||
| PCT/JP2018/015536 WO2018190419A1 (ja) | 2017-04-13 | 2018-04-13 | 金属鋳塊の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA125662C2 true UA125662C2 (uk) | 2022-05-11 |
Family
ID=63793277
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201911104A UA125661C2 (uk) | 2017-04-13 | 2018-04-13 | Спосіб виробництва металевого зливка |
| UAA201911107A UA125662C2 (uk) | 2017-04-13 | 2018-04-13 | Спосіб виробництва металевого зливка |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201911104A UA125661C2 (uk) | 2017-04-13 | 2018-04-13 | Спосіб виробництва металевого зливка |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US11498118B2 (uk) |
| EP (2) | EP3611277B1 (uk) |
| JP (2) | JP7010930B2 (uk) |
| CN (2) | CN110770359B (uk) |
| UA (2) | UA125661C2 (uk) |
| WO (2) | WO2018190424A1 (uk) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114699655A (zh) | 2017-07-11 | 2022-07-05 | 反射医疗公司 | 用于pet检测器余辉管理的方法 |
| US11369806B2 (en) | 2017-11-14 | 2022-06-28 | Reflexion Medical, Inc. | Systems and methods for patient monitoring for radiotherapy |
| CN109465419B (zh) * | 2018-12-29 | 2021-03-30 | 陕西天成航空材料有限公司 | 一种电子束离心铸造大尺寸钛合金管设备及方法 |
| JP7261615B2 (ja) * | 2019-03-01 | 2023-04-20 | 東邦チタニウム株式会社 | ハース、電子ビーム溶解炉、及び鋳造品の製造方法 |
| CN111945022B (zh) * | 2020-08-10 | 2021-12-31 | 昆明理工大学 | 一种减少eb炉熔炼钛及钛合金扁锭拉锭时间的方法 |
| RU2753847C1 (ru) * | 2020-10-12 | 2021-08-24 | Публичное акционерное общество "Электромеханика" | Способ и устройство для производства металлического слитка |
| CN112496278A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-03-16 | 攀枝花云钛实业有限公司 | 电子束冷床熔炼圆锭的方法 |
| CN114505471B (zh) * | 2022-02-22 | 2024-04-23 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种多自由度浇铸机 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4932635A (en) | 1988-07-11 | 1990-06-12 | Axel Johnson Metals, Inc. | Cold hearth refining apparatus |
| US4838340A (en) | 1988-10-13 | 1989-06-13 | Axel Johnson Metals, Inc. | Continuous casting of fine grain ingots |
| JPH04124229A (ja) * | 1990-09-14 | 1992-04-24 | Nippon Steel Corp | チタン合金の電子ビーム溶解方法 |
| JP3725873B2 (ja) | 2003-01-31 | 2005-12-14 | 東邦チタニウム株式会社 | 金属チタンの電子ビーム溶解方法 |
| JP3759933B2 (ja) * | 2003-03-13 | 2006-03-29 | 東邦チタニウム株式会社 | 高融点金属の電子ビーム溶解方法 |
| JP4443430B2 (ja) * | 2005-01-25 | 2010-03-31 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビーム溶解装置 |
| WO2008078402A1 (ja) | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Toho Titanium Co., Ltd. | 金属インゴットの溶製方法 |
| WO2008084702A1 (ja) | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Nikon Corporation | 光学素子、ファインダー光学系、測光光学系及び撮影光学系と、これらを用いた結像方法および測光方法 |
| JP5380264B2 (ja) * | 2009-12-15 | 2014-01-08 | 東邦チタニウム株式会社 | 金属インゴットの溶製方法 |
| JP5694068B2 (ja) * | 2011-06-18 | 2015-04-01 | 東邦チタニウム株式会社 | 金属製造用溶解原料およびこれを用いた金属の溶解方法 |
| JP5580366B2 (ja) | 2012-05-29 | 2014-08-27 | 東邦チタニウム株式会社 | チタンインゴットの製造方法 |
-
2018
- 2018-04-13 JP JP2019512578A patent/JP7010930B2/ja active Active
- 2018-04-13 JP JP2019512583A patent/JP6922977B2/ja active Active
- 2018-04-13 US US16/604,916 patent/US11498118B2/en active Active
- 2018-04-13 UA UAA201911104A patent/UA125661C2/uk unknown
- 2018-04-13 WO PCT/JP2018/015555 patent/WO2018190424A1/ja unknown
- 2018-04-13 EP EP18783838.8A patent/EP3611277B1/en active Active
- 2018-04-13 US US16/604,906 patent/US11833582B2/en active Active
- 2018-04-13 EP EP18784257.0A patent/EP3611278B1/en active Active
- 2018-04-13 WO PCT/JP2018/015536 patent/WO2018190419A1/ja unknown
- 2018-04-13 UA UAA201911107A patent/UA125662C2/uk unknown
- 2018-04-13 CN CN201880039148.2A patent/CN110770359B/zh active Active
- 2018-04-13 CN CN201880040085.2A patent/CN110770360B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3611278A1 (en) | 2020-02-19 |
| US11498118B2 (en) | 2022-11-15 |
| US20200164432A1 (en) | 2020-05-28 |
| EP3611278B1 (en) | 2023-02-08 |
| EP3611277A1 (en) | 2020-02-19 |
| JPWO2018190419A1 (ja) | 2020-05-14 |
| JP7010930B2 (ja) | 2022-01-26 |
| CN110770360B (zh) | 2022-02-01 |
| US20200122226A1 (en) | 2020-04-23 |
| EP3611277A4 (en) | 2020-08-05 |
| JP6922977B2 (ja) | 2021-08-18 |
| US11833582B2 (en) | 2023-12-05 |
| EP3611277B1 (en) | 2022-03-16 |
| WO2018190424A1 (ja) | 2018-10-18 |
| EP3611278A4 (en) | 2020-08-05 |
| CN110770360A (zh) | 2020-02-07 |
| UA125661C2 (uk) | 2022-05-11 |
| CN110770359B (zh) | 2021-10-15 |
| WO2018190419A1 (ja) | 2018-10-18 |
| CN110770359A (zh) | 2020-02-07 |
| JPWO2018190424A1 (ja) | 2020-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA125662C2 (uk) | Спосіб виробництва металевого зливка | |
| MX2021015412A (es) | Afinado químico selectivo de pequeñas burbujas en vidrio. | |
| US4515600A (en) | Process for the removal of the slag portion from molten mixtures of slag and silicon using a semipermeable separating wall | |
| KR101526444B1 (ko) | 용탕 처리 장치 | |
| US20130291596A1 (en) | Apparatus for manufacturing polysilicon based electron-beam melting using dummy bar and method of manufacturing polysilicon using the same | |
| JP2014055307A (ja) | 連続溶融金属めっき鋼帯のワイピング方法。 | |
| EA039286B1 (ru) | Способ производства металлического слитка | |
| JP5706189B2 (ja) | 電子ビーム溶解炉を用いた金属の溶製方法 | |
| JP5073698B2 (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法 | |
| CN105537513A (zh) | 铜工艺品的制作方法 | |
| EA039285B1 (ru) | Способ производства металлического слитка | |
| KR101132877B1 (ko) | 단결정 반도체 재료 제조 방법 | |
| CN106834805B (zh) | 一种制备锌锰中间合金的方法 | |
| KR20130127248A (ko) | 턴디쉬의 용강량 제어방법 | |
| CN109750320A (zh) | 雾化电解联合制备金属合金粉末的方法 | |
| DE433772C (de) | Verfahren und Einrichtung zur Entnahme von Glas unmittelbar aus dem Glasofen | |
| RU2304623C1 (ru) | Способ легирования стали марганцем | |
| EP1196258B1 (de) | Vorrichtung zur reinigung von stahlschmelzen | |
| DE2024349C3 (de) | Verfahren zum Schmelzen einer abschmelzenden Elektrode | |
| KR20190039744A (ko) | 강의 용제 방법 | |
| KR101977359B1 (ko) | 주조장치 | |
| SU1033449A1 (ru) | Способ варки стекла в ванной печи | |
| RU2405660C1 (ru) | Способ плавки металлов и сплавов | |
| TW524856B (en) | Casting slab of shadow mask for braun tube, its heat treatment method and materials of shadow mask for braun tube | |
| KR20140145382A (ko) | 용탕 처리 장치 |