UA119373C2 - Спосіб виготовлення листа з олововмісної нетекстурованої крем'янистої сталі, отриманий сталевий лист і його застосування - Google Patents

Спосіб виготовлення листа з олововмісної нетекстурованої крем'янистої сталі, отриманий сталевий лист і його застосування Download PDF

Info

Publication number
UA119373C2
UA119373C2 UAA201703805A UAA201703805A UA119373C2 UA 119373 C2 UA119373 C2 UA 119373C2 UA A201703805 A UAA201703805 A UA A201703805A UA A201703805 A UAA201703805 A UA A201703805A UA 119373 C2 UA119373 C2 UA 119373C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
cold
hot
steel
rolled
rolled steel
Prior art date
Application number
UAA201703805A
Other languages
English (en)
Inventor
Елке Леуніс
Элке ЛЕУНИС
Де Путте Том Ван
Сіґрід Якобс
Сигрид ЯКОБС
Вахіб Сайкалі
Вахиб САЙКАЛИ
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=51868993&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA119373(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA119373C2 publication Critical patent/UA119373C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Abstract

Винахід стосується способу виготовлення листа з нетекстурованої Fе-Si сталі. Спосіб включає стадії плавлення сталі, склад якої містить в масових відсотках: С 0,006, 2,00SiS5,0, 0,15All3,0, 0,13MnM3,0, N30,006, 0,040SnS0,2, SS0,005, PP0,2, Ті00,01, решта – Fe та інші неминучі домішки, відливання зазначеного розплаву в сляб, повторного нагрівання зазначеного сляба, гарячої прокатки зазначеного сляба, намотування гарячекатаної сталевої смуги, необов'язкового відпалу гарячекатаної сталевої смуги, холодної прокатки, відпалу і охолоджування холоднокатаної сталі до кімнатної температури.

Description

Даний винахід стосується способу виготовлення листів з електротехнічної Ре-5і сталі, що володіють магнітними властивостями. Такий матеріал використовується, наприклад, при виготовленні роторів та/або статорів електродвигунів для транспортних засобів.
Додавання магнітних властивостей Ее-5і сталі є найбільш економічним джерелом магнітної індукції. З погляду хімічного складу додавання кремнію до заліза є дуже поширеним способом збільшення питомого електроопору, покращуючи в результаті магнітні властивості і одночасно знижуючи загальні втрати енергії В даний час співіснують два типи сталей для електроустаткування: текстуровані і нетекстуровані сталі.
Перевага нетекстурованих сталей полягає в тому, що вони володіють магнітними властивостями, які практично еквівалентні на всіх напрямках намагнічення. Як наслідок, такий матеріал придатніший для застосувань, які вимагають обертального руху, таких як, наприклад, двигуни або генератори.
Наступні властивості використовуються для оцінки ефективності електротехнічних сталей, коли мова йде про магнітні властивості: - магнітна індукція, виражена в Теслах. Ця індукція виходить в заданому магнітному полі, що характеризується в А/м. Чим вища індукція, тим краще. - втрати в сердечнику, виражені у Вт/кг, вимірюються при заданій поляризації, вираженій в
Теслах (Т), з використанням частоти, вираженої в герцах. Чим менші сумарні втрати, тим краще.
Багато металургійних параметрів можуть впливати на зазначені вище властивості, найбільш поширеними з яких є: вміст легуючих елементів, структура матеріалу, розмір феритного зерна, розмір і розподіл виділень і товщина матеріалу. Таким чином, термомеханічна обробка від литва до остаточного відпалу холоднокатаної сталі необхідна для досягнення шуканих характеристик.
УР201301837 розкриває спосіб виготовлення листа електромагнітної сталі, яка містить 0,0030 96 або менше С, 2,0-3,5 905 5і, 0,20-2,5 905 АЇ, 0,10-1,095 Мп ї 0,03-0,10 95 Зп, причому
ЗівАін-ЗпПх4,5 96. Таку сталь піддають гарячій прокатці і потім первинній холодній прокатці із ступенем обтискання 60-70 95 для отримання сталевого листа середньої товщини. Потім сталевий лист піддають проміжному відпалу, потім вторинній холодній прокатці із ступенем обтискання 55-70 95 і подальшому остаточному відпалу при температурі 950 С або більш
Зо протягом 20-90 секунд. Такий спосіб достатньо енергоємний і вимагає тривалих технологічних операцій.
УР2008127612 стосується листа з нетекстурованої електромагнітної сталі, що має хімічний склад, що містить в 95 мас., 0,005 95 або менше 3, 2-4 95 5і, 1 96 або менше Мп, 0,2-2 9» АЇ, 0,003-0,2 90 Зп, і решта Ре з неминучими домішками. Лист з нетекстурованої електромагнітної сталі завтовшки 0,1-0,3 мм виготовляють на стадіях: холодної прокатки товстолистового прокату до і після стадії проміжного відпалу і подальшого відпалу рекристалізації листа. Такий шлях обробки, як і у разі першої заявки, погіршує продуктивність, оскільки він включає довгий технологічний шлях.
Мабуть, існує необхідність в способі виготовлення таких Бебі сталей, який був би спрощеним і надійнішим, при цьому без втрат енергії і електромагнітних властивостей.
Сталь відповідно до винаходу проходить спрощений технологічний маршрут для досягнення відповідних компромісів відносно втрат енергії і індукції. Крім того, обмежений знос інструменту у разі сталі за винаходом.
Метою даного винаходу є створення способу виготовлення відпаленого холоднокатаного листа з нетекстурованої Ее-5і сталі, що складається з наступних послідовних стадій: - плавки сталі, склад якої містить в масових відсотках:
Сх0,006 2,025 5 5,0
Ох АхЗ,О о 1: Мпх3,0
Мх0,006 0,04х5п:0,2 5«0,005 рх02
Ті«кО,01 решта Ге та інші неминучі домішки - відливання зазначеного розплаву в сляб - повторного нагрівання зазначеного сляба при температурі від 1050 "С до 1250 С - гарячої прокатки зазначеного сляба при температурі закінчення гарячої прокатки від 750 "С 60 до 950 "С для отримання гарячекатаної сталевої смуги
- намотування зазначеної гарячекатаної сталевої смуги при температурі від 500 "С до 7507 для отримання гарячекатаної смуги - необов'язкового відпалу гарячекатаної сталевої смуги при температурі від 650 "С до 950 С протягом часу від 10 с до 48 годин - холодної прокатки гарячекатаної сталевої смуги для отримання холоднокатаного сталевого листа - нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури витримки від 850 С до 115070 - витримки холоднокатаного сталевого листа при температурі витримки протягом часу від 20 сдо 100 с - охолоджування холоднокатаного сталевого листа до кімнатної температури для отримання холоднокатаного відпаленого сталевого листа.
У переважному здійсненні способу виготовлення листа з нетекстурованої Ее-5і сталі згідно винаходу вміст кремнію складає: 2,0:5і:3,5, переважніше 2,2:51і53,3.
У переважному здійсненні способу виготовлення листа з нетекстурованої Ее-5і сталі згідно винаходу вміст алюмінію складає: 0,2:АїЇ«1,5, переважніше 0,25:АЇ«1,1.
У переважному здійсненні спосіб виготовлення листа з нетекстурованої Ре-5і сталі за винаходом вміст марганцю складає: 0,15Мпх1,0.
Переважно в способі виготовлення листа з нетекстурованої ЕРе-5і сталі за винаходом вміст олова складає: 0,07«55п:0,15, переважніше 0,1155п:0,15.
У іншому переважному здійсненні спосіб виготовлення листа з нетекстурованої ЕРе-5і сталі за винаходом включає необов'язковий відпал в зоні гарячекатаної смуги, здійснюваний з використанням лінії безперервного відпалу.
У іншому переважному здійсненні спосіб виготовлення листа з нетекстурованої ЕРе-5і сталі за винаходом включає необов'язковий відпал в зоні гарячекатаної смуги, здійснюваний з використанням відпалу в камерній печі.
У переважному здійсненні температура витримки складає від 900 до 1120 "С.
У іншому здійсненні відпалений холоднокатаний лист з нетекстурованої сталі за винаходом має покриття.
Зо Іншою метою винаходу є нетекстурована сталь, отримана з використанням способу за винаходом.
Високоефективні промислові двигуни, генератори для виробництва електроенергії, двигуни для електричних транспортних засобів, що використовують нетекстуровану сталь, виготовлену відповідно до винаходу, також є об'єктом винаходу, а також двигуни для гібридного транспортного засобу, що використовують нетекстуровану сталь, виготовлену згідно винаходу.
Щоб досягти шуканих властивостей, сталь згідно винаходу включає наступний елементний хімічний склад в масових відсотках:
Вуглець в кількості, обмеженій 0,006 включно. Цей елемент може бути шкідливим, оскільки він може викликати старіння сталіта/або виділення, що могло б погіршити магнітні властивості.
Тому концентрацію слід обмежити значенням нижче 60 ррт (0,006 мас. 95).
Мінімальний вміст 5і складає 2,0 мас. 95, а максимальний обмежений 5,0 мас. 95, включаючи обидві межі. зі грає важливу роль в збільшенні питомого опору сталі і, отже, зменшує втрати на вихрові струми. Нижче 2,0 мас. 95 5і важко дося!їти рівні втрат для сортів з малими втратами.
Вище 5,0 мас. 95 5і сталь стає крихкою і ускладнюється подальша технологічна обробка. Отже, вміст 5і складає: 2,0 мас. 9о:х5і:5,0 мас. 95, у переважному здійсненні 2,0 мас. Уох5іх3,5 мас. 95, переважніше 2,2 мас. 96:5іх3,3 мас. 95
Вміст алюмінію повинен складати від 0,1 до 3,0 мас. 96, включаючи обидві межі. Цей елемент діє подібно до кремнію з погляду опору. Нижче 0,1 мас. 95 АІ відсутній реальний вплив на питомий опір або втрати. Вище 3,0 мас. 95 АЇ сталь стає крихкою і ускладнюється подальша технологічна обробка. Отже, вміст АІ складає: 0,1 мас. ЗохАЇ«3,0 мас. 95, у переважному здійсненні 0,2 мас. Уо:АїІ«1,5 мас. 96, переважніше 0,25 мас. 9о:Аї«1,1 мас. 90
Вміст марганцю повинен складати від 0,1 до 3,0 мас. 956, включаючи обидві межі. Цей елемент діє аналогічно 5і або АЇ на питомий опір: він збільшує питомий опір і, отже, знижує втрати на вихрові струми. Крім того, Мп підвищує твердість сталі і може бути корисним для сортів, які вимагають вищих механічних властивостей. Нижче 0,1 мас. 96 Мп відсутній реальний вплив на питомий опір, втрати або механічні властивості. При вмісті вище 3,0 мас. 95 Мп утворюються сульфіди, такі як Мп5, що може погіршити втрати в сердечнику. Отже, вміст Мп складає 0,1 мас. 9: Мпи3,0 мас. 95, у переважному здійсненні 0,1 мас. 90: Мпх1,0 мас. 90
Так само, як вуглець, азот може бути шкідливий, оскільки він може привести до виділень бо АЇМ або ТІМ, що може погіршити магнітні властивості. Вільний азот також може викликати старіння, що погіршує магнітні властивості. Тому концентрацію азоту слід обмежити 60 ррт (0,006 мас. 95).
Олово є істотним елементом в сталі цього винаходу. Його вміст повинен складати від 0,04 до 0,2 мас.95, включаючи обидві межі. Воно грає позитивну роль в плані магнітних властивостей, особливо завдяки поліпшенню текстури. Це допомагає зменшити компонент (111) в остаточній текстурі і, таким чином, допомагає поліпшити магнітні властивості в цілому і поляризацію/індукцію зокрема. Нижче 0,04 мас. 95 ефект олова є незначним і вище 0,2 мас. 90 крихкість сталі стає проблемою. Отже, вміст олова складає: 0,04 мас. дох5п:0,2 мас. 95, у переважному здійсненні 0,07 мас. до2х5п:0,15 мас. 90
Концентрація сірки повинна бути обмежена 0,005 мас. 95, тому що 5 може утворювати виділення, такі як ММЗ або ТІ5, які погіршують магнітні властивості.
Вміст фосфору повинен бути нижчий 0,2 мас. 95 Р збільшує питомий опір, що зменшує втрати, а також може поліпшити текстуру і магнітні властивості через те, що є сегрегуючим елементом, який може грати роль при рекристалізації і в текстурі. Він також може поліпшити механічні властивості. Якщо концентрація перевищує 0,2 мас. 95, технологічна обробка буде ускладнена через збільшення крихкості сталі. Отже, вміст Р складає Р«ех0,2 мас. 95, але в переважному здійсненні, щоб обмежити проблеми сегрегації, Р«0,05 мас. 95
Титаном є елемент, який може утворювати виділення, такі як: ТІМ, Ті, Ті4С29»2, ТІ(С, М) і ТС, що є шкідливим для магнітних властивостей. Його концентрація повинна бути нижча 0,01 мас.
Чо
Решта є залізом і неминучими домішками, такими як перераховані нижче, з максимальним вмістом, прийнятним в сталі відповідно до винаходу:
МЬр:0,005 мас. 95
У0,005 мас. 95
Сих0,030 мас. 95,
Міх0,030 мас. 96
Ст«0,040 мас. Об,
Вх0,0005
Іншими можливими домішками є: Ав, РО, Бе, 2г, Са, О, Со, 556 і 7п, які можуть бути
Зо присутніми на рівні слідів.
Виливок з хімічним складом згідно винаходу потім повторно нагрівають, температура повторного нагрівання сляба (5КТ) складає від 1050 "С до 1250 "С, до досягнення однорідної температури по всьому слябу. При температурі нижче 1050 "С ускладнена прокатка і зусилля прокатки будуть дуже високими. Вище за 1250 "С сорти з високим вмістом кремнію стають дуже м'якими і може відбуватися викривлення до деякої міри і таким чином важко переробка.
Температура закінчення гарячої прокатки впливає на остаточну мікроструктуру після гарячої прокатки і складає від 750 до 950 "С. Коли температура чистового прокатки (ЕКТ) нижче 750 "С, рекристалізація обмежена і мікроструктура сильно деформована. Вище 950 С означало б більше домішок в твердому розчині і можливе подальше виділення і погіршення магнітних властивостей.
Температура намотування (СТ) гарячекатаної смуги також грає роль в кінцевому гарячекатаному продукті; вона складає від 500 "С до 750 "С. Намотування при температурах нижче 500 "С не дозволила б досягти достатнього повернення, хоча ця металургійна стадія необхідна в плані магнітних властивостей. Вище 750 "С з'являється товстий оксидний шар, що створює труднощі для подальших стадій обробки, таких як холодне прокатки та/або травлення.
Гарячекатана сталева смуга має поверхневий шар з текстурою Госса з орієнтуванням 1110)3:100», зазначена текстура Госса вимірюється на 15 мас. 95 товщини гарячекатаної сталевої смуги. Текстура Госса забезпечує смугу з підвищеною щільністю магнітного потоку, тим самим зменшуючи втрати в сердечнику, що добре видно з таблиць 2, 4 і 6, наданих нижче.
Зародження текстури Госса посилюється під час гарячої прокатки шляхом підтримки температури закінчення прокатки вище 750 градусів Цельсія.
Товщина гарячої смуги варіюється від 1,5 до З мм. Важко отримати товщину менше 1,5 мм на звичайних станах гарячої прокатки. Холодне прокатки від смуги завтовшки більше З мм до заданої товщини холоднокатаної сталі значно понизить продуктивність після стадії намотування, що також погіршить остаточні магнітні властивості.
Необов'язковий відпал гарячекатаної смуги (НВА) може виконуватися при температурах від 650 до 950 "С, ця стадія є додатковою. Це може бути безперервний відпал або відпал в камерній печі. Нижче за температуру витримки 650 "С рекристалізація не буде завершена, і поліпшення кінцевих магнітних властивостей буде обмежено. Вище за температуру витримки бо 950 7С зерно рекристалізації стає дуже великим і метал стає крихким і важко обробка на подальших технологічних стадіях. Тривалість витримки залежатиме від того, чи буде це безперервний відпал (від 10 с до 60 с) або відпал в камерній печі (від 24 год. до 48 год.). Після цього смугу (відпалену або не відпалену) піддають холодній прокатці. У цьому винаході холодну прокатку проводять в одну стадію, тобто без проміжного відпалу.
Травлення може бути виконане до або після стадії відпалу.
Нарешті, холоднокатану сталь піддають остаточному відпалу при температурі (ЕАТ), складовій від 850 до 1150 "С, переважно від 900 до 1120 "С, протягом часу від 10 до 100 із залежно від використовуваної температури і шуканого розміру зерна. Нижче 8507 рекристалізація не буде завершена, і втрати не досягнуть свого якнайкращого значення. При температурі вище 1150 С розмір зерна буде дуже великим і індукція погіршується. Що стосується часу витримки, менше 10 секунд не вистачає часу для рекристалізації, тоді як вище 100 з розмір зерна буде дуже великим і негативно позначиться на кінцевих магнітних властивостях, таких як рівень індукції.
Товщина кінцевого листа (Е5Т) складає від 0,14 мм до 0,67 мм.
Мікроструктура кінцевого листа, отриманого відповідно до винаходу, містить ферит з розміром зерна від 30 мкм до 200 мкм. Нижче за 30 мкм втрати будуть дуже високими і вище 200 мкм рівень індукції буде дуже низьким.
Що стосується механічних властивостей, то межа міцності при розриві складатиме від 300
Мпа до 480 МПа, тоді як гранична міцність при розтягуванні повинна бути від 350 МПа до 600
МПа.
Наступні приклади призначені для ілюстрації і не призначені для обмеження об'єму розкриття:
Приклад 1
Виконують дві лабораторні плавки з складами, наведеними в таблиці 1 нижче. Підкреслені значення не відповідають винаходу. Потім послідовно: проводять гарячу прокатку після повторного нагрівання слябів при 1150 "С. Температура закінчення прокатки складає 900 "С і сталі намотують при 530 "С. Гарячі смуги піддають відпалу в камерній печі при 750 "С протягом 48 годин. Сталі піддають холодній прокатці до 0,5 мм. Проміжний відпал не проводять.
Остаточний відпал проводять при температурі витримки 1000 "С і часі витримки 40 с.
Коо)
Таблиця 1
Хімічний склад в 95 мас. Плавки 1 і2
Р 1111111111111111111лкбобов/|7117171717171лол«005о 1
Магнітні вимірювання проводять для обох цих плавок. Вимірюють загальні магнітні втрати при 1,5 Т і 50 Гц, а також індуктивність В5000 і результати показані в таблиці нижче. Можна бачити, що додавання Зп призводить до істотного поліпшення магнітних властивостей з використанням цього технологічного маршруту.
Таблиця 2
Магнітні властивості плавки 1 і 2 11111111 1711111 Плавкаї | Плавка?2//
Приклад 2
Виконують дві плавки з складами, приведеними в таблиці З нижче. Підкреслені значення не відповідають винаходу. Гарячу прокатку проводять після повторного нагрівання слябів при 1120 "С. Температура закінчення прокатки складає 870 "С, температура намотування складає 635 "С. Гарячі смуги піддають відпалу в камерній печі при 750 "С протягом 48 годин. Потім проводять холодну прокатку до 0,35 мм. Проміжний відпал не проводять. Остаточний відпал проводять при температурі витримки 950 "С і часу витримки 60 с.
Таблиця З
Хімічний склад в 95 мас. Плавка З і 4
Елемент (95 мас.) 0,0037 0,0030 2,898 2,937 0,386 0,415 0,168 0,135 0,0011 0,0038 0,033 023 0,0011 0,0012
Р 0,0180 0,0165 0,0049 0,0041
Магнітні вимірювання проводять для обох цих плавок. Вимірюють загальні магнітні втрати при 1,5 Т і 50 Гц, а також індуктивність В5000 і результати показані в таблиці нижче. Можна бачити, що додавання Зп призводить до істотного поліпшення магнітних властивостей з використанням цього технологічного маршруту.
Таблиця 4
Магнітні властивості плавок З і 4 11111111 Плавказ3/// | / Плавкаї4///:
Втрати при 1,57/50Гц (Вт/кг воо00 (т 1,666 1,688
Приклад З
Виконують дві плавки з складами, наведеними в таблиці 5 нижче. Підкреслені значення не відповідають винаходу. Потім послідовно проводять: гарячу прокатку після повторного нагрівання слябів при 1150 С. Температура закінчення прокатки складає 850 С і сталі намотують при 550 "С. Гарячі смуги піддають відпалу в камерній печі при 800 "С протягом 48 год. Сталі піддають холодній прокатці до 0,35 мм. Проміжний відпал не проводять. Остаточний відпал проводять при температурі витримки 1040 "С і часу витримки 60 с.
Таблиця 5
Хімічний склад в 95 мас. Плавка 5 і 6
Елемент (95 мас.) 0,002 0,0009 0,0004 0,0014 0,006 0,076 0,0004 0,0012
Р 50,05 50,05 0,0015 0,0037
Опір (мкОм-ст 55,54 53,07
Магнітні вимірювання проводять для обох цих плавок. Вимірюють загальні магнітні втрати при 1,5 Т і 50 Гц, при 1 Т і 400 Гц, а також індуктивність В5000 і результати показані в таблиці нижче. Можна бачити, що додавання 0,07 95 мас. Зп призводить до поліпшення магнітних властивостей з використанням цього технологічного маршруту.
Таблиця 6
Магнітні властивості плавка 5 і 6 11111111 Плавка5 | / Плавкаб//:
Як можна бачити зі всіх цих прикладів, Зп покращує магнітні властивості з використанням металургійного способу згідно винаходу з різним хімічним складом.
Сталь, отриману за способом винаходу, можна використовувати для двигунів електричних або гібридних автомобілів, для промислових високоефективних двигунів, а також для генераторів для виробництва електроенергії.

Claims (15)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення холоднокатаного відпаленого листа з нетекстурованої Ее-5і сталі, що складається з наступних послідовних стадій: - плавки сталі складу, який містить в масових відсотках: сС-0,006, 2,0-55і5,0, О 1 хАїЗ,0, 01 Мп3,0, Мм-0,006, 0, О4х5п0,2, З-0,005, РО 2, Тік0,01, решта Ее і неминучі домішки, - розливання розплаву в сляб, - повторного нагрівання зазначеного сляба при температурі від 1050 "С до 1250 "С, - гарячої прокатки сляба при температурі закінчення гарячої прокатки від 750 до 9507 для Зо отримання гарячекатаної сталевої смуги, - намотування зазначеної гарячекатаної сталевої смуги при температурі від 500 до 750 "С, - необов'язкового відпалу зазначеної гарячекатаної сталевої смуги при температурі від 650 до 950 "С протягом часу від 10 з до 48 годин, - холодної прокатки гарячекатаної сталевої смуги для отримання холоднокатаного сталевого листа, - нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури витримки від 850 "С до 1150 "С, - витримки холоднокатаної сталі при температурі витримки протягом часу від 20 с до 100 с, - охолоджування холоднокатаної сталі до кімнатної температури.
2. Спосіб за п. 1, в якому 2,0«5і:3,5.
3. Спосіб за п. 2, в якому 2,2:5і53,3.
4. Спосіб за п. 1 або 2, в якому 0,2:АЇс1,5.
5. Спосіб за п. 4, в якому 0,25:АЇ-с1,1.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому 0,15Маих1,0.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому 0,07«55п:0,15.
8. Спосіб за п. 7, в якому 011:55п:0,15.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому відпал гарячекатаної смуги проводять з використанням лінії безперервного відпалу.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому необов'язковий відпал гарячекатаної смуги проводять, використовуючи відпал в камерній печі.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, в якому температура витримки складає від 900 "С до 112076. (с;
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому холоднокатаний відпалений сталевий лист додатково покривають покриттям.
13. Лист з нетекстурованої відпаленої і холоднокатаної сталі, виготовлений способом за будь- яким з пп. 1-12.
14. Лист з нетекстурованої відпаленої і холоднокатаної сталі за п. 13, що містить ферит з розміром зерна від 30 до 200 мкм, з товщиною листа (Е5Т) від 0,14 мм до 0,67 мм.
15. Застосування відпаленого і холоднокатаного листа з нетекстурованої сталі за п. 13 або 14 для виготовлення двигунів і генераторів.
UAA201703805A 2014-10-20 2015-10-20 Спосіб виготовлення листа з олововмісної нетекстурованої крем'янистої сталі, отриманий сталевий лист і його застосування UA119373C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002174 WO2016063098A1 (en) 2014-10-20 2014-10-20 Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof
PCT/IB2015/001944 WO2016063118A1 (en) 2014-10-20 2015-10-20 Method of production of tin containing non grain-oriented silicon steel sheet, steel sheet obtained and use thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA119373C2 true UA119373C2 (uk) 2019-06-10

Family

ID=51868993

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201703805A UA119373C2 (uk) 2014-10-20 2015-10-20 Спосіб виготовлення листа з олововмісної нетекстурованої крем'янистої сталі, отриманий сталевий лист і його застосування

Country Status (28)

Country Link
US (1) US11566296B2 (uk)
EP (3) EP3741874B1 (uk)
JP (2) JP6728199B2 (uk)
KR (1) KR102535436B1 (uk)
CN (1) CN107075647B (uk)
BR (1) BR112017008193B1 (uk)
CA (1) CA2964681C (uk)
CL (1) CL2017000958A1 (uk)
CO (1) CO2017003825A2 (uk)
CR (1) CR20170156A (uk)
CU (1) CU24581B1 (uk)
DK (3) DK3209807T4 (uk)
DO (1) DOP2017000099A (uk)
EC (1) ECSP17024484A (uk)
ES (3) ES2967592T3 (uk)
FI (3) FI3741874T3 (uk)
HR (3) HRP20210247T4 (uk)
HU (2) HUE063684T2 (uk)
MX (1) MX385314B (uk)
PE (1) PE20171248A1 (uk)
PL (3) PL4254440T3 (uk)
PT (3) PT3741874T (uk)
RS (3) RS64786B1 (uk)
RU (1) RU2687783C2 (uk)
SI (3) SI4254440T1 (uk)
SV (1) SV2017005423A (uk)
UA (1) UA119373C2 (uk)
WO (2) WO2016063098A1 (uk)

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CR20170156A (es) 2014-10-20 2017-09-22 Arcelormittal Método de producción de hojalata conteniendo una lámina de acero de silicio de grano no orientado, lámina de acero obtenida y uso de esta.
US20180248420A1 (en) * 2015-08-21 2018-08-30 Yoshikawa Kogyo Co.,Ltd. Stator core and motor equipped with same
CN108500066B (zh) * 2017-02-24 2020-06-16 上海梅山钢铁股份有限公司 T5硬质镀锡板尾部厚差冷热轧工序协调控制方法
WO2019111028A1 (en) 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steal sheet and method of manufacturing the same
KR102009392B1 (ko) * 2017-12-26 2019-08-09 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
DE102018201618A1 (de) * 2018-02-02 2019-08-08 Thyssenkrupp Ag Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges Elektroband
RU2692146C1 (ru) * 2018-05-25 2019-06-21 Олег Михайлович Губанов Способ получения изотропной электротехнической стали
CN112840041B (zh) * 2018-10-15 2023-01-06 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于制造具有中间厚度的no-电工带的方法
CN111690870A (zh) * 2019-03-11 2020-09-22 江苏集萃冶金技术研究院有限公司 一种冷连轧生产高磁感薄规格无取向硅钢方法
MX2021015679A (es) * 2019-06-28 2022-02-03 Jfe Steel Corp Metodo para producir una chapa de acero electrico no orientado, metodo para producir un nucleo de motor y nucleo de motor.
DE102019217491A1 (de) 2019-08-30 2021-03-04 Sms Group Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Si-legierten Elektrobandes mit einer Kaltbanddicke dkb < 1 mm aus einem Stahlvorprodukt
JP7557123B2 (ja) * 2020-02-06 2024-09-27 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
CN112030059B (zh) * 2020-08-31 2021-08-03 武汉钢铁有限公司 一种短流程无取向硅钢的生产方法
CN112159927A (zh) * 2020-09-17 2021-01-01 马鞍山钢铁股份有限公司 一种具有不同屈强比的冷轧无取向硅钢及其两种产品的生产方法
RU2779122C1 (ru) * 2021-08-17 2022-09-01 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства высоколегированной холоднокатаной электротехнической изотропной стали
KR102811640B1 (ko) * 2022-07-27 2025-05-26 현대제철 주식회사 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
CN115369225B (zh) * 2022-09-14 2024-03-08 张家港扬子江冷轧板有限公司 新能源驱动电机用无取向硅钢及其生产方法与应用
DE102022129243A1 (de) 2022-11-04 2024-05-08 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Nicht kornorientiertes metallisches Elektroband oder -blech sowie Verfahren zur Herstellung eines nicht kornorientierten Elektrobands
WO2025104475A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104482A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104476A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104467A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104470A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104483A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104473A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104477A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104478A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104472A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A double cold rolled non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104471A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104481A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104480A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof
WO2025104469A1 (en) * 2023-11-15 2025-05-22 Arcelormittal A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19930519C1 (de) * 1999-07-05 2000-09-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
JPS583027B2 (ja) 1979-05-30 1983-01-19 川崎製鉄株式会社 鉄損の低い冷間圧延無方向性電磁鋼板
JPH01198427A (ja) 1988-02-03 1989-08-10 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH01225723A (ja) † 1988-03-04 1989-09-08 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法
KR100240993B1 (ko) * 1995-12-18 2000-03-02 이구택 철손이 낮은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR100240995B1 (ko) 1995-12-19 2000-03-02 이구택 절연피막의 밀착성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
US6139650A (en) 1997-03-18 2000-10-31 Nkk Corporation Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same
DE19807122C2 (de) * 1998-02-20 2000-03-23 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech
TW476790B (en) * 1998-05-18 2002-02-21 Kawasaki Steel Co Electrical sheet of excellent magnetic characteristics and its manufacturing method
JP3852227B2 (ja) 1998-10-23 2006-11-29 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
DE19918484C2 (de) 1999-04-23 2002-04-04 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech
JP4568999B2 (ja) * 2000-09-01 2010-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2006051543A (ja) 2004-07-15 2006-02-23 Nippon Steel Corp 冷延、熱延鋼板もしくはＡｌ系、Ｚｎ系めっき鋼板を使用した高強度自動車部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品
CN100529115C (zh) * 2004-12-21 2009-08-19 株式会社Posco 具有优良磁性的无取向电工钢板及其制造方法
JP4724431B2 (ja) * 2005-02-08 2011-07-13 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4681450B2 (ja) 2005-02-23 2011-05-11 新日本製鐵株式会社 圧延方向の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法
CN101218362B (zh) 2005-07-07 2010-05-12 住友金属工业株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
JP4855220B2 (ja) * 2006-11-17 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 分割コア用無方向性電磁鋼板
JP4855222B2 (ja) 2006-11-17 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 分割コア用無方向性電磁鋼板
EP1995336A1 (fr) 2007-05-16 2008-11-26 ArcelorMittal France Acier à faible densité présentant une bonne aptitude à l'emboutissage
JP5228413B2 (ja) * 2007-09-07 2013-07-03 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
EP2520681B1 (en) 2009-12-28 2018-10-24 Posco Non-oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties and a production method therefor
KR101302895B1 (ko) * 2010-02-25 2013-09-06 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 무방향성 전자기 강판
EP2602335B1 (en) * 2010-08-04 2020-03-18 Nippon Steel Corporation Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet
JP5671872B2 (ja) * 2010-08-09 2015-02-18 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN102453837B (zh) 2010-10-25 2013-07-17 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感无取向硅钢的制造方法
WO2012114383A1 (ja) * 2011-02-24 2012-08-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5658099B2 (ja) 2011-06-17 2015-01-21 株式会社ブリヂストン 接着ゴム組成物
JP5724824B2 (ja) * 2011-10-27 2015-05-27 新日鐵住金株式会社 圧延方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板の製造方法
US10096414B2 (en) † 2011-12-28 2018-10-09 Posco Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same
CA2860667C (en) * 2012-01-12 2020-04-28 Nucor Corporation Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal
CN103842544B (zh) † 2012-03-29 2016-10-12 新日铁住金株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
CR20170156A (es) 2014-10-20 2017-09-22 Arcelormittal Método de producción de hojalata conteniendo una lámina de acero de silicio de grano no orientado, lámina de acero obtenida y uso de esta.

Also Published As

Publication number Publication date
CN107075647B (zh) 2019-05-14
DOP2017000099A (es) 2017-08-15
RS67146B1 (sr) 2025-09-30
FI3741874T3 (fi) 2023-11-02
DK3209807T4 (da) 2024-10-21
EP4254440A2 (en) 2023-10-04
JP2017537230A (ja) 2017-12-14
CU24581B1 (es) 2022-02-04
JP2020183583A (ja) 2020-11-12
CR20170156A (es) 2017-09-22
MX385314B (es) 2025-03-18
HRP20210247T4 (hr) 2024-12-20
ES2856958T5 (en) 2025-02-12
KR20170072210A (ko) 2017-06-26
RU2017113457A3 (uk) 2019-04-05
DK3741874T3 (da) 2023-11-06
SI3741874T1 (sl) 2024-02-29
JP7066782B2 (ja) 2022-05-13
FI4254440T3 (fi) 2025-10-08
PT4254440T (pt) 2025-10-08
CA2964681A1 (en) 2016-04-28
US11566296B2 (en) 2023-01-31
SV2017005423A (es) 2017-10-17
PL4254440T3 (pl) 2025-10-13
WO2016063118A1 (en) 2016-04-28
US20170314087A1 (en) 2017-11-02
JP6728199B2 (ja) 2020-07-22
DK4254440T3 (da) 2025-10-06
PT3741874T (pt) 2023-11-07
BR112017008193B1 (pt) 2021-10-13
EP3741874A1 (en) 2020-11-25
HRP20210247T1 (hr) 2021-04-02
EP4254440A3 (en) 2024-05-22
EP3209807A1 (en) 2017-08-30
CA2964681C (en) 2022-08-02
SI3209807T1 (sl) 2021-04-30
CN107075647A (zh) 2017-08-18
EP3741874B1 (en) 2023-10-11
BR112017008193A2 (pt) 2017-12-26
RS64786B1 (sr) 2023-11-30
CO2017003825A2 (es) 2017-08-31
RU2017113457A (ru) 2018-10-19
ES2967592T3 (es) 2024-05-03
SI3209807T2 (sl) 2025-03-31
EP3209807B2 (en) 2024-07-24
PL3741874T3 (pl) 2024-01-22
RS61449B1 (sr) 2021-03-31
HUE063684T2 (hu) 2024-01-28
HRP20231336T1 (hr) 2024-02-16
PL3209807T5 (pl) 2024-11-04
EP3209807B1 (en) 2020-11-25
RU2687783C2 (ru) 2019-05-16
FI3209807T4 (fi) 2024-10-30
MX2017005096A (es) 2018-02-23
ES2856958T3 (es) 2021-09-28
HUE052846T2 (hu) 2021-05-28
SI4254440T1 (sl) 2025-10-30
RS61449B2 (sr) 2024-11-29
KR102535436B1 (ko) 2023-05-22
PL3209807T3 (pl) 2022-02-28
HRP20251015T1 (hr) 2025-10-24
CU20170054A7 (es) 2017-10-05
PT3209807T (pt) 2021-02-25
WO2016063098A1 (en) 2016-04-28
DK3209807T3 (da) 2021-02-22
EP4254440B1 (en) 2025-08-20
CL2017000958A1 (es) 2018-02-23
ES3042209T3 (en) 2025-11-19
ECSP17024484A (es) 2018-02-28
PE20171248A1 (es) 2017-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA119373C2 (uk) Спосіб виготовлення листа з олововмісної нетекстурованої крем&#39;янистої сталі, отриманий сталевий лист і його застосування
JP5605518B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR102071321B1 (ko) 방향성 전자 강판과 그의 제조 방법
US5803988A (en) Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet showing superior adherence of insulating coated layer
US10026534B2 (en) Hot-rolled steel sheet for producing non-oriented electrical steel sheet and method of producing same
US9748027B2 (en) Method for manufacturing non-oriented electromagnetic steel sheet
KR101921401B1 (ko) 방향성 전기 강판의 제조 방법
KR20150007360A (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법
TWI525198B (zh) Non - directional electrical steel sheet and its hot - rolled steel sheet
KR102483636B1 (ko) 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
WO2016111088A1 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP7662031B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板
KR100940719B1 (ko) 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법
CS252183B1 (cs) Způsob výroby orientovaných transformátorových plechů