KR102483636B1 - 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 - Google Patents
무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR102483636B1 KR102483636B1 KR1020200175664A KR20200175664A KR102483636B1 KR 102483636 B1 KR102483636 B1 KR 102483636B1 KR 1020200175664 A KR1020200175664 A KR 1020200175664A KR 20200175664 A KR20200175664 A KR 20200175664A KR 102483636 B1 KR102483636 B1 KR 102483636B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- steel sheet
- electrical steel
- heat treatment
- oriented electrical
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 84
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 70
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 40
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 24
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 22
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 20
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 19
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 24
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 abstract description 3
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 11
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
전기강판에서부터 모터용 부품으로 가공한 이후의 최종 열처리까지의 공정을 개선하여 자화용이 방향으로 정렬된 텍스쳐(Texture)의 강도를 높이고, 이를 통해서 자기적 특성을 향상시킨 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
아울러, 본 발명은 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있게 된다.
아울러, 본 발명은 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있게 된다.
Description
본 발명은 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
전기 강판은 자기 특성에 따라서 방향성 전기 강판과 무방향성 전기 강판으로 나눌 수 있다.
방향성 전기 강판(oriented electrical steel sheet)은 강판의 압연방향으로 자화가 용이하도록 제조하여 압연 방향으로 특히 우수한 자기 특성을 가지므로, 저철손, 고투자율이 요구되는 대형, 중소형 변압기의 철심으로 주로 사용된다.
이에 반하여, 무방향성 전기 강판(non-oriented electrical steel sheet)은 강판의 방향에 관계없이 균일한 자기특성을 갖는다. 이에 따라, 무방향성 전기강판은 리니어 컴프모터, 에어컨 컴프모터 및 청소기용 고속모터 등의 철심으로 주로 사용된다.
최근 에너지절약의 차원에서 전기기기의 효율을 높이고 소형화하려는 추세에 따라, 무방향성 전기 강판에 있어서도 철손을 최대한 낮추기 위한 연구가 진행되고 있다.
본 발명의 목적은 전기강판에서부터 모터용 부품으로 가공한 이후의 최종 열처리까지의 공정을 개선하여 자화용이 방향으로 정렬된 텍스쳐(Texture)의 강도를 높이고, 이를 통해서 자기적 특성을 향상시킨 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
또한, 본 발명의 목적은 냉간압연 후 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리 공정을 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 실시하고, 모터용 부품으로 가공 처리한 후에는 최종 열처리를 900℃ 이상의 고온으로 실시하는 것에 의해, (100) 방향의 강도는 높이면서 전기강판의 자기적 특성을 향상시킨 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
아울러, 본 발명에서는 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있는 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 목적들은 이상에서 언급한 목적으로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 본 발명의 다른 목적 및 장점들은 하기의 설명에 의해서 이해될 수 있고, 본 발명의 실시예에 의해 보다 분명하게 이해될 것이다. 또한, 본 발명의 목적 및 장점들은 특허 청구 범위에 나타낸 수단 및 그 조합에 의해 실현될 수 있음을 쉽게 알 수 있을 것이다.
본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 냉간압연 후 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리 공정을 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 실시하고, 모터용 부품으로 가공 처리한 후에는 최종 열처리를 900℃ 이상의 고온으로 실시하는 것에 의해, (100) 방향의 강도는 높이면서 전기강판의 자기적 특성을 향상시켰다.
이 결과, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 냉간압연 후 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 수행하는 것에 의해, 무방향성 전기강판의 결정조직인 (100)면의 강도를 높이고, 이를 통해 자기적 특성을 개선시킬 수 있게 된다.
아울러, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있게 된다.
이를 위해, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 C : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하, Si : 1.0 ~ 3.5 중량%, Al : 0.2 ~ 0.6 중량%, Mn : 0.02 ~ 0.20 중량%, P : 0.01 ~ 0.20 중량%, S : 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함한다.
또한, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 Cu : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하, Ni : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하 및 Cr : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
이 결과, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판은 1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖는다.
아울러, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판은 350 ~ 540N/㎟의 인장강도 및 200 ~ 270Hv의 경도를 갖는다.
본 발명에 따르면, 냉간압연 후 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리 공정을 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 실시하고, 모터용 부품으로 가공 처리한 후에는 최종 열처리를 900℃ 이상의 고온으로 실시하는 것에 의해, (100) 방향의 강도는 높이면서 전기강판의 자기적 특성을 향상시켰다.
이 결과, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 냉간압연 후 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 수행하는 것에 의해, 무방향성 전기강판의 결정조직인 (100)면의 강도를 높이고, 이를 통해 자기적 특성을 개선시킬 수 있게 된다.
아울러, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있게 된다.
이 결과, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판은 1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖는다.
또한, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판은 350 ~ 540N/㎟의 인장강도 및 200 ~ 270Hv의 경도를 갖는다.
아울러, 본 발명에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 자기적 특성이 우수한 (100)면의 집합조직의 개선으로 우수한 자기적 특성을 확보하는 것에 의해, 리니어 컴프모터, 에어컨 컴프모터 및 청소기용 고속모터 등의 철심으로 사용하기에 적합하다.
상술한 효과와 더불어 본 발명의 구체적인 효과는 이하 발명을 실시하기 위한 구체적인 사항을 설명하면서 함께 기술한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 실시예 1에 따른 시편을 나타낸 사진이다.
도 3은 실시예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이다.
도 4는 비교예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이다.
도 2는 실시예 1에 따른 시편을 나타낸 사진이다.
도 3은 실시예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이다.
도 4는 비교예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이다.
전술한 목적, 특징 및 장점은 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 후술되며, 이에 따라 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 본 발명의 기술적 사상을 용이하게 실시할 수 있을 것이다. 본 발명을 설명함에 있어서 본 발명과 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 상세한 설명을 생략한다. 이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다. 도면에서 동일한 참조부호는 동일 또는 유사한 구성요소를 가리키는 것으로 사용된다.
본 명세서에서 사용되는 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다. 본 출원에서, "구성된다" 또는 "포함한다" 등의 용어는 명세서 상에 기재된 여러 구성 요소들, 또는 여러 단계들을 반드시 모두 포함하는 것으로 해석되지 않아야 하며, 그 중 일부 구성 요소들 또는 일부 단계들은 포함되지 않을 수도 있고, 또는 추가적인 구성 요소 또는 단계들을 더 포함할 수 있는 것으로 해석되어야 한다.
이하에서는, 본 발명의 몇몇 실시예에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법을 설명하도록 한다.
일반적으로, 무방향성 전기강판은 열간압연 단계, 열연 소둔 열처리 단계, 냉간압연 단계 및 최종 소둔 열처리 단계의 순서로 진행된다. 이와 같이, 제조된 무방향성 전기강판은 모터용 부품(stator, rotor)으로 활용하기 위해 절연코팅 및 가공 처리를 실시하게 되며, 이러한 가공 처리시 발생된 응력을 제거하기 위해 최종 열처리를 진행하게 된다.
이러한 많은 과정을 거치면서, 제조 공정에 따른 공정 비용이 상승함에도 불구하고, 최종 결과물에서는 특별한 개선이 없었다. 전기강판에서 금속의 텍스쳐(Texture)는 철손 및 자속밀도에 영향을 줄 수 있기 때문에 중요하다. 금속의 텍스쳐(Texture)에 영향을 주는 요소는 전기강판의 합금 성분과 압하율, 열처리 조건 등 다양한 요소들이 있으며, 일반적으로 어떠한 조성 및 압하율로 제작되어 있더라도 일정 열처리 조건하에서 최적 조건으로 맞춰 사용해야 한다.
무방향성 전기강판에서 일정한 열처리 및 공정 최적화를 통하여 비용을 줄이고 자기적 특성에 지배적인 인자인 텍스쳐(Texture)를 최적화하여 철손을 저감하게 되면, 공정 비용 대비하여 효율적으로 모터용 부품으로 활용할 수 있는 무방향성 전기강판을 제작할 수 있게 되고, 이를 통해서 모터의 고효율화를 실현할 수 있게 된다.
따라서, 본 발명에서는 전기강판에서부터 모터용 부품으로 가공한 이후의 최종 열처리까지의 공정을 개선하여 자화용이 방향으로 정렬된 텍스쳐(Texture)의 강도를 높이고, 이를 통해서 자기적 특성을 향상시켰다.
즉, 본 발명에서는, 냉간압연 후 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리 공정을 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 실시하고, 모터용 부품으로 가공 처리한 후에는 최종 열처리를 900℃ 이상의 고온으로 실시하는 것에 의해, (100) 방향의 강도는 높이면서 전기강판의 자기적 특성은 향상시킬 수 있게 된다.
이와 같이, 본 발명에서는 냉간압연 후, 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리를 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 수행하는 것에 의해, 무방향성 전기강판의 결정조직인 (100)면의 강도를 높이고, 이를 통해 자기적 특성을 개선시킬 수 있게 된다.
이를 위해, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판은 C : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하, Si : 1.0 ~ 3.5 중량%, Al : 0.2 ~ 0.6 중량%, Mn : 0.02 ~ 0.20 중량%, P : 0.01 ~ 0.20 중량%, S : 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하며, 1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖는다.
또한, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판은 Cu : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하, Ni : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하 및 Cr : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
여기서, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판은 0.05 ~ 0.50mm의 두께를 갖는 것이 바람직하다. 무방향성 전기강판의 두께가 0.05mm 미만일 경우에는 리니어 컴프모터, 에어컨 컴프모터 및 청소기용 고속모터 등의 철심으로 사용할 시 형상 불량을 유발할 수 있으므로 바람직하지 못하다. 반대로, 무방향성 전기강판의 두께가 0.50mm를 초과할 경우에는 (100)면의 집합조직을 다량 확보할 수 없어 자속밀도가 열화되므로 바람직하지 않다.
아울러, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판은 350 ~ 540N/㎟의 인장강도 및 200 ~ 270Hv의 경도를 갖는다.
이하, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
탄소(C)는 다량 첨가될 경우 오스테나이트 영역을 확대하며 상변태 구간을 증가시키고 최종 소둔 열처리시 페라이트의 결정립 성장을 억제하여 철손을 열화시킨다. 또한, 탄소(C)는 최종제품에서 전기제품으로 가공 후 사용시 자기시효에 의하여 철손을 높이기 때문에 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하의 함량비가 함유되도록 제어하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류손실을 낮추기 위해 첨가된다.
실리콘(Si)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 1.0 ~ 3.5 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하며, 보다 바람직한 범위로는 2.5 ~ 3.2 중량%를 제시할 수 있다. 실리콘(Si)의 첨가량이 1.0 중량% 미만으로 소량 첨가될 시에는 저철손 특성을 얻기 어렵고 압연방향의 투자율 향상이 곤란하다. 또한, 실리콘(Si)의 첨가량이 3.5 중량%를 초과하여 과도하게 첨가되면 자속밀도의 저하를 초래하여 모터의 토크가 저하되거나 동손이 증가하고, 취성 증가로 냉간압연시 균열 또는 판파단이 발생할 수 있다.
알루미늄(Al)
알루미늄(Al)은 실리콘(Si)과 함께 무방향성 전기강판의 철손을 낮추는데 기여한다.
알루미늄(Al)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.6 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하며, 보다 바람직한 범위로는 0.3 ~ 0.5 중량%를 제시할 수 있다. 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.2 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 충분히 발휘하기 어렵다. 반대로, 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.6 중량%를 초과하여 과도하게 첨가되면 자속밀도의 저하를 초래하여 모터의 토크가 저하되거나 동손이 증가한다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 재가열시 석출물의 고용온도를 낮추며 열간압연시 소재 양 끝 부분에 생성되는 크랙을 방지하는 역할을 한다.
망간(Mn)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.20 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 첨가량이 0.02 중량% 미만일 경우에는 열간압연시 크랙에 의한 불량이 발생할 위험이 높아진다. 반대로, 망간(Mn)의 첨가량이 0.20 중량%를 초과할 경우에는 롤 하중이 증가하여 냉간 압연성이 열화되므로 바람직하지 않다.
인(P)
인(P)은 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 역할을 한다.
인(P)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.20 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 인(P)의 첨가량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 결정립이 과도 증가되어 자성편차가 커지는 문제가 있다. 반대로, 인(P)의 첨가량이 0.20 중량%를 초과하여 과도하게 첨가될 경우에는 냉간 압연성을 저하시킬 수 있으므로 바람직하지 않다.
황(S)
황(S)은 망간(Mn)과 반응하여 미세한 석출물인 MnS를 형성하여 결정립 성장을 억제시키는 경향이 있으므로, 가능한 최소량을 갖도록 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, 황(S)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하로 제어하는 것이 바람직하다.
구리(Cu)
구리(Cu)는 집합조직을 개선하며, 미세한 CuS 석출을 억제하고, 산화나 부식에도 견디기 때문에 첨가한다. 다만, 구리(Cu)의 첨가량이 0.03 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 강판 표면에 균일을 야기할 수 있으므로, 바람직하지 못하다. 따라서, 구리(Cu)는 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하의 함량비로 제어하는 것이 바람직하다.
니켈(Ni)
니켈(Ni)은 집합조직을 개선하며, Cu와 함께 첨가하여 S가 미세한 CuS로 석출하는 것을 억제하며, 산화나 부식에도 견디기 때문에 첨가한다. 다만, 니켈(Ni)의 첨가량이 0.03 중량%를 초과할 경우에는 다량 첨가에도 불구하고 집합조직을 개선하는 효과가 미미하여 비경제적이므로 바람직하지 않다. 따라서, 니켈(Ni)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하의 함량비로 제어하는 것이 바람직하다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 비저항을 높여 철손을 개선하면서도 재료의 강도를 상승시키지 않는 역할을 한다. 다만, 크롬(Cr)의 첨가량이 0.05 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 자성에 불리한 집합조직의 발달을 촉진시켜 자속밀도를 감소시키는 문제가 있다. 따라서, 크롬(Cr)은 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 전체 중량의 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하의 함량비로 엄격히 제어하는 것이 바람직하다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 제조 방법에 대하여 설명하도록 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 방향성 전기강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 방향성 전기강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110), 열연 소둔 열처리 단계(S120), 냉간압연 단계(S130), 재결정 열처리 단계(S140), 절연코팅 및 가공 처리 단계(S150) 및 최종 열처리 단계(S160)를 포함한다.
열간압연
열간압연 단계(S110)에서는 C : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하, Si : 1.0 ~ 3.5 중량%, Al : 0.2 ~ 0.6 중량%, Mn : 0.02 ~ 0.20 중량%, P : 0.01 ~ 0.20 중량%, S : 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열한 후, 열간압연한다.
여기서, 강 슬라브는 Cu : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하, Ni : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하 및 Cr : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
본 단계에서, 상기의 조성을 갖는 강 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 과정에서 열간압연을 용이하게 하기 위해서는 강 슬라브의 재가열 온도를 1,050℃ 이상으로 실시하는 것이 바람직하다. 다만, 강 슬라브의 재가열 온도가 1,250℃를 초과할 경우에는 MnS 등과 같은 철손 특성에 해로운 석출물이 재용해되어 열간압연 후 미세한 석출물이 과도하게 발생하는 경향이 있다. 이러한 미세한 석출물은 결정립 성장을 방해하여 철손 특성을 열화시키므로 바람직하지 않다. 따라서, 강 슬라브의 재가열 온도는 1,050 ∼ 1,250℃에서 1 ~ 3시간 동안 실시하는 것이 바람직하다.
또한, 본 단계에서, 열간압연된 강판에 산화층이 과다하게 발생하지 않도록 하기 위해 마무리 열간압연 온도는 800 ~ 950℃ 조건으로 실시하는 것이 바람직하다.
여기서, 열간압연된 강판은 산화층이 과도하게 발생되지 않으면서 결정립 성장에 저해되지 않도록 650 ~ 800℃의 온도에서 권취한 후, 공기 중에서 코일 상태로 냉각시킬 수 있다.
열연 소둔 열처리
열연 소둔 열처리 단계(S120)에서는 열간압연된 강판을 열연 소둔 열처리하고, 산세한다.
이러한 열연 소둔 열처리는 열간압연된 강판 중심부의 연신립을 재결정시키고 강판의 두께방향으로 균일한 결정립이 분포하도록 유도하기 위한 목적으로 실시된다.
열연 소둔 열처리는 850 ~ 1,000℃ 조건으로 실시하는 것이 바람직하다. 열연 소둔 열처리 온도가 850℃ 미만일 경우에는 균일한 결정립 분포가 얻어지지 않아 자속밀도 및 철손 개선 효과가 미흡할 수 있다. 반대로, 열연 소둔 열처리 온도가 1,000℃를 초과할 경우에는 자성에 불리한 (111)면 집합조직이 증가하여 자속밀도가 열화된다.
냉간압연
냉간압연 단계(S130)에서는 산세된 강판을 55% 이하의 압하율로 냉간압연한다.
본 단계에서, 냉간압연은 0.05 ~ 0.50mm의 두께로 최종 압연한다. 냉간압연된 강판의 두께가 0.05mm 미만일 경우에는 리니어 컴프모터, 에어컨 컴프모터 및 청소기용 고속모터 등의 철심으로 사용할 시 형상 불량을 유발할 수 있으므로 바람직하지 못하다. 반대로, 냉간압연된 강판의 두께가 0.50mm를 초과할 경우에는 (100)면의 집합조직을 다량 확보할 수 없어 자속밀도가 열화되므로 바람직하지 않다.
본 단계에서, 냉간압연은 55% 이하의 압하율, 보다 바람직하게는 45 ~ 50%의 압하율로 수행하는 것이 바람직하다. 만일, 냉간압연의 압하율이 55%를 초과할 경우에는 (111)면 집합조직이 강하게 발달하게 되고, 자기적 특성이 우수한 (100)면 집합조직의 분율이 감소하는 문제가 있다.
따라서, (111)면 집합조직의 생성은 억제하고, (100)면의 집합조직의 생성을 높여서 자기적 특성을 개선하기 위해서는 냉간압연 공정에서의 압하율을 55% 이하의 압하율로 엄격히 제어하는 것이 바람직하다.
재결정 열처리
재결정 열처리 단계(S140)에서는 냉간압연된 강판을 700 ~ 900℃의 온도 조건으로 재결정 열처리한다.
이러한 재결정 열처리는 750 ~ 850℃에서 1 ~ 60분 동안 실시하는 것이 보다 바람직하다. 본 발명에서는, 재결정 열처리의 도입으로 냉간압연 후 절연코팅 및 가공 처리시 금형에 무리가 가지 않게 가공을 진행할 수 있는 기계적 강도를 가질 수 있으며, 재결정율이 20 ~ 50vol%를 갖도록 제어하여 일부 재결정 및 회복을 진행한 결정립들이 향후 고온으로 열처리 하였을 때, (100) 방향으로 성장할 가능성이 많아질 수 있도록 하였다.
만일, 재결정 열처리 온도가 750℃ 미만이거나, 재결정 열처리 시간이 1분 미만일 경우에는 기계적 강도 확보가 어려워 절연코팅 및 가공 처리시 금형에서 가공 처리가 불가할 수 있다. 반대로, 재결정 열처리 온도가 850℃를 초과하거나, 재결정 열처리 시간이 60분을 초과할 경우에는 과도한 열처리로 인하여 재결정율이 50vol%를 초과하는데 기인하여 기계적 강도가 필요 이상으로 높아져 절연코팅 및 가공 처리시 금형에 무리가 가해질 수 있다.
절연코팅 및 가공 처리
절연코팅 및 가공 처리 단계(S150)에서는 재결정 열처리된 강판을 절연코팅한 후, 가공 처리한다.
여기서, 절연코팅은 유기질, 무기질 및 유무기복합피막으로 처리하거나 기타 절연가능한 피막제를 입히게 된다. 아울러, 가공 처리는 특정한 형태의 모터용 부품으로 제작하기 위해 금형 내에서 이루어질 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
최종 열처리
최종 열처리 단계(S160)에서는 가공 처리된 강판을 900 ~ 1,100℃의 온도 조건으로 최종 열처리한다.
여기서, 최종 열처리는 1 ~ 30분 동안 실시하는 것이 바람직하다.
최종 열처리 온도가 900℃ 미만이거나, 최종 열처리 시간이 1분 미만일 경우에는 재결정 열처리시 미재결정 조직으로 남아 있는 조직들을 (100) 방향으로 변화시키는 것이 어려워 철손을 저감시키는데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 최종 열처리 온도가 1,100℃를 초과하거나, 최종 열처리 시간이 30분을 초과할 경우에는 더 이상의 효과 상승 없이 제조 비용 및 시간만을 증가시키는 요인으로 작용할 수 있으므로, 경제적이지 못하다.
상기의 과정(S110 ~ S160)에 의해 제조되는 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판은, 냉간압연 후 1,000℃ 이상의 고온에서 실시되는 최종 소둔 열처리 공정을 실시하지 않는 대신, 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 실시하고, 모터용 부품으로 가공 처리한 후에는 최종 열처리를 900℃ 이상의 고온으로 실시하는 것에 의해, (100) 방향의 강도는 높이면서 전기강판의 자기적 특성은 향상시켰다.
이 결과, 본 발명의 실시예에 따른 방법으로 제조되는 무방향성 전기강판은 냉간압연 후 900℃ 이하의 저온에서 재결정 열처리를 수행하는 것에 의해, 무방향성 전기강판의 결정조직인 (100)면의 강도를 높이고, 이를 통해 자기적 특성을 개선시킬 수 있게 된다.
아울러, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 무방향성 전기강판은 재결정 열처리 온도를 750 ~ 850℃로 낮춤과 더불어, 최종 열처리를 900 ~ 1,100℃에서 1 ~ 30분으로 단축시킴으로써, 공정상의 비용을 절감할 수 있으면서도 철손을 저감할 수 있게 된다.
이 결과, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 무방향성 전기강판은 1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖는다.
또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 무방향성 전기강판은 350 ~ 540N/㎟의 인장강도 및 200 ~ 270Hv의 경도를 갖는다.
아울러, 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법은 자기적 특성이 우수한 (100)면의 집합조직의 개선으로 우수한 자기적 특성을 확보하는 것에 의해, 리니어 컴프모터, 에어컨 컴프모터 및 청소기용 고속모터 등의 철심으로 사용하기에 적합하다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편 제조
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 5에 따른 시편을 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
[표 2]
2. 물성 평가
표 3은 실시예 1 ~ 4 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편들에 대한 철손 및 자속밀도 측정 결과를 나타낸 것이고, 표 4는 실시예 1 ~ 4 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편들에 대한 기계적 물성 값을 측정한 결과를 나타낸 것이다. 이때, 철손 W15/50은 50Hz의 교류에서 철심에 1.5 Tesla의 자속밀도를 유도하였을 때 열 등으로 소모되는 에너지 손실량이고, 자속밀도 B50은 5000A/m의 여자력에서 유기되는 값이다.
[표 3]
[표 4]
표 1 내지 표 4에 도시된 바와 같이, 실시예 1 ~ 4에 따른 시편들의 경우, 목표값에 해당하는 1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 모두 만족하는 것을 확인할 수 있다.
반면, 비교예 1 ~ 2에 따른 시편들의 경우, 자속밀도는 목표값을 만족하기는 하였으나, 철손(W15/50)이 목표값 보다 높게 측정된 것을 확인할 수 있다.
위의 실험 결과를 토대로 알 수 있듯이, 실시예 1 ~ 4에 따른 시편들의 경우, 비교예 1 ~ 2에 따른 시편들에 비하여, 철손이 대략 10% 이상 저감되고, 자속밀도는 향상된 것을 확인할 수 있다.
3. 미세조직 분석
도 2는 실시예 1에 따른 시편을 나타낸 사진으로, 재결정 열처리를 수행한 이후의 상태를 촬영하여 나타낸 것이다.
도 2에 도시된 바와 같이, 실시예 1에 따른 시편의 경우, 재결정 조직의 크기가 20㎛ 이하의 크기를 가지며, 미재결정화 조직은 50vol% 이하를 나타내는 것을 확인하였다.
실시예 1에 따른 시편의 경우, 재결정 열처리의 도입으로 냉간압연 후 절연코팅 및 가공 처리시 금형에 무리가 가지 않게 가공을 진행할 수 있는 기계적 강도를 가질 수 있으며, 일부 재결정 및 회복을 진행한 결정립들이 향후 고온으로 열처리 하였을 때, (100) 방향으로 성장할 가능성이 많아질 수 있게 된다.
한편, 도 3은 실시예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이고, 도 4는 비교예 1에 따른 시편에 대한 EBSD 측정을 통해 ODF로 분석한 결과를 나타낸 사진이다.
도 3 및 도 4에 도시된 바와 같이, 비교예 1에 따른 시편과 달리, 실시예 1에 따른 시편은 재결정 열처리시 미재결정 조직으로 남아있는 조직들의 다수가 (100) 방향으로 변화한 것을 확인할 수 있다.
위의 실험 결과를 토대로 알 수 있듯이, 금속의 텍스쳐(Texture)는 재결정이 완료된 이후에는 크게 변화하기 어렵기 때문에 재결정이 완료되기 이전의 공정을 2-단계, 즉 재결정 열처리 및 최종 열처리를 도입하는 것에 의해, 최종 재결정 시에 (100)의 강도를 향상시킬 수 있게 된다.
이상과 같이 본 발명에 대해서 예시한 도면을 참조로 하여 설명하였으나, 본 명세서에 개시된 실시 예와 도면에 의해 본 발명이 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 기술사상의 범위 내에서 통상의 기술자에 의해 다양한 변형이 이루어질 수 있음은 자명하다. 아울러 앞서 본 발명의 실시 예를 설명하면서 본 발명의 구성에 따른 작용 효과를 명시적으로 기재하여 설명하지 않았을 지라도, 해당 구성에 의해 예측 가능한 효과 또한 인정되어야 함은 당연하다.
S110 : 열간압연 단계
S120 : 열연 소둔 열처리 단계
S130 : 냉간압연 단계
S140 : 재결정 열처리 단계
S150 : 절연코팅 및 가공 처리 단계
S160 : 최종 열처리 단계
S120 : 열연 소둔 열처리 단계
S130 : 냉간압연 단계
S140 : 재결정 열처리 단계
S150 : 절연코팅 및 가공 처리 단계
S160 : 최종 열처리 단계
Claims (10)
- (a) C : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하, Si : 1.0 ~ 3.5 중량%, Al : 0.2 ~ 0.6 중량%, Mn : 0.02 ~ 0.20 중량%, P : 0.01 ~ 0.20 중량%, S : 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열한 후, 열간압연하는 단계;
(b) 상기 열간압연된 강판을 열연 소둔 열처리하고, 산세하는 단계;
(c) 상기 산세된 강판을 냉간압연하는 단계;
(d) 상기 냉간압연된 강판을 700 ~ 900℃의 온도 조건으로 재결정 열처리하는 단계;
(e) 상기 재결정 열처리된 강판을 절연코팅한 후, 가공 처리하는 단계; 및
(f) 상기 가공 처리된 강판을 900 ~ 1,100℃의 온도 조건으로 최종 열처리하는 단계;
를 포함하는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- 제1항에 있어서,
상기 (a) 단계에서,
상기 강 슬라브는
Cu : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하, Ni : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하 및 Cr : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하를 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- 제1항에 있어서,
상기 (c) 단계 이후,
상기 전기강판은
0.05 ~ 0.50mm의 두께를 갖는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- 제1항에 있어서,
상기 (d) 단계에서,
상기 재결정 열처리는
750 ~ 850℃에서 1 ~ 60분 동안 실시하는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- 제1항에 있어서,
상기 (f) 단계에서,
상기 최종 열처리는
1 ~ 30분 동안 실시하는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- 제1항에 있어서,
상기 (f) 단계 이후,
상기 전기강판은
1.50 ~ 1.90 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖는 무방향성 전기강판 제조 방법.
- C : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하, Si : 1.0 ~ 3.5 중량%, Al : 0.2 ~ 0.6 중량%, Mn : 0.02 ~ 0.20 중량%, P : 0.01 ~ 0.20 중량%, S : 0 중량% 초과 내지 0.01 중량% 이하, Cu : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하, Ni : 0 중량% 초과 내지 0.03 중량% 이하 및 Cr : 0 중량% 초과 내지 0.05 중량% 이하 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하며,
1.56 ~ 1.84 W/kg의 철손(W15/50) 및 1.65 ~ 1.80 T의 자속밀도(B50)를 갖고, 255 ~ 264Hv의 경도를 갖는 무방향성 전기강판.
- 삭제
- 제7항에 있어서,
상기 전기강판은
0.05 ~ 0.50mm의 두께를 갖는 무방향성 전기강판.
- 제7항에 있어서,
상기 전기강판은
350 ~ 540N/㎟의 인장강도를 갖는 무방향성 전기강판.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020200175664A KR102483636B1 (ko) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
| US18/267,689 US20240102122A1 (en) | 2020-12-15 | 2021-11-09 | Non-oriented electrical steel sheet, and method for manufacturing same |
| EP21906858.2A EP4265744A4 (en) | 2020-12-15 | 2021-11-09 | NON-GRAIN ORIENTED MAGNETIC STEEL SHEET AND PROCESS FOR PRODUCING SAME |
| CN202180084893.0A CN116601317A (zh) | 2020-12-15 | 2021-11-09 | 无取向电钢板及其制造方法 |
| PCT/KR2021/016276 WO2022131553A1 (ko) | 2020-12-15 | 2021-11-09 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020200175664A KR102483636B1 (ko) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20220085519A KR20220085519A (ko) | 2022-06-22 |
| KR102483636B1 true KR102483636B1 (ko) | 2022-12-30 |
Family
ID=82216289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020200175664A Active KR102483636B1 (ko) | 2020-12-15 | 2020-12-15 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR102483636B1 (ko) |
| CN (1) | CN116601317A (ko) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20240146347A (ko) | 2023-03-29 | 2024-10-08 | 현대제철 주식회사 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102515028B1 (ko) * | 2021-02-10 | 2023-03-27 | 엘지전자 주식회사 | 무방향성 전기강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 무방향성 전기강판 |
| KR102875217B1 (ko) * | 2022-11-11 | 2025-10-22 | 현대제철 주식회사 | 무방향성 전기 강판 및 무방향성 전기 강판의 제조 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017040002A (ja) * | 2015-08-21 | 2017-02-23 | 日本金属株式会社 | 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2758915B2 (ja) * | 1989-01-09 | 1998-05-28 | 川崎製鉄株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN1039352C (zh) * | 1991-10-22 | 1998-07-29 | 浦项综合制铁株式会社 | 磁性能优良的无取向电工钢板及其制法 |
| KR950004934B1 (ko) | 1992-10-09 | 1995-05-16 | 포항종합제철주식회사 | 투자율이 우수한 무방향성 전기 강판 및 그 제조방법 |
| KR0141080B1 (ko) * | 1993-07-19 | 1998-06-15 | 이헌조 | 캠코더의 페이드기능 제어장치 및 방법 |
| JP4329550B2 (ja) * | 2004-01-23 | 2009-09-09 | 住友金属工業株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP7173286B2 (ja) * | 2019-03-20 | 2022-11-16 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| CN109868349B (zh) * | 2019-04-04 | 2020-02-11 | 中山市中圣金属板带科技有限公司 | 一种采用超快冷工艺生产全工艺冷轧无取向电工钢35wd1900的方法 |
-
2020
- 2020-12-15 KR KR1020200175664A patent/KR102483636B1/ko active Active
-
2021
- 2021-11-09 CN CN202180084893.0A patent/CN116601317A/zh active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017040002A (ja) * | 2015-08-21 | 2017-02-23 | 日本金属株式会社 | 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20240146347A (ko) | 2023-03-29 | 2024-10-08 | 현대제철 주식회사 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20220085519A (ko) | 2022-06-22 |
| CN116601317A (zh) | 2023-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2771133C1 (ru) | Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его производства | |
| KR101842417B1 (ko) | (100) 집합조직으로 구성된 전기강판 및 그의 제조방법 | |
| KR101683693B1 (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
| US20240102122A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet, and method for manufacturing same | |
| KR102483636B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101877198B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| KR100345706B1 (ko) | 자기적특성이우수한무방향성전기강판및그제조방법 | |
| JP2022509676A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| KR102483634B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 | |
| JP2639227B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR102515028B1 (ko) | 무방향성 전기강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 무방향성 전기강판 | |
| KR100779579B1 (ko) | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법 | |
| KR20240094534A (ko) | 자성 특성이 우수한 무방향성 전기강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 무방향성 전기강판 | |
| KR950004933B1 (ko) | 자기특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| KR101842418B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| KR102825338B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 | |
| KR960006027B1 (ko) | 자기적 특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| CN114729415B (zh) | 无取向电钢板及其制造方法 | |
| KR100268853B1 (ko) | 열연판의 산세성과 자성이 우수한무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| KR101089302B1 (ko) | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| KR930011406B1 (ko) | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| KR102890663B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 이의 제조방법 | |
| KR20210057453A (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 | |
| KR20250061358A (ko) | 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법 | |
| KR20250104277A (ko) | 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PA0109 | Patent application |
Patent event code: PA01091R01D Comment text: Patent Application Patent event date: 20201215 |
|
| PA0201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| PE0902 | Notice of grounds for rejection |
Comment text: Notification of reason for refusal Patent event date: 20220530 Patent event code: PE09021S01D |
|
| PG1501 | Laying open of application | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| PE0701 | Decision of registration |
Patent event code: PE07011S01D Comment text: Decision to Grant Registration Patent event date: 20220929 |
|
| GRNT | Written decision to grant | ||
| PR0701 | Registration of establishment |
Comment text: Registration of Establishment Patent event date: 20221228 Patent event code: PR07011E01D |
|
| PR1002 | Payment of registration fee |
Payment date: 20221228 End annual number: 3 Start annual number: 1 |
|
| PG1601 | Publication of registration |