UA119292C2 - Спосіб одержання відновленого заліза - Google Patents
Спосіб одержання відновленого заліза Download PDFInfo
- Publication number
- UA119292C2 UA119292C2 UAA201712964A UA201712964A UA119292C2 UA 119292 C2 UA119292 C2 UA 119292C2 UA A201712964 A UAA201712964 A UA A201712964A UA 201712964 A UA201712964 A UA 201712964A UA 119292 C2 UA119292 C2 UA 119292C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- agglomerate
- iron
- particles
- reducing agent
- iron oxide
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 152
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 148
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 142
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 113
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 113
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 79
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 36
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 34
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 2
- 230000035622 drinking Effects 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 69
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 48
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 28
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 19
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 16
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 13
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 10
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 10
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 8
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 8
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 6
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 241000209140 Triticum Species 0.000 description 5
- 235000021307 Triticum Nutrition 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000009616 inductively coupled plasma Methods 0.000 description 4
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N potassium dichromate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000002798 spectrophotometry method Methods 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000007319 Avena orientalis Nutrition 0.000 description 1
- 244000075850 Avena orientalis Species 0.000 description 1
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002261 Corn starch Polymers 0.000 description 1
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000008120 corn starch Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 239000011214 refractory ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0046—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes making metallised agglomerates or iron oxide
- C21B13/0053—On a massing grate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0066—Preliminary conditioning of the solid carbonaceous reductant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
- C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/242—Binding; Briquetting ; Granulating with binders
- C22B1/244—Binding; Briquetting ; Granulating with binders organic
- C22B1/245—Binding; Briquetting ; Granulating with binders organic with carbonaceous material for the production of coked agglomerates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Спосіб виготовлення відновленого заліза, згідно із даним винаходом, включає виготовлення агломерату агломеруванням суміші, яка включає матеріал, що містить оксид заліза і вуглецевий відновник, і одержання відновленого заліза нагріванням агломерату для відновлення оксиду заліза в агломераті, який відрізняється тим, що задовольняється наступний вираз (І): Сзв.×Хменше105/ОFеО≤51 (І), де ОFеО являє собою масову частку у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, Сзв. являє собою масову частку у відсотках усього зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і Хменше105 являє собою масову частку у відсотках частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник.
Description
Галузь техніки, до якої належить винахід
ІЇО001| Даний винахід належить до способу одержання відновленого заліза нагріванням агломерату, що містить джерело оксиду заліза, таке як залізна руда (яке далі може називатися "матеріалом, що містить оксид заліза") і вуглецевого відновника, який містить вуглець, такого як вугілля, щоб відновлювати оксид заліза в агломераті.
Рівень техніки 0002) Спосіб одержання заліза прямого відновлення розроблений як спосіб виготовлення відновленого заліза відновленням оксиду заліза, що міститься в матеріалі, який містить оксид заліза.
ІЇ0003| При промисловому здійсненні вищевказаного способу одержання заліза прямого відновлення виникають численні проблеми, які повинні бути вирішені, такі як поліпшення експлуатаційної стабільності, економічна ефективність і знижена якість заліза. У спробах вирішення таких проблем запропоновані способи відповідно до Патентних Документів 1-9. 0004 Серед вищевказаних проблем в останні роки особливо важливим вважається підвищення виходу відновленого заліза. Це обумовлюється тим, що, коли вихід є поганим, зростає вартість, і тим самим не може проводитися одержання в промисловому масштабі.
Способи відповідно до Патентних Документів 10 і 11 запропоновані як спроба поліпшити вихід відновленого заліза.
І0005| Патентний Документ 10 (Р 2014-62321 А) розкриває застосування вуглецевого відновника, що має середній діаметр частинок від 40 до 160 мкм, і що містить 2 мас. 95 або більше частинок, що мають діаметр частинок 400 мкм або більше.
І0006| Як ще одну спробу, наприклад, Патентний Документ 11 (05 8,690,988) розкриває агломерат, що містить перший вуглецевий відновник, який має розмір менше 48 меш, і другий вуглецевий відновник, який має розмір між З до 48 меш, і який має більший середній діаметр частинок, ніж середній діаметр частинок першого вуглецевого відновника. Тут перший вуглецевий відновник міститься в кількості від 65 95 до 95 95 стехіометричного співвідношення, що потрібно для перетворення матеріалу, який містить оксид заліза, у відновлене залізо, і другий вуглецевий відновник міститься в кількості від 2095 до 6095 стехіометричного співвідношення, яке необхідне для перетворення матеріалу, який містить оксид заліза, у відновлене залізо.
Список цитованої літератури
Патентна література
І0007| Патентний Документ 1: УР 2003-13125 А
Патентний Документ 2: УР 2004-285399 А
Патентний Документ 3: УР 2009-7619 А
Патентний Документ 4: УР 2009-270193 А
Патентний Документ 5: УР 2009-270198 А
Патентний Документ 6: УР 2010-189762 А
Патентний Документ 7: УР 2013-142167 А
Патентний Документ 8: УР 2013-174001 А
Патентний Документ 9: УР 2013-36058 А
Патентний Документ 10: УР 2014-62321 А
Патентний Документ 11: 05 8,690,988
Суть винаходу
І0008| Агломерат, розкритий у Патентному Документі 10, може підвищувати вихід відновленого заліза, що має великий діаметр частинок, тим, що містить вуглецевий відновник, який має діаметр частинок 400 мкм або більше. Однак, коли застосовують вуглецевий відновник, що має діаметр частинок 400 мкм або більше, може бути ускладненим одержання агломерату перед нагріванням.
ІЇ0009| В агломераті, представленому в Патентному Документі 11, повинен бути приготовлений вуглецевий відновник, що має діаметри частинок двох типів, так що повинні бути передбачені дві установки як обладнання для подрібнення вуглецевих відновників. Це призводить до несприятливого зростання витрат на виробниче обладнання.
І0010| Даний винахід був виконаний з урахуванням вищезгаданих обставин, і його мета полягає в створенні способу виготовлення відновленого заліза, що має високу продуктивність.
ЇО011| Спосіб виготовлення відновленого заліза згідно із даним винаходом включає виготовлення агломерату агломеруванням суміші, що включає матеріал, який містить оксид заліза, і вуглецевий відновник, і одержання відновленого заліза нагріванням агломерату для відновлення оксиду заліза в агломераті, який відрізняється тим, що задовольняється наведений бо нижче Вираз (І), де Огео являє собою масову частку у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, Сзв являє собою масову частку у відсотках усього зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і Хменшелох являє собою масову частку у відсотках частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник. 0012
Сзвх Хменшет1о5/Огеох51 (І)
Короткий опис креслень 00131 Фіг. 1 представляє графік, що показує кореляцію між СзвхХменшето5/Огео і ВИХОДОМ заліза (мас. 95) кожного із Прикладів і Порівняльних Прикладів, де поздовжня вісь представляє вихід заліза (мас. 95), і поперечна вісь представляє Сзвх Хменше105/Окео.
Фіг. 2 представляє графік, що показує кореляцію між СзвхХменшето5б/Огео і ступенем пилоутворення (мас. 90) кожного із Прикладів і Порівняльних Прикладів, де поздовжня вісь представляє ступінь пилоутворення (мас. 95), і поперечна вісь представляє Сзвх Хменше10о5/Огео.
Фіг. З представляє розподіл за діаметром частинок вугілля, використовуваного в Прикладі З (А-5), Порівняльному Прикладі 1 (А-1) і Порівняльному Прикладі 2 (А-4), де поздовжня вісь представляє частотність (мас. 95), і поперечна вісь представляє діаметр частинок (мкм).
Фіг. 4 представляє розподіл за діаметром частинок вугілля, використовуваного в Прикладі 4 (А-7), Порівняльному Прикладі З (А-6) і Порівняльному Прикладі 4 (В-1), де поздовжня вісь представляє частотність (мас. Фо), і поперечна вісь представляє діаметр частинок (мкм).
Фіг. 5 представляє розподіл за діаметром частинок вугілля, використовуваного в Прикладі 1 (А-2), Прикладі 2 (А-3), Прикладі 7 (В-3), Прикладі 8 (В-4), і Порівняльному Прикладі 5 (8-2), де поздовжня вісь представляє частотність (мас. 95), і поперечна вісь представляє діаметр частинок (мкм).
Опис варіантів здійснення винаходу
І0014)| Для досягнення вищезгаданої мети автори даного винаходу провели дослідження взаємозв'язку між кількістю кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, і кількістю й діаметром частинок вуглецевого відновника в агломераті. В результаті стало ясно, що, коли кількість вуглецевого відновника в агломераті є надлишковою щодо кількості кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, тобто, коли зв'язаний вуглець міститься в кількості, що перевищує кількість вуглецю, необхідну для відновлення оксиду заліза, відновлене залізо агрегується в недостатньому ступені, так що знижується вихід відновленого заліза.
І0015| Традиційно передбачалося, що відповідно до того, як тонко подрібнюється вуглецевий відновник, збільшується діаметр частинок отриманого відновленого заліза. Однак було виявлено, що, коли діаметр частинок вуглецевого відновника є малим, відновлене залізо з меншою ймовірністю агрегується в достатній мірі, навіть коли коректується кількість вуглецевого відновника. Як передбачається, це обумовлено тим, що в присутності вуглецевого відновника, що має частинки малого діаметра між частинками оксиду заліза, відновлене залізо не може проникати між частинками оксиду заліза, ускладнюючи тим самим агрегування відновленого заліза. 0016) Таким чином, автори даного винаходу повторили докладні дослідження взаємозв'язку між діаметром частинок вуглецевого відновника, загальною кількістю зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і кількістю кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті. В результаті автори даного винаходу встановили, що відновлене залізо більш легко проникає між частинками вуглецевого відновника, коли скорочується частинка вуглецевого відновника, який має діаметр частинок 105 мкм або менше, що відновлене залізо легше агрегується, коли знижується масова частка у відсотках загальної кількості зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і що вихід відновленого заліза поліпшується в міру того, як збільшується кількість кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, тим самим завершивши показаний нижче даний винахід.
І0017| Далі буде докладно описаний спосіб виготовлення відновленого заліза згідно із даним винаходом. 0018) Спосіб виготовлення відновленого заліза згідно із даним винаходом включає стадію, у якій готують агломерат агломеруванням суміші, що включає матеріал, який містить оксид заліза, і вуглецевий відновник (яка далі може називатися "стадією агломерування"), і стадію, у якій одержують відновлене залізо нагріванням агломерату для відновлення оксиду заліза в агломераті (яка далі також може називатися "стадією відновлення"). Крім того, спосіб відрізняється тим, що задовольняється наведений нижче Вираз (І), де Огео являє собою масову частку у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, Сзв являє собою масову частку у відсотках усього зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і Хменшелох5 ЯВЛЯЄ СОбОЮю масову частку у відсотках частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо сукупної маси частинок, що складають вуглецевий відновник. 0019)
Сзвх Хменше10о5/Огеох 51 (І) 0020) Коли задовольняється Вираз (І), як наведене вище, відновлене залізо легше проникає між частинками вуглецевого відновника, і відновлене залізо легше агрегується. Це забезпечує можливість злиття частинок відновленого заліза одна з одною, і може бути підвищена швидкість накопичення більших частинок відновленого заліза, що мають діаметр 3,35 мм або більше. Ліва сторона Виразу (І), як вищевказаного, більш переважно становить 45 або менше, ще більш переважно 40 або менше. Спосіб зробити ліву сторону Виразу (І), як вищевказаного, такою, що складає 51 або менше, не є конкретно обмеженим. Наприклад, може бути знижена масова частка у відсотках Сзв загального зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті; може бути підвищена масова частка у відсотках Огео кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті; може бути скорочена масова частка у відсотках Хменшеїо5х частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, серед частинок, що складають вуглецевий відновник; або може бути використана комбінація цих способів. Крім того, щоб зробити ліву сторону Виразу (І), як вищевказаного, такою, що складає 51 або менше, кількості матеріалу, що містить оксид заліза, і вуглецевого відновника, які змішують, можуть бути відрегульовані відповідно до розподілу за розміром частинок вуглецевого відновника.
І0021| "Масова частка у відсотках Сзв загального зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті", у Виразі (І) розраховується за сумою масової частки у відсотках зв'язаного вуглецю, що міститься у вуглецевому відновнику, і, коли міститься сполучний матеріал, масової частки у відсотках зв'язаного вуглецю, що міститься в сполучному матеріалі. Як масова частка у відсотках зв'язаного вуглецю, що міститься у вуглецевому відновнику, приймається значення, розраховане за методом розрахунку масової частки зв'язаного вуглецю, регламентованому в стандарті У15 М8812. Масова частка у відсотках зв'язаного вуглецю, що міститься в сполучному матеріалі, може бути розрахована методом, подібним до розрахунку зв'язаного вуглецю, що
Зо міститься у вуглецевому відновнику. (0022) "Масова частка у відсотках Огео кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті", у
Виразі (І) розраховується за сумою масової частки у відсотках кисню, який міститься в оксиді заліза в матеріалі, що містить оксид заліза, і масової частки у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в золі серед компонентів вуглецевого відновника. Оксид заліза в агломераті міститься у формі магнетиту (БезОз) або гематиту (БегОз), так що точно визначаються їх частки у вмісті компонентів, і після цього перетворюються в масові частки у відсотках кисню, що міститься у відповідних оксидах заліза, на основі чого розраховується масова частка у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза. Як частка золи, що міститься у вуглецевому відновнику, приймається значення, кількісно обумовлене методом кількісного аналізу золи, регламентованим у стандарті У5 М8812. Як частка оксиду заліза в золі приймається значення, кількісно обумовлене методом емісійної спектрофотометрії з високочастотною індуктивно- зв'язаною плазмою (ІСР: індуктивно-зв'язана плазма). (0023) "Масова частка у відсотках Хменшеїох5 частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, серед частинок, що складають вуглецевий відновник", у Виразі (І) являє собою значення, отримане вимірюванням розподілу за розміром частинок вуглецевого відновника з використанням приладу для вимірювання розподілу частинок за розміром типу лазерної дифракції (Місгоїгаск ЕКАЗУ220 виробництва фірми І еад5 апа Могійгир Со.), ії розрахунком мас. 96 множини діаметрів частинок, що мають середньооб'ємний діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо множини всіх діаметрів частинок. При вимірюванні, виконуваному за допомогою вищевказаного вимірювального приладу, розраховується значення об'ємної частки у відсотках, але допускається, що об'ємна частка у відсотках дорівнює масовій частці у відсотках. (0024) Буде описана кожна зі стадій, що складають спосіб виготовлення відновленого заліза згідно із даним винаходом. 0025) |Стадія агломерування)|)
На стадії агломерування суміш, що включає матеріал, що містить оксид заліза і вуглецевий відновник, агломерують для одержання агломерату.
І0026| Суміш може бути отримана змішуванням порошкоподібних сировинних матеріалів, таких як матеріал, що містить оксид заліза і вуглецевий відновник, з використанням змішувача.
До суміші можуть бути додатково додані або один, або обидва з регулятора температури плавлення й сполучного матеріалу.
І0027| Змішувач для одержання суміші може бути кожним зі змішувачів типу обертової ємності або типу нерухомої ємності. Змішувач типу обертової ємності може являти собою, наприклад, змішувач типу обертового циліндричного барабана, змішувач типу подвійного круглого конуса, або М-подібний змішувач. Змішувач типу нерухомої ємності може бути, наприклад, змішувальним резервуаром, що має розміщену всередині обертову лопать, таку як лопатка. (0028) «Агломерат»
Агломерат одержують із використанням агломераційного пристрою, що виробляє агломерацію суміші. Агломераційний пристрій, що може бути використаний, може являти собою, наприклад, тарілчастий гранулятор, гранулятор барабанного типу, пристрій для формування брикетів двовалкового типу або тому подібні. Форма агломерату не є конкретно обмеженою і він може являти собою, наприклад, гранулу, брикет, котун або тому подібні. Спосіб формування агломерату, що може бути використаний, може являти собою гранулювання, брикетування, екструзійне формування, або тому подібні.
І0029| Розмір агломерату не є конкретно обмеженим, але агломерат переважно має діаметр частинок 50 мм або менше, більш переважно діаметр частинок 40 мм або менше. Коли використовують агломерат, що має такий діаметр частинок, може бути підвищена ефективність гранулювання, і, більше того, тепло може легко передаватися по всьому агломерату під час нагрівання. З іншого боку, агломерат переважно має діаметр частинок 5 мм або більше, більш переважно діаметр частинок 10 мм або більше. При такому діаметрі полегшується поводження з агломератом. (0030) «Матеріал, що містить оксид заліза»
Матеріал, що містить оксид заліза, містить оксид заліза, такий як магнетит (РБезОз) і гематит (БегОз), і утворює відновлене залізо, будучи таким, який нагрівають разом з вуглецевим відновником на проведеній пізніше стадії нагрівання. Значення Орєес у Виразі (І) (масова частка у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті) може бути скоректована збільшенням або зменшенням частинки матеріалу, що містить оксид заліза. Такий матеріал, що містить оксид заліза, який може бути використаний, може являти собою, наприклад, залізну руду, залізистий піщаник, пил, який був утворений при виробництві сталі, залишки після виплавки кольорових металів, відходи сталеплавильного виробництва або тому подібні. Як залізної руди переважним є застосування, наприклад, гематитової руди, що добувається в
Австралії або в Індії.
ІЇ0031| Матеріал, що містить оксид заліза, переважно заздалегідь подрібнюють перед змішуванням, і більш переважно подрібнюють так, щоб середній діаметр частинок становив від 10 до 60 мкм. Спосіб подрібнення матеріалу, що містить оксид заліза, не є конкретно обмеженим, і можуть бути застосовані відомі пристрої, такі як вібраційний млин, валкова дробарка або кульовий млин. (0032) «Вуглецевий відновник»
Вуглецевий відновник відновлює оксид заліза, який перебуває в матеріалі, що містить оксид заліза, і додається для введення зв'язаного вуглецю в агломерат. Значення Сзв у Виразі (І) (масова частка у відсотках загального зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті) може бути відрегульована для підвищення або зниження частки вуглецевого відновника. Вуглецевий відновник, що може бути використаний, може являти собою, наприклад, вугілля, кокс, пил, утворений при виробництві сталі, або тому подібні.
Ї0ОЗЗ| Вуглецевий відновник переважно додають так, щоб атомно-молярне відношення (Огео/Сзв) атомів кисню Огео, що містяться в оксиді заліза в агломераті, щодо загального зв'язаного вуглецю Сзв, що міститься в агломераті, могло становити від 0,8 або більше до 2 або
БО менше. Нижня межа відношення Огео/Сзв переважно становить 0,9 або більше, більш переважно 1,0 або більше і ще більш переважно 1,1 або більше. Верхня межа відношення
Огео/Сзв переважно становить 1,8 або менше, більш переважно 1,7 або менше. Коли кількість доданого вуглецевого відновника завелика, знижується міцність агломерату перед нагріванням і погіршується придатність до обробки. З іншого боку, коли кількість доданого вуглецевого відновника замала, відновлення оксиду заліза стає недостатнім і знижується вихід відновленого заліза. Тут вихід відновленого заліза має на увазі масове відношення відновленого заліза, що має діаметр 3,35 мм або більше, до загальної маси заліза, що міститься в агломераті, і розраховується відповідно до формули Кмаса відновленого заліза, що має діаметр 3,35 мм або більше/загальна маса заліза, що міститься в агломераті)х 1001.
І0034| Верхня межа середнього діаметра частинок вуглецевого відновника переважно становить 1000 мкм або менше, більш переважно 700 мкм або менше, і ще більш переважно 500 мкм або менше. Коли середній діаметр частинок становить 1000 мкм або менше, може бути забезпечена можливість рівномірного протікання відновлення оксиду заліза, що міститься в матеріалі, що містить оксид заліза: Нижня межа середнього діаметра частинок переважно становить 100 мкм або більше, більш переважно 150 мкм або більше, і ще більш переважно 200 мкм. Середній діаметр частинок означає діаметр частинок в 50 95 об'єму. 0035) Для частинок у вуглецевому відновнику, що мають діаметр частинок 710 мкм або більше, застосовують значення, отримане вимірюванням розподілу частинок за розміром з використанням стандартного сита, регламентованого в стандарті 915. Для частинок, що мають діаметр частинок менше 710 мкм, застосовують значення, отримане вимірюванням з використанням приладу для вимірювання розподілу частинок за розміром типу лазерної дифракції (Місгоїгаск ЕКА9У220 виробництва фірми І еадз5 апа Могійгир Со.). 0036) Зазвичай вважалося, що середній розмір частинок вуглецевого відновника впливає на продуктивність одержання відновленого заліза. Однак автори даного винаходу встановили, що на продуктивність одержання відновленого заліза скоріше впливає розподіл частинок за діаметром, ніж середній розмір частинок вуглецевого відновника. Інакше кажучи, автори даного винаходу виявили, що чи є середній розмір частинок вуглецевого відновника великим або малим, це не здійснює суттєвого впливу на вихід відновленого заліза, але, швидше, вихід відновленого заліза поліпшується при скороченні частки частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, що міститься у вуглецевому відновнику. Автори даного винаходу думають, що це обумовлюється тим, що вуглецевий відновник, сформований із частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, заповнює проміжки між частинками вуглецевого відновника, і відповідно до цього відновлене залізо з меншою ймовірністю агрегується до більшого розміру 3,35 мм або більше.
І0037| Через цю причину масова частка у відсотках Хменшетох частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що формують вуглецевий відновник, переважно становить 65 мас. 95 або менше, більш переважно 50 мас. 95 або менше, і ще більш переважно 25 мас. 95 або менше. З іншого боку, Хменшетох переважно становить 1
Зо мас. 95 або більше, більш переважно 3 мас. 95 або більше і ще більш переважно 5 мас. 95 або більше. Розподіл за діаметром частинок вуглецевого відновника може бути отриманий з використанням того ж вимірювального приладу, як пристрій, використовуваний для вимірювання середнього діаметра частинок у ньому. 00381 Крім того, масова частка у відсотках Хіг20-1і5хо частинок, що мають діаметр частинок від 120 мкм або більше до 250 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник, переважно становить від 30 мас. 95 або більше до 80 мас. 95 або менше.
Коли частинки, що мають вищевказаний діаметр частинок, містяться з вищевказаною масовою процентною часткою, між частинками вуглецевого відновника утворюються належні порожнини.
Крім того, відновлене залізо тече в ці порожнини і його крапельки агрегуються одна з одною, завдяки чому може бути отримане більш крупнозернисте відновлене залізо. Коли зростає масова частка у відсотках частинок, що мають діаметр частинок, що перевищує 250 мкм, агломерати формуються гірше. Коли збільшується частка частинок, що мають діаметр частинок менше 120 мкм, відновлене залізо виявляє тенденцію ставати більш тонкодисперсним.
Частинка Хіго-ізо переважно становить 45 мас. 95 або більше, більш переважно 50 мас. 95 або більше. Крім того, частинка Хі1г2о-іо переважно становить 75 мас. 95 або менше. (0039) «Регулятор температури плавлення»
Регулятор температури плавлення являє собою компонент, що виконує функцію зниження температури плавлення порожньої породи в матеріалі, що містить оксид заліза, і температуру плавлення золи у вуглецевому відновнику. Коли домішують такий регулятор температури плавлення, порожня порода розплавляється з утворенням розплавлених шлаків під час нагрівання. Частина оксиду заліза розчиняється в цьому розплавленому шлаку й відновлюється в розплавленому шлаку з утворенням металевого заліза. Це металеве залізо, у стані твердого матеріалу як є, приходить у контакт із відновленим металевим залізом і агрегується як тверде металеве залізо.
І0040| Регулятор температури плавлення, що може бути використаний, може являти собою, наприклад, матеріал-джерело Сас, матеріал-джерело МоО, матеріал-джерело 5іОг або тому подібні. Матеріалом-джерелом Сас, що може бути використаний, можуть бути один або більше матеріалів, обраних із групи, що складається із Сас (негашене вапно), Са(ОН)» (гашене вапно),
Сасо»з (вапняк), і СаМд(СоОз)2» (доломіт). Матеріалом-джерелом Мо9О може бути, наприклад, бо порошок МоО, матеріал, що містить Мо, виділений із природної руди, морської води або тому подібного, МоСОз або тому подібні. Матеріалом-джерелом 5іО2 можуть бути, наприклад, порошок 51», кварцовий пісок або тому подібні.
ІЇ0041| Регулятор температури плавлення переважно подрібнюють заздалегідь перед примішуванням. Регулятор температури плавлення переважно подрібнюють так, щоб він мав середній діаметр частинок від 5 мкм або більше до 90 мкм або менше. Спосіб подрібнення, що може бути використаний тут, може бути способом, подібним застосовуваному для матеріалу, що містить оксид заліза. (0042) «Сполучний матеріал»
Сполучний матеріал, що може бути використаний, може являти собою, наприклад, полісахарид, такий як крохмаль, наприклад, кукурудзяний крохмаль, або пшеничне борошно. 0043) |Стадія нагрівання)
У стадії нагрівання нагрівають агломерат, отриманий на стадії агломерації, для одержання тим самим відновленого заліза.
І0044| На стадії нагрівання переважним є нагрівання агломерату до температури від 13002С або вище до 15002С або нижче, завантаженням агломерату в нагрівальну піч і нагріванням всередині печі. Коли температура нагрівання становить 13002С або вище, металеве залізо легко розплавляється, підвищуючи тим самим продуктивність. Коли температура нагрівання становить 15002С або нижче, запобігається зростання температури газу, що відходить, тим самим можуть бути знижені витрати на устаткування для обробки газу, що відходить.
І0045| Перед завантаженням агломерату в нагрівальну піч переважним є захист поду розподілом по поду покривного шару. Покривний шар може бути, наприклад, вуглецевмісним матеріалом, вогнетривким керамічним матеріалом, жаростійкими частинками, або матеріалами, застосовуваними у вищеописаному вуглецевому відновнику. Матеріал, який складає покривний шар, що може бути тут використаний, переважно має діаметр частинок від 0,5 мм або більше до
З мм або менше. Коли діаметр частинок становить 0,5 мм або більше, може бути відвернене розкидання покривного шару, обумовлене продуктами горіння газового пальника в печі. Коли діаметр частинок становить З мм або менше, агломерат або розплавлений продукт його менше схильний проникати в покривний шар. (0046) Як нагрівальну піч переважно використовують електричну піч або нагрівальну піч типу
Зо з рухомим подом. Нагрівальна піч типу з рухомим подом являє собою нагрівальну піч, у якій під переміщується як конвеєрна стрічка в печі, і може являти собою, наприклад, піч з обертовим подом, тунельну піч або тому подібну. 0047) У печі з обертовим подом, під сформований з таким зовнішнім виглядом, що має кругову форму або тороїдальну форму, таким чином, що початкова точка й кінцева точка поду розташовані в тому самому положенні. Оксид заліза, що міститься в агломератах, які завантажені на під, відновлюється при нагріванні з утворенням відновленого заліза, поки агломерати здійснюють кругове переміщення в печі. Таким чином, піч з обертовим подом обладнана завантажувальним пристроєм для подачі агломератів у піч на кінці вище за потоком за напрямком обертання, і розвантажувальним пристроєм на кінці нижче за потоком за напрямком обертання. Тут, оскільки піч з обертовим подом має обертову конструкцію, розвантажувальний пристрій розміщується безпосередньо вище за потоком щодо завантажувального пристрою. Тунельна піч має відношення до нагрівальної печі, у якій під переміщується лінійно в печі. (0048) (Інше
Гранульоване металеве залізо (гранульований чавун), отримане у вищевказаній стадії гранулювання, вивантажують із печі разом зі шлаком, що утворився як побічний продукт, покривним шаром, що розподілений згідно необхідності, і тому подібним. Виведене тим самим гранульоване металеве залізо може бути відсортоване з використанням сита або магнітного сепаратора, в результаті чого може бути зібране відновлене залізо з бажаним розміром.
Вищевказаним шляхом може бути виготовлене відновлене залізо.
І0049| Описаний вище спосіб одержання відновленого заліза згідно з даним винаходом має високу продуктивність виготовлення відновленого заліза.
І0О050| В даному винаході, оскільки задовольняється Вираз (І), як вищевказане, масова частка у відсотках Огео кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті, масова частка у відсотках Сзв загального зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і масова частка у відсотках Хменшелох частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, перебувають у належних співвідношеннях, в результаті чого може бути поліпшений вихід відновленого заліза, і може бути підвищена продуктивність одержання відновленого заліза.
ІОО51| В даному винаході, коли Хменшето5 СТановить від 1 мас. 95 або більше до 65 мас. 95 або менше, відновлене залізо легко проникає між частинками вуглецевого відновника і може стимулюватися агрегування відновленого заліза.
І0052| В даному винаході, коли масова частка у відсотках частинок, що мають діаметр частинок від 120 мкм або більше до 250 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що формують вуглецевий відновник, становить від 30 мас. 95 або більше до 80 мас. 95 або менше, може бути ефективно відновлений оксид заліза в матеріалі, що містить оксид заліза, і до того ж відновлене залізо легко агрегується між собою до великого розміру.
Приклади 0053) Далі даний винахід буде описано більш докладно за допомогою Прикладів, але даний винахід не обмежується цими Прикладами. (0054) (Приклади 1-8 і Порівняльні Приклади 1-5)
Суміш приготували змішуванням залізної руди (матеріалу, що містить оксид заліза), вугілля (вуглецевого відновника), вапняку (регулятора температури плавлення) і пшеничного борошна (сполучного матеріалу) при сумішевих співвідношеннях, показаних у Таблиці 1. Як вугілля використали одинадцять типів (від А-1 до А-7 і від В-1 до В-4), що мають різні розподіли частинок за розмірами і склади, як показано в наведених далі Таблицях 2 і 3. У суміш додали належну кількість води і сирі гранули (агломерати), що мають розмір 619 мм, були гранульовані з використанням гранулятора типу пристрою для подрібнення шин. Ці сирі гранули висушили нагріванням при температурі 1802С протягом однієї години з використанням сушарки, щоб одержати висушені гранули. 0055) Потім, щоб захистити під нагрівальної печі, вуглецевий матеріал (антрацит), що має максимальний діаметр частинок 2 мм або менше, розмістили на поді нагрівальної печі і висушені гранули помістили на вуглецевий матеріал. Далі внутрішній простір нагрівальної печі нагріли до температури 14502С протягом 11,5 хвилин, у той час як газову суміш, що містить 40 об. 95 газоподібного азоту і 60 об. 95 газоподібного діоксиду вуглецю, вводили в нагрівальну піч при величині витрати потоку газу 220 норм.л/хв, щоб відновлювати оксид заліза з утворенням нагрітих гранул. Тут було підтверджено, що значення виходу й ступеня пилоутворення, що згадуються пізніше, не змінюються, навіть коли змінювали компонент і витрату потоку газової
Зо суміші, що вводили в нагрівальну піч.
І0О56) Після цього нагріті гранули витягли з нагрівальної печі й піддали магнітній сепарації, нагріті гранули просіяли з використанням сита, що має отвори з розміром 3,35 мм, щоб зібрати відновлене залізо, що має розмір 3,35 мм або більше в діаметрі. 00571
Таблиця 1 11111011 Приклади, | ПорівняльніПриклади7/ тони (ее 715І151:15:151715 ||:
Матеріал, що ор
Буглецовий (мас. 95
Регулятор (мас. о
Сполучний ем (вки ое|ав|веіов)ан в/с» ов ов ов) зв ов ов (мас. 95 борошно
Масова частка у відсотках
Хуменш
Масова частка у відсотках від 120 до 250 мкм (мас. 95) | 73,51 | 52,19 | 36,76 | 33,33 | 73,51 | 73,51 | 51,00 | 39,76 14,70|16,96| 0,08 | 14,84
Хіго-ово
Вираз (І) СовхХуеншелов/Окео | 15,8 | 2,5 | 39,8 | 35,9 | 17,2 | 18,2 | 33,2 | 141 | 60,9 | 52,8 | 56,0 | 68.1 | 58,0
Таблиця 1 11111111 Приклади, | Порівняльнібриклади/
Сировинний лоти ее 12511517 12115 поолеетеня х2| зе | ал он со | гв | зт | зв | зво| ве ви | ов. свв 0058) "Масова частка у відсотках Сзв загальної кількості зв'язаного вуглецю" у Таблиці 1 представляє загальну масу у відсотках (90) зв'язаного вуглецю, що міститься у вуглецевому відновнику та у сполучному матеріалі в гранулах. Як зв'язаний вуглець, що міститься у вуглецевому відновнику та у сполучному матеріалі, було прийняте значення, розраховане за методом розрахунку масової частки зв'язаного вуглецю, визначеному в стандарті 15 М8812.
Ї0О59| "Кількість кисню Овгео в оксиді заліза" у Таблиці 1 представляє загальну масу у відсотках ( 95) з масової частки у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в матеріалі, що містить оксид заліза, і масової частки у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в золі серед компонентів вуглецевого відновника. Масова частка у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в матеріалі, який містить оксид заліза, була розрахована за сумою масових часток у відсотках кисню, що міститься в магнетиті (РезОх) і гематиті (Ге2Оз) в матеріалі, що містить оксид заліза. Подробиці методу розрахунку будуть описані пізніше. Частка золи, що міститься у вуглецевому відновнику, була кількісно визначена методом кількісного аналізу золи, регламентованим у стандарті УІ15 М8812
Ї0О6О| "Масова частка у відсотках (Ус) Хменшетох Ддля 105 мкм або менше" у Таблиці 1 представляє масову частку у відсотках ( 95) частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник. Ця масова частка у відсотках була розрахована вимірюванням розподілу за розміром частинок, що складають вуглецевий відновник, з використанням приладу для вимірювання розподілу частинок за розміром типу лазерної дифракції (Місгоїгаск ЕКАУ9У220 виробництва фірми І еад5 апа Могійгир
Со.).
Ї0О061| "Масова частка ( 95) Хіго-ізхо для величин від 120 до 250 мкм" у Таблиці 1 представляє масову частку у відсотках ( 95) частинок, що мають діаметр частинок від 120 до 250 мкм, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник. Ця масова частка у відсотках була розрахована вимірюванням з використанням вищевказаного приладу для вимірювання розподілу частинок за розміром типу лазерної дифракції.
І0062| "Вираз (І) СзвхХменшелтоб/Огео" у Таблиці 1 представляє значення, розраховане підставленням у Вираз (І) масової частки у відсотках Сзв загальної кількості зв'язаного вуглецю,
Ко) масової частки у відсотках Огео кисню, що міститься в оксиді заліза, і Хменшето5, ВІДПОВІДНО.
І0О63З| "Вихід заліза" у Таблиці 1 представляє масове відношення відновленого заліза на ситі щодо загальної маси заліза в гранулах, завантажених у нагрівальну піч, і представляє значення, розраховане відповідно до наведеного нижче виразу в такий спосіб. Показано, що чим вищий вихід заліза, тим вища продуктивність.
І0064| Вихід (95)-((маса відновленого заліза на ситі)/загальна маса заліза в гранулах, завантажених у нагрівальну піч))х 100 0065) "Ступінь пилоутворення" у Таблиці 1 представляє масову частку тонкого залізного порошку, що не міститься на ситі, щодо загальної маси заліза в гранулах, які були завантажені в нагрівальну піч, і представляє значення, розраховане відповідно до нижченаведеного Виразу.
Показано, що чим нижчий ступінь пилоутворення, тим вища продуктивність.
І0066б| Ступінь пилоутворення ( 905)-:((загальна маса заліза в гранулах, завантажених у нагрівальну піч)-(маса тонкого залізного порошку у відновленому залізі на ситі))/загальна маса заліза в гранулах, завантажених у нагрівальну піч))х100 00671 Фіг. 1 представляє графік, що показує кореляцію між СзвхХменшето5/Огео і ВИХОДОМ (мас. 95) кожного із Прикладів і Порівняльних Прикладів, і Фіг. 2 представляє графік, що показує кореляцію між СзвхХменшето5/Огео і ступенем пилоутворення (мас. 95) кожного із Прикладів і
Порівняльних Прикладів. 0068) З результатів, показаних у ФІГУРАХ 1 і 2 та у Таблиці 1, буде зрозуміло, що в способі виготовлення Прикладів 1-8, у яких значення лівої сторони Виразу (І) становить 51 або менше, вихід заліза становить 90 мас. 95 або більше, і ступінь пилоутворення становить 10 мас. 95 або менше. Навпаки, у способі виготовлення Порівняльних Прикладів 1-5, у яких значення лівої сторони Виразу (І) перевищує 51, вихід заліза становить менше 80 мас. 95, і ступінь пилоутворення перевищує 20 мас. 95. Із цих результатів стало ясно, що відновлене залізо може бути виготовлене з високою продуктивністю, коли значення лівої сторони Виразу (1) відрегульоване на 51 або менше, тим самим показуючи переважний ефект даного винаходу.
І0069| ФІГУРИ 3-5 представляють графіки розподілу за розміром частинок вугілля в прикладах від А-1 до А-7 і від В-1 до В-4. Фіг. З показує розподіл за діаметром частинок вугілля, у якому розподіл за діаметром частинок вугілля допускає два максимуми. Фіг. 4 показує розподіл за діаметром частинок вугілля, у якому форми перегину кривих розподілу частинок за діаметром подібні, хоча середній діаметр частинок відрізняється. Фіг. 5 показує розподіл за діаметром частинок вугілля, у якому розподіл за діаметром частинок вугілля має вигляд кривої з одним максимумом. Як показано у ФІГУРАХ 3-5, буде зрозуміло, що має місце ситуація, у якій продуктивність одержання відновленого заліза є високою, і ситуація, у якій продуктивність одержання відновленого заліза є низькою, незалежно від того, чи має форма кривої розподілу частинок за діаметром один максимум або два максимуми. Цим було показано, що скоріше важлива масова частка у відсотках частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник, ніж те, чи має форма кривої розподілу частинок за діаметром один максимум або два максимуми.
ІЇ0070| Тут описане нижче використовували як сировинні матеріали, що містяться в агломераті в Таблиці 1. 0071) «Залізна руда (матеріал, що містить оксид заліза)»
Як матеріал, що містить оксид заліза, використали залізну руду на основі гематиту, що має компонентну сполуку, яка містить 62,52 мас. 9о заліза (Т.Ре (загальна кількість Ее)), 1,51 мас. Фо
Еео, 5,98 маб. 95 5іО», 0,82 мас. Фо АІ29Оз, 0,10 мас. 95 Сао, і 0,07 мас. 95 МодО. Відносно вмісту вищевказаного Т.Ре і РеО, було прийняте значення, кількісно визначене методом титрування біхроматом калію.
І0072| Оскільки матеріал, що містить оксид заліза, являв собою залізну руду на основі гематиту, було прийняте припущення, що Еео в числі заліза (Т.Ее), який міститься в матеріалі, що містить оксид заліза, був присутній як магнетит (БезО4), і інше залізо було присутнє як гематит (Бег2Оз). На основі цього припущення значення мас. 95 магнетиту (БезО4) і гематиту (РегОз) розрахували за наступними розрахунковими формулами.
Ї0073| Кількість магнетиту (РезО4)-(значення БеО за аналізом)/молекулярна маса
ЕеО)х(молекулярна маса ЕРезох)
Кількість гематиту (БегОз)-:(значення Т.ЕРе за аналізом)-(кількість ГезОг/молекулярна маса
ЕезО«хатомна маса залізах3))//(атомна маса залізах2)х (молекулярна маса ЕРегОз)
Кількість кисню (Овес), що міститься в ооксиді заліза-кількість ЕегОзхатомна маса киснюхЗжкількість ГезОзх атомна маса киснюх4
І0074| Відповідно до вищевказаного розрахунку, оксид заліза містив 84,35 мас. до гематиту (ЕегОз) і 4,87 мас. 95 магнетиту (Безоз), і масова частка у відсотках (Огео) кисню, що міститься в цих оксидах заліза, була розрахована такою, що складала 26,7 мас. 9. 0075) «Вугілля (вуглецевий відновник)»
Як вуглецевий відновник використали одинадцять типів вугілля (від А-1 до А-7 і від В-1 до В- 4), що мають різні розподіли частинок за розміром і склади. Розподіл частинок за розміром і склад кожного вугілля показані в Таблицях 2 і З 0076)
Таблиця 2 77. А |Аг2І|АЗ ІА | А» |АЄ | А) в) в2| в | ва
Діаметр частинок Масова частка (мас. 95) (мкм то | 0боо | 0001000 |о000|о000 | 0,00 | 066 | 000 | 0оо | 000 | 0,00 5О2О0 | 000 | 000 | 022 | 0000 000 | 0,00 | 097 | 000 | 000 | 0,00 / 0,22 497,80 | 000 | 000 | 1,56 | 000 000 | 000 | 148 000 | 00 | 0,00 / 1,29 41860 | 000 | 024 | 625 | 005 02 | 000 | 236 | 000 | 000 | 0,00 5,27 з52О0 | 000 | 0,90 |14,50| 018 045 | 0,32 | 3,54 | 000 | 0.00 | 0,00 | 13,00 296,00 | 000 | 231 |21,59| 046 | 116 | 0,53 | 496 | 000 | 000 | 0,29 | 19,81 24890 | 0,00 | 581 |2191| 116 291 | 096 | б22 | 000 | 0.00 | 1,40 | 18,96 209,30 | 0,00 |12,991|15,92| 2,60 | 6,50 | 1,81 | 6.98 | 0,00 | 0,32 | 5,66 | 11,88 176,00 | 000 |20,75| 8,62 | 415 10,98) 36 | 708 | 0,00 | 140 | 12,84 5,43 лавоо | 000 |2062| 3,90 | 412 10,31) 4,82 | 6,76 | 000 | 402 | 16,51 2,28
І л2га5о | 000 |13,34)| 1,84 | 267 | 667 | 621 | 629 | 0,08 | оо | 14,59 | 1,21
Таблиця 2 77. А |Аг2І|АЗ ІА | А» |АЄ | А) в) в2| в | ва
Діаметр (мкм ло470 | 000 | 677 | 1,03 | 135 | 3,39 | 6,99 | 5,83 | 042 | 13,99 | 10,56 | 0,92 7400 | 066190 0,56 | 0,91 128 | 6,92 | 495) 1,32 |10,37| 452 | 0,98 6223 | Т22 | 132 | 047 | 124 | 127 | 6,51 | 450 237 | 6,76 | 3,936 | 0,99 4400 | 415 0,90 | 0,35 | 3,50 / 253 | 5,60 | 3,62 | 5,69 | 3,68 | 254 | 0,86 3700 | 663077 | 06 | 546 3,70 | 514 | 39 / 690 | Зб | 217 | 0,80 злі | 881 | 0651 000 | 718 473 | 4,69 | 279 705 | 273 | 1,74 | 0,77 2гблб | 9,93 | 055 | 000 | 805 524 | 426 | 241 | 657 | 233 | 1,937 | 0,75 2200 /|9,95| 049 | 000 | 806 522 | 392 | 2лЛО | 601 | 2ло | 115 | 0,75 18,50 9,37 | 045 | 000 | 7,59 491 | 3,61 | 183 560 | 201 | 106 | 0,77 15556 |832 | 043 | 000 | 6,74 438 | 322 | 160 | 522 | 195 | 100 | 0,79 13.08 | 6,92 | 040 | 000 | 562 3,66 | 2,70 | 1,37 | 464 | 178 | 0,90 | 0,78 1000 /|549|038| 000 | 447 294 | 217 | 117 | 397 | 1751 | 078 | 0,74 925 |429)|036)| 0,00 | 3,50 233 | 1,73 | їО0 | 342 | 127 | 068 | 07 778 |346| 035000 | 284 1,91 | 145| 089 Зл2 | 114 | 063 | 0,69 654 |286| 034 | 000 | 236 1,60 | 127 | 081 | 300 | 108 | 0,61 0,69 550 |238| 0351 000 | 197 1,37 | 114 | 0,75 / 293 | 1.04 | 0,60 / 0,68 463 /|7,97| 0351000 | 165 116 | 1,03 | 070 | 283 | 0,97 | 0,58 / 0,67 389 |7,67|036| 000 | 141 102) 0,94 | 065) 272 | 0,90 | 0,56 | 0,65 327 |146| 037 | 000 | 124 092) 0,89 | 061 263 | 0,86 | 048 | 0,64 275 |131|036| 000 | 1712 084 | 0,84 | 056) 256 | 0,85 | 048 | 0,63 231 |179| 0351000 | 102 0,77 | 0,80 | 052 245 | 0,84 | 048 | 0,62 195 /7.09|о018| 000 | 0,91 064) 0,74 | 047 | 229 | 082 | 047 | 0,60 164 |098|017|000/|0,82 058) 0,67 | 042 | 208 | 0,79 | 0,54 | 0,57 138 |088|008)| 000 | 0,72 048 | 0,58 | 036) 1,88 | 0,75 | 0,52 | 0,52 116 | 076 | 000000 | 061 09381049 | Об 1,70 | 0,72 | 049 | 0,46 097 /|064|000| 000 | 0,51 032 | 040 | 000 152 | 0,67 | 0,96 | 0,40 082 |052|0001|000|042 026 | 0,32 | 000 | 1,32 | 0,59 | 021 | 0,20 069 /|040|000|0001|032 0201000 | 000 10 | 048 | 06 | 06 058 /|000|000|000|000 0001000 | 0000 0,86 | 0,35 | 0,00 | 0,00 049 |000|000|000|000 0001000 | 000 064 | 000 | 000 / 0,00 041 |000|о000|000|000 0001000 | 000 044 | 000 | 000 / 0,00 034 |000|000|000|000 0001000 | 000000 | 000 | 0,00 0,00 023 |000|000|000|000 0001000 | 000000 | 000 | 0,00 0,00 024 |000|000|000|000 0001000 | 000000 | 000 | 0,00 0,00 о02го | 000|о000|000|000 0001000 | 000000 | 000 | 0,00 0,00 017 |000|о000|000|о000 0001000 | 000000 | 000 | 000 / 0,00 ол15 |000|о000|000|000 0001000 | 000000 | 000 | 000 / 0,00 і ола | 000 |о000|000|о000 000 | 0,00 | 000 | 000 | 0оо | 0,00 | 0,00
Таблиця З (мас. Фо Частинка |що місти-
Вугле- цевий Зага- Зв'яза- Й 105 мкм ться в віднов- льний) ний Леткий | або оксиді вуг- компо-| Зола | Т.5 |Рег2Оз| 5іОг» | СаО |А2Оз| 5 менше | заліза у ник вуглець о ваше лець с нент (мас. У) | вугіллі то сатоп (мас. 95 0078) Таблиця 2 показує частотність (мас. 95) відносно кожного діаметра (мкм) частинок, що містяться у вугіллях від А-1 до А-7 і від В-1ї до В-4, виміряних у наступних умовах вимірювання з використанням приладу для вимірювання розподілу частинок за розміром типу лазерної дифракції (Місгоїгаск ЕКАЗУ220 виробництва фірми І еайдб5 апа Могійгир Со.). Тут методом лазерної дифракції розподіл частинок за розміром було виміряно в об. 95, але передбачається, що об. 95 дорівнює мас. 95.
І0079| «Умови вимірювання»
Метод вимірювання: лазерна дифракція/тип розсіювання
Діапазон вимірювання: від 0,12 до 710 мкм
Розчинник: чиста вода
ІЇ00О80| "Зв'язаний вуглець (Ссафоп), "леткий компонент" і "зола" у Таблиці З мають відношення до значень, отриманих кількісною оцінкою зв'язаного вуглецю, леткого компонента і розподілу у вугіллі методом розрахунку масової частки зв'язаного вуглецю, методом кількісного аналізу леткого компонента і методом кількісного визначення золи, регламентованими стандартом 5 М 8812. Зв'язаний вуглець (Ссатопг) розраховували відніманням маси золи і леткого компонента із загальної кількості (100).
І0081| Інші компоненти, ніж 5 (БегОз, 5іОг, Сас, АІ26Оз, М9О) у компонентному складі "золи" у
Таблиці З кількісно визначали методом емісійної спектрофотометрії з індуктивно-зв'язаною плазмою (ІСР), і 5 кількісно аналізували методом поглинання інфрачервоного випромінювання продуктами згоряння. Тут "загальний вуглець (Т.С)" у Таблиці 3 кількісно визначали з використанням також методу поглинання інфрачервоного випромінювання продуктами згоряння. 00821 "Кисень, що міститься в оксиді заліза у вугіллі" у Таблиці З представляє значення, розраховане відповідно до відношення (значення золи за аналізом)х(значення БегОз за аналізом в золі)/100//(молекулярна маса РегОз)хатомна маса киснюх3. (0083) «Вапняк (Регулятор температури плавлення»
Як Регулятор температури плавлення використовували вапняк, який має компонентний склад, що містить 0,23 мас. 9о 5іО», 57,01 мас. 95 Сас, 0,16 мас. 95 АІ29Оз, і 0,17 мас. 956 М9О.
Тут компонентний склад регулятора температури плавлення кількісно визначали методом, ідентичним методу для вищевказаного вуглецевого відновника. (0084)| «Пшеничне борошно (сполучний матеріал)»
Як сполучний матеріал використовували пшеничне борошно, яке має компонентний склад, що містить 71,77 мас. 95 загального вуглецю, 9,32 мас. 9о зв'язаного вуглецю, 90,02 мас. 95 леткого компонента і 0,66 мас. 95 золи. Тут компонентний склад пшеничного борошна кількісно визначали методом, ідентичним методу для вищевказаного вуглецевого відновника. (0085) Має бути зрозуміло, що розкриті тут варіанти здійснення є ілюстративними у всіх відношеннях, і не є обмежуючими. Галузь даного винаходу показана не наведеними вище описами, але об'ємом пунктів формули винаходу, і передбачається, що всі модифікації,
еквівалентні пунктам формули винаходу, або такі, що перебувають у межах пунктів формули винаходу, включені в об'єм даного винаходу.
Claims (1)
- ФОРМУЛА ВИНАХОДУ1. Спосіб виготовлення відновленого заліза, що включає: виготовлення агломерату агломеруванням суміші, яка містить матеріал, що містить оксид заліза і вуглецевий відновник, і одержання відновленого заліза нагріванням агломерату для відновлення оксиду заліза в агломераті, у якому задовольняється наступний вираз (1):Сзв.хХменше10о5/Огео:51 (І), де Огео являє собою масову частку у відсотках кисню, що міститься в оксиді заліза в агломераті,Сзв. являє собою масову частку у відсотках усього зв'язаного вуглецю, що міститься в агломераті, і Хменшелох являє собою масову частку у відсотках частинок, що мають діаметр частинок 105 мкм або менше, щодо загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник.2. Спосіб за п. 1, в якому Хменшетох СТановить від 1 мас. 95 або більше до 65 мас.95 або менше.3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому масова частка у відсотках частинок, що мають діаметр частинок від 120 мкм або більше до 250 мкм або менше, відносно загальної маси частинок, що складають вуглецевий відновник, становить від ЗО мас.9о або більше до 80 мас.95 або менше.105.0 нин : пенею : , . Я с 1 ! » Фо пк наши сн ни па а а п в пи т ! Фо а ЗБ па за «ин ванн питна пеня 13 й І ; : : « ! ! Ф Н 1 ! - К уххошкклкцо Й : з ! ке Зп - пен нн х | І ; і чин і ' г І 1 - і ! і; І і і с пОН и ' вою | | ше І "и їв г і : та, ТБ п Пн НА к мік ЛІНК ! Е ' і ! й г й я Ї й ї 1 з Ф а 20 30 -1 ба що С зв уженше ов воФіг. 1350. птн унннннннн щк й г ї й ; . Е . ї КЕ іі ї що. ' і ж 3 за пня пня панно зни он осн і: Я Ж П ко і; : : ІФ в ш 2540 аа ПИ п ни ЗНИК й й , : ! 9 | | ше ду РІК в п ооо Пр оо по Б З шо! ! Ї І ї о о і : пе й к х Е ГП І - -- 15 ннтяннееннитетнітттнтнятннтттннквнжнтння є нтннтнтр нн тнннтнняня ння що | к ї ' Ж КК її г сшшезавовтвнялтйнаттцкттх с-- М. внзукнн жене у. е ї 100 нин песни нн пеминннвнннн я , ; і І ' й й й я Ек к й КУ ія Е Е а 5 ск дфуюа є ек зе сю жь хх ок ас вес аем ське ни я фр оЕВЕ Чех сне нече ееоєте же ж теж нію яяняюютю я тя : Ф Е 7 0 28 4 51 БО во Сан ввншетов ЛЕвО.Фіг. 2 85 Ду пожкнчктнкчеттетттттттттттттттт тні довкола пок ТА дон ; НЕ ї 1 ї ж жк ні щкі цку й-В У З й й і Я Ж . в і ! і - М НИ: В ДІЮ), пооонноеоотетоегегеегегегегетегсгстетсевевесесесесє І, ВЕ ЗИМ ння во | Ї ' - / пе у ї Ь) Ж Е ГА че х ії 5 щі ха ї і Гм а КВК й сПренннннюрннр фунда, й: : ; зв хі Ку Ер хв Н ї і їж й // й ча і: / ще лі ши до ЖЖ ж Я І ; а в й я і ї ї Шия свй Я ча ди ; з тр кА М хіх КО 5 ше б до «М кв 5 Б щи В їх а пе б йо Кк пи м и КА й и зи ДІАМЕТР ЧАСТИНОК (МККФіг. З
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015108559A JP6460531B2 (ja) | 2015-05-28 | 2015-05-28 | 還元鉄の製造方法 |
| PCT/JP2016/062957 WO2016190023A1 (ja) | 2015-05-28 | 2016-04-26 | 還元鉄の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA119292C2 true UA119292C2 (uk) | 2019-05-27 |
Family
ID=57393080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201712964A UA119292C2 (uk) | 2015-05-28 | 2016-04-26 | Спосіб одержання відновленого заліза |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10683562B2 (uk) |
| JP (1) | JP6460531B2 (uk) |
| CN (1) | CN107614710B (uk) |
| RU (1) | RU2676378C1 (uk) |
| UA (1) | UA119292C2 (uk) |
| WO (1) | WO2016190023A1 (uk) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201706116D0 (en) | 2017-04-18 | 2017-05-31 | Legacy Hill Resources Ltd | Iron ore pellets |
| AU2018254139B2 (en) * | 2017-04-20 | 2021-01-28 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Method for smelting metal oxide |
| JP6439828B2 (ja) | 2017-05-24 | 2018-12-19 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化鉱石の製錬方法 |
| JP6809377B2 (ja) * | 2017-05-24 | 2021-01-06 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化鉱石の製錬方法 |
| JP7255272B2 (ja) * | 2019-03-25 | 2023-04-11 | 住友金属鉱山株式会社 | ニッケル酸化鉱石の製錬方法、還元炉 |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5130504A (uk) * | 1974-09-09 | 1976-03-15 | Showa Denko Kk | |
| JP3837845B2 (ja) * | 1997-06-30 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | 還元鉄の製造方法 |
| DE60138725D1 (de) * | 2000-10-30 | 2009-06-25 | Nippon Steel Corp | METALLOXID ENTHALTENDES GRÜNPELLET FÜR REDUKTIONSOFEN und VERFAHREN ZU SEINER HERSTELLUNG, VERFAHREN ZU SEINER REDUKTION |
| JP4654542B2 (ja) | 2001-06-25 | 2011-03-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄およびその製法 |
| JP4167101B2 (ja) | 2003-03-20 | 2008-10-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の製法 |
| JP5000402B2 (ja) * | 2006-09-11 | 2012-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉用含炭非焼成ペレットの製造方法 |
| AU2008268694B2 (en) | 2007-06-27 | 2011-06-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method for manufacturing granular metallic iron |
| JP5096810B2 (ja) | 2007-06-27 | 2012-12-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の製造方法 |
| JP2009024240A (ja) * | 2007-07-23 | 2009-02-05 | Nippon Steel Corp | 溶融鉄製造方法 |
| JP5420935B2 (ja) | 2008-04-09 | 2014-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の製造方法 |
| JP5384175B2 (ja) | 2008-04-10 | 2014-01-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄製造用酸化チタン含有塊成物 |
| US20110265603A1 (en) | 2009-01-23 | 2011-11-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method for producing granular iron |
| RU2430972C1 (ru) * | 2010-01-11 | 2011-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Сибинженерпроект" (ООО "СибИП") | Способ получения металлизированного продукта |
| US8287621B2 (en) | 2010-12-22 | 2012-10-16 | Nu-Iron Technology, Llc | Use of bimodal carbon distribution in compacts for producing metallic iron nodules |
| JP5671426B2 (ja) | 2011-08-03 | 2015-02-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の製造方法 |
| JP2013142167A (ja) | 2012-01-10 | 2013-07-22 | Kobe Steel Ltd | 粒状金属鉄の製造方法 |
| JP2013174001A (ja) | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Kobe Steel Ltd | 粒状金属鉄の製造方法 |
| CN103509940B (zh) * | 2012-06-20 | 2015-04-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种用于制造低硫粒铁的含碳球团 |
| JP2014062321A (ja) | 2012-08-28 | 2014-04-10 | Kobe Steel Ltd | 還元鉄塊成物の製造方法 |
| CN103468848B (zh) * | 2013-09-06 | 2015-05-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高温铁浴处理高铁赤泥的方法 |
-
2015
- 2015-05-28 JP JP2015108559A patent/JP6460531B2/ja active Active
-
2016
- 2016-04-26 WO PCT/JP2016/062957 patent/WO2016190023A1/ja active Application Filing
- 2016-04-26 UA UAA201712964A patent/UA119292C2/uk unknown
- 2016-04-26 US US15/577,151 patent/US10683562B2/en active Active
- 2016-04-26 RU RU2017146087A patent/RU2676378C1/ru active
- 2016-04-26 CN CN201680029835.7A patent/CN107614710B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2016190023A1 (ja) | 2016-12-01 |
| US10683562B2 (en) | 2020-06-16 |
| JP6460531B2 (ja) | 2019-01-30 |
| CN107614710A (zh) | 2018-01-19 |
| US20180209012A1 (en) | 2018-07-26 |
| RU2676378C1 (ru) | 2018-12-28 |
| JP2016222957A (ja) | 2016-12-28 |
| CN107614710B (zh) | 2019-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA119292C2 (uk) | Спосіб одержання відновленого заліза | |
| KR101644785B1 (ko) | 미세한 미립자 철 캐리어의 괴상체 제조 방법 | |
| WO2010005023A1 (ja) | ブリケットの製造方法、還元金属の製造方法、及び亜鉛若しくは鉛の分離方法 | |
| JP6236163B2 (ja) | マンガン含有合金鉄の生産方法 | |
| KR101525068B1 (ko) | 소결광용 원료분의 조정 방법 및 소결광용 원료분 | |
| JP6421666B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| US3420453A (en) | Damp grinding for agglomeration | |
| JP6333770B2 (ja) | フェロニッケルの製造方法 | |
| WO2020059630A1 (ja) | 酸化鉱石の製錬方法 | |
| JP6887717B2 (ja) | 焼結鉱製造用の炭材内装造粒粒子およびそれを用いた焼結鉱の製造方法 | |
| JP6323835B2 (ja) | ブリケット及びその製造方法 | |
| TW201430143A (zh) | 含有鐵及鎢之丸粒 | |
| JP6880951B2 (ja) | 含炭塊成鉱の製造方法及び含炭塊成鉱 | |
| JP5980403B1 (ja) | 含炭成型体の製造方法 | |
| KR101525067B1 (ko) | 소결광용 원료분의 조정 방법 및 소결광용 원료분 | |
| JP2014167164A (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
| JP2014214330A (ja) | 金属鉄の製造方法 | |
| JP2010053376A (ja) | ブリケットの製造方法、還元鉄の製造方法、及び亜鉛もしくは鉛の分離方法 | |
| JP2010018865A (ja) | ブリケットの製造方法、還元金属の製造方法、及び亜鉛若しくは鉛の分離方法 |