TWI760592B - 聚醯胺複絲及使用其之蕾絲織物 - Google Patents

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Abstract

本發明之一實施形態係可得到耐久性優越、花紋美麗呈現、柔軟性優越之蕾絲織物的高強力聚醯胺複絲。本發明之一實施形態係關於聚醯胺複絲，其特徵在於，單絲纖度為0.8~7dtex，強度為7.5~8.5cN/dtex，結節強度為6.0~7.5cN/dtex。

Description

聚醯胺複絲及使用其之蕾絲織物
本發明係關於一種適合於蕾絲織物之聚醯胺複絲。更詳言之，係關於一種於將本發明之聚醯胺複絲用於蕾絲料之底紗時，可提供耐久性優越、花紋美麗呈現、質感良好之蕾絲織物的聚醯胺複絲。
屬於合成纖維之聚醯胺纖維或聚酯纖維，由於在機械、化學性質方面具有優越特性，故被廣泛利用於衣料用途或產業用途。尤其是聚醯胺纖維由於在其獨特之柔軟度、高強度、染色時之顯色性、耐熱性、吸濕性等方面具有優越特性，故被廣泛使用於長襪(stocking)、內衣、運動服等一般衣料用途。
作為蕾絲之消費者需求，係期望蕾絲之花紋美麗呈現，且為柔軟之質感的蕾絲。為了使蕾絲之花紋美麗呈現，必須使構成底組織之紗細纖度化，但伴隨著細纖度化，由於紗強力降低，故期望高強度化。又，隨著構成底組織之紗之細纖度化，由於花紋紗之紗比率變多，故對底紗之交錯部所造成的應力變強，故亦期望增強交錯部之耐久性。又，為了使蕾絲之質感柔軟，故亦強烈期望構成底組織之紗的單絲細纖度化。
針對聚醯胺纖維之高強力化，例如專利文獻1中提案有一種耐久性、耐候性優越，且可得到高強力、高韌度網布的纖度 250~4400dtex之漁網用尼龍6纖維及使用其之漁網。
專利文獻2提案有一種在進行編織加工而使用於產業資材用途時，對剪切應力或多方向之衝擊的衝擊吸收性優越，耐久性或耐疲勞性優越的纖度300~1000dtex之聚醯胺纖維及使用此纖維的織物。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開2008-31572號公報
專利文獻2：日本專利特開2004-11082號公報
然而，專利文獻1及2記載之纖維由於為粗纖度，故無法獲得蕾絲之透明感，不適合蕾絲織物。且由於單絲為粗纖度，故並非可滿足蕾絲織物之質感者。
本發明係解決上述問題者，其課題在於提供即使細纖度、單絲細纖度化，仍耐久性優越的高強力聚醯胺複絲。更詳言之，藉由具有高強度、高結節強度的聚醯胺複絲，而提供高階通過性與製品品質優越，在維持與習知同等之強力之下可細纖度化與單絲細纖度化，並在維持蕾絲之耐久性之下，因蕾絲底紗之透明感而花紋美麗呈現、且質感優越的蕾絲織物。
為了解決上述課題，本發明採用以下構成。
(1)一種聚醯胺複絲，其特徵在於，單絲纖度為0.8~7dtex，強 度為7.5~8.5cN/dtex，結節強度為6.0~7.5cN/dtex。
(2)如上述(1)記載之聚醯胺複絲，其中，15%伸長時之拉伸強度為6.1~7.5cN/dtex。
(3)如上述(1)或(2)記載之聚醯胺複絲，其中，總纖度為20~44dtex。
(4)一種蕾絲織物，其係將上述(1)至(3)中任一項記載之聚醯胺複絲使用於蕾絲底紗而成者。
(5)一種上述(1)至(3)中任一項記載之聚醯胺複絲之製造方法，係將聚醯胺樹脂熔融，將紡絲嘴所吐出之各長絲冷卻固化、並進行延伸者；其特徵在於， 使用至少具備下述者的聚醯胺複絲之製造裝置：用於吐出經熔融之聚醯胺樹脂並形成長絲的紡絲嘴；用於對長絲進行徐冷的加熱筒；用於將長絲冷卻固化的冷卻裝置；用於藉由渦流對紗賦予抱合性的流體渦旋噴嘴裝置；用於拉取延伸長絲的拉取輥；與用於延伸長絲的延伸裝置；且，同時滿足下述(A)~(D)之條件：(A)上述加熱筒係設於上述冷卻裝置之上部；(B)上述流體渦旋噴嘴裝置係設於上述拉取輥之上部；(C)上述延伸裝置為2段以上之多段延伸裝置；(D)於剛多段延伸後進行低鬆弛熱處理。
(6)如上述(5)記載之聚醯胺複絲之製造方法，其中，於延伸輥與鬆弛輥之間，依鬆弛率0~1.5%、熱定型溫度150~200℃進行鬆弛熱處理。
本發明之聚醯胺複絲係具有高強度、高結節強度的聚醯胺複絲。進而，本發明之聚醯胺複絲係高階通過性與製品品質優越，可獲得在維持蕾絲之耐久性之下，因蕾絲底紗之透明感而花紋美麗呈現、質感優越的蕾絲織物。
1‧‧‧紡絲嘴
2‧‧‧氣體供給裝置
3‧‧‧加熱筒
4‧‧‧冷卻裝置
5‧‧‧給油裝置
6‧‧‧流體渦旋噴嘴裝置
7‧‧‧拉取輥
8‧‧‧第1延伸輥
9‧‧‧第2延伸輥
10‧‧‧鬆弛輥
11‧‧‧交絡賦予裝置
12‧‧‧捲取裝置
L‧‧‧多層加熱筒長度
L1‧‧‧多層加熱筒之單層長度
LS‧‧‧冷卻開始距離
Lg‧‧‧給油位置
LA‧‧‧渦旋噴嘴長度
圖1係表示可適合用於本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造的製造裝置之一實施態樣。
圖2係表示作為本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造的比較而例示的製造裝置之一實施態樣。
圖3係表示可適合用於本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造的紡絲嘴及加熱筒的概略剖面模式圖。
圖4係表示可適合用於本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造的渦旋噴嘴之一實施態樣。
以下，更加詳細地對本發明進行說明。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲係由聚醯胺所構成。此種聚醯胺係包含所謂烴基經由醯胺鍵而連接於主鏈之高分子量體的樹脂。
此種聚醯胺係製紗性、機械特性優越，較佳主要為聚己內醯胺(尼龍6)、及聚六亞甲基己二醯胺(尼龍66)。由難以凝膠化、製紗性良好而言，更佳為聚己內醯胺(尼龍6)。
上述聚己內醯胺係以ε-己內醯胺作為構成單位，其80莫耳%以上由ε-己內醯胺所構成。上述聚己內醯胺較佳係90莫耳%以上由ε-己內醯胺所構成。
又，上述聚六亞甲基己二醯胺係以六亞甲基己二酸二銨為構成單位，其80莫耳%以上由六亞甲基己二酸二銨所構成。上述聚六亞甲基己二醯胺較佳係90莫耳%以上由六亞甲基己二酸二銨所構成。
作為其他成分並無特別限定，可舉例如屬於構成聚月桂醯胺、聚六亞甲基己二醯胺、聚六亞甲基壬二醯胺、聚六亞甲基癸二醯胺、聚六亞甲基月桂醯胺、聚間茬己二醯胺、聚六亞甲基對酞醯胺、聚六亞甲基異酞醯胺等的單體的胺基羧酸、二羧酸、二胺等之單位。
又，為了有效地表現本發明之效果，聚醯胺中較佳係不含有以氧化鈦為代表之消光劑等各種添加劑。但，可於不妨礙本發明效果之範圍內，視需要含有耐熱劑等各種添加劑。又，其含量係相對於聚合物依0.001~0.1重量%之範圍內視需要進行混合。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，其特徵在於將單絲纖度、強度及結節強度全部設為上述特定範圍。
一般而言，聚醯胺複絲係藉由將纖度減細，可得到蕾絲底紗之透明感增加而花紋美麗呈現之蕾絲織物，但製品強度降低、蕾絲之耐久性降低。又，由於花紋紗之紗比率變多，故於交錯部對底紗所施加之應力變大。從而，為了維持耐久性，必須增高強度、結節強度。又，為了使蕾絲之質感柔軟，必須將單絲纖度減細。
因此，本案發明人等經潛心研究，發現為了提供質感及耐久性優越、蕾絲底紗之透明感增加而花紋美麗呈現之蕾絲織物，重要的是將單絲纖度、強度及結節強度設為上述特定範圍。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，係單絲纖度為0.8~7dtex。藉由設為此種範圍，可成為柔軟質感之蕾絲。在單絲纖 度大於7dtex時，蕾絲之質感變硬。在單絲纖度未滿0.8dtex時，由於製紗步驟、高階加工步驟中之高張力狀態、與導絲器等之摩擦，而強度降低、容易發生絨毛、於高階加工步驟中斷紗增加，製品強度、品質降低。較佳為3.0~6.6dtex。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲係強度為7.5~8.5cN/dtex。藉由設為此種範圍，可提升蕾絲之耐久性，可進行用於實現透明感的細纖度化。在強度未滿7.5cN/dtex時，蕾絲之耐久性降低。在強度大於8.5cN/dtex時，由於製紗步驟、高階加工步驟中之高張力狀態、與導絲器等之摩擦，而容易發生絨毛，於高階加工步驟中斷紗增加、品質降低。較佳係7.7~8.2cN/dtex。
蕾絲織物由於具有特殊之編織構造，故力量集中於底紗與花紋紗部之交錯點。因此，對蕾絲之耐久性而言，重要的是不僅提高上述纖維軸方向之強度，亦需提高結節強度。亦即，除了纖維軸方向之強度之外，使交錯點之應力集中部分之強度提升時將使蕾絲之耐久性提升。
又，在提高結節強度時，以細纖度之聚醯胺複絲特別有效。在為了實現蕾絲底紗之透明感而將底紗細纖度化時，花紋部之紗比率變多，其結果，對底紗之交錯部施加的應力變大。因此，藉由增高結節強度，可進行細纖度化。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲係結節強度為6.0~7.5cN/dtex。藉由設為此種範圍，可提升蕾絲之耐久性、進行用於實現透明感之細纖度化。在結節強度未滿6.0cN/dtex時，複絲無法承受於底紗與花紋部之交錯點所施加之應力而破斷，蕾絲之耐久性降低。又，結節強度雖然越大越佳，但本發明中其上限值為 7.5cN/dtex。較佳為6.3~7.5cN/dtex。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，較佳係屬於原紗物性之一指標的15%伸長時之拉伸強度(以下有時稱為「15%強度」)為6.1~7.5cN/dtex。15%強度係根據JIS L1013(2010)拉伸強度及伸長率進行測定，描繪拉伸強度-伸長曲線，將15%伸長時之拉伸強度(cN)除以總纖度所得之值。15%強度係簡易地表示纖維模數之值，若15%強度較高，則表示拉伸強度-伸長曲線之斜率較高、纖維模數較高。另一方面，若15%強度較低，則表示拉伸強度-伸長曲線之斜率較低、纖維模數較低。
如後述，本發明一實施形態之聚醯胺複絲係進行多階段、高倍率延伸，藉由高倍率延伸而實現高纖維模數，尤其藉由施行多階段延伸而為高纖維模數，同時亦抑制絨毛發生。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲係藉由將15%強度設為6.1~7.5cN/dtex，而提升製品品質。藉由將15%強度設為6.1cN/dtex以上，染色步驟中之纖維構造變化及結晶配向度變化較少，抑制纖維收縮，同時亦容易維持纖維之剛直性。亦即，於蕾絲製造步驟中之熱定型時的尺寸變化或收縮不均變少，成為底料表面平滑而美麗的織料，提升製品品質。藉由將15%強度設為7.5cN/dtex以下，則抑制高階加工步驟中之斷紗、絨毛發生，提升製品品質。較佳為6.4~6.9cN/dtex。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，較佳係強伸度積為9.5cN/dtex以上。若強伸度積為9.5cN/dtex以上，則蕾絲之耐久性良好，且高階加工步驟中之斷紗少、高階通過性良好。本發明一實施形態之聚醯胺複絲更佳係強伸度積為10.0cN/dtex以上。又，強 伸度積雖越大越佳，但本發明中其上限值為11.5cN/dtex左右。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲較佳係總纖度為20~44dtex。藉由設為此種範圍，可成為花紋美麗呈現、質感優越、耐久性良好的蕾絲織物。藉由將總纖度設為44dtex以下，則成為蕾絲底紗之透明性增加、花紋美麗呈現、質感柔軟的蕾絲織物。藉由將總纖度設為20dtex以上，強力或結節強力充足，蕾絲之耐久性良好。更佳為22~33dtex。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，較佳係纖維長度方向上之屬於粗度不均之指標的纖度變動值U%為1.2%以下。藉由設為此種範圍，在對蕾絲織物染色後，並無以複絲之粗細為起因的染色不均或紋路，成為製品品質良好者。更佳為1.0%以下。又，U%雖越小越佳，但本發明中其下限值為0.4%左右。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲的剖面形狀並無特別限定。例如，可為圓剖面、扁平剖面、透鏡型剖面、三葉剖面、多葉剖面、具有3~8個凸部與相同數量之凹部之異形剖面、中空剖面、其他公知之異形剖面。
本發明係提供上述聚醯胺複絲之製造方法。本發明之聚醯胺複絲之製造方法係包含：將聚醯胺樹脂熔融，將紡絲嘴所吐出之各長絲冷卻固化、並進行延伸的步驟。
該方法係使用至少具備下述者的聚醯胺複絲之製造裝置而實施：(1)用於吐出經熔融之聚醯胺樹脂並形成長絲的紡絲嘴；(2)用於對長絲進行徐冷的加熱筒；(3)用於將長絲冷卻固化的冷卻裝置；(4)用於藉由渦流對紗賦予抱合性的流體渦旋噴嘴裝置；(5)用於拉取延伸長絲的拉取輥；與(6)用於延伸長絲的延伸裝置。
又，該方法的特徵在於同時滿足下述(A)~(D)之條件：
(A)將加熱筒設於冷卻裝置之上部
(B)將流體渦旋噴嘴裝置設於拉取輥之上部
(C)延伸裝置為2段以上之多段延伸裝置
(D)於剛多段延伸後進行低鬆弛熱處理。
以下具體說明本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造方法的一例。圖1為表示可適合用於製造本發明一實施形態之聚醯胺複絲的製造裝置之一實施形態。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲係將聚醯胺樹脂熔融，利用齒輪泵計量、輸送聚醯胺聚合物，自設置於紡絲嘴1之吐出孔最終擠出而形成各長絲。如此自紡絲嘴1吐出之各長絲，係藉由如圖1所示般設有用於抑制紡絲嘴之經時污染而吹出蒸氣之氣體供給裝置2、用於進行徐冷而圍繞全周之加熱筒3的冷卻裝置4，將絲線冷卻固化至室溫。其後，藉由給油裝置5賦予油劑，並將各長絲集束而形成複絲，利用流體渦旋噴嘴裝置6進行交絡，於拉取輥7、第1延伸輥8、第2延伸輥9進行2段延伸，於鬆弛輥10進行鬆弛。經鬆弛之絲線係藉由交絡賦予裝置11賦予交絡，利用捲取裝置12進行捲取。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，聚醯胺樹脂之硫酸相對黏度較佳為2.5~4.0。藉由設為此種範圍，可獲得強度、結節強度、強伸度積較高之聚醯胺複絲。
又，熔融溫度較佳係相對於聚醯胺之熔點(Tm)高20℃且相對於Tm低95℃。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，係於冷卻 裝置4之上部，以對各長絲圍繞全周之方式設置加熱筒3。藉由將加熱筒3設置於冷卻裝置4之上部，並將加熱筒內之環境溫度設為100~300℃之範圍內，可使自紡絲嘴1吐出之聚醯胺聚合物的熱劣化少，並可緩和配向。藉由自嘴面至冷卻之徐冷所造成的配向緩和，可獲得強度、15%強度、強伸度積較高之複絲。於未設置加熱筒之情形，由於藉由自嘴面至冷卻之徐冷所造成的配向緩和不足，故難以獲得強度、15%強度及強伸度積均得到滿足的纖維。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，加熱筒較佳為多層。於本發明一實施形態之聚醯胺複絲般之衣料用之細纖度、單絲細纖度區域中，若加熱筒內之溫度分佈呈一定，則容易成為熱對流混亂的狀態，影響各長絲之固化狀態，成為使U%惡化的要因。因此，藉由將加熱筒設為多層並自上層至下層階段性地降低溫度設定，而刻意地形成上層至下層之熱對流，作成與紗之伴隨流相同方向之下降氣流，藉此抑制加熱筒內之熱對流混亂，紗搖動亦較小，可獲得U%較小之複絲。
多層加熱筒長度L係取決於長絲之纖度，較佳為40~100mm。又，多層加熱筒較佳為由2層以上所構成，多層加熱筒之單層長度L1較佳為10~25mm之範圍。
又，多層加熱筒內之環境溫度較佳為100~300℃之範圍內，並於各層間設置平緩之溫度梯度。例如，在將多層加熱筒長度L設為75mm，將單層長度L1設為25mm時，加熱筒成為3層構成，將上層之環境溫度設為250~300℃，將中層之環境溫度設為200~250℃，將下層之環境溫度設為100~200℃。
藉由設為此種構成，將嘴至冷卻間之環境溫度分佈階 段性地控制為100~300℃，可獲得高強度、適當之15%強度、高強伸度積、U%良好的聚醯胺複絲。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，冷卻裝置4可於自固定方向吹出冷卻整流風之冷卻裝置、或自外周側向中心側吹出冷卻整流風之環狀冷卻裝置、或自中心側向外周吹出冷卻整流風之環狀冷卻裝置等之任一方法中而製造。
由抑制紗搖動或U%之觀點而言，紡絲嘴之下表面至冷卻裝置4之冷卻風吹出部之上端部的鉛直方向距離LS(以下稱為冷卻開始距離LS)較佳為159~219mm之範圍，更佳為169~189mm。關於自冷卻風吹出面吹出之冷卻風速，由強度、強伸度積及U%之觀點而言，較佳為以自該冷卻吹出部上端面至下端面之區間的平均計為20.0~40.0m/分鐘之範圍。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，給油裝置5之位置、即圖1中之自紡絲嘴下表面至給油裝置5之給油噴嘴位置的鉛直方向距離Lg(以下稱為給油位置Lg)亦取決於單絲纖度及來自冷卻裝置之長絲之冷卻效率，但較佳為800~1500mm，更佳為1000~1300mm。
為800mm以上時，長絲溫度於賦予油劑時降低至適當程度，為1500mm以下時，因下降氣流所造成之紗搖動亦較小，可獲得U%較低之複絲。又，為1500mm以下時，自固化點至給油位置之距離縮短故伴隨流減少，紡絲張力降低，藉此紡絲配向受到抑制，延伸性優越，故由強度、強伸度積、15%強度之觀點而言為較佳。為800mm以上時，自嘴至給油導件之紗屈曲變得適當，不易受到導絲器之摩擦所造成的影響，強伸度積、15%強度之降低減 少。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，於拉取輥7之上部設置流體渦旋噴嘴裝置6。於專利文獻1，提案有於延伸時一邊進行交絡處理、一邊進行延伸。此雖然在產業用之單絲粗纖度區域中有效果，但在如本發明一實施形態之聚醯胺複絲般之衣料用之細纖度、單絲細纖度區域中，在延伸時進行了交絡處理時，則容易發生單絲之交纏。又，由於出現交絡點，故於高張力下之延伸時，於交絡點之紗之延伸性降低，容易發生應力集中至此以外之未賦予交絡的部分。其結果，強度降低、容易發生絨毛。因此，藉由於延伸前應用流體渦旋型之噴嘴，對紗無交絡點地賦予適度之抱合性，可進行均勻延伸，得到高強度且無絨毛之聚醯胺複絲。
流體渦旋型之噴嘴係如圖4般之形狀，藉由筒內單方向之渦流，對紗賦予抱合性。渦旋噴嘴之長度LA係取決於長絲之纖度，由抱合性賦予之觀點而言較佳為5~50mm。
又，渦流之噴出壓力較佳係設為0.05~0.20MPa。藉由設為此範圍之噴出壓力，可對長絲賦予適度之抱合性，高張力下之延伸時無延伸性降低，且延伸時不發生單絲分散，故即使進行細纖度化、單絲細纖度化，仍可得到無絨毛之高強力聚醯胺複絲。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，延伸係設為2段以上之多段延伸。在1段延伸的情況，進行高倍率之延伸，而欲獲得高纖維模數、且高強度之原紗時，由於延伸張力變高、或延伸點(draw point)位於拉取輥上，故延伸性惡化、強度降低，且容易發生絨毛。藉由進行2段以上之多段延伸，於延伸時可使此種對紗之負荷分散，並使延伸點於輥間穩定，則延伸性穩定，可得到高 強度、高纖維模數且適當之15%強度、且無絨毛之聚醯胺複絲。
為了成為本發明規定之強伸度範圍，總延伸倍率較佳為3.5~5.0倍、更佳為3.8~4.7倍。又，第1段之延伸倍率較佳為2.5~3.5倍、更佳為2.7~3.3倍。又，延伸時將拉取輥7加熱至40~60℃、將第1延伸輥8加熱至130~170℃、將第2延伸輥9加熱至150~200℃(熱定型溫度)。又，拉取輥7之速度較佳為500~1300m/分鐘、更佳為700~1100m/分鐘。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲之製造中，較佳係將延伸輥9與鬆弛輥10之鬆弛率[(延伸輥速度-鬆弛輥速度)/(鬆弛輥速度)×100]設為0~1.5%。藉由設為此種範圍，由於鬆弛率較製造一般之聚醯胺複絲時低、依鬆弛較少之狀態進行熱定型(低鬆弛熱處理)，故分子鏈之直線性提升，成為纖維內部之非結晶部分均勻且適度拉張的構造，可得到高強度、高結節強度、高強伸度積的聚醯胺複絲。若鬆弛率大於1.5%，則成為鬆弛較大之狀態下的熱定型，故分子鏈之直線性降低，強度、結節強度降低。
例如，藉由採用如上述圖1般之直接紡紗延伸法的條件，可得到0.8~7dtex之單絲細纖度、7.5~8.5cN/dtex之高強度、6.0~7.5cN/dtex之高結節強度的聚醯胺複絲。
本發明一實施形態之聚醯胺複絲，係直接將生絲作為底紗供給至蕾絲編織機並依通常方法織成蕾絲料。蕾絲料可設為刺繡蕾絲、拉舍爾蕾絲、黎芭(leaver)蕾絲等之通常的編織組織。
進而關於織成後之染色或其後續加工、最後定型條件，可依公知方法進行，作為染料可使用酸性染料、反應染料，而顏色等亦均無限定。
[實施例]
以下，藉由實施例更加詳細地說明本發明。
A. 強度、伸度、強伸度積、15%強度
依照JIS L1013(2010)拉伸強度及伸長率測定纖維試料，描繪拉伸強度-伸長曲線。作為試驗條件，試驗機之種類為定速伸長型，以夾頭間隔50cm、拉伸速度50cm/min進行。再者，於斷裂時之拉伸強度小於最高強度時，測定最高拉伸強度及此時之伸長。
強度、強伸度積係藉由下述式求出。
伸度=斷裂時之伸長(%)
強度=斷裂時之拉伸強度(cN)/總纖度(dtex)
強伸度積={強度(cN/dtex)}×{伸度(%)+100}/100
15%強度=15%伸長時之拉伸強度(cN)/總纖度(dtex)
B. 結節強度
依照JIS L-1013(2010)結節強度，於試料之夾頭間中央作成結節部，依與上述強度、伸度測定相同之條件進行測定。
結節強度係由下式求得。
結節強度=斷裂時之拉伸強度(cN)/總纖度(dtex)
C. 總纖度、單絲纖度
將纖維試料安裝於1.125m/周之檢尺器，旋轉500周，製作線圈狀絞紗，利用熱風乾燥機進行乾燥後(105±2℃×60分鐘)，利用天平秤量絞紗之質量，由乘以公定水分率所得之值算出纖度。再者， 公定水分率係設為4.5%。
D. 硫酸相對黏度(ηr)
將聚醯胺碎片試料0.25g以相對於濃度98質量%之硫酸100ml成為1g之方式溶解，使用奧士華型黏度計測定25℃下之流下時間(T1)。接著，測定濃度98質量%之硫酸單獨之流下時間(T2)。將T1相對於T2之比、即T1/T2設為硫酸相對黏度。
E. U%
使用zellweger uster公司製之USTER TESTER IV以試料長：500m、測定紗速度V：100m/min、Twister(旋轉數)：S撚、30000/min、1/2 Inert測定纖維試料。
F. 絨毛數
將所得纖維試料依500m/分鐘之速度進行重繞，在距離重繞中之絲線2mm處設置雷射式絨毛檢測機，將所檢測到之缺點總數換算為每10萬m之個數而表示。
G. 蕾絲評價
(a)柔軟性
針對蕾絲製品，由對質感評價經驗豐富之檢查者(5人)，使用40dtex、4長絲之尼龍6複絲，以依與實施例1相同方法製造之蕾絲織物為基準，對柔軟性進行相對評價。其結果係採用各檢查者之評價分之平均值且小數點以後四捨五入，平均值係將5設為◎，將 4設為○，將3設為△，將1~2設為×。
5分：非常優越
4分：稍優
3分：普通
2分：稍差
1分：差
將◎、○設為柔軟性合格。
(b)耐久性
破裂強度係依據利用JIS L1096(2010)、馬倫型(Mullen Type)法(A法)之破裂強度試驗方法，測定任意3處之破裂強度，根據其平均值以下述基準進行4階段評價。
◎：150kPa以上
○：120kPa以上且未滿150kPa
△：110kPa以上且未滿120kPa
×：未滿110kPa
將◎、○設為耐久性合格。
(c)製品品質(絨毛)
蕾絲底料內之起毬數：依下述基準表示蕾絲底料每捲之起毬部(織物表面之纖維發生絨毛，此絨毛進一步交纏，產生小球狀之塊的狀態)之數量。
◎：0個以上且未滿2個
○：2個以上且未滿5個
△：5個以上且未滿10個
×：10個以上
將◎、○設為品質合格。
(d)步驟通過性
織成操作性：將織成途中之斷紗次數設為每捲(80m)蕾絲底料之斷紗件數，依下述基準表示。
◎：0件以上且未滿5件
○：5件以上且未滿10件
△：10件以上且未滿20件
×：20件以上且未滿30件
將◎、○設為步驟通過性合格。
(e)品質(花紋之外觀呈現)
針對製品，由檢查者(5人)對花紋之外觀呈現程度進行相對評價。其結果係採用各檢查者之評價分之平均值且小數點以後四捨五入，平均值係將5設為◎，將4設為○，將3設為△，將1~2設為×。
5分：非常優越
4分：稍優
3分：普通
2分：稍差
1分：差
將◎、○設為品質合格。
[實施例1]
(聚醯胺複絲之製造)
作為聚醯胺，將硫酸相對黏度(ηr)為3.3、熔點225℃之尼龍6(N6)碎片以水分率成為0.03質量%以下之方式依常法進行乾燥。以紡絲溫度(熔融溫度)298℃將所得之尼龍6碎片進行熔融，自紡絲嘴吐出(吐出量38.6g/min)。紡絲嘴係使用孔數20、圓形、孔徑Φ0.25、4絲線/嘴者。
紡絲機係使用圖1所示態樣之紡絲機進行紡絲。再者，加熱筒係使用加熱筒長度L為50mm、單層長度L1、L2分別為25mm之2層之加熱筒，以上層之加熱筒之環境溫度成為300℃、下層之加熱筒之環境溫度成為150℃之方式進行溫度設定。將自紡絲嘴吐出之各長絲於2層之加熱筒內以環境溫度150~300℃進行徐冷，使其通過冷卻開始距離LS169mm、風溫18℃、風速35m/分鐘之冷卻裝置4而將絲線冷卻固化至室溫。其後，於距嘴面之給油位置Lg為1300mm之位置賦予油劑，並使各長絲集束而形成複絲，利用渦旋噴嘴長度LA25mm之流體渦旋噴嘴裝置6賦予抱合性。抱合性賦予係藉由於流體渦旋噴嘴裝置6內對行走絲線由箭頭方向噴射高壓空氣而進行。所噴射之空氣之壓力係設為0.1MPa(流量15L/min)。其後，以拉取輥7與第1延伸輥8間之延伸倍率成為2.9倍之方式進行第1段之延伸，接著以第1延伸輥8與第2延伸輥9間之延伸倍率成為1.5倍之方式進行第2段之延伸。接著，於第2延伸輥9與鬆弛輥10之間施行1.0%之鬆弛，藉由交絡賦予裝置11將絲線進行交絡處理後，藉捲取裝置12進行捲取。此時，以由拉取速度與延 伸速度比所表示之總合延伸倍率成為4.35倍的方式進行調節。各輥之表面溫度係設定成拉取輥為40℃、第1延伸輥150℃、第2延伸輥185℃，鬆弛輥設為室溫。交絡處理係藉由於交絡賦予裝置內對行走絲線由直角方向噴射高壓空氣而進行。所噴射之空氣的壓力係設為0.2MPa。如此，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲。
將對所得尼龍6複絲進行評價之結果示於表1。
(蕾絲織物之製造)
繼而，對該複絲進行整經，作為28G拉舍爾蕾絲底紗之背面側之紗係流道長度21.0cm，進而作為底紗之正面側之紗係流道長度100.0cm，與花紋紗235~330dtex一起進行編製。繼而對原色織物進行精練、染色、最終定型，藉此獲得內衣用蕾絲織物。將對所獲得之蕾絲製品進行評價的結果示於表1。
[實施例2]
除了將第2延伸輥9與鬆弛輥10之間的鬆弛率設為0%而改變強度、結節強度之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表1。
[實施例3]
除了將第2延伸輥9與鬆弛輥10之間的鬆弛率設為1.5%而改變強度、結節強度之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表1。
[實施例4]
除了以硫酸相對黏度(ηr)為3.2、熔點265℃之尼龍66(N66)碎片作為聚醯胺之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍66複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表1。
[比較例1]
除了將第2延伸輥9與鬆弛輥10之間的鬆弛率設為2.0%而將結節強度設為5.9cN/dtex之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表1。
由於鬆弛率為2.0%，故施行鬆弛較大之狀態下的熱定型，分子鏈之直線性降低、結節強度降低。因此，蕾絲織物之耐久性劣化。
Figure 108102935-A0101-12-0021-1
[實施例5]
除了使由吐出量38.6g/min、孔數42、6絲線/嘴之紡絲嘴之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到22dtex、7長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。蕾絲織物之耐久性良好，即使細纖度化仍可維持耐久性，具有柔軟之質感。又，隨著細纖度化，蕾絲底紗之透明感增加，花紋呈現較實施例1更美麗。
[實施例6]
除了使用吐出量25.8g/min、孔數80、孔徑Φ0.18、4絲線/嘴之紡絲嘴之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到22dtex、20長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。蕾絲織物之耐久性良好，即使細纖度化仍可維持耐久性，具有非常柔軟之質感。又，隨著細纖度化，蕾絲底紗之透明感增加，花紋呈現較實施例1更美麗。
[實施例7]
除了使用吐出量49.2g/min、孔數24、孔徑Φ0.30、4絲線/嘴之紡絲嘴之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到42dtex、6長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。蕾絲織物之耐久性良好，具有柔軟之質感。又，U%非常良好，故為染色不均較實施例1少的蕾絲織物。
[比較例2]
除了未設置流體渦旋噴嘴裝置6之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。
在衣料用之細纖度、單絲細纖度區域中，由於單絲纖度較細，故在延伸時經交絡處理時，發生單絲之纏合，於交絡點之紗之延伸性降低、強度降低、發生許多絨毛。因此，蕾絲織物之步驟通過性、耐久性、製品品質(絨毛)劣化。
[比較例3]
除了未設置流體渦旋噴嘴裝置6，並使用吐出量43.9g/min、孔數5、孔徑Φ0.50、1絲線/嘴之紡絲嘴之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到150dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。
由於纖度、單絲纖度較粗，故蕾絲織物之柔軟性劣化。又，由於底紗之纖度較粗，故蕾絲底紗無透明感，花紋未美麗呈現。
[比較例4]
除了使用吐出量19.3g/min、孔數96、孔徑Φ0.16、3絲線/嘴之紡絲嘴之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到22dtex、32長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。
相較於實施例5、實施例6，由於單絲纖度較細，故質感提升，但聚醯胺纖維在冷卻部被急冷，延伸性降低，強度、結節強度降低，U%惡化、絨毛亦增加。因此，蕾絲織物之步驟通過性、耐久性、製品品質(絨毛、不均)劣化。
[比較例5]
如圖2所示，除了未設置第2延伸輥9、鬆弛輥10，於拉取輥7、第1延伸輥8，依拉取輥7與第1延伸輥8間之延伸倍率成為4.35倍之方式實施僅1段之延伸，並於第1延伸輥8與捲取裝置12之間依鬆弛率1.0%進行鬆弛之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。
由於僅藉由1段延伸進行高倍率之延伸，故延伸性惡化、強度降低，並發生絨毛。因此，蕾絲織物之步驟通過性、製品品質(絨毛)、耐久性劣化。
[比較例6]
如圖2所示，除了未設置第2延伸輥9、鬆弛輥10，於拉取輥7、第1延伸輥8，依拉取輥7與第1延伸輥8間之延伸倍率成為4.35倍之方式實施僅1段之延伸，並於第1延伸輥8與捲取裝置12之間依鬆弛率5.0%進行鬆弛之外，其餘依與實施例1同樣的方法，得到33dtex、5長絲之尼龍6複絲，並得到蕾絲織物。評價結果示於表2。
由於僅藉由1段延伸進行高倍率之延伸，故延伸性惡化、強度降低，並發生絨毛。又，由於鬆弛率為5.0%，故進行鬆弛較大之狀態下的熱定型，分子鏈之直線性降低、結節強度降低。因此，蕾絲織物之步驟通過性、品質、耐久性劣化。
Figure 108102935-A0101-12-0025-2
以上使用特定態樣詳細說明了本發明，但本領域中具有通常知識者當知在未脫離本發明意圖與範圍之下可進行各種變更及變形。又，本申請案係根據2018年1月25日提出之日本專利申請案(特願2018-10324)，將其全體內容引用於此。

Claims (6)

  1. 一種聚醯胺複絲，其特徵在於，單絲纖度為0.8~7dtex，強度為7.5~8.5cN/dtex，結節強度為6.0~7.5cN/dtex。
  2. 如請求項1之聚醯胺複絲，其中，15%伸長時之拉伸強度為6.1~7.5cN/dtex。
  3. 如請求項1或2之聚醯胺複絲，其中，總纖度為20~44dtex。
  4. 一種蕾絲織物，其係將請求項1至3中任一項之聚醯胺複絲使用於蕾絲底紗而成者。
  5. 一種聚醯胺複絲之製造方法，係請求項1至3中任一項之聚醯胺複絲之製造方法，其係將聚醯胺樹脂熔融，將紡絲嘴所吐出之各長絲冷卻固化、並進行延伸者；其特徵在於，使用至少具備下述者的聚醯胺複絲之製造裝置：用於吐出經熔融之聚醯胺樹脂並形成長絲的紡絲嘴；用於對長絲進行徐冷的加熱筒；用於將長絲冷卻固化的冷卻裝置；用於藉由渦流對紗賦予抱合性的流體渦旋噴嘴裝置；用於拉取延伸長絲的拉取輥；與用於延伸長絲的延伸裝置；且，同時滿足下述(A)~(D)之條件：(A)將上述加熱筒設於上述冷卻裝置之上部；(B)將上述流體渦旋噴嘴裝置設於上述拉取輥之上部；(C)上述延伸裝置為2段以上之多段延伸裝置；(D)於剛多段延伸後進行低鬆弛熱處理。
  6. 如請求項5之聚醯胺複絲之製造方法，其中，於延伸輥與鬆弛輥之間，依鬆弛率0~1.5%、熱定型溫度150~200℃進行鬆弛熱處理。
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