TWI715559B - 成形體、積層體、工具用握材及日用工具 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種構件間(層間)融合強度優異、模具脫模性良好、且生產性優異之成形體等。本發明係關於一種成形體，其具有：包含含有下述成分(A)及成分(B)之熱塑性彈性體組合物之構件(1)、及包含聚醯胺系樹脂之構件(2)。
成分(A)：含有下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂
成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯
成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物

Description

成形體、積層體、工具用握材及日用工具
本發明係關於一種成形體、積層體、工具用握材及工具，更詳細而言，本發明係關於一種層間之融合強度(以下亦稱為層間融合強度)優異、且脫模性良好、成形體(積層體)之生產性優異的具有包含熱塑性彈性體組合物之構件之成形體，具有包含該熱塑性彈性體組合物之層之積層體，包含該熱塑性彈性體組合物之工具用握材及使用該成形體而成之工具。
先前，作為電動工具等工具之基體，使用如尼龍6、尼龍12般之聚醯胺系樹脂或於其中添加有玻璃纖維者。對於此種工具之握把部，因要求以手將其握住時之握感，故使用軟質材料。
用於此種工具之握把部之軟質材料必須不僅具有柔軟性，進而與作為基體之聚醯胺系樹脂的構件間之融合強度優異。先前，對於此種工具之握把部，主要使用聚胺基甲酸酯系熱塑性彈性體組合物(例如專利文獻1)。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開2009-209273號公報
根據本發明者之詳細研究得知：上述專利文獻1所揭示般之使用 聚胺基甲酸酯系熱塑性彈性體組合物之成形體(積層體)雖具有聚胺基甲酸酯系熱塑性彈性體組合物與聚醯胺系樹脂等之基體之間的融合強度高之優點，但另一方面，存在缺乏成形時之模具脫模性、生產性差之缺點。
本發明之課題欲解決上述問題點。即，本發明之課題在於提供一種熱塑性彈性體組合物與聚醯胺系樹脂之間之融合強度優異、模具脫模性良好、且生產性優異之成形體，積層體，工具用握材及使用該成形體而成之工具。
本發明者為解決上述課題而進行了銳意研究，結果發現：特定之熱塑性彈性體組合物與聚醯胺系樹脂之間之融合強度優異，且模具脫模性良好，故成形體(積層體)之生產性優異。本發明係基於該等見解而完成者。
即，本發明之主旨如以下[1]~[20]所示。
[1]一種成形體，其具有：包含含有下述成分(A)及成分(B)之熱塑性彈性體組合物之構件(1)、及包含聚醯胺系樹脂之構件(2)，成分(A)：含有下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂；成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯；成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物。
[2]如[1]所記載之成形體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
[3]如[1]或[2]所記載之成形體，其中上述熱塑性彈性體組合物包含下述成分(C)，成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
[4]如[3]所記載之成形體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)~(C)之合計量，上述成分(A)之含量為0.5~55重量%，上述成分(B)之含量為10~60重量%，上述成分(C)之含量為10~60重量%。
[5]如[1]至[4]中任一項所記載之成形體，其中上述成分(A)含有上述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之上述成分(A1)，成分(A2)：聚丙烯系樹脂。
[6]如[1]至[5]中任一項所記載之成形體，其中上述成分(A1)之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率為0.01~10重量%。
[7]一種積層體，其具有：包含含有下述成分(A)及成分(B)之熱塑性彈性體組合物之層(1)、及包含聚醯胺系樹脂之層(2)，成分(A)：含有下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂；成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯；成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物。
[8]如[7]所記載之積層體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
[9]如[7]或[8]所記載之積層體，其中上述熱塑性彈性體組合物包 含下述成分(C)， 成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
[10]如[9]所記載之積層體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)~(C)之合計量，上述成分(A)之含量為0.5~55重量%，上述成分(B)之含量為10~60重量%，上述成分(C)之含量為10~60重量%。
[11]如[7]至[10]中任一項所記載之積層體，其中上述成分(A)含有上述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之成分(A1)， 成分(A2)：聚丙烯系樹脂。
[12]如[7]至[11]中任一項所記載之積層體，其中上述成分(A1)之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率為0.01~10重量%。
[13]一種工具用握材，其包含含有下述成分(A)及成分(B)之熱塑性彈性體組合物， 成分(A)：含有下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂； 成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯； 成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物。
[14]如[13]所記載之工具用握材，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
[15]如[13]或[14]所記載之工具用握材，其中上述熱塑性彈性體組合物包含下述成分(C)， 成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
[16]如[15]所記載之工具用握材，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)~(C)之合計量，上述成分(A)之含量為0.5~55重量%，上述成分(B)之含量為10~60重量%，上述成分(C)之含量為10~60重量%。
[17]如[13]至[16]中任一項所記載之工具用握材，其中上述成分(A)含有上述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之上述成分(A1)，成分(A2)：聚丙烯系樹脂。
[18]如[13]至[17]中任一項所記載之工具用握材，其中上述成分(A1)之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率為0.01~10重量%。
[19]一種工具，其係使用如[1]至[6]中任一項所記載之成形體而成者。
[20]如[19]所記載之工具，其具有握把部與基體，並且該握把部係使用上述構件(1)，且該基體係使用上述構件(2)。
本發明提供一種特定之熱塑性彈性體組合物與聚醯胺系樹脂之間之融合強度優異、模具脫模性良好且生產性優異之成形體，積層體，工具用握材及使用該成形體而成之工具。進而，本發明之成形體(積層體)發揮上述效果，故尤其適合作為工具之握把部。
以下將對本發明之實施形態進行詳細說明，但以下之說明僅為本發明之實施形態之一例，本發明只要不超出其主旨，則不限定於以下之揭示內容。再者，於本說明書中使用「~」之表述之情形時，係用 作包含其前後之數值或物性值之表述。另外，本發明中於使用「(甲基)丙烯酸酯」之表述之情形時，表示「丙烯酸酯」與「甲基丙烯酸酯」之一者或兩者。
[熱塑性彈性體組合物]
用於本發明之熱塑性彈性體組合物具有以下特徵：含有下述成分(A)及成分(B)。
成分(A)：含有下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂
成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯
成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物
用於本發明之熱塑性彈性體組合物較佳為包含下述成分(C)。
成分(C)：烴系橡膠用軟化劑
用於本發明之熱塑性彈性體組合物係與聚醯胺系樹脂之融合強度優異。可認為發揮該效果係由於下述原因。即，可認為用於本發明之熱塑性彈性體組合物中，成分(A)構成基質成分，成分(B)作為橡膠成分而分散。而且可認為，成分(A)中之成分(A1)改性聚丙烯係賦予與聚醯胺系樹脂之融合性，因成分(A1)構成基質成分，故可有助於與聚醯胺系樹脂之融合性。
以下，將對各成分進行更詳細之說明。
<成分(A)>
本發明中，成分(A)如上所述，係含有「成分(A1)：以不飽和羧酸或其衍生物將聚丙烯系樹脂改性而得之改性聚丙烯」之聚丙烯系樹脂。成分(A)中亦可含有「成分(A2)：聚丙烯系樹脂」。再者，於本發 明中，成分(A2)中不包括成分(A1)。
於本發明中，用作成分(A1)之原料之聚丙烯系樹脂只要丙烯單體單元超過50重量%、即丙烯以外之單體單元未達50重量%，則無特別限定。丙烯以外之單體單元較佳為20重量%以下，更佳為10重量%以下，進而佳為5重量%以下。
又，用作成分(A1)之原料之聚丙烯系樹脂之密度並無特別限定，通常為0.87g/cm3以上，較佳為0.88g/cm3以上，且通常為0.92g/cm3以下，較佳為0.91g/cm3以下。
於本發明中，用作成分(A2)之聚丙烯系樹脂係丙烯以外之單體單元未達5重量%。又，用作(A2)之聚丙烯系樹脂之密度並無特別限定，通常為0.87g/cm3以上，較佳為0.88g/cm3以上，且通常為0.92g/cm3以下，較佳為0.91g/cm3以下。
作為成分(A1)之原料及成分(A2)之聚丙烯系樹脂，只要符合上述條件則並無特別限定，例如可列舉：丙烯均聚物、丙烯-乙烯共聚物、丙烯-1-丁烯共聚物、丙烯-乙烯-1-丁烯共聚物、丙烯-4-甲基-1-戊烯共聚物、丙烯與其他α-烯烴之共聚物及丙烯與其他乙烯基單體之共聚物等。
此處，作為「其他α-烯烴」、即丙烯以外之α-烯烴，並無特別限定，通常除了乙烯以外，可列舉較佳為碳數4~20、更佳為碳數4~10之具有雙鍵之烴。又，「其他乙烯基單體」亦無特別限定，例如可列舉：乙酸乙烯酯、乙烯醇、(甲基)丙烯酸、(甲基)丙烯酸烷基酯及苯乙烯衍生物等。
又，分別用於成分(A1)及成分(A2)之聚丙烯亦可將上述樹脂併用2種以上。又，作為成分(A1)、成分(A2)，可分別使用不同之樹脂，亦可使用相同之樹脂。再者，上述各共聚物可為嵌段共聚物、接枝共聚物或無規共聚物等之任一種。
該等之中，成分(A1)之原料及成分(A2)較佳為丙烯均聚物或丙烯- 乙烯共聚物或該等之摻合物，更佳為丙烯均聚物。
分別用於成分(A1)及成分(A2)之聚丙烯系樹脂之立體規則性並無特別限制，丙烯鏈可為等規、間規、非規或立體嵌段等之任一種，較佳為丙烯鏈為等規，尤佳為等規均聚丙烯。又，用於聚合之觸媒亦可適當採用公知者。
於本發明中，分別用於成分(A1)之原料及成分(A2)之聚丙烯系樹脂之熔體流動速率(MFR)(melt flow rate)並無特別限定，於IS0(International Organization for Standardization，國際標準化組織)1133(2011年)(230℃，負載2.16kg)之條件下，通常為0.5g/10分鐘以上，較佳為1g/10分鐘以上，更佳為2g/10分鐘以上，且通常為100g/10分鐘以下，較佳為80g/10分鐘以下，更佳為60g/10分鐘以下，進而佳為40g/10分鐘以下。
藉由分別用於成分(A1)之原料及成分(A2)之聚丙烯之MFR為上述下限值以上，可防止單獨之凝聚力增強而與其他成分之均勻混合性變得不充分之情況，除此以外，亦可防止在製造用於本發明之熱塑性彈性體組合物時之能量負載過大之情況。又，就用於本發明之熱塑性彈性體組合物之流動性之觀點而言，較佳為該等聚丙烯之MFR為上述上限值以下。
分別用於成分(A1)及(A2)之聚烯烴系樹脂可作為市售品而獲得。 作為聚丙烯系樹脂，例如可列舉日本聚丙烯公司製造之NOVATEC(註冊商標)PP系列及WINTEC(註冊商標)系列等，可自該等之中適當選擇使用相應產品。又，作為聚乙烯系樹脂，例如可列舉日本聚乙烯公司製造之NOVATEC(註冊商標)系列及Asahi Kasei Chemicals公司製造之Creolex(註冊商標)系列等，可自該等之中適當選擇使用符合條件品。
<成分(A1)>
於本發明中，成分(A1)係以不飽和羧酸或其衍生物將上述聚丙烯 系樹脂改性而得之改性聚丙烯。作為不飽和羧酸，較佳為α,β-乙烯性不飽和羧酸。具體而言，例如可列舉：丙烯酸、甲基丙烯酸、乙基丙烯酸、順丁烯二酸、反丁烯二酸、四氫反丁烯二酸、亞甲基丁二酸、甲基順丁烯二酸、丁烯酸及異丁烯酸等。作為衍生物，例如可列舉酸酐及羧酸酯等，進而，亦可為醯鹵化物、醯胺及醯亞胺等衍生物。作為該等衍生物，較佳為酸酐。
該等之中，尤佳為順丁烯二酸或其酸酐。又，該等之化合物可僅使用1種，亦可以任意之組合及比例使用2種以上。進而，亦可將乙烯基三甲氧基矽烷等所謂乙烯矽烷類等與不飽和羧酸或其衍生物併用。
用以獲得成分(A1)之改性可使用任何方法，由僅使用熱反應亦可獲得，亦可於反應時添加產生自由基之有機過氧化物等作為自由基產生劑。又，作為反應方法，可列舉於溶劑中反應之溶液改性法或不使用溶劑之熔融改性法等，進而，亦可使用懸浮分散反應法等其他方法。
作為溶液改性法，可使用以下方法：將聚丙烯系樹脂溶解於有機溶劑等中，向其中添加自由基產生劑與不飽和羧酸或其衍生物而進行接枝共聚合。作為有機溶劑，並無特別限定，例如可使用烷基取代芳香族烴或鹵化烴。
作為熔融改性法，例如可列舉：將聚丙烯系樹脂與不飽和羧酸或其衍生物及視需要之後述自由基產生劑預先混合後，於混練機中進行熔融混練使其反應之方法；及於混練機中經熔融之聚丙烯系樹脂中，自裝入口添加自由基產生劑與不飽和羧酸或其衍生物之混合物使其反應之方法等。混合時，通常使用亨舍爾混合機、帶式混合機或V型攪拌器等，熔融混練時通常可使用單軸或雙軸擠壓機、輥、班布里混合機、捏合機或布氏混練機等。
不飽和羧酸或其衍生物相對於聚丙烯系樹脂之調配比例並無特別限定，相對於聚丙烯系樹脂100重量份，通常為0.01重量份以上，較 佳為0.05重量份以上，更佳為0.1重量份以上，且通常為30重量份以下，較佳為10重量份以下，更佳為5重量份以下。
自由基產生劑並無特別限定，具體而言，例如可使用：過氧化苯甲醯、過氧化二異丙苯、過氧化二-第三丁基、2,5-二甲基-2,5-二(過氧化苯甲酸酯)己炔-3、過氧化月桂醯、2,5-二甲基-2,5-二(第三丁基過氧化)己炔-3、2,5-二甲基-2,5-二(第三丁基過氧化)己烷、過氧化苯甲酸第三丁酯、過異丁酸第三丁酯、過三甲基乙酸第三丁酯及過三甲基乙酸異丙苯酯等有機過氧化物或有機過酯，以及偶氮二異丁腈及偶氮異丁酸二甲酯等偶氮化合物等。
該等自由基產生劑可根據原料之聚丙烯系樹脂之種類或MFR、不飽和羧酸或其衍生物之種類及反應條件等而適當選擇，可僅使用1種，亦可以任意之組合及比率併用2種以上。
自由基產生劑之調配量並無特別限定，相對於聚丙烯系樹脂100重量份，通常為0.001~20重量份，較佳為0.005~10重量份，更佳為0.01~5重量份，尤佳為0.01~3重量份。
於本發明中，成分(A1)可單獨使用符合上述條件之改性聚丙烯，亦可以任意之組合及比率併用2種以上。
成分(A1)之MFR[IS0 1133(2011年)(180℃、負載2.16kg)]並無特別限定，通常為0.1g/10分鐘以上，較佳為1g/分鐘以上，更佳為5g/分鐘以上，且通常為10,000g/10分鐘以下，較佳為5,000g/10分鐘以下，更佳為3,000g/10分鐘以下，進而佳為1,000g/10分鐘以下。
成分(A1)中之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率(改性量)並無特別限定，較佳為0.01重量%以上，更佳為0.1重量%以上，進而佳為0.3重量%以上，且較佳為10重量%以下，更佳為7.5重量%以下，進而佳為5重量%以下。
若成分(A1)中之不飽和羧酸或其衍生物之改性量為上述下限值以 上，則用於本發明之熱塑性彈性體組合物之對基材之接著性能提高。 又，若該改性量為上述上限值以下，則除了熱穩定性提高以外，與其他成分之相溶性提高。
此處所謂接枝率(改性量)，是指藉由紅外分光測定裝置測定時之不飽和羧酸或其衍生物成分之含有率。例如可藉由以下方式求出：對經加壓成形為厚度100μm左右之片狀的樣品中之羧酸或其衍生物特有之吸收、具體而言1,900~1,600cm-1(C=O伸縮振動帶)之羰基特性吸收進行測定(以下之記載中亦相同)。
再者，關於不飽和羧酸或其衍生物之改性，亦存在未100%參與反應而未與聚丙烯系樹脂反應之不飽和羧酸或其衍生物殘留於改性聚丙烯中之情形，本發明中之接枝率(改性量)係指藉由上述方法測定時之值。
成分(A)任意含有成分(A2)，成分(A1)及成分(A2)之調配比率並無特別限定。於與成分(A1)一併而使用成分(A2)之情形時，相對成分(A1)及(A2)之合計量，成分(A1)之含量較佳為1重量%以上，更佳為5重量%以上，進而佳為10重量%以上。上限並無特別限定，較佳為85重量%以下，更佳為65重量%以下，進而佳為45重量%以下。藉由將成分(A1)之含量設為上述下限值以上，用於本發明之熱塑性彈性體組合物之對基材之接著性能提高。
又，成分(A)中之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率(改性量)通常為0.05重量%以上，較佳為0.5重量%以上，更佳為1.5重量%以上，且通常為4重量%以下，較佳為3重量%以下，更佳為2.5重量%以下。
若成分(A)中之不飽和羧酸或其衍生物之接枝率(改性量)為上述下限值以上，則用於本發明之熱塑性彈性體組合物之對聚醯胺系樹脂等之基材之接著性能提高。又，若該改性量為上述上限值以下，則除了熱穩定性提高以外，與其他材料之相溶性提高。
又，成分(A1)或成分(A)亦可進行將未反應之不飽和羧酸或其衍生 物去除之處理。該處理方法並無特別限定，作為具體例，有以下方法：將成分(A1)或成分(A)放入至具有自裝置下部吹入氣體之結構之儲罐中，藉由加熱器或熱媒油將裝置加熱至100℃左右，自裝置下部吹入氮氣等惰性氣體或空氣，處理6~24小時。於本發明中，成分(A)可預先藉由熔融混練等將成分(A1)及成分(A2)製成樹脂組合物，亦可獨立使用該等並與後述其他成分調配。
<成分(B)>
於本發明中，成分(B)為選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物。
成分(B)較佳為選自由具有至少2個嵌段P且具有至少1個嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物。
構成嵌段P之單體之乙烯基芳香族化合物並無特別限定，較佳為苯乙烯或α-甲基苯乙烯等苯乙烯衍生物。其中，較佳為以苯乙烯為主體。再者，嵌段P中亦可包含乙烯基芳香族化合物以外之單體作為原料。
作為上述乙烯基芳香族化合物以外之單體，例如可列舉乙烯及α-烯烴等。又，於嵌段P包含上述乙烯基芳香族化合物以外之單體作為原料之情形時，其含量較佳為未達50重量%，更佳為40重量%以下。藉由含量為該範圍，有耐熱性及壓縮永久變形變良好之傾向。
嵌段Q係來自共軛二烯及異丁烯之至少一者。可用於嵌段Q之單體之共軛二烯並無特別限定，較佳為以丁二烯及異戊二烯之至少一者為主體，更佳為丁二烯及異戊二烯。再者，嵌段Q中亦可包含共軛二烯以外之單體作為原料。此處，本發明中所謂「為主體」，是指50重量%以上。
作為上述共軛二烯及異丁烯之至少一者以外之單體，可列舉苯乙烯等。又，於嵌段Q包含上述共軛二烯及異丁烯之至少一者以外之單體作為原料之情形時，其含量較佳為未達50重量%，更佳為40重量%以下。藉由含量為該範圍，具有抑制滲出之傾向。
成分(B)之嵌段共聚物亦可為將具有上述聚合物嵌段P與上述聚合物嵌段Q之嵌段共聚物氫化而得之氫化嵌段共聚物。更具體而言，亦可為對嵌段共聚物之嵌段Q所具有之雙鍵進行氫化而得之氫化嵌段共聚物。嵌段Q之氫化率並無特別限定，較佳為80~100重量%，更佳為90~100重量%。藉由在上述範圍內將嵌段Q氫化，有所得之熱塑性彈性體組合物之黏著性質下降，彈性性質增強之傾向。再者，對於嵌段P使用二烯成分作為原料之情形而言亦相同。又，氫化率可藉由13C-NMR(Nuclear Magnetic Resonance碳13-核磁共振)進行測定。
再者，於構成嵌段Q之單體之共軛二烯為丁二烯之情形時，微結構中之丁二烯可採取1,4-加成結構與1,2-加成結構，尤其於嵌段Q為氫化衍生物、且以丁二烯為主體而構成之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之丁二烯之1,4-加成結構為20~100重量%。
於構成嵌段Q之單體之共軛二烯為異戊二烯之情形時，微結構中之異戊二烯可採取1,2-加成結構、1,4-加成結構及3,4-加成結構，與上述同樣地，尤其於嵌段Q為氫化衍生物、且嵌段Q包含異戊二烯之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之異戊二烯之1,4-加成結構為60~100重量%。
又，於嵌段Q為氫化衍生物、且構成嵌段Q之單體之共軛二烯包含丁二烯與異戊二烯之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之丁二烯及異戊二烯之1,4-加成結構分別為20~100重量%及60~100重量%。
於任一情形時，藉由將1,4-加成結構之比率設為上述範圍，均有所得之熱塑性彈性體組合物之黏著性質下降，彈性性質增強之傾向。再者，1,4-加成結構之比率(以下亦稱為「1,4-微結構比」)可藉由 13C-NMR進行測定。
本發明中之成分(B)只要為具有聚合物嵌段P與聚合物嵌段Q之結構，則並無特別限定，可為直鏈狀、分支狀或放射狀等之任一種，較佳為下述式(1)或(2)所表示之嵌段共聚物之情形。
進而，下述式(1)或(2)所表示之嵌段共聚物更佳為經氫化而得之氫化嵌段共聚物。若下述式(1)或(2)所表示之共聚物為氫化嵌段共聚物，則熱穩定性變良好。
P-(Q-P)m (1)
(P-Q)n (2)
(式中，P表示聚合物嵌段P，Q表示聚合物嵌段Q，m表示1~5之整數，n表示2~5之整數)
式(1)或(2)中，m及n於降低作為橡膠高分子體之秩序-無秩序轉移溫度方面以大為佳，於製造之容易性及成本方面以小為佳。
於成分(B)為式(1)或(2)所表示之氫化嵌段共聚物、且嵌段Q包含丁二烯之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之丁二烯之1,4-加成結構為20~100重量%。
同樣地，於嵌段Q包含異戊二烯之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之異戊二烯之1,4-加成結構為60~100重量%。同樣地，於嵌段Q包含丁二烯及異戊二烯之情形時，較佳為嵌段Q之微結構中之丁二烯及異戊二烯之1,4-加成結構分別為20~100重量%及60~100重量%。於任一情形時，藉由將1,4-微結構比設為上述範圍，均有所得之熱塑性彈性體組合物之黏著性質下降，彈性性質增強之傾向。
作為嵌段共聚物及氫化嵌段共聚物之至少一種(以下亦稱為(氫化)嵌段共聚物」)，就橡膠彈性優異之方面而言，相較於式(2)所表示之(氫化)嵌段共聚物，較佳為式(1)所表示之(氫化)嵌段共聚物，更佳為m係3以下之式(1)所表示之(氫化)嵌段共聚物，進而佳為m係2以下之 式(1)所表示之(氫化)嵌段共聚物，最佳為m係1之式(1)所表示之(氫化)嵌段共聚物。
構成成分(B)之嵌段P與嵌段Q之重量比例為任意，就用於本發明之熱塑性彈性體組合物之機械強度及熱融合強度之方面而言，嵌段P以多為佳，另一方面，就柔軟性、異形擠壓成形性及抑制滲出之方面而言，嵌段P以少為佳。
成分(B)中之嵌段P之重量比例較佳為10重量%以上，更佳為15重量%以上，進而佳為30重量%以上，且較佳為60重量%以下，更佳為50重量%以下，進而佳為45重量%以下。
本發明之成分(B)之製造方法只要可獲得上述結構與物性，則可使用任意方法，並無特別限定。具體而言，例如可藉由以下方式獲得：利用日本專利特公昭40-23798號公報所記載之方法，使用鋰觸媒等在惰性溶劑中進行嵌段聚合。
又，關於嵌段共聚物之氫化(hydrogenation)，例如可利用日本專利特公昭42-8704號公報、日本專利特公昭43-6636號公報、日本專利特開昭59-133203號公報及日本專利特開昭60-79005號公報等中記載之方法，於惰性溶劑中於氫化觸媒之存在下進行。
上述氫化處理中，較佳為聚合物嵌段中之烯烴性雙鍵之50%以上經氫化，更佳為80%以上經氫化，且較佳為聚合物嵌段中之芳香族不飽和鍵之25%以下經氫化。
作為此種氫化嵌段共聚物之市售品，例如可列舉：KRATON Polymers公司製造之「KRATON(註冊商標)-G系列」、「KRATON(註冊商標)-A系列」，Kuraray公司製造之「SEPTON(註冊商標)系列」、「Hibler(註冊商標)系列」之一部分級別，Asahi Kasei公司製造之「Tuftec(註冊商標)系列」等。作為非氫化型之嵌段共聚物之市售品，可列舉：KRATON Polymers公司製造之「KRATON(註冊商標)-D系列」、Kuraray公司製造 之「Hibler(註冊商標)系列」之一部分級別及Asahi Kasei公司製造之「Tufprene(註冊商標)系列」等。可自該等之中適當選擇使用符合條件品。
本發明之成分(B)之數量平均分子量(Mn)並無特別限定，較佳為30,000以上，更佳為50,000以上，進而佳為80,000以上，且較佳為500,000以下，更佳為400,000以下，進而佳為300,000以下。若成分(B)之數量平均分子量為上述範圍內，則有成形性與耐熱性變良好之傾向。
成分(B)之重量平均分子量(Mw)無特別限定，較佳為50,000以上，更佳為80,000以上，進而佳為100,000以上，且較佳為550,000以下，更佳為500,000以下，進而佳為400,000以下。若成分(B)之重量平均分子量為上述範圍內，則有成形性與耐熱性變良好之傾向。
再者，於本發明中，成分(B)之重量平均分子量(Mw)及數量平均分子量(Mn)係藉由凝膠滲透色譜法(GPC法)之測定所求得之聚苯乙烯換算值，其測定條件如下所述。
(測定條件)
機器：Tosoh公司製造之「HLC-8120GPC」
管柱：Tosoh公司製造之「TSKgel Super HM-M」
檢測器：折射率檢測器(RI檢測器/內置)
溶劑：氯仿
溫度：40℃
流速：0.5mL/分
注入量：20μL
濃度：0.1重量%
校準資料：單分散聚苯乙烯
校準法：聚苯乙烯換算
<成分(C)>
用於本發明之熱塑性彈性體中可包含之成分(C)為烴系橡膠用軟 化劑。成分(C)使熱塑性彈性體組合物軟化，使柔軟性、彈性、加工性及流動性提高，並且有助於積層體之透明性及成形體之外觀等之提高。
作為烴系橡膠用軟化劑，例如可列舉礦物油系軟化劑及合成樹脂系軟化劑等，就與其他成分之親和性之觀點而言，較佳為礦物油系軟化劑。礦物油系軟化劑一般為芳香族烴、環烷系烴及石蠟系烴之混合物，將所有碳原子之50%以上為石蠟系烴者稱為石蠟系油，所有碳原子之30~45%為環烷系烴者稱為環烷系油，所有碳原子之35%以上為芳香族系烴者稱為芳香族系油。該等之中，本發明中較佳為使用石蠟系油。再者，烴系橡膠用軟化劑可僅使用1種，亦可以任意之組合及比例使用2種以上。
烴系橡膠用軟化劑之40℃之動黏度無特別限定，較佳為20厘司托克士以上，更佳為50厘司托克士以上，且較佳為800厘司托克士以下，更佳為600厘司托克士以下。又，烴系橡膠用軟化劑之引火點(COC法)較佳為200℃以上，更佳為250℃以上。
成分(C)之烴系橡膠用軟化劑可作為市售品而獲取。作為符合條件之市售品，例如可列舉：JX日礦日石能源公司製造之「Nisseki Polybutene(註冊商標)HV系列」、出光興產公司製造之「Diana(註冊商標)Process Oil PW系列」等，可自該等之中適當選擇使用符合條件品。
<各成分之含量>
本發明中，熱塑性彈性體組合物含有上述成分(A)及成分(B)，較佳為含有成分(C)。
關於成分(A)之含量，相對於成分(A)及成分(B)之合計量，下限較佳為5重量%以上，更佳為10重量%以上，進而佳為15重量%以上，且上限較佳為60重量%以下，更佳為55重量%以下，進而佳為50重量%以下。藉由將成分(A)之含量設為上述下限值以上，熱塑性彈性體之與聚醯胺系樹脂等之融合強度、耐熱性變良好，又，若為上述上限值以下， 則就熱塑性彈性體組合物之柔軟性(硬度)之觀點而言較佳。
又，關於成分(A)之含量，相對於成分(A)~(C)之合計量，下限較佳為0.5重量%以上，更佳為2重量%以上，進而佳為5重量%以上，且上限較佳為55重量%以下，更佳為40重量%以下，進而佳為35重量%以下，尤佳為30重量%以下。藉由將成分(A)之含量設為上述下限值以上，熱塑性彈性體之與聚醯胺系樹脂等之融合強度、耐熱性變良好，又，若為上述上限值以下，則就柔軟性之觀點而言較佳。
又，關於成分(B)之含量，相對於成分(A)~(C)之合計量，下限較佳為10重量%以上，更佳為15重量%以上，進而佳為20重量%以上，且上限較佳為60重量%以下，更佳為60重量%以下，進而佳為50重量%以下。藉由將成分(B)之含量設為上述下限值以上，熱塑性彈性體組合物之柔軟性(硬度)變良好，又，若為上述上限值以下，則耐熱性變良好。
進而，關於成分(C)之含量，相對於成分(A)~(C)之合計量，下限較佳為10重量%以上，更佳為20重量%以上，進而佳為30重量%以上，且上限較佳為60重量%以下，更佳為57重量%以下，進而佳為55重量%以下。藉由將成分(C)之含量設為上述範圍內，熱塑性彈性體組合物之流動性不會過高，且流動性不會過度降低，成形性變良好。
<其他成分>
用於本發明之熱塑性彈性體組合物中，除了成分(A)及(B)以外，可於不損及本發明之效果之範圍內視需要調配其他成分。
作為其他成分，例如可列舉：成分(A)及成分(B)以外之熱塑性樹脂或彈性體等樹脂、填充料、抗氧化劑、熱穩定劑、光穩定劑、紫外線吸收劑、中和劑、潤滑劑、防霧劑、抗黏連劑、增滑劑、分散劑、著色劑、阻燃劑、抗靜電劑、導電性賦予劑、金屬減活劑、分子量調整劑、抗菌劑、防黴材料及螢光增白劑等各種添加物等。該等可任意單獨使用或併用。
作為成分(A)及成分(B)以外之熱塑性樹脂，例如可列舉：聚苯醚系樹脂；尼龍6及尼龍66等聚醯胺系樹脂；聚對苯二甲酸乙二酯及聚對苯二甲酸丁二酯等聚酯系樹脂；聚甲醛均聚物及聚甲醛共聚物等聚甲醛系樹脂；聚甲基丙烯酸甲酯系樹脂及聚烯烴樹脂[其中，將相當於成分(A)者除外]等。又，作為成分(A)及成分(B)以外之彈性體，例如可列舉：苯乙烯-丁二烯共聚物橡膠及苯乙烯-異戊二烯共聚物橡膠等苯乙烯系彈性體[其中，將相當於成分(B)者除外]；聚酯系彈性體；聚丁二烯等。
作為填充料，例如可列舉：玻璃纖維、中空玻璃球、碳纖維、滑石、碳酸鈣、雲母、鈦酸鉀纖維、二氧化矽、金屬皂、二氧化鈦及碳黑等。於使用填充劑之情形時，相對於成分(A)~成分(C)之合計100重量份，通常以0.1~50重量份而使用。
作為抗氧化劑，例如可列舉酚系抗氧化劑、亞磷酸酯系抗氧化劑及硫醚系抗氧化劑等。於使用抗氧化劑之情形時，相對於成分(A)~成分(C)之合計100重量份，通常於0.01~3重量份之範圍內使用。
<熱塑性彈性體組合物之製造方法>
本發明中，熱塑性彈性體組合物可藉由以下方式製造：利用公知之方法、例如亨舍爾混合機、V型攪拌器或滾筒攪拌器等，將成分(A)及成分(B)、視需要調配之其他成分機械混合後，利用公知之方法進行機械熔融混練。上述機械熔融混練時，可使用班布里混合機、各種捏合機或者單軸或雙軸擠壓機等一般之熔融混練機。
<熱塑性彈性體組合物之物性>
對於用於本發明之熱塑性彈性體組合物而言，其硬度以依據ISO 7619-1(2010年)所測定之硬度Duro A計，較佳為90以下，更佳為80以下。下限並無特別限定，較佳為30以上。
[成形體(積層體)]
本發明之成形體(積層體)係具有包含上述熱塑性彈性體組合物之 構件(1)[層(1)]、及包含聚醯胺系樹脂之構件(2)[層(2)]之成形體(積層體)。以下，於本發明之成形體為積層體之情形時，分別將「構件(1)」另稱為「層(1)」，將「構件(2)」另稱為「層(2)」。
此處，於本發明之成形體(積層體)中，構件(1)及構件(2)係與至少另一構件一併存在於成形體(積層體)中，可為預先形成之構件，亦可為於成形體之製造中形成之構件。又，該等構件可為任何形狀，可為連續性亦可為非連續性，且亦無需與相鄰構件完全接觸。
又，成形體只要至少兩個構件之一部分固著即可，可為由預先形成之構件所構成者，亦可為由與成形體之形成同時形成之構件所構成者，亦可為由預先形成之構件及與成形體之形成同時形成之構件所構成者。繼而，各構件可為任何形狀，可為連續性亦可為非連續性。又，所謂積層體，可為經成形為製品之形態者(成形體)，亦可為進行成形而製成製品之中間狀態者。
本發明之成形體(積層體)中，除了上述構件(1)及構件(2)以外可設置任意構件。構成該等構件之材料並無特別限定，通常為樹脂。於任意構件包含樹脂之情形時，該樹脂亦無特別限定。
<構件(2)之樹脂>
本發明之成形體(積層體)中，如上所述，構件(2)只要包含聚醯胺系樹脂，則並無特別限定。聚醯胺系樹脂並無特別限定，具體而言可列舉以下樹脂作為較佳者：尼龍6、尼龍66、尼龍610、尼龍9、尼龍11、尼龍12、尼龍6/66、尼龍66/610、尼龍6/11、MXD尼龍、非晶尼龍、對苯二甲酸/己二酸/六亞甲基二胺共聚物等。其中，更佳為熔點或剛性等優異之尼龍6、尼龍66、尼龍6/66。
<構件(2)之樹脂之物性>
構件(2)之樹脂之彎曲模數較佳為20,000MPa以下，更佳為10,000MPa以下，且較佳為1,000MPa以上，更佳為1,500MPa以上。再者， 彎曲模數係依據ISO 178(1993年)所測定之值。
<成形體(積層體)之製造方法>
藉由將上述構件(1)之熱塑性彈性體組合物與構件(2)之聚醯胺系樹脂例如成形並使其熱融合，可製造本發明之成形體。
成形方法並無特別限定，可使用通常之射出成形、擠壓成形或加壓成形等各種成形方法。又，視需要亦可使用氣體射出成形、射出壓縮成形或短射發泡成形等各種成形方法。本發明中，於以上所列舉之成形方法中，尤佳為射出成形。作為射出成形，例如可列舉嵌入射出成形法、雙色射出成形法及抽芯射出成形法等。
所謂嵌入射出成形法，係預先將芯材〔構件(2)之聚醯胺系樹脂〕射出成形，並將經賦形之成形品嵌入至模具內後，於該成形品與模具間之空隙中將表層材料〔構件(1)之熱塑性彈性體組合物〕射出成形之成形方法。
所謂雙色射出成形法，係使用兩台以上之射出成型機將芯材〔構件(2)之聚醯胺系樹脂〕射出成形後，藉由模具旋轉、或移動而更換模具之模穴，於該成形品與模具之間形成空隙，於其中將表層材料〔構件(1)之熱塑性彈性體組合物〕射出成形之成形方法。
又，所謂抽芯射出成形法，係使用1台射出成形機與1個模具將芯材〔構件(2)[層(2)]之聚醯胺系樹脂〕射出成形後，使模具之模穴體積擴大，於該成形品與模具之間之空隙中將表層材料〔構件(1)之熱塑性彈性體組合物〕射出成形之成形方法。又，芯材之成形可使用通常之射出成形法，亦可進行氣體射出成形。
本發明之成形體(積層體)係熱塑性彈性體組合物與聚醯胺系樹脂之融合強度優異，模具脫模性良好，故較佳為藉由使用構件(1)之熱塑性彈性體組合物及構件(2)之聚醯胺系樹脂進行雙色射出成形或嵌入射出成形，而製成該等與其他樹脂之成形體(積層體)。又，亦可將分 別各自成形之成形體熱融合一體化而製成成形體(積層體)。尤其於製造後述工具之握把部之情形時，尤佳為雙色射出成形。
<成形體(積層體)之層構成、厚度、形狀>
本發明之成形體(積層體)中，構件(1)與構件(2)之積層方式較佳為構件(1)位於外側。視情形不同，有時亦可包含構件(1)及構件(2)以外之構件(層)。又，構件(1)及構件(2)之厚度亦無特別限定，可任意選擇與各用途相應之厚度。
進而，本發明之成形體(積層體)之形狀並無特別限定，可為片狀、管狀、棒狀或異形體之任一種。又，構件(1)及構件(2)之形狀亦無特別限定，只要為可成為成形體(積層體)之形狀，則可分別選擇任意之形狀。
構件(1)及構件(2)間之融合強度較佳為1N/25mm以上，更佳為10N/25mm以上，進而佳為30N/25mm以上。該值愈大，表示構件(1)與構件(2)之融合性愈優異。再者，熱融合強度係於與後述實施例之「剝離試驗」相同之條件下測定之值。
[工具用握材]
本發明之工具用握材包含上述熱塑性彈性體組合物。工具用握材之成形方法並無特別限定，可使用通常之射出成形、擠壓成形或加壓成形等各種成形方法。
[用途]
本發明之成形體(積層體)係構件間(層間)融合強度優異，且模具脫模性亦優異。又，因透明性、成形體之外觀等良好，故設計性亦優異。 因此，本發明之成形體(積層體)作為牙刷、筆記用具(例如尖頭鉛筆及圓珠筆等)、剃鬚刀、玩具、運動用品或工具等具有基體部與握把部之日用品而較佳。
用於本發明之熱塑性彈性體作為工具之握把部而尤佳。即，本發明提供一種使用本發明之成形體而成之工具，更具體而言具有握把部 與基體、並且該握把部係使用上述構件(1)、且該基體係使用上述構件(2)之工具。
實施例
以下，使用實施例對本發明之具體態樣進行更詳細之說明，但本發明只要不超出其主旨，則不受以下之實施例之限定。再者，以下之實施例中之各種製造條件及評價結果之值係指本發明之實施態樣中之上限或下限之較佳值，較佳範圍亦可為由上述上限或下限之值、與下述實施例之值或同類實施例之值之組合規定之範圍。
〔構件(1)〕
[原料]
[成分(A)]
<成分(A1)>
A1-1： 順丁烯二酸酐接枝改性聚丙烯〔接枝率：2.5重量%，MFR(180℃，負載2.16kg(使用直徑1mm
Figure 105104799-A0305-02-0025-3
、長度8mm之孔口所測定之值)：450g/10分鐘(相當於使用直徑2mm
Figure 105104799-A0305-02-0025-4
之孔口測定之情形時之7,200g/10分鐘)〕
a1-1(比較例用)： 順丁烯二酸酐接枝改性乙烯-辛烯共聚物
<成分(A2)>
A2-1： 日本聚丙烯公司製造之「NOVATEC(註冊商標)PP BC03B」(聚丙烯-乙烯嵌段共聚物)〔MFR[ISO 1133(2011年)(230℃，負載2.16kg)]：30g/10分鐘〕
A2-2： 日本聚丙烯公司製造之「NOVATEC(註冊商標)PP MG03BD」(聚丙烯無規共聚物)〔MFR[ISO 1133(2011年)(230℃，負載2.16kg)]：30 g/10分鐘〕
[成分(B)]
B-1：Kraton Polymers公司製造之「Kraton(註冊商標)G1651HU」(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物之氫化物)〔重量平均分子量(Mw)：250,000，苯乙烯含量：33重量%〕
B-2：Kraton Polymers公司製造之「Kraton(註冊商標)G1650MU」(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物之氫化物)〔重量平均分子量：90,000，苯乙烯含量：33重量%〕
B-3：Asahi Kasei Chemicals公司製造之「Tuftec(註冊商標)M1943」(羧酸酐改性苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物)
[成分(C)]
C-1：出光興產公司製造之「Diana(註冊商標)Process Oil PW90」(石蠟系油)
(其他成分)
D-1：白石鈣公司製造之「Softone(註冊商標)1200」(碳酸鈣)〔平均粒徑：1.8μm(目錄值)〕
X-1(比較例用)：DIC Bayern公司製造之「PANDEX(註冊商標)T-1180N」(胺基甲酸酯系熱塑性彈性體)(硬度Duro A：80)
[熱塑性彈性體組合物之製造]
藉由雙軸混練機將表1及表2中所記載之各成分熔融混練(料缸溫 度160℃~210℃)，製造熱塑性彈性體組合物之顆粒。
[射出成形]
使用射出成形機(日本製鋼所公司製造之「J110AD」，鎖模力110 T)，於模具溫度40℃、射出壓力147MPa、料缸溫度210℃、冷卻時間30秒之條件下，將各例中所得之構件(1)之熱塑性彈性體組合物之顆粒進行射出成形，獲得100mm×100mm、厚度2mm之成形體。
[評價方法]
<硬度Duro A>
依據ISO 7619-1(2010年)對用於構件(1)之熱塑性彈性體組合物測定Duro A硬度。
〔構件(2)〕
[原料]
<聚醯胺系樹脂>
DSM公司製造之「Novamid(註冊商標)1013GH30」(30%含玻璃尼龍6)
[射出成形]
使用上述30%含玻璃尼龍6，藉由射出成形機(日本製鋼所公司製造之「J110AD」，鎖模力110 T)，於模具溫度60℃、射出壓力147MPa、料缸溫度260℃、冷卻時間30秒之條件下進行射出成形，獲得100mm×100mm、厚度2mm之成形體。
〔成形體〕
[射出成形]
將所得之成形體〔構件(2)〕嵌入至100mm×100mm×4mm之密封用模具中。繼而，於該成形體〔構件(2)〕與模具之空隙中，使用射出成形機(日本製鋼所公司製造之「J110AD」，鎖模力110 T)，於射出溫度270℃、模具溫度60℃、冷卻時間30秒之條件下，將各例中所得之熱塑性彈性體組合物顆粒射出，進行構件(1)之熱融合成形，獲得成形體 (積層體)。
[評價方法]
<融合強度>
將所得之成形體(積層體)切斷成25mm×100mm×4mm之短條狀試片，將構件(1)與構件(2)朝180°方向以200mm/分之拉伸速度進行剝離試驗，測定構件(1)/構件(2)之熱融合強度。該值愈大，則評價為構件(1)與構件(2)之熱融合性愈優異。
<模具脫模性>
於上述記載之成形體之成形時，將打開模具時模具與熱塑性彈性體剝離，且模具打開後成形體(積層體)移動至可動側之情況評價為「合格」(○)，將打開模具時模具與熱塑性彈性體密接，且模具打開後成形體(積層體)殘留於固定側之情況評價為「不合格」(×)。
於表1及表2中示出實施例1-1~1-9、比較例1-1~1-7之構件(1)之組成與評價結果、及所得成形體(積層體)之評價結果。
Figure 105104799-A0305-02-0028-1
Figure 105104799-A0305-02-0029-2
如表1之實施例1-1~1-9所示，本發明之成形體(積層體)係構件(1)與構件(2)之間之構件間(層間)融合強度及模具脫模性優異。
另一方面，如表2所示，不使用成分(A)之比較例1-1及1-3~1-5中，層間融合強度差。又，不形成本發明之成形體(積層體)中之包含熱塑性彈性體組合物之構件(1)[層(1)]，取而代之而使用熱塑性聚胺基甲酸酯彈性體，且不使用成分(B)之比較例1-2及1-7中，模具脫模性差。又，比較例1-6中不使用成分(A)，取而代之而使用順丁烯二酸酐接枝改性乙烯-辛烯共聚物，但與聚醯亞胺系樹脂之層間融合強度差。
使用特定態樣對本發明進行了詳細說明，但業者明確，可於不偏離本發明之意圖與範圍之情況下加以各種變更及變形。再者，本申請案係基於2015年2月18日提出之日本專利申請案(日本專利特願2015-029682)，將其所有內容以引用之方式援用於此。

Claims (11)

  1. 一種成形體，其具有：包含含有下述成分(A)、成分(B)及成分(C)之熱塑性彈性體組合物之構件(1)、及包含聚醯胺系樹脂之構件(2)，且於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於下述成分(A)~(C)之合計量，下述成分(A)之含量為0.5~55重量%，下述成分(B)之含量為10~60重量%，下述成分(C)之含量為10~60重量%，成分(A)：含有下述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂；成分(A1)：順丁烯二酸酐接枝改性聚丙烯；成分(A2)：丙烯-乙烯共聚物；成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物；成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
  2. 如請求項1之成形體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
  3. 如請求項1或2之成形體，其中上述成分(A1)之順丁烯二酸酐之接枝率為0.01~10重量%。
  4. 一種積層體，其具有：包含含有下述成分(A)、成分(B)及成分(C)之熱塑性彈性體組合物之層(1)、及包含聚醯胺系樹脂之層(2)，且於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於下述成分(A)~(C)之合計量，下述成分(A)之含量為0.5~55重量%，下述成分(B)之含量 為10~60重量%，下述成分(C)之含量為10~60重量%，成分(A)：含有下述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂；成分(A1)：順丁烯二酸酐接枝改性聚丙烯；成分(A2)：丙烯-乙烯共聚物；成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物；成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
  5. 如請求項4之積層體，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
  6. 如請求項4或5之積層體，其中上述成分(A1)之順丁烯二酸酐之接枝率為0.01~10重量%。
  7. 一種工具用握材，其包含含有下述成分(A)、成分(B)及成分(C)之熱塑性彈性體組合物，且於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於下述成分(A)~(C)之合計量，下述成分(A)之含量為0.5~55重量%，下述成分(B)之含量為10~60重量%，下述成分(C)之含量為10~60重量%，成分(A)：含有下述成分(A1)及下述成分(A2)，且相對於該等之合計量而含有1~85重量%之下述成分(A1)之聚丙烯系樹脂；成分(A1)：順丁烯二酸酐接枝改性聚丙烯；成分(A2)：丙烯-乙烯共聚物；成分(B)：選自由具有來自乙烯基芳香族化合物之聚合物嵌段P及來自共軛二烯與異丁烯之至少一者之聚合物嵌段Q之嵌段共聚 物、及將該嵌段共聚物氫化而成之嵌段共聚物所組成之群中之至少一種嵌段共聚物；成分(C)：烴系橡膠用軟化劑。
  8. 如請求項7之工具用握材，其中於上述熱塑性彈性體組合物中，相對於上述成分(A)與上述成分(B)之合計量，上述成分(A)之含量為5~60重量%。
  9. 如請求項7或8之工具用握材，其中上述成分(A1)之順丁烯二酸酐之接枝率為0.01~10重量%。
  10. 一種日用工具，其係使用如請求項1至3中任一項之成形體而成者。
  11. 如請求項10之日用工具，其具有握把部與基體，並且該握把部係使用上述構件(1)，且該基體係使用上述構件(2)。
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