TWI678563B - 導光板、邊緣光型面發光裝置及玻璃板 - Google Patents

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TWI678563B TW103130177A TW103130177A TWI678563B TW I678563 B TWI678563 B TW I678563B TW 103130177 A TW103130177 A TW 103130177A TW 103130177 A TW103130177 A TW 103130177A TW I678563 B TWI678563 B TW I678563B
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Abstract

本發明提供一種導光板，其特徵在於：至少具有玻璃板，並且該玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為50%以上。

Description

導光板、邊緣光型面發光裝置及玻璃板
本發明是有關於一種導光板，尤其是有關於一種適合於邊緣光(edge light)型面發光裝置的導光板。
先前，於液晶電視機等中使用液晶顯示裝置。液晶顯示裝置具備面發光裝置、及配置於該面發光裝置的光出射面側的液晶面板。作為面發光裝置，例如已知有直下型、邊緣光型。
於直下型面發光裝置中，光源配置在相對於光出射面成為相反側的背面。當使用發光二極體(Light Emitting Diode)等點光源作為光源時，為了彌補明亮度，而需要多個LED晶片，亮度特性的不均變得非常大。
因此，目前邊緣光型面發光裝置正成為主流。於邊緣光型面發光裝置中具備LED等光源、導光板、及反射板(或反射膜)等。光源配置在相對於光出射面成為正交方向的側面。導光板是為了藉由全反射而將來自光源的光傳導至內部，並使該光呈面狀地出射而配置。作為導光板，通常使用丙烯酸樹脂等的樹脂板(參照專利文獻1~專利文獻4)。反射板配置在與光出射面為相反側 的光反射面，並且為了使穿透至光反射面的光反射，並使液晶面板等的顯示面發光而配置。再者，為了使液晶面板等的顯示面均勻地發光，有時亦於導光板的光出射面側配置擴散板(擴散膜)。
圖1是表示邊緣光型面發光裝置1的一例的剖面概念圖。邊緣光型面發光裝置1具備：LED等光源2、導光板3、反射板4、以及擴散板5。來自光源2的光自導光板3的端面入射，並傳播至導光板3的內部。到達光反射面6的光由反射板4反射，然後朝光出射面7前進，並藉由擴散板5而擴散。作為結果，可使配置於擴散板5的上方的液晶面板等的顯示面均勻地發光。
現有技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2012-123933號公報
專利文獻2：日本專利特開2012-138345號公報
專利文獻3：日本專利特開2012-216523號公報
專利文獻4：日本專利特開2012-216528號公報
於邊緣光型面發光裝置中，若自光源產生光，則產生熱，伴隨於此，導光板的溫度亦上昇。而且，當使用樹脂板作為導光板時，導光板的由熱所引起的尺寸變化變得比液晶面板的尺寸變化大。其原因在於：樹脂板的熱膨脹係數高。例如，丙烯酸樹脂板的熱膨脹係數約為700×10-7/℃。因此，至先前為止，以不 會因尺寸變化的差而產生不當的應力的方式，於液晶顯示裝置的邊框部分設置空隙來修正導光板的尺寸變化。
但是，近年來，因液晶顯示裝置的窄邊框化，而難以藉由液晶顯示裝置的邊框部分來修正導光板的尺寸變化。
另外，於使用樹脂板作為導光板的情況下，當來自光源的光自端面入射並穿透至光出射面時，光量會被削弱。作為結果，顯示裝置的亮度特性容易下降。
就此種觀點而言，本發明的第一課題在於發明一種導光板，其伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且難以使顯示裝置的亮度特性下降。
另外，液晶面板使用偏光。進而，邊緣光型面發光裝置於光出射面上距光源的距離不同。因此，近年來，伴隨液晶顯示裝置的大型化，偏光狀態於面板面內不同，而容易產生亮度特性的不均一。
就此種觀點而言，本發明的第二課題在於發明一種導光板，其伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可使顯示裝置的亮度特性均一化。
本發明者進行努力研究的結果，發現藉由選擇由溫度變化所引起的尺寸變化小的玻璃板作為導光板，並且將玻璃板的透過率限制成規定範圍，則可解決所述第一課題，並作為本發明(第一本發明)進行提案。即，本發明(第一本發明)的導光板的特 徵在於：至少具有玻璃板，並且該玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為50%以上。「於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率」可藉由市售的透過率測定裝置來測定，例如可藉由島津製作所公司製造的UV-3100PC來測定。
液晶面板等顯示面板具有在一對玻璃板間夾入液晶元件等顯示元件的構造。因此，若選擇玻璃板作為導光板，則顯示面板與導光板的尺寸變化的差變小，而可適當地應對液晶顯示裝置等顯示裝置的窄邊框化。
本發明者發現玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率會對顯示裝置的亮度特性造成影響。因此，於本發明(第一本發明)中，將玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率限制成50%以上，而提高顯示裝置的亮度特性。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板中的Fe2O3的含量為0.1質量%以下。若如此，則可提高玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率。Fe2O3於玻璃中以Fe3+或Fe2+的狀態存在。Fe3+於波長380nm附近具有吸收峰值，並使紫外線區域、短波長側的可見區域中的透過率下降。Fe2+於波長1080nm附近具有吸收峰值，並使長波長側的可見區域中的透過率下降。因此，若Fe2O3的含量變多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。通常，玻璃板 自玻璃原料或製造步驟中混入有大量的Fe2O3。因此，先前的玻璃板因Fe2O3的含量多，故難以提高顯示裝置的亮度特性。因此，若將玻璃板中的Fe2O3的含量限制成0.1質量%以下，則可提高顯示裝置的亮度特性。再者，本發明中所述的「Fe2O3」包含二價的氧化鐵與三價的氧化鐵，將二價的氧化鐵換算成Fe2O3來處理。關於其他氧化物，亦同樣以表述的氧化物為基準來處理。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板的至少一邊的尺寸為1000mm以上。若如此，則可滿足顯示裝置的大型化的要求。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板的端面的表面粗糙度Ra為2μm以下。此處，所謂「表面粗糙度Ra」，是指藉由依據JIS B0601：2001的方法所測定的值，且是指於評價長度8mm、截止值λc=0.8mm、截止比λc/λs=100的條件下所測定的值。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板的熱膨脹係數為120×10-7/℃以下。此處，「熱膨脹係數」是指使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數所得的值。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2、0.001%~0.1%的Fe2O3作為玻璃組成。 若如此，則可提高於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率，並使熱膨脹係數下降。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為玻璃板藉由溢流下拉(overflow down draw)法來成形而成。此處，「溢流下拉法」是如下的方法：使熔融玻璃自耐熱性的導水管狀成形體的兩側溢出，一面使所溢出的熔融玻璃於成形體的下端合流，一面朝下方進行延伸成形來製造玻璃板。
本發明(第一本發明)的導光板的特徵在於：用於邊緣光型面發光裝置。
本發明(第一本發明)的邊緣光型面發光裝置的特徵在於：具備所述導光板。
另外，本發明者進行努力研究的結果，發現藉由選擇由溫度變化所引起的尺寸變化小的玻璃板作為導光板，並且將玻璃板的延遲限制成規定範圍，而可解決所述第二課題，並作為本發明(第二本發明)進行提案。即，本發明(第二本發明)的導光板的特徵在於：至少具有玻璃板，並且該玻璃板於光程長50mm中的延遲為30nm以下。「於光程長50mm中的延遲」可藉由市售的雙折射測定裝置來測定，例如可使用尤尼奧普特(Uniopt)公司製造的PEL-3A-XR，並藉由光外差(optical heterodyn)法來測定。
液晶面板等顯示面板具有在一對玻璃板間夾入液晶元件等顯示元件的構造。因此，若選擇玻璃板作為導光板，則顯示面板與導光板的尺寸變化的差變小，而可適當地應對液晶顯示裝 置等顯示裝置的窄邊框化。
本發明者發現玻璃板於光程長50mm中的延遲會對顯示裝置的亮度特性造成影響。因此，於本發明(第二本發明)中，將玻璃板於光程長50mm中的延遲限制成30nm以下，而謀求顯示裝置的亮度特性的均一化。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板的至少一邊的尺寸為1000mm以上。若如此，則可滿足顯示裝置的大型化的要求。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板的端面的表面粗糙度Ra為2μm以下。若如此，則可使來自光源的光均勻地入射至導光板中。此處，所謂「表面粗糙度Ra」，是指藉由依據JIS B0601：2001的方法所測定的值，且是指於評價長度8mm、截止值λc=0.8mm、截止比λc/λs=100的條件下所測定的值。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板的熱膨脹係數為120×10-7/℃以下。此處，「熱膨脹係數」是指使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數所得的值。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板的應變點為550℃以上。若如此，則導光板的耐熱性提昇。此處，「應變點」是指根據JIS R3103所測定的值。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的 MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2作為玻璃組成。若如此，則可使低熱膨脹係數與高應變點並存。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為玻璃板藉由溢流下拉法來成形而成。此處，「溢流下拉法」是如下的方法：使熔融玻璃自耐熱性的導水管狀成形體的兩側溢出，一面使所溢出的熔融玻璃於成形體的下端合流，一面朝下方進行延伸成形來製造玻璃板。
本發明(第二本發明)的導光板的特徵在於：用於邊緣光型面發光裝置。
本發明(第二本發明)的邊緣光型面發光裝置的特徵在於：具備所述導光板。
本發明(第二本發明)的玻璃板的特徵在於：於光程長50mm中的延遲為20nm以下、且用於導光板。
1‧‧‧邊緣光型面發光裝置
2‧‧‧光源
3‧‧‧導光板
4‧‧‧反射板
5‧‧‧擴散板
6‧‧‧光反射面
7‧‧‧光出射面
圖1是表示邊緣光型面發光裝置的一例的剖面概念圖。
圖2是實施例1~實施例3的玻璃板於光程長100mm、波長範圍300nm~750nm中的透過率的測定資料。
圖3是實施例4的玻璃板於光程長100mm、波長範圍300nm~750nm中的透過率的測定資料。
於本發明(第一本發明)的導光板中，玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為50%以上，較佳為70%以上、75%以上、80%以上、81%以上或82%以上，特佳為83%以上。若於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率過低，則顯示裝置的亮度特性容易下降。
於本發明(第一本發明)的導光板中，較佳為儘可能地減少玻璃板中的著色氧化物的含量。作為著色氧化物，例如可例示：Fe2O3、Cr2O3、V2O5、NiO、MnO2、Nd2O3、CeO2、Er2O3等。
於本發明(第一本發明)的導光板中，玻璃板中的過渡金屬氧化物的含量較佳為0.1質量%以下、0.05質量%以下、0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下、0.009質量%以下、0.008質量%以下、0.007質量%以下、0.006質量%以下、0.005質量%以下或0.004質量%以下，特佳為0.001質量%~0.01質量%。若過渡金屬氧化物的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。再者，若過渡金屬氧化物的含量少於0.001質量%，則原料成本、玻璃板的製造成本上漲。
玻璃板中的Fe2O3的含量較佳為0.1質量%以下、0.05質量%以下、0.03質量%以下、0.02質量%以下或0.015質量%以下，特佳為0.001質量%~0.01質量%。若Fe2O3的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。再者，若Fe2O3的含量少於0.001質量%，則原料成本、 玻璃板的製造成本上漲。
玻璃板中的Cr2O3的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下、0.005質量%以下、0.003質量%以下、0.001質量%以下、0.0005質量%以下、0.0004質量%以下、0.0003質量%以下或0.0002質量%以下，特佳為0.0001質量%以下。若Cr2O3的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。再者，若Cr2O3的含量過少，則原料成本、玻璃板的製造成本上漲。適宜的下限含量為0.00001質量%以上，尤其為0.00005質量%以上。
玻璃板中的V2O5的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若V2O5的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
玻璃板中的NiO的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若NiO的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
玻璃板中的MnO2的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若MnO2的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
玻璃板中的Nd2O3的含量較佳為0.03質量%以下、0.02 質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若Nd2O3的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
玻璃板中的CeO2的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若CeO2的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
玻璃板中的Er2O3的含量較佳為0.03質量%以下、0.02質量%以下、0.015質量%以下、0.01質量%以下或0.005質量%以下，特佳為0.003質量%以下。若Er2O3的含量過多，則於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率容易下降。
於要儘可能地排除Fe2O3、Cr2O3等著色氧化物的混入時，只要使用高純度玻璃原料，或使用以Fe2O3、Cr2O3等著色氧化物不自原料調配設備等朝原料中混入的方式設計的製造設備即可。
於本發明(第一本發明)的導光板中，玻璃板的至少一邊的尺寸較佳為1000mm以上、1500mm以上、2000mm以上或2500mm以上，特佳為3000mm以上。若如此，則可滿足顯示裝置的大型化的要求。
玻璃板的端面的表面粗糙度Ra較佳為2μm以下、1.5μm以下、1μm以下或0.7μm以下，特佳為0.5μm以下。若如此，則來自光源的光於玻璃板的端面容易散射，而難以使來自光源的 光均勻地入射至導光板中。
玻璃板的熱膨脹係數較佳為120×10-7/℃以下、90×10-7/℃以下、60×10-7/℃以下、55×10-7/℃以下、50×10-7/℃以下或45×10-7/℃以下，特佳為25×10-7/℃~40×10-7/℃以下。若熱膨脹係數過高，則顯示面板與導光板的由熱所引起的尺寸變化的差變大。
玻璃板的應變點較佳為550℃以上、580℃以上、600℃以上、615℃以上、630℃以上或640℃以上，特佳為650℃以上。若應變點過低，則玻璃板的耐熱性容易下降，例如若於高溫下使反射膜、擴散膜等在玻璃板的表面成膜，則玻璃板容易熱變形。此處，「應變點」是指根據JIS R3103所測定的值。
玻璃板較佳為以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2、0.001%~0.1%的Fe2O3作為玻璃組成。以下表示如所述般限制各成分的含量的原因。再者，於各成分的含有範圍的說明中，%這一表達是指質量%。
SiO2是成為玻璃的網路形成體(network former)的成分，且為使熱膨脹係數下降、減少由熱所引起的尺寸變化的成分。另外，其為提高耐酸性、應變點的成分。SiO2的含量較佳為40%~70%或50%~67%，特佳為57%~64%。若SiO2的含量變多，則 高溫黏性變高、熔融性下降，並且於成形時方矽石(cristobalite)的失透物容易析出。另一方面，若SiO2的含量變少，則存在熱膨脹係數變高、由熱所引起的尺寸變化變大的傾向。另外，耐酸性、應變點容易下降。
Al2O3是使熱膨脹係數下降、減少由熱所引起的尺寸變化的成分。另外，亦具有提高應變點、或於成形時抑制方矽石的失透物的析出的效果。Al2O3的含量較佳為2%~25%或10%~20%，特佳為14%~17%。若Al2O3的含量變多，則液相溫度上昇，而難以成形為玻璃板。另一方面，若Al2O3的含量變少，則存在熱膨脹係數變高、由熱所引起的尺寸變化變大的傾向。另外，應變點容易下降。
B2O3是作為熔劑發揮作用，並降低高溫黏性、改善熔融性的成分。另外，其為使熱膨脹係數下降、減少由熱所引起的尺寸變化的成分。B2O3的含量較佳為0~20%或5%~15%，特佳為7.5%~12%。若B2O3的含量變多，則應變點、耐酸性容易下降。另一方面，若B2O3的含量變少，則存在熱膨脹係數變高、由熱所引起的尺寸變化變大的傾向。另外，熔融性容易下降。
R2O是使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。R2O的含量較佳為0~25%或0~20%，特佳為0~15%。若R2O的含量變多，則應變點容易下降，另外，可看到波長550nm附近的最大透過率下降的傾向。再者，就使熱膨脹係數下降的觀點而言，較佳為儘可能地減少R2O的含量，其含量較佳為5%以下或1%以下， 特佳為0.5%以下。再者，Li2O、Na2O、K2O的含量亦分別較佳為5%以下或1%以下，特佳為0.5%以下。
MgO是不使應變點下降而僅使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。MgO的含量較佳為0~10%或0~5%，特佳為0~3.5%。若MgO的含量變多，則於成形時失透物容易析出。
CaO是不使應變點下降而僅使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。CaO的含量較佳為0~15%或2%~12%，特佳為3.5%~10%。若CaO的含量過多，則於成形時失透物容易析出。
SrO是提高耐化學品性、耐失透性的成分。SrO的含量較佳為0~10%或超過0.5%~8%，特佳為1%~8%。若SrO的含量變多，則存在熱膨脹係數變高、由熱所引起的尺寸變化變大的傾向。
BaO與SrO同樣地是提高耐化學品性、耐失透性的成分。BaO的含量較佳為0~15%或0~10%，特佳為0.1%~8%。若BaO的含量變多，則存在密度變高、或熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化變大的傾向。另外，熔融性容易下降。
ZnO是改善熔融性的成分。ZnO的含量較佳為0~10%或0~5%，特佳為0~1%。若ZnO的含量變多，則耐失透性、應變點容易下降。
ZrO2是提高應變點的成分。ZrO2的含量較佳為0~10%或0~7%，特佳為0~5%。若ZrO2的含量變多，則密度明顯上昇、或於成形時由ZrO2所引起的失透物容易析出。
著色氧化物是使於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率下降的成分。著色氧化物的適宜的含量等如上所述。
除所述成分以外，亦可導入其他成分。例如，為了使液相溫度下降，亦可導入各3%為止的Y2O3、La2O3、Nb2O5、P2O5，合計量為2%為止的作為澄清劑的As2O3、Sb2O3、SnO2、SO3、F、Cl等。但是，As2O3、Sb2O3為環境負荷物質，另外，當藉由浮式法來使玻璃板成形時，於浮浴中得到還原而成為金屬異物，因此較佳為避免實質性的導入，具體而言，較佳為將其含量分別設為未滿0.01%。
於本發明(第一本發明)的導光板中，玻璃板較佳為藉由溢流下拉法來成形而成。若如此，則於成形時難以產生玻璃帶的表背面的溫度差、組成差，並且容易不進行研磨而使表面品質良好的玻璃板成形，作為結果，容易謀求導光板的製造成本的低廉化、亮度特性的均一化。其原因在於：於溢流下拉法的情況下，應成為表面的面不與導水管狀耐火物接觸，而以自由表面的狀態成形。導水管狀構造物的構造或材質只要是可實現所期望的尺寸或表面品質者，則並無特別限定。另外，為了朝下方進行延伸成形，而對玻璃帶施加力的方法只要是可實現所期望的尺寸或表面品質者，則並無特別限定。例如，可採用使具有足夠大的寬度的耐熱性輥於接觸玻璃帶的狀態下旋轉來進行延伸的方法，亦可採用使多根成對的耐熱性輥僅接觸玻璃帶的端面附近來進行延伸的 方法。
再者，除溢流下拉法以外，亦可藉由流孔下拉(slot down draw)法、浮式法、軋平(roll out)法、再拉延(redraw)法等來使玻璃板成形。再者，浮式法中，於成形時容易產生玻璃帶的表背面的溫度差、組成差，但若嚴格地進行成形時的溫度控制，則可減少其溫度差、組成差。
本發明(第一本發明)的導光板較佳為於一表面(光反射面)側具備反射膜，且較佳為於另一表面(光出射面)側具備擴散膜。若如此，則容易使顯示裝置的亮度特性均一化。
本發明(第一本發明)的邊緣光型面發光裝置的特徵在於：具備所述導光板。另外，本發明的邊緣光型面發光裝置較佳為於導光板的一表面(光反射面)側具備反射板，且較佳為於導光板的另一表面(光出射面)側具備擴散板。若如此，則容易使顯示裝置的亮度特性均一化。
本發明(第一本發明)的玻璃板的特徵在於：於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為50%以上，且用於導光板。此處，本發明的玻璃板的技術特徵(適宜的特性、效果等)與本發明的導光板的技術特徵相同。因此，關於本發明的玻璃板，省略詳細的說明。
本發明(第一本發明)的玻璃板亦可應用於顯示面板中所使用的玻璃板，並兼具導光板的功能。若如此，則可將顯示裝置的構件構成簡化。
於本發明(第二本發明)的導光板中，玻璃板於光程長50mm中的延遲為30nm以下，較佳為25nm以下或20nm以下，特佳為0.1nm~17.5nm以下。若延遲過大，則難以使顯示裝置的亮度特性均一化。
於使玻璃板的延遲下降時，例如當利用成形爐(成形體)來使熔融玻璃成形為玻璃帶時，只要以玻璃帶的端部的厚度變成與玻璃帶的中央部的厚度大致相同的厚度的方式成形即可，或當利用緩冷爐對玻璃帶進行緩冷(冷卻)時，只要以儘可能地減小玻璃帶的寬度方向上的溫度分佈的方式進行冷卻即可。
於成形步驟中，以使玻璃帶的端部的厚度變成與玻璃帶的中央部的厚度大致相同的厚度的方式成形的原因在於：若玻璃帶的端部的厚度與玻璃帶的中央部的厚度不同，則於成形後的冷卻步驟中，玻璃帶的端部與中央部的冷卻速度不同，其結果，延遲變大。例如，若調整用以使熔融玻璃延伸成形為玻璃帶的成形輥等的旋轉速度等，則容易使玻璃帶的端部的厚度與玻璃帶的中央部的厚度均一化。
另外，於利用緩冷爐的冷卻步驟中，作為儘可能地減小玻璃帶的寬度方向上的溫度分佈的方法，可列舉下述的方法。
(1)以玻璃帶得到均勻加熱的方式，增加加熱器的數量，進而儘可能地減少加熱器間的溫度差。例如，將加熱器間的溫度差限制成±1℃以內。
(2)以使來自加熱器的熱均勻地傳遞至玻璃帶的方式，在加 熱器與玻璃帶之間設置均熱板。
(3)以使玻璃帶的中央部與端部的冷卻速度的差變小的方式，於玻璃帶的端部設置圍欄、或於該部分配置許多加熱器。
(4)降低(減緩)拉板速度。
溢流下拉法與浮式法不同，低溫的空氣流時常沿著玻璃帶的表面自作為低溫環境的切斷步驟朝作為高溫環境的緩冷爐及成形爐的方向上昇，所上昇的低溫的空氣流於緩冷爐等的內部得到加熱後，其一部分穿過周壁部的間隙而漏出至外部環境中，因此緩冷爐或成形爐的環境溫度容易變動。其結果，藉由溢流下拉法而成形的玻璃板的延遲容易變大。因此，當藉由溢流下拉法來使玻璃板成形時，較佳為除使玻璃帶的端部與中央部的厚度變成大致相同的厚度、減小玻璃帶的寬度方向上的溫度分佈以外，抑制緩冷爐或成形爐中的低溫的空氣流的上昇。
於抑制緩冷爐或成形爐中的低溫的空氣流的上昇時，例如只要於緩冷爐內設置防對流板，或以使成形爐或緩冷爐的外部環境的氣壓變高的方式使用鼓風機等進行調整，而使成形爐或緩冷爐內的空氣難以漏出至外部環境中即可。
除所述方法以外，若使玻璃組成中的SiO2、Al2O3、B2O3的含量增加，並使熱膨脹係數下降，或使鹼土金屬氧化物的含量增加，並使光彈性常數下降，則玻璃板的延遲亦容易下降。
於本發明(第二本發明)的導光板中，玻璃板的至少一邊的尺寸較佳為1000mm以上、1500mm以上、2000mm以上或 2500mm以上，特佳為3000mm以上。若如此，則可滿足顯示裝置的大型化的要求。
玻璃板的端面的表面粗糙度Ra較佳為2μm以下、1.5μm以下、1μm以下或0.7μm以下，特佳為0.5μm以下。若如此，則來自光源的光於玻璃板的端面容易散射，而難以使來自光源的光均勻地入射至導光板中。
玻璃板的熱膨脹係數較佳為120×10-7/℃以下、90×10-7/℃以下、60×10-7/℃以下、55×10-7/℃以下、50×10-7/℃以下或45×10-7/℃以下，特佳為25×10-7/℃~40×10-7/℃以下。若熱膨脹係數過高，則顯示面板與導光板的由熱所引起的尺寸變化的差變大。
玻璃板的應變點較佳為550℃以上、580℃以上、600℃以上、615℃以上、630℃以上或640℃以上，特佳為650℃以上。若應變點過低，則玻璃板的耐熱性容易下降，例如若於高溫下使反射膜、擴散膜等在玻璃板的表面成膜，則玻璃板容易熱變形。
玻璃板較佳為以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2作為玻璃組成。以下表示如所述般限制各成分的含量的原因。再者，於各成分的含有範圍的說明中，%這一表達是指質量%。
SiO2是成為玻璃的網路形成體的成分，且為使熱膨脹係 數下降，並減少由熱所引起的尺寸變化、延遲的成分。另外，其為提高耐酸性、應變點的成分。SiO2的含量較佳為40%~70%或50%~67%，特佳為57%~64%。若SiO2的含量變多，則高溫黏性變高、熔融性下降，並且於成形時方矽石的失透物容易析出。另一方面，若SiO2的含量變少，則熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化、延遲容易變大。另外，耐酸性、應變點容易下降。
Al2O3是使熱膨脹係數下降，並減少由熱所引起的尺寸變化、延遲的成分。另外，亦具有提高應變點、或於成形時抑制方矽石的失透物的析出的效果。Al2O3的含量較佳為2%~25%或10%~20%，特佳為14%~17%。若Al2O3的含量變多，則液相溫度上昇，而難以成形為玻璃板。另一方面，若Al2O3的含量變少，則熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化、延遲容易變大。另外，應變點容易下降。
B2O3是作為熔劑發揮作用，並降低高溫黏性、改善熔融性的成分。另外，其為使熱膨脹係數下降，並減少由熱所引起的尺寸變化、延遲的成分。B2O3的含量較佳為0~20%或5%~15%，特佳為7.5%~12%。若B2O3的含量變多，則應變點、耐酸性容易下降。另一方面，若B2O3的含量變少，則熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化、延遲容易變大。另外，熔融性容易下降。
R2O是使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。R2O的含量較佳為0~25%或0~20%，特佳為0~15%。若R2O的含量變多，則應變點容易下降。再者，就使熱膨脹係數下降的觀點而言， 較佳為儘可能地減少R2O的含量，其含量較佳為5%以下或1%以下，特佳為0.5%以下。再者，Li2O、Na2O、K2O的含量亦分別較佳為5%以下或1%以下，特佳為0.5%以下。
MgO是不使應變點下降而僅使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。另外，其為使光彈性常數下降的成分。MgO的含量較佳為0~10%或0~5%，特佳為0~3.5%。若MgO的含量變多，則於成形時失透物容易析出。
CaO是不使應變點下降而僅使高溫黏性下降，並改善熔融性的成分。另外，其為使光彈性常數下降的成分。CaO的含量較佳為0~15%或2%~12%，特佳為3.5%~10%。若CaO的含量過多，則於成形時失透物容易析出。
SrO是提高耐化學品性、耐失透性的成分。另外，其為使光彈性常數下降的成分。SrO的含量較佳為0~10%或超過0.5%~8%，特佳為1%~8%。若SrO的含量變多，則熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化、延遲容易變大。
BaO與SrO同樣地是提高耐化學品性、耐失透性的成分。另外，其為使光彈性常數下降的成分。BaO的含量較佳為0~15%或0~10%，特佳為0.1%~8%。若BaO的含量變多，則密度變高、或熱膨脹係數變高，由熱所引起的尺寸變化、延遲容易變大。另外，熔融性容易下降。
ZnO是改善熔融性的成分。ZnO的含量較佳為0~10%或0~5%，特佳為0~1%。若ZnO的含量變多，則耐失透性、應 變點容易下降。
ZrO2是提高應變點的成分。ZrO2的含量較佳為0~10%或0~7%，特佳為0~5%。若ZrO2的含量變多，則密度明顯上昇、或於成形時由ZrO2所引起的失透物容易析出。
除所述成分以外，亦可導入其他成分。例如，為了使液相溫度下降，亦可導入各3%為止的Y2O3、La2O3、Nb2O5、P2O5，合計量為2%為止的作為澄清劑的As2O3、Sb2O3、SnO2、SO3、F、Cl等。但是，As2O3、Sb2O3為環境負荷物質，另外，當藉由浮式法來使玻璃板成形時，於浮浴中得到還原而成為金屬異物，因此較佳為避免實質性的導入，具體而言，較佳為將其含量分別設為未滿0.01%。
於本發明(第二本發明)的導光板中，玻璃板較佳為藉由溢流下拉法來成形而成。若如此，則於成形時難以產生玻璃帶的表背面的溫度差、組成差，並且容易不進行研磨而使表面品質良好的玻璃板成形，作為結果，容易謀求導光板的製造成本的低廉化、亮度特性的均一化。其原因在於：於溢流下拉法的情況下，應成為表面的面不與導水管狀耐火物接觸，而以自由表面的狀態成形。導水管狀構造物的構造或材質只要是可實現所期望的尺寸或表面品質者，則並無特別限定。另外，為了朝下方進行延伸成形，而對玻璃帶施加力的方法只要是可實現所期望的尺寸或表面品質者，則並無特別限定。例如，可採用使具有足夠大的寬度的耐熱性輥於接觸玻璃帶的狀態下旋轉來進行延伸的方法，亦可採 用使多根成對的耐熱性輥僅接觸玻璃帶的端面附近來進行延伸的方法。
再者，除溢流下拉法以外，亦可藉由流孔下拉法、浮式法、軋平法、再拉延法等來使玻璃板成形。再者，浮式法中，於成形時容易產生玻璃帶的表背面的溫度差、組成差，但若嚴格地進行成形時的溫度控制，則可減少其溫度差、組成差。
本發明(第二本發明)的導光板較佳為於一表面(光反射面)側具備反射膜，且較佳為於另一表面(光出射面)側具備擴散膜。若如此，則容易使顯示裝置的亮度特性均一化。
本發明(第二本發明)的邊緣光型面發光裝置的特徵在於：具備所述導光板。另外，本發明的邊緣光型面發光裝置較佳為於導光板的一表面(光反射面)側具備反射板，且較佳為於導光板的另一表面(光出射面)側具備擴散板。若如此，則容易使顯示裝置的亮度特性均一化。
本發明(第二本發明)的玻璃板的特徵在於：於光程長50mm中的延遲為30nm以下、且用於導光板。此處，本發明的玻璃板的技術特徵(適宜的特性、效果等)與本發明的導光板的技術特徵相同。因此，關於本發明的玻璃板，省略詳細的說明。
本發明(第二本發明)的玻璃板亦可應用於顯示面板中所使用的玻璃板，並兼具導光板的功能。若如此，則可將顯示裝置的構件構成簡化。
[實施例1]
以下，根據實施例來詳細地說明本發明(第一本發明)。再者，以下的實施例僅為例示。本發明(第一本發明)不受以下的實施例任何限定。
(實施例1)
首先，以質量%計，以含有60%的SiO2、15%的Al2O3、10%的B2O3、1%的MgO、8%的CaO、5%的SrO、1%的BaO作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成2200mm×1950mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，以玻璃板中的Fe2O3的含量變成0.013質量%的方式，使用Fe2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Fe2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。另外，以玻璃板中的Cr2O3的含量變成0.0005質量%的方式，使用Cr2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Cr2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數的測定試樣，並使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數。其結果，熱膨脹係數為38×10-7/℃。
自溢流下拉法中所使用的導水管狀耐火物的導水管部 分提取玻璃坯料，並進行規定的緩冷處理、加工處理，藉此獲得25mm×25mm×100mm的尺寸的玻璃塊。繼而，對所獲得的玻璃塊的表面進行光學研磨後，使用島津製作所公司製造的UV-3100PC，測定於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率。其結果，於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為82%。再者，將實施例1的玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的透過率的測定資料示於圖2。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可提高顯示裝置的亮度特性者。
(實施例2)
首先，以質量%計，以含有60%的SiO2、19%的Al2O3、7%的B2O3、3%的MgO、5%的CaO、1%的SrO、5%的BaO作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成2200mm×1950mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，以玻璃板中的Fe2O3的含量變成0.009質量%的方式，使用Fe2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Fe2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。另外，以玻璃板中的Cr2O3的含量變成0.0003質量%的方式，使用Cr2O3 等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Cr2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數的測定試樣，並使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數。其結果，熱膨脹係數為38×10-7/℃。
自溢流下拉法中所使用的導水管狀耐火物的導水管部分提取玻璃坯料，並進行規定的緩冷處理、加工處理，藉此獲得25mm×25mm×100mm的尺寸的玻璃塊。繼而，對所獲得的玻璃塊的表面進行光學研磨後，使用島津製作所公司製造的UV-3100PC，測定於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率。其結果，於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為84%。再者，將實施例2的玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的透過率的測定資料示於圖2。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可提高顯示裝置的亮度特性者。
(實施例3)
首先，以質量%計，以含有62%的SiO2、18%的Al2O3、0.5%的B2O3、3%的MgO、14.5%的Na2O、2%的K2O作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來 使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成1800mm×1500mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，以玻璃板中的Fe2O3的含量變成0.006質量%的方式，使用Fe2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Fe2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。另外，以玻璃板中的Cr2O3的含量變成0.00015質量%的方式，使用Cr2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Cr2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數的測定試樣，並使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數。其結果，熱膨脹係數為91×10-7/℃。
自溢流下拉法中所使用的導水管狀耐火物的導水管部分提取玻璃坯料，並進行規定的緩冷處理、加工處理，藉此獲得25mm×25mm×100mm的尺寸的玻璃塊。繼而，對所獲得的玻璃塊的表面進行光學研磨後，使用島津製作所公司製造的UV-3100PC，測定於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率。其結果，於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為80%。再者，將實施例3的玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的透過率的測定資料示於圖2。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可提高顯示裝置的亮度特性者。
(實施例4)
首先，以質量%計，以含有60%的SiO2、15%的Al2O3、10%的B2O3、1%的MgO、8%的CaO、5%的SrO、1%的BaO作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成2200mm×1950mm×厚1.8mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，以玻璃板中的Fe2O3的含量變成0.005質量%的方式，使用Fe2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Fe2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。另外，以玻璃板中的Cr2O3的含量變成0.0001質量%的方式，使用Cr2O3等著色雜質少的高純度玻璃原料作為玻璃原料，並且使用以Cr2O3等著色成分不會自玻璃板的製造設備混入至玻璃中的方式設計的玻璃製造設備。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數的測定試樣，並使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數。其結果，熱膨脹係數為38×10-7/℃。
將所獲得的玻璃板切出8片1.8mm×40mm×100mm尺寸的玻璃板。繼而，於將8片玻璃板疊加成14.4mm×40mm×100 mm的塊狀的狀態下，使用島津製作所公司製造的UV-3100PC，使光源的光自14.4mm×40mm的面入射並測定於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率。其結果，於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為85%。再者，將實施例4的玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的透過率的測定資料示於圖3。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可提高顯示裝置的亮度特性者。
其次，根據實施例來詳細地說明本發明(第二本發明)。再者，以下的實施例僅為例示。本發明(第二本發明)不受以下的實施例任何限定。
(實施例5)
首先，以質量%計，以含有60%的SiO2、15%的Al2O3、10%的B2O3、1%的MgO、8%的CaO、5%的SrO、1%的BaO作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成2200mm×1950mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，於成形、緩冷時，將各加熱器間的溫度分佈控制成±1℃以內，並且以成形爐或緩冷爐的外部環境的氣壓變高的方式進行控制，而抑制上昇氣流的產生。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數、應變點的測定試 樣，並進行各測定。其結果，應變點為650℃，熱膨脹係數為38×10-7/℃。再者，熱膨脹係數是使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數所得的值。應變點是根據JIS R3103所測定的值。
將所獲得的玻璃板進而切斷成50mm×50mm×厚1.1mm的尺寸，並對相對的端面進行鏡面研磨。繼而，使用尤尼奧普特(Uniopt)公司製造的PEL-3A-XR，並藉由光外差法來測定於光程長50mm中的延遲。於測定時，使雷射光垂直地照射至經光學研磨的端面。其結果，延遲為17.3nm。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可使顯示裝置的亮度特性均一化者。
(實施例6)
首先，以質量%計，以含有62%的SiO2、18%的Al2O3、0.5%的B2O3、3%的MgO、14.5%的Na2O、2%的K2O作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成1800mm×1500mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，於成形、緩冷時，將各加熱器間的溫度分佈控制成±1℃以內，並且以成形爐或緩冷爐的外部環境的氣壓變高的方式進行控制，而抑制上昇氣流的產生。
自所獲得的玻璃板製作熱膨脹係數、應變點的測定試樣，並進行各測定。其結果，應變點為560℃，熱膨脹係數為91×10-7/℃。再者，熱膨脹係數是使用膨脹計，根據JIS R3102測定30℃~380℃下的平均熱膨脹係數所得的值。應變點是根據JIS R3103所測定的值。
將所獲得的玻璃板進而切斷成50mm×50mm×厚1.1mm的尺寸，並對相對的端面進行鏡面研磨。繼而，使用尤尼奧普特(Uniopt)公司製造的PEL-3A-XR，並藉由光外差法來測定於光程長50mm中的延遲。於測定時，使雷射光垂直地照射至經光學研磨的端面。其結果，延遲為18nm。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，難以產生尺寸變化、且可使顯示裝置的亮度特性均一化者。
(比較例)
首先，以質量%計，以含有60%的SiO2、15%的Al2O3、10%的B2O3、1%的MgO、8%的CaO、5%的SrO、1%的BaO作為玻璃組成的方式，將玻璃原料調配、混合後，利用連續熔融爐，於最高溫度1650℃下進行熔融，而獲得熔融玻璃。其次，藉由溢流下拉法來使所獲得的熔融玻璃成形為板狀，進行緩冷後，切斷成2200mm×1950mm×厚1.1mm的尺寸，並且將端面的表面粗糙度Ra研磨成0.5μm，藉此獲得玻璃板。再者，於成形、緩冷時，不 嚴格地控制各加熱器間的溫度分佈，亦未進行上昇氣流的抑制。
將所獲得的玻璃板進而切斷成50mm×50mm×厚1.1mm的尺寸，並對相對的端面進行鏡面研磨。繼而，使用尤尼奧普特(Uniopt)公司製造的PEL-3A-XR，並藉由光外差法來測定於光程長50mm中的延遲。於測定時，使雷射光垂直地照射至經光學研磨的端面。其結果，延遲為39.4nm。
根據以上的結果，可認為具有該玻璃板的導光板是伴隨溫度上昇，容易產生尺寸變化、且顯示裝置的亮度特性容易不均一化者。

Claims (19)

  1. 一種導光板，其特徵在於：至少具有玻璃板，其中所述玻璃板中的Fe2O3的含量為0.001質量%~0.009質量%，並且所述玻璃板於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為70%以上。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板的至少一邊的尺寸為1000mm以上。
  3. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板的端面的表面粗糙度Ra為2μm以下。
  4. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板的熱膨脹係數為120×10-7/℃以下。
  5. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2作為玻璃組成。
  6. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板是藉由溢流下拉法成形而成。
  7. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其用於邊緣光型面發光裝置。
  8. 如申請專利範圍第1項所述的導光板，其中所述玻璃板於光程長50mm中的延遲為30nm以下。
  9. 如申請專利範圍第8項所述的導光板，其中所述玻璃板的至少一邊的尺寸為1000mm以上。
  10. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其中所述玻璃板的端面的表面粗糙度Ra為2μm以下。
  11. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其中所述玻璃板的熱膨脹係數為120×10-7/℃以下。
  12. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其中所述玻璃板的應變點為550℃以上。
  13. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其中所述玻璃板以質量%計，含有40%~70%的SiO2、2%~25%的Al2O3、0~20%的B2O3、0~25%的R2O(R為Li、Na、K的一種或兩種以上)、0~10%的MgO、0~15%的CaO、0~10%的SrO、0~15%的BaO、0~10%的ZnO、0~10%的ZrO2作為玻璃組成。
  14. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其中所述玻璃板是藉由溢流下拉法來成形而成。
  15. 如申請專利範圍第8項或第9項所述的導光板，其用於邊緣光型面發光裝置。
  16. 一種邊緣光型面發光裝置，其特徵在於：包括如申請專利範圍第1項至第6項中任一項所述的導光板。
  17. 一種邊緣光型面發光裝置，其特徵在於：包括如申請專利範圍第8項至第14項中任一項所述的導光板。
  18. 一種玻璃板，其特徵在於：Fe2O3的含量為0.001質量%~0.009質量%，於光程長100mm、波長範圍350nm~750nm中的最大透過率為70%以上，且用於導光板。
  19. 如申請專利範圍第18項所述的玻璃板，其於光程長50mm中的延遲為30nm以下。
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