WO2018159385A1 - 導光板 - Google Patents

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WO2018159385A1
WO2018159385A1 PCT/JP2018/005999 JP2018005999W WO2018159385A1 WO 2018159385 A1 WO2018159385 A1 WO 2018159385A1 JP 2018005999 W JP2018005999 W JP 2018005999W WO 2018159385 A1 WO2018159385 A1 WO 2018159385A1
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guide plate
glass
light
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Inventor
哲哉 村田
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日本電気硝子株式会社
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    • F21S2/00—Systems of lighting devices, not provided for in main groups F21S4/00 - F21S10/00 or F21S19/00, e.g. of modular construction

Definitions

  • the present invention relates to a light guide plate, and more particularly to a light guide plate suitable for an edge light type surface light emitting device.
  • Liquid crystal display devices are used for liquid crystal televisions.
  • the liquid crystal display device includes a surface light emitting device and a liquid crystal panel arranged on the light emitting surface side of the surface light emitting device.
  • a surface light emitting device for example, a direct type and an edge light type are known.
  • the light source is disposed on the back surface opposite to the light emitting surface.
  • a point light source such as a light emitting diode (Light Emitting Diode) is used as the light source, a large number of LED chips are required to supplement the brightness, and the variation in luminance characteristics becomes very large.
  • the edge light type surface light emitting device includes a light source such as an LED, a light guide plate, a reflection plate (or reflection film), and the like.
  • a light source is arrange
  • the light guide plate is arranged to propagate light from the light source to the inside by total reflection and to emit the light in a planar shape.
  • a resin plate such as an acrylic resin is used as the light guide plate, but recently, a low expansion glass plate is being used as the light guide plate in order to suppress dimensional changes due to heat (patents). Reference 1 to 4).
  • the reflecting plate is disposed on the light reflecting surface opposite to the light emitting surface, and is disposed to reflect light passing through the light reflecting surface to emit light on a display surface such as a liquid crystal panel.
  • a diffusion plate may be disposed on the light exit surface side of the light guide plate.
  • FIG. 1 is a conceptual cross-sectional view showing an example of an edge light type surface light emitting device 1.
  • the edge light type surface light emitting device 1 includes a light source 2 such as an LED, a light guide plate 3, a reflection plate 4, and a diffusion plate 5.
  • a light source 2 such as an LED
  • a light guide plate 3 a reflection plate 4
  • a diffusion plate 5 Light from the light source 2 enters from the end face of the light guide plate 3 and propagates into the light guide plate 3.
  • the light that reaches the light reflecting surface 6 is reflected by the reflecting plate 4, travels toward the light emitting surface 7, and is diffused by the diffusion plate 5.
  • a display surface such as a liquid crystal panel disposed above the diffusion plate 5 can emit light uniformly.
  • a dot pattern is formed on any surface of the glass plate (usually the surface facing the light exit surface) in order to increase the light scattering property of the light guide plate. May be formed by ultraviolet irradiation.
  • the glass plate when the glass plate is irradiated with ultraviolet rays, the glass plate is colored and the transmittance in the visible region is lowered.
  • the transmittance in the visible region is reduced, the amount of light is diminished when light from the light source enters from the end face and exits to the light exit surface. As a result, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and its technical problem is to create a light guide plate that is less likely to undergo dimensional changes due to heat, and that is less likely to have lower visible transmittance even when irradiated with ultraviolet rays. That is.
  • the inventor has found that the above technical problem can be solved by reducing the basicity of the glass composition of the glass plate using a high transmittance glass plate as the light guide plate.
  • the light guide plate of the present invention has at least a glass plate, has an optical path length of 200 mm, a maximum transmittance of 80% or more in a wavelength range of 400 to 750 nm, and the basicity of the glass composition of the glass plate. The degree is 0.56 or less.
  • “transmittance” can be measured with a commercially available transmittance measuring device, for example, it can be measured with UV-3100PC manufactured by Shimadzu Corporation, and unless otherwise specified, is calculated by Equation 1. It refers to transmittance.
  • the basicity of the glass composition is an index indicating the electron donating property of oxygen atoms in the glass, and is an index for evaluating the average Lewis basicity of oxide ions in the glass. Specifically, it is a value calculated by the following mathematical formula 2.
  • ri is the number of cations i expressed per oxygen, and ⁇ i is calculated by Pauling's electronegativity ⁇ and Equation 3.
  • the light guide plate of the present invention has at least a glass plate. If a glass plate is used for the light guide plate instead of the resin plate, the difference in dimensional change between the display panel and the light guide plate is reduced, so there is no need to provide a large gap in the frame portion of the liquid crystal display device. A display device such as a device can be narrowed.
  • the light guide plate of the present invention has an optical path length of 200 mm and a maximum transmittance of 80% or more in a wavelength range of 400 to 750 nm. In this way, the luminance characteristic of the display device can be improved.
  • the basicity of the glass composition of the glass plate increases, the number of non-crosslinked oxygen in the glass network increases and the number of colored centers increases. As a result, the glass plate is likely to be colored by ultraviolet irradiation, and the transmittance in the visible range is likely to be lowered. Therefore, in the light guide plate of the present invention, the basicity of the glass composition of the glass plate is regulated to 0.56 or less. Thereby, even if it irradiates with an ultraviolet-ray, the transmittance
  • the glass plate has a glass composition of 40 to 80%, SiO 2 40 to 80%, Al 2 O 3 0 to 20%, B 2 O 3 0 to 25%, Na 2 O 0 as a glass composition. -25%, K 2 O 0-15%, CaO 0-25%, SrO 0-25%, BaO 0-35%, SnO 2 0-0.5%, Sb 2 O 3 0-0.5%, It is preferable to contain As 2 O 3 0 to 0.5%. If it does in this way, it will become easy to raise the basicity of the glass composition of a glass plate.
  • the light guide plate of the present invention has an optical transmittance of X (%) in an optical path length of 2 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm of the glass plate, that is, an optical path length of 2 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm of the glass plate before the following ultraviolet irradiation.
  • Y (%) When the average transmittance in a length of 2 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is Y (%), it is preferable to satisfy the relationship of XY ⁇ 1%.
  • the difference between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the optical path length of 200 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm is preferably 10% or less. In this way, the luminance characteristic of the display device can be improved.
  • the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is preferably 100 ppm by mass or less. If it does in this way, the optical path length of a glass plate 200mm and the maximum transmittance
  • Fe 2 O 3 exists in the state of Fe 3+ or Fe 2+ in the glass.
  • Fe 3+ has an absorption peak in the vicinity of a wavelength of 380 nm, and lowers the transmittance in the ultraviolet region and the visible region on the short wavelength side.
  • Fe 2+ has an absorption peak in the vicinity of a wavelength of 1080 nm, and decreases the transmittance in the visible region on the long wavelength side.
  • Fe 2 O 3 when the content of Fe 2 O 3 increases, the maximum transmittance in the visible range is likely to decrease. In general, a large amount of Fe 2 O 3 is mixed in the glass plate from the glass raw material and the manufacturing process. Since the conventional glass plate has a large content of Fe 2 O 3 , it is difficult to improve the luminance characteristics of the display device. Therefore, when the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is regulated to 100 ppm by mass or less, the luminance characteristics of the display device can be improved. Note that “Fe 2 O 3 ” referred to in the present invention includes divalent iron oxide and trivalent iron oxide, and the divalent iron oxide is handled in terms of Fe 2 O 3 . Similarly, other oxides are handled based on the indicated oxide.
  • a dot pattern is formed on at least one surface of the glass plate.
  • the thermal expansion coefficient of the glass plate is preferably 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less.
  • thermal expansion coefficient refers to a value obtained by measuring an average thermal expansion coefficient at 30 to 380 ° C. based on JIS R3102 using a dilatometer.
  • the light guide plate of the present invention is preferably used for an edge light type surface light emitting device.
  • FIG. 2 is a conceptual perspective view showing an example of the light guide plate of the present invention.
  • the light guide plate 10 includes a glass plate 11.
  • the light from the light source 12 enters from the end surface 13 of the glass plate 11, propagates through the inside of the glass plate 11, and exits from the light exit surface.
  • the maximum transmittance in the optical path length of 200 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm of the glass plate 11 is 80% or more, and the basicity of the glass composition of the glass plate 11 is 0.56 or less.
  • a dot pattern 15 is formed on the light reflecting surface 14 of the glass plate 11. The dot diameter of the dot pattern 15 gradually increases from the end surface 13 toward the end surface 16.
  • the light emitted from the light emitting surface is made uniform in the surface. Further, a reflection layer 19 is formed on each of the end faces 16, 17, and 18 of the glass plate. And the light which reached
  • a large-area light guide plate can be manufactured by joining the end faces that are not bonded with a transparent adhesive having a matched refractive index.
  • the light guide plate of the present invention includes at least a glass plate, and the glass plate preferably has the following characteristics.
  • the maximum transmittance of the glass plate in an optical path length of 200 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is 80% or more, preferably 82% or more, 84% or more, 85% or more, 86% or more, 87% or more, particularly 88% or more. is there. If the maximum transmittance in an optical path length of 200 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is too low, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the basicity of the glass composition of the glass plate is 0.56 or less, preferably 0.55 or less, 0.54 or less, 0.53 or less, 0.52 or less, 0.51 or less, particularly 0.30 to 0. .50.
  • the basicity of the glass composition of the glass plate is too high, the transmittance tends to decrease due to the irradiation of ultraviolet rays, and the luminance characteristics of the display device tend to decrease.
  • the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is preferably 100 mass ppm or less, 70 mass ppm or less, 50 mass ppm or less, 40 mass ppm or less, 30 mass ppm or less, particularly 5 to 25 mass ppm.
  • the content of Fe 2 O 3 is preferably 100 mass ppm or less, 70 mass ppm or less, 50 mass ppm or less, 40 mass ppm or less, 30 mass ppm or less, particularly 5 to 25 mass ppm.
  • the content of Fe 2 O 3 is too large, the maximum transmittance in the visible region is likely to decrease. Note that when Fe is excessively low content of 2 O 3, raw material cost, the cost of manufacturing the glass sheet to rise.
  • the content of Cr 2 O 3 in the glass plate is preferably less than 10 ppm, 8 ppm or less, 6 ppm or less, 0.1 to 5 ppm, 0.2 to 4 ppm, especially 0.3. ⁇ 3 mass ppm.
  • the content of cr 2 O 3 is preferably less than 10 ppm, 8 ppm or less, 6 ppm or less, 0.1 to 5 ppm, 0.2 to 4 ppm, especially 0.3. ⁇ 3 mass ppm.
  • the content of cr 2 O 3 is too large, the maximum transmittance in the visible region is likely to decrease.
  • Cr 2 O is too small content of 3, the raw material cost, the cost of manufacturing the glass sheet to rise.
  • the content of Rh 2 O 3 in the glass plate is preferably less than 1 ppm by mass, 0.8 ppm by mass or less, 0.6 ppm by mass or less, 0.01 to 0.5 ppm by mass, 0.05 to 0. 4 ppm by mass, especially 0.1 to 0.3 ppm by mass. If the content of Rh 2 O 3 is too large, easily transmittance difference between the highest transmittance and the minimum transmittance in the visible region becomes excessive. If the content of Rh 2 O 3 is excessively small, it becomes difficult to use a high-strength Pt—Rh alloy in the glass manufacturing equipment, and the manufacturing cost of the glass plate increases.
  • Rh 2 O 3 In order to reduce the content of Rh 2 O 3 as much as possible, a high-purity glass raw material is used, glass manufacturing conditions are adjusted so that Rh 2 O 3 is not mixed, or a Pt—Rh alloy in a glass manufacturing facility. You can reduce the number of use points.
  • the thermal expansion coefficient of the glass plate is preferably 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, 95 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, 75 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, particularly 30 ⁇ 10 ⁇ 7 to 70 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. It is below °C. If the thermal expansion coefficient of the glass plate is too high, the difference in dimensional change due to heat between the display panel and the light guide plate becomes large.
  • the strain point of the glass plate is preferably 400 ° C. or higher, 420 ° C. or higher, 440 ° C. or higher, 460 ° C. or higher, 480 ° C. or higher, 500 ° C. or higher, particularly 520 ° C. or higher. If the strain point is too low, the heat resistance of the glass plate tends to be lowered. For example, when a reflective film or the like is formed on the surface of the glass plate at a high temperature, the glass plate is likely to be thermally deformed.
  • the “strain point” is a value measured based on JIS R3103.
  • the glass plate has a glass composition of mass%, SiO 2 40-80%, Al 2 O 3 0-20%, B 2 O 3 0-25%, Na 2 O 0-25%, K 2 O 0-15. %, CaO 0-25%, SrO 0-25%, BaO 0-35%, SnO 2 0-0.5%, Sb 2 O 3 0-0.5%, As 2 O 3 0-0.5% It is preferable to contain.
  • the reason why the content of each component is regulated as described above will be described below.
  • % display means the mass%.
  • SiO 2 is a component that serves as a network former of glass, and is a component that reduces a thermal expansion coefficient and reduces a dimensional change due to heat. It is a component that increases acid resistance and strain point.
  • the content of SiO 2 is preferably 40 to 80%, 60 to 78%, especially 67 to 77%. When the content of SiO 2 decreases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, acid resistance and strain point are likely to be lowered. On the other hand, when the content of SiO 2 is increased, the basicity is likely to be lowered, the high-temperature viscosity is increased, the meltability is lowered, and cristobalite devitrification is easily precipitated at the time of molding.
  • Al 2 O 3 is a component that lowers the thermal expansion coefficient and reduces dimensional changes due to heat. It also has the effect of increasing the strain point and suppressing the precipitation of devitrified cristobalite during molding.
  • the content of Al 2 O 3 decreases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the strain point tends to decrease.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 0 to 20%, 1 to 15%, 2 to 12%, particularly 5 to 8%.
  • the content of Al 2 O 3 increases, the basicity tends to decrease and the liquidus temperature increases, making it difficult to form a glass plate.
  • B 2 O 3 is a component that acts as a flux, lowers the high temperature viscosity, and improves the meltability. Moreover, it is a component which reduces a thermal expansion coefficient and reduces the dimensional change by a heat
  • the content of B 2 O 3 is preferably 0 to 25%, 0 to 20%, 1 to 18%, 3 to 16%, particularly 5 to 15%.
  • the content of B 2 O 3 decreases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the meltability tends to be lowered.
  • the content of B 2 O 3 increases, the basicity tends to decrease, and the strain point and acid resistance easily decrease.
  • Na 2 O is a component that increases the basicity, and is a component that reduces the high-temperature viscosity and improves the meltability.
  • the content of Na 2 O is preferably 0 to 25%, 3 to 20%, 5 to 18%, 8 to 17%, 10 to 16%, particularly 12 to 15%.
  • the meltability is likely to be lowered.
  • the thermal expansion coefficient increases, and the dimensional change due to heat tends to increase.
  • K 2 O is a component that increases the basicity, and is a component that improves the meltability by reducing the high-temperature viscosity.
  • the content of K 2 O is preferably 0 to 15%, 0 to 10%, 0 to 8%, particularly 0 to 5%. When the content of K 2 O is reduced, the meltability is likely to be lowered. On the other hand, when the content of K 2 O increases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase.
  • MgO is a component that lowers high temperature viscosity and improves meltability.
  • the content of MgO is preferably 0 to 10%, 0 to 6%, particularly 0 to 1%. When there is too much content of MgO, devitrification will become easy to precipitate at the time of shaping
  • CaO is a component that increases the basicity and is a component that improves the meltability by reducing only the high temperature viscosity without reducing the strain point.
  • the CaO content is preferably 0 to 25%, 3 to 18%, 7 to 17%, in particular 11 to 15%. When there is too much content of CaO, devitrification will become easy to precipitate at the time of fabrication.
  • SrO is a component that increases the basicity, and is a component that increases chemical resistance and devitrification resistance.
  • the content of SrO is preferably 0 to 25%, 0 to 12%, particularly 0 to 5%. When the SrO content increases, the density increases and the thermal expansion coefficient increases, and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the meltability tends to be lowered.
  • BaO is a component that increases the basicity, and is a component that increases chemical resistance and devitrification resistance.
  • the content of BaO is preferably 0 to 35%, 0 to 30%, in particular 10 to 28%.
  • the content of BaO increases, the density increases or the thermal expansion coefficient increases, and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the meltability tends to be lowered.
  • SnO 2 is a component that acts as a fining agent.
  • the content of SnO 2 is preferably 0 to 0.5%, 0.01 to 0.5%, particularly 0.1 to 0.4%. When the content of SnO 2 is too large, devitrification stones tends to precipitate during molding.
  • Suitable contents of Fe 2 O 3 , Cr 2 O 3 and Rh 2 O 3 are as described above.
  • Y 2 O 3 , La 2 O 3 , Nb 2 O 5 , and P 2 O 5 are each reduced to 3% in order to lower the liquidus temperature, and Li 2 O, Cs 2 in order to lower the melting temperature.
  • O may be introduced up to 5%, and SO 3 , F, Cl, etc. may be introduced as a clarifier up to 1% in total.
  • SO 3 , F, Cl, etc. may be introduced as a clarifier up to 1% in total.
  • 2 O 3 and Sb 2 O 3 are environmentally hazardous substances, and when a glass plate is formed by the float process, it is preferably reduced in a float bath to become a metal foreign substance, so that it is preferable to avoid substantial introduction.
  • the content is preferably 0.5% or less and less than 0.01%, respectively.
  • the dimension of at least one side of the glass plate is preferably 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, 2500 mm or more, particularly 3000 mm or more. In this way, it is possible to satisfy the demand for an increase in the size of the display device.
  • the glass plate is preferably formed by an overflow downdraw method.
  • an overflow downdraw method it is difficult to produce a temperature difference and composition difference between the front and back surfaces of the glass ribbon during molding, and it becomes easy to form a glass plate that is unpolished and has good surface quality.
  • the manufacturing cost of the light guide plate is low.
  • uniform brightness characteristics The reason for this is that, in the case of the overflow downdraw method, the surface to be the surface does not come into contact with the bowl-like refractory and is molded in a free surface state.
  • the structure and material of the bowl-shaped structure are not particularly limited as long as desired dimensions and surface quality can be realized.
  • the method of applying force with respect to a glass ribbon will not be specifically limited if a desired dimension and surface quality are realizable.
  • a method may be adopted in which a heat-resistant roll having a sufficiently large width is rotated and stretched in contact with the glass ribbon, or a plurality of pairs of heat-resistant rolls are only near the end face of the glass ribbon. You may employ
  • the glass plate can be formed by a slot downdraw method, a float method, a rollout method, a redraw method, or the like.
  • a temperature difference and a composition difference between the front and back surfaces of the glass ribbon are likely to occur during molding.
  • the temperature difference and the composition difference can be reduced.
  • a dot pattern is formed on at least one surface of the glass plate (preferably the surface facing the light emitting surface, that is, the light reflecting surface).
  • a dot pattern is formed on the surface of the glass plate, air with a low refractive index can be brought into contact between the dots constituting the dot pattern. Thereby, total reflection conditions are satisfy
  • the diameter of the dots constituting the dot pattern is gradually increased as the distance from the end face to which light from the light source is incident. If it does in this way, it will become easy to equalize the light radiate
  • the dot pattern can be formed, for example, by printing and baking a heat-resistant paint or glass frit on the surface of the glass plate.
  • the shape of the dots constituting the dot pattern is not particularly limited, and examples thereof include a circle, an ellipse, a rectangle, a triangle, and a polygon. Among them, the dot shape is preferably circular.
  • the average surface roughness Ra of the end face of the glass plate is preferably 0.5 ⁇ m or less, 0.3 ⁇ m or less, 0.2 ⁇ m or less, particularly 0.1 ⁇ m or less. This makes it easy to reduce the loss of light when light from the light source enters the end face. Moreover, it becomes easy to form a high-quality reflective layer on the end face.
  • the average surface roughness Ra of the end surface of the glass plate can be reduced as much as possible.
  • the average surface roughness Ra of the end surface of the glass plate can be reduced without causing polishing scratches.
  • the end face of the glass plate preferably has no chamfered portion. If it does in this way, it will become easy to take in the light from a light source to the inside of a glass plate.
  • a reflection layer is preferably formed on all or a part of the end surface other than the end surface on which light from the light source is incident, and all of the end surfaces other than the end surface on which light from the light source is incident. It is particularly preferable that a reflective layer is formed on the surface. If it does in this way, the light which propagated inside the glass plate will become difficult to leak from an end face. Note that, as the reflective layer, a reflective film may be directly formed on the end face, but a reflective seal may be attached to the end face.
  • the light guide plate of the present invention preferably includes a diffusion plate on one surface (preferably the light exit surface) side of the glass plate, and reflects on one surface (preferably the surface facing the light exit surface) side of the glass plate. It is preferable to provide a plate. In this way, it becomes easy to make the luminance characteristics of the display device uniform.
  • Table 1 shows examples of the present invention (sample Nos. 1 to 6) and comparative examples (sample No. 7).
  • a glass batch in which glass raw materials were prepared so as to have the glass composition shown in the table was placed in a platinum crucible and then melted at 1200 to 1450 ° C. for 24 hours. In melting the glass batch, the mixture was stirred and homogenized using a platinum stirrer. Next, the molten glass was poured onto a carbon plate and formed into a plate shape, and then slowly cooled at a temperature near the annealing point for 30 minutes.
  • the difference between the maximum transmittance in the ratio and the optical path length of 200 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm and the minimum transmittance in the optical path length of 200 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm were evaluated.
  • the thermal expansion coefficient CTE in the temperature range of 30 to 380 ° C. is an average value measured with a dilatometer in accordance with JIS R3102.
  • the strain point Ps is a value measured according to JIS R3103.
  • the maximum transmittance and the minimum transmittance in an optical path length of 200 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm are values measured by UV-3100PC manufactured by Shimadzu Corporation.
  • the ultraviolet ray irradiation is performed using an eye UV-ozone cleaning device with an output of 0.1 mW, an ultraviolet ray with a wavelength of 185 nm, an output of 13.3 mW, Ultraviolet rays with a wavelength of 254 nm and ultraviolet rays with a wavelength of 0.4 mW and a wavelength of 365 nm were simultaneously irradiated for 12 hours, and the average transmittance of the glass plate in an optical path length of 2 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm was measured. And the average transmittance
  • sample no. Nos. 1 to 6 had a high transmittance in the visible region and a low basicity of the glass composition, so that the difference in transmittance before and after UV irradiation was small. Therefore, sample no. Nos. 1 to 6 are considered to be suitable as light guide plates used in edge light type surface light emitting devices.
  • sample No. No. 7 had a large difference in transmittance before and after UV irradiation because of the high basicity of the glass composition.

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Abstract

本発明の導光板は、少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率が８０％以上であり、且つ該ガラス板のガラス組成の塩基性度が０．５６以下であることを特徴とする。

Description

導光板
　本発明は、導光板に関し、特にエッジライト型面発光装置に好適な導光板に関する。
　液晶テレビ等に液晶表示装置が用いられている。液晶表示装置は、面発光装置と、この面発光装置の光出射面側に配置される液晶パネルとを備えている。面発光装置として、例えば、直下型とエッジライト型が知られている。
　直下型面発光装置では、光源が、光出射面に対して反対側となる背面に配置される。光源として、発光ダイオード（Ｌｉｇｈｔ　Ｅｍｉｔｔｉｎｇ　Ｄｉｏｄｅ）等の点光源を用いる場合、明るさを補うために、多数のＬＥＤチップが必要になり、輝度特性のばらつきが非常に大きくなる。
　このような事情から、現在では、エッジライト型面発光装置が主流になっている。エッジライト型面発光装置では、ＬＥＤ等の光源と、導光板と、反射板（又は反射膜）等とを備えている。光源は、光出射面に対して直交方向となる側面に配置される。導光板は、光源からの光を全反射により内部に伝播し、面状に出射させるために配置される。導光板として、一般的には、アクリル樹脂等の樹脂板が使用されているが、最近では、熱による寸法変化を抑制するために、低膨張のガラス板が導光板として使用されつつある（特許文献１～４参照）。反射板は、光出射面と反対側の光反射面に配置されると共に、光反射面に抜けた光を反射させて、液晶パネル等の表示面を発光させるために配置される。なお、液晶パネル等の表示面を均一に発光させるために、導光板の光出射面側に、拡散板（拡散膜）が配置される場合もある。
　図１は、エッジライト型面発光装置１の一例を示す断面概念図である。エッジライト型面発光装置１は、ＬＥＤ等の光源２と、導光板３と、反射板４と、拡散板５とを備えている。光源２からの光は、導光板３の端面から入射し、導光板３の内部に伝搬する。光反射面６に達した光は、反射板４により反射し、光出射面７の方に進み、拡散板５により拡散する。結果として、拡散板５の上方に配置された液晶パネル等の表示面を均一に発光させることが可能になる。
特開２０１２－１２３９３３号公報 特開２０１２－１３８３４５号公報 特開２０１２－２１６５２３号公報 特開２０１２－２１６５２８号公報
　ガラス板を導光板に用いる場合、導光板の光散乱性を高めるために、ガラス板の何れかの表面（通常、光出射面と対向する表面）にドット模様が形成されるが、このドット模様は、紫外線の照射により形成されることがある。
　しかし、ガラス板に紫外線が照射されると、ガラス板が着色して、可視域の透過率が低下してしまう。可視域の透過率が低下すると、光源からの光が端面から入射して光出射面に抜ける際に、光量が減殺される。結果として、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　紫外線照射によるガラス板の着色を抑制するために、Ｆｅ２Ｏ３の不純物量を低減する方法が一般的に知られているが、Ｆｅ２Ｏ３は、不可避的に混入する不純物であるため、高純度の原料を用いたとしても、ガラス組成中から完全に除去することができない。
　本発明は、上記事情に鑑み成されたものであり、その技術的課題は、熱による寸法変化が生じ難く、紫外線を照射した場合でも、可視域の透過率が低下し難い導光板を創案することである。
　本発明者は、鋭意検討の結果、導光板として、高透過率のガラス板を用い、そのガラス板のガラス組成の塩基性度を低下させることにより、上記技術的課題を解決し得ることを見出し、本発明として提案するものである。すなわち、本発明の導光板は、少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率が８０％以上であり、且つ該ガラス板のガラス組成の塩基性度が０．５６以下であることを特徴とする。ここで、「透過率」は、市販の透過率測定装置で測定可能であり、例えば、島津製作所社製ＵＶ－３１００ＰＣにより測定可能であり、特段の明示がない限り、数式１により算出される内部透過率を指す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　「ガラス組成の塩基性度」は、ガラス中の酸素原子の電子供与性を示す指標であり、ガラス中の酸化物イオンの平均的なルイス塩基性度を評価する指標となる。具体的には、下記数式２で算出される値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　なお、riは、酸素１個当たりで表現した時の陽イオンｉの数、γiは、Paulingの電気陰性度χと数式３で算出される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　本発明の導光板は、少なくともガラス板を有する。樹脂板の代わりに、ガラス板を導光板に用いると、表示パネルと導光板の寸法変化の差が小さくなるため、液晶表示装置の額縁部分に大きな空隙を設ける必要性がなくなり、結果として液晶表示装置等の表示装置を狭額縁化することができる。
　本発明の導光板は、ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率が８０％以上である。このようにすれば、表示装置の輝度特性を高めることができる。
　本発明者の調査によると、ガラス板のガラス組成の塩基性度が高くなると、ガラスネットワーク中の非架橋酸素数が多くなり、着色中心が多い状態となる。結果として、紫外線照射によりガラス板が着色し易くなり、可視域の透過率が低下し易くなる。そこで、本発明の導光板では、ガラス板のガラス組成の塩基性度が０．５６以下に規制されている。これにより、紫外線を照射しても、可視域の透過率が低下し難くなる。
　また、本発明の導光板は、ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～２０％、Ｂ２Ｏ３　０～２５％、Ｎａ２Ｏ　０～２５％、Ｋ２Ｏ　０～１５％、ＣａＯ　０～２５％、ＳｒＯ　０～２５％、ＢａＯ　０～３５％、ＳｎＯ２　０～０．５％、Ｓｂ２Ｏ３　０～０．５％、Ａｓ２Ｏ３　０～０．５％を含有することが好ましい。このようにすれば、ガラス板のガラス組成の塩基性度を高め易くなる。
　また、本発明の導光板は、ガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＸ（％）、つまり下記紫外線の照射前のガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＸ（％）、出力０．１ｍＷ、波長１８５ｎｍの紫外線、出力１３．３ｍＷ、波長２５４ｎｍの紫外線及び０．４ｍＷ、波長３６５ｎｍの紫外線を同時に１２時間照射した後のガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＹ（％）とした時に、Ｘ－Ｙ＜１％の関係を満たすことが好ましい。
　また、本発明の導光板は、ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率と最低透過率の差が１０％以下であることが好ましい。このようにすれば、表示装置の輝度特性を高めることができる。
　また、本発明の導光板は、ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量が１００質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。このようにすれば、ガラス板の光路長２００ｍｍ、可視域の最高透過率を高めることができる。Ｆｅ２Ｏ３は、ガラス中でＦｅ３＋又はＦｅ２＋の状態で存在する。Ｆｅ３＋は、波長３８０ｎｍ付近に吸収ピークを持ち、紫外域、短波長側の可視域の透過率を低下させる。Ｆｅ２＋は、波長１０８０ｎｍ付近に吸収ピークを持ち、長波長側の可視域の透過率を低下させる。よって、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多くなると、可視域の最高透過率が低下し易くなる。ガラス板は、一般的に、ガラス原料や製造工程中から多量のＦｅ２Ｏ３が混入している。従来のガラス板は、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多いため、表示装置の輝度特性を高めることが困難である。そこで、ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量を１００質量ｐｐｍ以下に規制すると、表示装置の輝度特性を高めることができる。なお、本発明でいう「Ｆｅ２Ｏ３」は、２価の酸化鉄と３価の酸化鉄を含み、２価の酸化鉄は、Ｆｅ２Ｏ３に換算して、取り扱うものとする。他の酸化物についても、同様にして、表記の酸化物を基準にして取り扱うものとする。
　また、本発明の導光板は、ガラス板の少なくとも一方の表面上に、ドット模様が形成されていることが好ましい。
　また、本発明の導光板は、ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０－７／℃以下であることが好ましい。ここで、「熱膨張係数」は、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ　Ｒ３１０２に基づき、３０～３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値を指す。
　また、本発明の導光板は、エッジライト型面発光装置に用いることが好ましい。
　図２は、本発明の導光板の一例を示す概念斜視図である。図２に示すように、導光板１０は、ガラス板１１を備えている。光源１２からの光は、ガラス板１１の端面１３から入射して、ガラス板１１の内部を伝搬して、光出射面から出射することになる。ここで、ガラス板１１の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率は８０％以上であり、且つガラス板１１のガラス組成の塩基性度が０．５６以下である。また、ガラス板１１の光反射面１４には、ドット模様１５が形成されている。そして、ドット模様１５のドットの直径は、端面１３から端面１６に向かうに従って、漸次大きくなっている。このドット模様１５により、光出射面から出射する光が面内で均一化される。更に、ガラス板の端面１６、１７、１８には、反射層１９がそれぞれ形成されている。そして、ガラス板の端面１６、１７、１８に到達した光は、反射層１９により反射されて、ガラス板１１の内部に戻り、最終的には光出射面から出射することになる。
　また本発明のガラス板１１を複数枚接合して使用することも可能である。例えば、ガラス板１１を２枚準備し、一方のガラス板１１の端面１７に反射層を形成せず、また他方のガラス板１１の端面１８に反射層を形成せず、両者の反射層を形成していない端面同士を屈折率が整合した透明接着剤で接合することによって、大面積の導光板を作製することが可能である。
エッジライト型面発光装置の一例を示す断面概念図である。 本発明の導光板の一例を示す概念斜視図である。
　本発明の導光板において、少なくともガラス板を備えるが、そのガラス板は下記の特性を有することが好ましい。
　ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率は８０％以上であり、好ましくは８２％以上、８４％以上、８５％以上、８６％以上、８７％以上、特に８８％以上である。光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率が低過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　ガラス板のガラス組成の塩基性度は０．５６以下であり、好ましくは０．５５以下、０．５４以下、０．５３以下、０．５２以下、０．５１以下、特に０．３０～０．５０である。ガラス板のガラス組成の塩基性度が高過ぎると、紫外線の照射によって透過率が低下し易くなるため、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　ガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＸ（％）、出力０．１ｍＷ、波長１８５ｎｍの紫外線、出力１３．３ｍＷ、波長２５４ｎｍの紫外線及び０．４ｍＷ、波長３６５ｎｍの紫外線を同時に１２時間照射した後のガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＹ（％）とした時に、Ｘ－Ｙ＜１％の関係を満たすことが好ましく、更に好ましくはＸ－Ｙが０．９％未満、０．８％未満、０．７％未満、０．６％未満、０．５％未満、特に０．４％未満である。紫外線照射前後の透過率差が大き過ぎると、表示装置の輝度特性を担保し難くなる。
　ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量は、好ましくは１００質量ｐｐｍ以下、７０質量ｐｐｍ以下、５０質量ｐｐｍ以下、４０質量ｐｐｍ以下、３０質量ｐｐｍ以下、特に５～２５質量ｐｐｍである。Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、可視域の最高透過率が低下し易くなる。なお、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が過剰に少ない場合、原料コスト、ガラス板の製造コストが高騰する。
　ガラス板中のＣｒ２Ｏ３の含有量は、好ましくは１０質量ｐｐｍ未満、８質量ｐｐｍ以下、６質量ｐｐｍ以下、０．１～５質量ｐｐｍ、０．２～４質量ｐｐｍ、特に０．３～３質量ｐｐｍである。Ｃｒ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、可視域の最高透過率が低下し易くなる。なお、Ｃｒ２Ｏ３の含有量が過剰に少ない場合、原料コスト、ガラス板の製造コストが高騰する。
　Ｆｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３等の混入を可及的に排除するには、高純度ガラス原料を用いたり、原料調合設備等から原料へＦｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３等の着色酸化物が混入しないように設計された製造設備を使用すればよい。
　ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量は、好ましくは１質量ｐｐｍ未満、０．８質量ｐｐｍ以下、０．６質量ｐｐｍ以下、０．０１～０．５質量ｐｐｍ、０．０５～０．４質量ｐｐｍ、特に０．１～０．３質量ｐｐｍである。Ｒｈ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、可視域の最高透過率と最小透過率の透過率差が過大になり易い。なお、Ｒｈ２Ｏ３の含有量が過剰に少ない場合、ガラス製造設備に高強度のＰｔ－Ｒｈ合金を使用し難くなり、ガラス板の製造コストが高騰する。
　Ｒｈ２Ｏ３の含有量を可及的に低減するには、高純度ガラス原料を用いたり、Ｒｈ２Ｏ３が混入しないようにガラス製造条件を調整したり、ガラス製造設備におけるＰｔ－Ｒｈ合金の使用箇所を減らせばよい。
　ガラス板の熱膨張係数は、好ましくは１２０×１０－７／℃以下、９５×１０－７／℃以下、７５×１０－７／℃以下、特に３０×１０－７～７０×１０－７／℃以下である。ガラス板の熱膨張係数が高過ぎると、表示パネルと導光板の熱による寸法変化の差が大きくなる。
　ガラス板の歪点は、好ましくは４００℃以上、４２０℃以上、４４０℃以上、４６０℃以上、４８０℃以上、５００℃以上、特に５２０℃以上である。歪点が低過ぎると、ガラス板の耐熱性が低下し易くなり、例えば、ガラス板の表面に高温で反射膜等を成膜すると、ガラス板が熱変形し易くなる。ここで、「歪点」は、ＪＩＳ　Ｒ３１０３に基づいて測定した値である。
　ガラス板は、ガラス組成として、質量％、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～２０％、Ｂ２Ｏ３　０～２５％、Ｎａ２Ｏ　０～２５％、Ｋ２Ｏ　０～１５％、ＣａＯ　０～２５％、ＳｒＯ　０～２５％、ＢａＯ　０～３５％、ＳｎＯ２　０～０．５％、Ｓｂ２Ｏ３　０～０．５％、Ａｓ２Ｏ３　０～０．５％を含有することが好ましい。上記のように各成分の含有量を規制した理由を下記に示す。なお、各成分の含有範囲の説明において、％表示は質量％を意味する。
　ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークフォーマーとなる成分であり、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。また耐酸性、歪点を高める成分である。ＳｉＯ２の含有量は、好ましくは４０～８０％、６０～７８％、特に６７～７７％である。ＳｉＯ２の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また耐酸性、歪点が低下し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が多くなると、塩基性度が低下し易くなると共に、高温粘性が高くなり、溶融性が低下すると共に、成形時にクリストバライトの失透ブツが析出し易くなる。
　Ａｌ２Ｏ３は、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。また歪点を高めたり、成形時にクリストバライトの失透ブツの析出を抑える効果もある。Ａｌ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また歪点が低下し易くなる。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０～２０％、１～１５％、２～１２％、特に５～８％である。Ａｌ２Ｏ３の含有量が多くなると、塩基性度が低下し易くなると共に、液相温度が上昇して、ガラス板に成形し難くなる。
　Ｂ２Ｏ３は、融剤として作用し、高温粘性を下げて、溶融性を改善する成分である。また熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。Ｂ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０～２５％、０～２０％、１～１８％、３～１６％、特に５～１５％である。Ｂ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。一方、Ｂ２Ｏ３の含有量が多くなると、塩基性度が低下し易くなると共に、歪点、耐酸性が低下し易くなる。
　Ｎａ２Ｏは、塩基性度を高める成分であり、また高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。Ｎａ２Ｏの含有量は、好ましくは０～２５％、３～２０％、５～１８％、８～１７％、１０～１６％、特に１２～１５％である。Ｎａ２Ｏの含有量が少なくなると、溶融性が低下し易くなる。一方、Ｎａ２Ｏの含有量が多くなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。
　Ｋ２Ｏは、塩基性度を高める成分であり、また高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。Ｋ２Ｏの含有量は、好ましくは０～１５％、０～１０％、０～８％、特に０～５％である。Ｋ２Ｏの含有量が少なくなると、溶融性が低下し易くなる。一方、Ｋ２Ｏの含有量が多くなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。
　ＭｇＯは、高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。ＭｇＯの含有量は、好ましくは０～１０％、０～６％、特に０～１％である。ＭｇＯの含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
　ＣａＯは、塩基性度を高める成分であり、また歪点を低下させずに高温粘性のみを低下させて、溶融性を改善する成分である。ＣａＯの含有量は、好ましくは０～２５％、３～１８％、７～１７％、特に１１～１５％である。ＣａＯの含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
　ＳｒＯは、塩基性度を高める成分であり、また耐薬品性、耐失透性を高める成分である。ＳｒＯの含有量は、好ましくは０～２５％、０～１２％、特に０～５％である。ＳｒＯの含有量が多くなると、密度が高くなったり、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。
　ＢａＯは、塩基性度を高める成分であり、また耐薬品性、耐失透性を高める成分である。ＢａＯの含有量は、好ましくは０～３５％、０～３０％、特に１０～２８％である。ＢａＯの含有量が多くなると、密度が高くなったり、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。
　ＳｎＯ２は、清澄剤として作用する成分である。ＳｎＯ２の含有量は、好ましくは０～０．５％、０．０１～０．５％、特に０．１～０．４％である。ＳｎＯ２の含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
　Ｆｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３及びＲｈ２Ｏ３の好適な含有量等は、上記の通りである。
　上記成分以外にも、他の成分を導入してもよい。例えば、液相温度を低下させるために、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５、Ｐ２Ｏ５を各３％まで、溶融温度を低下させるために、Ｌｉ２Ｏ、Ｃｓ２Ｏを各５％まで、清澄剤としてＳＯ３、Ｆ、Ｃｌ等を合量で１％まで導入してもよい。Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３は、環境負荷物質であり、またフロート法でガラス板を成形する場合、フロートバス中で還元されて金属異物となるため、実質的な導入を避けることが好ましく、具体的には、その含有量をそれぞれ０．５％以下、０．０１％未満とすることが好ましい。
　ガラス板の少なくとも一辺の寸法は、好ましくは１０００ｍｍ以上、１５００ｍｍ以上、２０００ｍｍ以上、２５００ｍｍ以上、特に３０００ｍｍ以上である。このようにすれば、表示装置の大型化の要請を満たすことができる。
　ガラス板は、オーバーフローダウンドロー法で成形されてなることが好ましい。このようにすれば、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が生じ難いと共に、未研磨で表面品位が良好なガラス板を成形し易くなり、結果として、導光板の製造コストの低廉化、輝度特性の均一化を図り易くなる。この理由は、オーバーフローダウンドロー法の場合、表面となるべき面が樋状耐火物に接触せず、自由表面の状態で成形されるからである。樋状構造物の構造や材質は、所望の寸法や表面品位を実現できるものであれば、特に限定されない。また、下方への延伸成形を行うために、ガラスリボンに対して力を印加する方法は、所望の寸法や表面品位を実現できるものであれば、特に限定されない。例えば、充分に大きい幅を有する耐熱性ロールをガラスリボンに接触させた状態で回転させて延伸する方法を採用してもよいし、複数の対になった耐熱性ロールをガラスリボンの端面近傍のみに接触させて延伸する方法を採用してもよい。
　なお、オーバーフローダウンドロー法以外にも、スロットダウンドロー法、フロート法、ロールアウト法、リドロー法等でガラス板を成形することもできる。なお、フロート法では、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が発生し易いが、成形時の温度制御を厳密に行うと、その温度差、組成差を低減することができる。
　本発明の導光板は、ガラス板の少なくとも一方の表面（好ましくは光出射面と対向する表面、つまり光反射面）にドット模様が形成されていることが好ましい。ガラス板の表面にドット模様を形成すると、ドット模様を構成するドット間に、低屈折率の空気を接触させることができる。これにより、全反射条件が満たされて、ガラス板の内部に光を十分に伝播させることができる。結果として、光出射面から出射する光を面内で均一化し易くなる。
　ドット模様を構成するドットの直径は、光源からの光が入射すべき端面から離間するにつれて、漸次大きくなっていることが更に好ましい。このようにすれば、光出射面から出射する光を面内で均一化し易くなる。なお、ドット模様は、例えば、ガラス板の表面に耐熱塗料又はガラスフリットを印刷、焼成することにより形成することができる。
　ドット模様を構成するドットの形状としては、特に制限されず、例えば、円形、楕円形、方形、三角形、多角形等が挙げられる。それらの中では、ドットの形状として円形が好ましい。
　本発明の導光板において、ガラス板の端面（好ましくは光源からの光が入射すべき端面）の平均表面粗さＲａは、好ましくは０．５μｍ以下、０．３μｍ以下、０．２μｍ以下、特に０．１μｍ以下である。このようにすれば、光源からの光が端面に入射した際に、光のロスを低減し易くなる。また端面に高品位の反射層を形成し易くなる。
　例えば、ガラス板の端面を＃２０００の砥石で研磨すると、ガラス板の端面の平均表面粗さＲａを可及的に低減することができる。また、ガラス板の端面をエッチングすると、研磨傷を発生させずに、ガラス板の端面の平均表面粗さＲａを低減することができる。
　ガラス板の端面は、面取り部を有していないことが好ましい。このようにすれば、光源からの光をガラス板の内部に取り込み易くなる。
　本発明の導光板は、光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部又は一部に反射層が形成されていることが好ましく、光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部に反射層が形成されていることが特に好ましい。このようにすれば、ガラス板の内部に伝搬した光が端面から漏れ難くなる。なお、反射層として、端面に反射膜を直接成膜してもよいが、端面に反射シールを貼り付けてもよい。
　本発明の導光板は、ガラス板の一方の表面（好ましくは光出射面）側に拡散板を備えることが好ましく、ガラス板の一方の表面（好ましくは光出射面に対向する表面）側に反射板を備えることが好ましい。このようにすれば、表示装置の輝度特性を均一化し易くなる。
　以下、実施例に基づいて、本発明を説明する。但し、以下の実施例は、単なる例示である。本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。
　表１は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１～６）と比較例（試料Ｎｏ．７）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　まず表中のガラス組成になるように、ガラス原料を調合したガラスバッチを白金坩堝に入れた後、１２００～１４５０℃で２４時間溶融した。ガラスバッチの溶解に際しては、白金スターラーを用いて攪拌し、均質化を行った。次いで、溶融ガラスをカーボン板上に流し出して、板状に成形した後、徐冷点付近の温度で３０分間徐冷した。得られた各試料について、３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥ、歪点Ｐｓ、光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率、光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最低透過率及び光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率と光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最低透過率との差を評価した。
　３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥは、ＪＩＳ　Ｒ３１０２に準拠してディラトメーターで測定した平均値である。歪点Ｐｓは、ＪＩＳ　Ｒ３１０３に準拠して測定した値である。
　光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率と最低透過率は、島津製作所社製ＵＶ－３１００ＰＣにより測定した値である。
　ガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率を測定した後に、紫外線照射は、アイＵＶ－オゾン洗浄装置を用いて、出力０．１ｍＷ、波長１８５ｎｍの紫外線、出力１３．３ｍＷ、波長２５４ｎｍの紫外線及び０．４ｍＷ、波長３６５ｎｍの紫外線を同時に１２時間照射し、ガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率を測定した。そして、紫外線照射前後の平均透過率差を評価した。
　以上の結果から、試料Ｎｏ．１～６は、可視域の透過率が高く、またガラス組成の塩基性度が低いため、紫外線照射前後の透過率差が小さかった。よって、試料Ｎｏ．１～６は、エッジライト型面発光装置に用いる導光板として好適であると考えられる。一方、試料Ｎｏ．７は、ガラス組成の塩基性度が高いため、紫外線照射前後の透過率差が大きかった。
１　エッジライト型面発光装置
２、１２　光源
３、１０　導光板
４、１９　反射層
５　拡散板
６、１４　光反射面
７　光出射面
１１　ガラス板
１３、１６～１８　端面
１５　ドット模様
１９　反射層

Claims (8)

  1. 　少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最高透過率が８０％以上であり、且つ該ガラス板のガラス組成の塩基性度が０．５６以下であることを特徴とする導光板。
  2. 　ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～２０％、Ｂ２Ｏ３　０～２５％、Ｎａ２Ｏ　０～２５％、Ｋ２Ｏ　０～１５％、ＣａＯ　０～２５％、ＳｒＯ　０～２５％、ＢａＯ　０～３５％、ＳｎＯ２　０～０．５％、Ｓｂ２Ｏ３　０～０．５％、Ａｓ２Ｏ３　０～０．５％を含有することを特徴とする請求項１に記載の導光板。
  3. 　ガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＸ（％）、出力０．１ｍＷ、波長１８５ｎｍの紫外線、出力１３．３ｍＷ、波長２５４ｎｍの紫外線及び０．４ｍＷ、波長３６５ｎｍの紫外線を同時に１２時間照射した後のガラス板の光路長２ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける平均透過率をＹ（％）とした時に、Ｘ－Ｙ＜１％の関係を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載の導光板。
  4. 　ガラス板の光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最低透過率の差が１０％以下であることを特徴とする請求項１～３の何れかに記載の導光板。
  5. 　ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量が１００質量ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１～４の何れかに記載の導光板。
  6. 　ガラス板の少なくとも一方の表面上に、ドット模様が形成されていることを特徴とする請求項１～５の何れかに記載の導光板。
  7. 　ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０－７／℃以下であることを特徴とする請求項１～６の何れかに記載の導光板。
  8. 　エッジライト型面発光装置に用いることを特徴とする請求項１～７の何れかに記載の導光板。
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