TWI517921B - 連接貴金屬片的方法及裝置 - Google Patents

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Description

連接貴金屬片的方法及裝置
本發明係關於接合貴金屬片以形成結構部件的方法，本發明亦關於適用於此方法的裝置，及關於該方法的產品。
由貴金屬及貴金屬合金所構成的結構部件，例如較佳為PGM物質，係使用於玻璃工業中，特別是在特殊玻璃的熔解及熱成形的工廠中。該等使用於熔合技術中的工廠元件也稱為PGM(鉑族金屬)產品，係用於將液體玻璃熔解、精煉、輸送、均質化及分配。該等貴金屬合金大多為具有銠、銥或金的合金化添加之鉑系合金。若因玻璃熔合所致的機械及/或熱應力而需要很高的結構部件強度時，會增加使用經氧化物分散物強化的鉑系合金，因其特徵在於抵抗熱、機械及化學應力上比標準合金更高的能力。分散有氧化物的合金在後述中也稱為ODS合金，以其很均質的微結構為特色。
帶有玻璃熔合物的工廠部件常為貴金屬片結構，其設計成薄壁管線系統。熔合的玻璃流經其間，溫度介於1000℃至1700℃。
因為其高熔點，PGM(鉑族金屬)物質以其高抗溫性、以及高機械強度和抗磨損性為特色，且所以特別適用於與玻璃熔合物接觸的工廠結構部件或工廠部件的生產。適合的物質為鉑及鉑的合金及/或其他PGM金屬，其視需要也含有微量的鹼金屬，作為進一步的合金化成份或氧化性添加物。一般的物質為精煉的鉑、鉑-銠合金及鉑-銥合金，其含有少量細微分佈的耐火金屬氧化物，例如特別是二氧化鋯或氧化釔，以增加強度及高溫的潛變抵抗性。
然而，除了適當物質的選擇之外，貴金屬元件的製造、特別是成形在決定強度上也扮演很重要的角色。通常，該等元件係以個別金屬片接合在一起，以提供所需的幾何形狀，且通常以熔合鍛接將彼此連接。在此方法中，將彼此待連接的金屬片之間的接合及若適當的相同類型的填充物質以熱供應轉換成熔解狀態，並熔合在一起。在此情況下，可由電弧或點燃的氣-氧氣混合物產生熔合熱。然而，若以此方式接合的元件暴露於極高溫之下，例如高於1200℃，經鍛接的接縫常會形成整體物質黏合的脆弱點。已確定的原因為經鍛接接縫中的不均質性及受熱影響區域中之微結構的改變。特別是在圓柱形結構部件中的徑向鍛接接縫，例如管線，因作用的應力比起圓周的鍛接接縫幾乎高至二倍而處於特定風險，所以該徑向的鍛接接縫通常會失敗並剝離分開。當使用已知的鍛接方法時，例如鎢惰性氣體(TIG)鍛接、電漿鍛接、雷射或自生鍛接，可將合金熔解。鑑於在1200℃以上的使用期間由於再結晶而在熔化傳統置換性固體溶液合金時，在鍛接接縫中僅能觀察到極少的強度損失，故在鍛接經氧化物分散物強化的合金時，其熔化導致熔體中大多數分散體通常為ZrO2及/或Y2O3的凝聚及漂浮。在經鍛接接縫中形成粗顆粒的固化微結構。因此經鍛接接縫中的分散體的強化作用便失效。以此方式接合在一起的元件對抵抗應力的能力及其服務壽命便減低至以標準合金接合的元件之水準。
由JP 5212577 A及EP 0320877 B1可知避免此缺點的方法。在本文揭示的方法中，ODS金屬片上的熔合鍛接接縫再以Pt-ODS金屬箔覆蓋，並在高溫下以鎚擊壓入接縫中。該方法經由金屬箔增加鍛接接縫的顆粒尺寸分佈之細度，結果便降低在表面上裂縫形成的可能性。除了進一步的過時方案，已依賴以鎚擊鍛接接縫的機構形成整體的連接。然而，該類型的連接在品質上受到很大的變化。為消除這些變化，在鍛接時需要對鍛接接縫製備的極大費用及很確實的方法參數控制。在該方法的情況中，二種待接合物質、特別是金屬片的均勻加熱於鎚擊時證明是困難的。當如此進行時，通常幾乎不可能適當地以炬將鍛接位置中較低的金屬片加熱，以在鎚擊時達到良好的黏著效果。結果該方法很費力，不必然導致最佳結果且非常昂貴。而且，當製造鎚擊鍛接接縫時有基本的問題，在將銠含量>4重量%的合金鎚擊時及通常在ODS合金的情況時，物質會有低的黏著趨勢。已存在於ODS物質中的氧化物及/或在鎚擊時形成的氧化物，主要為氧化銠，顯著降低二個結構部件的黏著性黏合，特別是金屬片。不良的黏著性黏合具有大幅增加生產費用的效應，但同時也增加接縫中接合區域之特定區域中進一步無法適當黏合的風險。
在DE 10237763 B4中，在製造分散有氧化物(ODS)的金屬物質的結構部件之永久性整體連接時，個別物質的鍛接分別在低於其熔解溫度下進行，在接合區域中具有至少部分形成擴散黏合。在第二方法步驟中，擴散黏合為較佳將完整的接合區域加熱至同樣低於物質及/或待彼此連接的結構部件的熔解溫度，且在此溫度下，機械地重複壓實，較佳為鎚擊。視鍛接操作之前彼此相關的配置而定，此情況中該彼此待連接的二個物質界定該接合，後者通常也形成接合區域，亦即產生該二者間想要的連接區域。在此方法中，藉由在加熱下的機械性重複壓實之前，安排進行擴散鍛接黏合的製造，以提供分散有氧化物(ODS)的金屬物質的結構部件之永久性整體連接。較佳的具體實例提供鍛接填充物的使用。此設置於二個物質及/或待與彼此連接的分散有氧化物的金屬物質之結構部件之間的接合區域中。在此，鍛接填充物可為分開的元件形式或其他在至少一個於接合區域中面向彼此之接合面上的塗層形式。在此情況中適當的填充物特別是柔軟的熔合合金，例如PtAu5、PtIr1、純Pt，但也可為更多種的固體合金，例如PtRh5、PtRh10、PtIr3。該文件強調鍛接填充物使其可達到待彼此連接的二個物質之間明顯增進的黏合，因為該二個物質之間的黏著趨勢大幅增加，且此進而大幅降低製造費用。此外，接合區域抵抗熱及機械應力的能力應該大幅增加。而且，該文件強調最佳為插入貴金屬箔。
本發明係基於提供將分散有氧化物的貴金屬片連接之增進及/或替代方法及進行此方法的裝置之目標。
適當的貴金屬片為由選自釕、銠、鈀、銀、鋨、銥、鉑、金及其彼此與其他金屬的合金之貴金屬所構成的金屬片，較佳為選自金、鉑、銠、銥及其彼此與其他金屬的合金，特別是純鉑、鉑與金、銥或銠的合金，特別是選自PtAu5、PtIr1、PtRh5、PtRh10、PtIr3的合金。如本發明，該貴金屬片分散有氧化物，亦即以適當氧化物的分散物將細顆粒穩定。該等氧化物通常為稀土氧化物，例如氧化銥、二氧化鋯。特別佳為由鉑、PtAu5、PtIr1、PtRh5、PtRh10或PtIr3所構成的金屬片，其分散有氧化銥或二氧化鋯的氧化物。
本目標係以申請專利範圍的主題物質而達成，如本說明書所揭示。
如第一個觀點，本發明特別是關於上述的方法，其包含以下步驟：將基座預熱，將至少二個待連接的金屬片部分配置為重疊，至少一個金屬片部分支撐於該基座上，及對該等金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接。在此情況下，基座可為直的或彎曲形狀或任何其他單一或組合形狀，且可為砧。基座較佳具有特別是與隨後擴散鍛接區域中期望的形狀相符之形狀。所以，若要形成管狀物品，基座較佳為形成與該管狀物品相同或相似的曲率半徑。可由手動或以機器輔助以提供重疊配置。較佳的是將與待重疊的金屬片部分相鄰的金屬片區域夾持，以避免其在製備及擴散鎚擊鍛接時滑出位置。
而且，如進一步的觀點，較佳為將邊緣去角，進一步較佳為以直線方式去角。在此，當將金屬片部分配置成重疊時，將待連接的金屬片部分的去角方式為去角後的邊緣會朝外延伸，亦即遠離相鄰的金屬片部分。已發現將金屬片部分以此方式去角及對準會增加完成的接合產品的潛變破壞強度。更進一步細節表示如下。在此情況下，也將金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接。如本發明較佳的方法也包含如上討論的二種觀點，亦即將基座預備及預熱，以及以所述方式形成去角。
經去角邊緣的去角寬度(F)較佳為原來金屬片厚度(t0)的1至3倍、較佳為2倍。進一步較佳的是去角角度α為約15至約27°、較佳約17.6至約25.6°、更佳約19.6至約23.6°，且最佳約21.6°。
如本發明，將基座預熱達約300至約600℃、較佳約350至約550℃、更佳達約400至約500℃。此可經任何期望的方式完成，例如使用火焰、在適當的爐中或較佳以設於基座內及/或之上的感應或電阻加熱器將基座加熱。
而且，如本發明，重疊配置包含將金屬片部分較佳直接配置在另一者之上/之下。所以，在金屬片部分之間未提供鍛接填充物及/或金屬箔。已發現本發明仍然比先前技藝產生更佳的潛變破壞強度。
較佳將金屬片部分重疊配置成重疊長度為原來金屬片厚度(t0)的2.5至7.5倍，較佳為原來金屬片厚度(t0)的4至7倍。在擴散鍛接之後，金屬片部分的重疊為原來金屬片厚度(t0)的3至8倍，較佳為原來金屬片厚度(t0)的5至7倍。
擴散鎚擊鍛接較佳為使用氣-氧氣炬進行。所以，金屬片部分為局部受熱，較佳達溫度約1000℃至約1700℃、更佳達溫度約1200℃至約1300℃或約1400℃至約1600℃。
進一步較佳的是將金屬片部分配置為重疊之前，將其相互面對之面粗糙化，較佳約0.05至約25 μm，且更佳約0.5至約10 μm之表面粗糙度Ra。此粗糙度可在去角時切割一定的切除邊緣加以提供，或其他於切割一定的切除邊緣之後的表面機械處理，例如研磨。粗糙化使其可提供擴散鍛接區域中的擴大表面積，及/或可使鍛接參數具增進的可控制性。
本發明也提供在擴散鎚擊鍛接之後，對擴散鎚擊鍛接所產生的接縫進行冷或熱成形，以使接縫平滑及/或降低其厚度。在此方法中，厚度較佳為降至原來金屬片厚度(t0)的0.9至1.2倍，且更佳為降至約原來金屬片的厚度(t0)。然後也可將接縫研磨及拋光，對接縫提供表面光度-若適合連同整個表面-以獲得均勻的表面品質。
該方法較佳以如下方式控制，在冷或熱成形之後，接縫具有的寬度為原來金屬片厚度(t0)的約5至約10倍，且更佳為原來金屬片厚度(t0)的約6至約7倍。
更佳的是在擴散鍛接之後，接著進行在溫度約900℃至約1400℃，且較佳約1000℃至約1200℃下的熱處理(「弛力退火」)。
如本發明，在金相顯微切片中可確定以如本發明方法獲得的接縫與不具接縫的相鄰金屬片之間無差異。
如進一步的觀點，本發明也關於將分散有氧化物的貴金屬片連接的裝置，特別是進行如本發明的方法。特別的是該裝置包含可如上述所形成及設置之可加熱基座。而且，提供將至少二個待連接的金屬片部分配置為重疊的對準裝置。此對準裝置可包含用水力、氣動及/或電動可啟動的夾爪。在夾持之後，至少二個金屬片部分中之至少一者支撐於基座之上。而且，提供對金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接的鎚。可使用半自動或全自動鎚。
如本發明的裝置，較佳包含可加熱的基座，其可適用於加熱達約300℃至約600℃、較佳為約350℃至約550℃、更佳為約400℃至約500℃，至少在其表面上以金屬片部分接觸。
以下的說明以較佳的具體實例為基礎討論本發明。
在圖1中，可見到二個金屬片部分、第一金屬片部分1及第二金屬片部分4，且在本具體實例中，其具有相同或至少非常相似的金屬片厚度t0。該等厚度也可與彼此不同。金屬片部分的二個邊緣以直線方式朝外去角，亦即該側係面向遠離個別相鄰的金屬片部分的方向，所以以去角角度α形成去角3及6，去角寬度以F標示。如本發明的一個觀點，該等去角因而以其未接合的狀態下的方式指向，該二個金屬片部分未在同一平面中，或實質上未在同一平面中。在具有重疊寬度為的重疊區域中，隨後待與該二個金屬片部分接觸的個別接觸部分2及5彼此相對配置，可以將該等接觸部分粗糙化。重疊寬度總是大於去角寬度F。
圖2顯示一具體實例，其中第二金屬片部分4支撐於基座10之上，例如砧，其已經加熱或將進一步加熱。在此情況中，熱應該自基座先轉換至第二金屬片部分4，且若適當則也至第一金屬片部分1。雖然待鍛接的金屬片部分的點之預熱很重要，若第一金屬片部分1的部件也支撐於基座10之上，熱也可經由此轉換。
金屬片部分1及4皆由對準裝置(未示出)以夾持力FE夾持。對準裝置通常間接經由夾持的金屬片部分僅連接至基座10。
圖3顯示二個金屬片部分1及4為以擴散鎚擊鍛接而接合在一起的形式。此產生示意如圖3的結構。在經鍛接接縫的區域中，厚度為原來金屬片厚度t0的1.0至1.6倍。經鍛接接縫的寬度為B鍛接，且通常比原來重疊寬度更寬(與圖1比較)。
最重要的是如圖4顯示，以冷成形而獲得厚度的降低，經鍛接接縫的區域中厚度為t完成。如前已提及，其實質上與t0相符或僅稍微較大。經鍛接接縫的完成寬度B便也比擴散鎚擊鍛接不久之後的經鍛接接縫的寬度更寬。
實例
在比較實例中，將由物質FGSPtRh10(以氧化鋯穩定的PtRh10細顆粒)以及插入於金屬片部分之間厚度為0.8 mm且化學性純度的鉑箔所構成的金屬片部分進行擴散鍛接；如本發明的實例，將多個具有不同去角及重疊的金屬片部分進行擴散鍛接。不同的重疊長度及去角角度如表1所示。將基座預熱至溫度約400℃，再於溫度約1250℃下進行擴散鍛接。冷卻後，在室溫下將接縫往下鎚擊至原來的金屬片厚度。相對於比較實例在溫度為1400℃下於1小時、10小時及100小時下常態化的潛變破壞強度結果參見表2並顯示於圖6。為了決定潛變破壞強度，具有接縫且長、寬、及高為600 mm、5 mm及0.8 mm的條板以不同重量裝載進溫度為1400℃的爐中，且持續時間直到對張力畫出破壞。由所得的圖決定在1小時、10小時及100小時下的潛變破壞強度，並以比較實例的潛變破壞強度常態化。重疊長度及去角角度如表1所示。
由此結果可見到與比較試驗相比而有可觀的增進之潛變破壞強度。
產生的強度與未鍛接的起始物質相比僅略微降低。即使在相當長的時間之後(試驗操作100h)，潛變破壞強度僅至多約低於未鍛接的起始物質之20%。在較高溫度時(1400℃)，潛變破壞強度幾乎比具有將金屬箔插入經鍛接接縫之間的樣品情況高出50%。
本發明同樣包含圖中的個別特性，即使這些在此顯示的特性與其他特性有關及/或未在之前或之後提及。
本發明同樣包含含有提及或如上顯示或以下與各種具體實例相關特性之任何組合之具體實例。
本發明同樣包含精確或準確的說明、特性、數值或範圍等，若這些說明、特性、數值或範圍已在之前提及或在以下與例如「約為、約、大約、實質上、通常、至少」等的說明相關(亦即「約為3」應該同樣包含「3」或「實質上為輻射狀地」應該也包含「輻射狀地」)。
1．．．第一金屬片部分
2．．．接觸部分
3．．．去角
4．．．第二金屬片部分
5．．．接觸部分
6．．．去角
10．．．基座
t0．．．金屬片厚度
α．．．去角角度
F．．．去角寬度
．．．重疊寬度
FE．．．夾持力
B鍛接．．．經鍛接接縫的寬度
B．．．經鍛接接縫的完成寬度
t完成．．．經鍛接接縫區域中的厚度
圖1顯示二個經去角的金屬片部分在接合前的基礎圖，如本發明所述該等去角係面向彼此遠離的方向；
圖2顯示與圖1相似的另一基礎圖，但其中金屬片部分係置於經加熱的基座10及/或砧之上；
圖3顯示另一基礎圖，顯示二個金屬片部分以擴散鎚擊鍛接連接；
圖4顯示另一基礎圖，顯示以擴散鎚擊鍛接而連接並也已進行冷成形的二個金屬片部分；及
圖5顯示另一基礎圖，顯示以如先前技藝的方法之擴散鎚擊鍛接而已連接並也已進行冷成形的二個金屬片部分；及
圖6顯示常態化的潛變破壞強度的圖。
1．．．第一金屬片部分
2．．．接觸部分
3．．．去角
4．．．第二金屬片部分
5．．．接觸部分
6．．．去角
α．．．去角角度
F．．．去角寬度
．．．重疊寬度

Claims (15)

  1. 一種連接具有原來厚度(t0)之分散有氧化物的貴金屬片之方法，其包含下列步驟：提供至少二個待連接的金屬片部分，該等金屬片部分具有去角的邊緣，該等去角的邊緣呈現15至27°的角度；將該等至少二個待連接的金屬片部分配置為重疊且重疊長度為原來金屬片厚度(t0)的2.5至7.5倍，該等去角的邊緣往外伸，遠離相鄰的金屬片部分；及對該等金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接以獲得經鍛接的接縫，其中該經鍛接的接縫具有介於原來厚度(t0)之1.0與1.6倍之間的厚度。
  2. 如申請專利範圍第1項之方法，其中該貴金屬片為以鉑、金、銠、銥及其彼此或與其他金屬的合金所構成的金屬片。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中該等去角邊緣的去角寬度(F)為原來金屬片厚度(t0)的1至3倍。
  4. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中在對該等金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接之前，將至少一個金屬片部分支撐於一經預熱之基座上。
  5. 如申請專利範圍第4項之方法，其中將該基座預熱達300至600℃。
  6. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中該重疊的配置包含將該等金屬片部分直接配置為一者在另一者之上/之下。
  7. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中在該擴散鎚擊鍛接之後，該等金屬片部分的重疊為原來金屬片厚度(t0)的3至8倍。
  8. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中該擴散鎚擊鍛接係使用氣-氧氣炬進行，因此將該等金屬片部分局部加熱，較佳達溫度1000至1700℃。
  9. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中該等金屬片部分在配置為重疊之前，將其相互面對之面粗糙化達0.05至25μm之表面粗糙度Ra。
  10. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中在該擴散鎚擊鍛接之後，對擴散鎚擊鍛接所產生的接縫進行冷或熱成形，其中該接縫的厚度較佳為降至原來金屬片厚度(t0)的0.9至1.2倍。
  11. 如申請專利範圍第10項之方法，其中在該冷或熱成形之後，該接縫的寬度為原來金屬片厚度(t0)的5至10倍。
  12. 如申請專利範圍第1或2項之方法，其中在該擴散鎚擊鍛接之後，接著進行在900至1400℃之溫度下的弛力退火。
  13. 一種用於進行如申請專利範圍第1至12項中任一項之方法的裝置，該裝置包含：可加熱的基座；用於將至少二個待連接的金屬片部分配置為重疊的對準裝置，至少一個金屬片部分支撐於該基座上；及 用於對該等金屬片部分施以擴散鎚擊鍛接的鎚。
  14. 如申請專利範圍第13項之裝置，其中該可加熱基座可加熱達300至600℃。
  15. 一種分散有氧化物的貴金屬片，其含有藉由申請專利範圍第1至12項中任一項的方法所接合的兩個部分。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2487004B1 (en) * 2011-02-14 2016-04-20 Umicore AG & Co. KG Method of producing a welded article of dispersion strengthened Platinum based alloy with two steps welding
CN104907720A (zh) * 2015-06-19 2015-09-16 安徽安凯汽车股份有限公司 矩形管错位拼接结构
JP2020175397A (ja) * 2019-04-15 2020-10-29 トヨタ自動車株式会社 鋼板部材の製造方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1033412A (en) * 1962-04-26 1966-06-22 Int Nickel Ltd Brazing platinum and alloys thereof
US3301994A (en) 1964-10-09 1967-01-31 Taylor Winfield Corp Method of joining metal sheet or strip
LU49587A1 (zh) * 1964-10-20 1965-12-06
US3504427A (en) 1967-12-04 1970-04-07 Taylor Winfield Corp Method of joining metal sheet and strip
DD226223A1 (de) * 1984-07-26 1985-08-21 Ilmenau Tech Hochschule Verfahren zur erwaermung von kontaktflaechen beim verbinden
DE3665030D1 (en) * 1985-06-11 1989-09-21 Bbc Brown Boveri & Cie Process for joining dispersion-hardened superalloy building elements by way of the press-bonding method
US4819859A (en) * 1987-12-18 1989-04-11 Ppg Industries, Inc. Lamination of oxide dispersion strengthened platinum and alloys
JP2717312B2 (ja) * 1989-07-27 1998-02-18 マツダ株式会社 シーム溶接方法
JPH044198A (ja) 1990-04-19 1992-01-08 Csk Corp 磁気カード
JPH05212577A (ja) 1992-01-31 1993-08-24 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk 酸化物分散型強化白金材料の溶接部補強方法
JP3298444B2 (ja) 1997-02-12 2002-07-02 豊丸産業株式会社 遊技機
SE9701265D0 (sv) * 1997-04-04 1997-04-04 Esab Ab Förfarande och anordning för friktionsomrörningssvetsning
JPH11140611A (ja) * 1997-11-07 1999-05-25 Hitachi Ltd ガドリニウム含有ジルコニウム基合金材の製造方法
DE19813988C1 (de) * 1998-03-28 1999-10-28 Heraeus Gmbh W C Verfahren zur Herstellung eines aus durch feinverteilte, kleine Teilchen aus Unedelmetalloxid dispersionsverfestigtem Platinwerkstoff bestehenden, geschweißten, insbesondere mindestens eine Innenwand aufweisenden Formkörpers, isnbesondere eines Rohres
JP3664883B2 (ja) 1998-08-10 2005-06-29 住友金属工業株式会社 熱間圧接方法およびその装置
JP4230025B2 (ja) * 1998-11-13 2009-02-25 山陽特殊製鋼株式会社 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法
ATE287311T1 (de) * 1998-11-18 2005-02-15 Elpatronic Ag Verfahren und vorrichtung zum schweissen von blechen mit einem laser
JP2002153930A (ja) * 2000-09-06 2002-05-28 Toyota Motor Corp 中空部材、その製造方法、その中空部材を用いた流体流通システム、および中空状材の成形装置
DE60313329T2 (de) 2002-07-17 2008-01-03 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Schmiedeschweissverfahren
UA82487C2 (uk) * 2002-07-17 2008-04-25 Шелл Інтернаціонале Рісерч Маатшаппідж Б.В. Ковальське зварювання трубних конструкцій, які експлуатуються у важких умовах
DE10237763B4 (de) 2002-08-17 2006-01-12 Schott Ag Verfahren zur Herstellung unlösbarer stoffschlüssiger Verbindungen von Bauteilen aus oxid-dispergierten-(ODS)-metallischen Werkstoffen durch Verschweißen und durch das Verfahren hergestellte Bauteile
US20050258218A1 (en) * 2002-10-07 2005-11-24 Christian Schmaranzer Method for joining two metal sheets respectively consisting of an aluminum material and an iron or titanium materials by means of a braze welding joint
US7431192B2 (en) 2005-01-04 2008-10-07 Kulicke And Soffa Industries, Inc. Wire bonding apparatus

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