TWI498271B - 線體捲裝線架、線體捲取方法及線體捲取裝置 - Google Patents

Description

線體捲裝線架、線體捲取方法及線體捲取裝置

本發明係關於一種線體捲裝線架、線體捲取方法及線體捲取裝置，其較佳地係應用於將具有低耐力(proof stress)特性的線條體(wire body)相對於線架做捲繞組裝，以做為例如太陽能電池的導線。

太陽能電池係具有將做為太陽能電池單元的矽結晶晶元其特定的區域使用連接用的導線銲接，並透過導線來傳送電力的構成。而此太陽能電池用之導線其連接太陽能電池單元的連接部分，為了要能追隨太陽能電池單元的變形量，必須降低其0.2%耐力值的數值。換句話說，做為太陽能電池用之導線須具備降低0.2%耐力值的低耐力特性，因此習知上使用降低其0.2%耐力值的線條體(以下亦稱作低耐力化線條體)。

而近年來為了要緩和太陽能電池構成材料的矽原料供應不足的影響，以及降低材料成本，太陽能電池單元開始有薄型化的趨勢。

然而，在將太陽能電池單元薄型化後其強度亦相對變弱，同時太陽能電池中與太陽能電池用之導線銲接的連接部分，也容易因彼此的膨脹率不同導致太陽能電池產生彎曲或損壞的問題。

因此，太陽能電池用之導線與太陽能電池單元的連接部分，為了能隨著太陽能電池單元變形，須使其具有降低0.2%耐力值的重要特性。

而此低耐力化的線條體為了能保持0.2%耐力值在較低的數值，在製造時必須將一般未將0.2%耐力值降低的普通線條體使用完全不同的捲繞組裝方式對線架做捲繞組裝。

更詳細地說，應用於前述未將0.2%耐力值降低的普通線體，其線體捲取方法及線體捲取裝置，被揭露於專利文獻1(日本專利特開第2002-241053號公報)中所提出的線體捲取方法及線體捲取裝置。

專利文獻1中記載的線體捲取方法及線體捲取裝置，其係為在線體捲取時，於線體的外圍處設置加壓接觸的加壓滾輪單元，並藉由加壓滾輪單元抵壓線體捲繞組裝層的外圍，以修正捲繞間距的錯位並同時拘束線體達到整列捲繞功效的線體捲取方法及線體捲取裝置。

使用上述方式捲繞組裝的線體，可在橫動間距為線體約1.0倍寬度的設定值下對線架做捲繞組裝。換句話說，能形成捲繞層逐層累積的捲繞態樣，而各個捲繞層係由將線體沿線架軸方向做重複配列後的配列部分所構成。而線體的配列部分係沿線架軸方向做無間隙的配列，且在各個捲繞層的軸方向上呈一致的配列態樣。

如前述專利文獻1中所記載的線體捲取方法及線體捲取裝置，在線體為一般非低耐力化的通常線體時，由於能 同時施以足夠的捲繞組裝張力做捲繞組裝，並透過加壓滾輪單元對線體捲繞組裝層的外圍加壓並同時捲繞組裝，因此即使橫動間距為線體約1.0倍寬度的長度，也不會受到捲繞錯位及捲繞鬆弛的影響。

然而，在將低耐力化的線體對線架做捲繞組裝時，線體在被施加負荷的情況下會無法保持其0.2%耐力值在較低的數值，因此相較於一般非低耐力化的線體做捲繞組裝，必須使用較小的捲繞組裝張力來對線架做捲繞組裝。

更進一步，若將低耐力化的線體使用前述專利文獻1中記載的線體捲取方法及線體捲取裝置對線架做捲繞組裝，例如透過加壓滾輪單元對線體捲繞組裝層的外圍加壓並同時捲繞組裝，會導致線體在被施加負荷的情況下無法保持其0.2%耐力值在較低數值的問題產生。

值得一提的是，若將上述的方式改變成不使用加壓滾輪單元對線體捲繞組裝層的外圍加壓，或者是對線體使用較小的捲繞組裝張力做捲繞組裝，會使得線架軸方向上呈螺旋狀捲繞組裝的導角變小，導致在線架軸方向上產生捲繞錯位的現象，而此捲繞錯位現象也是線體捲繞鬆弛(捲繞瓦解)或捲繞崩塌現象發生的主因。

特別是在如專利文獻1中記載的線體捲取方法及線體捲取裝置的情況下，若將橫動間距設為線體約1.0倍寬度的長度，亦即線體在線架軸方向上的複數配列部分呈現略無間隙的整列狀態時，由複數配列部分所配列構成的捲繞層表面將呈現略平坦狀。

如此一來，在線架的半徑方向上會有複數層的捲繞層做層積，而半徑方向上內側與外側相鄰重合的捲繞層中，外側的捲繞層容易對構成略平坦狀表面的內側捲繞層產生滑動，使得前述提到線架軸方向上的捲繞鬆弛及捲繞崩塌現象產生。

因此，在使用低耐力化線體的情況下，為了能使其0.2%耐力值保持在較低的數值，則不能在低捲繞組裝張力下做捲繞組裝，亦無法透過加壓滾輪單元對線體組裝捲繞層的外圍做加壓，特別是在橫動間距長度為線體約1.0倍寬度的場合，上述的動作將引起捲繞錯位的發生，在受到捲繞錯位的影響下將容易導致捲繞鬆弛或捲繞崩塌的產生。

在捲繞鬆弛發生的情況下，將無法保持對線架的捲繞組裝狀態，同時也容易發生線體彼此相互的摩擦疊合，或者容易與線架軸環部周邊的元件彼此接觸的情況，使得線體產生磨損，難以在施加負荷的情形下確保線體的品質。另外前述的捲繞鬆弛一旦發生後，在例如搬運線體捲裝線架時，也會因為振動的緣故讓捲繞鬆弛的現象變嚴重。

另一方面，當捲繞崩塌的現象發生時，在將線體自捲繞組裝於線架的狀態下抽送取出時，線體其送出部分會與捲繞崩塌部分產生干涉，導致線體在抽送取出時發生彼此拉扯牽引的現象。

在將這些線體自捲繞組裝於線架的狀態下抽送取出時，也會因為拉扯牽引的緣故對線體本身施加負荷，促使 線體無法保持其0.2%耐力值在優良品質範圍內的問題發生。

更進一步，將線體自捲繞組裝於線架的狀態下抽送取出時，一旦線體彼此拉扯牽引，亦可能會造成線體斷裂，阻礙線體平順地抽送取出，使得後續一連串的生產線過程必須被迫全數中斷，導致生產效率顯著地下降。

本發明係提供一種線體捲裝線架、線體捲取方法及線體捲取裝置，其係能讓低耐力化的線條體即使在不對線架施以負荷的狀態下，做捲繞組裝仍然能保持不產生捲繞鬆弛或捲繞崩塌的整列捲繞狀態，以及可將低耐力化的線條體自捲繞組裝於線架的狀態下平順地抽送取出。

為達上述目的，本發明之一種線體捲裝線架，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方向做捲繞重疊。線體捲裝線架的特徵在於，將預設的橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值，並同時設定為可防止線條體產生捲繞膨出部分的數值。其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出所導致。

換句話說，本發明之橫動間距係設定為1.0倍定格間 距以外的數值，並同時設定為可防止線條體產生捲繞膨出態樣的數值。其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出所導致。

另外，線體捲裝線架係代表線架本體部捲繞組裝有低耐力化之線條體的線架。

而低耐力化之線條體係為拉扯實驗中其0.2%耐力值低於60MPa以下的線條體，例如為剖面呈平角狀、剖面呈圓形的太陽能電池用之平角導體的線條體。

本發明之定格間距係為線條體沿線架軸方向上配列設置的配列間隔中，與線條體寬度相當的數值(線條體寬度的1.0倍)。或者是參考線條體長度方向上線條體的寬度間隙或線架本體軸方向上的間隙後，得出的設定值(線條體寬度的+α倍)與相當於線條體寬度的數值兩者加算的數值(線條體寬度的1+α倍)。

本發明之捲繞膨出部分係指捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出所產生的膨出部分。但並不限定是捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體在線架軸方向上略有膨出的膨脹部分，也可以是線架軸方向上凹部與凸部彼此交互重複構成的凹凸狀捲繞膨出部分，或者是包含線架軸方向上至少一部分較線架軸方向上其他部分為凸狀的部分。

此外，捲繞膨出部分若屬於上述由線架軸方向上凹部 與凸部彼此交互重複構成的情況時，在線架振動的同時凸部分的線條體將往凹部分滑動陷落，產生捲繞鬆弛、捲繞崩塌及捲繞錯位的現象，同時也是本發明之捲繞膨出部分發生捲繞鬆弛、捲繞崩塌及捲繞錯位的主因。

本發明之線條體的形狀與大小並不做任何限定，較佳地係為平角線。線條體透過上述純銅系導體材料以平角線成形，並於表面施以浸鍍處理，以做為連接矽結晶晶元其特定領域的連接用導線，也就是可做為太陽能電池用之浸鍍線。

線條體較佳地為純銅系材料所形成。前述之純銅系材料並不特別限定為不純物含量偏低或導電率高的純銅系導體材料，較佳地可為例如是無氧銅(OFC)、精銅、去氧磷銅等幾乎不含氧化物，純度為99.9%以上的銅系材料。

透過上述的構成，即使不對線架施加負荷將低耐力化的線條體做捲繞組裝，也能保持不產生捲繞鬆弛或捲繞崩塌現象的整列捲繞狀態，亦可將低耐力化的線條體從捲繞組裝的狀態平順地抽送取出。

更詳細地說，透過將橫動間距P設定為比1.0倍定格間距還大的數值，與設定為1.0倍定格間距的情況做比較，前者能確保線條體其捲繞組裝部分彼此的間隔，也能讓捲繞層表面呈現凹凸形狀的捲繞組裝狀態，提升捲繞層間抵抗摩擦阻力的效果。

藉由前述構成，即使以不對線條體施加負荷的低捲繞組裝張力對線條體做捲繞組裝，也能使低耐力化的線條體 不產生捲繞錯位及捲繞瓦解地相對於線架做捲繞組裝，因而能實現低耐力化線條體其捲繞組裝較佳的捲繞態樣。

再者，在橫動間距P設定為比1.0倍定格間距數值還大的情況下，將如上所述，低耐力線在不施以捲繞組裝張力下，雖能不產生捲繞錯位及捲繞瓦解地相對於線架做捲繞組裝，但另一方面在此橫動間距P的設定場合下，會因為橫動間距P數值的不同，使得線架圓周方向上至少一部分產生比圓周方向上其他部分較為突出的捲繞膨出部分。

為了防止上述情況產生，本發明係如上所述，透過將橫動間距P設定為可防止線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出，導致線條體產生捲繞膨出部分的數值，因而能防止捲繞崩塌或捲繞瓦解等造成捲繞膨出部分發生的主因。

因此，能保持不產生捲繞鬆弛或捲繞崩塌現象的整列捲繞狀態，亦可將低耐力化之線條體從捲繞組裝的狀態平順地抽送取出。

在本發明的實施例態樣中，令橫動間距為P，令定格間距為p，將其設定為滿足1.0×p<P<3.0×p的條件。

如同上述，透過將橫動間距P設定為滿足1.0×p<P的數值，與前述設定為例如是滿足1.0×p>P的數值，此時由整列捲繞的線條體沿線架軸方向做配列所形成之複數個捲繞組裝部分中，將不會存在些許捲繞組裝部分往相鄰重合之捲繞組裝部分做重疊覆蓋的傾斜情況，因而能以安定的捲裝態樣做捲繞組裝。

又或者是如同上述，藉由將橫動間距P設定為1.0×p<P的數值，例如是在設定為P=1.0×p的情況下，對於線架做複數層捲繞組裝的線條體由於是幾乎無間隙地整列，因此能防止捲繞層彼此間摩擦阻抗低下的捲繞態樣產生，避免捲繞錯位及捲繞瓦解的發生。

所以，在捲繞錯位及捲繞瓦解不會發生的情況下，除了能平順地自線架中抽送取出線體外，也能防止線條體歪斜彎曲的發生及避免0.2%耐力值變大的情況，因而能確保線體為可用做太陽能電池用連接導線的優良品質。

又，同樣地如同上述透過將橫動間距P設定為P<3.0×p的數值，可防止捲繞組裝於線架的線條體其相對於線架軸方向的傾斜角度(相對於線架軸方向其垂直方向的螺旋導角)變大。亦即能把線條體相對於線架的捲繞組裝軌道抑制為螺旋導角較小的捲繞組裝軌道。

透過前述方式，即使線條體是使用低張力對線架做捲繞組裝，也不會產生相對於線架的捲繞鬆弛，也能避免因捲繞錯位影響所導致的捲繞崩塌現象產生。

另外，前述的低張力係指比能維持低耐力化線條體其0.2%耐力值在60MPa以下的張力更低的張力。

更進一步，將線條體相對於線架做捲繞組裝時，除了能抑制施加於線條體的負荷外，也能防止相對於線架捲繞組裝的線條體產生彎折、彎折凹痕及線條體角部凹陷等變形現象的發生。

又，在本發明的實施例態樣中，可設定為滿足1.0×p <P<2.0×p且2.0×p<P<3.0×p的條件。

換句話說，相當於將橫動間距P設定為2.0倍定格間距p以外的數值。

如同前述藉由將橫動間距P設定為定格間距2.0倍以外的數值，能讓捲繞組裝於線架的線條體在不易形成凹凸狀捲繞膨出部分的狀況下，以不產生捲繞崩塌的捲繞態樣做捲繞組裝。

於是，捲繞組裝於線架的線條體抽送取出的抽出部分，透過被捲繞膨出部分其捲繞崩解的地方覆蓋，使得抽出部分的線條體和捲繞膨出部分的線條體彼此干涉，因而讓抽出部分在抽送取出的過程中不會讓線條體拉扯牽引，可在不對線架施以負荷的情況下將線條體抽送取出。

因此，在相對於線架抽送取出線條體時，不會對線條體施加過大的負荷，因而能確保其具有較低的0.2%耐力值。

又，在本發明的實施態樣中，亦可將橫動間距P設定為滿足P<1.5×p的條件。

藉由上述的構成，例如在P>1.5×p的情況下，也就是橫動間距P較大的場合，線條體容易在線架軸方向中，往比捲繞組裝軌道更短的橫動間距P方向上滑動產生捲繞錯位，但若將橫動間距P設定為P<1.5×p，則能防止前述事態的發生，能以較佳的捲繞態樣構成線體捲裝線架。

更進一步，將線條體相對於線架做橫動捲繞時，透過讓線條體往線架軸方向做配繞，能確實防止施加張力的變 大、捲繞錯位或對線條體施加不必要負荷的現象。

再更進一步，透過將橫動間距P設定為P<1.5×p，在將同一長度的線條體相對於線架捲繞組裝時，與前述橫動間距P設定為P>1.5×p的場合相比，能不突出地對線架做捲繞組裝，構成緊緻的線體捲裝線架。

此外，本發明之一種線體捲裝線架，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方向做捲繞重疊。線體捲裝線架的特徵在於，橫動捲繞係將捲繞層中的跨越部分沿線體軸方向並列以在捲繞層形成軸方向跨線，其中捲繞層係由線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成。另外，將預設的橫動間距在滿足1.0×p<P<1.5×p的範圍內，設定為軸方向跨線在捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值。

根據上述的構成，即使是低耐力化的線條體也能在不施加過大負荷的情況下不產生捲繞鬆弛地做捲繞組裝，同時亦能防止捲繞膨出部分的發生，實現不產生捲繞崩塌及捲繞鬆弛的捲繞態樣。

更詳細地說，若為一般非低耐力化的通常線條體時，由於可以確實地一邊施以張力一邊對線架做橫動地捲繞 組裝，因此即使將橫動間距設定為P=1.0×p做橫動捲繞，也能將捲繞層彼此間因摩擦抵抗較低所產生的捲繞鬆弛現象降低至最小限度。此外，透過將橫動間距設定為P=1.0×p做橫動捲繞，沿線架軸方向的線條體其配列部分彼此間的間隙也會變小，在線架軸方向上前述的跨越部分也相對不會有其他跨越部分以外的突出(凸狀)部分產生。

另一方面，在低耐力化線條體的場合下，為了不對線條體施以張力且達到不產生捲繞崩塌的捲繞組裝，需如同上述將橫動間距P設定為大於1.0倍定格間距p的數值。

值得一提的是，在藉由橫動捲繞對線架做複數層的捲繞重疊時，跨越部分將沿著線架軸方向並列，在各個捲繞層形成軸方向跨線。

然而，在橫動間距P設定為大於1.0倍定格間距p的數值時，特別是軸方向跨線於各個捲繞層上有著與線架圓周方向一致的捲繞態樣情形下，此捲繞態樣中軸方向跨線在各捲繞層上有著與線架圓周方向一致的部分，與線架圓周方向的其他部分相比，將成為線條體其突出的捲繞膨出部分，也就是容易產生捲繞崩塌的捲繞態樣。

所以，藉由將橫動間距在滿足1.0×p<P<1.5×p的範圍內，設定為軸方向跨線在各個捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值，即便是使用低耐力化的線條體，也能在不施加過大負荷的情況下不產生捲繞鬆弛地做捲繞組裝，同時亦能防止捲繞膨出部分的發生，實現不產生捲繞崩塌及捲繞鬆弛的捲繞態樣。

此處之跨越部分係為構成捲繞層外側部分的線條體其配列部分，跨越構成捲繞層內側部分的線條體其配列部分所產生。

詳細地說，在橫動捲繞下，相對於線架做複數層捲繞重疊的捲繞層中，其線架半徑方向上外側與內側相鄰貼合的捲繞層不論是構成外側捲繞層之線條體的配列部分，還是構成內側捲繞層之線條體的配列部分，皆為螺旋狀的配列。而表示各自配列部分其配列方向的螺旋導角，在構成外側捲繞層之線條體的配列部分與構成內側捲繞層之線條體的配列部分恰為正負反號。

於是，在橫動捲繞下，相對於線架做複數層捲繞重疊時，在複數個捲繞層中構成外側捲繞層的線條體，會跨越地配列構成內側捲繞層之線條體的配列部分，因而構成外側捲繞層之線條體的配列部分，將必然地成為構成內側捲繞層之線條體其配列部分的跨越區，而前述的跨越區就是上述提到的跨越部分。

再者，上述沿線架軸方向的形容，並不限定為平行於線架軸方向，亦可為相對於線架軸方向的傾斜方向，但至少都包含有與線架軸方向有關的方向成分。

又，本發明之一種線體捲裝線架，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方 向做捲繞重疊。線體捲裝線架的特徵在於，橫動捲繞係將捲繞層中的跨越部分沿線體軸方向並列以在捲繞層形成軸方向跨線，其中捲繞層係由線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成。另外，將預設的橫動間距在滿足1.0×p<P<1.5×p的範圍內，設定為軸方向跨線在捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值。

又，本發明之一種線體捲取方法，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方向做捲繞重疊。線體捲取方法的特徵在於，將預設的橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值，並同時設定為可防止線條體產生捲繞膨出部分的數值，其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出所導致。

又，本發明之一種線體捲取方法，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方向做捲繞重疊。線體捲取方法的特徵在於，橫動捲繞係將 捲繞層中的跨越部分沿線體軸方向並列以在捲繞層形成軸方向跨線，其中捲繞層係由線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成。另外，將預設的橫動間距在滿足1.0×p<P<1.5×p的範圍內，設定為軸方向跨線在捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值。

又，本發明之一種線體捲取裝置，其係將低耐力化的線條體相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓線條體往線架的半徑方向做捲繞重疊。線體捲取裝置的特徵在於，將預設的橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值，並同時設定為可防止線條體產生捲繞膨出部分的數值，其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的線條體較線架圓周方向上的其他線條體突出所導致。

本發明透過以上的構成，提供能讓低耐力化的線條體即使在不對線架施以負荷的狀態下，做捲繞組裝仍然能保持不產生捲繞鬆弛或捲繞崩塌的整列捲繞狀態，以及可將低耐力化的線條體自捲繞組裝於線架的狀態下平順地抽送取出的一種線體捲裝線架、線體捲取方法及線體捲取裝置。

以下利用圖示說明本發明之一實施態樣。

如圖1所示，本實施態樣之鍍銲線製造裝置11，係由浸鍍前處理手段2、浸鍍手段61以及捲取手段71所構成，其中浸鍍前處理手段2係對待鍍線1a進行浸鍍前處理，浸鍍手段61係對待鍍線1a的表面施行鍍銲，捲取手段71係對表面已施行浸鍍的浸鍍線1b做捲取。

又，圖1係為鍍銲線製造裝置11的模式化示意說明圖。

持鍍線1a係使用平角銅線，其中平角銅線係由另行準備的平角線製造機(圖中未示)將無氧銅(OFC)延展壓成厚度為0.05~0.5mm及寬度為0.8~10mm的尺寸所形成，較佳地係為厚度0.08~0.24mm及寬度1~2mm的尺寸。

上述浸鍍前處理手段2主要由供給裝置12、加熱處理爐22、酸洗淨槽31、超音波水洗淨槽41以及軟化退火爐51而構成。

供給裝置12係藉由轉動滾筒，將捲繞組裝於滾筒的待鍍線1a依序解開並同時供給至製造線。另外，供給裝置12亦可因應需求而更附加有旋轉功能，抑或可為一般橫向連續輸送的構成。

加熱處理爐22係具有與稍後說明的軟化退火爐51略為相同的構成，且在相對於厚度方向的運行方向上，其外觀形狀為長形直方體的構成。此外，加熱處理爐22係沿 運行方向做傾斜配置，其中運行方向的下游側端部位置係低於上游側端部位置。又，加熱處理爐22之內部係以200℃作為蒸氣環境的設定溫度。

又，加熱處理爐22相對於運行方向的下游側，設置有冷卻水槽23，冷卻水槽23係將通過加熱處理爐22之內部的待鍍線1a冷卻。加熱處理爐22的下游側端部與冷卻水槽23係以連結管24相互連結，連結管24係將從加熱處理爐22導出的待鍍線1a導引至冷卻水槽23，以使待鍍線1a不接觸空氣。

作為洗淨手段30的酸洗淨槽31貯存有對待鍍線1a的表面做酸洗淨的磷酸系洗淨液32。

而作為洗淨手段30的超音波水洗淨槽41，藉由另行準備的超音波水洗淨機42，貯存有洗淨待鍍線1a之表面所附著的水溶性潤滑劑或其他不純物的水43。超音波水洗淨槽41之底面配置有超音波振動板42a，超音波振動板42a係沿待鍍線1a的運行方向設置且構成超音波水洗淨機42的一部分。另外，超音波水洗淨槽41之上方設置有空氣雨刷45，其係從待鍍線1a的運行軌道側方對待鍍線1a噴吹空氣。

上述的軟化退火爐51係傾斜配置，讓其下游側端部於行走方向的位置逐次低於其上游側端部於行走方向的位置。軟化退火爐51係由軟化退火爐本體52、鞘管53以及加熱器而構成，其中軟化退火爐本體52與加熱處理爐22同樣以直方體形狀構成，鞘管53係呈管狀且具有容許 待鍍線1a插入的內徑，加熱器(圖中未示)係設置於軟化退火爐本體52的內部並對其內部進行加熱。

又，鞘管53的內部係藉由還原氣體G從還原氣體供給部57的流入，將其內部作為還原氣體環境。

浸鍍手段61係由貯存有熔融浸鍍銲液63的熔融浸鍍銲槽62所構成，其中熔融浸鍍銲錫液63係以260℃為設定溫度，並使用熔融錫(Sn-3.0Ag-0.5Cu)。

熔融浸鍍銲錫槽62的內部係設置有槽中方向轉換滾輪64，其係將表面附著有熔融浸鍍銲液63的浸鍍線1b的運行方向轉換為往垂直上方的方向。

更進一步，槽中方向轉換滾輪64的垂直上方處設有槽上方向轉換滾輪65，其係將浸鍍線1b從往垂直上方的運行方向轉換為朝向捲取手段71的方向。

槽中方向轉換滾輪64與槽上方向轉換滾輪65係使用大於一般ψ 20mm左右口徑的滾輪，例如以ψ 100mm左右口徑的滾輪構成。更進一步，槽中方向轉換滾輪64與槽上方向轉換滾輪65係透過各自具有的驅動馬達(圖中未示)，以略同於捲取手段71所具有之線架200(於稍後會做說明)的轉動速度自動地轉動，使其與捲取手段71的捲取速度達到相同步調，而進行浸鍍線1b的方向轉換。

接著使用圖2及圖3針對捲取手段71做說明。

又，圖2係為捲取手段71的模式示意說明圖，圖3係為捲取手段71其具有之橫動式捲取單元80的模式示意說明圖。

捲取手段71係由橫動式捲取單元80以及供給單元90所構成，其中供給單元90係於橫動式捲取單元80的上游側對橫動式捲取單元80供給浸鍍線1b。

供給單元90係由複數個導引滾輪91(91a、91b、91c、91d、91e)以及拉取絞盤92所構成，其中該等導引滾輪91係以將浸鍍線1b往橫動式捲取單元80導引的方式配置，拉取絞盤92係透過該等導引滾輪91對運行的浸鍍線1b做拉取動作。

另外，供給單元90亦可於拉取浸鍍線1b時，加入調節施加於浸鍍線1b之張力，作為捲取張力調節機的擺動滾輪。

拉取絞盤92係具有馬達(圖中未示)，透過馬達的主動地轉動，決定浸鍍線1b(待鍍線1a)由浸鍍前處理手段2橫跨至浸鍍手段61的運行速度。

又，拉取絞盤92係於拉取浸鍍線1b的同時，透過往下游側方向的拉取送出，對橫動式捲取單元80供給浸鍍線1b。

橫動式捲取單元80如圖3所示，其係由控制部、將線架200做軸回轉地轉動的線架轉動手段110及將線架200往線架軸方向做往返移動的往返移動手段120所構成，其中在將浸鍍線1b由線架軸方向一側端往另一側端做整列捲繞的同時，在整列捲繞的捲繞組裝層外側，透過重複由線架軸方向一側端往另一側端整列捲繞的橫動捲繞，以構成將浸鍍線1b往線架半徑方向重疊捲繞的浸鍍 線捲裝線架10。

控制部在圖中雖然未標示，其係透過線架轉動手段110將線架200一邊做軸回轉地轉動的同時利用往返移動手段120將線架200往軸方向的兩側做重複往返的動作，實行將低耐力化的浸鍍線1b以預設的橫動間距對線架本體部201進行橫動捲繞的控制。

線架轉動手段110係由捲取驅動部111、捲取軸112以及支撐台113所構成。其中捲取驅動部111係將線架200做軸回轉地轉動，捲取軸112係作為將捲取驅動部111的轉動往線架200方向傳達的動力傳達手段，支撐台113係可自由轉動地支撐捲取軸112。

另外捲取軸112的前端部分係具有收納組裝線架200的線架組裝部112a，其中線架200的線架軸方向係與配置於上游側端之導引滾輪91e的軸方向一致。

往返移動手段120係由螺絲軸121、往返可動部122以及往返移動驅動部123所構成，其中螺絲軸121係具有至少等同於線架軸方向距離的長度。

往返可動部122係與線架轉動手段110的支撐台113一體化固定，並透過往返移動驅動部123的驅動沿螺絲軸121的方向做往返移動。藉由前述構成，線架200可僅做相當於各個線架轉動手段110其線架軸方向長度的衝程量往返動作。

又，往返移動手段120較佳地可在螺絲軸121其對應以線架本體部201長度做間隔的線架本體端部對應位置， 設有能檢測往返可動部122到達線架本體端部對應位置的端部到達檢知感測器124(參照圖3)。

接著說明使用具有上述構成之銲鍍線製造機11的銲鍍線製造方法。

鍍銲線的製造方法係由浸鍍前處理程序以及捲取程序所構成，其中浸鍍前處理程序係為對待鍍線1a施以浸鍍前處理的的步驟，捲取程序係為在經過對待鍍線1a表面施以銲鍍的銲鍍程序後製造浸鍍線1b，並於浸鍍前處理程序與進度程序之間對浸鍍線1b施以捲取的步驟。

浸鍍前處理程序係為依序進行加熱處理程序、酸洗淨程序、水洗淨程序及軟化退火程序的程序。

加熱處理程序係為透過待鍍線1a運行於做為蒸氣環境之加熱處理爐22的內部，而對待鍍線1a表面做蒸氣洗淨的程序。藉由此蒸氣洗淨，可將待鍍線1a的表面所附著的水溶性潤滑劑或其他不純物從其表面分離，容易除去待鍍線1a表面所附著的水溶性潤滑劑或其他不純物。

通過加熱處理爐22後的待鍍線1a，其係在通過連結管24後藉由運行於冷卻水槽23之內部所貯存的冷卻水，而冷卻至指定溫度。

酸洗淨程序係透過將待鍍線1a運行於酸洗淨槽31所貯存的磷酸系洗淨液32，而對運行於其中的待鍍線1a表面進行酸洗淨。

在水洗淨程序中。於超音波洗淨槽41內以超音波水洗淨待鍍線1a的表面，除去待鍍線1a表面所附著的水溶 性潤滑劑或其他不純物。

軟化退火程序中係為藉由將待鍍線1a運行於內部充斥有還原氣體同時並加熱至800℃的軟化退火爐51內部，對待鍍線1a施以軟化退火使其低耐力化，同時還原待鍍線1a表面氧化層的程序。

後續的浸鍍程序中，藉由將待鍍線1a運行於熔融浸鍍銲槽62所貯存的熔融浸鍍銲液63，讓熔融錫附著於待鍍線1a的表面。

而由軟化退火爐51內部導引出的待鍍線1a將被導引浸入至熔融浸鍍銲液63中。

浸入熔融浸鍍銲液63的待鍍線1a，其表面係附著有熔融浸鍍銲液63，成為表面整體係以熔融浸鍍銲液63覆蓋的浸鍍線1b。浸鍍線1b在運行於熔融浸鍍銲槽62內部的過程中，係透過熔融浸鍍銲槽62中具有的槽中方向轉換滾輪64，在運行於熔融浸鍍銲槽62之中方向轉換至垂直上方，而由熔融浸鍍銲槽62往垂直上方導出。

浸鍍線1b由熔融浸鍍銲槽62導出後，藉由槽上方向轉換滾輪65進行方向轉換，往捲取手段71側方向運行。

捲取程序係如圖2及圖3中所示，在待鍍線1a通過上述浸鍍前處理程序及浸鍍程序實行之後，將處理後的浸鍍線1b利用捲取手段71中供給單元90的拉取絞盤92做拉動取出的同時，透過橫動式捲取單元80在線架200上做整列捲繞。

詳細地來說，在捲繞組裝程序中，可透過適當地變更 往返移動手段120其往返移動驅動部(馬達)123的速度或力矩，任意地對浸鍍線1b橫動地捲繞於線架本體部201上的橫動間距做設定。

另外在捲取程序中，係將橫動間距設定為比定格間距的1.0倍還大的數值，並同時設定為可防止浸鍍線1b產生捲繞膨出部分的數值，在此條件下將浸鍍線1b對線架本體部201做橫動捲繞。其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的浸鍍線1b較線架圓周方向上的其他浸鍍線1b突出所導致。

換句話說，即在橫動間距令為P、定格間距令為p時，將橫動間距P設定為滿足1.0p<P<2.0p且2.0p<P<3.0p。

相當於將橫動間距P的值設定在1.0p<P<3.0p的範圍內，且為2.0倍定格間距p以外的所有數值。

又，捲取程序中往返可動部122係將螺絲軸121的移動速度設定為約略等速，因此線架200係於捲繞組裝於線架本體部201上的浸鍍線1b由線架本體部201軸方向的一側端往另一側端，或者是由另一側端往側端的移動時間內，略等速地往線架軸方向一邊移動一邊將浸鍍線1b做捲繞組裝。

再者，往返可動部122雖然也可沿線架軸方向以預設的橫動間距做間隔地小規模移動，或者是反覆走停的間斷移動，但是在如同上述透過移動速度設定為略等速下，對線架200以預設的橫動間距做整列捲繞時，也能同時減輕 線架200因反覆的加減速而施加於低耐力化浸鍍線1b的負荷。

上述鍍銲線製造裝置11及製造方法可獲得如下各式各樣的作用及效果。

鍍銲線製造裝置11係將作為浸鍍前處理手段2的供給裝置12、加熱處理爐22、酸洗淨槽31、超音波水洗淨槽41、軟化退火爐51、作為浸鍍手段61的熔融浸鍍銲槽62以及捲取手段71分別從浸鍍線1b之運行方向的上游側至下游側依前述順序做一連串接連的配置。

藉由這樣一連串配置各機構，連續地施以各個程序步驟，能防止已低耐力化的浸鍍線1b於製造過程中運行不必要的距離，並可降低浸鍍線1b於運行中所承受的負荷。

因此，可穩定地獲得耐力值充分降低且達到0.2%耐力值之期望品質的浸鍍線1b，藉由前述浸鍍線1b安定的獲得，可同時提升製品生產率及製造效率。

又，在上述的捲取裝置11及捲取程序中，係將浸鍍線1b相對於線架本體部201的預設橫動間距P數值，在設定為比定格間距p的1.0倍還大的數值，以及同時設定為可防止浸鍍線1b產生捲繞膨出部分的數值下，將浸鍍線1b相對於線架本體部201做橫動捲繞。其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的浸鍍線1b較線架圓周方向上的其他浸鍍線1b突出所導致。

透過前述的構成，能大幅降低浸鍍線1b因捲繞錯位所產生的影響，並同時防止捲繞崩塌或捲繞鬆弛現象的發 生。

詳細地來說，為了將浸鍍線1b的0.2%耐力值保持在較低的數值，必須讓浸鍍線1b在較低的張力下捲繞組裝於線架200上，而在這種使用較低張力將浸鍍線1b捲繞組裝於線架200的情況下，則明顯地容易產生所謂的捲繞鬆弛及捲繞錯位的問題。

例如將橫動間距P的預設值設為1.0倍定格間距時，與將橫動間距P的預設值設為比1.0倍定格間距還大的數值的情況相比，由於線架軸方向上浸鍍線1b其配列部分彼此間的間隙將變小，因此在透過複數配列部分配列所構成的捲繞層表面上，浸鍍線1b其配列部分彼此間的間隙也就幾乎不存在，讓受間隙影響所產生的凹凸狀況被緩和，形成略平坦狀。

在浸鍍線1b為平角線的場合中，於線架軸方向上配置複數列浸鍍線1b所形成的捲繞層表面，其係特別為視為具少量摩擦阻抗的平滑面。

然而一般將低耐力化的浸鍍線1b橫動地捲繞於線架200時，為了不增加低耐力化的浸鍍線1b負擔，會使用相較於通常未低耐力化之普通浸鍍線較低的捲繞張力對線架200進行橫動捲繞。

如此一來，在浸鍍線1b捲繞重疊於線架200時，隨著複數層疊繞的捲繞層累積，構成捲繞層的浸鍍線1b將產生捲繞鬆弛、捲繞崩塌等問題。

相對於此，透過將橫動間距P設定為比定格間距的1.0 倍還大的數值，與設定為1.0倍定格間距的情況相比，將能確保浸鍍線1b其配列部分彼此間的間隔，讓捲繞層表面能呈現適當凹凸形狀的捲繞組裝狀態，提升捲繞層間的摩擦抵抗。

透過如前述的構成，能大幅降低浸鍍線1b因捲繞錯位所產生的影響，並同時防止捲繞崩塌或捲繞鬆弛現象的發生。

又，如同上述，在將橫動間距P設定為比1.0倍定格間距數值還大的情況下，根據設定的橫動間距P，在捲繞組裝浸鍍線1b的線架圓周方向上，經驗上告訴我們，將會有至少有一部分的浸鍍線會比圓周方向的其他部分較突出，亦即發生捲繞膨出的現象。此處即使將橫動間距P設定為比1.0倍定格間距還小的數值，透過將其設定為不發生捲繞膨出部分的數值，也能維持幾乎不發生捲繞崩塌或捲繞瓦解的捲繞態樣。

詳細來說，捲繞膨出部分係對應橫動間距P的設定值而產生，例如不同的橫動間距P會對浸鍍線1b沿線架軸方向上配列的配列部分產生干涉，成為捲繞組裝狀態發生捲繞攪亂等現象的種種要因之一。

一旦捲繞膨出部分的現象發生，浸鍍線1b從線架200抽送取出時將容易彼此拉扯，同時也容易發生捲繞崩塌。而捲繞崩塌發生後，捲繞崩塌部分將覆蓋抽送取出部分並予以干涉，使得在將浸鍍線1b從線架200抽送取出時會更容易彼此拉扯。

因此如何適當地設定橫動間距P的數值以避免捲繞膨出的現象則變得相當重要。

相對於此，透過將橫動間距P設定為防止浸鍍線1b發生捲繞膨出部分的數值，在此條件下能以不產生捲繞攪亂的狀態安定地捲繞組裝，因而更不容易發生捲繞崩塌現象。其中捲繞膨出部分係因捲繞組裝於線架圓周方向上至少一部分的浸鍍線1b較線架圓周方向上的其他浸鍍線1b突出所導致。

因此，將浸鍍線1b由線架200的捲繞組裝狀態下抽送取出時，由於浸鍍線1b的取出部分將不會與捲繞崩塌部分干涉，因此不會有拉扯現象，能在不對浸鍍線1b施加負荷下自線架200抽送取出。

此外，在將浸鍍線1b由線架200的捲繞組裝狀態下抽送取出時，由於能不對浸鍍線1b施加過大負荷，因此浸鍍線1b不會有陷屈的現象發生，同時也能讓浸鍍線1b的0.2%耐力值確保在較低的優良品質範圍內。

更進一步，能防止浸鍍線1b由線架200的捲繞組裝狀態下抽送取出時，因浸鍍線1b的抽出部分與捲繞崩塌部分彼此拉扯而被迫中斷浸鍍線1b抽送取出的問題，在消除浸鍍線1b的抽出部分與捲繞崩塌部分彼此的干涉現象後，將能節省交換其他線架200的手續，提升太陽能電池的生產效率。

又，在前述的捲取程序中，令橫動間距為P，定格間距為p，在滿足1.0×p<P<3.0×p的條件下進行捲取動作。

依上述的條件，透過將橫動間距設定在1.0×p<P的範圍內，能讓浸鍍線1b在不對線架200施以負荷的情況下以穩定的捲裝狀態進行捲繞組裝，同時也能將浸鍍線1b平順地由線架200中抽送取出。

詳細來說，橫動間距P在未滿1.0倍定格間距p大小的情況下，將浸鍍線1b沿線架軸方向以橫動間距P錯開地捲繞組裝時，浸鍍線1b捲繞組裝於線架200的配列部分中，線架軸方向上彼此相鄰貼合的配列部分會有其中一部分往其他部分重疊覆蓋並傾斜的可能性將會提高。而在此傾斜狀態下配列的配列部分，若在其外側層上更重疊捲繞浸鍍線1b的話，將產生捲繞膨出及捲繞崩塌等不安定的捲繞組裝狀態。

在上述的捲繞組裝情況下，除了將妨礙浸鍍線1b平順地抽送取出外，亦會在浸鍍線1b上產生歪曲彎折，導致0.2%耐力值的數值變大，使得浸鍍線1b要能確保品質維持在太陽能電池用連結導線可使用的範圍內將變得相當困難。

因此，必須將橫動間距P設定在1.0×p<P的範圍內。

值得一提的是，如同前述內容，若將橫動間距P設定在P<3.0×p的範圍內，即使將低耐力化的浸鍍線1b對線架200施以較低的張力進行捲繞組裝，也能防止浸鍍線1b在相對於線架軸方向上產生捲繞錯位、捲繞鬆弛及捲繞崩塌的現象。

更詳細地說，在將低耐力化的浸鍍線1b捲繞組裝於 線架200時，透過對浸鍍線1b施以較低的張力進行捲繞組裝，因而可抑制施加於浸鍍線1b的負荷。

值得一提的是，在橫動間距P設定為1.0倍定格間距p的情況下，浸鍍線1b其配列部分彼此間的間隙將幾乎不存在，使得捲繞層間彼此容易滑動，造成捲繞瓦解的產生。因此必須將橫動間距P設定為比1.0倍定格間距p還大的數值，以確保捲繞層間適當的摩擦力，防止上述捲繞瓦解的現象發生。

然而在另一方面，隨著橫動間距P的變大，捲繞組裝於線架200的浸鍍線1b在相對於線架軸方向之垂直方向的導角，將成為大螺旋狀的捲繞組裝軌道。換句話說，線架200上螺旋狀地捲繞組裝的浸鍍線1b，其相對於線架軸方向的傾斜角度也將變小。

如此一來，捲繞組裝於線架200的浸鍍線1b，在線架軸方向上浸鍍線1b的捲繞組裝軌道將往較短的方向，也就是螺旋導角其角度將往相對變小的方向變化，使得浸鍍線1b在自身復原力的過度作用下，除了容易產生捲繞錯位外，也讓捲繞錯位造成的捲繞鬆弛程度情況更加嚴重。

另外，將橫動間距P設定為3.0倍定格間距以上的數值時，相對於線架200其垂直方向的導角則會呈現大螺旋狀的捲繞附加，因而必須將浸鍍線1b往線架軸方向以拉扯的方式對線架200做捲繞組裝，反造成施加於浸鍍線1b之負荷過大的問題。

更進一步，若將橫動間距P設定為大於3.0倍定格間 距p以上的數值，在浸鍍線1b對線架200進行捲繞組裝時，將容易導致浸鍍線1b產生彎折、彎折凹痕及角部凹陷等變形現象。

相對於此，透過將橫動間距P設定為小於3.0倍定格間距p以下的數值，即使以較低的張力對線架200進行浸鍍線1b的捲繞組裝，也能防止線架200產生捲繞錯位、捲繞鬆弛及捲繞崩塌的現象發生。

另外，在對線架200做捲繞組裝時，由於不需要在浸鍍線1b相對於線架軸方向的配線施加捲繞組裝張力，因而可抑制施加於浸鍍線1b的負荷。又，線架200上的導角也不會呈現大螺旋狀的捲繞附加狀態，可防止浸鍍線1b產生彎折、彎折凹痕及角部凹陷等變形的產生。

再者，本實施例之浸鍍線1b的捲取方法中，其係將低耐力化的浸鍍線1b相對於線架200，以預設的一橫動間距由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，藉由此橫動捲繞，讓線架半徑方向上外側與內側相鄰貼合的捲繞層中，構成外側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分其跨越構成內側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分，將沿線架軸方向並列同時在各個捲繞層上形成軸方向跨線。

因此，必須將橫動間距P在滿足1.0×p<P<1.5×p的範圍內，設定為軸方向跨線在各個捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值。

換句話說，透過將橫動間距P設定為2.0倍定格間距p以外的數值，能避免後面提到之凹凸狀捲繞膨出部分133的發生。

關於此部分內容，使用圖4至圖7來做說明。

其中圖4(a)、(b)係為橫動間距P在設定為2.0倍定格間距p情況下，將浸鍍線1b沿線架軸方向做捲繞組裝的浸鍍線捲裝線架10其模式示意展開圖。

圖6(a)、(b)係為橫動間距P在設定為2.5倍定格間距p情況下，將浸鍍線1b沿線架軸方向做捲繞組裝的浸鍍線捲裝線架10其模式示意展開圖。

又，圖4(a)、(b)及圖6(a)、(b)皆為了達到表達簡略化，在省略定格間距p其浸鍍線1b間空隙與厚度的同時，也將捲繞數僅以第(n-1)層、第n層及第(n+1)層三層做簡略的圖示。

圖4(a)及圖6(a)中，累積複數層的捲繞層中，將浸鍍線1b由線架軸方向一側端往另一側端配列的複數配列部分所構成的第n層捲繞層以實線表示，而第n層捲繞層的其中一內側層中，將自線架軸方向的另一側端往側端配列的複數配列部分所構成的第(n-1)層捲繞層以虛線表示。

圖4(b)及圖6(b)中，將浸鍍線1b由線架軸方向一側端往另一側端配列的複數配列部分所構成的第(n+1)層捲繞層以實線表示，而相對於第(n+1)層捲繞層的其中一內側層中，將自線架軸方向的另一側端往側端配列的 複數配列部分所構成的第n層捲繞層以虛線表示。

又，圖5(a)係為圖4(b)中A-A連線的端面圖，圖5(b)為圖4(b)中B-B連線的端面圖。圖7(a)係為圖6(b)中A-A連線的端面圖，圖7(b)為圖6(b)中B-B連線的端面圖。

如圖4(a)、(b)及圖6(a)、(b)所示，線架半徑方向上外側與內側相鄰貼合的捲繞層中，構成內側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分其導角(α)，與構成外側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分其導角(-α)兩者互為反轉方向，亦即兩者分別為線架軸方向上垂直方向與相對於垂直方向的相反方向。

因此，線架半徑方向上外側與內側相鄰貼合的捲繞層中，構成外側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分在線架圓周方向上，至少存在一部分(線架圓周方向上兩處)跨越構成內側捲繞層之浸鍍線1b配列部分的跨越部分130，也就是會產生重疊相鄰的部分(交叉點)。

在此情況下，跨越部分130將沿線架軸方向做複數線並列，以形成軸方向跨線130L(交叉線)。

此處如圖4至圖7所示，相對於構成第(n-1)層之浸鍍線1b的配列部分中，將構成第n層之浸鍍線1b其配列部分所跨越的跨越部分130沿線架軸方向做配列後，所形成的軸方向跨線130L設定為軸方向跨線130La，而相對於構成第n層之浸鍍線1b的配列部分中，將構成第(n+1)層之浸鍍線1b其配列部分所跨越的跨越部分130，沿線架 軸方向做配列後，所形成的軸方向跨線130L設定為軸方向跨線130Lb。

此外，在例如將橫動間距P設定為2.0倍定格間距p時，根據所設定的橫動間距P，將如同圖4(a)、(b)及圖5(a)、(b)中，特別是如圖4(b)及圖5(b)中所示，隨著捲繞層在複數層的累積疊層後，軸方向跨線130L(130La，130Lb)在各個捲繞層中線架圓周方向上產生偏移(兩跨線一致)時，軸方向跨線130L其跨越部分130累積疊層的部分將形成凸狀部分131，跨越部分130以外的部分將形成凹狀部分132。換句話說，在前述軸方向跨線130L於各個捲繞層中線架圓周方向上產生偏移(兩跨線一致疊合)的情況下，其一致疊合的部分中凸狀部分131與凹狀部分132將沿線架軸方向並列形成凹凸狀捲繞膨出部分133。

在此情況下，軸方向跨線130L在各個捲繞層中的線架圓周方向皆係為一致的捲繞態樣，亦即產生凹凸狀捲繞膨出部分133的態樣，在橫動間距P設定為所需之預設值時將伴隨產生，同時隨著橫動間距P值的變大，發生凹凸狀捲繞膨出部分133的捲繞態樣可能性也會相對提高。

更進一步，軸方向跨線130L在各個捲繞層中的線架圓周方向皆係為一致的捲繞態樣，換句話說，前述產生凹凸狀捲繞膨出部分133的態樣將如同圖4及圖5中所示，透過實驗可得知，在將橫動間距P設定為鄰近2.0倍定格間距p的數值時會產生此態樣。

相對於此，如圖6及圖7中所示，例如將橫動間距P設定為2.5倍定格間距p的情況下，根據所設定的橫動間距P值，其構成第(n-1)層與第n層軸方向跨線130La，與構成第n層與第(n+1)層軸方向跨線130Lb在線架圓周方向將不一致，如此一來，軸方向跨線130L能在各捲繞層中的線架圓周方向上做分散，可防止凸狀部分131與凹狀部分132在線架軸方向並列形成凹凸狀捲繞膨出部分133。

因此，為了避免各層中產生之凹凸狀捲繞膨出部分133在圓周方向上產生偏移捲繞的現象，橫動間距P較佳地為設定成2.0倍定格間距p以外的數值。

以下，將針對成效確認實驗內容做說明。

(成效確認實，驗)

本實驗係將浸鍍線1b相對於線架200做連續橫動捲繞後所得到的浸鍍線捲裝線架10，以預設的橫動間距P個別做成後，令這些在線架200上捲繞組裝有低耐力化浸鍍線1b的浸鍍線捲裝線架10為樣本，從能表達捲繞組裝特性的觀點，亦即捲繞崩塌現象發生的易否來檢證較適當的橫動間距P值。

又，捲取於線架200的浸鍍線1b係為使用前述的製造方法予以低耐力化後，形成如表1所示浸鍍厚度為40μm的浸鍍線。

【表1】

實驗條件

使用大小…平角線(0.16 x 2.0(w)mm)

無鉛鍍銲線(鍍銲厚度40μ m)

捲取機規格：平角捲取機(線架橫動式捲取機)

捲取張力：定值1.5N(重量：150g/一個)

捲取線速：13m/min(鍍銲厚度40μ m的目標線速)

線架本體部的軸方向長度L…90mm

線架本體部的直徑…100mm

定格間距p…2.4mm

橫動間距P係如表2中所示，係設定為將橫動間距P與1.0倍定格間距p至2.8倍的預設倍率相乘後得到共15種的數值，並對應該些橫動間距P的數值做成15種浸鍍線捲裝線架10。

又，為了避免沿線架軸方向配列的浸鍍線1b其配列部分彼此重疊覆蓋，定格間距p係在考量浸鍍線1b的寬度與線架軸方向長度等間隙後，設定為浸鍍線1b寬度(w=2.0mm)加上0.4mm的2.4mm。

本實驗係針對上述表格中15種類的浸鍍線捲裝線架10做個別的捲繞態樣外觀評價以及掉落實驗，並根據實驗結果自捲繞組裝特性的觀點來找出最適當的橫動間距P。

捲繞態樣的外觀評價係以浸鍍線捲裝線架10的表面外圍是否具有凹凸或者膨出來做確認。

再者，浸鍍線捲裝線架10其表面外圍的凹凸，指的是在浸鍍線捲裝線架10的外圍部分，至少存在有一部分因線架200其半徑方向上凹狀的凹部分與凸狀的凸部分兩者沿線架軸方向交互重複構成的凹凸狀捲繞膨出部分133。

而浸鍍線捲裝線架10其表面外圍的膨出，指的是在浸鍍線捲裝線架10的外圍部分，至少存在有一部分線架軸方向上全體的略膨出部分。

又，線架掉落實驗按以下的要領實施。

如圖8所示，首先將浸鍍線捲裝線架10提至相對於離水平水泥地其地面2.0cm(H)的高度，讓線架軸方向以水平姿態做自然掉落以對其施以衝擊。

經由反覆地將浸鍍線捲裝線架10做掉落實驗，捲繞迂迴在線架200其本體部的浸鍍線1b會因掉落的衝擊，在對於線架本體部201軸方向兩側的線架軸環部202發生錯位，使得線架軸環部202與浸鍍線1b之間產生間隙。將間隙使用測隙器做量測後，計算到達預定的間隙大小(0.5mm、1.0mm、2.0mm)所需的掉落次數，並與各個橫動間距P做比較。

換句話說，若線架軸環部202與浸鍍線1b之間的間隙到達預定的間隙大小所需的線架200掉落次數越多，也就表示越難發生捲繞崩塌的現象，在此線架掉落實驗中， 將線架軸環部202與浸鍍線1b之間的間隙到達2.0mm的掉落次數未滿10次的情況定義為「不合格」，超過10次以上的情況定義為「合格」。

又，本線架掉落實驗中，為了減少因掉落時的捲繞崩塌所造成的誤差，在每一次掉落實驗中，將同時以預設的水平姿勢，以及將前述水平姿勢反轉使其線架軸方向兩側端彼此反向的水平姿勢兩種方式做實驗。而對於線架軸環部202與浸鍍線1b之間的間隙測量，將在測量的同時各別測量軸方向的側端與另一側端，並採記結果較大的數值。

上述的捲繞態樣外觀評價與線架掉落實驗的結果，如表2及圖9中內容所示。

另外，圖9係為在上述15種橫動間距P的設定結果下，將線架掉落實驗中線架軸環部202與浸鍍線1b之間的間隙到達2.0mm其掉落次數圖表化的結果。

如表2中所示，在檢證捲繞崩塌特性的線架掉落實驗中，針對結果為「不合格」之樣本其橫動間距P設定下的捲繞態樣去做外觀評價的檢視，可以發現其浸鍍線捲裝線架10的外圍表面至少存在有凹凸部分與膨出部分中至少其中一種。

由上述結果可知，浸鍍線捲裝線架10的外圍表面存在的凹凸部分或膨出部分，其係與表示捲繞組裝特性的掉落次數有著因果關係，因此可知，為防止捲繞崩塌，防止浸鍍線捲裝線架10的外圍表面產生凹凸部分及膨出部分 兩者的捲繞態樣具有重要意義。

舉例來說，將橫動間距P設定為2.0倍定格間距p數值的情況下，如圖13及圖14的照片所示，在浸鍍線捲裝線架10的外圍表面將產生凹凸部分，亦如同圖4(b)與圖5(b)所示，為在沿線架軸方向上，交互具有凸狀部分131與凹狀部分132的凹凸狀捲繞膨出部分133其發生的捲繞態樣。

又，凸狀部分131與凹狀部分132彼此具有約3mm至8mm大小的段差。

接著針對凹凸部分中的凸部來看，如圖5(b)所示，其係為捲繞組裝浸鍍線1b之配列部分在不同層中，被配列部分跨越之跨越部分130所堆積而成的凸狀部分131。

再實際地使用手指輕觸凸狀部分131，發現凸狀部分131將往凹狀部分132的方向捲繞崩塌，並發生捲繞錯位現象，因此可得知，會在浸鍍線捲裝線架10其外圍表面的其中一部分產生凹凸狀捲繞膨出部分133之捲繞態樣的2.0倍定格間距，從捲繞崩塌的條件觀點來看並非較佳的設定值。

又，橫動間距P為1.0倍定格間距p的浸鍍線捲裝線架10在線架掉落實驗開始之前，由於其線架軸方向上浸鍍線1b的配列部分各自約略呈現不具有間隙的整列狀態，因此乍看之下會讓人直覺地認為整齊的捲繞狀態下難以發生捲繞崩塌的現象。

然而，在線架掉落實驗後，若將橫動間距P設定為1.0 倍定格間距p的數值時，會發現在浸鍍線捲裝線架10的外圍表面將產生膨出部分，導致掉落實驗結果為「不合格」。

因此，從實驗中證實，在使用低耐力化浸鍍線1b狀況下，為了不對浸鍍線1b施加負荷，必須在較低的捲繞組裝張力下將浸鍍線1b對線架200做捲繞組裝，而在橫動間距P設定為1.0倍定格間距的情況下，由於捲繞組裝之浸鍍線1b在經過複數層橫跨的捲繞後於各個捲繞層中的摩擦抵抗會特別降低，因此也更容易發生捲繞崩塌的現象。

值得一提的是，如圖9中所示，即使將橫動間距P設定為1.0倍後半或2.0倍多的定格間距p數值時，其線架掉落實驗結果並非一定為「不合格」，但一般來說，隨著橫動間距P設定為比1.0倍定格間距p更大的數值，其線架掉落實驗結果為不合格的機率也會越來越大。

舉例來說，若將橫動間距P設定為比2.5倍定格間距p還大的數值時，其掉落實驗的結果將全數為「不合格」，因此可確認較佳地應設定為2.5倍以下的數值。

或更進一步，在將橫動間距P設定為定格間距p其2.0倍後半的數值時，捲繞組裝於線架200的浸鍍線1b會產生凹痕與彎折。

從此點也可以證實橫動間距P較佳地應設定為2.5倍定格間距p以下的數值。

相對於此，將橫動間距P設定為1.2倍定格間距p的 數值時，其掉落實驗的結果為「合格」。而其他的數值中，例如是橫動間距P設定為定格間距p的1.8倍或2.5倍數值的場合，其實驗結果同樣為「合格」。

而這些浸鍍線捲裝線架10其捲繞態樣的外觀評價結果如表2中所示，在外圍表面上皆不存在凹凸部分及膨出部分，如圖10至圖12的照片所示，浸鍍線1b皆沿線架軸方向呈現安定的捲繞狀態。

又，圖10的照片中捲繞組裝於線架200的浸鍍線1b雖有一部分往線架半徑方向的外側突出，但此為浸鍍線1b的前端部分，並非受捲繞膨出影響所產生。

換句話說，透過橫動捲繞，將低耐力化的浸鍍線1b相對於線架本體部201，以預設的一橫動間距P由線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞的同時，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由線架軸方向的另一側端往該側端整列地捲繞，讓由浸鍍線1b沿線架軸方向整列設置的整列部分構成的捲繞組裝層形成複數層彼此層疊的捲繞態樣，更進一步，線架半徑方向上外側與內側相鄰貼合的捲繞層中，構成外側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分，其跨越構成內側捲繞層之浸鍍線1b的配列部分，將沿線架軸方向並列，同時在各個捲繞層上形成軸方向跨線的捲繞態樣。

根據本實施態樣的浸鍍線1b捲取方法，其係將橫動間距P設定為軸方向跨線130L在各個捲繞層中分散於線架圓周方向上的數值，例如設定為定格間距p的1.2倍、 1.8倍或2.5倍，軸方向跨線130L即可在各個捲繞層中的線架圓周方向上不一致地分散於其中，達到防止凹凸狀捲繞膨出部分133發生的效果。

即使實際地用手指之類去碰觸浸鍍線捲裝線架10的外圍表面，也不會產生捲繞錯位、捲繞崩塌或捲繞鬆解的現象。

因此在本實驗設定的條件中，橫動間距較佳地為設定成定格間距p的1.2倍、1.8倍或2.5倍的數值，這些數值同時也是能適用於需要將0.2%耐力值保持在較低數值的太陽能電池導線其橫動間距P的最佳數值。尤其在橫動間距為1.2倍定格間距的場合下，能有效地抑制因螺旋狀捲繞組裝所產生之螺旋軌道導角的大小，消除浸鍍線1b受到凹痕的影響，故為最佳的設定值。

又，在成效確認實驗中，另外依相同要領在與前述表1的設定條件及製造條件不同的條件下，對浸鍍線1b施以線架200其橫動捲繞的補充與追加實驗(以下稱追加實驗)。

在此追加實驗中，係將浸鍍線1b捲繞組裝於具有不同長度大小之線架軸方向長度的線架200，或者是將定格間距p設定為不同於前述表1中所設定的數值條件或製造條件。

而追加實驗的結果，在將橫動間距P設定為1.0倍定格間距p或2.0倍時如圖9所示，其結論與上述成效確認實驗結果一致，同樣為不合格並證實其為容易發生捲繞崩 塌的捲繞態樣。由此可知，橫動間距P設定為1.0倍定格間距p或2.0倍的實驗條件，能讓容易產生捲繞崩塌的捲繞態樣重現。此外，設定為其他數值的實驗結果也具有與上述成效確認實驗結果同樣對應的結論。

相反地，將橫動間距P設定為1.2倍定格間距p的數值時，線架掉落實驗的結果為「合格」，可確認其難以產生捲繞崩塌的現象，具有實驗的再現性。因此能再次確定橫動間距P較佳地應設定為1.2倍定格間距p的數值。

更進一步，橫動間距P在1.0倍定格間距至2.5倍以下的範圍內，橫動間距P除了在1.2倍定格間距的數值有較佳的捲繞態樣外，同樣在定格間距為1.8倍或2.5倍的情況下也具有較佳的捲繞態樣，因此可確認其線架掉落實驗結果為「合格」之橫動間距P數值的分布狀況，與上述的掉落實驗具有相同的分布傾向。

不過，這些實驗數據有可能會受到線架軸方向長度等的製造條件或者是製造過程中產生之誤差，導致無法與前述得出的橫動間距P數值完全一致的情況產生，亦即並不一定具有實驗的再現性。

但是，透過以下的步驟，也能順利地根據製造條件正確地找出最適當的橫動間距P數值。

首先，若是將橫動間距P在設定為1.2倍定格間距p此最佳值以外的數值時，則須先將橫動間距P在1.0倍定格間距p至2.5倍定格間距p範圍內，扣除經驗上容易發生捲繞崩塌現象之靠近2.0倍定格間距的數值後，將剩餘 的預設值設定為暫定值。

接著，將橫動間距P在設定為前述的暫定值下進行捲繞組裝，假設在捲繞組裝的途中，於外圍表面發生凹凸或者是膨出部分的捲繞態樣時，則再將橫動間距P重新設定為上述提到之1.8倍或2.5倍定格間距p等較佳值附近的數值後，重新進行捲繞組裝，藉此即可順利地找出當前製造條件下最佳的橫動間距P數值。

另外，橫動間距P在將浸鍍線1b對於線架200以橫動捲繞時並不限定為一固定的數值，也可以將橫動間距P在浸鍍線1b對線架200做橫動捲繞的同時，防止浸鍍線捲裝線架10外圍表面發生凹凸部分或膨出部分的前提下做即時變更。

而如同前述提到，在將浸鍍線1b捲繞組裝於線架200的同時，用以檢測浸鍍線捲裝線架10的外圍表面是否產生凹凸部分或膨出部分的確認手段，可以是採用目測方式做確認，透過手動方式任意地輸入橫動間距P的數值來變更橫動間距P。

或者是在橫動捲繞的同時，使用感測器即時地檢測是否產生凹凸部分或膨出部分，並根據感測器的檢測訊號，若為判斷產生凹凸部分或膨出部分，則自動地控制變更橫動間距P數值以消除前述之凹凸部分或膨出部分。

又，感測器可例如是紅外線感測器或電荷耦合(CCD)相機。

將本發明的構成元件與上述的實施態樣做對應，線條 體係對應浸鍍線1b，線體捲裝線架係對應浸鍍線捲裝線架10，線體捲取裝置係對應橫動式捲取單元80。此外捲繞膨出部分、凹凸部分(凹凸狀捲繞膨出部分133)或者是膨出部分等組成的對應部分並非用以限定本發明，亦即本發明並非限定於上述實施態樣，可為不同實施態樣所構成。

例如捲取手段71可不限定為浸鍍線製造裝置11其相關裝置所構成，可為其他裝置的組合所構成，或者是單獨裝置的組成。

又，捲取手段71亦可不限定為具有橫動式捲取單元80與供給單元90兩者的構成，可例如是單獨具有橫動式捲取單元80的構成。

10‧‧‧浸鍍線捲裝線架

11‧‧‧鍍銲線製造裝置

110‧‧‧線架轉動手段

111‧‧‧捲取驅動部

112‧‧‧捲取軸

112a‧‧‧線架組裝部

113‧‧‧支撐台

12‧‧‧供給裝置

120‧‧‧往返移動手段

121‧‧‧螺絲軸

122‧‧‧往返可動部

123‧‧‧往返移動驅動部

124‧‧‧端部到達檢知感測器

130‧‧‧跨越部分

130L、130La、130Lb‧‧‧軸方向跨線

131‧‧‧凸狀部分

132‧‧‧凹狀部分

133‧‧‧凹凸狀捲繞膨出部分

1a‧‧‧待鍍線

1b‧‧‧浸鍍線

2‧‧‧浸鍍前處理手段

200‧‧‧線架

201‧‧‧線架本體部

202‧‧‧線架軸環部

22‧‧‧加入處理爐

23‧‧‧冷卻水槽

24‧‧‧連結管

30‧‧‧洗淨手段

31‧‧‧酸洗淨槽

32‧‧‧磷酸系洗淨液

41‧‧‧超音波水洗淨槽

42‧‧‧超音波水洗淨機

42a‧‧‧超音波振動板

43‧‧‧水

45‧‧‧空氣雨刷

51‧‧‧軟化退火爐

52‧‧‧軟化退火爐本體

53‧‧‧鞘管

57‧‧‧還原氣體供給部

61‧‧‧浸鍍手段

62‧‧‧熔融浸鍍銲槽

63‧‧‧熔融浸鍍銲液

64‧‧‧槽中方向轉換滾輪

65‧‧‧槽上方向轉換滾輪

71‧‧‧捲取手段

80‧‧‧橫動式捲取單元

90‧‧‧供給單元

91、91a、91b、91c、91d、91e‧‧‧導引滾輪

92‧‧‧拉取絞盤

G‧‧‧還原氣體

P‧‧‧橫動間距

p‧‧‧定格間距

圖1為鍍銲線製造裝置的概略圖；圖2為捲取手段的說明圖；圖3為本發明一實施例之橫動式捲取機的說明圖；圖4為在P=p×2.0設定下浸鍍線捲繞組裝於線架上的模式說明圖；圖5為圖4(b)中A-A及B-B連線的端面圖，(a)為A-A連線的端面圖，(b)為B-B連線的端面圖；圖6為在P=p×2.5設定下浸鍍線捲繞組裝於線架上的模式說明圖；圖7為圖6(b)中A-A及B-B連線的端面圖，(a)為A-A連線的端面圖，(b)為B-B連線的端面圖； 圖8為線架掉落實驗的狀態示意說明圖；圖9為線架掉落實驗的結果曲線圖；圖10為在P=p×1.2時捲繞浸鍍線的態樣示意照片；圖11為在P=p×1.2時捲繞浸鍍線的態樣示意照片；圖12為在P=p×1.2時捲繞浸鍍線的態樣示意照片；圖13為在P=p×2.0時捲繞浸鍍線的態樣示意照片；以及圖14為在P=p×2.0時捲繞浸鍍線的態樣示意照片。

10‧‧‧浸鍍線捲裝線架

110‧‧‧線架轉動手段

111‧‧‧捲取驅動部

112‧‧‧捲取軸

112a‧‧‧線架組裝部

113‧‧‧支撐台

120‧‧‧往返移動手段

121‧‧‧螺絲軸

122‧‧‧往返可動部

123‧‧‧往返移動驅動部

124‧‧‧端部到達檢知感測器

1b‧‧‧浸鍍線

200‧‧‧線架

201‧‧‧線架本體部

202‧‧‧線架軸環部

80‧‧‧橫動式捲取單元

91e‧‧‧導引滾輪

Claims (9)

1. 一種線體捲裝線架，其係將0.2%耐力值在60MPa以下之低耐力化的線條體，在該線條體其0.2%耐力值維持在60MPa以下的低張力情況下，相對於線架的本體部以預設的一橫動間距由該線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由該線架軸方向的該另一側端往該側端以螺旋導角與整列捲繞後的該捲繞層為正負反號的一螺旋狀配列整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓該線條體往該線架的半徑方向做捲繞重疊，該線體捲裝線架的特徵在於：在預設的該橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值的情況下，該橫動捲繞係將該捲繞層中的跨越部分沿該線體軸方向並列以在該捲繞層形成軸方向跨線，其中該捲繞層係由該線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，該跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成；以及將預設的該橫動間距設定為該軸方向跨線在該捲繞層中分散於該線架圓周方向上的數值，且該橫動間距令為P，該定格間距令為p時，P及p的值係設定為滿足1.0p<P<2.0p或2.0p<P<3.0p的條件，以防止整列捲繞後的該線條體產生彎曲。
2. 如申請專利範圍第1項所述之線體捲裝線架，其中P 及p的值設定為滿足1.0p<P<1.5p的條件。
3. 如申請專利範圍第1項所述之線體捲裝線架，其中P及p的值設定為P=1.2p、P=1.8p或P=2.5p。
4. 一種線體捲取方法，其係將0.2%耐力值在60MPa以下之低耐力化的線條體，在該線條體其0.2%耐力值維持在60MPa以下的低張力情況下，相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由該線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由該線架軸方向的該另一側端往該側端以螺旋導角與整列捲繞後的該捲繞層為正負反號的一螺旋狀配列整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓該線條體往該線架的半徑方向做捲繞重疊，該線體捲取方法的特徵在於：在預設的該橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值的情況下，該橫動捲繞係將該捲繞層中的跨越部分沿該線體軸方向並列以在該捲繞層形成軸方向跨線，其中該捲繞層係由該線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，該跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成；以及將預設的該橫動間距設定為該軸方向跨線在該捲繞層中分散於該線架圓周方向上的數值，且該橫動間距令為P，該定格間距令為p時，P及p的值係設定為滿足1.0p<P<2.0p或2.0p<P<3.0p的條件，以防止 整列捲繞後的該線條體產生彎曲。
5. 如申請專利範圍第4項所述之線體捲取方法，其中P及p的值設定為滿足1.0p<P<1.5p的條件。
6. 如申請專利範圍第4項所述之線體捲取方法，其中P及p的值設定為P=1.2p、P=1.8p或P=2.5p。
7. 一種線體捲取裝置，其係將0.2%耐力值在60MPa以下之低耐力化的線條體，在該線條體其0.2%耐力值維持在60MPa以下的低張力情況下，相對於線架的本體部，以預設的一橫動間距由該線架軸方向的一側端往另一側端整列地捲繞，並在整列捲繞後的捲繞層外側，再重複地由該線架軸方向的該另一側端往該側端以螺旋導角與整列捲繞後的該捲繞層為正負反號的一螺旋狀配列整列地捲繞，藉由此橫動捲繞讓該線條體往該線架的半徑方向做捲繞重疊，該線體捲取裝置的特徵在於：在預設的該橫動間距設定為比1.0倍定格間距還大的數值的情況下，該橫動捲繞係將該捲繞層中的跨越部分沿該線體軸方向並列以在該捲繞層形成軸方向跨線，其中該捲繞層係由該線架半徑方向的外側與內側相鄰貼合而成，該跨越部分係由構成外側捲繞層之線條體的配列部分跨越構成內側捲繞層之線條體的配列部分所形成；以及將預設的該橫動間距設定為該軸方向跨線在該捲繞層中分散於該線架圓周方向上的數值，且該橫動間距令 為P，該定格間距令為p時，P及p的值係設定為滿足1.0p<P<2.0p或2.0p<P<3.0p的條件，以防止整列捲繞後的該線條體產生彎曲。
8. 如申請專利範圍第7項所述之線體捲取裝置，其中P及p的值設定為滿足1.0p<P<1.5p的條件。
9. 如申請專利範圍第7項所述之線體捲取裝置，其中P及p的值設定為P=1.2p、P=1.8p或P=2.5p。