TWI386529B - Stretchable nonwoven and its manufacturing method - Google Patents

Description

伸縮性不織布及其製造方法

本發明係關於一種伸縮性不織布。

先前，提出有彈性伸縮性複合薄片，其係將包含彈性伸縮性薄膜或彈性伸縮性連續纖維之彈性薄片、及具有非彈性伸長性之纖維集合體積層而形成(參照US6730390B1)。彈性薄片與纖維集合體係藉由間歇配置之接合部而相互接合。纖維集合體之構成纖維係於接合部間連續之長纖維。於接合部間，該長纖維既未熔著亦未熔接，纖維相互分離而獨立。又，於接合部間，該長纖維呈不規則之曲線。

根據US6730390B1，該彈性伸縮性複合薄片中，由於纖維集合體之長纖維於接合部間呈不規則之曲線，故而當該薄片伸長之後，該伸長並不受該纖維集合體之阻礙。然而，由於纖維集合體之長纖維於接合部間相互分離而獨立，故而該彈性伸縮性複合薄片之抗拉力的強度較低。又，纖維集合體與彈性薄片之間之剝離強度亦較低。進而，於接合部間，長纖維容易突起，使得薄片外觀呈現出起絨狀，故而其外觀印象不佳。

與上述彈性伸縮性複合薄片不同，先前已知有各種包含由彈性體樹脂所構成之彈性纖維的伸縮性不織布。例如，US4663220A中記載有一種彈性不織布，其包含由含有至少約10重量%之A－B－A嵌段共聚物以及聚烯烴、且可押出成形之彈性體組合物所構成的超細纖維。然而，由於該超細纖維含有聚烯烴作為其構成樹脂，故而由此會導致其伸縮特性不充分。

US5385775A中記載有一種複合彈性材料，其包含具有彈性體熔噴纖維層及彈性體長絲層之各向異性彈性纖維網以及與該纖維網相結合之會起褶皺之層。構成彈性體長絲之材料為40~80重量%之彈性體聚合物、及5~40重量%之樹脂黏著劑。如此，由於彈性體長絲含有彈性體樹脂以外之樹脂，故而由此會導致其伸縮特性不充分。

JP2002－361766A中記載有一種伸縮性複合薄片，其具有含60~98重量%之苯乙烯系彈性體的纖維或薄膜所構成的彈性薄片，該苯乙烯系彈性體中苯乙烯含量為10~40重量%且數平均分子量為70000~150000。該纖維或薄膜中，除苯乙烯系彈性體以外，還含有彈性體以外之材料，例如含有烯烴系樹脂或油成分。由於含有該等材料，導致該伸縮性複合薄片之伸縮特性不充分。

JP4－11059A中記載有一種伸縮性不織布，其係由苯乙烯系彈性體纖維所構成，且該苯乙烯系彈性體纖維係於包含以苯乙烯為主體之聚合物嵌段A、及以異戊二烯為主體之聚合物嵌段B的嵌段共聚物之基於異戊二烯的雙鍵氫化而獲得者。然而，該不織布之模數較低，且伸縮之遲滯亦並不充分。

本發明提供一種包含彈性纖維以及沿長度方向粗細不同之非彈性纖維的伸縮性不織布。

又，本發明提供一種伸縮性不織布之製造方法，其包含：於包含彈性纖維之纖維網之至少一面上，配置包含伸長度為80~800%之低延伸之非彈性纖維的纖維網，於該等纖維網未一體化之狀態下，對該等纖維網實施通風方式之熱風處理，使纖維彼此之交點熱熔接，使該等纖維網一體化，從而形成纖維薄片，使上述纖維薄片沿至少一方向延伸，藉此拉伸上述低延伸之非彈性纖維，之後，解除上述纖維薄片之延伸。

進而，本發明提供一種伸縮性不織布之製造方法，其包含：對包含彈性纖維及伸長度為80~800%之低延伸之非彈性纖維的纖維網實施通風方式之熱風處理，使纖維彼此之交點熱熔接，獲得纖維薄片，使上述纖維薄片沿至少一方向延伸，藉此拉伸上述低延伸之非彈性纖維，之後，解除上述纖維薄片之延伸。

以下，根據較佳實施形態，參照圖式說明本發明。圖1中表示本發明之伸縮性不織布的一實施形態之剖面結構的模式圖。本實施形態之伸縮性不織布10中，於彈性纖維層1之兩面上，積層有相同或不同之實質上非彈性的非彈性纖維層2、3。就防止結塊及便於操作之方面而言，與僅於一面上積層非彈性纖維層之情形相比較，於彈性纖維層1之兩面上層積非彈性纖維層之情形較好。

作為彈性纖維層1之構成纖維，例如可使用以熱可塑性彈性體、橡膠等作為原料之纖維。尤其是當藉由通風法製造本實施形態之伸縮性不織布時，較好的是使用以熱可塑性彈性體作為原料之纖維。其理由在於，以熱可塑性彈性體作為原料之纖維與通常之熱可塑性樹脂同樣，可使用押出機進行熔接紡絲，並且如此所獲得之纖維易於熱熔接。作為熱可塑性彈性體，可列舉SBS(Styrene－Butadiene－Styrene，苯乙烯－丁二烯－苯乙烯嵌段共聚物)、SIS(Styrene－Isoprene－Styrene，苯乙烯－異戊二烯－苯乙烯嵌段共聚物)、SEBS(Styrene－Ethylene－Butene－Styrene，苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯嵌段共聚物)、SEPS(Styrene－Ethylene－Propene－Styrene，苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯型嵌段共聚物)等苯乙烯系彈性體，烯烴系彈性體，聚酯系彈性體，以及聚胺酯系彈性體。該等可單獨使用一種或將兩種以上組合使用。又，亦可使用由該等樹脂所構成之芯鞘型或並列(side by side)型複合纖維。就彈性纖維之成形性、伸縮特性以及成本方面而言，特別好的是苯乙烯系彈性體、烯烴系彈性體、或將其等組合使用者。

特別好的是，使用包含由特定嵌段共聚物所構成之熱可塑性彈性體者，作為彈性纖維層1中所包含之彈性纖維的構成樹脂。與先前之伸縮性不織布相比，使用有該嵌段共聚物之伸縮性不織布之模數較高，且伸縮之遲滯良好。因此，使用有該嵌段共聚物之伸縮性不織布，即便其彈性纖維之使用量較少，亦可表現出良好之伸縮特性，故而較薄且透氣性及皮膚觸感良好，容易延伸，並具有適度之收縮力。該嵌段共聚物之特徵在於具有如下所述之結構以及動態黏彈性特性。

嵌段共聚物含有以芳族乙烯基化合物為主體之聚合物嵌段A。作為芳族乙烯基化合物，例如，可列舉苯乙烯、對－甲基苯乙烯、間－甲基苯乙烯、對－第三丁基苯乙烯、α－甲基苯乙烯、氯甲基苯乙烯、對－第三丁氧基苯乙烯、二甲胺基甲基苯乙烯、二甲胺基乙基苯乙烯以及乙烯基甲苯等。該等芳香族化合物中，自工業觀點考慮，較好的是使用苯乙烯。

對於聚合物嵌段A而言，嵌段共聚物中較好的是含有10~50重量%之聚合物嵌段A，進而較好的是含有15~30重量%。藉由使嵌段共聚物中聚合物嵌段之含量為10~50重量%，從而，嵌段共聚物之成形性及耐熱性可得到滿足，並且嵌段共聚物之伸縮特性及柔軟性良好。

除聚合物嵌段A以外，嵌段共聚物中還包含以下述式(1)所表示之重複單元為主體的聚合物嵌段B。嵌段共聚物中之聚合物嵌段B之含量係嵌段共聚物中聚合物嵌段A之含量的剩餘部分，即，嵌段共聚物中之聚合物嵌段B的含量較好的是50~90重量%，進而較好的是70~85重量%。

式中，R¹ ~R⁴ 中之任意1個或2個為甲基，其餘為氫原子。

聚合物嵌段B除式(1)所表示之重複單元以外，亦可進而含有以下述式(2)所表示之重複單元。於聚合物嵌段B中，式(2)所表示之重複單元之含量可為20莫耳%以下，尤其是可為10莫耳%以下。當然，聚合物嵌段B亦可不含有式(2)所表示之重複單元。

式中，R¹ ~R⁴ 之定義與上述定義相同。

作為嵌段共聚物中聚合物嵌段A及聚合物嵌段B之排列樣式，有各種各樣之排列樣式。較好的是線狀之排列樣式，自使嵌段共聚物之伸縮特性良好之觀點考慮，特別好的是基本型即A－B－A型之三嵌段。

嵌段共聚物較好的是，除具有上述結構以外，還具有如下所述之動態黏彈性特性。藉此，與先前之伸縮性不織布相比，包含含有該嵌段共聚物之彈性纖維的伸縮性不織布之模數高，且伸縮之遲滯變得良好。當為高模數時，即便為提昇透氣性或皮膚觸感而降低伸縮性不織布之基重，而使該不織布變薄之情形時，或使彈性纖維之纖維直徑縮小之情形時，亦可發揮出良好之伸縮特性，故而較為有利。即，伸縮性不織布變得容易延伸，且自延伸狀態而收縮時之強度增大。因此，包含含有該嵌段共聚物之彈性纖維的伸縮性不織布，可特別好地用作例如構成短褲型拋棄式紙尿布之整個外包面的薄片。

並且，與其他通常之彈性體纖維相比，包含嵌段共聚物之彈性纖維亦具有發黏性或起皺性較小的優點。藉此，包含含有嵌段共聚物之彈性纖維的伸縮性不織布亦可形成為皮膚觸感良好者。

嵌段共聚物於20℃、頻率2 Hz下測出之動態黏彈性的儲存彈性率G'較好的是1×10⁴ ~8×10⁶ Pa，進而較好的是5×10⁴ ~5×10⁶ Pa，更好的是1×10⁵ ~1×10⁶ Pa。除此以外，嵌段共聚物於20℃、頻率2 Hz下測出之動態黏彈性的動態損耗正切tanδ值較好的是0.2以下，進而較好的是0.1以下，更好的是0.05以下。tanδ值之下限並無特別限制，越小越好，然在目前之工業技術下可達成之下限值為0.005左右。

上述儲存彈性率G'係表示嵌段共聚物之動態黏彈性測定中之彈性成分的指標，即表示硬度的指標。另一方面，動態損耗正切tanδ值係以儲存彈性率G'與損耗彈性率G"之比G"/G'表示，其係表示嵌段共聚物變形時會吸收多少能量的指標。藉由使嵌段共聚物之儲存彈性率G'之值在上述範圍內，可使模數成為適當值，伸縮之遲滯變得良好，並且即便並不施加較大之力，不織布亦會伸長。藉此，不織布之觸感變得良好。進而可減小殘留變形。另一方面，藉由使嵌段共聚物之動態損耗正切tanδ值在上述上限值以下，可減小不織布伸長時之殘留變形，且可使伸縮特性較充分。

如上所述，嵌段共聚物之動態黏彈性測定係於20℃、頻率2 Hz、拉伸模式下進行。所賦予之變形為0.1%。本實施形態之具體測定係使用Anton Paar公司製造之Physica MCR500而進行。再者，試料係使用長30 mm、寬10 mm、厚0.8 mm之板狀者。

嵌段共聚物例如可藉由下述步驟而合成。首先，於環己烷等烴溶劑中，以適當順序添加芳族乙烯基化合物及共軛二烯化合物，且以有機鋰化合物或金屬鈉等作為起始劑，進行陰離子聚合，獲得具有基於共軛二烯之雙鍵的共聚物。作為共軛二烯化合物，例如可使用1,3－丁二烯、異戊二烯、戊二烯以及己二烯等。特別好的是使用異戊二烯。

其次，使該共聚物之基於共軛二烯之雙鍵氫化，獲得所需之嵌段共聚物。自耐熱性．耐候性之觀點考慮，基於共軛二烯之雙鍵氫化率較好的是80%以上，特別好的是90%以上。氫化反應可使用鉑、鈀等貴金屬系觸媒，有機鎳化合物，有機鈷化合物或該等化合物與其他有機金屬化合物之複合觸媒而進行。氫化率可藉由碘價測定法而計算出。

關於嵌段共聚物，亦可使用市售品。作為如此之市售品，例如可列舉可自Kuraray股份有限公司購入之作為苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯嵌段共聚物之SEPTON(註冊商標)2004或SEPTON(註冊商標)2002。

當使用上述嵌段共聚物作為彈性纖維層1中所包含之彈性纖維的樹脂成分時，該彈性纖維可僅由上述嵌段共聚物所構成、或亦可包含上述嵌段共聚物以及其他樹脂所構成。於彈性纖維包含上述嵌段共聚物以及其他樹脂之情形時，彈性纖維中之嵌段共聚物之含量較好的是20~80重量%，特別好的是40~60重量%。

當彈性纖維包含上述嵌段共聚物以及其他樹脂之情形時，作為該其他樹脂，例如可使用包含聚乙烯、聚丙烯、丙烯及乙烯等之共聚物等的聚烯烴系樹脂，包含聚對苯二甲酸乙二醇酯等之聚酯系樹脂，以及聚醯胺樹脂等可熔接紡絲的樹脂。

於彈性纖維包含上述嵌段共聚物之情形時，作為該彈性纖維之纖維形態可列舉：(a)由上述嵌段共聚物單獨構成、或由該嵌段共聚物與其他樹脂之摻合物所構成之單獨纖維，以及(b)以上述嵌段共聚物及其他樹脂作為構成樹脂之芯鞘型或並列型複合纖維等。特別好的是使用由上述嵌段共聚物單獨構成之單獨纖維。

當使用任意者作為彈性纖維之樹脂成分時，該彈性纖維可為連續纖維以及短纖維中之任一形態。較好的是連續纖維之形態。其原因在於，若彈性纖維為連續纖維，則可藉由噴嘴唇端之熱風而連續伸長，故而存在不僅纖維直徑變細，並且纖維直徑之不均勻亦減少之優點。又，當藉由冷風而延伸之情形時亦具有相同之傾向。藉此，透過不織布而觀察時之質地變得良好，並且不織布之伸縮特性之不均勻變小。獲得纖維直徑較細之纖維，則可減小熱風以及冷風之容量，並且在製造成本方面有利。

就彈性纖維層1之構成纖維而言，自透氣性以及伸縮特性之觀點考慮，其纖維直徑較好的是5 μm以上，特別好的是10 μm以上100 μm以下，尤其好的是40 μm以下。

彈性纖維層1具有可延伸且當將其自延伸之力解除時會收縮的性質。彈性纖維層1較好的是，其於與不織布之表面平行之至少一方向上100%伸長後收縮時殘留變形為20%以下，特別好的是10%以下。較好的是，於至少MD方向以及CD方向中之任意一方向上滿足該值，更好的是於兩方向上均滿足。

彈性纖維層1係包含具有彈性之纖維的集合體。於彈性纖維層1中，可於不損害其彈性的範圍內而添加非彈性纖維，較好的是於30重量%以下之範圍，進而好的是20重量%以下之範圍，更好的是10重量%以下之範圍內添加。具有彈性之纖維的成形方法中，例如有熔噴法以及紡黏法，熔噴法係自噴嘴孔擠出熔接樹脂，且利用熱風而使該擠出之熔接狀態之樹脂伸長，藉此使纖維變細，紡黏法係根據冷風或機械拉伸比而使半熔接狀態之樹脂延伸。又，亦可藉由作為熔接紡絲法中之一種的紡噴法而製造彈性纖維。

又，彈性纖維層1可以包含具有彈性之纖維的纖維網或不織布之形態而存在。例如，可以藉由紡噴法、紡黏法、及熔噴法等而形成之纖維網或不織布而存在。特別好的是藉由紡噴法而獲得之纖維網。

紡噴法中，使用如下所述之噴絲頭，即，於熔接聚合物之噴出噴嘴之前端附近，以上述噴嘴為中心而對向配置有一對熱風噴出部，並且，於其下游，以上述噴嘴為中心而對向配置有一對冷風噴出部。若使用紡噴法，則熔接纖維之熱風伸長、及冷風之冷延伸可連續地進行，故具有可容易地進行伸縮性纖維之成形的優點。又，可成形為粗細類似於短纖維之伸縮性纖維，而不會使纖維變得過於緻密，故亦具有可獲得透氣性較高之不織布的優點。進而，若使用紡噴法，則可獲得連續長絲之纖維網。與短纖維之纖維網相比，連續長絲之纖維網於高伸長時不易產生斷裂，且易於表現出彈性，故而於本實施形態中極為有利。

作為紡噴法中所使用之噴絲頭，例如可使用日本專利特公昭43－30017號公報之圖1所揭示者、US4774125A之圖2所揭示者以及US5098636A之圖2所揭示者。進而，可使用US2001/0026815A1之圖1至圖3所揭示者。將噴絲頭所紡出之纖維堆積於收集網狀輸送帶上。

非彈性纖維層2、3為具有伸長性，但實質上為非彈性之層。此處所述之伸長性可為下述情形中之任一種情形：構成纖維自身伸長之情形；以及即便構成纖維自身不伸長，但於纖維彼此之交點處原本熱熔接之兩纖維互相分離，或由於纖維彼此之熱熔接等，使得由多根纖維所形成之立體結構產生結構性變化，或者構成纖維撕裂，從而使得纖維層整體伸長之情形。

非彈性纖維層2、3中包含實質上非彈性之纖維。該纖維藉之特徵在於：其長度方向上之纖維粗細不同(以下，將該纖維稱為不定徑纖維)。亦即，對於不定徑纖維而言，當沿其長度方向觀察時，既存在纖維剖面積(直徑)較大之部分，亦存在較小之部分。不定徑纖維中，其粗細可自粗細最細之部分向最粗之部分連續變化。或者，如於未延伸絲之延伸步驟中所觀察到之縮頸現象般，纖維之粗細呈大致階狀變化。

不定徑纖維較好的是，以具有固定纖維直徑的低延伸之非彈性纖維為原料。若以低延伸之纖維為原料，根據下述製造方法而製造本實施形態之伸縮性不織布，則於其製造過程中，可藉由拉伸低延伸之纖維，而於纖維中產生較細之部分，從而形成上述不定徑纖維。結果，於本實施形態之伸縮性不織布之製造過程中，纖維間之接合點、非彈性纖維層與彈性纖維層之接合點不容易受到破壞，故可維持伸縮性能，且可提高伸縮性不織布之強度，獲得可同時實現高伸度及高強度之伸縮性不織布。又，於本實施形態之伸縮性不織布之製造過程中，由於不定徑纖維間之接合亦不易受到破壞，故而非彈性纖維層較難形成绒毛狀。此點自提昇本實施形態之伸縮性不織布之外觀的觀點考慮較為有利。與此相對，背景技術中所述之US6730390Bl中所揭示的彈性伸縮性複合薄片，由於在延伸步驟中，去除了纖維彼此之熔著或機械糾纏，故而薄片強度降低，無法同時實現高伸度及高強度。

進而，由於使用上述低延伸之纖維作為原料，與拉伸纖維之前相比，較細之纖維的根數(長度)實質上增加。藉此，本實施形態中之伸縮性不織布之隱蔽性有所提昇。不織布之隱蔽性提昇之事項，自下述觀點考慮較為有利，即，例如當將該不織布用作生理用衛生棉或拋棄式紙尿布等吸收性物品的表面薄片時，吸收體中所吸收之體液滲出至表面薄片上，會變得不美觀。

除此之外，若不定徑纖維之粗細呈週期性變化，則非彈性纖維層之表面形成細密波紋之狀態，故亦具有皮膚觸感變得良好之附加效果。於此情形時，變化週期，即自最粗部分至與其相鄰之最粗部分的距離較好的是0.5~2.5 mm，特別好的是0.8~1.5 mm。該週期可根據非彈性纖維之顯微鏡觀察而測定。

自使以上之各效果更顯著之觀點考慮，不定徑纖維之粗細於最細部分處較好的是2~15 μm，進而較好的是5~12 μm，於最粗部分處較好的是10~30 μm，進而較好的是12~25 μm。不定徑纖維之粗細可根據非彈性纖維層之顯微鏡觀察而測定。

對於不定徑纖維之原料即延伸加工前之非彈性纖維而言，其纖維間熔接點強度較好的是高於該非彈性纖維100%伸長時之強度。因此，此事項自下述方面考慮較好，即，當拉伸伸縮性不織布時，纖維間之熔接點不易受到破壞，該不織布之強度不容易降低。熔接點強度可根據本申請人之前申請的US2006/0063457A1之[0041]段中的記載而測定。100%伸長時之強度，係使用拉伸測試機，於夾盤間距離為20 mm、拉伸速度為20 mm/min之條件下測定。

如前文所述，不定徑纖維較好的是以具有固定纖維直徑之低延伸之非彈性纖維為原料。於此情形時，低延伸之纖維可為由單一之原料所構成之纖維，或亦可為使用有兩種以上之原料的複合纖維，例如芯鞘型複合纖維或並列型複合纖維。就不定徑纖維彼此之接合容易度、以及非彈性纖維層與彈性纖維層之接合容易度考慮，較好的是使用複合纖維。當使用芯鞘型之複合纖維時，較好的是，芯為聚酯(PET(polyethylene terephthalate，聚對苯二甲酸乙二醇酯)、或PBT(polybutylece terephthalate，聚對苯二甲酸丁二醇酯))、聚丙烯(PP)，鞘為低融點聚酯(PET或PBT)、聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)。尤其是，若使用該等複合纖維，則於與包含聚烯烴系彈性體之彈性纖維層的構成纖維之間的熱熔接增強，不易產生層剝離之方面而言為較佳。

不定徑纖維可為如棉狀纖維(staple fibre)之短纖維、或亦可為如連續長絲之長纖維。考慮到下述伸縮性不織布之製造方法，較好的是使用短纖維。又，不定徑纖維可為親水性，亦可為斥水性。

非彈性纖維層2、3可僅由不定徑纖維構成，或亦可除不定徑纖維以外亦包含其他固定徑之非彈性纖維。作為其他非彈性纖維，可列舉包含PE、PP、PET、PBT以及聚醯胺等之纖維等。作為其他非彈性纖維，既可為短纖維亦可為長纖維，並且既可為親水性亦可為斥水性。又，亦可使用芯鞘型或並列型複合纖維、分割纖維、異形剖面纖維、捲縮纖維、及熱收縮纖維等。該等纖維可單獨使用一種、或將兩種以上組合使用。當非彈性纖維層2、3中除不定徑纖維以外還含有其他固定徑之非彈性纖維時，其他非彈性纖維之添加量較好的是1~30重量%，特別好的是5~20重量%。

關於非彈性纖維層2、3，可由連續長絲或短纖維之纖維網或不織布構成。尤其是，自可形成具有厚度之蓬鬆之非彈性纖維層2、3的觀點考慮，較好的是為短纖維之纖維網。兩個非彈性纖維層2、3之構成纖維之材料、基重以及厚度等可相同，亦可不同。又，兩非彈性纖維層2、3中，亦可僅於其中一個非彈性纖維層中含有不定徑纖維。

較好的是，兩非彈性纖維層2、3中至少一者的厚度為彈性纖維層1之厚度的1.2~20倍，特別好的是1.5~5倍。另一方面，就基重而言，較好的是，彈性纖維層之基重高於兩個非彈性纖維層2、3中至少一者之基重。換言之，非彈性纖維層較好的是，與彈性纖維層相比較厚且基重較小。因為厚度及基重滿足此種關係，與彈性纖維層相比，非彈性纖維層形成為具有厚度之蓬鬆之層。結果，伸縮性不織布10形成為柔軟、且質感良好之不織布。

就非彈性纖維層2、3之厚度本身而言，較好的是0.05~5 mm，特別好的是0.1~1 mm。另一方面，對於彈性纖維層1之厚度本身而言，較好的是小於非彈性纖維層2、3之厚度，具體而言較好的是0.01~2 mm，特別好的是0.1~0.5 mm。關於厚度，係將伸縮性不織布於20±2℃、65±2% RH之環境下，於無負荷下放置兩天以上後，藉由下述方法而求出。首先，以0.5 cN/cm² 之負荷將伸縮性不織布夾持於平板間。於此狀態下，使用顯微鏡，以50~200倍之倍率進行觀察，於各視野中分別求出平均厚度，求出3個視野之厚度的平均值作為該厚度。

對於非彈性纖維層2、3之基重本身而言，自均勻覆蓋彈性纖維層之表面的觀點及殘留變形之觀點考慮，較好的是分別為1~60 g/m² ，特別好的是5~15 g/m² 。另一方面，就彈性纖維層1之基重本身而言，自伸縮特性以及殘留變形之觀點考慮，較好的是大於非彈性纖維層2、3之基重。具體而言，較好的是5~80 g/m² ，特別好的是10~40 g/m² 。

如圖1所示，本實施形態中，於彈性纖維層1之構成纖維保持纖維形態之狀態下，彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之間係藉由纖維交點之熱熔接而以整個面相接合。即，與部分接合之先前之伸縮性不織布的接合狀態不同。彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之間以整個面接合之本實施形態的伸縮性不織布10中，於彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之界面及其附近，彈性纖維層1之構成纖維與非彈性纖維層2、3之構成纖維之交點熱熔接，實質上於整個面上均勻接合。藉由以整個面接合，可防止彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之間產生突起，即，可防止兩層相互離開而形成間隙。若兩層間產生突起，則存在彈性纖維層與非彈性纖維層之一體感消失，且伸縮性不織布10之質感降低的傾向。根據本發明，可提供如一層不織布般具有一體感的多層結構之伸縮性不織布。

所謂「彈性纖維層1之構成纖維保持纖維形態之狀態」係指，即便於施加有熱或壓力等之情形時，彈性纖維層1之構成纖維之大部分亦不會變形成薄膜狀、或薄膜－纖維結構的狀態。因為處於彈性纖維層1之構成纖維保持纖維形態的狀態，故具有可對本實施形態之伸縮性不織布10賦予充分透氣性的優點。

於彈性纖維層1之層內，構成纖維之交點熱熔接。同樣，於非彈性纖維層2、3之層內，構成纖維之交點亦熱熔接。

各纖維層形成為下述狀態，即，兩個非彈性纖維層2、3中之至少一者之構成纖維的一部分進入至彈性纖維層1中之狀態、及/或彈性纖維層之構成纖維的一部分進入至非彈性纖維層2、3之至少一者中的狀態。藉由形成為如此之狀態，可促進彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之一體化，且可更有效地防止兩層間產生突起。結果，形成層與層間以追隨各層表面的形式而組合的狀態。非彈性纖維層之構成纖維中有一部分進入至彈性纖維層1中並滯留於其中，或穿過彈性纖維層1，到達另一非彈性纖維層中。當微觀想像於各層中連接表面纖維間之面時，於自該面而形成於層之內側之纖維間隙內，有其他層之構成纖維的一部分沿上述層之剖面厚度方向而進入。當非彈性纖維層之構成纖維進入至彈性纖維層1中，並滯留於其中之情形時，較好的是，該構成纖維進而與彈性纖維層1之構成纖維交織。同樣，當非彈性纖維層之構成纖維穿過彈性纖維層1，而到達另一非彈性纖維層中之情形時，較好的是，該構成纖維與另一非彈性纖維層之構成纖維交織。此點可藉由當使用SEM(Scanning electron Microscope，掃描電子顯微鏡)或顯微鏡等觀察伸縮性不織布之厚度方向剖面時，於層間實質上並未形成有間隙之情況而確認。又，此處所謂之「交織」係表示纖維彼此充分絡合之狀態，僅是纖維層單純重疊之狀態並不包含於交織之含義內。是否交織，例如可以下述方式進行判斷，即，對於單純是纖維層重疊之狀態下剝離纖維層時所需之力、與重疊纖維層且對其使用不伴隨熱熔接之通風法而剝離纖維層之力加以比較，當認為兩者間實質上存在差異時，可判斷為交織。

為使非彈性纖維層之構成纖維進入至彈性纖維層中、及/或使彈性纖維層之構成纖維進入至非彈性纖維層中，較好的是，於使非彈性纖維層之構成纖維與彈性纖維層之構成纖維熱熔接的處理之前，非彈性纖維或彈性纖維中之至少任意一者為纖維網狀態(未熱熔接之狀態)。並且，自使構成纖維進入至其他層之觀點考慮，纖維網狀態之纖維層中之短纖維的自由度高於長纖維的自由度，故而較好。

又，為使非彈性纖維層之構成纖維進入至彈性纖維層1中、及/或使彈性纖維層之構成纖維進入至非彈性纖維層中，較好的是使用通風法。藉由使用通風法，可使構成纖維容易地進入至相對之纖維層中，又，可使構成纖維容易地自相對之纖維層進入。又，藉由使用通風法，可一面維持非彈性纖維層之蓬鬆度，一面使非彈性纖維層之構成纖維容易地進入至彈性纖維層1中。於使非彈性纖維層之構成纖維穿過彈性纖維層1而到達另一非彈性纖維層中之情形時，亦同樣，較好的是使用通風法。特別好的是，將纖維網狀態之非彈性纖維層與彈性纖維層積層，再使用通風法。於此情形時，彈性纖維層之構成纖維間可已熱熔接。進而，如下述製造方法中所述般，於特定條件下實施通風法，又，為使熱風通暢地通過，而使伸縮性不織布之透氣性較高，尤其是使彈性纖維層之透氣度較高，藉此，可使纖維更均勻地進入。亦可使用通風法以外之方法，例如可使用吹附蒸汽之方法。又，亦可使用水刺法、針軋法等，然此時會存在下述傾向，即，非彈性纖維層之蓬鬆度受到損害、或彈性纖維層之構成纖維露出於表面，使所獲得之伸縮性不織布之質感下降。

尤其是，當非彈性纖維層之構成纖維與彈性纖維層1之構成纖維交織之情形時，較好的是僅藉由通風法而交織。

為使用通風法而使纖維交織，可適當調整氣體之吹附壓、吹附速度、纖維層之基重或厚度以及纖維層之搬送速度等。若僅採用用於製造通常之熱風不織布之條件，則無法使非彈性纖維層之構成纖維與彈性纖維層1之構成纖維交織。如下述製造方法中所述般，藉由於特定條件下實施通風法，可獲得本發明中作為目標之伸縮性不織布。

通風法中，通常使加熱至特定溫度之氣體貫通於纖維層之厚度方向。此時，纖維之交織以及纖維交點之融熔同時進行。但是，本實施形態中並無須藉由通風法而於各層內之構成纖維間使纖維交點融熔。換言之，通風法係為了使非彈性纖維層之構成纖維進入至彈性纖維層1中、或使該構成纖維與彈性纖維層1之構成纖維交織，因此通風法係為了使非彈性纖維層之構成纖維與彈性纖維層之構成纖維熱熔接所必需之操作。又，纖維之進入方向，會根據加熱氣體之通過方向、及非彈性纖維層與彈性纖維層之位置關係的不同而改變。非彈性纖維層較好的是，藉由通風法而形成構成纖維內纖維交點融熔的熱風不織布。

根據上述說明可知，本實施形態之伸縮性不織布之較好形態中，於實質上非彈性之非彈性熱風不織布的厚度方向內部，包含有構成纖維保持為纖維形態之狀態的彈性纖維層1，且形成下述狀態，即，該熱風不織布之構成纖維的一部分進入至彈性纖維層1中的狀態、及/或彈性纖維層之構成纖維的一部分進入至非彈性纖維層中的狀態。於更好之形態中，熱風不織布之構成纖維之一部分與彈性纖維層1之構成纖維僅藉由通風法而交織。藉由使彈性纖維層1包含於熱風不織布之內部，而使得彈性纖維層1之構成纖維實質上不會存在於伸縮性不織布之表面。此點自不會產生彈性纖維特有之發黏感的觀點考慮較好。

本實施形態之伸縮性不織布10中，如圖1所示，於非彈性纖維層2、3中形成有微小之凹部。藉此，微觀地看，伸縮性不織布10之剖面形成為波形形狀。該波形形狀係如下述製造方法中所說明般，藉由伸縮性不織布10之延伸加工而產生者。該波形形狀係由於對伸縮性不織布10賦予伸縮性而產生者，故而不會對不織布10之質感本身造成較大影響。相反，自獲得更柔軟且良好之不織布之觀點考慮較為有利。

圖1中未圖示，但亦可對本實施形態之伸縮性不織布10實施壓花加工。壓花加工係以進一步提高彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3之接合強度為目的而進行。因此，若藉由通風法即可使彈性纖維層1與非彈性纖維層2、3充分接合，則無須進行壓花加工。再者，壓花加工雖會使構成纖維彼此接合，然與通風法不同，若利用壓花加工，則構成纖維彼此並不會交織。

本實施形態之伸縮性不織布10沿其面內方向之至少一方向具有伸縮性。亦可沿面內之所有方向均具有伸縮性。於此情形時，隨著方向之不同導致伸縮性大小不同並無妨。關於最可伸縮之方向，自同時實現延伸容易度及強度之方面考慮，伸縮性之大小較好的是100%伸長時之負荷為20~500 cN/25 mm，特別好的是40~150 cN/25 mm。對本實施形態之伸縮性不織布10之伸縮性而言特別重要之性質係殘留變形。根據下述實施例可知，若使用本實施形態之伸縮性不織布10，則可減小殘留變形之值。具體而言，自100%伸長狀態而收縮時之殘留變形較好的是為15%以下，進而較好的是10%以下之較小值。

本實施形態之伸縮性不織布10，自其良好之質感、起絨防止性、伸縮性及透氣性之觀點考慮，可用於外科用衣物或清潔薄片等各種用途。尤其是可較好地用作生理用衛生棉或拋棄式紙尿布等吸收性物品之構成材料。例如，可用作構成拋棄式紙尿布之外表面的薄片，以及用以對腰周圍部、腰部、腿周圍部等賦予彈性伸縮性的薄片等。又，可用作形成衛生棉之伸縮性翼形部的薄片等。又，可用作為此等以外之部位等之欲賦予伸縮性之部位等。伸縮性不織布之基重或厚度可根據其具體用途而適當調整。例如，當用作吸收性物品之構成材料時，較理想的是基重為20~160 g/m² 左右，厚度為0.1~5 mm左右。又，本發明之伸縮性不織布由於彈性纖維層之構成纖維保持為纖維形態，故而柔軟且透氣性較高。就作為柔軟性之尺度的彎曲剛性而言，本發明之伸縮性不織布較好的是，彎曲剛性低如10 cN/30 mm以下者。就透氣性而言較好的是，透氣度為16 m/(kPa．s)以上。伸縮方向之最大強度較好的是200 cN/25 mm以上。又，伸縮方向之最大伸度較理想的是100%以上。

彎曲剛性可依據JIS L－1096而測定，於柔軟度測試儀之壓入量為8 mm、槽口寬度為10 mm之條件下，測定出分別向流動方向及相對於該流動方向之直角方向彎曲時的平均值，作為彎曲剛性。關於透氣度，係由Kato Tech製造之AUTOMATIC AIR－PERMEABILITY TESTER KES－F8－AP1而測出透氣阻力，並將其倒數作為透氣度。

其次，參照圖2，說明本實施形態之伸縮性不織布10的較佳製造方法。圖2中表示有本實施形態之伸縮性不織布10的製造方法中所使用的較佳製造裝置的模式圖。圖2中所示之裝置中自製造步驟之上游側朝向下游側，依次具備纖維網形成部100、熱風處理部200以及延伸部300。

纖維網形成部100具備第1纖維網形成裝置21、第2纖維網形成裝置22以及第3纖維網形成裝置23。第1纖維網形成裝置21以及第3纖維網形成裝置23係使用梳理機。作為梳理機，並無特別限制，可使用與該技術領域中通常所使用的梳理機相同者。另一方面，第2纖維網形成裝置22係使用紡噴紡絲裝置。紡噴紡絲裝置中具備噴絲頭，於該噴絲頭之熔接聚合物之噴出噴嘴的前端附近，以上述噴嘴為中心而對向配置有一對熱風噴出部，且於其下游，以上述噴嘴為中心而對向配置有一對冷風噴出部。藉由噴絲頭而紡出之纖維，且將其堆積於收集網狀輸送帶上。

熱風處理部200具備熱風爐24。熱風爐24內，吹出加熱至特定溫度之加熱氣體，尤其是加熱空氣。當將相互重疊之3層纖維網導入至熱風爐內時，加熱氣體強制地自該纖維網之上方朝向下方、或沿向相反方向、或沿兩方向貫通。

延伸部300包括弱接合裝置25以及延伸裝置30。弱接合裝置25具備一對壓花輥26、27。弱接合裝置25係用以使藉由熱風處理部200而形成之纖維薄片的各層纖維網確實接合者。於弱接合裝置25之下游，與其相鄰地配置有延伸裝置30。延伸裝置30具備一對凹凸輥33、34，該一對凹凸輥33、34係沿軸線方向而交替形成有大徑部31、32及小徑部(未圖示)而形成，且可相互嚙合。藉由使纖維薄片齧入兩凹凸輥33、34間，而使該纖維薄片沿輥之軸線方向(即薄片之寬度方向)延伸。

對使用有具有上述結構之裝置的伸縮性不織布之製造方法加以說明，首先，於包含彈性纖維之纖維網之各面上，配置包含相同或不同之非彈性纖維的一對纖維網。再者，所謂「包含彈性纖維之纖維網」，不僅指由彈性纖維所構成之纖維網，亦包括於不損害由該纖維網所形成之彈性纖維層(圖1中符號1所示之層)的伸縮彈性之範圍內，除彈性纖維以外亦包含有少量非彈性纖維的纖維網。

如圖2所示，纖維網形成部100中，使用非彈性短纖維作為原料，藉由作為第1纖維網形成裝置21之梳理機而製造非彈性纖維纖維網3'。該非彈性纖維纖維網3'中，視需要亦可將其構成纖維暫時接合。作為暫時接合之方法，例如可列舉通風方式之熱風之吹附或熱輥等的熱熔接。作為非彈性纖維纖維網3'之原料纖維，可使用低延伸之非彈性纖維。此處所言之低延伸之纖維，包含紡絲後已以低延伸倍率延伸之纖維以及尚未延伸之纖維即未延伸纖維之兩者。作為低延伸之纖維，較好的是使用伸長度為80~800%，特別好的是為120~650%者。藉由使用具有該範圍之伸長度的低延伸之纖維，該纖維可於延伸裝置30中頭尾良好地拉長，容易地形成前文所述之不定徑纖維。低延伸纖維之纖維直徑較好的是10~35 μm，特別好的是12~30 μm。

低延伸纖維之伸長度係依據JIS L－1015，且以於測定環境溫濕度為20±2℃、65±2% RH、拉伸測試機之夾爪間隔為20 mm、拉伸速度為20 mm/min之條件下所進行的測定作為基準。再者，於自所製成之不織布中取出纖維而測定伸長度時等無法使夾爪間隔達到20 mm之情形時，即，所測定之纖維之長度不足20 mm之情形時，將夾爪間隔設定為10 mm或5 mm而進行測定。

包含由作為第2纖維網形成裝置22之紡噴紡絲裝置所製造之彈性纖維的連續長絲的彈性纖維纖維網1'，暫時堆積於收集網狀輸送帶上後，積層於沿一方向連續搬送之非彈性纖維纖維網3'上。

於彈性纖維纖維網1'上，積層由作為第3纖維網形成裝置23之梳理機所製造之非彈性纖維纖維網2'。非彈性纖維纖維網2'之詳細內容與上述非彈性纖維纖維網3'相同，可適當參照非彈性纖維纖維網3'之相關說明。非彈性纖維纖維網2'與非彈性纖維纖維網3'之構成纖維、基重、以及厚度等既可相同、或亦可不同。

當於彈性纖維纖維網1'之形成過程中使用紡噴法時，熔接纖維之藉熱風伸長、及藉冷風之冷延伸連續進行，故存在可容易完成伸縮性纖維之成形之優點。又，由於可成形為粗細類似於短纖維之伸縮性纖維，而不會使纖維變得過於緻密，故而亦存在可獲得透氣性較高之不織布的優點。進而，根據紡噴法，可獲得連續長絲之纖維網。與短纖維之纖維網相比，連續長絲之纖維網於高伸長時不易產生斷裂，且容易表現出彈性，故而於本實施形態中極為有利。

將3層纖維網之積層體送入通風方式之熱風爐24中，並於其中實施熱風處理。藉由熱風處理，纖維彼此之交點熱熔接，彈性纖維纖維網1'之整個面與非彈性纖維纖維網2'、3'相接合。當進行熱風處理，較好的是各層之纖維網尚未一體化。藉此，於熱風處理後，各纖維網所具有之蓬鬆且具備厚度之狀態亦可得到維持，從而獲得質感良好之伸縮性不織布。

較好的是，藉由熱風處理，除使纖維彼此之交點熱熔接而使各層之纖維網以整個面而接合以外，亦使主要係位於熱風吹附面側之非彈性纖維纖維網2'之構成纖維的一部分，進入至彈性纖維纖維網1'中。又，較好的是，藉由控制熱風處理之條件，而使非彈性纖維纖維網2'之構成纖維的一部分進入至彈性纖維纖維網1'中，進而與該纖維網1'之構成纖維交織。或者，較好的是使非彈性纖維纖維網2'之構成纖維的一部分穿過彈性纖維纖維網1'，而到達非彈性纖維纖維網3'中，並與該纖維網3'之構成纖維交織。

用以使非彈性纖維纖維網2'之構成纖維的一部分進入至彈性纖維纖維網1'中、及/或使彈性纖維纖維網1'之構成纖維的一部分進入至非彈性纖維網2'中的條件較好的是，熱風風量為0.4~3 m/秒，熱處理時間為0.5~10秒，溫度為80~160℃，搬送速度為5~200 m/分鐘。特別好的是熱風風量為1~2 m/秒。若使用透氣度較高者作為熱風熱處理中所使用之網，則纖維可藉由空氣之通過而更容易地進入。同樣，當於非彈性纖維纖維網3'上直接紡絲而形成彈性纖維纖維網1'時，彈性纖維纖維網1'之構成纖維亦藉由紡絲時之風而容易地進入至非彈性纖維纖維網3'中。熱風處理中所使用之網以及彈性纖維之直接紡絲中所使用之網較好的是，其等之透氣度為250~800 cm³ /(cm² ．s)，特別好的是400~750 cm³ /(cm² ．s)。上述條件於使纖維軟化後使之均勻地進入之方面及使纖維熔接之方面考慮亦較好。進而，為使纖維交織，可使熱風風量為3~5 m/秒，吹附壓為0.1~0.3 kPa。當彈性纖維纖維網1'之透氣度為8 m/(kPa．s)以上，進而較好的是為24 m/(kPa．s)以上時，熱風之通過較通暢，且可使纖維更均勻地進入，故而較好。又，纖維之熔接良好且形成為最大強度。進而亦可防止起絨。

熱風處理中較好的是，非彈性纖維纖維網2'之構成纖維的一部分進入至彈性纖維纖維網1'中，且同時非彈性纖維纖維網2'之構成纖維及/或非彈性纖維纖維網3'之構成纖維、與彈性纖維纖維網1'之構成纖維於其等之交點處熱熔接。此時，較好的是，於使該熱風處理後之彈性纖維維持纖維形態的條件下進行該熱風處理。即，較好的是，彈性纖維纖維網1'之構成纖維並不會由於熱風處理而變成薄膜狀、或薄膜－纖維結構。繼而，熱風處理中，非彈性纖維纖維網2'之構成纖維彼此於交點處熱熔接，同樣，彈性纖維纖維網1'之構成纖維彼此以及非彈性纖維纖維網3'之構成纖維彼此亦於交點處熱熔接。

藉由通風方式之熱風處理，可獲得3層纖維網一體化之纖維薄片10B。纖維薄片10B係具有固定寬度並沿一方向延伸之縱長帶狀者。繼而，將纖維薄片10B搬送至延伸部300上。延伸部300中，纖維薄片10B首先被搬送至弱接合裝置25中。弱接合裝置25包括壓花裝置，該壓花裝置具備圓周面上規則地配置有壓花用凸部的金屬製壓花輥26以及與其對向配置的金屬製或樹脂製支承輥27。藉由弱接合裝置25，於纖維薄片10B上實施熱壓花加工。藉此，獲得已實施壓花加工之纖維薄片10A。再者，由於藉由於弱接合裝置25之熱壓花加工之前已利用熱風處理部200進行了熱熔接，而使得各層之纖維網相互接合且一體化，故而於本發明中，弱接合裝置25之熱壓花加工並非必需者。於欲使各層之纖維網確實地一體化接合之情形時，弱接合裝置25之熱壓花加工較為有效。又，藉由使用弱接合裝置25，除具有各層之纖維網之一體化接合之優點以外，亦具有可抑制纖維薄片10A起絨的優點。

由於弱接合裝置25之熱壓花加工係對於利用熱風處理部200所進行之熱熔接所輔助進行者，故而其加工條件相對溫和即可。反之，若熱壓花加工之條件過度嚴苛，則會損害纖維薄片10A之蓬鬆度，且導致纖維產生薄膜化，對最後獲得之伸縮性不織布的質感及透氣性造成負面作用。根據如此之觀點考慮而設定熱壓花加工之線壓以及壓花輥之加熱溫度。

如圖3所示，藉由熱壓花加工而獲得之纖維薄片10A具有大量之各自獨立的散點狀之接合部4。接合部4係以規則之配置圖案而形成。接合部4較好的是，例如沿纖維薄片10A之流動方向(MD)及其正交方向(CD)該兩方向而不連續地形成。

將於弱接合裝置25中經過熱壓花加工之纖維薄片10A連續被送入至延伸裝置30中。如圖2至圖4所示，纖維薄片10A係藉由延伸裝置30而向搬送方向(MD)及與其正交之方向(CD)延伸，該延伸裝置30具有沿軸長方向交替形成有大徑部31、32及小徑部(未圖示)的一對凹凸輥33、34。

延伸裝置30中，藉由公知之升降機構而使凹凸輥33、34中之一者或兩者的軸部上下移位，且兩者之間隔可調節。如圖1以及圖4(b)及圖4(d)所示，各凹凸輥33、34係以下述方式組合，即，一凹凸輥33之大徑部31以可活動之方式插入於另一凹凸輥34之大徑部32間，且另一凹凸輥34之大徑部32則以可活動之方式插入於一凹凸輥33之大徑部31間。將纖維薄片10A齧入於該狀態之兩輥33、34間，使纖維薄片10A延伸。

於該延伸步驟中較好的是，如圖3及圖4所示，使纖維薄片10A之寬度方向上之接合部4的位置與凹凸輥33、34之大徑部31、32的位置一致。具體而言，如圖3所示，於纖維薄片10A上，多個接合部4沿MD排列成一直線狀而形成接合部列，且該接合部列形成有多列(圖3中圖示有10列)，且圖3中，自位於最左側之接合部列R₁ 起，就相隔一列的接合部列R₁ 中分別包含之接合部4而言，與一方之凹凸輥33之大徑部31的位置一致；並且自左邊第二列之接合部列R₂ 起，就相隔一列的接合部列R₂ 中分別包含的接合部而言，與另一凹凸輥34之大徑部32之位置一致。圖3中，符號31、32所示之範圍，係表示於纖維薄片10A齧入於兩凹凸輥33、34間之狀態的一時點，纖維薄片10A與各輥之大徑部31、32之圓周面相重疊的範圍。

當纖維薄片10A以齧入於凹凸輥33、34間之狀態而通過兩輥33、34間時，如圖4(b)以及圖4(d)所示，接合部4與任一凹凸輥之大徑部31、32重疊，另一方面，與大徑部31、32不重疊之大徑部彼此間之區域，即上述接合部列間之區域，則積極地沿寬度方向拉伸。尤其是，非彈性纖維層2、3中所包含之低延伸之纖維於接合部4間受到拉伸而變細，形成不定徑纖維。即，凹凸輥33、34之拉伸力主要係作用於低延伸之纖維之拉伸，而不會對接合部4施加過度之力。結果，可防止接合部4受破壞或各層纖維網間產生剝離，且使纖維薄片10A之接合部以外之部分高效地延伸。又，如圖5所示，藉由該延伸，可使非彈性纖維層2、3充分地伸長，而不會使纖維間之接合受到破壞，藉此，非彈性纖維層2、3對彈性纖維層1之自由伸縮的阻礙程度將大幅降低。結果，根據本製造方法，可高效地製造出具有高強度．高伸縮性、並且破損或起絨較少之外觀良好的伸縮性不織布。再者，於圖5中，方便起見，將非彈性纖維之粗細示為相同。

如上所述，根據本製造方法，非彈性纖維可頭尾良好地延伸，且該等纖維間之接合並不會由於延伸而受到破壞，故可極力抑制由延伸所導致之薄片強度降低。具體而言，延伸後之纖維薄片A之拉伸強度即目標之伸縮性不織布之拉伸強度，相對於延伸前之纖維薄片A之拉伸強度即目標之伸縮性不織布之坯布的拉伸強度的比為0.3~0.99，尤其好的是為0.5~0.99，進而為0.7~0.99等之接近於1的值。此處所言之拉伸強度可根據下述實施例中所說明之最大強度測定法而測定。

較好的是，藉由上述延伸加工，於延伸加工前後，纖維薄片10A之厚度增加至1.1倍~4倍，特別好的是1.3倍~3倍。藉此，非彈性纖維層2、3之纖維塑性變形且伸長，纖維由此而變細。與此同時，非彈性纖維層2、3變得更蓬鬆，皮膚觸感較好且緩衝性變得良好。

若延伸加工前之纖維薄片10A之厚度較薄，則存在可減小纖維薄片10A之輥坯布的搬運以及保管空間的益處。

進而，較好的是，藉由上述延伸加工，纖維薄片10A之彎曲剛性變化至延伸加工前之30~80%，特別好的是40~70%。藉此，獲得質感良好且柔軟之不織布。又，因延伸加工前之纖維薄片10A之彎曲剛性較高，從而可使得搬送線上之纖維薄片10A不易起皺摺，故而較好。並且，延伸加工時纖維薄片10A亦不會起皺摺而易於加工，故而較好。

延伸加工前後之纖維薄片10A之厚度或彎曲剛性，可藉由非彈性纖維層2、3中所使用之纖維的伸長度、壓花輥之壓花圖案、凹凸輥33、34之間距或前端部之厚度以及嚙合量而控制。

厚度係將伸縮性不織布於20±2℃、65±2% RH之環境下，於無負荷下放置兩天以上後，藉由下述方法而求出。於0.5 cN/cm² 之負荷下將伸縮性不織布夾持於平板間，於該狀態下，使用顯微鏡以25倍至200倍之倍率觀察剖面，求出各層之平均厚度。又，根據平板間之距離求出整體之厚度。關於纖維進入部位之厚度，係以相互進入之中間點作為厚度。

就凹凸輥33、34之大徑部31、32之圓周面而言，為了不對纖維薄片10A造成損傷，較好的是並不尖銳。較好的是，例如圖4(b)以及圖4(d)所示般，形成為具有特定寬度之平坦面。大徑部31、32之前端面的寬度W[參照圖4(b)]較好的是0.3~1 mm，並且，較好的是為接合部4之CD方向的尺寸的0.7~2倍，特別好的是0.9~1.3倍。藉此，非彈性纖維之纖維形態不易受到破壞，從而可獲得高強度之伸縮性不織布。

大徑部間之間距P[參照圖4(b)]較好的是0.7~2.5 mm。該間距P較好的是為接合部4之CD方向尺寸的1.2~5倍，特別好的是2~3倍。藉此，可獲得呈現出布狀外觀、且皮膚觸感良好之伸縮性不織布。又，就接合部4之CD方向的間距(相鄰之接合部列R₁ 之間隔)而言，為了保持位置關係之一致，基本為大徑部間之間距P的2倍，然考慮到纖維薄片10A在CD方向上的伸長或縮頸，故若在1.6倍~2.4倍之範圍內，則可使位置保持一致。

如前文所述，非彈性纖維層2、3中所包含之低延伸之纖維係藉由凹凸輥33、34之嚙合而拉伸變細，從而形成不定徑纖維，並且，藉由利用該嚙合，不定徑纖維形成為粗細呈週期性變化者。詳細而言，低延伸之纖維係於相鄰之大徑部之間拉伸。低延伸之纖維之拉伸係根據大徑部間之間距P而變化。因此，可藉由調整間距P而控制不定徑纖維之粗細變化的週期。

自延伸裝置30送出之纖維薄片10A，其寬度方向上之延伸狀態得到解除。即，伸長得到緩和。結果，纖維薄片10A表現出伸縮性，該薄片10A沿其寬度方向收縮。由於該收縮，如圖5所示，於纖維間之接合點間，非彈性纖維產生鬆弛。如此，獲得所需之伸縮性不織布10。再者，當欲解除延伸狀態時，可使延伸狀態完全解除，或於可表現出伸縮性之限度內以將延伸狀態維持為某種程度之狀態而解除延伸狀態。

其次，就本發明之其他實施形態進行說明。關於本實施形態未進行特別說明之方面，可適當參照前文所述之實施形態之相關說明。

前文所述之實施形態中，非彈性纖維層中含有不定徑纖維，但於本實施形態中，彈性纖維層中含有非彈性之不定徑纖維。本實施形態之伸縮性不織布，例如可為由包含彈性纖維以及非彈性之不定徑纖維的彈性纖維層所構成之單層結構，或者亦可為於包含彈性纖維以及非彈性之不定徑纖維之彈性纖維層的至少一面上配置有非彈性性纖維層的多層結構。

於本實施形態之伸縮性不織布為單層結構之情形時，該不織布可包含彈性纖維以及非彈性之不定徑纖維，進而可包含固定徑之非彈性纖維。另一方面，於本實施形態之伸縮性不織布為多層結構之情形時，非彈性纖維層中可包含不定徑纖維、或亦可不包含不定徑纖維。

本實施形態之伸縮性不織布無論為單層結構或為多層結構，自可表現出良好之伸縮特性以及較高之強度、皮膚觸感良好、質感提昇之觀點考慮，較好的是彈性纖維層中之彈性纖維與非彈性纖維之重量比(前者/後者)為20/80~80/20，特別好的是30/70~70/30。此處所言之非彈性纖維，包括非彈性之不定徑纖維以及固定徑之非彈性纖維兩者。

本實施形態之伸縮性不織布可根據前文所述之實施形態之伸縮性不織布的製造方法而製造。具體而言，首先，形成包含彈性纖維及伸長度為80~800%之低延伸之非彈性纖維的纖維網。該纖維網之形成過程中，例如可如前文所述般使用紡噴法。於此情形時，作為紡噴紡絲裝置之噴絲頭，可使用圖6所示者。圖6所示之噴絲頭形成為紡絲噴嘴A及紡絲噴嘴B交替排列之結構。作為彈性纖維原料之樹脂自紡絲噴嘴A噴出。另一方面，作為非彈性纖維原料之樹脂自紡絲噴嘴B噴出。

於所需之伸縮性不織布為單層結構之情形時，對所獲得之纖維網實施通風方式之熱風處理，使纖維彼此之交點熱熔接，從而獲得纖維薄片。於所需之伸縮性不織布為多層結構之情形時，將另外製造之非彈性纖維纖維網積層後，實施通風方式之熱風處理，從而獲得纖維薄片。

使如上所述所獲得之纖維薄片沿至少一方向延伸，從而拉伸上述低延伸之非彈性纖維，其後解除該纖維薄片之延伸，藉此，可獲得所需之伸縮性不織布。

本發明並不限定於上述實施形態。例如上述實施形態之伸縮性不織布10係，於彈性纖維層1之兩面上，積層有相同或不同之實質上非彈性的非彈性纖維層2、3之形態者；然，亦可並非如此，而是形成為於彈性纖維層之一面上積層有非彈性纖維層之雙層結構的形態。當將雙層結構之伸縮性不織布用作吸收性物品之構成材料時，尤其是使用於與使用者之皮膚接觸之位置處時，自皮膚觸感或防止發黏等觀點考慮，較好的是以使非彈性纖維層朝向穿戴者之皮膚側之方式而使用。

又，圖4所示之方法中，係以纖維薄片10A並未由一凹凸輥之大徑部與另一凹凸輥之小徑部所夾持之狀態而進行延伸，然亦可縮小兩者間之間隔，而以將纖維薄片10A夾持於兩者間之狀態而進行延伸。即，亦可以介隔纖維薄片而附加有底層之狀態而延伸。又，延伸步驟中，亦可採用日本專利特開平6－133998號公報中所揭示之方法。

又，上述製造方法中，係使纖維薄片10A沿CD方向延伸，然亦可並非如此而使纖維薄片10A沿MD方向延伸、或除使其沿CD方向延伸以外亦沿MD方向延伸。

進而，於上述實施形態中，係形成非彈性纖維層之構成纖維的一部分進入至彈性纖維層中之狀態、及/或彈性纖維層之構成纖維的一部分進入至非彈性纖維層中的狀態，然本發明之伸縮性不織布之結構並非僅限於此。

實施例

以下，藉由實施例更詳細地說明本發明。但是本發明之範圍並不僅限於該等實施例。

[實施例1]

使用圖2所示之裝置，製成圖1所示之伸縮性不織布。首先，將直徑17 μm、纖維長44 mm、伸長度150%之低延伸之非彈性短纖維(芯為PET且鞘為PE之芯鞘型複合纖維)提供給梳理機，形成由棉網所構成之非彈性纖維纖維網3'。纖維網3'之基重為10 g/m² 。於該非彈性纖維纖維網3'上，積層彈性纖維纖維網1。

彈性纖維纖維網1'係以下述方法而形成。作為彈性樹脂，係使用重量平均分子量為50,000、MFR為15(230℃、2.16 kg)、儲存彈性率G'為2×10⁵ Pa、tanδ為0.06之SEBS樹脂。該嵌段共聚物中，包含20重量%之苯乙烯作為聚合嵌段A以及80重量%之乙烯－丁烯作為聚合嵌段B。使用押出機，於310℃之模具溫度下將熔接樹脂自紡絲噴嘴擠出，藉由紡噴法而於網上成形彈性纖維纖維網1'。彈性纖維之直徑為32 μm。纖維網1'之基重為40 g/m² 。

於彈性纖維纖維網1'上，積層與上述相同之包含非彈性短纖維之非彈性纖維纖維網2'。纖維網2'之基重為10 g/m² 。

將該等3層纖維網之積層體導入熱處理機中，以通風方式吹附熱風，進行熱處理。熱處理之條件為，網上溫度140℃、熱風風量2 m/秒、吹附壓0.1 kg/cm² 、吹附時間15秒鐘。藉由該熱處理從而獲得3層纖維網一體化之纖維薄片10B。

繼而，對纖維薄片10B實施熱壓花加工。熱壓花加工係使用具備壓花凸輥及平面金屬輥之壓花裝置而進行。作為壓花凸輥，係使用CD方向之間距(相鄰之接合部列R之間隔)為2.0 mm且具有大量凸部之點狀凸輥。將各輥之溫度設定為110℃。獲得藉由該熱壓花加工而以規則圖案而形成有接合部的纖維薄片10A。

對纖維薄片10A實施延伸加工。延伸加工係使用具有一對凹凸輥的延伸裝置而進行，該一對凹凸輥上，沿軸長方向交替形成有大徑部及小徑部。其中之一凹凸輥之大徑部間以及小徑部間的間距分別為2.0 mm。藉由延伸處理，使纖維薄片10A沿CD方向延伸。藉此，獲得沿CD方向伸縮且基重為60 g/m² 的不織布。再者，以上各步驟之搬送速度均為10 m/分鐘。

[實施例2至實施例4]

製造出圖1所示之伸縮性不織布10。將具有表1所示之纖維直徑以及伸長度、且纖維長為44 mm之低延伸的非彈性短纖維(芯為PET且鞘為PE的芯鞘型複合纖維)提供給梳理機，形成棉網。將該棉網導入至熱處理機中，以通風方式吹附熱風，進行熱處理，使構成纖維暫時熔接。熱處理之條件為，網上溫度為137℃。藉由該熱處理，獲得構成纖維暫時熔接且基重為10 g/m² 的非彈性纖維纖維網3'。於該非彈性纖維纖維網3'上，直接積層包含連續纖維之彈性纖維纖維網1'。

以與實施例1相同之方式而製造彈性纖維纖維網1'。彈性纖維之直徑為32 μm，纖維網1'之基重為40 g/m² 。

於彈性纖維纖維網1'上，積層與上述相同之包含非彈性短纖維之彈性纖維纖維網2'。纖維網2'之基重為10 g/m² 。纖維網2'之構成纖維未暫時熔接。

將該等3層纖維網之積層體導入熱處理機中，以通風方式吹附熱風，進行熱處理。熱處理之條件為網上溫度140℃、熱風風量2 m/秒、吹附壓0.1 kPa、吹附時間15秒鐘。又，網的透氣度為500 cm³ /(cm² ．s)。藉由該熱處理從而獲得3層纖維網一體化之纖維薄片10B。

繼而，對纖維薄片10B實施熱壓花加工。熱壓花加工係使用具有壓花凸輥及平面金屬輥之壓花裝置進行。作為壓花凸輥，係使用CD方向、MD方向具有間距均為2.0 mm之大量凸部的點狀凸輥。將各輥之溫度設定為120℃。藉由該熱壓花加工且以規則圖案而形成有接合部，從而獲得纖維薄片10A。捲繞該纖維薄片10A，作為不織布坯布。

自該坯布，反覆對纖維薄片10A實施延伸加工。延伸加工係使用具有一對齒槽輥之延伸裝置進行，該一對齒槽輥上，沿軸長方向而交替形成有齒及齒底。齒間以及齒底間之間距分別為2.0 mm(嚙合狀態下之齒間之間距P成為1.0 mm)。調整上下之齒槽輥之壓入量，使纖維薄片10A以3.0倍之延伸倍率沿MD方向延伸。藉此，獲得沿MD方向伸縮且基重為60 g/m² 的伸縮性不織布10。

[實施例5]

製造出圖1所示之伸縮性不織布10。以下述方法形成彈性纖維纖維網1'。作為嵌段共聚物，係使用包含苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯嵌段共聚物之SEPS樹脂(重量平均分子量為50000、MFR為60 g/分鐘(230℃、2.16 kg)、儲存彈性率G'為5×10⁵ Pa、tanδ為0.045)的彈性體。該嵌段共聚物包含30重量%之苯乙烯作為聚合嵌段A以及70重量%之乙烯－丙烯作為聚合嵌段B。使用押出機，於290℃之模具溫度下將熔接嵌段共聚物自紡絲噴嘴擠出，於網上藉由紡噴法而形成包含連續纖維之彈性纖維纖維網1'。彈性纖維之直徑為20 μm。獲得質地方面良好之彈性纖維纖維網1'。纖維網1'之基重為15 g/m² 。除此以外，均以與實施例2相同之方式而獲得沿MD方向伸縮且基重為35 g/m² 的伸縮性不織布10。

[比較例1]

代替低延伸之非彈性短纖維，而使用伸長度為40%之非彈性短纖維，作為非彈性纖維纖維網之構成纖維，除此以外，以與實施例1相同之方式製作出伸縮性不織布。

[比較例2]

作為嵌段共聚物，係使用Kuraray股份有限公司製造之苯乙烯－乙烯基異戊二烯嵌段共聚物之HYBRAR(註冊商標)7311。該嵌段共聚物包含12重量%之苯乙烯以及88重量%之乙烯基異戊二烯。該嵌段共聚物之儲存彈性率G'為1.0×10⁶ ，tanδ為0.3。除此以外，以與比較例1相同之方式獲得伸縮性不織布。

[比較例3]

作為嵌段共聚物，係使用旭化成化學股份有限公司製造之苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯嵌段共聚物之TUFTEC(註冊商標)H1031。該嵌段共聚物包含30重量%之苯乙烯以及70重量%之乙烯－丁烯。該嵌段共聚物之儲存彈性率G'為1.0×10⁷ ，tanδ為0.03。除此以外，以與比較例1相同之方式獲得伸縮性不織布。

[評估]

關於實施例以及比較例中所獲得之伸縮性不織布的特性，如下表1中所示。表中之各項目之測定方法如下所述。

<非彈性纖維之最大纖維直徑、最小纖維直徑>

使用掃描型電子顯微鏡(SEM)觀察伸縮性不織布之表面(5 mm×5 mm)，將5處纖維直徑較粗之部分的平均值作為最大纖維直徑，將5處纖維直徑之較細之部分的平均值作為最小纖維直徑。

<延伸前之非彈性纖維之熔接點強度、100%伸長時之強度以及纖維之伸長度>

根據上述測定方法進行測定。

<厚度>

將伸縮性不織布於23±2℃、60% RH之環境下、無負荷下放置兩天以上後，根據下述方法而求出厚度。於0.5 cN/cm² 之負荷下將伸縮性不織布夾持於平板間，於該狀態下，使用顯微鏡以25倍至200倍之倍率觀察剖面，求出各層之平均厚度。又，根據平板間之距離求出整體之厚度。關於纖維進入部位之厚度，係以相互進入之中間點作為厚度。

<彎曲剛性>

使用大榮科學精機製作所製造之HOM－3，根據上述方法而測定。

<最大強度、最大伸度、100%伸長時之強度、50%復原強度、殘留變形>

以沿伸縮性不織布之伸縮方向50 mm、沿與其正交之方向25 mm之大小而切割出矩形測試片。將測試片安裝於Orientec製造之Tensilon RTC1210A上。夾盤間距離為25 mm。使測試片以300 mm/分鐘之速度沿不織布之伸縮方向伸長，測定出此時之負荷。將此時之最大負荷作為最大強度。又，當設此時之測試片之長度為B，原來之測試片的長度為A時，將{(B－A)/A}×100作為最大伸度(%)。又，進行100%伸長循環測試，根據100%伸長時之負荷求出100%伸長時之強度。繼而，以相同速度使測試片向復原方向(收縮方向)收縮，成為50%伸長之狀態。記錄該時點之負荷，作為50%復原強度。進而，測定100%伸長後，以相同速度向原點復原時無法復原的長度比例，將其值作為殘留變形。藉由相同之方法，亦測定出作為伸縮性不織布之坯布之纖維薄片A的最大強度。

<皮膚觸感>

用手掌直接接觸伸縮性不織布之表面，根據以下之基準而判定其觸感。有阻力感(粗糙感)：×；稍具阻力感：△；無阻力感，稍具光滑感：○；無阻力感，具光滑感：◎。由3人進行判定，若2人以上具有相同意見，則將該意見作為判定結果，若3人分別具有不同之意見，則取其中間意見作為判定結果。

根據表1所示之結果可知，實施例之不織布，其於100%伸長時之強度以及殘留變形與比較例之不織布相同程度地維持於較高水平上，並且，較比較例之不織布進一步具有高強度、高伸度。當使用實施例之不織布作為外包部分而製作拋棄式紙尿布時，該紙尿布具有如下特徵：由於其皮膚觸感柔軟、透氣性較高、且可充分伸長，故而容易穿戴，並且，其係以整個面而包緊皮膚故而不易留下橡膠痕跡。

再者，當利用SEM觀察實施例以及比較例之不織布的剖面時，可觀察到於該等不織布中，彈性纖維層之構成纖維與非彈性纖維層之構成纖維均熱熔接，該等纖維層以整個面相互接合。又，可確認非彈性纖維層之構成纖維的一部分進入至彈性纖維層之厚度方向中。彈性纖維層之構成纖維保持為纖維形態。進而，於實施例之不織布中，非彈性纖維之粗細呈週期性變化。與此相對，於比較例之不織布中，可觀察到大量之非彈性纖維之熔接點受到破壞。

產業上之可利用性

如以上之詳細說明，本發明之伸縮性不織布，可同時實現高伸度及高強度。因此，本發明之伸縮性不織布係即便受到拉伸亦較難斷裂者。又，本發明之伸縮性不織布由於具有粗細不同之非彈性纖維，故而皮膚觸感良好。

1．．．彈性纖維層

1'．．．彈性纖維纖維網

2,3．．．非彈性纖維層

2',3'．．．非彈性纖維纖維網

4．．．接合部

10．．．伸縮性不織布

10A,10B．．．纖維薄片

21．．．第1纖維網形成裝置

22．．．第2纖維網形成裝置

23．．．第3纖維網形成裝置

24．．．熱風爐

25．．．弱接合裝置

26,27．．．壓花輥

30．．．延伸裝置

31,32．．．大徑部

33,34．．．凹凸輥

100．．．纖維網形成部

200．．．熱風處理部

300．．．延伸部

R₁ ,R₂ ．．．接合部列

A,B．．．紡絲噴嘴

圖1係表示本發明之伸縮性不織布之一實施形態的剖面結構的模式圖。

圖2係表示製造圖1所示之伸縮性不織布時所使用之較好的裝置的模式圖。

圖3係表示要實施延伸加工之纖維薄片之一例的平面圖。

圖4(a)係沿圖3所示之纖維薄片之CD方向之a－a線的剖面圖；圖4(b)係與圖4(a)相對應的、於凹凸輥間產生變形之狀態(延伸狀態)下的剖面圖；圖4(c)係沿圖3所示之纖維薄片之CD方向的c－c線的剖面圖；圖4(d)係與圖4(c)相當的、於凹凸輥間產生變形之狀態(延伸狀態)下的剖面圖。

圖5係表示非彈性纖維延伸狀態下的模式圖。

圖6係表示噴絲頭之結構之一例的模式圖。

1．．．彈性纖維層

2,3．．．非彈性纖維層

10．．．伸縮性不織布

Claims (14)

1. 一種伸縮性不織布，其包含彈性纖維以及沿長度方向粗細不同的非彈性纖維，上述非彈性纖維之粗細呈週期性變化；且上述非彈性纖維之粗細為：最細部分為2~15 μm，最粗部分為10~30 μm。
2. 如請求項1之伸縮性不織布，其係於包含上述彈性纖維之彈性纖維層的至少一面上，配置包含上述非彈性纖維之非彈性纖維層而成。
3. 如請求項1之伸縮性不織布，其含有包含上述彈性纖維以及上述非彈性纖維的彈性纖維層。
4. 如請求項1至3中任一項之伸縮性不織布，其中上述非彈性纖維係含複合纖維之短纖維。
5. 如請求項1至3中任一項之伸縮性不織布，其中上述非彈性纖維之原料纖維的伸長度為80~800%。
6. 如請求項1至3中任一項之伸縮性不織布，其中上述非彈性纖維之纖維間的熔接點強度高於該非彈性纖維100%伸長時之強度。
7. 如請求項1至3中任一項之伸縮性不織布，其中纖維彼此係藉由通風法(air-through method)而熱熔接。
8. 如請求項1至3中任一項之伸縮性不織布，其中藉由對上述伸縮性不織布之坯布進行延伸加工而拉伸上述非彈性纖維之原料纖維，從而形成該非彈性纖維，該伸縮性不織布的拉伸強度相對於上述伸縮性不織布之坯布的拉伸強度的比值為0.3~0.99。
9. 如請求項2之伸縮性不織布，其含有上述彈性纖維層以及配置於上述彈性纖維層之至少一面上的上述非彈性纖維層，該彈性纖維層中所包含之彈性纖維含有-嵌段共聚物，該嵌段共聚物包含10~50重量%之以芳族乙烯基化合物為主體的聚合物嵌段A以及以下述式(1)所示之重複單元為主體的聚合物嵌段B，該嵌段共聚物於20℃、頻率2 Hz之條件下所測出之動態黏彈性的儲存彈性率G'為1×10⁴ ~8×10⁶ Pa，且於同溫度以及同頻率下測出之該嵌段共聚物的動態黏彈性之動態損耗正切tanδ值為0.2以下， 式中，R¹ ~R⁴ 中之任意1個或2個為甲基，其餘為氫原子。
10. 如請求項9之伸縮性不織布，其中聚合物嵌段B進而含有20莫耳%以下之下述式(2)所表示之重複單元： 式中，R¹ ~R⁴ 之定義與上述定義相同。
11. 如請求項9或10之伸縮性不織布，其中嵌段共聚物之基本型為A-B-A。
12. 如請求項9或10之伸縮性不織布，其中上述彈性纖維包 含連續纖維。
13. 一種伸縮性不織布之製造方法，該製造方法包含：於包含彈性纖維之纖維網的至少一面上，配置包含伸長度為80~800%之低延伸之非彈性纖維的纖維網，於該等纖維網未一體化之狀態下，對該等纖維網實施通風方式之熱風處理，使纖維彼此之交點熱熔接，使該等纖維網一體化，從而形成纖維薄片，以一方之凹凸輥之大徑部以可活動之方式插入於另一方之凹凸輥之大徑部間，且另一方之凹凸輥之大徑部則以可活動之方式插入於一方之凹凸輥之大徑部間，將纖維薄片齧入於該狀態之兩輥間使其延伸的方式，使上述纖維薄片沿至少一方向延伸，藉此拉伸上述低延伸之非彈性纖維，之後，解除上述纖維薄片之延伸；上述非彈性纖維之粗細呈週期性變化，且上述非彈性纖維之粗細為：最細部分為2~15 μm，最粗部分為10~30 μm。
14. 一種伸縮性不織布之製造方法，該製造方法包含：對包含彈性纖維及伸長度為80~800%之低延伸之非彈性纖維的纖維網實施通風方式之熱風處理，使纖維彼此之交點熱熔接，從而獲得纖維薄片，以一方之凹凸輥之大徑部以可活動之方式插入於另一方之凹凸輥之大徑部間，且另一方之凹凸輥之大徑部則以可活動之方式插入於一方之凹凸輥之大徑部間，將纖維薄片齧入於該狀態之兩輥間使其延伸的方式，使上述纖維薄片沿至少一方向延伸，藉此拉伸上述低延伸之非 彈性纖維，之後，解除上述纖維薄片之延伸；上述非彈性纖維之粗細呈週期性變化，且上述非彈性纖維之粗細為：最細部分為2~15 μm，最粗部分為10~30 μm。