JPH11323715A - 吸収性物品用トップシート材 - Google Patents
吸収性物品用トップシート材Info
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- JPH11323715A JPH11323715A JP10132027A JP13202798A JPH11323715A JP H11323715 A JPH11323715 A JP H11323715A JP 10132027 A JP10132027 A JP 10132027A JP 13202798 A JP13202798 A JP 13202798A JP H11323715 A JPH11323715 A JP H11323715A
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】本発明の吸収性物品用トッフ゜シート材は、特定
のMFR(MFRA)を有するフ゜ロヒ゜レン系重合体(A)からなる芯部
と、MFR(MFRB)がMFRA/MFRB≧1.2またはMFRA/MFRB≦0.8
の関係を満足するフ゜ロヒ゜レン系重合体(B)からなる鞘部とか
ら構成される偏芯芯鞘型複合長繊維、またはフ゜ロヒ゜レン系
重合体(C)からなる芯部と、エチレン系重合体(D)からなる鞘
部とから構成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊
維が、ウェフ゛の状態で交絡処理されたスハ゜ンホ゛ント゛不織布の
親水処理物からなる。これらの繊維は、平均繊維径が10
〜50μmであり、平均繊維長が50mm以上であり、かつ、
該不織布の空隙率が85〜99容積%である。 【効果】上記トッフ゜シート材は、強度特性および経済性に優
れるとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸収性に優
れ、肌触り感に優れている。
のMFR(MFRA)を有するフ゜ロヒ゜レン系重合体(A)からなる芯部
と、MFR(MFRB)がMFRA/MFRB≧1.2またはMFRA/MFRB≦0.8
の関係を満足するフ゜ロヒ゜レン系重合体(B)からなる鞘部とか
ら構成される偏芯芯鞘型複合長繊維、またはフ゜ロヒ゜レン系
重合体(C)からなる芯部と、エチレン系重合体(D)からなる鞘
部とから構成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊
維が、ウェフ゛の状態で交絡処理されたスハ゜ンホ゛ント゛不織布の
親水処理物からなる。これらの繊維は、平均繊維径が10
〜50μmであり、平均繊維長が50mm以上であり、かつ、
該不織布の空隙率が85〜99容積%である。 【効果】上記トッフ゜シート材は、強度特性および経済性に優
れるとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸収性に優
れ、肌触り感に優れている。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、吸収性物品用トップシー
ト材に関し、さらに詳しくは、柔軟性、嵩高性および体
液吸収性に優れ、かつ、強度特性にも優れた、吸収性物
品用トップシート材に関する。
ト材に関し、さらに詳しくは、柔軟性、嵩高性および体
液吸収性に優れ、かつ、強度特性にも優れた、吸収性物
品用トップシート材に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】吸収性物品は、一般に、トップシ
ート、吸収体およびバックシートの順に構成されてい
る。吸収性物品としては、おむつ、生理用ナプキンなど
があるが、従来の吸収性物品たとえば子供用、大人用の
おむつのトップシート材（表面材）は、大半が乾式不織
布を使用したもので、これらの乾式不織布は、柔軟性、
嵩高性および体液吸収性に優れている。一方、おむつの
トップシート材として従来より使用されている、スパン
ボンド不織布の親水処理物は、強度特性および経済性の
点で、乾式不織布よりも優れているが、柔軟性、嵩高
性、体液吸収性の点で劣っていた。
ート、吸収体およびバックシートの順に構成されてい
る。吸収性物品としては、おむつ、生理用ナプキンなど
があるが、従来の吸収性物品たとえば子供用、大人用の
おむつのトップシート材（表面材）は、大半が乾式不織
布を使用したもので、これらの乾式不織布は、柔軟性、
嵩高性および体液吸収性に優れている。一方、おむつの
トップシート材として従来より使用されている、スパン
ボンド不織布の親水処理物は、強度特性および経済性の
点で、乾式不織布よりも優れているが、柔軟性、嵩高
性、体液吸収性の点で劣っていた。
【０００３】したがって、強度特性および経済性に優れ
るとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸収性に優れた
吸収性物品用トップシート材の出現が望まれている。
るとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸収性に優れた
吸収性物品用トップシート材の出現が望まれている。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、強度特性および
経済性に優れるとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸
収性に優れた吸収性物品用トップシート材を提供するこ
とを目的としている。
問題を解決しようとするものであって、強度特性および
経済性に優れるとともに、柔軟性、嵩高性および体液吸
収性に優れた吸収性物品用トップシート材を提供するこ
とを目的としている。
【０００５】
【発明の概要】本発明に係る吸収性物品用トップシート
材は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230℃、荷重
2.16kg；ＭＦＲA ）が０．５〜１００ｇ／１０分のプロ
ピレン系重合体（Ａ）からなる芯部と、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，230℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）
が、ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≧１．２ または ＭＦＲA ／
ＭＦＲB ≦０．８の関係を満足するプロピレン系重合体
（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘型複合長
繊維（１）、またはプロピレン系重合体（Ｃ）からなる
芯部と、エチレン系重合体（Ｄ）からなる鞘部とから構
成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊維（２）
が、ウェブの状態で交絡処理されたスパンボンド不織布
の親水処理物からなる吸収性物品用トップシート材であ
り、該芯鞘型複合長繊維（１）と（２）の平均繊維径が
１０〜５０μｍであり、平均繊維長が５０ｍｍ以上であ
り、かつ、該スパンボンド不織布の空隙率が８５〜９９
容積％であることを特徴としている。
材は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230℃、荷重
2.16kg；ＭＦＲA ）が０．５〜１００ｇ／１０分のプロ
ピレン系重合体（Ａ）からなる芯部と、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，230℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）
が、ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≧１．２ または ＭＦＲA ／
ＭＦＲB ≦０．８の関係を満足するプロピレン系重合体
（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘型複合長
繊維（１）、またはプロピレン系重合体（Ｃ）からなる
芯部と、エチレン系重合体（Ｄ）からなる鞘部とから構
成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊維（２）
が、ウェブの状態で交絡処理されたスパンボンド不織布
の親水処理物からなる吸収性物品用トップシート材であ
り、該芯鞘型複合長繊維（１）と（２）の平均繊維径が
１０〜５０μｍであり、平均繊維長が５０ｍｍ以上であ
り、かつ、該スパンボンド不織布の空隙率が８５〜９９
容積％であることを特徴としている。
【０００６】ここに、明細書中における「重合体」と
は、単独重合体だけでなく、共重合体も含まれる。前記
偏芯の芯鞘型複合長繊維（１）、（２）としては、偏芯
量が０．５ｍｍ以上であるノズルを用いて紡糸した捲縮
性繊維であることが望ましい。
は、単独重合体だけでなく、共重合体も含まれる。前記
偏芯の芯鞘型複合長繊維（１）、（２）としては、偏芯
量が０．５ｍｍ以上であるノズルを用いて紡糸した捲縮
性繊維であることが望ましい。
【０００７】前記交絡処理は、ホットエアースルー法、
ウォータージェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法
により行なわれる。特にホットエアースルー法、ウォー
タージェット（ＷＪ）法が好ましい。
ウォータージェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法
により行なわれる。特にホットエアースルー法、ウォー
タージェット（ＷＪ）法が好ましい。
【０００８】前記スパンボンド不織布の目付は、５０ｇ
／ｍ2 以下であることが好ましい。前記親水処理で用い
られる親水剤としては、非イオン系界面活性剤および／
またはアニオン系界面活性剤が好ましい。
／ｍ2 以下であることが好ましい。前記親水処理で用い
られる親水剤としては、非イオン系界面活性剤および／
またはアニオン系界面活性剤が好ましい。
【０００９】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係る吸収性物品用
トップシート材について具体的に説明する。本発明に係
る吸収性物品用トップシート材は、プロピレン系重合体
（Ａ）からなる芯部と、メルトフローレートがプロピレ
ン系重合体（Ａ）より大きい、または小さいプロピレン
系重合体（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘
型複合長繊維（１）、またはプロピレン系重合体（Ｃ）
からなる芯部と、エチレン系重合体（Ｄ）からなる鞘部
とから構成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊維
（２）が、ウェブの状態でホットエアースルー法、ウォ
ータージェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法によ
り交絡処理されたスパンボンド不織布の親水処理物から
なる。
トップシート材について具体的に説明する。本発明に係
る吸収性物品用トップシート材は、プロピレン系重合体
（Ａ）からなる芯部と、メルトフローレートがプロピレ
ン系重合体（Ａ）より大きい、または小さいプロピレン
系重合体（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘
型複合長繊維（１）、またはプロピレン系重合体（Ｃ）
からなる芯部と、エチレン系重合体（Ｄ）からなる鞘部
とから構成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊維
（２）が、ウェブの状態でホットエアースルー法、ウォ
ータージェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法によ
り交絡処理されたスパンボンド不織布の親水処理物から
なる。
【００１０】スパンボンド不織布 ［偏芯芯鞘型の複合長繊維（１）］本発明で用いられる
偏芯芯鞘型複合長繊維（１）の芯部を形成するプロピレ
ン系重合体（Ａ）としては、プロピレンの単独重合体、
またはプロピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
偏芯芯鞘型複合長繊維（１）の芯部を形成するプロピレ
ン系重合体（Ａ）としては、プロピレンの単独重合体、
またはプロピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
【００１１】これらのプロピレン・α- オレフィンラン
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が１０モル％
以下であることが望ましい。これらのプロピレン系重合
体（Ａ）は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲA ）が０．５〜１００ｇ／１０
分、好ましくは１．０〜９０ｇ／１０分、さらに好まし
くは３．０〜８０ｇ／１０分の範囲にあることが望まし
い。
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が１０モル％
以下であることが望ましい。これらのプロピレン系重合
体（Ａ）は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲA ）が０．５〜１００ｇ／１０
分、好ましくは１．０〜９０ｇ／１０分、さらに好まし
くは３．０〜８０ｇ／１０分の範囲にあることが望まし
い。
【００１２】また、この複合長繊維（１）の鞘部を形成
するプロピレン系重合体（Ｂ）としては、プロピレンの
単独重合体、またはプロピレンと、エチレン、1-ブテ
ン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンな
どのα- オレフィンとのランダム共重合体が挙げられ
る。
するプロピレン系重合体（Ｂ）としては、プロピレンの
単独重合体、またはプロピレンと、エチレン、1-ブテ
ン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンな
どのα- オレフィンとのランダム共重合体が挙げられ
る。
【００１３】これらのプロピレン・α- オレフィンラン
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が１０モル％
以下であることが望ましい。これらのプロピレン系重合
体（Ｂ）は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）が、ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≧
１．２ または ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≦０．８の関係を
満足していることが必要である。このようなメルトフロ
ーレートの関係を満足するプロピレン系重合体（Ａ）、
（Ｂ）を用いると、より捲縮性に優れた偏芯芯鞘型の複
合繊維を得ることができ、このような繊維から嵩高性に
優れた不織布を調製することができる。プロピレン系重
合体（Ｂ）のメルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）は、０．５〜１００ｇ／１
０分、好ましくは１．０〜９０ｇ／１０分、さらに好ま
しくは３．０〜８０ｇ／１０分の範囲にある。
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が１０モル％
以下であることが望ましい。これらのプロピレン系重合
体（Ｂ）は、メルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）が、ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≧
１．２ または ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≦０．８の関係を
満足していることが必要である。このようなメルトフロ
ーレートの関係を満足するプロピレン系重合体（Ａ）、
（Ｂ）を用いると、より捲縮性に優れた偏芯芯鞘型の複
合繊維を得ることができ、このような繊維から嵩高性に
優れた不織布を調製することができる。プロピレン系重
合体（Ｂ）のメルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲB ）は、０．５〜１００ｇ／１
０分、好ましくは１．０〜９０ｇ／１０分、さらに好ま
しくは３．０〜８０ｇ／１０分の範囲にある。
【００１４】複合長繊維（１）の芯部を形成するプロピ
レン系重合体（Ａ）と鞘部を形成するプロピレン系重合
体（Ｂ）との重量比（（Ａ）／（Ｂ））は、１／９９〜
９９／１、好ましくは２／９８〜９８／２、さらに好ま
しくは５／９５〜９５／５の範囲にあることが望まし
い。複合長繊維の芯部を形成するプロピレン系重合体
（Ａ）もしくは鞘部を形成するプロピレン系重合体
（Ｂ）の割合が１未満であると、複合長繊維の捲縮度合
いが不十分となることがあり、このような複合長繊維か
ら空隙率の高い不織布の製造は難しい。
レン系重合体（Ａ）と鞘部を形成するプロピレン系重合
体（Ｂ）との重量比（（Ａ）／（Ｂ））は、１／９９〜
９９／１、好ましくは２／９８〜９８／２、さらに好ま
しくは５／９５〜９５／５の範囲にあることが望まし
い。複合長繊維の芯部を形成するプロピレン系重合体
（Ａ）もしくは鞘部を形成するプロピレン系重合体
（Ｂ）の割合が１未満であると、複合長繊維の捲縮度合
いが不十分となることがあり、このような複合長繊維か
ら空隙率の高い不織布の製造は難しい。
【００１５】本発明では、必要に応じて芯部を形成する
プロピレン系重合体（Ａ）および／または鞘部を形成す
るプロピレン系重合体（Ｂ）に、本発明の目的を損なわ
ない範囲で、他の重合体、着色剤、耐熱安定剤、核剤、
スリップ剤などを配合することができる。
プロピレン系重合体（Ａ）および／または鞘部を形成す
るプロピレン系重合体（Ｂ）に、本発明の目的を損なわ
ない範囲で、他の重合体、着色剤、耐熱安定剤、核剤、
スリップ剤などを配合することができる。
【００１６】［偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合長繊維
（２）］本発明で用いられる偏芯もしくは同芯の芯鞘型
複合長繊維（２）の芯部を形成するプロピレン系重合体
（Ｃ）としては、プロピレンの単独重合体、またはプロ
ピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル
-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレフィンとのラ
ンダム共重合体が挙げられる。
（２）］本発明で用いられる偏芯もしくは同芯の芯鞘型
複合長繊維（２）の芯部を形成するプロピレン系重合体
（Ｃ）としては、プロピレンの単独重合体、またはプロ
ピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-メチル
-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレフィンとのラ
ンダム共重合体が挙げられる。
【００１７】これらのプロピレン・α- オレフィンラン
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．１〜１
０モル％、好ましくは０．１〜５モル％の範囲内にある
ことが望ましい。
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．１〜１
０モル％、好ましくは０．１〜５モル％の範囲内にある
ことが望ましい。
【００１８】これらのプロピレン系重合体（Ｃ）は、メ
ルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D1238，230℃、荷重
2.16kg）が１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜
８０ｇ／１０分の範囲にあることが望ましい。
ルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D1238，230℃、荷重
2.16kg）が１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜
８０ｇ／１０分の範囲にあることが望ましい。
【００１９】また、この複合長繊維（２）の鞘部を形成
するエチレン系重合体（Ｄ）としては、エチレンの単独
重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良い）、
またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
するエチレン系重合体（Ｄ）としては、エチレンの単独
重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良い）、
またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
【００２０】これらのエチレン・α- オレフィンランダ
ム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．１〜２０
モル％、好ましくは０．１〜５モル％の範囲内にあるこ
とが望ましい。
ム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．１〜２０
モル％、好ましくは０．１〜５モル％の範囲内にあるこ
とが望ましい。
【００２１】これらのエチレン系重合体（Ｄ）のメルト
フローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.16
kg）は、１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜８
０ｇ／１０分の範囲にあることが望ましい。
フローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.16
kg）は、１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜８
０ｇ／１０分の範囲にあることが望ましい。
【００２２】複合長繊維（２）の芯部を形成するプロピ
レン系重合体（Ｃ）と鞘部を形成するエチレン系重合体
（Ｄ）との重量比（（Ｃ）／（Ｄ））は、５／９５〜９
０／１０、好ましくは１０／９０〜８０／２０、さらに
好ましくは１０／９０〜５０／５０の範囲にあることが
望ましい。複合長繊維の芯部を形成するプロピレン系重
合体（Ｃ）の割合が５未満であると、複合長繊維の強度
が不十分となることがあり、複合長繊維中のプロピレン
系重合体（Ｃ）の割合が９０を超えると、複合長繊維は
柔軟性に劣ることがある。
レン系重合体（Ｃ）と鞘部を形成するエチレン系重合体
（Ｄ）との重量比（（Ｃ）／（Ｄ））は、５／９５〜９
０／１０、好ましくは１０／９０〜８０／２０、さらに
好ましくは１０／９０〜５０／５０の範囲にあることが
望ましい。複合長繊維の芯部を形成するプロピレン系重
合体（Ｃ）の割合が５未満であると、複合長繊維の強度
が不十分となることがあり、複合長繊維中のプロピレン
系重合体（Ｃ）の割合が９０を超えると、複合長繊維は
柔軟性に劣ることがある。
【００２３】本発明では、必要に応じて芯部を形成する
プロピレン系重合体（Ｃ）および／または鞘部を形成す
るエチレン系重合体（Ｄ）に、本発明の目的を損なわな
い範囲で、他の重合体、着色剤、耐熱安定剤、核剤、ス
リップ剤などを配合することができる。
プロピレン系重合体（Ｃ）および／または鞘部を形成す
るエチレン系重合体（Ｄ）に、本発明の目的を損なわな
い範囲で、他の重合体、着色剤、耐熱安定剤、核剤、ス
リップ剤などを配合することができる。
【００２４】［スパンボンド不織布の調製］上述した偏
芯芯鞘型複合長繊維（１）からなるスパンボンド不織布
は、芯部を形成するプロピレン系重合体（Ａ）と鞘部を
形成するプロピレン系重合体（Ｂ）を上記重量比で複合
スパンボンド法で溶融紡糸と同時にウェブを作り、ウェ
ブを形成している繊維に交絡処理を施し、繊維を熱融着
させることにより調製することができる。その際、空気
流や水流、あるいは遠心力を利用して紡糸繊維を引き出
して延伸するとともに、引き出された繊維をコンベアー
等で受け止めてシート状ウェブにする。交絡処理は、ホ
ットエアースルー（Hot Air Through ）法、ウォーター
ジェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法のいずれの
方法で行なってもよい。特にホットエアースルー法、ウ
ォータージェット法が好ましい。交絡処理方法としてホ
ットエアースルー法を採用すると、嵩高性に優れたスパ
ンボンド不織布を得ることができる。
芯芯鞘型複合長繊維（１）からなるスパンボンド不織布
は、芯部を形成するプロピレン系重合体（Ａ）と鞘部を
形成するプロピレン系重合体（Ｂ）を上記重量比で複合
スパンボンド法で溶融紡糸と同時にウェブを作り、ウェ
ブを形成している繊維に交絡処理を施し、繊維を熱融着
させることにより調製することができる。その際、空気
流や水流、あるいは遠心力を利用して紡糸繊維を引き出
して延伸するとともに、引き出された繊維をコンベアー
等で受け止めてシート状ウェブにする。交絡処理は、ホ
ットエアースルー（Hot Air Through ）法、ウォーター
ジェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法のいずれの
方法で行なってもよい。特にホットエアースルー法、ウ
ォータージェット法が好ましい。交絡処理方法としてホ
ットエアースルー法を採用すると、嵩高性に優れたスパ
ンボンド不織布を得ることができる。
【００２５】また上述した偏芯もしくは同芯の芯鞘型複
合長繊維（２）からなるスパンボンド不織布も、上記偏
芯芯鞘型複合繊維（１）の製造方法と同様の方法で調製
することができる。
合長繊維（２）からなるスパンボンド不織布も、上記偏
芯芯鞘型複合繊維（１）の製造方法と同様の方法で調製
することができる。
【００２６】本発明で用いられる芯鞘型複合長繊維
（１）、（２）の平均繊維径は、１０〜５０μｍ、好ま
しくは１５〜３５μｍであり、平均繊維長は、５０ｍｍ
以上、好ましくは１００ｍｍ以上である。
（１）、（２）の平均繊維径は、１０〜５０μｍ、好ま
しくは１５〜３５μｍであり、平均繊維長は、５０ｍｍ
以上、好ましくは１００ｍｍ以上である。
【００２７】複合長繊維（１）、（２）は、偏芯量が
０．５ｍｍ以上、好ましくは０．７ｍｍ以上であるノズ
ルを用いて紡糸した捲縮性繊維であることが望ましい。
本発明で用いられるスパンボンド不織布の空隙率は、８
５〜９９％、好ましくは９０〜９９％であり、ポアの平
均径は、２０〜１００μｍ、好ましくは２０〜８０μｍ
である。また、この不織布の目付は、通常５０ｇ／ｍ2
以下、好ましくは３０ｇ／ｍ2 以下である。
０．５ｍｍ以上、好ましくは０．７ｍｍ以上であるノズ
ルを用いて紡糸した捲縮性繊維であることが望ましい。
本発明で用いられるスパンボンド不織布の空隙率は、８
５〜９９％、好ましくは９０〜９９％であり、ポアの平
均径は、２０〜１００μｍ、好ましくは２０〜８０μｍ
である。また、この不織布の目付は、通常５０ｇ／ｍ2
以下、好ましくは３０ｇ／ｍ2 以下である。
【００２８】上記空隙率は、下記の式より算出すること
ができる。 空隙率［％］＝｛（Ｌ−（Ｗ／ｄ））／Ｌ｝×１００ 式中、Ｗは、不織布の目付［ｇ／ｍ2］であり、Ｌは、
不織布の厚み［μｍ］であり、ｄは、原料密度［ｇ／ｃ
ｍ3 ］である。
ができる。 空隙率［％］＝｛（Ｌ−（Ｗ／ｄ））／Ｌ｝×１００ 式中、Ｗは、不織布の目付［ｇ／ｍ2］であり、Ｌは、
不織布の厚み［μｍ］であり、ｄは、原料密度［ｇ／ｃ
ｍ3 ］である。
【００２９】上記不織布の厚み（Ｌ）は、不織布の上に
２０ｇ／ｃｍ2 の荷重を１０秒間静置した後測定された
値であり、通常１００〜１０００μｍである。また、原
料密度（ｄ）は、その不織布を２００〜２３０℃でプレ
ス成形して得られた成形品の密度（ASTM D 1505)であ
る。
２０ｇ／ｃｍ2 の荷重を１０秒間静置した後測定された
値であり、通常１００〜１０００μｍである。また、原
料密度（ｄ）は、その不織布を２００〜２３０℃でプレ
ス成形して得られた成形品の密度（ASTM D 1505)であ
る。
【００３０】上記ポアの平均径は、ＣＯＵＬＴＥＲ社製
のＰＯＲＯＭＥＴＥＲＩＩを用いて測定することができ
る。スパンボンド不織布の親水処理物 本発明に係る吸収性物品用トップシート材を形成してい
るスパンボンド不織布の親水処理物は、上記のようにし
て得られるスパンボンド不織布に、親水剤による親水処
理を施すことにより得ることができる。
のＰＯＲＯＭＥＴＥＲＩＩを用いて測定することができ
る。スパンボンド不織布の親水処理物 本発明に係る吸収性物品用トップシート材を形成してい
るスパンボンド不織布の親水処理物は、上記のようにし
て得られるスパンボンド不織布に、親水剤による親水処
理を施すことにより得ることができる。
【００３１】本発明で用いられる親水剤は、界面活性剤
であり、具体的には、非イオン系では、ポリエチレング
リコール型、多価アルコール型の界面活性剤があり、ア
ニオン系では、スルホン酸型、硫酸エステル型、リン酸
エステル型の界面活性剤がある。また、カチオン系、両
性系の界面活性剤も用いることができる。これらの中で
は、非イオン系もしくはアニオン系の界面活性剤が好ま
しく、中でも、皮膚刺激性の低いポリエチレングリコー
ル型、リン酸エステル型の界面活性剤などが特に好まし
い。
であり、具体的には、非イオン系では、ポリエチレング
リコール型、多価アルコール型の界面活性剤があり、ア
ニオン系では、スルホン酸型、硫酸エステル型、リン酸
エステル型の界面活性剤がある。また、カチオン系、両
性系の界面活性剤も用いることができる。これらの中で
は、非イオン系もしくはアニオン系の界面活性剤が好ま
しく、中でも、皮膚刺激性の低いポリエチレングリコー
ル型、リン酸エステル型の界面活性剤などが特に好まし
い。
【００３２】親水剤による親水処理は、従来公知のコー
ティング法、たとえばロールコーティング法、含浸法、
ナイフコーティング法、カレンダートッピング法、Ｔダ
イ・コーティング法、粉体コーティング法、スプレーコ
ーティング法、泡沫コーティング法などのコーティング
法により行なうことができる。これらの中では、ロール
コーティング法が好ましい。
ティング法、たとえばロールコーティング法、含浸法、
ナイフコーティング法、カレンダートッピング法、Ｔダ
イ・コーティング法、粉体コーティング法、スプレーコ
ーティング法、泡沫コーティング法などのコーティング
法により行なうことができる。これらの中では、ロール
コーティング法が好ましい。
【００３３】親水剤の純分塗布量は、通常０．０１〜
２．０ｇ／ｍ2 、好ましくは０．０２〜１．０ｇ／ｍ2
である。この純分塗布量とは、親水剤の有効成分が原反
１ｍ2当たり何グラム（ｇ）かを指す。この純分塗布量
は、薬液塗布の前後での１ｍ2当たりの重量変化（ｇ）
をウェット（ｗｅｔ）状態で測定し、この重量変化の測
定値に、有効成分の濃度（重量％）を乗じて求めること
ができる。
２．０ｇ／ｍ2 、好ましくは０．０２〜１．０ｇ／ｍ2
である。この純分塗布量とは、親水剤の有効成分が原反
１ｍ2当たり何グラム（ｇ）かを指す。この純分塗布量
は、薬液塗布の前後での１ｍ2当たりの重量変化（ｇ）
をウェット（ｗｅｔ）状態で測定し、この重量変化の測
定値に、有効成分の濃度（重量％）を乗じて求めること
ができる。
【００３４】
【発明の効果】本発明に係る吸収性物品用トップシート
材は、強度特性および経済性に優れるとともに、柔軟
性、嵩高性および体液吸収性に優れ、肌触り感に優れて
いる。したがって、上記のような効果を有する本発明に
係る吸収性物品用トップシート材は、子供用、大人用の
紙おむつ、生理用ナプキンなどの吸収性物品のトップシ
ート材に好適である。
材は、強度特性および経済性に優れるとともに、柔軟
性、嵩高性および体液吸収性に優れ、肌触り感に優れて
いる。したがって、上記のような効果を有する本発明に
係る吸収性物品用トップシート材は、子供用、大人用の
紙おむつ、生理用ナプキンなどの吸収性物品のトップシ
ート材に好適である。
【００３５】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明は、これら実施例により限定されるものではない。
発明は、これら実施例により限定されるものではない。
【００３６】なお、実施例等で得られたトップシート材
としての不織布の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、静摩擦係数、表面粗さ、
吸収速度、および吸収体からトップシートに戻った水分
量（リウェット水分量）の割合（％）を、下記の試験方
法に従って測定した。 ＜試験方法＞ （１）５％伸び強度、最大引張強度および最大荷重伸び トップシート材について、下記の条件で引張試験を行な
い、５％伸び強度、最大引張強度および最大荷重伸びを
測定した。
としての不織布の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、静摩擦係数、表面粗さ、
吸収速度、および吸収体からトップシートに戻った水分
量（リウェット水分量）の割合（％）を、下記の試験方
法に従って測定した。 ＜試験方法＞ （１）５％伸び強度、最大引張強度および最大荷重伸び トップシート材について、下記の条件で引張試験を行な
い、５％伸び強度、最大引張強度および最大荷重伸びを
測定した。
【００３７】［試験条件］ ・試験片の巾：２５ｍｍ ・チャック間距離：１００ｍｍ ・引張速度：１００ｍｍ／分 （２）表面摩擦係数 摩擦感テスター（カトーテック（株）製、ＫＥＳ−ＳＥ
型）を用いて、２３℃で、試料表面のＭＤ方向（縦方
向）およびＣＤ方向（横方向）における、ＭＩＵ（平均
静摩擦係数）およびＭＭＤ（摩擦係数の変動）を測定し
た。ＭＩＵ（平均静摩擦係数）の値が小さくなるほど、
表面平滑性がよい。 （３）吸収速度、および吸収体からトップシートに戻っ
た水分量（リウェット水分量）の割合 試料の液透過性は、市販のおむつの表面材（トップシー
ト）を取り除いたものの吸収体の上に、試料を置き、そ
の上に円筒（高さ５０ｍｍ、直径６０ｍｍ）を置いた。
型）を用いて、２３℃で、試料表面のＭＤ方向（縦方
向）およびＣＤ方向（横方向）における、ＭＩＵ（平均
静摩擦係数）およびＭＭＤ（摩擦係数の変動）を測定し
た。ＭＩＵ（平均静摩擦係数）の値が小さくなるほど、
表面平滑性がよい。 （３）吸収速度、および吸収体からトップシートに戻っ
た水分量（リウェット水分量）の割合 試料の液透過性は、市販のおむつの表面材（トップシー
ト）を取り除いたものの吸収体の上に、試料を置き、そ
の上に円筒（高さ５０ｍｍ、直径６０ｍｍ）を置いた。
【００３８】次いで、青色に着色した０．８％濃度の生
理食塩水８０ｍｌを円筒内に滴下し、生理食塩水全量が
吸収される時間を測定した。測定後、直ちに円筒を除去
し、その後１分経過後、市販のろ紙（サイズ １００ｍ
ｍ×１００ｍｍ、東洋ろ紙Ｎｏ．２）を１５枚重ねて置
き、その上に、３．５ｋｇのおもり（縦１００ｍｍ、横
１００ｍｍ）を置き、３分経過後、おもりを除去し、ろ
紙の重さを測り、このろ紙の重量増加分をリウェット水
分量（ｇ）とした。
理食塩水８０ｍｌを円筒内に滴下し、生理食塩水全量が
吸収される時間を測定した。測定後、直ちに円筒を除去
し、その後１分経過後、市販のろ紙（サイズ １００ｍ
ｍ×１００ｍｍ、東洋ろ紙Ｎｏ．２）を１５枚重ねて置
き、その上に、３．５ｋｇのおもり（縦１００ｍｍ、横
１００ｍｍ）を置き、３分経過後、おもりを除去し、ろ
紙の重さを測り、このろ紙の重量増加分をリウェット水
分量（ｇ）とした。
【００３９】この操作を、さらに２回繰り返した。
【００４０】
【実施例１】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が１５ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体（Ａ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が６ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体（Ｂ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ａ）であり、鞘部がプロピレン単独
重合体（Ｂ）（芯部：鞘部（重量比）＝９０：１０）で
ある偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆
積させ、この複合繊維にエンボスボンド法による交絡処
理を行ない、目付が２４ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不
織布（Ｓ−１）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体（Ａ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が６ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体（Ｂ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ａ）であり、鞘部がプロピレン単独
重合体（Ｂ）（芯部：鞘部（重量比）＝９０：１０）で
ある偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆
積させ、この複合繊維にエンボスボンド法による交絡処
理を行ない、目付が２４ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不
織布（Ｓ−１）を調製した。
【００４１】この不織布（Ｓ−１）を構成している複合
繊維は、平均繊維径が２０μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−１）は、光学
顕微鏡で測定した厚み（Ｌ）が３３０μｍであり、空隙
率が９２容積％であり、ポアの平均３５μｍであった。
厚み（Ｌ）の測定条件は、空隙率の算出方法で上述した
通りである。
繊維は、平均繊維径が２０μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−１）は、光学
顕微鏡で測定した厚み（Ｌ）が３３０μｍであり、空隙
率が９２容積％であり、ポアの平均３５μｍであった。
厚み（Ｌ）の測定条件は、空隙率の算出方法で上述した
通りである。
【００４２】次いで、この不織布（Ｓ−１）に、親水剤
として、東邦化学工業（株）より市販されているペポー
ル ＡＳ０５４Ｃ（商品名）２重量％、プロナール Ｐ
Ｐ５０２Ｆ（商品名）２重量％および水９６重量％から
なる薬液を用いて、親水処理を次の要領で行なった。す
なわち、表面のメッシュが１５０＃であるグラビアロー
ルを備えたグラビアコーターに、不織布（Ｓ−１）をラ
イン速度１０ｍ／分で通して、上記薬液を不織布（Ｓ−
１）に塗布した。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１
５ｇ／ｍ2 であった。
として、東邦化学工業（株）より市販されているペポー
ル ＡＳ０５４Ｃ（商品名）２重量％、プロナール Ｐ
Ｐ５０２Ｆ（商品名）２重量％および水９６重量％から
なる薬液を用いて、親水処理を次の要領で行なった。す
なわち、表面のメッシュが１５０＃であるグラビアロー
ルを備えたグラビアコーターに、不織布（Ｓ−１）をラ
イン速度１０ｍ／分で通して、上記薬液を不織布（Ｓ−
１）に塗布した。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１
５ｇ／ｍ2 であった。
【００４３】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−１）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−１）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００４４】その結果を第１表に示す。
【００４５】
【実施例２】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が３０ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体（Ｃ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が３０ｇ／１０分のエチレン・4-メチ
ル-1- ペンテン共重合体（Ａ）（4-メチル-1- ペンテン
含量：０．７モル％、密度：０．９５０ｇ／ｍ3 ）とを
用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロピレン単独重
合体であり、鞘部がエチレン・4-メチル-1- ペンテン共
重合体（芯部：鞘部（重量比）＝２０：８０）である偏
芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆積さ
せ、複合繊維にエンボスボンド法による交絡処理を行な
い、目付が２７ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不織布（Ｓ
−２）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体（Ｃ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が３０ｇ／１０分のエチレン・4-メチ
ル-1- ペンテン共重合体（Ａ）（4-メチル-1- ペンテン
含量：０．７モル％、密度：０．９５０ｇ／ｍ3 ）とを
用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロピレン単独重
合体であり、鞘部がエチレン・4-メチル-1- ペンテン共
重合体（芯部：鞘部（重量比）＝２０：８０）である偏
芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆積さ
せ、複合繊維にエンボスボンド法による交絡処理を行な
い、目付が２７ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不織布（Ｓ
−２）を調製した。
【００４６】この不織布（Ｓ−２）を構成している複合
繊維は、平均繊維径が２１μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−２）は、厚み
（Ｌ）が２００μｍであり、空隙率が８６容積％であ
り、ポアの平均径が３８μｍであった。
繊維は、平均繊維径が２１μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−２）は、厚み
（Ｌ）が２００μｍであり、空隙率が８６容積％であ
り、ポアの平均径が３８μｍであった。
【００４７】次いで、この不織布（Ｓ−２）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１２
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１２
ｇ／ｍ2 であった。
【００４８】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−２）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−２）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００４９】その結果を第１表に示す。
【００５０】
【実施例３】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が３０ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体（Ｃ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，190℃）が３０ｇ／１０分のエチレン単独重合
体（Ａ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ｃ）であり、鞘部がエチレン単独重
合体（Ａ）（芯部：鞘部（重量比）＝２０：８０）であ
る偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆積
させ、複合繊維にホットエアースルー法による交絡処理
を行ない、目付が３２ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不織
布（Ｓ−３）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体（Ｃ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，190℃）が３０ｇ／１０分のエチレン単独重合
体（Ａ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ｃ）であり、鞘部がエチレン単独重
合体（Ａ）（芯部：鞘部（重量比）＝２０：８０）であ
る偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆積
させ、複合繊維にホットエアースルー法による交絡処理
を行ない、目付が３２ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不織
布（Ｓ−３）を調製した。
【００５１】この不織布（Ｓ−３）を構成している複合
繊維は、平均繊維径が２６μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−３）は、厚み
（Ｌ）が４５０μｍであり、空隙率が９２容積％であ
り、ポアの平均径が３５μｍであった。
繊維は、平均繊維径が２６μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−３）は、厚み
（Ｌ）が４５０μｍであり、空隙率が９２容積％であ
り、ポアの平均径が３５μｍであった。
【００５２】次いで、この不織布（Ｓ−３）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．３５
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．３５
ｇ／ｍ2 であった。
【００５３】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−３）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−３）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００５４】その結果を第１表に示す。
【００５５】
【実施例４】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が１５ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体（Ａ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が６ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体（Ｂ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ａ）であり、鞘部がプロピレン単独
重合体（Ｂ）（芯部：鞘部（重量比）＝９０：１０）で
ある偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆
積させ、複合繊維にホットエアースルー法による交絡処
理を行ない、目付が３４ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不
織布（Ｓ−４）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体（Ａ）と、ＭＦＲ（ASTM
D 1238，230℃）が６ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体（Ｂ）とを用いて複合溶融紡糸を行ない、芯部がプロ
ピレン単独重合体（Ａ）であり、鞘部がプロピレン単独
重合体（Ｂ）（芯部：鞘部（重量比）＝９０：１０）で
ある偏芯芯鞘型の複合繊維をウェブ状態で捕集面上に堆
積させ、複合繊維にホットエアースルー法による交絡処
理を行ない、目付が３４ｇ／ｍ2 であるスパンボンド不
織布（Ｓ−４）を調製した。
【００５６】この不織布（Ｓ−４）を構成している複合
繊維は、平均繊維径が２３μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−４）は、厚み
（Ｌ）が８５０μｍであり、空隙率が９６容積％であ
り、ポアの平均径が３７μｍであった。
繊維は、平均繊維径が２３μｍであり、平均繊維長が３
００ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−４）は、厚み
（Ｌ）が８５０μｍであり、空隙率が９６容積％であ
り、ポアの平均径が３７μｍであった。
【００５７】次いで、この不織布（Ｓ−４）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１８
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１８
ｇ／ｍ2 であった。
【００５８】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−４）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−４）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００５９】その結果を第１表に示す。
【００６０】
【比較例１】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が３０ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法
による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状態で
捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法による交
絡処理を行ない、目付が２３ｇ／ｍ2 であるスパンボン
ド不織布（Ｓ−５）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法
による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状態で
捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法による交
絡処理を行ない、目付が２３ｇ／ｍ2 であるスパンボン
ド不織布（Ｓ−５）を調製した。
【００６１】この不織布（Ｓ−５）を構成している繊維
は、平均繊維径は、１９μｍであり、平均繊維長が３０
０ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−５）は、厚み
（Ｌ）が２００μｍであり、空隙率が８７容積％であ
り、ポアの平均径が３６μｍであった。
は、平均繊維径は、１９μｍであり、平均繊維長が３０
０ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−５）は、厚み
（Ｌ）が２００μｍであり、空隙率が８７容積％であ
り、ポアの平均径が３６μｍであった。
【００６２】次いで、この不織布（Ｓ−５）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．２３
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．２３
ｇ／ｍ2 であった。
【００６３】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−５）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−５）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００６４】その結果を第１表に示す。
【００６５】
【比較例２】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が３０ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体からなる短繊維をカード
法によりウェブ状態で捕集面上に堆積させ、繊維にエン
ボスボンド法による交絡処理を行ない、目付が２３ｇ／
ｍ2 である乾式不織布（Ｓ−６）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体からなる短繊維をカード
法によりウェブ状態で捕集面上に堆積させ、繊維にエン
ボスボンド法による交絡処理を行ない、目付が２３ｇ／
ｍ2 である乾式不織布（Ｓ−６）を調製した。
【００６６】この不織布（Ｓ−６）を構成している繊維
は、平均繊維径が１７μｍであり、平均繊維長が８０ｍ
ｍであった。この不織布（Ｓ−６）は、厚み（Ｌ）が２
３０μｍであり、空隙率が８９容積％であり、ポアの平
均径が３８μｍであった。
は、平均繊維径が１７μｍであり、平均繊維長が８０ｍ
ｍであった。この不織布（Ｓ−６）は、厚み（Ｌ）が２
３０μｍであり、空隙率が８９容積％であり、ポアの平
均径が３８μｍであった。
【００６７】次いで、この不織布（Ｓ−６）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１７
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１７
ｇ／ｍ2 であった。
【００６８】上記のようにして得られた乾式不織布（Ｓ
−６）の親水処理物について、５％伸び強度、最大引張
強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速度、および
リウェット水分量を、上記試験方法に従って測定した。
−６）の親水処理物について、５％伸び強度、最大引張
強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速度、および
リウェット水分量を、上記試験方法に従って測定した。
【００６９】その結果を第１表に示す。
【００７０】
【比較例３】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が８００ｇ
／１０分のプロピレン単独重合体を用いてメルトブロー
ン法による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状
態で捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法によ
る交絡処理を行ない、目付が２４ｇ／ｍ2 であるメルト
ブローン不織布（Ｓ−７）を調製した。
／１０分のプロピレン単独重合体を用いてメルトブロー
ン法による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状
態で捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法によ
る交絡処理を行ない、目付が２４ｇ／ｍ2 であるメルト
ブローン不織布（Ｓ−７）を調製した。
【００７１】この不織布（Ｓ−７）を構成している繊維
は、平均繊維径が２μｍであり、平均繊維長が３００ｍ
ｍ以上であった。この不織布（Ｓ−７）は、厚み（Ｌ）
が１８８μｍであり、空隙率が８６容積％であり、ポア
の平均径が１１μｍであった。
は、平均繊維径が２μｍであり、平均繊維長が３００ｍ
ｍ以上であった。この不織布（Ｓ−７）は、厚み（Ｌ）
が１８８μｍであり、空隙率が８６容積％であり、ポア
の平均径が１１μｍであった。
【００７２】次いで、この不織布（Ｓ−７）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．４６
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．４６
ｇ／ｍ2 であった。
【００７３】上記のようにして得られたメルトブローン
不織布（Ｓ−７）の親水処理物について、５％伸び強
度、最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収
速度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従っ
て測定した。
不織布（Ｓ−７）の親水処理物について、５％伸び強
度、最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収
速度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従っ
て測定した。
【００７４】その結果を第１表に示す。
【００７５】
【比較例４】ＭＦＲ（ASTM D 1238，230℃）が３０ｇ／
１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法
による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状態で
捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法による交
絡処理を行ない、目付が２０ｇ／ｍ2 であるスパンボン
ド不織布（Ｓ−８）を調製した。
１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法
による溶融紡糸を行ない、得られた繊維をウェブ状態で
捕集面上に堆積させ、繊維をエンボスボンド法による交
絡処理を行ない、目付が２０ｇ／ｍ2 であるスパンボン
ド不織布（Ｓ−８）を調製した。
【００７６】この不織布（Ｓ−８）を構成している繊維
は、平均繊維径が２５μｍであり、平均繊維長が３００
ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−８）は、厚み
（Ｌ）が２２０μｍであり、空隙率が９０容積％であ
り、ポアの平均径が１００μｍ以上であった。
は、平均繊維径が２５μｍであり、平均繊維長が３００
ｍｍ以上であった。この不織布（Ｓ−８）は、厚み
（Ｌ）が２２０μｍであり、空隙率が９０容積％であ
り、ポアの平均径が１００μｍ以上であった。
【００７７】次いで、この不織布（Ｓ−８）に、実施例
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１８
ｇ／ｍ2 であった。
１と同じ親水剤を用いて、実施例１と同様にして親水処
理を行なった。なお、親水剤の純分塗布量は、０．１８
ｇ／ｍ2 であった。
【００７８】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布（Ｓ−８）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
織布（Ｓ−８）の親水処理物について、５％伸び強度、
最大引張強度、最大荷重伸び、表面摩擦係数、吸収速
度、およびリウェット水分量を、上記試験方法に従って
測定した。
【００７９】その結果を第１表に示す。
【００８０】
【表１】
【００８１】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｄ０４Ｈ 3/10 Ａ４１Ｂ 13/02 Ｅ // Ｄ０６Ｍ 13/292 Ａ６１Ｆ 13/18 ３１０Ｚ (72)発明者 本 村 茂 之 三重県四日市市朝明町一番地 三井化学株 式会社内 (72)発明者 長 岡 春 樹 三重県四日市市朝明町一番地 三井化学株 式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】メルトフローレート（ASTM D 1238，230
℃、荷重2.16kg；ＭＦＲA ）が０．５〜１００ｇ／１０
分のプロピレン系重合体（Ａ）からなる芯部と、 メルトフローレート（ASTM D 1238，230℃、荷重2.16k
g；ＭＦＲB ）が、ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≧１．２ また
は ＭＦＲA ／ＭＦＲB ≦０．８の関係を満足するプロ
ピレン系重合体（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏
芯芯鞘型複合長繊維（１）、またはプロピレン系重合体
（Ｃ）からなる芯部と、エチレン系重合体（Ｄ）からな
る鞘部とから構成される偏芯もしくは同芯の芯鞘型複合
長繊維（２）が、ウェブの状態で交絡処理されたスパン
ボンド不織布の親水処理物からなる吸収性物品用トップ
シート材であり、 該芯鞘型複合長繊維（１）と（２）の平均繊維径が１０
〜５０μｍであり、平均繊維長が５０ｍｍ以上であり、
かつ、 該スパンボンド不織布の空隙率が８５〜９９容積％であ
ることを特徴とする吸収性物品用トップシート材。 - 【請求項２】前記偏芯の芯鞘型複合長繊維（１）、
（２）が、偏芯量が０．５ｍｍ以上であるノズルを用い
て紡糸した捲縮性繊維であることを特徴とする請求項１
に記載の吸収性物品用トップシート材。 - 【請求項３】前記交絡処理が、ホットエアースルー法、
ウォータージェット（ＷＪ）法またはエンボスボンド法
により行なわれることを特徴とする請求項１に記載の吸
収性物品用トップシート材。 - 【請求項４】前記交絡処理が、ホットエアースルー法ま
たはウォータージェット（ＷＪ）法により行なわれるこ
とを特徴とする請求項１に記載の吸収性物品用トップシ
ート材。 - 【請求項５】前記スパンボンド不織布の目付が５０ｇ／
ｍ2 以下であることを特徴とする請求項１に記載の吸収
性物品用トップシート材。 - 【請求項６】前記親水処理で用いられる親水剤が、非イ
オン系界面活性剤および／またはアニオン系界面活性剤
であることを特徴とする請求項１に記載の吸収性物品用
トップシート材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10132027A JPH11323715A (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | 吸収性物品用トップシート材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10132027A JPH11323715A (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | 吸収性物品用トップシート材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11323715A true JPH11323715A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=15071796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10132027A Pending JPH11323715A (ja) | 1998-05-14 | 1998-05-14 | 吸収性物品用トップシート材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11323715A (ja) |
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- 1998-05-14 JP JP10132027A patent/JPH11323715A/ja active Pending
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