TWI428486B

TWI428486B - A stretch sheet and a method for manufacturing the same

Info

Publication number: TWI428486B
Application number: TW096145442A
Authority: TW
Inventors: Takanobu Miyamoto; Hideyuki Kobayashi; Koji Kanazawa; Hiroshi Kohira; Wataru Saka; Takeshi Miyamura
Original assignee: Kao Corp
Priority date: 2006-12-28
Filing date: 2007-11-29
Publication date: 2014-03-01
Also published as: EP2098363B1; KR20090091745A; EP2098363A4; EP2098363A1; KR101368848B1; WO2008081662A1; TW200900551A; US20100075103A1

Description

伸縮片及其製造方法

本發明係關於將彈性絲與不織布加以複合化而成之伸縮片及其製造方法。

作為將具有彈性之纖維與不織布加以複合化而成之伸縮片之先前技術，眾所周知有例如專利文獻1及2中所記載之技術。如該等文獻之圖1中之記載所示般，該等文獻中所記載之伸縮片包含第1不織布層122、第2不織布層126、及位於兩不織布層間之彈性體層124。彈性體層124由纖維織品、穿孔薄膜、彈性體織布、不織布所構成。該等文獻之圖1中記載有：彈性體層124由包含彼此正交之多根第1股線125及多根第2股線127所形成之彈性體纖維織品130所構成。由於彈性體層124為上述構造，故而專利文獻1及2所記載之伸縮片若向某一方向伸長，則出現與伸長方向正交之方向上之片材寬度變窄之現象、即寬度縮短之現象。因此，將該伸縮片用作為例如短褲型尿片之外包材時，則外包材於腹部周圍方向上被拉長，於尿片之長度方向上產生寬度縮短，故而尿片易於偏移脫落、或尿片中出現褶皺。又，考慮到尿片之構成與使用者之活動，將於寬度方向上產生不均勻之伸長，寬度縮短更加顯著。又，股線125、127及不織布層122、126係藉由熱及壓力而接合，故而股線125、127陷入不織布層122、126內，損壞不織布層122、126之柔軟感。股線125、127與不織布層122、126係藉由自不織布122或126側施加之熱及壓力而接合，故而黏接時，易於成為外側之不織布側溫度易於升高而股線側溫度低於不織布溫度之狀態。故而，為了獲得充分之接合強度，藉由熱及壓力而使不織布比股線更早熔化，從而有薄膜化之問題。又，必須將與股線連接之內部纖維之樹脂熔化，故而施加更高之溫度及壓力，從而導致手感差的問題。若使用熔點較高之不織布，則不織布纖維自身不熔化從而便不會產生上述問題，但該不織布難以與彈性體纖維織品熔接，故而片材之剝離強度降低。又，高熔點之不織布難以獲得柔軟之手感良好之片材。

作為伸縮片之其他技術，亦眾所周知有專利文獻3中所記載之技術。該文獻中所記載之伸縮片係如該文獻之圖1、圖2及圖7所示般，藉由具有齒輪形狀之波形構件20、21而於片材12上形成多根拱形部分13，於該拱形部分13之頂部(底部)熔接有彈性股線16。以熔融狀態自塑模22擠壓出彈性股線16，且以未延伸之狀態熔接於片材12。因此，彈性股線16與片材12以點接觸之方式接合，由此難以提高接合強度。又，該文獻中所記載之伸縮片，於拱形部分13變平坦後無法伸長即所謂之停止延伸。進而，僅使片材12鬆弛相應於形成拱形部分13之程度，由此片材12之使用量增多，不經濟，且透氣性亦降低。再者，同文獻中記載有：亦可將與彈性股線16接合前之片材12，以其整幅布之狀態，於已可伸長之狀態下與該彈性股線接合。然而，。進而，當將專利文獻3所記載之伸縮片捲繞為輥狀時，於因捲繞時之張力而被拉長之狀態下長時間保存，故而產生收縮力慢慢降低之應力緩和，因此保存性欠佳。於其他不同場所對該片材實施後加工時，考慮到操作性及輸送性，必須將伸縮片捲繞為輥狀。

專利文獻3所記載之彈性片狀複合材係於包含不織布等之片材之一面上，以彼此不交叉地單向延伸之方式配列有彈性股線而成者，該彈性股線由冷卻後具有彈性之熔融熱可塑性材料(例如，彈性體系聚酯、聚胺甲酸酯、聚苯乙烯－聚異戊二烯－聚苯乙烯、聚苯乙烯－聚丁二烯－聚苯乙烯或聚苯乙烯－聚(乙烯－丁烯)－聚苯乙烯)形成。上述之多根細絲以彼此不交叉地單向延伸之方式配列之伸縮片藉由如下方式而製造，即自於與片材之搬送方向正交之方向上隔開特定間隔配列之多根紡絲噴嘴擠壓出熔融狀態之細絲且熔接於該片材上。

然而，上述之伸縮片之製造方法中，自紡絲噴嘴以熔融狀態擠壓出之細絲，於熔接於片材上之前，有時會因風或靜電等之影響而彎曲。其結果存在如下問題：原本最終產品中應直直地單向延伸之細絲以彎曲狀態接合於片材上，無法製造多根細絲等間隔配列之伸縮片。以一定程度以上之張力抽取自紡絲噴嘴擠壓出之細絲，可防止細絲彎曲，然而若對熔融狀態之細絲施加可有效防止彎曲之程度之張力，則該細絲斷開(斷絲)，導致無法實施細絲之紡絲成形。尤其於細絲直徑較細時，常常因抽取而導致斷絲，從而嚴重降低伸縮片之生產率。另一方面，就提高伸縮片之手感等觀點而言，較理想的是細絲直徑較用於市售之尿片等吸收性物品之彈性絲之直徑更細。

專利文獻4中記載有使彈性股線形成後，將該彈性股線於冷卻固化之狀態下進行伸長，其後與不織布接合，從而獲得伸縮片之方法。由於彈性股線回復相應於伸長程度而使不織布鬆弛，於其長度範圍內表現出伸縮性。彈性股線於與不織布接合前已冷卻固化，故而必須以黏接劑等與不織布進行貼合。故而，為了獲得充分之黏接強度而需大量黏接劑。若塗佈較多黏接劑，則將會填滿不織布纖維間之空隙，導致透氣性降低。又，用黏接劑將多根纖維黏接成束，由此剛性提高。因此，難以獲得柔軟且透氣性良好之片材。又，同文獻所記載之伸縮片係與以伸長狀態貼合彈性絲之通常之絲橡膠彈性體之構造相同，故而於伸縮片上形成有褶皺，肌膚接觸感不良，亦不具有布料之特色外觀。於形成褶皺之狀態下，將不織布延伸為原來之狀態，則彈性體為伸長狀態，於拉長狀態下長時間保存，產生收縮力慢慢降低之應力緩和，故而長期保存時伸縮力降低。進而，於與不織布等複合化之步驟中，使用輥使彈性股線伸長、或纏繞於輥上進行搬送時，存在該彈性股線貼附於該輥上或者斷絲的問題。

又，該彈性體之股線均比較粗，故而觸感差，手感亦欠佳。

與以上技術不同，提出有將包含彈性伸縮性薄膜或彈性伸縮性連續纖維之彈性片、與非彈性之具有伸長性之纖維集合體加以積層而成之彈性伸縮性複合片(參照專利文獻5)。彈性片與纖維集合體於間歇性配置之接合部接合。纖維集合體之構成纖維係於接合部間連續之長纖維。該長纖維於接合部間既不熔接亦不熔接，纖維彼此分離獨立。又，該長纖維於接合部間描繪出不規則之曲線。

根據專利文獻5，於該彈性伸縮性複合片中，纖維集合體之長纖維於接合部間描繪出不規則之曲線，故而使該片材伸長時，其伸長不會因該纖維集合體而受到影響。然而，纖維集合體之長纖維於接合部間彼此分離獨立，故而該彈性伸縮性複合片之拉伸強度較低。又，纖維集合體與彈性片間之剝離強度亦較低。進而，於接合部間易於產生長纖維之浮起，由此片材呈現出起毛狀外觀，視覺印像差。

專利文獻1：WO00/20206A1專利文獻2：WO00/20207A1專利文獻3：WO95/34264A1專利文獻4：WO01/87214A1專利文獻5：US6730390B1

本發明係提供一種伸縮片，其中，以彼此不交叉地單向延伸之方式配列之多根彈性絲，於實質上非伸長之狀態下，全長接合於可伸長之不織布。

又，本發明提供一種伸縮片之製造方法，其係一面以特定速度抽取自紡絲噴嘴紡出之熔融狀態之多根彈性絲並加以延伸，一面於該彈性絲固化前，以該彈性絲彼此不交叉地單向配列之方式使該彈性絲熔接於不織布上，繼而將熔接有該彈性絲之複合體沿該彈性絲之延伸方向延伸而對該複合體賦予伸縮性。

進而，本發明提供一種伸縮片之製造方法，其係一面以特定速度抽取自紡絲噴嘴紡出之熔融狀態之多根彈性絲並加以延伸，一面於該彈性絲固化前，以該彈性絲彼此不交叉地向單向配列之方式使該彈性絲熔接於不織布上，繼而將熔接有該彈性絲之複合體沿該彈性絲之延伸方向延伸而對該複合體賦予伸縮性，且至由上述紡絲噴嘴紡出之上述彈性絲與上述不織布接觸為止，該彈性絲自該紡絲噴嘴前端之移動距離為600 mm以下。

以下，基於本發明之較佳實施形態，一面參照圖式一面說明本發明。圖1係表示本發明伸縮片之一實施形態之一部分剖斷立體圖。

本實施形態之伸縮片10包括第1不織布11及第2不織布12之合計兩片不織布，與夾於兩不織布間之多根彈性絲13。具體而言，伸縮片10係以彼此不交叉且沿單向延伸之方式配列之多個彈性絲13，以實質上非伸長之狀態接合於包含非彈性纖維之可伸長之不織布11、12上之構成。

伸縮片10包含彈性樹脂。彈性樹脂係控制伸縮片10之伸縮性者，且係本發明伸縮片之必要成分。較好的是作為本發明伸縮片之構成構件之彈性絲及可伸長之不織布中，至少彈性絲包含彈性樹脂。可伸長之不織布可包含彈性樹脂、亦可不包含彈性樹脂。作為彈性樹脂，例如，可使用後述之熱可塑性彈性體(SBS(styrene－butadiene－styrene，苯乙烯－丁二烯－苯乙烯)、SIS(styrene－isoprene－styrene，苯乙烯－異戊二烯－苯乙烯)等)或橡膠等。

彈性絲中之彈性樹脂之含有率較好的是40重量%以上、更好的是70~100重量%。藉此，可提高彈性樹脂之改質(提高成形性、抗氧化、著色等)及彈性絲與不織布間之接合強度。可伸長之不織布中之彈性樹脂之含量較好的是0~30重量%、更好的是0~10重量%。藉由於不織布中包含彈性樹脂而不僅可提高回復強度，而且亦可藉由不織布中所含之彈性樹脂與彈性絲樹脂之相容性而提高接合強度。又，就發硬感、肌膚接觸感、撕裂時之殘絲、回復強度、彈性絲與不織布間之接合強度等觀點而言，本發明伸縮片中所含之彈性樹脂之基重較好的是1~25 g/m² 、更好的是4~15 g/m² 。該基重藉由後述之方法而求得。

彈性絲13與不織布11間之接合強度較好的是10 cN/25 mm以上、更好的是20~200 cN/25 mm。彈性絲13與不織布12間之接合強度亦處於上述範圍內。可藉由將彈性絲13與不織布11、12之各自間之接合強度設為10 cN/25 mm以上，而提高伸縮片10整體之一體感，當拉長伸縮片10時或與其他片材接合時，可有效地防止彈性絲13自各不織布11、12剝離等不良情形。另一方面，若彈性絲13與不織布11、12之各自間之接合強度超過200 cN/25 mm，則有可能降低伸縮片10之伸縮特性，故而較好的是設該接合強度之上限為200 cN/25 mm。上述接合強度係以下述方式測定。

<彈性絲與不織布間之接合強度之測定方法>

(1)不織布為兩片之情形以向伸縮方向切割150 mm、且向與該伸縮方向正交之方向切割25 mm之大小對伸縮片進行切割而獲得試驗片。沿上述伸縮方向，對該試驗片中之一方不織布及另一方不織布剝離約3 cm。此時，彈性絲與更牢固地接合之不織布一起被剝離。將以上述方式剝離一部分之試驗片以其伸縮方向為拉伸方向之方式安裝於拉伸試驗機(島津製作所製造Autograph AG－1kNIS)之夾盤間(夾盤間距離為25 mm)。當以300 mm/分鐘之拉伸速度拉伸至夾盤間距離達到160 mm為止時，試驗片被剝離為一方不織布及另一方不織布，測量此時之剝離強度。設剝離強度之測量區間為夾盤間距離35~150 mm，當於該測定區間中以剝離強度表現出極大極小點之方式進行擺動時，計算出自極大點(凸點)最高5點之平均值作為平均剝離強度。於未表現出極大極小點時，計算出平均剝離強度。再者，作為本發明之較佳測定方法，使用島津製作所製造Autograph AG－1KNIS作為拉伸試驗機、及使用島津製作所製造之材料試驗機用軟體TRAPEZIUM2進行測量，根據自凸點開始之最大5點之平均值計算出平均剝離強度。利用該方法，於表現出極大極小之情形及未表現出極大極小之情形中之任一情形下均可計算出平均剝離強度。進行5次測量，將該等之平均值作為彈性絲與不織布間之接合強度。

(2)不織布為1片之情形除了在將試驗片安裝於拉伸試驗機之夾盤間時，於一夾盤上安裝彈性絲，而於另一夾盤上安裝不織布以外，與上述(1)相同地進行測定。

本實施形態之伸縮片10，除了彈性絲13與不織布11、12之各自間之接合強度處於上述範圍內以外，進而，使伸縮片10自沿單向(彈性絲13之延伸方向)伸長50%之狀態向與伸長方向相反之方向收縮25%時之該伸縮片10的強度(以下，稱作25%回復強度)，對應該伸縮片10中所含之上述彈性樹脂之每一單位基重，較好的是1.0 cN/{50mm．(g/m² )}以上、更好的是2.0~10 cN/{50 mm．(g/m² )}。藉由使伸縮片10之25%回復強度對應伸縮片10中之彈性樹脂之每一單位基重處於上述範圍內，而尤其是於用於拋棄式尿片之外包材等時，穿戴尿片時，可以較小之外力便容易地使伸縮片10伸展，故而容易穿戴尿片，又，於尿片穿戴中之狀態下表現出適度之回復強度，故而尿片之貼身性良好。對應伸縮片中所含之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度係以如下所示之方式進行測定。

<對應伸縮片中所含之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度的測定方法>

用後述之方法求得伸縮片之25%回復強度，將該回復強度除以另外求得之該伸縮片中之彈性樹脂之基重，藉此求得對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度。伸縮片中之彈性樹脂之基重，係藉由製造該伸縮片時之彈性樹脂之添加重除以伸縮片之面積而求得。當可使用溶劑等自伸縮片中萃取彈性樹脂時，可用以下方法求得伸縮片之彈性樹脂之基重。即，利用溶劑等自伸縮片中萃取彈性樹脂，藉由NMR(Nuclear Magnetic Resonance，核磁共振)等分析而求得該萃取部分之成分比例。根據該萃取比例而計算出之彈性樹脂之含量除以伸縮片之面積，藉此求得彈性樹脂之基重。利用該方法可萃取構成伸縮片之彈性絲中所含之彈性樹脂，並且當構成伸縮片之可伸長之不織布中包含彈性樹脂時，可萃取該不織布中所含之該彈性樹脂，從而可準確地測定伸縮片中所含之彈性樹脂之基重。

彈性絲13與不織布11、12間之接合強度為10 cN/25 mm以上，且對應伸縮片10中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度為1.0 cN/{50 mm．(g/m² )}以上的伸縮片，可藉由後述之製造方法而製造。就獲得上述層間接合強度與伸縮特性之平衡性優良之伸縮片之觀點而言，尤其重要的要點是於該製造步驟中，「於熔融狀態之彈性絲固化之前，使該彈性絲與不織布熔接」。即，彈性絲13藉由熔接而接合於不織布11、12者，將大有助於實現上述之接合強度及25%回復強度。彈性絲與不織布間之接合係藉由該彈性絲之熔接以外之接合方法而實現之伸縮片，例如藉由對已固化之彈性絲與不織布於重疊狀態下進行加熱加壓而使該等一體化所成之伸縮片中，由於不織布之構成纖維向彈性絲中之咬入並不充分，因此難以使上述之接合強度及25%回復強度並存。

作為用以將彈性絲13與不織布11、12間之接合強度及對應伸縮片10中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度分別設為上述特定範圍內之具體方法，例如後述之製造方法中列舉有如下方法等：1)調整使彈性絲與不織布接合時之挾持強度；2)調整使彈性絲與不織布接合時所使用之一對輥間之間隙；3)自紡絲噴嘴對熔融狀態之彈性絲進行紡出時，調整自該紡絲噴嘴之前端至彈性絲與不織布之挾持部為止之距離等。可藉由進行該等1)~3)中之任一者而於某程度上保持彈性絲之形狀地使彈性絲與不織布接合。一般而言，如本發明所示，使細絲與不織布接合時，相較於使寬度遠寬於細絲之薄膜與不織布接合之情形，由於細絲較細，故而接合時尤其容易受到損壞。所謂該損壞係指於伸縮片之伸縮方向上，彈性絲之剖面積減少。彈性絲由於受到該損壞而導致伸縮片之回復強度降低。然而，利用上述1)~3)之方法則不會出現如此般之不良情形，可使上述接合強度及25%回復強度分別處於上述特定範圍內。

本實施形態之伸縮片10，除了使彈性絲13與不織布11、12之各自間之接合強度處於上述範圍內，及使對應各伸縮片10中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度處於上述範圍內以外，進而，彈性絲與構成可伸長之不織布11、12之纖維(不織布構成纖維)間之平均接合比例較好的是10~60%、更好的是20~50%。該平均接合比例為上述範圍內之伸縮片具有充分之剝離強度，並且不會因彈性絲與構成該不織布之纖維間之接合而導致顯著硬，手感優良。又，可藉由將該平均接合比例設為上述範圍內，而使伸縮片10之伸縮特性接近於彈性絲13自身之伸縮特性。包含彈性樹脂薄膜之普通伸縮片中彈性樹脂之基重為30~80g/m² (對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度為0.6cN/{50mm．(g/m² )})，與此相對，本發明之伸縮片可以更少基重之彈性樹脂獲得更高之25%回復強度與接合強度。

作為用以使彈性絲與上述不織布構成纖維間之平均接合比例處於上述特定範圍內之具體方法，除了上述1)~3)之方法以外，可列舉如下方法，即4)使彈性樹脂之熔融溫度(成形溫度)較不織布構成纖維中熔點最低之低熔點成分之熔點高出125℃~180℃；5)使構成不織布之纖維之纖維密度較普通者為較低之0.05~0.12g/cm³ 等。如上述5)所示，降低構成不織布之纖維之纖維密度，藉此可獲得彈性絲與不織布之表面纖維熔接時不會妨礙伸縮且回復強度高之片材。彈性絲與構成不織布之纖維間之平均接合比例，係以如下所示之方式進行測定。

<彈性絲與構成不織布之纖維間之平均接合比例之測定方法>

用SEM(scanning electron microscope，掃描電子顯微鏡)，以100~1000倍之倍率對1根彈性絲與不織布之接合部分，觀察與伸縮片伸縮方向正交之方向之剖面，分別求得彈性絲與不織布構成纖維之接合部分沿該彈性絲之圓周方向的長度(所接合之周長)、及彈性絲與不織布構成纖維之非接合部分沿該彈性絲之圓周方向的長度(非接合之周長)，藉由下述式而求得1根彈性絲之接合比例。

1根彈性絲之接合比例(%)＝{所接合之周長/(所接合之周長＋未接合之周長)}×100

於各SEM觀察中，對n＝10根彈性絲之接合比例加以平均，將其平均值作為彈性絲與不織布構成纖維之平均接合比例。

回至圖1，本實施形態之伸縮片10包含第1不織布11及第2不織布12之合計兩片不織布，與夾於兩不織布間之多根彈性絲13。各彈性絲13與第1及第2不織布11、12接合。第1不織布11與第2不織布12可為同種不織布、或亦可為不同種不織布。此處所謂之同種不織布係指不織布之製造製程、不織布之構成纖維種類、構成纖維之纖維直徑及長度、不織布之厚度及基重等全部相同之不織布。當該等中之至少一個不同時稱作不同種不織布。又，本發明中，所謂彈性係指可伸長，且自相對於原長伸長100%之狀態(為原長之200%之長度)釋放力時，回復至原長之125%以下之長度的性質。

各不織布11、12均可伸長。各不織布11、12可向與彈性絲13之延伸方向相同之方向伸長。所謂可伸長係包含：(1)不織布11、12之構成纖維自身伸長之情形；(2)即使構成纖維自身不伸長，結合於交點處之纖維彼此分離、或者由於纖維彼此之結合等導致複數根纖維所形成之立體結構產生結構性變化、或者構成纖維斷開、或者纖維之鬆弛部分被拉長，從而導致不織布整體伸長之情形。

各不織布11、12亦可於與彈性絲13接合前之整幅布狀態下已可伸長。或者，雖於與彈性絲13接合前之整幅布狀態下無法伸長，但亦可於與彈性長絲13接合後以可伸長之方式實施加工，從而成為可伸長者。作為用以使不織布可伸長之具體方法，可列舉熱處理、輥間延伸、齒溝及齒輪之嚙合延伸、拉幅機之拉伸延伸等。鑒於後述之伸縮片10之較佳製造方法，就使彈性絲13與不織布11、12熔接時之該不織布11、12之搬送性良好之方面而言，較好的是不織布11、12於其整幅布狀態下無法伸長。

各不織布11、12係可伸長，且實質上包含非彈性纖維，實質上係非彈性者。

實質上於伸縮片10之全長連續有各彈性絲13。彈性絲13包含彈性樹脂。各彈性絲13以彼此不交叉且向單向延伸之方式配列。但允許因伸縮片10之製造條件之不可避免之變動而導致彈性絲13非預料地交叉之情形。只要彼此不交叉，各彈性絲13亦可直線狀延伸，或者亦可一面彎曲一面延伸。細絲彼此不交叉時幾乎無交點。若有交點則交點與交點間有複數根纖維，然而通常工業上，存在於交點間之纖維之長度極少一致。若以存在於交點間之纖維長度不同之狀態進行伸長，則僅對交點間所含之長度較短之纖維施加應力，即使配置有很多根纖維，亦將出現較多根未進行伸長之纖維。以相同重量之纖維進行比較時，纖維交點愈多，收縮力愈小。因此，導致成本浪費。僅考慮縱向上之伸縮時，如網狀物般橫向上有纖維時，不僅浪費橫向上之纖維，產生有上述交點從而同樣地縱向上之纖維產生浪費部分。彈性絲13之延伸方向亦可與製造第1及第2不織布11、12時之行進方向一致，或者亦可與製造不織布11、12時之行進方向正交。當根據後述之較佳製造方法製造伸縮片10時，彈性絲13之延伸方向與製造第1及第2不織布11、12時之行進方向一致。

彈性絲13實質上以非伸長狀態接合於不織布11、12。該等不織布11、12可伸長。由於彈性絲13以非伸長狀態接合於不織布11、12，故而本實施形態之伸縮片10具有不會因伸長而導致鬆弛(潛變)，難以降低伸縮性之優點。進而，例如當使彈性絲13伸長至2倍後與不織布11、12貼合時，若回復至初始之1.3倍，則自該狀態僅可伸長至1.54倍，然而當以非伸長狀態進行貼合時，因使伸縮片伸長時之初始原點不同，故而具有可伸長至不織布11、12之可伸長長度或彈性絲13之最大伸長率之優點。

於彈性絲13未伸長之狀態下，將該彈性絲13接合不織布11、12上時亦具有以下優點。本實施形態之伸縮片10係以如下方式製造，例如，將實質上非伸長狀態之彈性絲13接合於非伸長狀態之不織布11、12上作為暫時捲繞整幅布，(此時，與彈性絲13接合之非伸長狀態之不織布11、12為非伸縮性)，抽出該整幅布，且於其他步驟中實施延伸加工(例如齒溝延伸)，將非伸長狀態之不織布11、12製成為可伸長之不織布。於上述整幅布狀態下，由於該整幅布係非伸長且非伸縮性，故而未對彈性絲13作用外力。其結果具有即使長時間保存上述整幅布，亦不會因伸長而導致鬆弛之優點。

彈性絲13可為絲狀之合成橡膠絲或天然橡膠。或者可為藉由乾式紡絲(熔融紡絲)或濕式紡絲而獲得者。其中，鑒於後述之較佳製造方法，較好的是彈性絲13並不是將其暫時捲繞或貯存而是直接由熔融紡絲所獲得者。

較好的是彈性絲13係將自噴嘴噴出之熔融樹脂於紡絲線上進行延伸而獲得者。由於延伸，構成彈性絲13之高分子於該彈性絲13之長度方向上分子配向，故而後述之伸長50%時之伸長/回復比較高，遲滯損耗變小。又，可藉由延伸而獲得較細之彈性絲。就該觀點而言，較好的是將彈性絲13延伸至1.1~400倍、尤其好的是延伸至4~100倍。與此相對，先前所述之專利文獻3中，將自塑模以熔融狀態擠壓出之彈性線以未延伸之狀態接合於片材，故而該彈性線之遲滯損耗並未達到充分小。又，專利文獻4中，進行延伸時，黏著性之樹脂直接接觸於輥，故而存在彈性線捲繞於輥上之問題。

尤其好的是彈性絲13係彈性樹脂於熔融或軟化之狀態延伸而形成者。藉此，可獲得經充分細化之細絲，根據後述理由，手感良好。又，將彈性樹脂於熔融或軟化之狀態延伸，由此與不織布11、12貼合後，常溫時之彈性絲13並不表現出收縮力，與使彈性絲13以非伸長狀態接合於不織布11、12時之狀態相同。作為本實施形態中之延伸之具體操作，可列舉：(1)將作為彈性絲13原料之樹脂熔融紡絲，暫時獲得未延伸絲，對該未延伸絲之彈性絲再次進行加熱，以軟化溫度(硬段之玻璃轉移點溫度Tg)以上之狀態實施延伸之操作；或(2)將作為彈性絲13原料之樹脂熔融紡絲獲得熔融狀態之纖維，將該熔融狀態之纖維直接實施延伸之操作。若根據後述之較佳製造方法製造伸縮片10，則彈性絲13可藉由將熔融紡絲而獲得之熔融狀態之纖維直接延伸而獲得。

藉由紡絲後之延伸而獲得之彈性絲13之直徑較好的是10~200 μm、尤其好的是20~130 μm。該範圍係考慮到伸縮片10之手感、及彈性絲13之生產率而決定之範圍。詳細而言，若彈性絲13之直徑過大，則接觸於伸縮片10時，容易感覺到由彈性絲13所引起之隆起。該隆起降低伸縮片10之手感。就該觀點而言，彈性絲13之直徑愈小則愈容易僅感覺到各不織布11、12之手感，故而較佳。又，即使於藉由降低不織布之透光性而使其具有所謂之隱蔽體液色之性能方面而言，亦較好的是彈性絲13較細。進而，後述之齒溝輥之表現彈性處理中，將彈性絲13之直徑設為齒溝輥間之齒與齒之間隙以下(作為較好之間隙，就提高齒之耐久性方面與藉由嚙合量而提高延伸倍率方面而言，需減小間隙，為250 μm以下、更好的是200 μm以下)，從而延伸時彈性絲難以受到損壞(亀裂或切斷)，因此較好的是較細者。彈性絲之直徑與上述間隙之比，較好的是0.2~1、尤其好的是0.2~0.5。然而，彈性絲13之直徑愈細則愈難以製造。考慮到該等情況，則彈性絲13之直徑較好的是處於上述範圍內。

就不產生上述隆起之觀點而言，彈性絲13於伸縮片厚度方向上之直徑相對於伸縮片10厚度之比例較好的是1~30%、尤其好的是5~12%。

彈性絲13之剖面可為圓形，亦有時為橢圓形或扁平形狀之剖面。例如，當根據後述之製造方法製造伸縮片10時，存在彈性絲13之剖面容易成為扁平形狀之傾向。該情形時，較好的是於伸縮片10中，彈性絲13以扁平形狀之長軸方向與伸縮片10之平面方向大致相同，且短軸方向與伸縮片10之厚度方向大致相同之方式進行配置。

就增加伸縮特性及增強彈性絲13與不織布11、12之構成纖維之接合強度、及增加伸縮片10之隱蔽性能方面而言，彈性絲13之剖面為扁平形狀時，長軸/短軸之比率(平均扁率)較好的是1.0~7.0、尤其好的是1.1~3.0。剖面為扁平形狀之彈性絲13以其長軸方向與伸縮片10之平面方向大致一致之方式配置。再者，當彈性絲13之剖面為扁平形狀時，所謂彈性絲13之直徑係指將長軸直徑與短軸直徑加以平均而得者。所謂具有扁平形狀之彈性絲13之長軸係指，藉由顯微鏡而觀察到之所抽出之彈性絲13之外周上之最長截線長度。所謂彈性絲13之短軸係指，描繪下述長方形時之短邊長度，即，該長方形具有與以上述方式規定之長軸平行之兩個邊，且外切於上述外周。對任意彈性絲之5點進行測定，將扁率之平均作為平均扁率，將直徑之值平均作為彈性絲之直徑值。

亦較好的是將彈性絲13著色為與第1及第2不織布11、12之顏色不同之顏色。藉此，發揮到透過第1不織布11及/或第2不織布12觀察彈性絲13時，伸縮片10呈現出條紋圖案之新穎效果。尤其是於各不織布之厚度及基重處於後述範圍內時上述效果更加顯著。

就伸縮片10呈現充分之伸縮性之觀點、布料呈現良好手感之觀點、及根據需要呈現上述新穎效果之觀點而言，以該彈性絲13之直徑處於上述範圍內為條件，鄰接彈性絲13之間距(鄰接彈性絲13間之距離)較好的是0.1~5 mm、尤其好的是0.4~1 mm。

彈性絲13全長接合於各不織布11、12。換言之，彈性絲13與不織布11、12之各自間之接合部係沿該彈性絲13之長度方向之全長連續地形成。此處，所謂「全長接合」，不需所有與彈性絲13接觸之纖維(不織布11、12之構成纖維)都與該彈性絲13接合，係指於彈性絲13上並不存在刻意形成之非接合部之態樣下，彈性絲13與不織布11、12之構成纖維接合。彈性絲13全長接合於各不織布11、12，從而可充分提高彈性絲13與各不織布11、12之接合力。其結果為，即使伸長伸縮片10，彈性絲13亦難以自各不織布11、12剝離。當彈性絲13自各不織布11、12剝離時，於自然狀態(鬆弛狀態)下，彈性絲13與各不織布11、12之間產生浮動，於伸縮片10上容易產生褶皺，伸縮片10缺乏整體上之一體感。

作為彈性絲13與第1及第2不織布11、12之接合方式，例如可列舉熔接等。根據後述之較好製造方法製造伸縮片10時，藉由熔接而將彈性絲13接合於各不織布11、12。熔接包含：彈性絲與構成不織布11、12之纖維彼此熔融而黏接之狀態；或者任一方熔融而另一方咬入其中並黏接之狀態的兩方面。利用該方法則具有下述優點：不對各不織布11、12施加過度之熱，於藉由熔融紡絲而獲得之彈性絲13固化前，使該彈性絲13熔接於不織布，故而僅存在於該彈性絲13周圍之纖維接合於該彈性絲13，處於遠離該彈性絲13周圍之位置之纖維一直維持不織布11、12之手感，故而可良好地保持伸縮片10之手感。該情形時，於使各不織布11、12與彈性絲13接合之前，亦可塗佈黏接劑來作為輔助接合手段。或者，於使各不織布11、12與彈性絲13接合後，亦可進行熱處理(噴蒸汽、熱壓)、或機械交絡(針刺、水刺)等作為輔助接合手段。然而，該等輔助接合手段破壞所獲得之伸縮片10之手感、或者損壞彈性絲13。因此，較好的是使彈性絲13以其熔融熱與不織布11、12熔接。然而，使用包含利用熱風法噴熱風之熱處理作為輔助接合手段時，不會破壞所獲得之伸縮片10之手感，又不織布11、12可獲得較高之接合強度，故而較佳。

伸縮片10可於與彈性絲13之延伸方向相同方向上進行伸縮。伸縮片10之伸縮性係由彈性絲13之彈性來表現。將伸縮片10向與彈性絲13之延伸方向相同方向拉長時，彈性絲13以及第1、第2不織布11、12伸長。而且，解除伸縮片10之拉長時，彈性絲13收縮，伴隨該收縮，第1及第2不織布11、12恢復至拉長前之狀態。

與上述專利文獻1及2中所記戴之片材不同，本實施形態之伸縮片10中不存在與彈性絲13以正交狀態結合之其他彈性絲。因此，即使將伸縮片10向與彈性絲13之延伸方向相同方向拉長，該伸縮片10亦幾乎不會出現寬度縮短地伸長。即，伸縮片10於其拉長狀態下，於其長度方向上寬度大致相同。其結果為，以伸長狀態搬送伸縮片10並對其進行加工時之操作性良好。又，將伸縮片10用作例如短褲型尿片之外包材時，可有效防止穿戴尿片時出現偏移脫落、或起褶皺。又，考慮到尿片之構成與使用者之活動，於寬度方向上會出現不均勻之伸長，但此時亦幾乎不會出現寬度縮短，從而可有效防止尿片偏移、或起褶皺。就該觀點而言，將伸縮片10伸長至1.5倍時之寬度縮短之比例，較好的是伸長前之寬度之1%~10%、尤其好的是1%~5%。可用(1－伸長後之寬度÷伸長前之寬度)×100來求出寬度縮短量。伸長後之寬度以下述方式測定。以樣品之長度方向大致沿行進方向之方式(角度差為15度以內)，以寬度為50 mm切割樣品。長度超過150 mm。於將樣品之寬度保持為50 mm之狀態下，以夾持間距150 mm夾持樣品之長度方向兩端部。此時，要注意的是不使樣品於其長度方向上鬆弛且伸長。自該狀態開始，使夾持間距伸長至1.5倍時測定樣品之長度方向中央部之寬度，將該值作為伸長後之寬度。

圖2(a)及(b)係表示本發明一實施形態之伸縮片10之沿彈性絲13之延伸方向的縱剖面圖。圖2(a)及(b)所表示之實施形態係伸縮片10之製造步驟中之表現彈性處理步驟中，使用齒溝延伸時顯著表現出彈性之形態。圖2(a)係自然狀態(鬆弛狀態)下之伸縮片10之縱剖面圖，圖2(b)係伸長狀態下之伸縮片10之縱剖面圖。自然狀態下，伸縮片10為頂部14'及谷部14"交替配列之波形形狀。頂部14'與谷部14"經由脊線部15'連接於一起。相對於頂部14'及谷部14"之厚度，脊線部15'之厚度稍薄，從而該脊線部15'較頂部14'及谷部14"更容易透過光。俯視觀察伸縮片10時，頂部14'、脊線部15'及谷部14"向與伸縮片10之伸長方向正交之方向延伸。因此，伸縮片10於其自然狀態下，微微地表現出由容易透過光之脊線部15'、及較脊線部15'難以透過光之頂部14'及谷部14"所導致之橫條紋圖案。該橫條紋圖案藉由使伸縮片10伸長及後述之表現彈性處理等條件將更加顯著。

即，如圖2(b)所示，於伸長狀態之伸縮片10中，沿彈性絲13之延伸方向，高基重部分14與低基重部分15交替地配列。各部分14、15分別於與彈性絲13之延伸方向正交之方向帶狀延伸。高基重部分14與低基重部分15以固定週期交替配列。高基重部分14係交替地配置向伸縮片10上側突出部分、與向伸縮片10下側突出部分。向伸縮片10上側突出之高基重部分14係來自於圖2(a)所示之自然狀態之伸縮片10之頂部14'。另一方面，向伸縮片10下側突出之高基重部分14來自於圖2(a)所示之自然狀態之伸縮片10之谷部14"。又，低基重部分15來自於圖2(a)所示之自然狀態之伸縮片10之脊線部15'。高基重部分14與低基重部分15中，因該等基重差而導致透光程度存在差異。其結果為，伸縮片10呈現出於與彈性絲13之延伸方向正交之方向上延伸之橫條紋圖案，從而提高了新穎性。尤其，如上所述，伸縮片10亦呈現出由彈性絲13所引起之條紋圖案，故而伸縮片10亦呈現出組合有該條紋圖案、與高基重部分14及低基重部分15所引起之條紋圖案之格子狀圖案，從而更加提高新穎性。又，如圖2(a)及(b)所示，作為本發明之較佳實施形態，向伸縮片10之上側或下側突出之部分上填充有纖維。

高基重部分14較低基重部分15的基重更大且厚度亦更厚。由此導致於高基重部分14與低基重部分15中透光程度不同，因該差異而引起呈現出條紋圖案。各高基重部分14彼此實質上等寬度，同樣各低基重部分15彼此實質上亦等寬度。

高基重部分14之厚度較好的是0.3~10 mm、尤其好的是0.5~1 mm。就伸縮特性及透氣性之觀點而言，低基重部分15之厚度較好的是0.1~3 mm、尤其好的是0.2~0.6 mm。厚度之測定係將伸縮片10於20±2℃、65±5% RH之環境下以無荷重、放置兩天以上後，利用以下方法求得。首先，於將伸縮片10向伸長方向伸長至1.5倍之狀態下，以0.5 cN/cm² 之荷重夾持於平板間。藉由顯微鏡以50~200倍之倍率觀察剖面，於各視野下分別求得平均厚度，從而求出三個視野之厚度平均值。根據後述之製造方法製造伸縮片10，可容易地形成高基重部分14及低基重部分15。

其次，就構成伸縮片10之第1及第2不織布11、12，以及彈性絲13之構成材料加以說明。作為構成各不織布11、12之纖維，使用實質上非彈性之纖維。作為其例示，可列舉包含聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚酯(聚對苯二甲酸乙二酯(PET)或聚對苯二酸丁二酯(PBT))、聚醯胺等之纖維等。構成各不織布11、12之纖維可為短纖維、亦可為長纖維，可為親水性、亦可為斥水性。又，亦可使用芯鞘型或並列之複合纖維、分割纖維、異形剖面纖維、捲縮纖維、熱收縮纖維等。該等纖維可單獨使用一種、或亦可組合使用兩種以上。各不織布11、12可為連續細絲或短纖維之不織布。尤其，就使伸縮片10成為有厚度之蓬鬆者之觀點而言，較好的是各不織布11、12為短纖維之不織布。將伸縮片10用作與肌膚接觸之構件時，亦可於與肌膚接觸之側使用手感佳之短纖維不織布，於其相反面使用強度高之連續細絲之不織布。

較好的是各不織布11、12之構成纖維包含低熔點成分及高熔點成分之2成分以上。該情形時，至少藉由低熔點成分之熱熔接而使該構成纖維彼此於纖維交點處接合。作為包含低熔點成分及高熔點成分之2成分以上之芯鞘型之複合纖維，較好的是芯為高熔點PET、PP，鞘為低熔點PET、PP、PE者。尤其若使用該等複合纖維，則與彈性絲13之熔接增強，難以引起兩者間之剝離，故而較佳。

各不織布11、12之厚度較好的是0.05~5 mm、進一步好的是0.1~1.0 mm、更好的是0.15~0.5 mm。厚度之測定係以0.5 cN/cm² 之荷重將不織布夾持於平板間，用顯微鏡以50~200倍之倍率觀察伸縮片10之剖面，於各視野下分別求得平均厚度，從而求出3個視野下之厚度平均值。伸縮片整體之厚度可藉由測量平板間之距離而求得。就手感、厚度及新穎性等觀點而言，各不織布11、12之基重分別較好的是3~100 g/m² 、尤其好的是10~30 g/m² 。

就手感、糾結性等觀點而言，各不織布11、12較好的是包含實質上非彈性之纖維。不織布中之非彈性纖維之比例為70重量%以上、較好的是90重量%以上、進一步好的是100重量%。又，對於實質上非彈性之纖維而言，亦可於非彈性樹脂中包含彈性樹脂，非彈性樹脂之比例為70重量%以上、較好的是90重量%以上、進一步好的是100重量%。尤其作為非彈性纖維，較好的是使用於其長度方向上纖維之粗細不一者(以下，將該纖維稱作不定徑纖維)。即，不定徑纖維係於沿其長度方向觀察時，既有纖維剖面積(直徑)較大之部分、亦有纖維剖面積較小之部分。不定徑纖維亦可為其直徑(剖面積)連續地自最小部分變化至最大部分。或者，亦可如未延伸絲之延伸步驟中所觀察到之頸縮現象般，纖維直徑(剖面積)大致階梯狀變化。圖3中表示纖維直徑(剖面積)大致階梯狀變化之狀態之非彈性纖維的一例示。

非彈性纖維以具有固定纖維直徑之高伸長率(例如，纖維之最大伸長率為80~800%、尤其為120~650%)之纖維為原料時，可獲得最大強度高之伸縮片10，故而較佳。纖維之伸長率係以下述之測定為基準，即，根據JIS(Japanese Industrial Standard日本工業標準)L－1015，於測定環境溫濕度20±2℃、65±5% RH、拉伸試驗機之夾持間隔為20 mm、拉伸速度20 mm/min之條件下實施之測定。再者，以自所製造之不織布採集纖維而測定伸長率時為代表，於無法將夾持間隔設為20 mm時，即，所測定之纖維長度未滿20 mm時，將夾持間隔設為10 mm或5 mm而進行測定。

上述高伸長率之纖維較好的是低延伸之非彈性纖維。當將低延伸之非彈性纖維作為原料，根據後述之製造方法製造本實施形態之伸縮片10時，於其表現彈性處理過程中將低延伸之纖維拉長，由此於纖維上產生較細之部分，從而形成上述不定徑纖維。其結果為，本實施形態之伸縮片之表現彈性處理過程中，使不織布成為結構上容易被拉長之形狀，將纖維拉長，從而不織布結構整體亦容易被拉長，可將不定徑纖維間之接合點，或各不織布11、12與彈性絲13之接合點受到之破壞降低至最小限度，由此可維持伸縮性能，並且可提高伸縮片10之強度。即，可獲得高伸長率與高強度並存之伸縮片10。又，於表現彈性處理過程中，上述不定徑纖維間之接合亦難以受到破壞，從而亦具有各不織布11、12難以起毛之效果。此方面將有利於提高本實施形態之伸縮片10之外觀。與此相對，背景技術項中所述之專利文獻5中記載之彈性伸縮性複合片，於延伸步驟中構成纖維難以延伸，由此無法實現纖維彼此之熔接或機械纏繞。其結果為，伸縮片之強度降低，無法使高伸長率與高強度並存。

進而，將上述低延伸之纖維作為原料，則較纖維拉長前，細纖維之根數(長度)實質上增加。藉此提高本實施形態之伸縮片10之不透光性。提高伸縮片10之不透光性將有利下述情形，即例如將伸縮片10用作生理用衛生棉或拋棄式尿片等吸收性物品之表面片材時，提高隔著表面片材難以看到由吸收體吸收之體液之隱蔽性能。

而且，若不定徑纖維之粗細週期性變化，則各不織布11、12之表面為微微起伏之狀態，從而亦有肌膚觸感良好之附加效果。此情形時，變化週期、即較粗部分與鄰接於其之較粗部分之距離較好的是0.5~10 mm、尤其好的是2~5 mm。該週期可根據顯微鏡觀察各不織布11、12來測定。此處，不定徑纖維直徑之測定係以下述(1)~(5)之順序實施測定。

(1)自伸縮片10表面上之5 mm×5 mm以上之區域中抽樣出不織布11或不織布12。此時，樣品亦可將不織布11、12自彈性絲13切開而採集，或者亦可採集伸縮片10整體。

(2)將所採集之樣品固定於SEM之觀察用樣品台。此時，為了便於觀察樣品，亦可以不破壞樣品結構之方式拉長樣品，於樣品之該拉長狀態(直至去除不織布鬆弛之程度)下，以雙面膠將樣品固定於樣品台上。例如，製造伸縮片10之步驟中使用表現彈性處理步驟時，此時之拉長量為延伸步驟中對伸縮片10之前驅物進行延伸之延伸倍率以下程度。

(3)以倍率200進行SEM觀察。1個部位之視野面積為0.4mm×0.4mm左右以上，觀察5個部位。

(4)隨機抽出纖維，以直徑為0.1μm單位，於纖維軸方向間隔10μm，測定20個部位以上(不對纖維彼此之熔接點或破壞部分進行測定)。於各視野下測定4根以上纖維，於5個視野下，合計測定20根纖維。

(5)自該等值中，抽出20根纖維之各自纖維之最大直徑與最小直徑。

1根纖維之最大直徑與最小直徑之差為1μm以上，將纖維軸方向之位置與直徑變化關係圖表化時，將具有兩個以上極大位置或極小位置之纖維稱作不定徑纖維。

就使以上各效果更加顯著之觀點而言，不定徑纖維之粗度中，最細部分之粗度較好的是2~15μm、更的是5~12μm，最粗部分之粗度較好的是10~40μm、更好的是12~30μm。不定徑纖維之最大直徑與最小直徑之差較好的是3μm以上、尤其好的是5μm以上、非常好的是10μm以上。又，以「最大纖維直徑/最小纖維直徑」定義之纖維直徑比之值較好的是1~15、更好的是1.2~10、又更好的是2~5。

不定徑纖維之纖維間熔接點強度較好的是高於該不定徑纖維100%伸長時之強度。藉此，於製造伸縮片10時之表現彈性處理步驟中，將延伸前之伸縮片10拉長而實施表現彈性處理加工時，難以破壞表現彈性處理前之伸縮片10之纖維彼此之熔接點，且經上述彈性表現處理步驟而獲得之伸縮片10之強度難以低於表現彈性前之伸縮片10之強度，故而較佳。熔接點強度係根據本申請人之前提出申請之日本專利特開2004－218183號公報之段落[0040]中之記載實施測定。100%伸長時強度係使用拉伸試驗機，以夾盤間距20 mm、拉伸速度20 mm/min之條件實施測定。

上述低延伸之非彈性纖維包含：紡絲後以低延伸倍率實施延伸之纖維、及未實施延伸之纖維即未延伸纖維之兩者。作為低延伸之纖維使用如下者，即其伸長率如上述所示，較好的是80~800%、尤其好的是120~650%。使用具有該範圍之伸長率之低延伸之纖維，可以後述圖5所示之延伸裝置22順利地拉長該纖維，從而容易地形成不定徑纖維。低延伸纖維之纖維直徑較好的是10~35 μm、尤其好的是12~30 μm。

如上所述，不定徑纖維較好的是以具有固定纖維直徑之低延伸纖維為原料。此情形時，低延伸之纖維可為由單一原料形成之纖維，或者亦可為使用有兩種以上原料之複合纖維、例如芯鞘型複合纖維或並列型複合纖維。考慮到不定徑纖維彼此接合之容易度，或各不織布11、12與彈性絲13接合之容易度，較好的是使用複合纖維。當為芯鞘型複合纖維時，芯較好的是聚酯(PET或PBT)、聚丙烯(PP)，鞘較好的是低熔點聚酯(PET或PBT)、聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)。尤其若使用該等複合纖維，則當彈性絲13包含聚烯烴系彈性體時，彈性絲13與各不織布11、12之構成纖維之熱熔接增強，難以導致層剝離，故而較佳。

不定徑纖維亦可為如棉狀纖維般之短纖維、或者亦可為如連續細絲般之長纖維。鑒於後述之伸縮片10之較佳製造方法，較好的是使用短纖維。又，不定徑纖維可為親水性、亦可為斥水性。

各不織布11、12可僅由不定徑纖維構成，或者亦可除了不定徑纖維以外，亦包含其他固定徑之非彈性纖維。作為其他非彈性纖維，可列舉先前所述者。當各不織布11、12除了不定徑纖維以外，亦包含其他固定徑之非彈性纖維時，其他非彈性纖維之調配量較好的是1~30重量%、尤其好的是5~20重量%。

尤其好的是不織布11、12兩者均包含不定徑纖維，亦可僅於兩個不織布11、12中之任一者中包含不定徑纖維。

如上所述，彈性絲13係以例如熱可塑性彈性體或橡膠等彈性樹脂為原料者。彈性絲13係具有彈性之長纖維。尤其在彈性樹脂以熱可塑性彈性體為原料時，可與通常之熱可塑性樹脂相同地使用擠壓機進行熔融紡絲，又，上述方式獲得之細絲容易熱熔接，故而適合於本實施形態之伸縮片。作為熱可塑性彈性體，可列舉：SBS(苯乙烯－丁二烯－苯乙烯)、SIS(苯乙烯－異戊二烯－苯乙烯)、SEBS(苯乙烯－乙烯－丁二烯－苯乙烯)、SEPS(苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯)等苯乙烯系彈性體，烯烴系彈性體(乙烯系之α－烯烴彈性體、共聚合乙烯/丁烯/辛烯等之丙烯系彈性體)，聚酯系彈性體，聚胺甲酸酯系彈性體。該等可單獨使用一種、或組合使用兩種以上。又，亦可使用包含該等樹脂之芯鞘型或並列型之複合纖維。尤其是使用苯乙烯系彈性體、烯烴系彈性體、或組合使用該等時，於彈性絲13之成形性、伸縮特性、成本方面較佳。

彈性絲13與構成不織布11、12之纖維之較佳組合係如下組合，即彈性絲13使用SEBS樹脂或SEPS樹脂，不織布11、12之構成纖維使用PP/PE芯鞘型複合纖維或PET/PE芯鞘型複合纖維。採用該組合，可確實地進行熔接。又，芯之熔點較高，故而於纖維熔接時並未完全熔化(殘留芯)，從而可獲得最大強度高之伸縮片10。

作為彈性絲13，尤其好的是使用包含下述樹脂組合物者，該樹脂組合物包含A1－B－A2型三嵌段共聚物，該A1－B－A2型三嵌段共聚物包含以乙烯基芳香族聚合物為主體之聚合物嵌段A1及A2、與以聚烯烴為主體之聚合物嵌段B。

聚合物嵌段A1及A2各自之藉由凝膠滲透層析(GPC)法測定之重量平均分子量之合計較好的是14000~20000、更好的是14000~18000，且聚合物嵌段B之藉由GPC法測定之重量平均分子量較好的是40000~80000、更好的是40000~70000。本說明書中，藉由GPC法測定之重量平均分子量係於管柱：TSKgel G－2000H、管柱溫度：40℃、流動相：四氫呋喃(THF)、流量：1.0 mL/min、樣品濃度：10 mg/5 mL－THF、注入量：500 μL之條件下實施測定，且由聚苯乙烯換算之值。作為分析樣品，使用藉由下述處理而獲得者，即，作為前處理，使10 mg之樣品於常溫下於5 mL之四氫呋喃中溶解10分鐘後，以孔徑0.45 μm之燒結過濾器進行過濾操作。

當樹脂組合物包含兩種以上之A1－B－A2型三嵌段共聚物時，例如，上述之「聚合物嵌段A1之藉由GPC法測定之重量平均分子量」係作為兩種類以上之A1－B－A2型三嵌段共聚物各自之聚合物嵌段A1之藉由GPC法測定之重量平均分子量的重量平均值而求得。即，例如，樹脂組合物作為A1－B－A2型三嵌段共聚物，包含(A1'－B'－A2')及(A1"－B"－A2")之兩種A1－B－A2型三嵌段共聚物，(A1'－B'－A2')之含有率[A1'－B'－A2'於樹脂組合物中所含之兩種以上A1－B－A2型三嵌段共聚物合計量中之含有率]為80重量%、(A1"－B"－A2")之含有率為20重量%時，上述之「聚合物嵌段A1之藉由GPC法測定之重量平均分子量」藉由下述式而求得。

(聚合物嵌段A1'之藉由GPC法測定之重量平均分子量)×0.8＋(聚合物嵌段A1"之藉由GPC法測定之重量平均分子量)×0.2

樹脂組合物包含兩種以上A1－B－A2型三嵌段共聚物時，上述「聚合物嵌段A2之以GPC法測定之重量平均分子量」及「聚合物嵌段B之以GPC法測定之重量平均分子量」，亦分別根據聚合物嵌段A1之上述例示而求得。

又，樹脂組合物包含兩種類以上之A1－B－A2型三嵌段共聚物時，上述「聚合物嵌段A1及A2分別以GPC法測定之重量平均分子量之合計」係上述所求得之聚合物嵌段A1及A2各自之上述重量平均分子量之重量平均值的合計。

彈性絲13包含含有滿足上述物性之A1－B－A2型三嵌段共聚物之樹脂組合物，藉此紡絲成形性優良，即使於直徑較細時，亦不會引起斷絲，且可不彎曲地自紡絲噴嘴噴出成形。

聚合物嵌段A1以乙烯基芳香族聚合物為主體而構成。作為構成該乙烯基芳香族聚合物之乙烯基芳香族，例如可列舉：苯乙烯、對甲基苯乙烯、間甲基苯乙烯、對第三丁基苯乙烯、α－甲基苯乙烯、氯甲基苯乙烯、對第三丁氧基苯乙烯、二甲胺基甲基苯乙烯、二甲胺基乙基苯乙烯、乙烯基甲苯、1－乙烯基萘、4－丙基苯乙烯、4－環己基苯乙烯、4－十二烷基苯乙烯、2－乙基－4－苄基苯乙烯、4－(苯基丁基)苯乙烯等。乙烯基芳香族聚合物可由該等乙烯基芳香族中之1種構成、亦可由兩種以上構成。該等乙烯基芳香族中，就聚合之容易性及通用性之觀點而言，較好的是苯乙烯。

聚合物嵌段A1中之乙烯基芳香族聚合物之含量，相對於聚合物嵌段A1之整個結構單位，較好的是90~100重量%、更好的是95~100重量%。

聚合物嵌段A1中除了包含乙烯基芳香族聚合物以外，亦可包含共軛二烯化合物聚合物。作為構成該共軛二烯化合物聚合物之共軛二烯化合物，例如可列舉：1,3－丁二烯、異戊二烯、1,3－戊二烯、2,3－二甲基－1,3－丁二烯、2－甲基－1,3－戊二烯、1,3－己二烯、苯基丁二烯、4,5－二乙基－1,3－辛二烯、3－丁基－1,3－辛二烯等。共軛二烯化合物聚合物亦由該等共軛二烯化合物之1種構成、亦可由兩種以上構成。

聚合物嵌段A1中之共軛二烯化合物聚合物之含量，相對於聚合物嵌段A1之整個結構單位，較好的是0~10重量%、更好的是0~5重量%。

聚合物嵌段A1之藉由GPC法測定之重量平均分子量較好的是7000~10000、更好的是7000~9000。

作為聚合物嵌段A2，可使用與上述聚合物嵌段A1相同者。對於聚合物嵌段A2並未加以特別說明之處可適當地應用聚合物嵌段A1之說明。A1－B－A2型三嵌段共聚物中，聚合物嵌段A1與聚合物嵌段A2之結構可相同，亦可不同。

尤其好的是聚合物嵌段A1及A2均為聚苯乙烯。即，較好的是彈性絲13為僅含有聚苯乙烯作為聚合物嵌段A1，僅含有聚苯乙烯作為聚合物嵌段A2之構成。

A1－B－A2型三嵌段共聚物中之聚合物嵌段A1及A2之合計含量，相對於A1－B－A2型三嵌段共聚物之整個結構單位，較好的是15~40重量%、更好的是18~30重量%。

又，如上述所示，當聚合物嵌段A1及A2均為聚苯乙烯時，A1－B－A2型三嵌段共聚物中之聚合物嵌段A1與聚合物嵌段A2之比率，以重量比表示，較好的是(A1/A2)＝0.8~1.2、進一步好的是(A1/A2)＝0.9~1.1。

聚合物嵌段B係以聚烯烴為主體所構成。作為構成該聚烯烴之烯烴，例如可列舉：異戊二烯、丁二烯、乙烯、丙烯、丁烯等。構成聚合物嵌段B之烯烴可由該等烯烴中之1種構成，亦可由兩種以上構成。該等烯烴中，就耐候性、伸縮特性之觀點而言，較好的是乙烯、丙烯。

聚合物嵌段B中之上述聚烯烴之含量，相對於聚合物嵌段B之整個結構單位，較好的是90~100重量%、更好的是95~100重量%。

聚合物嵌段B除了包含上述聚烯烴以外，亦可包含由其他聚合性單體衍生之可與聚烯烴聚合之其他聚合物之構成。作為該其他聚合性單體，例如可列舉苯乙烯。可與構成聚合物嵌段B之上述聚烯烴聚合之其他聚合物，可由該等其他聚合性單體中之1種構成，亦可由兩種以上構成。

聚合物嵌段B中之上述其他聚合物之含量，相對於聚合物嵌段B之整個結構單位，較好的是0~10重量%、更好的是0~5重量%。

作為聚合物嵌段B之具體例，可列舉：聚異戊二烯、聚丁二烯、聚(乙烯－丙烯)、聚(乙烯－丁烯)等。該等中，聚(乙烯－丙烯)之耐候性、伸縮特性優異，故而較佳。

A1－B－A2型三嵌段共聚物中之聚合物嵌段B之含量，相對於A1－B－A2型三嵌段共聚物之整個結構單位，較好的是60~85重量%、更好的是70~82重量%。

作為較佳之A1－B－A2型三嵌段共聚物之具體例，可列舉：苯乙烯－丁二烯－苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、苯乙烯－異戊二烯－苯乙烯嵌段共聚物(SIS)、為SBS氫化物之苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)、為SIS氫化物之苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)、苯乙烯－乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯嵌段共聚物(SEEPS)等。該等中，SEBS、SEPS、SEEPS可獲得熱穩定性、耐候性優良之彈性絲13，故而較佳。

作為A1－B－A2型三嵌段共聚物，亦可使用市售品。作為本發明中所使用之較佳之A1－B－A2型三嵌段共聚物之市售品，例如可列舉：Clayton Polymer公司之商品名「Clayton」、旭化成Chemicals股份公司之商品名「TUFTEC」及「Tufprene」、可樂麗(Kuraray)股份公司之商品名「Septon」「HYBRAR」系列等。

A1－B－A2型三嵌段共聚物例如可由以下步驟合成。首先，向環己烷等烴溶劑中添加乙烯基芳香族化合物，將有機鋰化合物或金屬鈉等作為起始劑，進行陰離子聚合，從而獲得聚合物嵌段A1。進而，添加烯烴單體進行聚合，從而獲得聚合物嵌段A1－B。烯烴單體為共軛二烯時，對該共聚物之共軛二烯之雙鍵實施氫化，從而獲得作為目標之聚合物嵌段A1－B。就耐熱性、耐候性之觀點而言，較好的是共軛二烯之雙鍵氫化率為80%以上、尤其為90%以上。氫化反應可使用鉑、鈀等貴金屬系觸媒，或有機鎳化合物、有機鈷化合物或該等化合物與其他有機金屬化合物之混合觸媒而進行者。氫化率係藉由碘值測定法而計算出。進而，添加乙烯基芳香族化合物進行聚合，獲得聚合物嵌段A1－B－A2。

構成彈性絲13之上述樹脂組合物亦可僅包含上述A1－B－A2型三嵌段共聚物之構成；亦可根據需要，於不損及本發明目的之範圍內，除了A1－B－A2型三嵌段共聚物以外，亦包含其他1種或兩種以上之樹脂之構成。當上述樹脂組合物含有A1－B－A2型三嵌段共聚物及其他樹脂時，該樹脂組合物中之A1－B－A2型三嵌段共聚物之含量較好的是90~100重量%、更好的是95~100重量%。然而，就將紡絲成形性及伸縮性提高至最大限度之觀點而言，較好的是上述樹脂組合物僅包含A1－B－A2型三嵌段共聚物。

又，上述樹脂組合物可僅包含1種A1－B－A2型三嵌段共聚物，亦可包含結構不同之兩種以上之A1－B－A2型三嵌段共聚物。

當上述樹脂組合物除了A1－B－A2型三嵌段共聚物以外，亦包含其他樹脂時，作為該其他樹脂，例如可使用橡膠，或聚烯烴系彈性體、聚酯系彈性體、聚胺甲酸酯系彈性體等熱可塑性彈性體等。又，可使用熱可塑性彈性體以外之樹脂，例如聚乙烯、聚丙烯等熱可塑性樹脂等。該等亦可組合使用兩種以上。

上述樹脂組合物係以各種眾所周知之方法熔融混合A1－B－A2型三嵌段共聚物、或A1－B－A2型三嵌段共聚物及上述其他樹脂而獲得者。例如，將上述各成分同時、或逐次裝入至亨舍爾混合機、V型攪拌機、滾筒混合機、帶型混合機等中，實施混合後，以單軸擠壓機、多軸擠壓機、捏合機、密閉式混合機等混練裝置熔融混練，藉此而獲得。

上述樹脂組合物中，除了包含上述樹脂成分(A1－B－A2型三嵌段共聚物、其他樹脂)以外，亦可根據需要，於不損及本發明目的之範圍內包含塑化劑(例如、石蠟系油、石蠟系蠟、環烷系油、乙烯－α－烯烴寡聚物、低分子量聚乙烯等)、耐候穩定劑、耐熱穩定劑、抗靜電劑、潤滑劑、光滑劑、成核劑、阻燃劑、顏料、染料、無機或者有機填充劑等。

上述樹脂組合物，於以245℃加熱熔融之狀態下，自內徑0.45 mm、長度4.5 mm之圓筒形噴嘴孔以噴出速度8.4 m/min噴出時之熔融張力之最大值，較好的是0.06~0.20 cN，更好的是0.07~0.15 cN。圖4表示熔融張力之測定方法。測定對圖4所示之測力計施加之向上力，將該測定值作為熔融張力。藉由使構成彈性絲13之樹脂組合物之熔融張力之最大值處於上述範圍內，而使紡絲成形性更加良好。熔融張力之調整可藉由添加例如塑化劑(石蠟等)、橡膠、熱可塑性樹脂等而進行。以上述方式構成之樹脂組合物之熔融張力處於上述範圍內。

就伸縮特性、手感、厚度、成本之觀點而言，配置於兩片不織布11、12間之包含多根彈性絲13之彈性絲之表觀基重較好的是4~30 g/m² 、尤其好的是6~15 g/m² 。

其次，一面參照圖5一面說明本實施形態之伸縮片10之較佳製造方法。本製造方法中，一面以特定速度將自紡絲噴嘴16紡出之熔融狀態之多根彈性絲13抽取、延伸，一面於該彈性絲13固化前，以該彈性絲13彼此不交叉且單向配列之方式使該彈性絲13熔接於不織布11、12，繼而，沿該彈性絲13之延伸方向對熔接有該彈性絲13之複合體19實施表現彈性處理，從而對該不織布複合體19賦予伸縮性。

紡絲噴嘴16設置於紡絲頭17上。紡絲頭17連接於擠壓機。亦可經由齒輪泵向紡絲頭17供給樹脂。將藉由該擠壓機而熔融混練之彈性樹脂供給至紡絲頭17。於紡絲頭17上多根紡絲噴嘴16直線狀配置成一行。紡絲噴嘴16沿第1及第2不織布11、12之寬度方向配置。鄰接紡絲噴嘴16之間隔相當於作為目標之伸縮片10中之彈性絲13之間隔。紡絲噴嘴16通常為圓形，其直徑(內徑)將影響到彈性絲13之直徑及延伸倍率。就該觀點而言，紡絲噴嘴16之直徑(內徑)較好的是0.1~2 mm、尤其好的是0.2~0.6 mm。為了提高與不織布11、12之接合強度、提高彈性絲13之紡絲性、及提高伸縮片10之伸縮特性，亦可將彈性絲13設為複合形態(並列、芯鞘、海島結構)。具體而言，較好的是組合PP(聚丙烯)系彈性體樹脂與苯乙烯系彈性體樹脂。

所紡出之熔融狀態之彈性絲13與分別自整幅布以彼此等速抽出之第1不織布11及第2不織布12匯合，夾持於兩不織布11、12之間後，以特定速度抽取。彈性絲13之抽取速度與兩不織布11、12之抽出速度一致。彈性絲13之抽取速度將影響到該彈性絲13之直徑及延伸倍率。藉由延伸而於彈性絲13中產生之張力，可防止因貼合該彈性絲13與不織布11、12時之風或靜電所導致之該彈性絲13之散亂。藉此，可使彈性絲彼此不交叉地單向配列。就上述觀點而言，較好的是以其延伸倍率為1.1~400倍、尤其為4~100倍、更為10~80倍之方式調整彈性絲13之抽取速度相對於紡絲噴嘴孔內之樹脂噴出速度。

彈性絲13於其固化前，即以可熔接之狀態與第1及第2不織布11、12匯合。其結果為，彈性絲13以夾持於第1及第2不織布11、12間之狀態，熔接於該等不織布11、12。即，一面使固化前之彈性絲13與所搬送之不織布11、12熔接，一面抽取並延伸彈性絲13。於彈性絲13熔接時，不自外部對第1及第2不織布11、12賦予熱。即，僅藉由可熔接之彈性絲13之熔融熱而使該彈性絲13與兩不織布11、12熔接。其結果為，兩不織布11、12之構成纖維中，僅存在於彈性絲13周圍之纖維與該彈性絲熔接，存在於遠離該彈性絲13周圍之位置之纖維並不熔接。其結果為，對兩不織布11、12施加之熱達到最小限度，故而可維持該不織布自身原本所具有之良好手感。藉此，所獲得之伸縮片10之手感良好。

至由紡絲噴嘴16紡出之熔融狀態之彈性絲13與不織布11、12接觸為止，該彈性絲13自該紡絲噴嘴16之前端16a之移動距離L(紡絲噴嘴前端16a距離熔融狀態之彈性絲13最初接觸於不織布11、12時之接觸部11a、12a之最短距離。參照圖6)較好的是600 mm以下、尤其好的是100~500 mm。藉由使熔融狀態之彈性絲13之移動距離L為600 mm以下，而於熔融狀態之彈性絲固化前，可確實地使該彈性絲熔接於不織布上，從而可更加確實地獲得層間接合強度與伸縮特性之平衡性優良之伸縮片，即，可獲得彈性絲與不織布間之接合強度為10 cN/25 mm以上，且對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度為1.0 cN/{50 mm．(g/m² )}以上的伸縮片。又，藉由使熔融狀態之彈性絲13之移動距離L為100 mm以上，而利用熔融之彈性絲13冷卻來提高彈性樹脂之黏度，從而難以於軋輥18a、18b間壓潰彈性絲13。藉此，可使彈性絲13與構成可伸長之不織布11、12之纖維間之平均接合比例處於上述較佳範圍內。另一方面，藉由設熔融狀態之彈性絲13之移動距離L為600 mm以下，而使得細絲不會因靜電或風等而散亂，且降低細絲彼此間之黏接、重疊、或細絲斷開等之出現頻率，故而較好的是設該移動距離L之上限為600 mm。

可藉由調整紡絲噴嘴及/或軋輥之位置而調整移動距離L。本實施形態中，彈性絲13與不織布11、12之熔接，係藉由使自紡絲噴嘴16紡出之熔融狀態之該彈性絲13與搬送過程中之該不織布11、12於一對軋輥18a、18b間匯合、通過而實現。如上述所示，本實施形態之伸縮片10中，彈性絲13全長接合於不織布11、12，本製造方法中為了實現如此般之接合形態，分別使用於輥圓周面上無凹凸之圓筒形輥作為一對軋輥18a、18b。

於所紡出之彈性絲13與第1及第2不織布11、12匯合為止之期間，使該彈性絲13延伸且分子配向於延伸方向上。又，直徑變小。藉由分子配向而可獲得伸長50%時之強度之伸長/回復比較小之彈性絲13。就使彈性絲13充分延伸之觀點及防止彈性絲13斷絲之觀點而言，亦可對所紡出之彈性絲13噴出特定溫度之風(熱風、冷風)而調整該彈性絲13之溫度。

彈性絲13之延伸不僅為原料樹脂之熔融狀態下之延伸(熔融延伸)，亦可為其冷卻過程中之軟化狀態下之延伸(軟化延伸)。所謂熔融狀態係指施加外力時樹脂流動之狀態。將樹脂之熔融溫度作為黏彈性測定(例如，對夾持於圓形平行平板間之樹脂施加旋轉方向之振動歪斜力進行測定)之Tanδ之峰值溫度加以測定。為了避免延伸彈性樹脂時出現斷絲，較好的是確保較長之延伸區間。就該觀點而言，彈性樹脂之熔融溫度較好的是130~300℃。又，就彈性樹脂之耐熱性觀點而言，熔融溫度較好的是220℃以下。為了提高樹脂之流動性、增強成形性，彈性絲13之成形溫度(模嘴溫度)較好的是原料樹脂之熔融溫度之+50℃以上，為了提高耐熱性，較好的是+110℃以下。測定軟化溫度作為片材狀彈性樹脂之測定樣品之黏彈性特性下之Tg溫度。將自軟化溫度直至熔融溫度為止之範圍稱作軟化狀態。又，將低於軟化溫度之溫度之狀態稱作固化狀態。就保存伸縮片10時之彈性樹脂之結晶成長、或因體溫而降低伸縮片10之伸縮特性之觀點而言，軟化溫度較好的是60℃以上、更好的是80℃~180℃。

為了確實地實現纖維熔接，使彈性絲13與不織布11、12接合時之彈性絲13之溫度較好的是100℃以上。更好的是120℃以上，又更好的是140℃以上。又，就保持彈性絲13之形狀而獲得伸縮特性良好之伸縮片10之觀點而言，彈性絲之溫度較好的是180℃以下，更好的是160℃以下之範圍。該等之結果，最佳之細絲溫度為120~160℃、更好的是140~160℃之範圍。使用包含熔點與構成彈性絲之彈性樹脂之熔點不同之改性聚乙烯或改性聚丙烯等之薄膜作為與彈性絲13接合之層壓基材，觀察其接合狀態，以此可測定接合時之溫度。此時，若彈性絲與層壓基材熔接，則接合溫度為層壓基材之熔點以上。

彈性絲13與不織布11、12接合時，彈性絲13實質上係非伸長狀態(去除外力時並不收縮之狀態)。於兩者之接合狀態下，更好的是構成不織布11、12之纖維之至少一部分向彈性絲熔接、或進而彈性絲13與構成不織布11、12之纖維之至少一部分雙方彼此熔接。其原因在於，可獲得充分之接合強度。所獲得之伸縮片10之伸縮特性受到彈性絲13與不織布11、12之接合點密度之影響。又，可藉由接合溫度、接合壓力、後述之不織布11、12之表現彈性處理時之接合點偏移而調整伸縮特性。使不織布11、12之構成纖維熔接於彈性絲13，從而提高各個接合點之接合強度。若降低接合點之密度，則因不織布11、12而導致之伸縮障礙減小，且可獲得具有充分接合強度之伸縮片10，故而較好。

使彈性絲13與第1及第2不織布11、12匯合時，各彈性絲13彼此不交叉地單向配列。而且，以使彈性絲13與第1及第2不織布11、12匯合且該彈性絲13夾持於兩不織布11、12間之狀態下，藉由一對軋輥18、18而夾壓該等三者。夾壓之條件將影響到所獲得之伸縮片10之手感。若夾壓力過大則彈性絲13易於咬入兩不織布11、12內，由此容易導致所獲得之伸縮片10之手感降低。就此觀點而言，軋輥18、18之挾壓力以彈性絲13接觸於兩不織布11、12之程度為佳，無需過大之挾壓力。

作為以上述彈性絲13與第1及第2不織布11、12匯合且該彈性絲13夾持於兩不織布11、12間之狀態，藉由一對軋輥18、18而夾壓該等三者之其他較佳方法有如下方法：彈性絲13及不織布11、12匯合時，於一對上述軋輥18a、18b間設置間隔W(參照圖6)。與上述相同，就不損壞彈性絲、且可獲得充分接合強度之觀點而言，設置於18a、18b間之間隔W較好的是0.05~1 mm、尤其好的是0.05~0.5 mm。

當將接合前之不織布11、12各自之厚度，與彈性絲13之恰在接合(挾持)前之厚度(沿不織布厚度方向之厚度)相加而得之值設為T0時，一對上述挾持滾筒18a、18b間之間隔W與T0之比W/T0較好的是0.05~0.8、尤其好的是0.1~0.4。不織布之厚度以上述方法求得。彈性絲之厚度(mm)以2×√(G/ρvnπ)求得。其中，G為整個機械寬度上之每單位時間之擠壓量(g/min)、n為整個機械寬度上之細絲根數、v為軋輥速度(m/min)、ρ為細絲樹脂之密度(g/cm³ )。設W/T0處於上述範圍內，從而彈性絲與不織布構成纖維之接合點密度、與不織布構成纖維向彈性絲咬入之兩者間可達到平衡，藉此，可使上述彈性絲與不織布間之接合強度、與伸縮片之每一構成樹脂基重之25%回復強度並存。

作為藉由軋輥18而夾壓之其他條件，可列舉軋輥18之溫度。本發明者等研究之結果判明：較以加熱軋輥18之狀態進行夾壓，不進行加熱(即，任其自然)、或一面冷卻一面進行夾壓可獲得獲得手感更良好之伸縮片10。較好的是當冷卻軋輥18時，使用冷卻水等冷媒，以軋輥18之表面設定溫度為10~50℃之方式進行溫度調節。

由此，可獲得於兩片不織布11、12間夾有彈性絲13之複合體19。當使用原本具有伸長性者作為不織布11、12時，該複合體19係伸縮片10本身。另一方面，當使用原本不具有伸長性者作為不織布11、12時，進行沿彈性絲13之延伸方向對包含該不織布11、12之複合體19實施表現彈性處理而賦予該複合體19伸縮性之操作。本製造方法中，該操作係以下述方式進行，即，使用具備於圓周方向上分別交替形成有齒與齒底之一對齒溝輥20、21之表現彈性處理裝置22，對複合體19沿其搬送方向、即彈性絲13之延伸方向實施表現彈性處理。

表現彈性處理裝置22具有使一個或兩個齒溝輥20、21之樞支部進行上下移位之眾所周知之升降機構(未圖示)，從而可調節齒溝輥20、21間之間隔。本製造方法中，以一齒溝輥20之齒活動插入另一齒溝輥21之齒間、另一齒溝輥21之齒活動插入一齒溝輥20之齒間之方式組合各齒溝輥20、21，將複合體19插入該狀態之兩齒溝輥20、21間而對其實施表現彈性處理。

表現彈性處理裝置22中，可為一對齒溝輥20、21均藉由驅動源而驅動(共同旋轉輥)，亦可為僅一齒溝輥20或21藉由驅動源而驅動(從動旋轉輥)，本製造方法中，僅下側之齒溝輥21藉由驅動源而驅動，上側之齒溝輥20並不連接於驅動源而是伴隨齒溝輥21之旋轉而從動(從動旋轉)。使用從動旋轉輥時，於表現彈性處理加工後，於伸縮片10中，高基重部分14及低基重部分15易於清晰地呈現為條紋圖案，就提高伸縮片10之新穎性方面，及低基重部15之基重更低且提高透氣性方面而言較佳。作為齒溝輥20、21之齒形，使用普通之漸開線齒形、擺線齒形，尤其好的是使用縮小該等之齒寬者。

圖7係模式性表示對複合體19實施表現彈性處理之狀態。複合體19通過齒溝輥20、21之間時，複合體19於與齒溝輥20、21之齒23、24抵接之區域(P3－P2間、P1－P4間)幾乎不延伸。與此相對，於藉由驅動輥之齒溝輥21之齒24之齒面而向從動輥之齒溝輥20之齒23之齒面擠壓的區域(P2－P1間)上，藉由兩齒20、21而使複合體19大幅度延伸。又，於遠離齒溝輥20之齒23之區域(P4－P3間)上，藉由齒溝輥21之齒24之前端部，而雖未使複合體19延伸至上述區域(P2－P1間)上之延伸程度，但亦大幅度地延伸。

又，複合體19於抵接於齒溝輥20、21之齒23、24之前端部之區域(P3－P2間、P1－P4間)上，如上述般幾乎不延伸，然而由於齒23、24之前端部向其直徑方向、即複合體19之厚度方向單向擠壓，故而厚度方向變薄。然而，由於區域(P3－P2間)與區域(P1－P4間)單向擠壓之方向相反，故而變薄之方向相反。

可藉由上述延伸製程，而防止彈性絲13與兩不織布11、12之剝離，且高效地延伸複合體19之兩不織布11、12，對複合體19賦予伸縮性。而且，大幅度延伸之區域(P2－P1間及P4－P3間)為低基重部分15，幾乎不延伸之區域(P3－P2間、P1－P4間)為高基重部分14。

尤其當不織布11、12中包含低延伸纖維時，於上述(P2－P1)間及(P4－P3)間，該纖維被拉長而變細，從而形成粗度週期性變化之不定徑纖維。

齒溝輥20、21之伸長力主要作用於低延伸纖維之伸長，並未對不織布11、12與彈性絲13之接合部位施加過大之力。其結果為，可防止該接合部位破壞，防止不織布11、12與彈性絲13剝離，並且可高效地延伸複合體19。又，如圖8所示，藉由該延伸而使不織布11、12充分地伸長且又不會破壞纖維間之接合，藉此，將大幅降低不織布11、12妨礙彈性絲13自由伸縮之程度。其結果為，藉由本製造方法而可高效地製造高強度、高伸縮性、且破損或起毛少之外觀良好之伸縮片10。再者，方便起見，圖8中表示之藉由延伸而產生之非彈性纖維之粗度相同。

如上述所示，當不織布11、12中包含低延伸纖維時，可對該纖維順利地實施表現彈性處理，該等纖維間之接合不會因延伸而受到破壞，故而可極大地抑制因表現彈性處理而導致不織布11、12之強度降低。具體而言，延伸後所獲得之伸縮片10之拉伸強度相對表現彈性處理前之複合體19之拉伸強度之比為0.3~0.99、尤其為0.5~0.99、進一步為0.7~0.99般之近似於1之值。此處所謂之拉伸強度係根據以下所述之最大強度測定法而測定者。

<最大強度之測定>

以向伸縮片10之伸縮方向切割200 mm、且向與其伸縮方向正交之方向切割50 mm之大小，切割矩形試驗片。夾盤間距離為150 mm。將試驗片以300 mm/分鐘之速度向伸縮片10之伸縮方向伸長，測定此時之荷重。將此時之最大點之荷重設為最大強度。亦利用相同之方法，測定表現彈性處理前之複合體19之最大強度。上述最大強度係於測定環境溫度為22℃、濕度65% RH之條件下，較好的是使用島津製作所製造之拉伸試驗機AG－1kNIS進行測定。

藉由一對齒溝輥20、21而對複合體19實施表現彈性處理，由此可獲得作為目標之伸縮片10。所獲得之伸縮片10通過齒溝輥20、21後，藉由自身之收縮回復力而迅速地釋放向MD方向之延伸狀態。其結果為，伸縮片10向搬送方向長度大體上回復。藉此，於伸長狀態下，高基重部分14及低基重部分15於彈性絲13之延伸方向上交替配列。再者，當釋放延伸狀態時，亦可完全釋放延伸狀態，亦可於呈現伸縮性之限度內，以維持某種程度上之延伸狀態之狀態釋放延伸狀態。

較好的是藉由上述表現彈性處理加工，而使伸縮片10之厚度增加至表現彈性處理加工前之複合體19之厚度之1.1倍~4倍、尤其為1.3倍~3倍。藉此，兩不織布11、12之構成纖維塑性變形並伸長，從而使得纖維變細。與此同時，兩不織布11、12變得更加蓬鬆，肌膚接觸感良好，緩衝性良好。

就實現充分之伸縮特性之觀點而言，較好的是以上述方式獲得之伸縮片10沿彈性絲13之延伸方向伸長100%，且自該狀態回復50%時之荷重A(以下，亦稱作50%回復強度)、與沿彈性絲13之延伸方向伸長50%時之荷重B(以下，亦稱作50%伸長強度)之比(A/B)為50%以上、尤其為65%以上。

又，雖有不同之具體用途，但較好的是伸縮片10整體之基重為10~150 g/m² 、尤其為25~60 g/m² 。伸縮片10之厚度較好的是0.05~5 mm、尤其好的是0.5~2 mm。伸縮片10之厚度可利用與上面所述之各不織布11、12之厚度測定方法相同之方法加以測定。

本實施形態之伸縮片10可較好地用作短褲型拋棄式尿片之外包材。該情形時，亦可將本實施形態之伸縮片10用作位於外側之片材，而將非伸縮性之片材用作位於內側之片材，將兩片材加以黏合後作為上述外包材使用。又，除了上述用途以外，亦可活用其良好之手感、防止起毛性、伸縮性、透氣性等優點，用於醫療用拋棄式衣服或清掃用片材、眼罩、面罩、繃帶等各種用途中。尤其可較好地用作生理用衛生棉或拋棄式尿片等吸收性物品之構成材料。作為該構成材料，例如可列舉比吸收體更靠近肌膚側之透液性片材(表面片材、次層片材等)，構成拋棄式尿片外表面之片材，及用以對腹部周圍或腰部、腿部周圍等賦予彈性伸縮性之片材等。又，可用作形成衛生棉之側翼部之片材等。又，亦可用於除了上述以外之希望賦予伸縮性之部位等。伸縮片10之基重及厚度可根據具體用途而適當調整。例如，當用作吸收性物品之構成材料時，較理想的是基重為20~60 g/m² 左右，厚度為0.5~1.5 mm左右。

以上，基於本發明之較佳實施形態說明了本發明，然而本發明並不限於上述實施形態。例如，上述實施形態之伸縮係於兩片不織布11、12間夾有多根彈性絲13之構造，然而亦可替代此，製成1片不織布之表面上接合有多根彈性絲之伸縮片。該情形時，就將伸縮片10以捲成捲筒狀之狀態加以保存時防止產生互相咬扯(blocking)之方面而言，較好的是使用固化時黏著性低樹脂作為彈性絲之構成材料。

又，上述實施形態中，彈性絲13之直徑全部相同，且以等間距配置，故而無論採取伸縮片10之哪個部分，伸長應力均相同。然而，亦可替代此，以包含彈性絲之伸長方向上之伸長應力不同之兩個以上區域之方式構成伸縮片。兩個以上之該區域大致平行配置於該伸長方向上。此情形時，於伸長應力不同之各區域間，鄰接彈性絲之間距不同、及/或彈性絲之直徑不同。藉此，而可使各區域間之伸長應力不同。製造伸縮片時，即使將兩種以上不同之樹脂導入任意紡絲噴嘴中進行紡絲，亦可使各區域間之伸長應力不同。

亦可對伸縮片10之局部進行壓花加工，或對彈性絲13之局部進行切割或實施熱封。進行上述操作之目的在於，於伸縮片10上形成不伸縮之部分，或者提高局部強度。或者，進行上述操作之目的還在於，與其他構件貼合，或使伸縮片10具有創意性。

又，對於將彈性絲13接合於不織布11、12後所進行之表現彈性處理而言，延伸方向不僅為不織布11、12之行進方向，亦可為例如斜方向。進而，亦可組合有兩種以上之表現彈性處理方法、或階段性提高延伸倍率、或局部性進行表現彈性處理。表現彈性處理之方向不僅為單向，亦可為正交之兩個方向。亦可將向單向伸縮之不織布與向正交於上述方向之方向伸縮之不織布加以接合而使得於伸縮片之所有方向上均具有伸縮性。

又，上述實施形態之製造方法中，對複合體19進行表現彈性處理加工時使用具備一對齒溝輥20、21之表現彈性處理裝置，但亦可替代此而使用具備拉幅機之表現彈性處理裝置進行表現彈性處理加工。

進而，上述製造方法中，作為接合彈性絲13與不織布11、12之其他方法，亦可將彈性絲13不熔融延伸地直接擠壓於一不織布上。該情形時之延伸倍率為1倍。又，亦可於彈性絲13與不織布11、12接合之前，將黏接劑輔助性地塗佈於不織布或彈性絲上，其後以實質上未伸長之狀態貼合彈性絲。進而，亦可不塗佈黏接劑，而是於將彈性絲13與不織布11、12重疊後，輔助性地進行熱處理(熱風法之噴熱風、水蒸汽噴注、熱壓)、或機械交絡(針刺、水刺)等。此時，亦可替代不織布，而於單面或雙面上使用纖維網狀物。

實施例

以下，藉由實施例而進一步詳細說明本發明。然而，本發明之範圍並不限於該實施例。

[實施例1－1]使用圖5所示之裝置，製造圖1及圖2所示之構造之伸縮不織布。使用基重為15 g/m² 之熱風不織布作為第1及第2不織布11、12。該不織布之構成纖維為直徑19 μm、最大伸長率180%、纖維長度44 mm之芯鞘型複合纖維(芯：PET、鞘：PE)。作為彈性絲13之原料樹脂，使用包含SEPS樹脂(重量平均分子量5萬、MFR60 g/10分鐘(230℃，2.16 kg))(JIS K7210：1999)之彈性體。紡絲條件為：紡絲頭17之溫度為310℃、紡絲噴嘴16之直徑為400 μm、紡絲噴嘴16之間距為1 mm。彈性絲13之直徑為120 μm。細絲之表觀基重(樣品中之細絲重量/抽樣片材面積)為10 g/m² 、延伸倍率為11倍。延伸倍率定義為(噴嘴孔徑/表現伸縮處理前纖維直徑)² 。複合體19之表現彈性處理加工中使用具備齒與齒底交替形成於軸長度方向上之一對齒溝輥20、21之表現彈性處理裝置22。齒間及齒底間之間距分別為2.0 mm(嚙合狀態下之齒間之間距P為1.0 mm)。調整上下齒溝輥之壓入量，以延伸倍率為3.0倍，於彈性絲13之延伸方向上對複合體19實施表現彈性處理。藉此可獲得於彈性絲13之延伸方向上伸縮之基重為40 g/m² 之伸縮片10。所獲得之伸縮片10中隔著不織布呈現出由彈性絲13所引起之條紋圖案。又，亦呈現出由高基重區域及低基重區域所引起之條紋圖案。藉由該等兩個條紋圖案而使伸縮片亦呈現出格子狀圖案。又，伸縮片10中之彈性絲13具有於該伸縮片10之平面方向上具有長軸之楕圓形剖面，且長軸/短軸之比為1.6。伸長1.5倍時之寬度為原來之96%，寬度縮短4%。藉由顯微鏡觀察而確認出伸縮片10中之不織布11、12之構成纖維之沿纖維長度方向的粗度不同。該構成纖維之最大纖維直徑為26.1 μm、最小纖維直徑為6.8 μm，纖維直徑比為3.8。又，纖維直徑於該範圍內粗度呈週期性變化。

[實施例1－2]於紡絲頭17之寬度方向將紡絲噴嘴16之間距設定為1 mm，形成第1噴嘴行。進而，於紡絲頭17之行進方向，於距離第1噴嘴行1 mm之位置，以與第1噴嘴行相同間距之方式形成第2噴嘴行。第1噴嘴行與第2噴嘴行以彼此錯開半間距之方式配置。又，將彈性絲13之延伸倍率變更為25倍，將彈性絲13之直徑設為80 μm。除了該等以外，與實施例1－1相同地獲得伸縮片10。該伸縮片10中，彈性絲13之間距為0.5 mm。

[實施例1－3]形成第1區域及第2區域，其中形成該第1區域時，將紡絲噴嘴16之噴嘴直徑設定為400 μm，又將彈性絲13之延伸倍率設定為11倍，且將彈性絲13之直徑設為120μm；及形成該第2區域時，將紡絲噴嘴16之噴嘴直徑設定為300μm，又將彈性絲13之延伸倍率設定為18倍，且將彈性絲13之直徑設定為70μm。除了該等以外，與實施例1-1相同地獲得伸縮片10。第1區域及第2區域並排排列於伸縮片10之寬度方向上。分開測定該伸縮片中粗度不同之兩種彈性絲之直徑。

[實施例1-4]

除了向實施例1-1中所使用之苯乙烯系彈性體乾摻合1.5重量%之著色為紫色之母體化合物(PE系樹脂基質，顏料濃度為60重量%之製品)，且使用紫色之彈性絲13以外，與實施例1-1相同地獲得伸縮片10。該伸縮片中，隔著不織布看時，由彈性絲13所引起之條紋圖案更加明顯。

[實施例1-5]

藉由熱風法之噴熱風而對實施例1-2中所使用之複合體19進行熱處理後，以與同實施例相同之條件實施延伸加工，藉此獲得伸縮片10。該伸縮片中，不織布11、12之各纖維彼此熔接，且接合強度更高。

[比較例1-1]

按照專利文獻1所記載之方法製造伸縮片。即，使用CONWED公司之伸縮網狀物(基重73g/m² )，使用基重為20g/m² 之熱風不織布作為第1及第2不織布11、12。該不織布之構成纖維係直徑17μm、最大伸長率30%、纖維長度44mm之芯鞘型複合纖維(芯：PET、鞘：PE)。相對於不織布 11、12之MD方向，伸縮網狀物之格子大致為正方形(MD方向、CD方向均為3.2mm)。使用分別加熱至約120℃與約60℃之金屬衝壓機，以約10kg/cm² 之壓力對該等進行10秒鐘熱/壓力結合。使用具備於軸長度方向上交替形成有大直徑部與小直徑部之一對凹凸輥(嚙合狀態下之齒間間距P為1.0mm)之延伸裝置(表現彈性處理裝置)，對所獲得之片材實施表現彈性處理。因不織布之構成纖維未延伸，故而若表現彈性處理之延伸倍率高，則將看到於不織布中開孔之現象。因此，以MD方向之延伸倍率為2.7倍進行表現彈性處理。藉由調整上下凹凸輥之壓入量而控制延伸程度。所獲得之伸縮片難以延伸，故而寬度縮短增大。又，感覺到彈性網狀物之粗糙感，手感差。

[比較例1-2]

與比較例1-1相同，使用CONWED公司之伸縮網狀物(基重55g/m² )，獲得伸縮片。相對於不織布11、12之MD方向，伸縮網狀物之格子大致為菱形(MD方向、CD方向均為9.5mm)。使用分別加熱至約120℃與約60℃之金屬衝壓機，以約10kg/cm² 之壓力對該等進行10秒熱/壓力結合。使用具備於軸長度方向上交替形成有大直徑部與小直徑部之一對凹凸輥(嚙合狀態下之齒間間距P為1.0mm)之延伸裝置(表現彈性處理裝置)，將所獲得之片材向MD方向延伸3.0倍，實施表現彈性處理。所獲得之伸縮片中，由於不織布纖維並未延伸，故而進行表現彈性處理時，於不織布上開出多根孔。由此，片材整體較厚，但彈性網狀物與不織布之接合點較硬。其結果為，手感差。

[評價]對於實施例及比較例中所獲得之伸縮片，以如下方法測定、評價50%回復強度/50%伸長強度、手感。又，以上述方法測定伸縮片及不織布之厚度。以下表1中表示該等之結果。

[50%回復強度/50%伸長強度]將伸縮片以向其伸縮方向切割200 mm、且向與該伸縮方向正交之方向切割50 mm之大小切割而獲得試驗片。以夾盤間距離為150 mm將試驗片安裝於島津製作所製造之拉伸試驗機AG－1kNIS上。使試驗片以300 mm/分鐘之速度向其伸縮方向伸長。記錄下使試驗片伸長50%之時點之荷重，將該值作為50%伸長強度。繼而，使試驗片伸長至100%，繼而使試驗片以相同速度向回復方向(收縮方向)收縮，成為伸長50%之狀態。記錄下該時點之荷重，作為50%回復強度。以上係於溫度20±2℃、濕度65±5% RH之環境下進行測定。

[手感]由女性試驗者10人，於看不見伸縮片之暗箱內，於溫度：25℃、濕度：40%之環境下對該伸縮片之手感進行評價。根據各試驗者之評價，打出下述分數，將試驗者10人之平均分數(將小數點以後四捨五入)作為手感之評價分數。

5分：手感好。

4分：手感尚可。

3分：普通。

2分：手感稍差。

1分：手感差。

根據表1所示之結果可明確得知，各實施例之伸縮片較比較例之伸縮片，伸縮特性更加良好。又，得知各實施例之伸縮片較比較例之伸縮片，更厚且具有良好手感。進而，各實施例之伸縮片中，彈性絲彼此大致不交叉且彼此不接觸地隔開配置。與此相對，比較例1-1之伸縮片中，彈性體由於壓製而被壓潰，網狀物顯著，並且有網狀物之光澤，外觀欠佳。

[實施例2-1~2-5及比較例2-1~2-3]

使用圖5所示之裝置，獲得複合體19(圖1及圖2所示之伸縮片10之前驅物)，將該複合體19作為實施例2-1之樣品。即，使用將紡絲頭17安裝於單軸擠壓機上之構成之裝置，該紡絲頭17具備以1mm間隔於一直線上配列有250個內徑0.45mm、長度4.5mm之圓筒形噴嘴孔之紡絲噴嘴16，將以下所述之三嵌段共聚物(1)~(8)作為樹脂組合物，以熔融溫度290℃、噴出量0.3kg/分鐘自紡絲噴嘴16噴出，獲得為彈性絲13之前驅物之細絲，於距離紡絲噴嘴16下方100mm之位置，由以150m/min之速度抽出之基重20g/m² 、厚度0.4mm、纖維直徑3dtex之熱風不織布11及12夾持並接合該細絲，從而獲得將彈性絲13夾持於不織布11與不織布12間之複合體19。再者，不織布11及12均係原本不具有伸長性者。

以下所述之8種A1-B-A2型三嵌段共聚物(1)~(8)中，三嵌段共聚物(1)~(5)係本發明之範圍內者，三嵌段共聚物(6)~(8)係本發明之範圍外者。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(1)：

以亨舍爾混合機混合80重量%之A1'-B'-A2'型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯-丙烯含量70重量%，A1'、A2'之重量平均分子量為7500，B之重量平均分子量為35000)、及20重量%之A1"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量%，乙烯-丙烯含量為82重量%，A1"、A2"之重量平均分子量為8100，B"之重量平均分子量為73800)，將混合後所得者用作三嵌段共聚物(1)。三嵌段共聚物(1)之上述熔融張力之最大值(於以245℃加熱熔融之狀態下，自內徑0.45 mm、長度4.5mm之圓筒形噴嘴孔中，以噴出速度8.4m/min噴出時之熔融張力之最大值)為0.07cN。

三嵌段共聚物(1)中之聚合物嵌段A1之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A1'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A1"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]7620。

三嵌段共聚物(1)中之聚合物嵌段B之重量平均分子量為[(聚合物嵌段B'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段B"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三團聯共聚物之合計量之含有率)=]42760。

三嵌段共聚物(1)中之聚合物嵌段A2之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A2'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A2"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]7620。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(2)：

將100重量%之A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量%，乙烯-丙烯含量為82重量%，A1、A2之重量平均分子量為8100，B之平均分子量為 73800)用作三嵌段共聚物(2)。三嵌段共聚物(2)之上述熔融張力之最大值為0.13cN。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(3)：

將100重量%之A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEBS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為20重量%，乙烯-丁烯含量為80重量%，A1、A2之重量平均分子量為9400，B之平均分子量為75200)用作三嵌段共聚物(3)。三嵌段共聚物(3)之上述熔融張力之最大值為0.15cN。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(4)：

以亨舍爾混合機混合60重量%之A1'-B'-A2'型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯-丙烯含量為70重量%，A1'、A2'之重量平均分子量為7500，B'之平均分子量為35000)、及40重量%之A1"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為18重量%，乙烯-丙烯含量為82重量%，A1"、A2"之重量平均分子量為8100，B"之重量平均分子量為73800)，將混合後所得者用作三嵌段共聚物(4)。三嵌段共聚物(4)之上述熔融張力之最大值為0.20cN。

三嵌段共聚物(4)中之聚合物嵌段A1之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A1'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A1"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]7740。

三嵌段共聚物(4)之聚合物嵌段B之重量平均分子量為[(聚合物嵌段B'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段B"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]50520。

三嵌段共聚物(4)中之聚合物嵌段A2之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A2'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A2"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]7740。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(5)：

以亨舍爾混合機混合50重量%之A1'-B'-A2'三嵌段型共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯-丙烯含量為70重量%，A1'、A2'之重量平均分子量為7500，B'之平均分子量為35000)、及50重量%之A1"-B"-A2"型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯-丙烯含量為70重量%，A1"、A2"之重量平均分子量為10500，B"之重量平均分子量為49000)，將混合後所得者用作三嵌段共聚物(5)。三嵌段共聚物(5)之上述熔融張力之最大值為0.07cN。

三嵌段共聚物(5)之聚合物嵌段A1之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A1'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A1"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]9000。

三嵌段共聚物(5)之聚合物嵌段B之重量平均分子量為[(聚合物嵌段B'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段B"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]42000。

三嵌段共聚物(5)之聚合物嵌段A2之重量平均分子量為[(聚合物嵌段A2'之重量平均分子量)×(該A1'-B'-A2'占樹脂組合物所包含之兩種以上A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)+(聚合物嵌段A2"之重量平均分子量)×(該A1"-B"-A2"占樹樹脂組合物所包含之兩種以上之A1-B-A2型三嵌段共聚物之合計量之含有率)=]9000。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(6)：

將100重量%之A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯-丙烯含量為70重量%，A1、A2之重量平均分子量為10500，B之平均分子量為49000)用作三嵌段共聚物(6)。三嵌段共聚物(6)之上述熔融張力之最大值為0.08cN。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(7)：

將100重量%之A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為20重量%，乙烯-丁烯含量為80重量%，A1、A2之重量平均分子量為4750，B之平均分子量為38000)用作三嵌段共聚物(7)。三嵌段共聚物(7)之上述熔融張力之最大值為0.05cN。

A1-B-A2型三嵌段共聚物(8)：

將100重量%之A1-B-A2型三嵌段共聚物(SEPS三嵌段共聚物，苯乙烯含量為30重量%，乙烯含量為70重量%，A1、A2之重量平均分子量為22750，B之平均分子量為84500)用作三嵌段共聚物(8)。如圖4所示，測定熔融張力，然而由於高黏度，故而無法擠壓出，從而無法測定。

[評價]

將實施例及比較例中所獲得之複合體19(彈性絲13)之特性及樹脂組合物(彈性絲13之形成材料)之組成一併表示於下述表2及表3中。表2及表3中之各項目之測定方法係如下所示。

<彈性絲之紡絲成形性>

如圖4所示，於以245℃加熱熔融之狀態下，自內徑0.45mm、長度4.5mm之圓筒形噴嘴孔中，以噴出速度8.4m/min將作為彈性絲形成材料之樹脂組合物[上述三嵌段共聚物(1)~(8)]噴出而形成細絲，將該細絲採集於設置於距該噴嘴孔下方100mm之位置之不鏽鋼板上。所採集之細絲不斷裂而連續，且以顯微鏡放大至200倍觀察該細絲時，將細絲側面平滑之情形設為○(紡絲成形性良好)，將細絲斷裂而不連續之情形、或細絲由於模口膨脹而粗度不均勻之情形設為×。

<彎曲狀態>於機械行進方向(MD方向、製造複合體時之該複合體之行進方向)，自實施例及比較例所獲得之複合體抽樣30 cm，隔著被覆該彈性絲之不織布目視觀察彈性絲之彎曲狀態。所鄰接之100根彈性絲中，將交叉或接觸者為10根以內之情形設為○，將交叉或接觸者達11根以上之情形設為×。

<防止尿片偏移脫落性>使用圖7所示之具備一對齒溝輥之延伸裝置對實施例及比較例中所獲得之複合體實施延伸處理，製作圖1及圖2所示之伸縮片，將該伸縮片用作尿片之外包材，製作腰部周長為35 cm之短褲型拋棄式尿片。如圖9所示，將該尿片套到周長44 cm之壓克力管上，用鱷口夾具夾住尿片下部，以該夾具位於上側之方式，將壓克力管置於千斤頂上。此時，預先於壓克力管上記錄尿片之腰部位置(將此時之位置作為初始位置A)，於固定夾具之狀態下，使千斤頂下降50 mm。測定使千斤頂下降50 mm後之腰部位置(將此時之位置作為偏移位置)與初始位置A之距離，將該距離作為尿片之偏移脫落量。將該偏移脫落量未滿10 mm之情形判定為◎(防止尿片偏移脫落性非常良好)、將10 mm以上且未滿20 mm之情形判定為○(防止尿片偏移脫落性良好)、將20 mm以上且未滿30 mm之情形判定為△(使用上無問題之程度)、將30 mm以上之情形判定為×。

根據表2及表3所示之結果可明確得知，實施例2－1~2－5均使用本發明範圍內之樹脂組合物，故而細絲之紡絲成形性優良，伸縮片中之細絲不彎曲，將伸縮片用於尿片時，可獲得難以偏移脫落之尿片。與此相對，比較例2－1中，由於模口膨脹而導致細絲之粗度不均勻，細絲自變得極細之部分斷裂，無法獲得連續之細絲。比較例2－2中，雖細絲之粗度均勻，但因熔融張力較低，故而細絲斷裂，無法獲得連續之細絲。由此，比較例2－1及2－2中，將所獲得之伸縮片用於尿片時，由於細絲之斷裂所導致之伸縮特性之降低而使得偏移脫落性惡化。比較例2－3中，因三嵌段共聚物(8)係高黏度而無法實施紡絲成形，從而無法獲得細絲。

[實施例3－1]使用圖5所示之裝置製造圖1及圖2所示構造之伸縮片。使用基重20 g/m² 、纖維密度0.074 g/cm³ 之熱風不織布作為第1及第2不織布11、12。該不織布之構成纖維係直徑19 μm、最大伸長率180%、纖維長度44 mm之芯鞘型複合纖維(芯：PET、鞘：PE)。使用包含SEPS樹脂(重量平均分子量5萬、MFR60 g/10分鐘(230℃、2.16 kg))之彈性體作為彈性絲13之原料樹脂。紡絲條件為：紡絲頭17之溫度310℃、紡絲噴嘴16之直徑400 μm、紡絲噴嘴16之間距1 mm、延伸倍率為11倍。彈性絲13之直徑為107 μm。細絲之基重為8 g/m² 。於彈性絲與不織布11、12接合時設定軋輥間之間隔W，將該間隔設為0.2 mm。對於軋輥，一方使用金屬滑面輥、另一方使用橡膠輥。複合體19之延伸加工使用具備於軸長度方向上交替形成有齒與齒底之一對齒溝輥20、21之延伸裝置22而進行。齒間及齒底間之間距分別為2.0 mm(嚙合狀態下之齒間間距P為1.0 mm)。調整上下齒溝輥之壓入量，以延伸倍率3.0倍使複合體19向彈性絲13之延伸方向延伸。藉此，可獲得於彈性絲13之延伸方向伸縮之基重為48 g/m² 之伸縮片10。所獲得之伸縮片10，隔著不織布而呈現出由彈性絲13所引起之條紋圖案。又，亦呈現出由高基重區域及低基重區域所引起之條紋圖案。因該等兩個條紋圖案而使得伸縮片亦呈現出格子狀圖案。又，伸縮片10中之彈性絲13具有長軸位於該伸縮片片10之平面方向上之楕圓形剖面，長軸/短軸之比為1.5。伸長1.5倍時之寬度縮短4%。

[實施例3－2~3－4]除了將軋輥間之間隔W設為表4及表5所示之值以外，與實施例3－1相同，獲得伸縮片10。

[實施例3－5~3－7]除了將自紡絲噴嘴前端起至接合為止之距離設為表4及表5所示之值、且對接合之軋輥不設置間隔而實施全擠壓以外，與實施例3－1相同，獲得伸縮片10。

[比較例3－1]除了替代彈性絲而使用自T塑模擠壓出之薄膜狀彈性樹脂，對該薄膜狀彈性樹脂與不織布進行層壓以外，與實施例3－1相同，獲得伸縮片。使用G1657(商品名、Clayton Polymer製)作為該彈性樹脂。

[評價]對實施例及比較例中所獲得之伸縮片，進行測定、評價表4及表5所示之各項目。表4及表5中，「層間剝離強度」(彈性絲與不織布間之接合強度)、「25%回復強度(cN/{50 mm．(g/m² )})(對應伸縮片中所含之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度)、「彈性絲與不織布構成纖維間之平均接合比例」、「寬度縮短(%)」(將伸縮片伸長至1.5倍時之寬度縮短)、以及伸縮片及不織布之厚度分別以上述方法測定。又，「25%回復強度(cN/50 mm)」、「25%回復強度/25%伸長強度(%)」、及「手感」分別以下述方法進行測定、評價。又，藉由目視觀察而評價「彈性絲之交叉」。幾乎看不見彈性絲之交叉則為最高評價、有交叉則為低評價。

[25%回復強度/25%伸長強度、25%回復強度]以向伸縮片之伸縮方向切割200 mm、向與該伸縮方向正交之方向切割50 mm之大小切割伸縮片而獲得試驗片。以夾盤間距離(初始長度)為150 mm之方式將試驗片安裝於拉伸試驗機(島津製作所製Autograph AG－1kNIS)。使試驗片以300 mm/分鐘之速度向其伸縮方向伸長。記錄下伸長25%之時點之荷重，將該值作為25%伸長強度。繼而，使試驗片伸長至50%，其次，立即以相同速度使其向回復方向(收縮方向)收縮，記錄下伸長為初始長度之25%之時點之荷重，作為25%回復強度。分別使用由此而求得之25%伸長強度之值及25%回復強度之值，計算出25%回復強度/25%伸長強度(%)。以上係於溫度20±2℃、濕度65±5% RH之環境下進行測定。

[手感]由女性試驗者10人，於看不見伸縮片之暗箱內，於溫度：25℃、濕度：40%之環境下進行該伸縮片之手感之評價。根據各試驗者之評價，打出下述分數，將試驗者10人之平均分數(將小數點以後四捨五入)作為手感之評價分數。

5分：手感好。4分：手感尚可。3分：普通。2分：手感稍差。1分：手感差。

根據表4及表5所示之結果可明確得知，各實施例之伸縮片顯示出所期望之平均接合比例，具有較高之層間剝離強度(彈性絲與不織布間之接合強度)及較高之25%回復強度(對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度)，寬度縮短較少，幾乎看不到彈性絲之交叉，手感亦優良。又，各實施例之伸縮片具有圖2所示之外觀，外觀亦良好。與此相對，比較例3－1中，對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度較低，寬度縮短亦較大，亦無透氣性。

[產業上之可利用性]

如上所詳述般，本發明之伸縮片中，彈性絲係以向單向延伸之方式配列，故而不會引起寬度縮短，可使該伸縮片於該彈性絲之延伸方向上伸長。又，本發明之伸縮片之強度較高，使伸縮片伸長時，難以引起彈性絲與不織布之剝離。

又，本發明之伸縮片中，多根彈性絲相對於包含非彈性纖維之可伸長之不織布以向單向延伸之方式配列，且彈性絲與該不織布間之接合強度、對應伸縮片中之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度、及彈性絲與構成該不織布之纖維間之平均接合比例分別處於上述特定範圍內，故而層間接合強度與伸縮特性之平衡性優良，不會引起寬度縮短，可使該伸縮片於該彈性絲之延伸方向上伸長，又，使伸縮片伸長時，難以引起彈性絲與不織布之剝離。

進而，本發明之彈性絲之紡絲成形性優良，即使直徑較細亦不會引起斷絲、且不會彎曲，可自紡絲噴嘴實施噴出成形，可進行高速生產。當以包含該彈性絲構成之本發明之伸縮片用作例如以拋棄式尿片等吸收性物品為代表之各種衣物、其他穿著於人體上之各種物品之形成材料時，由於該彈性絲之作用而顯示出良好之貼身性，可有效防止衣物之偏移脫落。以包含該伸縮片之構成之本發明吸收性物品於穿著時之貼身性優良，難以偏移脫落。

10．．．伸縮片

11．．．第1不織布

11a、12a．．．接觸部

12．．．第2不織布、片材

13．．．彈性絲、拱形部分

14．．．高基重部分

14'．．．頂部

14"．．．谷部

15．．．低基重部分

15'．．．脊線部

16．．．彈性股線、紡絲噴嘴

16a．．．紡絲噴嘴16之前端

17．．．紡絲頭

18、18a、18b．．．軋輥

19．．．複合體

20、21．．．波形構件、齒溝輥

22．．．塑模、延伸裝置

23．．．齒溝輥20之齒

24．．．齒溝輥21之齒

L．．．移動距離

P1－P2、P3－P4．．．區域

W．．．間隔

圖1係表示本發明伸縮片之一實施形態之一部分剖斷立體圖。

圖2(a)及(b)分別係沿圖1所示之伸縮片中之彈性絲之延伸方向之自然狀態及伸長狀態下之縱剖面圖。

圖3係表示纖維直徑(剖面積)大致階梯狀變化之狀態之非彈性纖維一例之SEM影像。

圖4係熔融張力之測定方法說明圖。

圖5係表示較佳地適用於製造圖1所示之伸縮片之裝置之模式圖。

圖6係模式性表示圖5所示之裝置之主要部位之側視圖。

圖7係表示使用圖5所示之裝置使複合體延伸之狀態之模式圖。

圖8係表示使非彈性纖維延伸之狀態之模式圖。

圖9(a)、(b)係尿片偏移脫落性之評價方法之說明圖。

10．．．伸縮片

11．．．第1不織布

12．．．第2不織布

13．．．彈性絲

Claims

一種伸縮片，其中，以彼此不交叉地向單向延伸之方式配列之多根彈性絲於實質上非伸長狀態下，全長接合於可伸長之不織布上，可伸長之上述不織布包含沿纖維之長度方向粗細不一之非彈性纖維。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲係藉由熔接而接合於上述不織布。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲係彈性樹脂於熔融或軟化之狀態下延伸而形成者。
如請求項2之伸縮片，其中上述彈性絲係彈性樹脂於熔融或軟化之狀態下延伸而形成者。
如請求項3之伸縮片，其中上述彈性絲係將自紡絲噴嘴紡出之彈性樹脂熔融延伸而獲得者。
如請求項4之伸縮片，其中上述彈性絲係將自紡絲噴嘴紡出之彈性樹脂熔融延伸而獲得者。
如請求項3至6之任一項之伸縮片，其中上述彈性絲係上述彈性樹脂於熔融或軟化之狀態下延伸至1.1~400倍而獲得者，且直徑為10~200μm。
如請求項1之伸縮片，其中上述伸縮片中，上述彈性絲之伸長方向上之伸長應力相異之兩個以上區域，係相對於該伸長方向大致並列配置，且於各區域間，相鄰之上述彈性絲之間距不同、及/或上述彈性絲之直徑不同。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲係夾於相同或不同之兩片不織布間。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲之平均扁率為1.0~7.0倍。
如請求項1之伸縮片，其中上述非彈性纖維之最細部分之粗度為2~15μm、最粗部分之粗度為10~40μm。
如請求項1或11之伸縮片，其中上述非彈性纖維係包含複合纖維之短纖維。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲與上述不織布間之接合強度為10cN/25mm以上，該伸縮片中所包含之彈性樹脂之每一單位基重之25%回復強度為1.0cN/{50mm．(g/m² )}以上，且上述彈性絲與構成上述不織布之纖維間之平均接合比例為10~60%。
如請求項1之伸縮片，其中上述彈性絲包含樹脂組合物，該樹脂組合物係包含含有以乙烯基芳香族聚合物為主體之聚合物嵌段A1及A2、與以聚烯烴為主體之聚合物嵌段B之A1-B-A2型三嵌段共聚物而構成者，上述聚合物嵌段A1及A2分別以凝膠滲透層析法測定之重量平均分子量之合計為14000~20000，且上述聚合物嵌段B以凝膠滲透層析法測定之重量平均分子量為40000~80000。
如請求項14之伸縮片，其中上述樹脂組合物於以245℃加熱熔融之狀態下，自內徑0.45mm、長度4.5mm之圓筒形噴嘴孔以噴出速度8.4m/min噴出時之熔融張力最大值為0.06~0.20cN。
一種伸縮片之製造方法，其係一面將自紡絲噴嘴所紡出之熔融狀態之多根彈性絲以特定速度抽取並延伸，一面於該彈性絲固化前，以該彈性絲彼此不交叉地單向配列之方式使該彈性絲熔接於包含非彈性纖維之不織布上，接著將熔接有該彈性絲之複合體沿該彈性絲之延伸方向延伸而對該複合體賦予伸縮性之同時，延伸該非彈性纖維，形成沿長度方向粗細不一之纖維。
如請求項16之伸縮片之製造方法，其中使上述彈性絲熔接於所搬送之上述不織布上，藉此抽取該彈性絲並加以延伸。
如請求項16或17項之伸縮片之製造方法，其中將上述複合體沿其行進方向通過於圓周方向上交替形成有齒與齒底之一對齒溝輥間，藉此於該複合體之行進方向賦予伸縮性。
一種伸縮片之製造方法，其一面將自紡絲噴嘴所紡出之熔融狀態之多根彈性絲以特定速度抽取並延伸，一面於該彈性絲固化前，以該彈性絲彼此不交叉地單向配列之方式使該彈性絲熔接於包含非彈性纖維之不織布上，接著將熔接有該彈性絲之複合體沿該彈性絲之延伸方向延伸而對該複合體賦予伸長性之同時，延伸該非彈性纖維，形成沿長度方向粗細不一之纖維，至由上述紡絲噴嘴所紡出之上述彈性絲與上述不織布接觸為止，該彈性絲自該紡絲噴嘴前端之移動距離為600mm以下。
如請求項19之伸縮片之製造方法，其中上述彈性絲對上述不織布之熔接，係藉由使自上述紡絲噴嘴所紡出之熔融狀態之該彈性絲與搬送中之該不織布於一對軋輥間匯合而成者，且一對該軋輥間之間隔為0.05~1.0mm。