TWI330667B

TWI330667B -

Info

Publication number: TWI330667B
Application number: TW095149429A
Authority: TW
Inventors: Nakagawa Koichi; Sugihara Reiko; Shimizu Tetsuo; Takagi Shusaku
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2006-05-16
Filing date: 2006-12-28
Publication date: 2010-09-21
Also published as: CN101443467A; WO2007132548A1; KR20080110904A; EP2014781A4; EP2014781B1; CN101443467B; EP2014781A1; TW200743674A; BRPI0621704B1; US20090050244A1; US8075711B2; CA2652821C; CA2652821A1; BRPI0621704A2

Description

1330667 先、發明說明：【發明所屬之技術領域】本發月係關於—種伸長特性、伸長凸緣特性及拉伸疲勞 ‘性優異之拉伸強度（TS)為78〇MPa以上之高強度熱軋鋼 ^其製造方法。本發明之鋼板係意圖適用於例如汽車或用之車架等之必需具備成形性且必需具備拉伸疲勞寺性之零件的高強度鋼。【先則技術】袖，!：汽車或卡車用之車架等般之必需成形性且必需拉以心特性之零件而言，若使用習知TS78〇Mpa級鋼則難故近來使用TS59G MPa級以下之熱軋鋼板。又， τ^π IS780 MPa級鋼板之情形時’板厚當然薄於習知之 =pa广故作為構件時，若拉伸疲勞特性為習知高、、气車之之特性，則不充分。然而’近年來為提 y車之物&特性，而開始推動汽車用鋼板之高強产二〇T::於必需具備拉伸疲勞特性之部位使用伸長凸緣^等零件所必需之成形性為伸長特性與 :乍為提高伸長之方法可列舉利用殘留沃斯田體之文獻1之技術。然而，殘留沃斯田體使化。眾所周知的是，母相與其他相間之硬;差越2性劣緣性越好，但殘留沃斯田體鋼之第二相為長凸粒鐵之硬度差大，從而導致伸長凸:母相肥麻錢或變_單相纟頌鋼之母相與第 32轉利說明書(補件)\96-〇3\95149429 $ 1330667 "一相之硬度差小，故伸县几络4、 5又评長凸緣成形性良好小。因此，為使伸長特性伸長特性 Α發減當-士" ”伸長凸緣特性同時並存，必需為母相與第一相之硬度差姐-女μ丄人 > ⑴ 後織鋼。專利文獻2中揭不有错由含有Π、Mo、w之柝屮舲^ ^ 揭示有藉由含有Ti、Mo之析出物，，專利文獻3令山析出物，而強化肥粒鐵相之析出，由此降低與第二相變韌枯4w 硬度差的複合組織鋼板的獻之特徵在於，將易於粗化之Μ _=二之複合析出物，以此抑制析出物之粗化。然而， ::t :問題：M〇與碳化物形成元素Ti、Nb、V相比，竹二貝士而且於藉由急冷—空氣冷卻或保持-急冷而製乍=板中’因鋼中Μ〇量僅析出咖以下程度，故導致戚本增加。 b Λ們期望有如下技術’即不利用昂貴之Mo，而利用例如Ti等更廉僧之；| -T $。& 4貝之70素，可滿足伸長特性與伸長凸緣特性且實現高強度化。八二專利文獻4中揭示有關於如下鋼板之技術，該鋼板 :猎由TlC而析出強化肥粒鐵與變韌鐵之組織。根據該利2文獻之實施例，板厚為2.9 mm且拉伸強度為74〇 N/_，（拉伸強度）χ(伸長）為18〇〇〇 n/^2 · %以上，作為申長凸緣特性之指標之擴孔率與拉伸強度的積（拉伸強度擴孔率）達到4〇〇〇〇 N/mm2以上，但就拉伸疲勞特性而5 ’可以說未必充分。如乍為用於使疲勞特性提高之技術，專利文獻5中揭示有如下技術.藉由控制表層以及内層之組織分率而使伸長 32轉利說明書(補件)\96-03\95149429 6 IJJUOO/ 毫未涉及到用以提高伸長凸緣成以及疲勞特性提高，但絲形性之方法。曰本專利特開平7-62485號公報曰本專利特開2003-321739號公報曰本專利特開2004-339606號公報曰本專利特開平8-199298號公報曰本專利特開平1卜241141號公報專利文獻1 專利文獻2 專利文獻3 專利文獻4 專利文獻5 【發明内容】本發明之課題在於鑒於上述問題而提供一種高強度熱乳鋼板暨其製造方法’該高強度熱軋鋼板不使用昂貴之 M〇，而有效利用Ti、Nb、v等碳化物形成元素，其中有效利用作為廉價元素且析出強化量高之Ti，為TS780 MPa 以上使伸長特性與伸長凸緣特性之兩者提高，進而拉伸疲勞特性優異。本么明之目標特性係如下所述。 • (1)拉伸強度（TS)g 780 MPa (2) 伸長特性：伸長（el)^22% (3) 伸長凸緣特性：擴孔率（又）^65% (4) 拉伸疲勞特性：拉伸疲勞之耐久比〔疲勞極限（FL) •與 TS 之比（FL/TS)〕2 0. 65 本發明係有利於解決上述課題者’其提出有一種高強度熱軋鋼板暨其有利之製造方法，該高強度熱軋鋼係如下者：於使含有T i之析出物有效析出，且使微細地分散，而有效地利用析出強化，且TS為780 MPa以上之高強度 326\專利說明書(補件)\96-03\95149429 7 1330667 麵中，使伸長特性與伸長凸緣特性之兩伸疲勞特性提高。、存，進而使拉先前，因單獨使用Ti時，易於粗化，故必須使存以此使析出物微細化。此處，本發 /、 0 - 進行詳細研究之結果發現，藉㈣後立者:;上之上出卻條件’可使含有Ti之析出物向肥粒鐵鲁即’本發明者們’為解決上述課題而進行積極地努力結果發現：使用下述⑴或m所示之成分系，將肥粒鐵之體積佔有率設為50%以上且90%以下，將剩餘部分設為變 -韌鐵，於肥粒鐵中，使含有Ti之析出物以平均直徑20舢以下之方式微細地析出，且，使鋼中Ti量之80%以上析出，以此伸長特性以及伸長凸緣特性表現出非常高之值，進而拉伸疲勞特性得到飛躍性地提高。'且發現為實現該組織，重要的是使用含有下述[丨]或[2]所示之成分的鋼，且籲對自熱軋之精軋後至開始冷卻為止之時間進行控制。其原因在於，將自壓延後至開始冷卻為止之時間控制為短時間，且’冷卻至以上且未滿（An點-2〇°c )之溫度，以此可防止因壓延而導入之應變之恢復，且，可將應變最大限度地用作肥粒鐵變態之驅動力，又，其可使先前難以使含有T i之析出物向肥粒鐵中之微細析出成為可能’且亦可有效地使該析出物高效地析出。即，本發明之要旨構成係如下所述。 [1 ]本發明之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特 32轉利說明書(補件)\96-03\95149429 8 1330667 性優異之拉伸強度為780 MPa以上的高強度熱軋鋼板，其特徵在於，具有如下成分組成： /、按照質量％含有 C : 0. 06%以上且〇. 15%以下， ’ Si : 1 · 2%以下， Μη : 〇. 5%以上且1· 6%以下， Ρ : 〇. 04%以下， ^ S : 〇· 005%以下， Α1 : 0. 05%以下，以及 Π ·· 0.03%以上且0.20%以下，剩餘部分由^以及不可、缺少之雜質而構成，並且具有如下組織，肥粒鐵之體積佔 •有率為50%以上且90%以下，且剩餘部分實質上為變韌鐵，肥粒鐵與變韌鐵之體積佔有率之總和為95%以上，肥粒鐵中析出含有Τι之析出物，該析出物之平均直徑為⑽ nm以下’且鋼中Ti量之8〇%以上析出。 … • [2]本發明之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上的高強度熱軋鋼板其特徵在於，該鋼板具有如下成分組成： ^ 按照質量％含有 ' C : 0. 06%以上且0. 15%以下，

Si : 1. 2%以下， Μη : 0. 5%以上且1. 6%以下， Ρ ·· 0. 04%以下， S : 0. 005%以下， 326\^:利說明書(補件)\96-03\95149429 9 1330667 A1 : 0· 05%以下，以及

Ti : 0. 03%以上且〇. 20°/。以下，進而，含有Nb : 〇. 〇〇5% 以上且0. 10%以下以及V : 0. 03%以上且〇. 15%以下中之至少1種或2種，剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質構成， -並且含有如下組織’肥粒鐵之體積佔有率為50%以上且 -90%以下，且剩餘部分實質上為變韌鐵，肥粒鐵與變韌鐵之體積佔有率之總和為95%以上，於肥粒鐵中析出含有Ti 鲁之析出物，該析出物之平均直徑為20 nm以下，且鋼中 Ti量之80%以上析出。 [3]如[1]或[2]之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲 ‘勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板其中，上述變#刀鐵之橢圓長軸長度之平均值未滿jo # m 〇 [4 ]如[1 ]或[2 ]之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼籲板，其中，上述變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值為1〇以上，且變韌鐵之等效橢圓之平均縱橫比為4. 5以下。 [5] 如[1]至[4]中任一項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78〇 MPa以上之高強度熱軋鋼板，其中，上述肥粒鐵之平均硬度（Ηνα)與上述變 .勃鐵之平均硬度（H〇)滿足Ηνί_Ηνα $23()。 [6] 本發明之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，該鋼板具有如下成分組成： 32奶專利說明書(補件)\96-03\95149429 1330667 按照質量％含有 C : 0. 06%以上且〇. 15%以下，

Si : 1. 2%以下， Μη : 0. 5%以上且1. 6%以下， : Ρ : 0. 04%以下， S : 0. 005%以下， Α1 : 0· 05%以下，以及

Ti : 0· 03%以上且〇. 20%以下，且該鋼板之剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質構成，將該鋼板加熱至115(TC以上且130(TC以下之後，設精車匕 -溫度為An點以上且未滿（An點+100。〇,對該鋼板進行熱 .軋，其後’於3. 0 s以内開始冷卻，以平均冷卻速度為 30 C /s以上強制冷卻至680°C以上且未滿（Ar3點-20°C )之冷卻停止溫度’繼而於3 s以上且15 s以下之間停止強制冷卻並進行空氣冷卻，其後，以平均冷卻速度為2 〇。〇 φ /s以上進行強制冷卻，且於3〇〇°c以上且6〇〇它以下捲取。 [7]本發明之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，該鋼板具有如下成分組成：按照質量％含有 C : 0. 06%以上且〇. 15%以下，

Si ·· 1 · 2%以下， Μη : 〇. 5%以上且1. 6%以下， 32轉利說明書(補件)\96-03\95149429 11 1330667 P : 0. 04%以下， S : 0. 005%以下， A1 : 0. 05%以下，以及

Ti : 0. 03%以上且0. 20%以下， ’ 進而，含有Nb : 0. 005%以上且0· 1 〇%以下以及V : 〇 -以上且0. 15%以下中之至少1種或2種，且該鋼板之剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質構成，將該鋼板加熱至馨1150 C以上且1300 C以下之後’設精軋溫度為Ar3點以上且未滿（Ar3點+1 00°C )並進行熱軋，其後，於3. 〇 s以内開始冷卻，以平均冷卻速度為30 t/s以上強制冷卻至68〇 C以上且未滿（Ars點-2(TC )之冷卻停止溫度，繼而於3 s 以上且15 s以下之間停止強制冷卻並進行空氣冷卻，其後，以平均冷卻速度為2(TC/S以上進行強制冷卻，並 300°C以上且600°C以下捲取。 [8] 如[6]或[7]之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲鲁勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其中，上述精軋溫度為An點以上且未滿點+50°C )。 [9] 如[6]或[7]之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱乳鋼板 •的製造方法，其中，上述精軋溫度為(An點+5〇)ΐ以上且未滿（Ar3 點 +80)°C。 [10] 如[6]或[9]中任_項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為㈣咖以上之高強度 32轉利說明書(補件)\96-03\95149429 10 1330667 熱軋鋼板的製造方法，其中且500°C以下。上述捲取溫度為35(TC以上根據本發明，於添加有T丨之相由 ^ . $ 11之鋼中，設鋼組織為肥粒鐵+ 變轫鐵，於肥粒鐵中使合右τ 似，L x 使3有Tl之析出物高效地析出，且

被細地分散’藉此可於TS7R 〇MPa以上之高強度下，獲得優異之伸長特性、伸异Λ @ 、長凸緣特性以及拉伸疲勞特性，其結果，可減少汽車或卡車用愛;杜p· 令件之板厚’對汽車車體之高性月包化有較大貢獻。【實施方式】以下’具體說明本發明。首先本發明中，對將鋼板以及鋼枉之成分組成限定於上述範圍之理由進行說明。再者，與成分相關之「％」表不，只要無特別限定均表示質量％。 C. 0.06%以上且0.15%以下 C係用以使碳化物作為析出物而於肥粒鐵中析出，進而生成變_之必需元素，因此必須使c之含有量為〇·⑽ 以上。然而，若含有量超過〇15%則焊接性劣化，故將上限没為0. 15%。更佳的範圍為〇. 〇7〜〇 12%。

Si : 1. 2%以下

Si具有促進肥粒鐵變態之作用。又，具有作為固溶強化元素之作用，較佳的是含有〇1%以上。但若超過1找而大量含有，則表面性狀將顯著劣化，且耐蝕性亦降低1 故將上限設為1· 2%。較佳的範圍為〇. 2%〜〇%。 Μη ·· 〇. 5%以上且1. 6%以下， 326傳利說明書(補件)\96-03\95149429 13 i ^0667 如係用以提高強度而添加1而1含有量未滿〇 5% 則其添加效果不佳，另—方入，· 添加過多:則將致使焊接性顯著降低，故將上限設為 1.6%。更佳的範圍為〇. 8%〜i 2%。 P ·· 0· 04%以下較佳的是儘可能降低P之含有量，此係因為？於舊r 粒界偏析而使低溫fe；性劣化，並且於鋼中偏析傾向強，故使鋼板之異向性變大，使加工性降低，而所容許之最高限度為〇肩，因此將上限設為G ()4%。更佳的是〇〇3%以下0 ' S : 〇. 005%以下 .較佳的是儘可能降低S之含有量，此係因為3於舊7 粒界偏析或者生成有大量MnS之情形時’使低溫韌性降低，難以於寒冷地使用，且使伸長凸緣性顯著降低，因所容許之最高限度為〇. 005%，故將上限設為〇. 〇〇5%。 φ A1 : 〇. 05%以下 A1係作為鋼之去氧劑而添加，為有效地使鋼之潔淨度長:面之元素。為獲得該效果而較佳的是含有0 001%以上。然而，若超過0.05%，則將產生大量之夾雜物，導致鋼板產生缺陷，故將上限設為〇. 05%。

Ti : 〇· 03%以上且〇. 20%以下

Ti係使肥粒鐵析出強化方面非常重要之元素。若未滿 0. 03% ’則難以確保所必需之強度，若超過〇. 2〇%，則其效果將飽和，使成本上升，故將上限設為〇.20%。更佳的 32轉利說明書(補件)\96-〇3\95149429 14 1330667 範圍為0. 08%〜0. 18%。以上，對基本成分進行了說明，但本發明中，除此之外亦含有以下所述之元素。

Nb : 〇. 005%以上且〇·丨〇%以下 v : 0. 03%以上且〇. 15%以下

為賦予強度以及疲勞強度，可含有選自Nb、v中之任j 種或2種。該等元素有析出強化或固溶強化之作用而有助於提高強度以及疲勞強度。然而，若Nb之含有量未滿〇.〇〇5%、V之含有量未滿〇·〇3%，則其等之添加效果不佳，若恥含量超過0·10%、ν含量超過〇15%，則豆等之戈果餘和，導致成本提高，故將Nb之上限設4〇1〇%，將v 之上限設為0.15%。更佳的是範圍是㈣量為〇〇2%〜 0. 06%，又，V 量為〇. 〇5%〜〇, 1〇%。其次對鋼板之組織進行限定之理由進行說明。肥粒鐵之體積佔有率·· 5〇%以上且9〇%以下

肥粒鐵之體積佔有率未滿⑽之情形時，硬質第多，伸長凸緣特性降低，故必須 ^ -方面’超請之情形時，第二：高，故必須設為9G%以下。更佳时閱θ e伸長未件岐文佳的靶圍疋65%〜88%。鋼之剩餘部分組織實質上為變韌鐵體積佔有率之總和為95%以上。 /鐵”·交韌鐵之上述肥粒鐵以外之剩餘部分_1 好，而必須實質上設為變韌鐵。申長凸緣性良此處，所謂設剩餘部分實質勺文靭鐵疋指，設上述肥 326\專利說明書(補件)\%·03\95149429 15 1330667 粒鐵以外之剩餘部分組織為以變勤鐵之體積佔有率之總和為份以上·、_ ’且肥粒鐵與鐵4㈣鐵、纟雜鐵料之組織會作為其他組織Μ 入，但右上述其他組織之體積佔有率為⑽ 可—匕可以說肥粒鐵以外之剩餘部分實質上為‘二斗，是，肥粒鐵與變韌鐵之體積她交初鐵。更佳的肥粒鐵中，析出含總和超謂。且：：：，含有η之析出物具有使肥粒鐵強化、 ^吏拉，勞強度提高之效果。又，含有此種析出於’可認為主要是作為碳化物而於肥粒鐵_ 等析出物之析出強化而使軟質之肥粒鐵的更度〜加，從而減小與硬質之變使伸長凸緣性提高之效果。又，— 又差，故具有

Ti之析出物的平均直_ 於肥粒鐵中析出之含有里,〃 ^超過2〇nm’則抑制錯位移動之吋將肥粒鐵=ΓΓ需之強度以及拉伸疲勞強度，故必須鐵中所析出之含有T1之析出物的平均直搜設為2。鋼中Ti量之80%以上析出鋼中Π量僅析出未滿議之情形時，未形成有血之析出物之Ti將以固溶之狀態而殘存於肥粒鐵中’:等時’使強度以及拉伸疲勞強度提高的作用小，㈣ :李。本發明中發現，為了經濟且高效地實現所必；之強度以及疲勞強度，將鋼中Ti量之8_上析出衾再者，析出物之平均直徑之更佳範圍為3nm〜15咖。^ 326^ 利說明書(補件)\96*03\95149429 16 U30667 更佳的是將鋼中Ti量之90%以上析出。本發明中，含有T i之析出物如上所述主要於肥粒鐵中析出。可認為其原因在於，肥粒鐵中之C之固溶限度小於 .沃斯田體之固溶限度，且存在過飽和之c於肥粒鐵中形成 3有Τι之碳化物並析出之傾向。實際上，用穿透式電子 .顯微鏡（ΤΕΜ)對由鋼板所製作之薄膜樣品進行觀察之結果’確認於肥粒鐵中析出該析出物。 _ 變勒鐵之橢圓長軸長度之平均值未滿1〇變韌鐵之形狀，對伸長凸緣特性帶來影響，於獲得良好之伸長凸緣特性方面而言，更佳的是使變韌鐵之粒徑變小。具體而言，較佳的是設變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值未滿10 /z m。變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值為1〇以上者之平均縱橫比4. 5以下。於變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值為1〇 “mu上之情 •形時，接近等軸粒，於獲得良好之伸長凸緣特性方面而言較佳，具體而言，較佳的是將變韌鐵之等效橢圓之平均縱橫比（橢圓長軸長度/橢圓短軸長度）設為45以下。再者，該情形時，於使伸長凸緣性良好之方面而言，較佳的是將變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值設為5〇以贝以下。如此，於使變韌鐵之粒徑（橢圓長軸長）變細，或使粒徑變大之情形時，使縱橫比變小以更接近等軸粒，藉此可進 —步改善伸長凸緣性，可認為其原因在於，可防止於打孔端面上對鋼板進行打孔加工時之初期裂紋増大，又，可於 32份專利說明書(補件)\96.03\95149429 工33〇667 凸緣加工時延遲龜裂之擴展。肥粒鐵相之平均硬度（HVa)與變. 滿足H㈣。七鐵相之平均硬度使變_相之平均硬度（^)與肥粒鐵相 (心£〇之差（}{”-1^<〇縮小，具體而古机炎〇句更度鋼板受到加工時使肥粒鐵相與量藉 ^緣=1可防止裂紋之增大’進而可獲得良好之伸長繼而對本發明之製造步驟進行說明。將鋼坯加熱至115(rc以上且130(rc以下，Ti 於㈣中幾乎作為碳化物而存在。為了於熱乳後如 ^定之目標般於肥粒鐵析出，必須於熱軋前使作為碳化物而析出之析出物暫時溶解。因此必須加熱至超過1150 C之溫度。若加熱至超過130(rc，則結晶粒徑將過於粗。大而使伸長、伸長凸緣特性均劣化，故設為加熱至130() C以下。較佳範圍為12〇(rc以上。熱軋之精軋溫度：Ar3點以上且（Αι*3點+100〇C)以下將鋼述加熱至上述加熱溫度後，對該鋼链進行熱乳，將作為熱精軋結束溫度之精軋溫度設為Ara點以上且（An點 + 100°c)以下。若精軋溫度未滿An點，則將以肥粒鐵+沃斯田體之狀態進行壓延。該情形時，將成為展開之肥粒鐵組織，故伸長凸緣特性劣化。若成為精軋溫度超過（Ar3點 + 100 C)之條件，則由壓延所導入之應變將恢復無法獲得所必吊之肥粒鐵量。由此’以精軋溫度為Ar3點以上且 32轉利說明書(補件)\96·〇3\95149429 18 1330667 (Ar3點+100°c)以下進行精軋。進而，當以精軋溫度為以上且未滿（Ar3點 °c)進行精乾時，變㈣之橢圓長純度為1()⑽以上者之縱橫比為4.5 ，伸長凸緣特性得到提高。再者’為使變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值未滿1〇 .㈣’較佳的是於上述製造方法中’將精乾溫度設為An 點以上且未滿（Ar3點+5(Tc )。籲精乳後於3.0 s以内開始冷卻，且以平均冷卻速度3〇 °C/s以上強制冷卻至68〇它以上且未滿（An點_2〇。〇之冷卻停止溫度》 v • 熱精軋後，若直至強制冷卻開始為止之時間超過3.0 • s’貝ij由壓延所導入之應·變將恢復’故無法獲得所必需之月^粒鐵量以及含有Ti之析出物之析出量、粒徑。更佳的是’於1 · 6 s以内開始冷卻。若冷卻停止溫度為（Αη點-2(rc)以上，則難以生成肥粒籲鐵核’故無法獲得所必需之肥粒鐵量，又無法獲得含有 ^之析出物之析出量、粒徑。又，若冷卻停止溫度未滿 _°C ’則C、Ti之擴散速度降低’故無法獲得所必需之肥粒鐵量以及含有Ti之析出物之析出量、粒徑。更佳的是，強制冷卻至72(Tc以上且未滿（Ars點_3(rc)之Ας古止溫度。 7 Μτ 上述熱軋後之強制冷卻，必須將自精軋溫度至上述冷名停止溫度為止之平均冷卻速度設為3〇<t/s以上。若/部卻速度未滿3(TC/s則將生成波來鐵，故特性劣化了書(補件)\96·03\95149429 19 l33〇667 的是為70口3以上。再者，冷卻速度之上限無特別限定，為準確地於上述冷卻停止溫度範圍内停止，較佳的 3 0 (TC / s 左右。於33以上且155以下停止強制冷卻，進行空氣冷卻，停止上述強制冷卻後，於3 s以上且15 s以下之間停止強制冷卻且成為空氣冷卻狀態。若停止該強制冷卻之時間，即空氣冷卻時間未滿3 s，則無法獲得所必鐵量。又，若超過15 3則將生成波來鐵，使特性劣化。再者，停止強制冷卻並進行空氣冷卻之期間之冷卻速度大概為15 °C / s以下。上述空氣冷卻後，以平均冷卻速度為2(rc/s以上來進 -行強制冷卻，以30(TC以上且6〇(Tc以下進行捲取。上述空氣冷卻後，開始進行強制冷卻，以平均冷卻速度為2〇C/s以上而冷卻至捲取溫度，於3〇〇。〇以上且 c以下進行捲取。即，將捲取溫度設為3〇〇<t以上且6〇〇鲁。c以下。若捲取溫度未滿30(rc，則進行淬火，剩餘部分組織成為麻田散鐵，伸長凸緣特性降低。若超過6〇〇ΐ，則產生波來鐵，特性劣化。進而，若設捲取溫度35〇。〇以上且50(TC以下，則變韌鐵相之平均硬度（H^)與肥粒鐵相之平均硬度（HVa)之差（HV5-HVa)滿足Ην〃_Ηνα$23〇，從而可使伸長凸緣特性提高，故較佳的是設捲取溫度為 350°C〜500°C。又，空氣冷卻後之強制冷卻時之冷卻速度未滿20°C/s之情形時，生成波來鐵，從而使特性劣化，故進行空氣冷卻後，直至進行捲取為止之平均冷卻速度設專利說明書(補件)\96-03\95149429 20 1330667 為20°C/s以上。冷卻速度之上限無特別限定，但為了準確地於上述捲取溫度範圍内停止，較佳的是設& 3〇(rc/s 左右。 (實施例）：(實施例1) .於轉爐中將表i所示之組成之鋼熔化，且藉由連續禱造而形成鋼坯，於表2所示之條件下對該鋼坯進行埶軋以及 _冷卻、捲取，以此成為板厚為2.〇随之熱軋鋼板。再者，表2中之Ara為藉由作為求出An點之回歸方程式之A。 =910-203x70+44· 7xSi-30xMn(此處，C、Si、Mn 為 -素之含有量（質量％))而求得之值。對以如此方式而獲得之鋼板之微組織、拉伸特性、伸長凸緣特性、以及拉伸疲勞特性進行調查。又拉伸特性’係以壓延方向為拉伸方向，使用川5 試片並以根據皿2241之方法而進行測試。擴孔測試係鲁根據日本鋼鐵聯盟標準JFST 1〇〇1而進行測試。肥粒鐵以及變韌鐵之分率係如下者，即，於平行於壓延方向之剖面上用3%硝酸浸蝕液（nital)使組織顯現出來， '且於板厚1/4位置用光學顯微鏡以4〇〇倍進行觀察，藉由圖像處理而使肥粒鐵以及變韌鐵部分之面積率定量，^其 '設為肥粒鐵以及變韌鐵之體積佔有率。：一變韌鐵之橢圓長轴長度以及縱橫比係如下者即，於行於壓延方向之剖面上用3%硝酸浸蝕液使組織顯現出來，於板厚1/4位置上用光學顯微鏡以4〇〇倍進行觀察， 326^ 職明書(補件)\96-03\95149429 21 l33〇667 且使用 Image-Pro PLUS Ver. 4.0.0. li(Media

Cybernetics公司製），進行圖像解析處理，藉此設定與 .所觀察之各個變韌鐵等面積、且慣性力矩相等之橢圓（特徵物等效橢圓），求出各個橢圓之橢圓長軸長度與短軸長度。、將縱橫比設為橢圓長軸長度/橢圓短軸長度。分別對 '所求出之此等各個變韌鐵之橢圓長軸長度與縱橫比進行平均’以此求出變韋刃鐵之橢圓長軸長度之平均值以及縱橫鲁比之平均值。 4對析出物進行觀察係用穿透式電子顯微鏡（TEm)以萬倍以上對肥粒鐵之組織進行觀察。Ti、仙、7等析出物 •之組成，藉由利用裝備於·上之能量色散型乂射線分光 '裝置（EDX)所進行之分析而加以確認。此處，對含有Ti之析出物，與上述相同，使用Image-Pr0 PLUS ,進行圖像 ^理’藉此以2°來對通過作為測定對象之各個析出物（目標^之重心的直徑進行測$，將所求出之上述直徑之平均 •值設為各個析出物之直徑，對此等直徑進行平均以此作為含有T i之析出物之平均直徑。拉伸疲勞測試係於應力比為R〇〇5之條件下進行，且以重複數為1〇7而求出疲勞極限（FL)，並求出耐久比 (FL/TS)。再者，所謂應力比R是指以（最少重複應力）/(最大重複應力）而定義之值。含有Ti之析出物之析出量係以析出Ti量對鋼中Ti 之=例而計算出。析出Ti量可藉由萃取分析而獲得。萃取刀析之方法係將用馬來酸系電解液而電解萃取之殘渣 32轉利說明書(補件)\96-03\95M9429 22 1330667 進行鹼熔，且對該熔解物進行酸溶解後，用icp發光分光法測定。 • 肥粒鐵以及變韌鐵之硬度以如下方式進行測定。用於測試維氏硬度之測試器係使用適合於JISB7725 者。於平行於壓延方向之剖面上用3%石肖酸浸姓液使組織 •，現出來，於板厚1/4位置上以測試力為〇〇294 N(測試何重為3 g)分別使肥粒鐵粒以及變韌鐵粒凹陷。根據凹 # =之對角線長度，使用JISZ2244中之維氏硬度計算式計算出硬度。分別測定30個肥粒鐵粒以及變韌鐵粒之硬度並分別求出平均值，將所求得之平均值設為肥粒鐵相之^ -均硬度（Hv«)及變韌鐵相之平均硬度（Η”）。將結果表示於表3中。本發明例中，板厚為2〇 mm，且TS780 MPa以上，El為22%以上，擴孔率為以上，拉伸疲勞測試中之耐久比（FL/TS)〇.65以上。 “如上所述，對成分以及製造條件進行調整，將鋼板組織 •設為肥粒鐵、變韌鐵，於肥粒鐵中使含有Ti之析出物高效地析出且微細地分散，以此使本發明之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之高強度熱乳鋼板表現、出如下優異效果’即可呈現出板厚為2 〇 mm，TS78〇咖以上，且El為22%以上，擴孔率為65%以上，且拉伸疲勞之耐久比為0.65以上，可使汽車用零件之板厚降低以及汽車之碰撞安全性提高，且對汽車車體之高性能化發揮較大貢獻。 32轉利說明書(補件)\96-03\95149429 23 (5 註解適細比較鋼適適適賴比細丨適細適純比較鋼比較鋼適雜適適細適適糊適比較鋼適細 I 適細成分組成(質量%) tmdfh ___. > 1 1 1 0.080 1 0.067 1 0.120 1 1 0.180 1 0.052 1 0.083 0.072 1 1 1 0.100 0.048 1 0.79 1 0.023 1 1 1 1 0.120 1 1 1 1 0.025 0.006 0.048 \ 1 0.006 0.119 0.100 OO ¢=5 0.087 0.097 0.093 0.020 0.117 0.152 0.121 0.090 0.179 0.089 0.182 0.121 0.138 0.119 0.106 0.090 0.090 * 1 0.022 0.031 0.036 0.039 0.025 0.032 0.035 0.028 0.042 0.031 0.032 0.028 ! 0.035 0.015 0.031 0.031 0.022 0.034 0.031 0.030 00 0.0028 0. 0011 0.0014 0.0018 0.0010 0.0010 0.0035 0.0010 0.0015 0.0035 0.0020 0.0035 0.0021 0.0011 0. 0042 0.0008 0.0028 0.0016 0.0015 0.0015 Cu 0.018 0.021 0.026 0.018 0.021 0. Oil 0.011 0.024 0.039 | 0.003 | 0.012 0.011 0.012 0.020 0.030 0.016 0.018 0.032 0.019 0.020 s 1.46 1.01 CQ c> 0.64 | 0.93 § ci § o 0.56 OO o | 0.78 | o 1—H ” 嶙 0.71 CO CD LT) CD C=5 0.89 1.21 1.50 1.46 ιτ> 〇〇〇 0.80 GO ai o 0.59 0.72 OO o CO d o 0.65 0.10 0.29 in d 0.72 s C3 0. 05 OO L〇 <Z5 1.08 0.53 CJ3 0.52 0.63 LO CO <=> o 0.101 oo C5 CO <=5 0.096 0.092 CNl 呀 τ—ί CT5 0.092 0.109 o d I 0.072 ] 0.130 0.098 0.063 0. 095 0.127 0.072 0.101 0.041 0.103 0.110 CQ 〇 Cx3 〇 !=G >—4 s Ο IX 〇* CO E- rtz 6ZTJ-6H 56\£0-96\(步擊)»誃盔^蹄\93{: 1330667

(S φ 註解 1 s 1 僉僉 I 僉僉 I s -s·* | I s s Φ δ i 1 僉 Φ I f 磁傘僉 1 φ i 1發明例 -s·* φ Φ m y〇 IT3 m S§ CO (M L〇 oo CO m CO g LO σ> CO Λ CO § σ> CO eo 穿 (NI LO oo m CO 呀 CD 03 L〇〇〇 CO m CO c<l 00 CD 呀 03 Οϊ 寸 o S3 L〇 m 寸 LO CO m § Lf3 in Ο ir? 寸 ΙΛ 05 寸 * 关却广> W 缺〇〇 C<l L〇 L〇 CO 00 CO oo 寸 <N1 CO CSJ CO LO 棼 oo CO CO CD CO CO 03 CD CO LO CO co c〇 OJ CT> OO 呀 ίΛ in ΙΛ 寸 L〇 m 寸 ΙΛ 1|3 CO CO 寸 L〇 ιΠ 卜 CO CO o Lf5 oo c- 卜 CO LO 卜 CO CO 卜 CM LO σ> CO CO 卜 CO σ> CD i〇卜 ΙΟ m LO lO to ΙΟ εΉ fiP oo ζ〇卜 o oo OO δ L/5 〇o CO LO CO oo 卜 o ?〇 (NI m 03 oa oo LO σ> <£> » CD 二 »g CD ?〇 ΙΛ σ5 οα CO CO 00 LO LO LO (M c- ιΛ LO %f 03 S3 oo ο § oo CO oo CO oo CO s 05 03 oo m 〇〇〇〇 ΙΛ OJ oo σ3 CO oo oo F—Η oo o oo o So CO CO 00 CO So (NJ CO OO oo oo oo oo 〇〇 oo ir> (M 00 σ> CO oo CO 03 OO 〇3 oo οο oo <>3 OO ΟΟ ΟΟ oo 03 OO oo (NI OO 詨 oo 00 Cs3 OO ΟΟ §3 1 〇ί oo CO ΙΛ LO CO ΙΛ CO C^J ” H 〇〇 LO LO LD CO CJD 夺 <N3 CO ΙΛ CO ro LO 03 CO LO 吞 oo oo CO to CT> CM » i 铝 CO 呀 CO 寸 CO 寸 CO 寸 CO 寸 ΟΟ 冷卻開始氺 B#間 Cs) LQ c^i OJ LO ο CO CO o o c4 οό CO c^i CJ3 c4 CD CO LO oi 卜 c=> CT> ο* <NI CO LO 9 _ CO CO «碡 CO csi CO οά 卜 <=> CD <=> 00 1 嶼 CO ΙΟ > j 卜 CO· ο o o 。 <ζ=> οο 1¾ ?3 CP g 0¾ oo 民另 0¾ CvJ σ> 03 oo oo oo 另 σ> lO 53 c〇 Oi oo Ξ σ3 s 03 m 05 00 CM 53 CO 0¾ CO a> QO ΙΛ σ> oo § oo CO ΙΛ PO CO Xi· OO Oi in 00 CO oo OJ §8 oo 5? οο σ> CO oo ΙΛ CO <J5 CO ΟΪ tn oo CO CO 05 in 05 ΑΓ3+100 CC) (NI 夺 05 Oi oo LO 0¾ CO C£> σ> CO CO σ> <Ji 寸 σ> LD 寸 05 in 寸 Ci σ> ΙΛ σ> CO σ> CO σ> 另 σ> 〇 eo σ> CO LO 09 CO CQ 〇> oa LD 00 CO σ> 00 CO 〇i 00 CO 〇i LO 寸 ΟΪ ΙΛ σ> CO Oi 05 穿 σ> Oi oo 呀 a> oo 寸 σ» OO 寸 σ» 〇o σ> οο <Ji oo Cvl 呀 OO 另 oo oo LO oo CO CO oo CO CO oo σ» 呀 oo m 呀 oo ΙΛ oo cn in oo CO oo ?3 oo 另 oo o CO oo CO LO OO CO CO 00 <NJ LO oo oo CO oo oo CO oo oo CO oo m 寸 00 05 ΙΛ oo § § οο oo 呀 oo oo 寸 oo oo s oo 呀 oo 1 oo 呀 oo 芽 οο 1¾ 1258 I oo 1220 1 1226 1 1286 I 1280 I 1281 I 1152 I 1230 1 1212 I 1240 I ⑦ CO oa 1186 I s CM 1163 1 1254 I CO 1268 I 1263 I 03 LO oo 1 1275 1 1243 oo CO oa § 1 1291 1 1225 1 1235 m CO C^J I 1235 ΙΛ CO CO m CO oa ΙΛ CO (Μ τ"1 丨鋼種 -< -< CO o ω L·^! tc-t o X az N-H *—1 2： Ο cu 〇〇 Cd. CO CO CO E- 卜 Η CM CO 寸 LT5 CO 卜 oo CD a CS3 CO Ln CO OO 2 § 03 <N CO m CO Cvl t— <>a oo CN3 σ> oa 03 CO g吉礎每命霉淀~?<fn♦赛Ι-1Π1关 s6z^f6HS6\£0-96\(t:s)螂&^雜「品©\93£ §i ^ * * * 1330667 (s 註解 1 s ΛΧ I 5 1 -ϋ Φ —_， jlx 1 a3 1 -ϋ l aJ f ΛΧ 發明例 Jj 1 f 〇J 5 s 5 TSxX I 58464 I 32336 I 19136 I 62488 I 1 64896 1 32046 1 68526 1 I 60754 1 28525 I 49572 I I 34524 1 I 65200 1 I 58684 1 I 40122 I I 19404 I 28043 I 61685 I I 67392 1 \ 37490 I I 27027 I 1 57017 1 I 70844 1 68085 | 32800 I I 64272 I 50786 1 62250 I 72864 ί I 90750 60480 | 75205 1 82962 TSxEL 19488 I 15040 I 1 17472 I 18832 I 1 19136 1 (14497 1 1 18612 1 1 19704 1 I 10595 I I 17496 I 1 10686 I 1 20375 1 1 18986 1 1 14860 1 I 13860 I 1 12571 | | 18590 I 20800 I 17115 I I 14014 I I 19573 1 1 19900 1 1 18423 1 1 11480 I I 18952 I I 17434 I 1 19090 1 1 19044 , 1 19800 1 18480 I 18590 1 18436 析出量氺氺 (%) 1 oo vo o ν〇 00 c<^ 00 cs oo OO 00 CN 00 Q S3 pi 00 c\ \D 00 <7s s CN 00 en ON ΓΛ σ\ On P龚硐百杷1!竽县 12 On o σ\ rn v〇 Os 00 oo 卜〇〇 V〇 Ό CS V"1 in ΙΤϊ HviS-Hva L—— 〇 m 00 2 8 cs o (Ν ο 00 ΓΛ 00 v〇 cn 沄 CS ΙΟ (S 〇 2 fS 8 异 § v〇 Γ〇 cs ro o cs m yn 00 a\ 穿〇 CS o m 8 ο rn 夺縱橫比之年均* »ri ΙΤΪ oo 勺· oo ro ίΝ (Ν 00 T-H cn (N rn \q cn ra oo ΓΟ <N wS CN 00 m 1/Ί wS CN r- ΓΟ wS <Ν 00 變韌鐵橢圓長轴長度之平均 (μπι) c〇 00 CN rj <Ν σ\ cn oo rO 2 r—^ Os Os oo 导 as r- 卜 00 v〇 in 〇〇 OO ζϊ 0's 月味鐵 +變韌鐵分卓 Os s 8 »**h 8 δ 1-Η 〇\ σ\ 00 σ\ 8 8 s £S 〇 S s s s 8 Ό ON 00 On Os 00 vo a\ 00 σ\ o 〇\ Ό σ\ s 8 ^Η S 8 8 8 S 月已粒鐵分率 (%) rj 00 \D JO 冷 S 00 VO in 00 00 m VO 00 oo v〇 gs U-ϊ CO 00 00 s 00 00 g vo C\ 00 P <Ν 00 m 00 00 00 财久比 (S 〇 (N 〇 00 O OO o (Ν 00 ο νο ο oo o jn o (N 〇 3 o 00 o νο 〇 5 s C> s o s o g 〇 Os 〇 On tn o s o vo o 00 VO o oo o 沄 o g O 沄 o σ\ ο 00 s c5 S3 ci (Ν 00 ο oo o 拉伸疲勞極限 (MPa) m 00 *n 〇\ m S8 寸〇\ VO (S 00 νο 00 00 VO s § 卜卜 ON s Q i cn m 冢 v〇 v〇 !〇 VO 00 寸 8 o !S vo o On v〇〇\ ΓΛ ν〇 ^Τ) ν〇 (Ν 汔 1 8 卜 m σ\ νο σ\ vo IT rn 00 夺 oo w-i cn g 00 v〇 σ\ rs 00 vo ON 00 tn 00 导 00 VO in οο οο ο ♦—Η (Ν σ> οο ig R CS CO 2 (N (N cn »Τ) <N ro CN CN m cs (N cn (N 2； CO (N CO <N (S CN (Ν 1拉伸強度 (MPa) 1_ oo cs jn Pi 00 vo oo <Ν ΓΟ 00 VO I (N oo oo On 00 iQ 00 s oo m a\ v〇 ON <N oo JO 00 o m oo VO OO oo oo OO jn ο S3 οο CN οο ΟΟ 1 v*i S 00 m oo 鋼種 < < CQ U Q Q w Uh Ο ffi ffi HH HH H-i s z 〇 Oh o o Pi 00 00 00 Η Η H <N PO 寸 U0 ν〇卜 00 Os ο f ''« fS CO 2 l〇 v〇 00 〇\ m <N tr) <N vo <N 00 <Ν cs 5q=I tp-kr^s-lFw-fr-綦** Bf ®s^i^ * 9(n6tssw s6\s-96\(t:li)_s:BMVK-&\9p{

Claims

瞽渙本十、申請專利範圍： 1 種伸長特H、伸長凸緣特性以及^ ^ ^ 之拉伸強度為780咖以上之$強声❹/f勞特性優異於，該鋼板具有如下成分組成·· 八特敛在按照質量％含有 C . 0. 06%以上且〇. 15%以下， Si : 1. 2%以下， Μη : 0. 5%以上且1. 6%以下， Ρ : 0· 04%以下， S : 0. 005%以下， ' Α1 : 〇. 〇5%以下，以及 Ti . 0.03%以上且0.20%以下，剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質而構成，並且且有如下組織，肥粒鐵之體積佔有率為50%以上且90%以;，剩餘部分實質上為變勤鐵，肥粒鐵與變拿刃鐵之體積佔有率鲁之總和為⑽以上’肥粒鐵中析出含有Ti之析出物，該析出物之平均直徑為20 nm以下，且鋼中Ti量之8⑽以上析出。 ° 2· —種伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78 0 MPa以上之高強度熱軋鋼板，其特徵在於’該鋼板具有如下成分組成：按照質量％含有 c : 〇. 06%以上且〇. 15%以下， Si ·· 1. 2%以下， 95149429 27 1330667 Μη : 〇. 5%以上且1. 6%以下， P : 0. 04%以下， S : 0. 005%以下， A1 : 0.05%以下，以及Ti : 〇〇3%以上且〇 2〇%以下，進而，含有Nb: 0.005%以上且〇·1〇%以下以及v: 〇〇3%以上且0.15%以下中之至少i種或2種，剩餘部分由以以及不可缺J/之雜質構成，並且具有如下組織，肥粒鐵之體，佔有率為50%以上且90%以下，且剩餘部分實質上為變韌鐵，肥粒鐵與變韌鐵之體積佔有率之總和為95%以上，肥粒鐵中析出含有Ti之析出物，該析出物之平均直徑為 20 nm以下’且鋼中Ti量之80%以上析出。 3. 如申請專利範圍第丨或2項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78〇 Μρ&以上之高強度熱乳鋼板，其中，上述變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值未滿1〇 #旧。 4. 如申請專利範圍第丨或2項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱礼鋼板，其中，上述變韌鐵之橢圓長軸長度之平均值為1〇以上，並且變韌鐵之等效橢圓之平均縱橫比為4 5以下。 5. 如申請專利範圍第丨或2項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78〇肝3以上之高強度熱軋鋼板，其中， μ 上述肥粒鐵之平均硬度（Ηνα)與上述變韌鐵之平均硬度 95149429 28 1330667 (Hv@)滿足 HV)?-HvaS 230。 6. —種伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於’該鋼板具有如下成分組成： • 按照質量％含有 C : 0. 06%以上且〇. 15%以下， Si : 1. 2%以下， Μη : 0. 5%以上且1. 6%以下，鲁Ρ : 0. 04%以下， S : 0. 005%以下， . Α1 : 0. 05%以下，以及 * Ti : 0.03%以上且0.20%以下，且剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質構成，將上述鋼板加熱至115〇。〇以上且 1300 C以下之後，設精軋溫度為A。點以上且未滿（Ar3點 + 1 00 C )並進行熱軋，其後，於& 〇 s以内開始冷卻，以參平均冷卻速度為30°c/s以上強制冷卻至68(TC以上且未滿（Αι*3點-20 C )之冷卻停止溫度，繼而，於3 s以上且 s以下之間停止強制冷卻且進行空氣冷卻，其後，以平均冷卻速度為20°C/s以上進行強制冷卻，並於3〇〇。〇以上 ’且600°C以下進行捲取。 7. —種伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於，該鋼板具有如下成分組成：按照質量％含有 95149429 29 1330667 ‘ C : 0. 06%以上且0· 15%以下， Si : 1. 2%以下， Μη : 0. 5%以上且1. 6%以下， ’ Ρ : 0. 04%以下， ’ S : 0. 005%以下， Α1 : 0. 05%以下，以及 Ti : 0.03%以上且0.20%以下，進而，含有Nb : 0. 005%以上且〇. 1〇%以下以及v : 〇_ 〇3%以上修且0· 15%以下中之至少1種或2種，且剩餘部分由Fe以及不可缺少之雜質構成’將上述鋼板加熱至115〇以上 '且13〇〇 C以下之後，設精軋溫度為A1·3點以上且未滿（Ar3 •.點+1 〇〇 c )並進行熱軋，其後’於3 · 〇 s以内開始冷卻，以平均冷卻速度為3 0 °C / s以上強制冷卻至6 8 〇以上且未滿（Ar3點-2 0 C )之冷卻停止溫度，繼而，於3 s以上且 15 s以下之間停止強制冷卻並進行空氣冷卻，其後，以鲁平均冷卻速度為2 0 C / s以上進行強制冷卻，並於3 〇〇以上且600°C以下進行捲取。 8·如申請專利範圍第6或7項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78〇 MPa以上之高 • 強度熱軋鋼板的製造方法，其中， * 上述精軋溫度為An點以上且未滿（Ara點+5〇〇c )。 9.如申請專利範圍第6或7項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為78〇 MPa以上之高強度熱軋鋼板的製造方法，其中， 95149429 30 1330667 上述精軋溫度為（Ar3點+50)1以上且未滿（Ar3點+80) 。。。 1 〇·如申請專利範圍第6或7項之伸長特性、伸長凸緣特性以及拉伸疲勞特性優異之拉伸強度為780 MPa以上之咼強度熱軋鋼板的製造方法，其中，上述捲取溫度為350 °C以上且50 (TC以下。

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