TW202128272A - 聚四氟乙烯延伸多孔質膜與使用其之通氣濾材及過濾構件 - Google Patents

聚四氟乙烯延伸多孔質膜與使用其之通氣濾材及過濾構件 Download PDF

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Abstract

本發明所提供之聚四氟乙烯延伸多孔質膜具有節點/原纖構造,該節點/原纖構造具備複數個節點及連接上述複數個節點之原纖。延伸多孔質膜之厚度方向之複數個節點之平均長度相對於該延伸多孔質膜之厚度之比率為10%以上。上述延伸多孔質膜係不易產生破損之膜。關於上述延伸多孔質膜中,想定具有尺寸280 μm×280 μm之上表面及下表面、且在延伸多孔質膜之一膜面及另一膜面上分別位有上述上表面及下表面之長方體狀區域時,該區域所含之每1 μm厚度中上述節點之數量可為4以下。

Description

聚四氟乙烯延伸多孔質膜與使用其之通氣濾材及過濾構件
本發明係關於一種聚四氟乙烯(以下記載為「PTFE」)延伸多孔質膜與使用其之通氣濾材及過濾構件。
於車輛用電氣零件及攜帶型資訊終端等各種電氣製品之殼體中,有時以覆蓋設置於該殼體之開口之方式,安裝有具備通氣濾材之過濾構件。通氣濾材不僅具有厚度方向之透氣性,而且防止塵垢或水等異物之透過。藉由安裝過濾構件,可一面防止異物通過上述開口,一面確保經由該開口透氣。考慮將PTFE延伸多孔質膜用作通氣濾材。
於專利文獻1中,揭示一種高透氣性之PTFE延伸多孔質膜。於專利文獻2中,揭示一種具有較高之球破裂強度(ballburst strength)且高透氣性之PTFE延伸多孔質膜。 [先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1:日本專利特開2009-297702號公報 專利文獻2:日本專利特表平11-515036號公報
[發明所欲解決之問題]
根據高透氣性之PTFE延伸多孔質膜,例如,可提高過濾構件之透氣性,藉此,構件可趨於小型化。然而,根據本發明人等之研究,於過濾構件具備高透氣性之PTFE延伸多孔質膜之情形時,在構件之操作時或配置於殼體等時,PTFE延伸多孔質膜易於產生龜裂等破損。又,亦期望透氣性不高之PTFE延伸多孔質膜具有不易產生破損之特性。
本發明之目的在於,提供一種不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。 [解決問題之技術手段]
本發明提供一種PTFE延伸多孔質膜, 其係具有具備複數個節點及連接上述複數個節點之原纖之節點/原纖構造者, 上述延伸多孔質膜之厚度方向之上述複數個節點之平均長度相對於上述延伸多孔質膜之厚度之比率為10%以上。
另一方面,本發明提供一種通氣濾材, 其係具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過者, 其具備上述本發明之PTFE延伸多孔質膜。
又一方面,本發明提供一種過濾構件, 其具備具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過之通氣濾材, 上述通氣濾材係上述本發明之通氣濾材。 [發明之效果]
根據本發明,可實現一種不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。
圖1表示本發明之PTFE延伸多孔質膜之一例。圖1之PTFE延伸多孔質膜1具有節點/原纖構造,該節點/原纖構造具備複數個節點(結節)及連接該複數個節點之原纖。節點係PTFE之凝集部分。PTFE延伸多孔質膜1通常藉由PTFE片材之延伸而形成。於該形成方法中,藉由延伸而成為微細之纖維狀(進行原纖化)之部分相當於原纖。另一方面,未進行原纖化而保持PTFE之凝集狀態之部分相當於節點。一個節點通常連接有複數個原纖。如圖2所示,於PTFE延伸多孔質膜1中,厚度方向之複數個節點11之平均長度LM (厚度方向之節點11之長度L之平均值)相對於該膜1之厚度T之比率R(=LM /T)為10%以上。再者,圖2係PTFE延伸多孔質膜1之截面之放大圖(原纖之圖示省略)。比率R可為12%以上,可為14%以上,可為15%以上,可為16%以上,進而可為18%以上。比率R較大意指各節點11於PTFE延伸多孔質膜1之厚度方向上較長地延伸。根據本發明人等之研究,於例如過濾構件之操作時或配置於殼體時等情形時可能產生之PTFE延伸多孔質膜1之破損係由因超過膜1之凝集力之力施加於該膜而導致之破壞(凝集破壞)所引起。於厚度方向較長地延伸之節點11可提高PTFE延伸多孔質膜1之凝集力,從而可抑制凝集破壞。因此,PTFE延伸多孔質膜1不易產生破損。
PTFE延伸多孔質膜1可進而具有特徵性節點/原纖構造。於想定具有尺寸280 μm×280 μm之上表面及下表面、且在該PTFE延伸多孔質膜1之一膜面及另一膜面上分別位有上表面及下表面之長方體狀區域時,該區域所含之每1 μm厚度中節點11之數量N例如為4以下。數量N可為3以下,可為2以下,可為1.5以下,可為1.3以下,可為1.2以下,可為1.1以下,可為1.0以下,進而可為0.9以下。數量N之下限例如為0.3以上。關於先前之PTFE延伸多孔質膜,節點於厚度方向分割之程度較高,比率R及數量N無法實現上述範圍。
厚度方向之節點11之長度L、長度L之平均值即平均長度LM 及上述節點11之數量N例如可藉由對PTFE延伸多孔質膜1使用X射線CT裝置進行三維圖像構造解析而進行評價(參照圖3A及圖3B)。首先,於該膜1設定長方體狀之評價區域21,該評價區域21於與膜面平行之方向為280 μm×280 μm且於厚度方向包括整個PTFE延伸多孔質膜1。作為評價區域21之厚度,可大於PTFE延伸多孔質膜1之厚度(參照圖3A),為了確保構建之三維圖像之解析度,較佳為設為PTFE延伸多孔質膜1之厚度之約5倍以下。再者,於PTFE延伸多孔質膜1與不織布等透氣性支持材相積層之情形時,使評價區域21中不包括透氣性支持材。其次,以規定之間距旋轉切割位置,獲得連續透射圖像。旋轉係例如以膜1之MD方向為X方向,以TD方向為Y方向,以厚度方向為Z方向,相對於通過膜1之主面之中心於Z方向延伸之旋轉軸實施。獲得之連續透射圖像之數量較佳為300以上,更佳為500以上,進而較佳為700以上,特佳為800以上。其次,使用所獲得之連續透射圖像構建評價區域21之三維圖像。三維圖像之構建可使用X射線CT裝置配套之軟體。其次,使用圖像解析軟體自構建之三維圖像抽出節點11(參照圖3A)。節點11可藉由PTFE延伸多孔質膜1中之空隙與除空隙以外之部分典型而言即節點11及原纖之二值化、以及二值化後之節點11與原纖之分離而抽出。二值化較佳為藉由Li法(參照C.H. Li and C.K. Lee, Minimum cross entropy thresholding, Pattern Recognition, vol.26, No.4, pp.617-625, 1993)實施。節點11與原纖通常可藉由直徑分離。節點11之直徑例如為1 μm以上,可為1.5 μm以上,可為2 μm以上,亦可為3 μm以上。原纖之直徑例如未達1 μm,可為0.8 μm以下,可為0.5 μm以下,亦可為0.1 μm以下。於本說明書中,「直徑」可藉由僅存在於三維對象物之內部且通過對象物之重心之假想之線段中的、最短之線段之長度確定。又,作為更簡便之節點11與原纖之分離方法,例如可基於藉由X射線CT所構建之三維圖像所表示之PTFE體之體積實施,例如於將X射線CT之分辨率(解析度)設為0.35 μm/pixel時,可將具有500 voxel(21.44 μm3 )以下之體積之PTFE體判斷為原纖,而將具有超過500 voxel(21.44 μm3 )之體積之PTFE體判斷為節點。圖像解析軟體例如為美國國立衛生研究所開發之免費軟體即ImageJ。於ImageJ中,可藉由Li法實施二值化。又,於ImageJ中,可藉由調整雜訊去除指令之閾值,而將節點11與原纖分離。可用所抽出之節點11之數量除以PTFE延伸多孔質膜1之厚度(單位:μm)而求出上述數量N。其次,在圖像解析軟體上假定出外接於所抽出之各節點11之長方體22(各面與X-Y平面、X-Z平面及Y-Z平面平行)。可將該長方體22之膜厚方向之長度設為L2 ,將該各節點11之長度設為L(參照圖3B)。對於評價區域21所含之所有節點11,評價長度L,可將其平均值作為平均長度LM
PTFE延伸多孔質膜1中之節點11之平均長度LM 之上限例如為70 μm以下,可為60 μm以下,可為50 μm以下,可為40 μm以下,可為30 μm以下,進而可為20 μm以下。平均長度LM 之下限例如為5 μm以上,可為7 μm以上,進而可為9 μm以上。
PTFE延伸多孔質膜1中之節點11之體積分率例如為5%以上,可為7%以上,可為8.5%以上,進而可為10%以上。體積分率之上限例如為30%以下,可為25%以下,進而可為20%以下。體積分率之適當範圍有助於實現具有高透氣性且不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。體積分率可藉由上述三維圖像解析進行評價。
PTFE延伸多孔質膜1之節點角度α之平均值例如為60度以上,可為65度以上,進而可為70度以上。節點角度α之平均值之上限為90度以下,可為85度以下,進而可為80度以下。上述平均值之適當範圍有助於實現具有高透氣性且不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。節點角度α係對於選自X-Z平面及Y-Z平面之平面中可觀察到節點11之厚度之平面(於後述之方法A中於MD方向實施延伸A之情形時,通常為於MD方向切割膜所得之X-Z平面)之圖像,假定出通過節點11之上端及下端、且內包節點11之最小面積之橢圓時,該橢圓之長軸相對X-Y平面所成之角度。節點角度α及其平均值可藉由上述三維圖像解析進行評價(平面之圖像可自評價區域之三維圖像抽出)。平均值係評價區域21所含之所有節點11之平均值。
PTFE延伸多孔質膜1中之節點11之平均厚度例如為0.5~5 μm,可為1~3 μm。平均厚度之適當範圍有助於實現具有高透氣性且不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。節點11之厚度及平均厚度可藉由上述三維圖像解析(選自X-Z平面及Y-Z平面之平面中可觀察到節點11之厚度之平面之圖像之解析)進行評價。節點11之厚度可如下確定,即,對上述平面之圖像上表示節點11之所有像素繪製以各像素為中心之節點11之內切圓,於內切圓重疊之情形時僅留下具有更大之面積之內切圓,反覆進行以上操作,對留下之各內切圓之直徑進行直方圖化,將經直方圖化之直徑於分佈中之平均值(個數平均值)作為節點11之厚度。平均厚度係評價區域21所含之所有節點11之厚度之平均值。
節點11於厚度方向上分割之程度較低。由此,PTFE延伸多孔質膜1可具有較高之透氣性。PTFE延伸多孔質膜1之厚度方向之透氣度由弗雷澤透氣度表示可為4 cm3 /(秒・cm2 )以上。該透氣度可為4.5 cm3 /(秒・cm2 )以上,可為5.0 cm3 /(秒・cm2 )以上,可為6.0 cm3 /(秒・cm2 )以上,可為7.0 cm3 /(秒・cm2 )以上,進而可為8.0 cm3 /(秒・cm2 )以上。該透氣度之上限例如為20.0 cm3 /(秒・cm2 )以下。再者,膜之透氣性越高,則凝集力越有變低之趨勢。由此,於PTFE延伸多孔質膜1具有較高之透氣性之情形時,本發明之效果變得越顯著。然而,PTFE延伸多孔質膜1之面內方向之透氣性亦可並不高,該膜例如可具有較上述所示之範圍更低之面內方向之透氣度。
弗雷澤透氣度係依據日本工業標準(以下記載為「JIS」)L1096所規定之透氣性測定A法(弗雷澤型法)而求出。再者,於PTFE延伸多孔質膜1之尺寸不滿足弗雷澤型法之試驗片之尺寸(約200 mm×200 mm)之情形時,亦可藉由使用限制測定區域之面積之測定冶具,進行弗雷澤透氣度之評價。測定冶具之一例係中央形成有貫通孔之樹脂板,該貫通孔具有與所需之測定區域之面積相對應之截面面積。例如,可使用中央形成有具有直徑為1 mm或未達1 mm之圓形截面之貫通孔的測定冶具。
PTFE延伸多孔質膜1利用上述節點/原纖構造,可於整個面內方向具有平均較高之凝集力(剝離凝集力)。PTFE延伸多孔質膜1之總凝集力可為1.9(N/20 mm)2 以上。於該情形時,可進一步抑制上述破損。總凝集力係由PTFE延伸多孔質膜1之、面內之第1方向上之剝離凝集力、與於面內正交於第1方向之第2方向上之剝離凝集力之積所表示。第1方向例如為MD方向。第2方向例如為TD方向。總凝集力可為2.0(N/20 mm)2 以上,可為2.5(N/20 mm)2 以上,可為2.8(N/20 mm)2 以上,進而可為3.0(N/20 mm)2 以上。總凝集力之上限例如為25.0(N/20 mm)2 以下,可為20.0(N/20 mm)2 以下,可為15.0(N/20 mm)2 以下,可為10.0(N/20 mm)2 以下,可為8.0(N/20 mm)2 以下,進而可為6.4(N/20 mm)2 以下。
PTFE延伸多孔質膜通常是使作為原片材之未延伸之PTFE片材於片材面內之相互正交之2個方向例如MD方向及TD方向延伸而形成。每個方向之延伸條件通常不同,由此,上述相互正交之2個方向之間,膜之機械特性通常不同。根據本發明人等之研究,於例如組裝於過濾構件之情形時,即便某一方向上之剝離凝集力較高而與該某一方向不同之方向上之剝離凝集力較低時,在構件之操作時或配置於殼體時,膜亦有產生破損之趨勢。總凝集力係面內之第1方向上之剝離凝集力、與於面內正交於第1方向之第2方向上之剝離凝集力之積。根據本發明人等之研究,可判斷總凝集力為1.9(N/20 mm)2 以上之PTFE延伸多孔質膜1於膜之面內方向具有平均較高之剝離凝集力。
PTFE延伸多孔質膜1之第1方向上之剝離凝集力例如為1.70(N/20 mm)以上,可為1.80(N/20 mm)以上,可為1.90(N/20 mm)以上,進而可為2.00(N/20 mm)以上。
PTFE延伸多孔質膜1之第2方向上之剝離凝集力例如為1.15(N/20 mm)以上,可為1.20(N/20 mm)以上,可為1.40(N/20 mm)以上,可為1.50(N/20 mm)以上,可為1.60(N/20 mm)以上,進而可為1.70(N/20 mm)以上。
由第1方向上之剝離凝集力與第2方向上之剝離凝集力之平均(算術平均)所表示之PTFE延伸多孔質膜1之平均凝集力例如為1.40(N/20 mm)以上,可為1.50(N/20 mm)以上,可為1.60(N/20 mm)以上,可為1.70(N/20 mm)以上,進而可為1.80(N/20 mm)以上。
作為PTFE延伸多孔質膜1,其厚度方向之透氣度與總凝集力可高水準地兼顧。將PTFE延伸多孔質膜1之厚度方向之透氣度表示為PT 、總凝集力表示為CT ,則PTFE延伸多孔質膜1可滿足式CT ≧-0.33×PT +3.67,亦可滿足式CT ≧-0.57×PT +6.14。
於本說明書中,PTFE包括改性PTFE。換言之,PTFE延伸多孔質膜1包括改性PTFE之延伸多孔質膜。改性PTFE係四氟乙烯(以下記載為「TFE」)與改性共聚單體之共聚物。共聚物中之TFE單元之含有率例如為95質量%以上,較佳為97質量%以上,更佳為99質量%以上。改性共聚單體例如為選自乙烯、全氟烷基乙烯基醚、六氟丙烯及全氟甲基乙烯基醚中之至少1種。然而,PTFE亦可不包括改性PTFE。換言之,PTFE亦可為未改性PTFE(TFE之均聚物)。
PTFE之標準比重(SSG)可為2.18以下。SSG係由JIS K6935-1所規定。
PTFE延伸多孔質膜1之單位面積重量例如為1.0 g/m2 以上,可為7.0 g/m2 以上,可為8.0 g/m2 以上,可為10.0 g/m2 以上,可為12.0 g/m2 以上,進而可為13.0 g/m2 以上。單位面積重量之上限例如為87.2 g/m2 以下。單位面積重量可藉由PTFE延伸多孔質膜1之重量除以主面之面積而求出。
PTFE延伸多孔質膜1之厚度例如為10 μm以上,可為30 μm以上,可為35 μm以上,可為40 μm以上,進而可為45 μm以上。厚度之上限例如為200 μm以下,可為100 μm以下。
PTFE延伸多孔質膜1之氣孔率例如為80%以上,可為85%以上,可為88%以上,進而可為90%以上。氣孔率之上限例如為99%以下。氣孔率可藉由將膜之質量、厚度、面積(主面之面積)及PTFE之真密度代入下述式而算出。再者,PTFE之真密度為2.18 g/cm3 。 氣孔率(%)={1-(質量[g]/(厚度[cm]×面積[cm2 ]×真密度[g/cm3 ]))}×100
PTFE延伸多孔質膜1之鬆密度例如為0.30 g/cm3 以下,可為0.25 g/cm3 以下,可為0.20 g/cm3 以下,可為0.19 g/cm3 以下,可為0.18 g/cm3 以下,可為0.16 g/cm3 以下,進而可為0.15 g/cm3 以下。鬆密度之下限例如為0.08 g/cm3 以上。適當之鬆密度之範圍有助於實現具有高透氣性且不易產生破損之PTFE延伸多孔質膜。鬆密度可由PTFE延伸多孔質膜1之單位面積重量及厚度而求出。
PTFE延伸多孔質膜1之耐水壓(極限耐水壓)例如為30 kPa以上,可為35 kPa以上,可為40 kPa以上,可為44 kPa以上,進而可為50 kPa以上。耐水壓之上限例如為500 kPa以下。關於耐水壓,可使用測定治具並依據JIS L1092所規定之耐水度試驗A法(低水壓法)或B法(高水壓法)如下進行測定。
測定冶具之一例係中央設置有直徑1 mm之貫通孔(具有圓形之截面)、且直徑為47 mm之不鏽鋼製圓板。該圓板具有不因測定耐水壓時施加之水壓而變形之厚度。使用該測定冶具之耐水壓之測定可如下實施。
以覆蓋測定冶具之貫通孔之開口之方式,於該冶具之一面固定作為評價對象之PTFE延伸多孔質膜1。該固定使得耐水壓之測定中水不自膜之固定部分洩漏。膜之固定可利用中心部鑽有具有與開口形狀一致之形狀之透水口的雙面膠帶。雙面膠帶可以透水口之周部與開口之周部一致之方式配置於測定冶具與膜之間。其次,以與膜之固定面為相反側之面成為測定時之水壓施加面之方式,將固定有膜之測定冶具設置於試驗裝置,依據JIS L1092之耐水度試驗A法(低水壓法)或B法(高水壓法)測定耐水壓。其中,耐水壓係基於水自PTFE延伸多孔質膜1之膜面之1個部位流出時之水壓進行測定。可將測定出之耐水壓作為PTFE延伸多孔質膜1之耐水壓。試驗裝置可使用具有與JIS L1092所例示之耐水度試驗裝置相同之構成、且具有可設置上述測定冶具之試驗片安裝構造之裝置。
PTFE延伸多孔質膜1可為單層膜。
PTFE延伸多孔質膜1可經撥水處理及撥油處理等撥液處理。撥液處理可藉由氟系化合物等撥液性物質之塗佈而實施。塗佈可採用公知之方法。
PTFE延伸多孔質膜1亦可經著色處理。著色處理例如可藉由對PTFE延伸多孔質膜1進行染色處理、或使PTFE延伸多孔質膜1包含著色劑而實施。可實施著色處理以吸收波長於380~500 nm之範圍內之光。於該情形時,可將PTFE延伸多孔質膜1著色為藍色、灰色、茶色、桃色、綠色、黃色等。
PTFE延伸多孔質膜1例如可用於具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過之通氣濾材。異物例如為塵埃等粒子及水滴等液體之水。然而,PTFE延伸多孔質膜1之用途並未限定於上述例。
PTFE延伸多孔質膜1例如可藉由以下之方法A而製造。PTFE延伸多孔質膜1可為藉由方法A所得之膜。然而,PTFE延伸多孔質膜1之製造方法並未限定於方法A。
[方法A] 使未焙燒之PTFE片材於未達PTFE之熔點之延伸溫度下於規定之方向延伸(延伸A); 對已進行延伸A之片材於PTFE之熔點以上之溫度下進行焙燒(焙燒B); 使已進行焙燒B之片材於未達PTFE之熔點之延伸溫度下於與上述規定之方向不同之方向進一步延伸(延伸C)。
(延伸A) 於延伸A中,使未焙燒之PTFE片材於未達PTFE之熔點(結晶之熔點即343℃)之延伸溫度下於規定之方向延伸。延伸A例如可於控制為實施延伸A之溫度(延伸溫度)之加熱爐內實施。延伸A例如可藉由輥延伸而實施。然而,實施延伸A之方法並未限定於上述例。
延伸A之延伸溫度例如為200~340℃,不僅於面內方向且於膜之厚度方向亦可為280~330℃。
延伸A之延伸倍率例如為1.5~10.0倍,不僅於面內方向且於膜之厚度方向亦可為2.0~8.0倍。於更高水準地兼顧厚度方向之透氣度與總凝集力之情形時,延伸倍率較佳為4.0~5.0倍。於高水準地兼顧厚度方向之透氣度與總凝集力且提高耐水壓之情形時,延伸倍率較佳為3.0~4.0倍。
延伸A之方向(規定之方向)例如為PTFE片材之MD方向。於PTFE片材為帶狀之情形時,延伸A之方向可為PTFE片材之長度方向。
延伸A較佳為於抑制各時間之延伸之程度之狀態下實施。認為受到抑制之延伸A有助於形成具有上述節點/原纖構造之PTFE延伸多孔質膜1。根據本發明人等之研究,由於受到抑制之延伸A及其後之焙燒B,有形成不僅於面內方向且於膜之厚度方向亦較長地延伸之節點11之趨勢。受到抑制之延伸例如可藉由降低各時間之延伸倍率而實施。各時間之延伸倍率藉由應變速度表示,例如為0.5~5.0/分,可為0.5~3.0/分,可為0.5~2.0/分,進而可為0.5~1.9/分。應變速度可藉由延伸速度(m/分)除以延伸距離(m)而求出。應變速度通常於延伸A中恆定。
(焙燒B) 於焙燒B中,對已進行延伸A之片材於PTFE之熔點以上之溫度下進行焙燒。焙燒B例如可於控制為實施焙燒B之溫度(焙燒溫度)之加熱爐內實施。
焙燒溫度例如為350~400℃,可為355~395℃。焙燒時間例如為10~40秒,可為12~38秒。
焙燒B較佳為於不使片材延伸之狀態下實施。可推定,於延伸A與延伸C之間實施該狀態下之焙燒有助於形成具有上述節點/原纖構造之PTFE延伸多孔質膜。根據本發明人等之研究,藉由延伸A形成之上述節點11藉由焙燒B而熱固定,藉此,即便是使原纖間之空隙擴大之延伸C之情形時,亦可保持上述節點11之構造。然而,容許存在用於修正因溫度之變化而可能產生之片材之鬆弛或延伸的、微小之延伸或收縮。焙燒B中容許之延伸倍率例如為0.80~2.00倍,較佳為0.90~1.10倍。未達1之延伸倍率意指收縮。再者,進行焙燒B所得之PTFE延伸多孔質膜1為焙燒膜。就該方面而言,PTFE延伸多孔質膜1可為焙燒膜。
(延伸C) 於延伸C中,使已進行焙燒B之片材於未達PTFE之熔點之延伸溫度下於與上述規定之方向不同之方向進一步延伸。延伸C例如可於控制為實施延伸C之溫度(延伸溫度)之加熱爐內實施。延伸C例如可藉由拉幅延伸而實施。然而,實施延伸C之方法並未限定於上述例。
延伸C之延伸溫度例如為40~340℃,可為100~330℃。
延伸C之延伸倍率例如為2~15倍,可為4~10倍。
延伸C之方向典型而言為於片材面內與延伸A之方向大致垂直之方向。延伸C之方向例如為PTFE片材之TD方向。於PTFE片材為帶狀之情形時,延伸C之方向可為PTFE片材之寬度方向。
於方法A中,亦可視需要實施除延伸A及延伸C以外之其他延伸。其中,首先對PTFE片材實施之延伸較佳為延伸A。於方法A中,可僅實施延伸A及延伸C作為PTFE片材之延伸。延伸A、焙燒B及延伸C可連續實施。
藉由方法A所得之PTFE延伸多孔質膜1典型而言為雙軸延伸膜。就該方面而言,PTFE延伸多孔質膜1可為雙軸延伸膜。
供方法A使用之未焙燒之PTFE片材例如可藉由利用擠出及/或壓延使PTFE微粉末(細粉)與液狀潤滑劑之混合物成形為片狀而形成。液狀潤滑劑較佳為藉由加熱或萃取等方法於延伸A之前自PTFE片材去除。又,較佳為於去除液狀潤滑劑後,於未焙燒之PTFE片材之厚度方向施加壓縮力,換言之,較佳為使未藉由上述壓縮力之施加而緻密化之PTFE片材(非緻密化片材)延伸。
PTFE微粉末可使用市售之製品例如、Polyflon F-104(大金工業製造)、Fluon CD-123E、Fluon CD-145E(AGC製造)、Teflon 6J(Chemours-Mitsui Fluoroproducts製造)等。
液狀潤滑劑例如為液狀石蠟、石腦油、白油、甲苯及二甲苯等烴油,各種醇類、酮類、以及酯類。其中,液狀潤滑劑並未限定於上述例,只要可使PTFE微粉末之表面濕潤、且於使上述混合物成形為片狀後可去除即可。
作為PTFE微粉末與液狀潤滑劑之混合比,通常液狀潤滑劑相對於PTFE微粉末100重量份為5~50重量份左右。
未焙燒之PTFE片材之厚度可根據欲獲得之PTFE延伸多孔質膜1之厚度進行調整,例如為0.05~0.5 mm左右。
於方法A中,可視需要於延伸C之後實施任意之步驟。步驟例如為將片材保持於PTFE之熔點以上之溫度之熱固定。藉由熱固定,經延伸之片材之構造得以保持。熱固定可與焙燒B相同地實施。熱固定可緊接延伸C連續實施。
[通氣濾材] 圖4表示本發明之通氣濾材之一例。圖4之通氣濾材2(2A)具備PTFE延伸多孔質膜1。圖5表示本發明之通氣濾材之另一例。圖5之通氣濾材2(2B)進而具備透氣性支持材3。透氣性支持材3積層於PTFE延伸多孔質膜。藉由透氣性支持材3,可提高作為通氣濾材2之強度及操作性。
通常,透氣性支持材3與PTFE延伸多孔質膜1相比,於厚度方向具有較高之透氣性。透氣性支持材3例如為織布、不織布、網及篩網。構成透氣性支持材3之材料例如為聚對苯二甲酸乙二酯(PET)等聚酯、聚乙烯(PE)及聚丙烯(PP)等聚烯烴、以及芳香族聚醯胺樹脂。與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,透氣性支持材3之形狀可與PTEF延伸多孔質膜1之形狀相同,亦可與PTEF延伸多孔質膜1之形狀不同。與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,透氣性支持材3可具有與PTFE延伸多孔質膜1之周緣部相對應之形狀。於PTFE延伸多孔質膜1之形狀為圓形之情形時,該形狀為環狀。透氣性支持材3之構成及形狀並未限定於上述例。
通氣濾材2B具備配置於PTFE延伸多孔質膜1之一面之1個透氣性支持材3。通氣濾材2可具備2個以上之透氣性支持材3。於通氣濾材2中,透氣性支持材3可配置於PTFE延伸多孔質膜1之兩個面。PTFE延伸多孔質膜1與透氣性支持材3可藉由熱熔接及超音波熔接等熔接、接著劑或黏著劑等而接合。
通氣濾材2亦可具備除上述以外之任意之層及/或構件。
通氣濾材2之厚度例如為10~300 μm,可為50~200 μm。
通氣濾材2之單位面積重量例如為1.0~200.0 g/m2 ,可為10.0~100.0 g/m2
通氣濾材2可具有與PTFE延伸多孔質膜1相同之特性,例如厚度方向之透氣度及/或耐水壓。
通氣濾材2可經撥液處理及/或著色處理。
與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,通氣濾材2之形狀例如為包括正方形及長方形之多邊形、圓、橢圓、帶狀。多邊形之角可修整為圓角。然而,通氣濾材2之形狀並未限定於上述例。帶狀之通氣濾材2可經捲繞而構成捲繞體。又,亦可視需要於與剝離片材(隔離件)相積層之狀態下捲繞。
具有上述多邊形、圓、橢圓等形狀之單片狀之通氣濾材2之面積可為675 mm2 以下,亦可為175 mm2 以下。面積之下限例如為0.20 mm2 以上。具有該面積之通氣濾材2適合用於小型化之過濾構件。然而,通氣濾材2之面積亦可根據其用途而為更大之值。
通氣濾材2例如可用於過濾構件。然而,通氣濾材2之用途並未限定於上述例。
[過濾構件] 圖6表示本發明之過濾構件之一例。圖6之過濾構件4(4A)中,作為具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過之通氣濾材,具備上述說明之通氣濾材2。過濾構件4A例如為配置於具備具有開口之面之對象物之該面、且一面防止異物透過該開口一面確保經由該開口透氣的構件。於該情形時,過濾構件4A通常以通氣濾材2覆蓋對象物之開口之方式配置。
過濾構件4A具備配置於通氣濾材2之一面側之黏著劑層5。通氣濾材2與黏著劑層5直接相接合。過濾構件4A可經由黏著劑層5配置於對象物之上述面。
在過濾構件4之操作時及配置於對象物時,有時對該構件4於特定之方向施加較強之力。然而,通氣濾材2具備具有特定之節點/原纖構造且可呈現較高之總凝集力之PTFE延伸多孔質膜1。由此,例如可不限定通氣濾材2(或PTFE延伸多孔質膜1)組裝於過濾構件4之方向而製造過濾構件4。
構成黏著劑層5之黏著劑例如為丙烯酸系黏著劑、矽酮系黏著劑、胺基甲酸酯系黏著劑、環氧系黏著劑及橡膠系黏著劑。於需要考慮高溫下之過濾構件4之使用之情形時,較佳為選擇耐熱性優異之丙烯酸系黏著劑或矽酮系黏著劑、尤其是矽酮系黏著劑。黏著劑層5可為無基材之雙面膠帶。黏著劑可為酚樹脂、環氧樹脂、尿素樹脂、聚胺酯樹脂、三聚氰胺樹脂及聚酯樹脂等硬化性黏著劑。
與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,通氣濾材2之外周與黏著劑層5之外周一致。又,與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,黏著劑層5之形狀係與通氣濾材2之周緣部相對應之形狀。可將通氣濾材2之未接合有黏著劑層5之區域設為過濾構件4A之透氣區域。然而,黏著劑層5之形狀並未限定於上述例。
透氣區域之面積例如為40 mm2 以下。透氣區域之面積於該範圍內之過濾構件4例如適合配置於具有小徑之開口之對象物。透氣區域之面積之下限例如為0.008 mm2 以上。然而,透氣區域之面積亦可根據配置過濾構件4之對象物之種類而為更大之範圍。
以下表示過濾構件4之變化例。圖7之過濾構件4(4B)進而具備配置於通氣濾材2之一面側之基材層6,且通氣濾材2與黏著劑層5經由基材層6接合,除此以外,具有與過濾構件4A相同之構成。藉由基材層6,可提高過濾構件4之強度及操作性,且可抑制操作時或配置於對象物時之通氣濾材2之破損。
構成基材層6之材料例如為PE及PP等聚烯烴、PET等聚酯、矽酮樹脂、聚碳酸酯、聚醯亞胺、聚醯胺醯亞胺、聚苯硫醚、聚醚醚酮(PEEK)、聚氯乙烯、氟樹脂、以及鋁及不鏽鋼等金屬。氟樹脂例如為PTFE、四氟乙烯-全氟烷基乙烯基醚共聚物(PFA)、四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(FEP)、四氟乙烯-乙烯共聚物(ETFE)。然而,構成基材層6之材料並未限定於上述例。
與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,通氣濾材2之外周與基材層6之外周一致。又,與通氣濾材2之主面相垂直地觀察時,基材層6之形狀係與通氣濾材2之周緣部相對應之形狀。可將通氣濾材2之未接合有基材層6之區域設為過濾構件4B之透氣區域。然而,基材層6之形狀並未限定於上述例。
通氣濾材2與基材層6可藉由黏著劑或接著劑而接合,亦可藉由熱熔接及超音波熔接等熔接而接合。通氣濾材2與基材層6可藉由黏著劑層而接合。該黏著劑層可具有與黏著劑層5相同之構成。基材層6與黏著劑層5可分別為單面黏著帶或雙面膠帶之基材及黏著劑層。
圖8之過濾構件4(4C)進而具備配置於通氣濾材2之另一面側之基材層6(6B),除此以外,具有與過濾構件4B相同之構成。通氣濾材2藉由一對基材層6(6A、6B)所夾持。藉由該夾持構造,可進一步提高過濾構件4之強度及操作性。
圖9之過濾構件4(4D)進而具備舌片膜7,且基材層6(6B)與舌片膜7經由黏著劑層5(5B)接合,除此以外之構成與過濾構件4C相同。與基材層6B之主面相垂直地觀察時,舌片膜7具有向較基材層6B之外周更外側突出之舌片。過濾構件4D可藉由固持舌片而操作或配置於對象物之表面。舌片膜7通常於過濾構件4D之使用時去除。舌片膜7可由與構成基材層6之材料相同之材料所構成。再者,舌片膜7通常藉由固持著舌片上提而去除。此時,於上提之方向對通氣濾材2施加較強之力。
過濾構件4例如可藉由構件供給用之片材而供給。圖10表示作為利用該片材之過濾構件4之供給形態之構件供給組件之一例。圖10之構件供給組件10具備構件供給用之片材9、及配置於片材9上之過濾構件4(4D)。過濾構件4可經由黏著劑層5(5A)配置於片材9上。根據構件供給組件10,例如可對配置於對象物之面之步驟高效地供給過濾構件4。片材9上可配置有複數個過濾構件4。
過濾構件4可經由片材9上之過濾構件4之配置面上所設置之黏著劑層而配置於片材9上。配置面之黏著劑層較佳為弱黏著性。
由於PTFE延伸多孔質膜1不易產生破損,故而藉由過濾構件4之構成,例如亦能夠不造成膜1之破損而將過濾構件4自片材9上提剝離。
構成片材9之材料例如為紙、金屬、樹脂及其等之複合材料。金屬例如為不鏽鋼及鋁。樹脂例如為PET等聚酯,PE及PP等聚烯烴。然而,構成片材9之材料並未限定於上述例。片材9可為單片狀,亦可為帶狀。於片材9為帶狀之情形時,構件供給組件10可經捲繞而構成捲繞體。
配置過濾構件4之對象物例如為電子機器之殼體及車輛用電氣零件之殼體。過濾構件4可配置於殼體之外表面及/或內表面。此時,開口可為設置於殼體之透氣口及/或透聲口。電子機器例如為:智慧型手錶及手環等可穿戴裝置;包括運動型攝影機及防盜攝影機之各種攝影機;行動電話、智慧型手機及平板等資訊通信設備;虛擬實境(VR)設備;擴增實境(AR)設備;以及感測器設備。車輛用電氣零件例如為燈及ECU(electronic control unit,電子控制單元)。然而,對象物並未限定於上述例。
藉由過濾構件4之配置而被阻止通過之異物例如為塵埃等粒子、水滴等液體之水。 [實施例]
以下藉由實施例對本發明更詳細地進行說明。本發明並未限定於以下實施例。
以下表示PTFE延伸多孔質膜之評價方法。
[單位面積重量] 單位面積重量係藉由上述方法而求出。
[構造] 節點之平均長度LM 、節點之數量N、節點之體積分率、節點角度α之平均值及節點之平均厚度係如上所述藉由使用X射線CT裝置之三維圖像解析進行評價。X射線CT裝置使用Zeiss製造之Xradia 520 Versa。圖像解析軟體使用ImageJ(Ver.1.47r)。X射線CT之觀察條件設為CuKα射線、管電壓60 kV、管電流83 μA、分辨率0.35 μm/pixel。評價區域21之尺寸係設為於與膜面平行之方向為280 μm×280 μm、且於厚度方向為140 μm(於厚度方向包括作為評價對象之整個膜)。獲得1601張用於構建評價區域之三維圖像之連續透射圖像。上述圖像解析軟體上之二值化係基於Li法。又,節點與原纖之分離係將具有500 voxel(21.44 μm3 )以下之體積之PTFE體判斷為原纖,並藉由調整雜訊去除指令之閾值而實施。
[厚度] 自藉由上述X射線CT所構建之三維圖像中抽出任意10張Y-Z平面之圖像,將由所抽出之平面之圖像求出之厚度之平均值作為PTFE延伸多孔質膜之厚度。
[耐水壓(極限耐水壓)] 耐水壓係依據JIS L1092所規定之耐水度試驗B法(高水壓法)之規定並藉由上述方法而求出。
[氣孔率] 氣孔率係藉由上述方法而求出。
[厚度方向之透氣度] 厚度方向之透氣度(弗雷澤透氣度)係依據JIS L1096所規定之透氣性測定A法之規定並藉由上述方法而求出。
[總凝集力] 總凝集力係藉由以下方法而求出。首先,將作為測定對象之PTFE延伸多孔質膜切成長方形(長度150 mm×寬度20 mm)。其次,準備2片具有與PTFE延伸多孔質膜相同形狀之雙面膠帶(日東電工製造,No.5610)。其次,對於各雙面膠帶,以使其外周分別與PTFE延伸多孔質膜之外周一致之方式,將其貼合於PTFE延伸多孔質膜之一面及另一面。其次,準備2片長度200 mm×寬度20 mm之長方形之PET膜(東麗製造,Lumirror S10#25,厚度25 μm),藉由上述雙面膠帶將各PET膜分別貼合於PTFE延伸多孔質膜之一面及另一面。PET膜之貼合係以各PET膜之寬度方向之兩端部與PTFE延伸多孔質膜之寬度方向之兩端部一致且各PET膜之長度方向之一端部與PTFE延伸多孔質膜之長度方向之一端部一致之方式而實施。藉此,於PET膜之長度方向之另一端部,可確保有可供拉伸試驗機之夾盤穩定地夾住PET膜之長度(50 mm)。其次,以於PET膜/雙面膠帶/PTFE延伸多孔質膜/雙面膠帶/PET膜之積層體之厚度方向施加壓接力之方式,使負重19.6 N之壓接輥往復1次。其後,於開始拉伸試驗之前,於室溫下放置12小時,繼而於60℃下放置1小時,而獲得試驗片。再者,對於同一PTFE延伸多孔質膜,準備使長邊與該膜之MD方向一致而切出之試驗片SMD 、及使長邊與該膜之TD方向一致而切出之試驗片STD
其次,準備拉伸試驗機(A&D製造,Tensilon萬能試驗機RTF)。將試驗片水平保持,分別將一PET膜之自由端部向上方彎曲而安裝於拉伸試驗機之上部夾盤,將另一PET膜之自由端部向下方彎曲而安裝於拉伸試驗機之下部夾盤。其次,於測定溫度23±5℃、測定濕度50±5%RH及拉伸速度300 mm/分之條件下,實施將一PET膜之自由端部向上拉伸、將另一PET膜之自由端部向下拉伸之拉伸試驗(T字剝離試驗),而使PTFE延伸多孔質膜產生凝集破壞。於PET膜開始因凝集破壞而發生位移後,忽視初期之25 mm之位移時測定出之夾盤間之應力,將其後之50 mm之位移時連續記錄之應力之測定值之平均值作為PTFE延伸多孔質膜之剝離凝集力(單位:N/20 mm)。由試驗片SMD 求出MD方向上之剝離凝集力。由試驗片STD 求出TD方向上之剝離凝集力。其次,求出兩個剝離凝集力之積作為總凝集力。
(實施例1) 將PTFE細粉(未改性,標準比重(SSG)為2.16)100重量份、及作為液狀潤滑劑之脂肪族烴19.7重量份均一地加以混合,而形成PTFE漿料。其次,利用FT模具於2.5 MPa(25 kg/cm2 )之壓力下,對所形成之PTFE漿料進行擠出成形使其為片狀,藉由一對金屬輥對其進一步進行壓延,而獲得厚度均勻之帶狀之PTFE片材(未延伸,厚度為0.2 mm)。其次,對所得之PTFE片材進行加熱,而去除液狀潤滑劑。
其次,一面連續供給PTFE片材,一面在保持於300℃之加熱爐內對該PTFE片材於長度方向進行單軸延伸(延伸A)。延伸倍率設為3.5倍。延伸A藉由輥延伸而實施,其應變速度設為1.78/分。
其次,使延伸A後之片材不延伸便通過保持於375℃之加熱爐,藉此進行焙燒(焙燒B)。加熱爐之通過時間設為17秒。
其次,在保持於330℃之加熱爐內對焙燒B後之片材於寬度方向進行單軸延伸(延伸C)。延伸倍率設為10倍。延伸C藉由拉幅延伸而實施。實施例1之面積延伸倍率為35倍。其次,使延伸C後之片材不延伸便通過保持於380℃之加熱爐,藉此進行熱固定,而獲得PTFE延伸多孔質膜。
(實施例2~4) 將延伸A、焙燒B、延伸C及熱固定之條件設為以下之表1所示之條件,除此以外,與實施例1相同地操作,而獲得實施例2~4之PTFE延伸多孔質膜。再者,表1亦一併示出實施例1之條件。
[表1]
   實施例1 實施例2 實施例3 實施例4
未延伸PTFE片材厚度(mm) 0.2 0.2 0.2 0.2
延伸A 溫度(℃) 300 300 300 240
倍率 3.5 4.5 4.5 3.5
應變速度(/分) 1.78 1.94 1.94 1.78
焙燒B 溫度(℃) 375 375 375 375
時間(秒) 17 17 17 17
延伸C 溫度(℃) 330 330 330 330
倍率 10 10 8 8
面積延伸倍率 35 45 36 28
熱固定 溫度(℃) 380 380 380 380
(比較例1) 一面連續供給與實施例1相同地準備之未延伸之PTFE片材,一面在保持於375℃之加熱爐內對該PTFE片材於長度方向進行單軸延伸(延伸D)。延伸倍率設為4.5倍。延伸D藉由輥延伸而實施,應變速度設為1.94/分。
其次,不實施焙燒而在保持於330℃之加熱爐內對延伸D後之片材於寬度方向進行單軸延伸(延伸G)。延伸倍率設為10倍。延伸G藉由拉幅延伸而實施。比較例1之面積延伸倍率為45倍。其次,使延伸G後之片材不延伸便通過保持於380℃之加熱爐,藉此進行熱固定,而獲得PTFE延伸多孔質膜。將比較例2之條件總結於以下之表2。
(比較例2) 使用SSG為2.19之PTFE細粉,且將延伸D、延伸G及熱固定之條件設為以下之表2所示之條件,除此以外,與比較例1相同地操作,而獲得比較例2之PTFE延伸多孔質膜。
[表2]
   比較例1 比較例2
未延伸PTFE片材厚度(mm) 0.2 0.2
延伸D 溫度(℃) 375 375
倍率 4.5 12.0
應變速度(/分) 1.94 3.43
焙燒 溫度(℃) 延伸D與延伸G之間未實施焙燒
時間(秒)
延伸G 溫度(℃) 330 300
倍率 10 7.5
面積延伸倍率 45 90
熱固定 溫度(℃) 380 400
將各PTFE延伸多孔質膜之表面之利用SEM所得之觀察圖像分別表示於圖11A~圖16A。將各PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)之利用SEM所得之觀察圖像分別表示於圖11B~圖16B。再者,截面之SEM觀察圖像示出PTFE延伸多孔質膜,同時亦示出SEM之觀察所用之評價用基材。如圖11A~16B所示,實施例之PTFE延伸多孔質膜與比較例之膜不同,其形成有不僅於面內方向且於膜之厚度方向亦較長地延伸之節點。
將各PTFE延伸多孔質膜之評價結果表示於以下之表3、4。
[表3]
   延伸多孔質膜 節點
厚度(μm) 單位面積重量(g/m2 ) 厚度方向之平均長度LM (μm) 比率R(%) 每1 μm厚度中之個數量N(個) 體積分率(%) 角度α之平均值(度) 平均厚度(μm)
實施例 1 70 12.1 11.2 16 1.30 10.5 71 1.8
2 67 7.5 12.0 18 1.08 7.8 73 2.1
3 68 8.7 10.9 16 0.82 7.5 71 1.9
4 63 11.0 9.7 15 1.65 10.3 71 1.8
比較例 1 64 5.6 6 9 5.27 8.1 68 1.9
2 34 7.4 3 9 95.2 4 56 1.5
[表4]
   耐水壓(kPa) 透氣度 (cm3 /(秒・cm2 ) 凝集力MD (N/20 mm) 凝集力TD (N/20 mm) 總凝集力 (N/20 mm)2
實施例1 40 5.2 1.83 1.20 2.2
實施例2 37 8.5 1.70 1.15 1.9
實施例3 40 6.8 1.88 1.49 2.8
實施例4 44 4.8 1.87 1.37 2.6
比較例1 45 6.2 1.26 0.86 1.1
比較例2 50 5.2 0.74 0.90 0.7
如表3所示,實施例之PTFE延伸多孔質膜中之節點之平均長度LM 與比較例之膜相比更大。實施例之PTFE延伸多孔質膜之節點之數量N與比較例之膜相比更少。實施例之PTFE延伸多孔質膜之節點角度α之平均值與比較例之膜相比更大,換言之,實施例之PTFE延伸多孔質膜之節點為於膜之厚度方向更加直立之狀態。另一方面,於實施例與比較例1之間,節點之體積分率及厚度未見較大差異。如表4所示,實施例之PTFE延伸多孔質膜與比較例之膜相比,可實現厚度方向之透氣度及總凝集力之高水準之兼顧。
將實施例及比較例之PTFE延伸多孔質膜之、厚度方向之透氣度與總凝集力之關係表示於圖17。如圖17所示,實施例之PTFE延伸多孔質膜與比較例之PTFE延伸多孔質膜相比,具有更高之透氣度及總凝集力。又,作為實施例之PTFE延伸多孔質膜,將厚度方向之透氣度表示為PT 、總凝集力表示為CT 時,滿足式CT ≧-0.33×PT +3.67。實施例2、3之PTFE延伸多孔質膜滿足式CT ≧-0.57×PT +6.14。 [產業上之可利用性]
本發明之PTFE延伸多孔質膜例如可用作通氣濾材。
1:PTFE延伸多孔質膜 2,2A,2B:通氣濾材 3:透氣性支持材 4,4A,4B,4C,4D:過濾構件 5,5A,5B:黏著劑層 6,6A,6B:基材層 7:舌片膜 9:片材 10:構件供給組件 11:節點 21:評價區域 22:長方體 L:(PTFE延伸多孔質膜1之厚度方向之節點11之)長度 L2 :長方體之膜厚方向之長度 T:(PTFE延伸多孔質膜1之)厚度
圖1係模式性地表示本發明之PTFE延伸多孔質膜之一例之剖視圖。 圖2係圖1之PTFE延伸多孔質膜之截面之放大圖。 圖3A係用於說明藉由X射線CT(Computed tomography,電腦斷層攝影術)對PTFE延伸多孔質膜之構造進行評價之方法之圖。 圖3B係用於說明藉由X射線CT對PTFE延伸多孔質膜之構造進行評價之方法之圖。 圖4係模式性地表示本發明之通氣濾材之一例之剖視圖。 圖5係模式性地表示本發明之通氣濾材之另一例之剖視圖。 圖6係模式性地表示本發明之過濾構件之一例之剖視圖。 圖7係模式性地表示本發明之過濾構件之另一例之剖視圖。 圖8係模式性地表示本發明之過濾構件之又一例之剖視圖。 圖9係模式性地表示本發明之過濾構件之與上述不同之一例之剖視圖。 圖10係模式性地表示供給本發明之過濾構件之形態之一例之剖視圖。 圖11A係藉由掃描式電子顯微鏡(SEM)對實施例1之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖11B係藉由SEM對實施例1之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖12A係藉由SEM對實施例2之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖12B係藉由SEM對實施例2之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖13A係藉由SEM對實施例3之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖13B係藉由SEM對實施例3之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖14A係藉由SEM對實施例4之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖14B係藉由SEM對實施例4之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖15A係藉由SEM對比較例1之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖15B係藉由SEM對比較例1之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖16A係藉由SEM對比較例2之PTFE延伸多孔質膜之表面進行觀察所得之圖像。 圖16B係藉由SEM對比較例2之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之截面(於MD方向切割)進行觀察所得之圖像。 圖17係表示實施例及比較例之PTFE延伸多孔質膜之厚度方向之透氣度與總凝集力之關係之圖表。

Claims (10)

  1. 一種聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其具有節點/原纖構造,該節點/原纖構造具備複數個節點及連接上述複數個節點之原纖, 上述延伸多孔質膜之厚度方向之上述複數個節點之平均長度相對於上述延伸多孔質膜之厚度之比率為10%以上。
  2. 如請求項1之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其中於想定具有尺寸280 μm×280 μm之上表面及下表面、且在延伸多孔質膜之一膜面及另一膜面上分別位有上述上表面及下表面之長方體狀區域時,該區域所含之每1 μm厚度中上述節點之數量為4以下。
  3. 如請求項1或2之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其中上述延伸多孔質膜中之上述節點之平均厚度為0.5~5 μm。
  4. 如請求項1至3中任一項之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其厚度方向之透氣度由弗雷澤透氣度表示為4 cm3 /(秒・cm2 )以上。
  5. 如請求項1至4中任一項之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其中由面內之第1方向上之剝離凝集力、與於面內正交於上述第1方向之第2方向上之剝離凝集力之積所表示之總凝集力為1.9(N/20 mm)2 以上。
  6. 如請求項1至5中任一項之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其單位面積重量為7.0 g/m2 以上。
  7. 如請求項1至6中任一項之聚四氟乙烯延伸多孔質膜,其厚度為30 μm以上。
  8. 一種通氣濾材,其係具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過者, 其具備如請求項1至7中任一項之聚四氟乙烯延伸多孔質膜。
  9. 如請求項8之通氣濾材,其進而具備積層於上述聚四氟乙烯延伸多孔質膜之透氣性支持材。
  10. 一種過濾構件,其具備具有厚度方向之透氣性、且防止異物向該方向透過之通氣濾材, 上述通氣濾材係如請求項8或9之通氣濾材。
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