TW201603061A - 壓粉鐵芯、該壓粉鐵芯之製造方法、具備該壓粉鐵芯之電子／電氣元件、及安裝有該電子／電氣元件之電子／電氣機器 - Google Patents

Abstract

提供含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，在1MHz以上之高頻帶具有良好磁氣特性的壓粉鐵芯。 含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，使用2個常數kh及ke而以下述式(1)，針對在有效最大磁通密度Bm為15mT之條件下測定的鐵損Pcv(單位：kW/m3)對頻率f(單位：kHz)依存性予以表示時，Pcv=kh×f×Bm1.6+ke×f2×Bm2 (1) 一方之常數kh為1.5×10-3kW/m3/kHz/(mT)1.6以下，而且另一方之常數ke為3.0×10-7kW/m3/(kHz)2/(mT)2以下之壓粉鐵芯。

Description

壓粉鐵芯、該壓粉鐵芯之製造方法、具備該壓粉鐵芯之電子/電氣元件、及安裝有該電子/電氣元件之電子/電氣機器

本發明關於壓粉鐵芯、該壓粉鐵芯之製造方法、具備該壓粉鐵芯之電子/電氣元件、及安裝有該電子/電氣元件之電子/電氣機器。

油電混合動力車等之升壓電路或發電、變電設備使用的電抗器，變壓器或扼流圈等使用的壓粉鐵芯，係將多數之軟磁性粉末壓粉成形，對獲得的成形體實施熱處理而可以獲得。下述專利文獻1揭示壓粉鐵芯之一例。

又，專利文獻1揭示具備磁心(壓粉鐵芯)的電感器，係較習知具有更高的鐵芯強度及絕緣電阻，而且鐵芯損失少的電感器，該磁心包含混合粉末與絕緣性材料之混合物固化而成者，該混合粉末係由90~98mass%之非晶質軟磁性粉末與2~10mass%之結晶質軟磁性粉末之配合比構成的混合粉末。

[先行技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]特開2010-118486號公報

最近，使用壓粉鐵芯的電感器等之電子/電氣元件要求能適應動作頻率之高頻化。但是，專利文獻1中，針對使用磁心(壓粉鐵芯)的環形鐵芯之鐵芯損失進行評估時之激磁條件僅止於300kHz，在1MHz以上之高頻帶中，含有結晶質軟磁性粉末及非晶質軟磁性粉末的材料是否適合作為磁心(壓粉鐵芯)之材料則完全未論及。

本發明目的在於提供含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，即使在1MHz以上之高頻帶亦具備良好磁氣特性的壓粉鐵芯。本發明課題亦在於提供該壓粉鐵芯之製造方法、具備該壓粉鐵芯的電子/電氣元件及安裝有該電子/電氣元件的電子/電氣機器。

為解決上述課題，本發明人檢討之結果發現，在有效最大磁通密度B_m為15mT之條件下測定的供作為表現鐵損Pcv(單位：kW/m³)對頻率f(單位：kHz)依存性之式中，將該式所使用的2個常數之範圍設 為特定範圍，如此而可以提供即使在1MHz以上之高頻帶亦具備良好磁氣特性的壓粉鐵芯。

依據該發現而完成的發明如下。

本發明之一態樣之壓粉鐵芯，係含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，在有效最大磁通密度B_m為15mT之條件下測定的鐵損Pcv(單位：kW/m³)對頻率f(單位：kHz)依存性，使用2個常數k_h及k_e而以下述式(1)表示時，Pcv=k_h×f×B_m ^1.6+k_e×f²×B_m ² (1)。

上述常數k_h為1.5×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下，而且上述常數k_e為3.0×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下。

藉由設定常數k_h、k_e成為上述範圍內，可使頻率f之上升伴隨的壓粉鐵芯之鐵損Pcv之上升程度平穩。因此，即使成為1MHz以上之高頻，壓粉鐵芯之鐵損Pcv亦不容易變大。

較好是，相對於上述結晶質磁性材料之粉末之含有量與上述非晶質磁性材料之粉末之含有量之總和，上述結晶質磁性材料之粉末之含有量之質量比率在5質量%以上40質量%以下。藉由該質量比率設於上述範圍內，可以更穩定地實現壓粉鐵芯之絕緣電阻之提升或低頻帶之鐵損Pcv之減低。

本發明另一態樣之壓粉鐵芯，係含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，其特徵為：相對於上述結晶質磁性材料之粉末之含有量與上 述非晶質磁性材料之粉末之含有量之總和，上述結晶質磁性材料之粉末之含有量之質量比率在5質量%以上40質量%以下。藉由該質量比率設於上述範圍內，可以更穩定地實現壓粉鐵芯之鐵損Pcv之減低。

上述結晶質磁性材料可以包含：由Fe-Si-Cr系合金、Fe-Ni系合金、Fe-Co系合金、Fe-V系合金、Fe-Al系合金、Fe-Si系合金、Fe-Si-Al系合金、羰基鐵及純鐵構成的群選出的1種或2種以上之材料。

較好是，上述結晶質磁性材料由羰基鐵構成。

上述非晶質磁性材料可以包含：由Fe-Si-B系合金、Fe-P-C系合金及Co-Fe-Si-B系合金構成的群選出的1種或2種以上之材料。

較好是，上述非晶質磁性材料由Fe-P-C系合金構成。

較好是，上述結晶質磁性材料之粉末由施予絕緣處理的材料構成。藉由設於上述範圍內，可以更穩定地實現壓粉鐵芯之絕緣電阻之提升或低頻帶之鐵損Pcv之減低。

有可能較好是，上述非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑(median size)D50在6μm以下。藉由設定該中值粒徑D50成為6μm以下，可以容易減低常數k_e。有可能較好是，上述非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50在5μm以下。藉由設定該中值粒徑D50成為5μm以下， 容易減低高頻帶之鐵損Pcv，容易提升直流重疊特性。

上述壓粉鐵芯可以含有黏結成分，該黏結成分使上述結晶質磁性材料之粉末及上述非晶質磁性材料之粉末，黏結於包含於上述壓粉鐵芯的其他材料。

較好是，上述黏結成分包含以樹脂材料為基礎的成分。

本發明另一態樣，係上述壓粉鐵芯之製造方法，其特徵為：具備藉由包含混合物之加壓成形的成形處理來獲得成形製造物的成形工程，該混合物包含上述結晶質磁性材料之粉末及上述非晶質磁性材料之粉末以及由上述樹脂材料構成的黏結劑成分。藉由該製造方法可以實現更有效率地製造上述壓粉鐵芯。

上述製造方法可以是，藉由上述成形工程獲得的上述成形製造物為上述壓粉鐵芯。或是，具備：熱處理工程，係藉由熱處理對藉由上述成形工程獲得的上述成形製造物進行加熱來獲得上述壓粉鐵芯。

本發明再另一態樣之電子/電氣元件，係具備上述壓粉鐵芯、線圈及連接於上述線圈之各個端部的連接端子者，上述壓粉鐵芯之至少一部分係以位於感應磁場內的方式被配置，該感應磁場係通過上述連接端子使電流流入上述線圈時上述電流所產生者。該電子/電氣元件為電感零件時，依據上述壓粉鐵芯之良好特性，可以兼顧高頻化、良好的直流重疊特性及低損失。

本發明再另一態樣之電子/電氣機器，係安裝 有上述電子/電氣元件的電子/電氣機器，上述電子/電氣元件經由上述連接端子連接於基板。該電子/電氣機器之例，可為具備電源開關電路、電壓昇降電路、平滑電路等之電源裝置或小型行動通信機器等。本發明之電子/電氣機器具有上述電子/電氣元件，因此容易對應小型化．高速化。

上述發明之壓粉鐵芯，即使在1MHz以上之高頻帶亦具良好磁氣特性。又，依據本發明，可以提供上述壓粉鐵芯之製造方法、具備上述壓粉鐵芯的電子/電氣元件及安裝有該電子/電氣元件的電子/電氣機器。

1‧‧‧壓粉鐵芯(環形鐵芯)

10‧‧‧環形線圈

2‧‧‧被覆導電線

2a‧‧‧線圈

2b、2c‧‧‧被覆導電線2之端部

2d、2e‧‧‧線圈2a之端部

20‧‧‧電感零件

3‧‧‧壓粉鐵芯

3a‧‧‧壓粉鐵芯3之安裝面

3b、3c‧‧‧壓粉鐵芯3之側面

4‧‧‧端子部

5‧‧‧空芯線圈

5a‧‧‧空芯線圈5之卷繞部

5b‧‧‧空芯線圈5之引出端部

30‧‧‧收納凹部

40‧‧‧連接端部

42a‧‧‧第1彎曲部

42b‧‧‧第2彎曲部

100‧‧‧安裝基板

110‧‧‧島部

120‧‧‧焊錫層

200‧‧‧噴霧乾燥器裝置

201‧‧‧旋轉子

S‧‧‧漿

P‧‧‧造粒粉

[圖1]本發明一實施形態之壓粉鐵芯之形狀的概念斜視圖。

[圖2]製造造粒粉的方法之一例中使用的噴霧乾燥器裝置及其動作的概念圖。

[圖3]具備本發明一實施形態之壓粉鐵芯的電子/電氣元件即環形鐵芯之形狀的概念斜視圖。

[圖4]具備本發明另一實施形態之壓粉鐵芯的電子/電氣元件即電感零件之全體構成的一部分透視之斜視圖。

[圖5]將圖4所示電感零件安裝於安裝基板上的狀態 之部分正面圖。

[圖6]實施例中鐵損Pcv之頻率依存性之測定結果之曲線圖。

[圖7]表示常數k_h對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖8]表示常數k_e對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖9]100kHz及2MHz中鐵損變化率對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖10]依據表2及4，絕緣電阻對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖11]頻率為100kHz時鐵損Pcv對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖12]頻率為1MHz時鐵損Pcv對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖13]頻率為2MHz時鐵損Pcv對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖14]頻率為3MHz時鐵損Pcv對第一混合比率的依存性之曲線圖。

[圖15]重疊電流施加前(初期)電感L之變化量△L相對於電感L之值L₀的比例(△L/L₀)成為30%時之施加電流值(Isat)對第一混合比率的依存性之曲線圖。

以下詳細說明本發明實施形態。

1.壓粉鐵芯

圖1所示本發明一實施形態之壓粉鐵芯1，其外觀為環狀，含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末。本實施形態之壓粉鐵芯1係藉由具備成形處理的製造方法製造，該成形處理係包含對包含彼等粉末的混合物實施加壓成形者。作為非限定之一例，本實施形態之壓粉鐵芯1含有黏結成分，該黏結成分使結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末，黏結於包含於壓粉鐵芯1的其他材料(可為同種之材料，或異種之材料)。以下，針對彼等成分進行說明。

(1)結晶質磁性材料之粉末

用於提供本發明一實施形態之壓粉鐵芯1所含有結晶質磁性材料之粉末的結晶質磁性材料，只要滿足結晶質(藉由通常之X線繞射測定可以獲得在能界定材料種類之程度下具有明確峰值的繞射光譜)，及強磁性體，則具體的種類無需限定。結晶質磁性材料之具體例，例如可為Fe-Si-Cr系合金、Fe-Ni系合金、Fe-Co系合金、Fe-V系合金、Fe-Al系合金、Fe-Si系合金、Fe-Si-Al系合金、羰基鐵及純鐵。上述結晶質磁性材料可由1種類之材料構成或由複數種類之材料構成。提供結晶質磁性材料之粉末的結晶質磁性材料，較好是由上述材料構成的群選出的1種 或2種以上之材料，彼等之中，較好是含有羰基鐵，由羰基鐵構成的更好。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1所含有的結晶質磁性材料之粉末之形狀不限定。粉末之形狀可為球狀或非球狀。非球狀時可為鱗片狀、橢圓球狀、液滴狀、針狀等具有形狀異方性的形狀，亦可為不具有特別之形狀異方性的不定形。不定形之粉體之例，可為球狀之粉體複數個互相相接結合，或一部分埋設於其他粉體而結合之情況。此種不定形之粉體於羰基鐵中容易觀察。

粉末之形狀可為製造粉末的階段獲得的形狀，亦可為對製造的粉末實施二次加工而獲得的形狀。前者之形狀例如有球狀、橢圓球狀、液滴狀、針狀等，後者之形狀例如有鱗片狀。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1所含有結晶質磁性材料之粉末之粒徑不限定。該粒徑藉由中值粒徑D50(以雷射繞射散射法測定的軟磁性粉末之粒徑之體積分布中體積累積值為50%時之粒徑)界定時，通常設為1μm至20μm之範圍。就提高處理性之觀点，就提高壓粉鐵芯中結晶質磁性材料之粉末之填充密度之觀點等而言，結晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50(本說明書中亦稱為「第一中值粒徑d1」)，較好是設為1μm以上15μm以下，更好是設為1μm以上10μm以下，特別好是設為1μm以上5μm以下。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1中結晶質磁 性材料之粉末的含有量，係依據和壓粉鐵芯1中非晶質磁性材料的含有量間之關係來設定，以使壓粉鐵芯1滿足後述之鐵損Pcv相關條件。

較好是由結晶質磁性材料之粉末之至少一部分被施予絕緣處理的材料構成，更好是由結晶質磁性材料之粉末施予絕緣處理的材料構成。結晶質磁性材料之粉末被施予絕緣處理時，有助於壓粉鐵芯之絕緣電阻之提升。又，不僅高頻帶，在低頻帶亦有可能發生鐵損Pcv減低之傾向。

對結晶質磁性材料之粉末實施絕緣處理之種類不限定。例如可為磷酸處理、磷酸鹽處理、氧化處理等。

結晶質磁性材料之粉末由施予絕緣處理的材料構成時，相對於結晶質磁性材料之粉末的含有量與非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和，結晶質磁性材料之粉末的含有量之質量比率(單位：質量%，本說明書中亦稱為「第一混合比率」)，較好是設為5質量%以上40質量%以下。藉由第一混合比率位於上述範圍內，則於高頻帶及低頻帶中鐵損Pcv有容易減低之傾向。第一混合比率更好是設為5質量%以上35質量%以下，在更好是設為5質量%以上30質量%以下，特別好是設為5質量%以上25質量%以下，極好是設為10質量%以上20質量%以下。

(2)非晶質磁性材料之粉末

用於提供本發明一實施形態之壓粉鐵芯1所含有非晶質磁性材料之粉末的非晶質磁性材料，只要滿足非晶質(藉由一般的X線繞射測定，可以獲得在能界定材料種類之程度下具有明確峰值的繞射光譜)及強磁性體、特別是軟磁性體即可，具體的種類不限定。非晶質磁性材料之具體例，例如可為Fe-Si-B系合金、Fe-P-C系合金及Co-Fe-Si-B系合金。上述非晶質磁性材料可由1種類之材料構成，或由複數種類之材料構成。構成非晶質磁性材料之粉末的磁性材料，較好是由上述材料構成的群選出的1種或2種以上之材料，彼等之中含有Fe-P-C系合金較好，由Fe-P-C系合金構成則更好。

Fe-P-C系合金之具體例，其組成式例如可以Fe_{100-a-b-c-x-y-z-t}Ni_aSn_bCr_cP_xC_yB_zSi_t表示，0原子%≦a≦10原子%，0原子%≦b≦3原子%，0原子%≦c≦6原子%，6.8原子%≦x≦10.8原子%，2.2原子%≦y≦9.8原子%，0原子%≦z≦4.2原子%，0原子%≦t≦7原子%之Fe基非晶質合金。上述組成式中Ni、Sn、Cr、B及Si為任意添加元素。

Ni之添加量a，較好是設為0原子%以上6原子%以下，更好是設為0原子%以上4原子%以下。Sn之添加量b，較好是設為0原子%以上2原子%以下，更好是設為1原子%以上2原子%以下。Cr之添加量c，較好是設為0原子%以上2原子%以下，更好是設為1原子%以上2原子%以下。P之添加量x，亦有可能設為8.8原子 %以上時較好。C之添加量y，亦有可能設為5.8原子%以上8.8原子%以下時較好。B之添加量z，較好是設為0原子%以上3原子%以下，更好是設為0原子%以上2原子%以下。Si之添加量t，較好是設為0原子%以上6原子%以下，更好是設為0原子%以上2原子%以下。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1含有的非晶質磁性材料之粉末之形狀不限定。粉末之形狀之種類係和結晶質磁性材料之粉末時同樣因此省略說明。製造方法之關係上非晶質磁性材料較容易設為球狀或橢圓球狀之情況存在。又，一般而言非晶質磁性材料較結晶質磁性材料硬質，因此將結晶質磁性材料設為非球狀而加壓成形時容易變形，而有可能較好。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1含有的非晶質磁性材料之粉末之形狀，可以是在製造粉末的階段獲得的形狀，或對製造的粉末實施二次加工而獲得的形狀。前者之形狀例如有球狀、橢圓球狀、針狀等，後者之形狀例如有鱗片狀。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1含有的非晶質磁性材料之粉末之粒徑不限定。該粒徑藉由中值粒徑D50界定時通常設為1μm至20μm之範圍。就提高處理性觀點而言，非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50(本說明書中亦稱為「第二中值粒徑d2」)，較好是設為1μm以上，更好是設為2μm以上，特別好是設為3μm以上。

就提高壓粉鐵芯1中非晶質及結晶質之磁性材料之粉 末之填充密度觀點等而言，非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50，較好是設為15μm以下，更好是設為12μm以下，特別好是設為6μm以下。又，欲實現壓粉鐵芯1之高絕緣電阻與低鐵損Pcv時，非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50設為6μm以下時較好之情況存在。就實現壓粉鐵芯1之良好的直流重疊特性與高頻帶中之低鐵損Pcv的觀點而言，非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50設為5μm以下時較好之情況存在。

第一中值粒徑d1與第二中值粒徑d2之關係不限定。一般而言，非晶質磁性材料較結晶質磁性材料硬質，因此，較好是將第一中值粒徑d1設為相對小，使非晶質磁性材料之粉末填充時產生的空隙部容易被結晶質磁性材料之粉末填充。此時，d1/d2較好是設為0.8以下，更好是設為0.5以下。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1中非晶質磁性材料之粉末的含有量，係以壓粉鐵芯1滿足後述之鐵損Pcv之相關條件的方式，依據壓粉鐵芯1中與結晶質磁性材料的含有量之關係加以設定。

(3)鐵損Pcv對頻率依存性

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1中，鐵損Pcv(單位：kW/m³)對頻率f(單位：kHz)依存性係滿足以下之關係。亦即，針對在有效最大磁通密度B_m為15mT之條件下測定的鐵損Pcv對頻率f依存性，使用2個常數k_h及k_e而以下 述式(1)表示時，一方之常數k_h為1.5×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下，而且另一方之常數k_e為3.0×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下。

Pcv=k_h×f×B_m ^1.6+k_e×f²×B_m ² (1)

又，本說明書中，常數k_h、k_e係依據鐵損Pcv在1MHz至3MHz之範圍內對對頻率f依存性算出者。

藉由設定常數k_h、k_e成為上述範圍內，則頻率f之上升伴隨的鐵損Pcv之上升程度呈平穩，即使成為1MHz以上之高頻，鐵損Pcv亦不容易升高。就設定鐵損Pcv對頻率f依存性成為更穩定良好之觀點而言，常數k_h，較好是設為1.0×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下，更好是設為0.8×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下。又，就上述觀點而言，常數k_e，較好是設為2.8×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下，更好是設為2.7×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下。

就設定鐵損Pcv對頻率f依存性成為更穩定良好之觀點而言，常數k_h、k_e之下限無限定。通常，常數k_h在1.0×10^-4kW/m³/kHz/(mT)^1.6以上，常數k_e在1.0×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以上。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1中，結晶質磁性材料之粉末的含有量與非晶質磁性材料之粉末的含有量之關係對上述常數k_h、k_e之影響如下。

基本的傾向是，第一混合比率(結晶質磁性材料之粉末的含有量對結晶質磁性材料之粉末的含有量與 非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和的質量比率)越高，2個常數k_h、k_e之任一亦變高。因此，第一混合比率越高，鐵損Pcv變高之傾向存在。

詳細確認第一混合比率之變化與常數k_h、k_e之變化之關係，獲知該關係為非線性，其傾向為第一混合比率越低越顯著。亦即，第一混合比率在40質量%左右以下時，即使第一混合比率增加，2個常數k_h、k_e之任一之增加程度亦較少。依據上述(1)式，2個常數k_h、k_e越低，即使有效最大磁通密度B_m及頻率f變高鐵損Pcv亦不容易增大。因此，就抑制鐵損Pcv之上升之機能(以下亦稱為「鐵損抑制機能」)而言，第一混合比率低者更能有效發揮該抑制機能。就更能有效發揮該鐵損抑制機能觀點而言，第一混合比率，較好是設為35質量%以下，更好是設為30質量%以下，特別好是設為20質量%以下。又，欲提高直流重疊特性時，第一混合比率較好是設為5質量%以上，更好是設為10質量%以上，特別好是設為15質量%以上。就壓粉鐵芯1兼具備發揮鐵損抑制機能與直流重疊特性之提升觀點而言，第一混合比率，較好是設為5質量%以上40質量%，更好是設為15質量%以上30質量%。

第一混合比率變高時，基本的傾向是鐵損Pcv增加，其增大之傾向具有以下之頻率依存性。亦即，依據第一混合比率為0質量%時(僅有非晶質磁性材料之粉末時)之鐵損Pcv，針對任意之第一混合比率時之鐵損Pc_v 進行規格化而獲得鐵損變化率，該鐵損變化率隨著第一混合比率越變高而變大，但是鐵損變化率之增大程度，隨著頻率越高呈現緩和。如後述實施例所示，2MHz中鐵損變化率之增大對第一混合比率依存性，成為100kHz中鐵損變化率之增大對第一混合比率依存性之一半左右。因此，具備本發明一實施形態之壓粉鐵芯1的電子/電氣元件，在高頻帶使用的用途時越不容易產生鐵損Pcv之影響。

(4)黏結成分

黏結成分，只要是可以將本實施形態之壓粉鐵芯1含有的結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末(本說明書中亦有總稱彼等粉末為「磁性粉末」)予以固定之材料即可，其組成不限定。構成黏結成分的材料，例如可為樹脂材料及樹脂材料之熱分解殘渣(本說明書中總稱彼等為「以樹脂材料為基礎的成分」)等之有機系之材料、無機系之材料等。樹脂材料例如可為丙烯酸樹脂、矽酮樹脂、環氧樹脂、酚樹脂、尿素樹脂、三聚氰胺樹脂等。由無機系之材料構成的黏結成分例如可為水玻璃等玻璃系材料。黏結成分可由一種類之材料構成，或由複數之材料構成。黏結成分可為有機系之材料與無機系之材料之混合體。

黏結成分，通常使用絕緣性之材料。如此則，可以提高壓粉鐵芯1之絕緣性。

2.壓粉鐵芯之製造方法

上述本發明一實施形態之壓粉鐵芯1之製造方法並未特別限定，採用以下說明之製造方法可以更有效製造壓粉鐵芯1。

本發明一實施形態之壓粉鐵芯1之製造方法，係具備以下說明的成形工程，可以更進一步具備熱處理工程。

(1)成形工程

首先，準備混合物，該混合物包含磁性粉末及對壓粉鐵芯1提供黏結成分的成分。提供黏結成分的成分(本說明書中亦稱為「黏結劑成分」)，有可能指黏結成分本身，亦有可能指和黏結成分不同的材料。後者之具體例，例如黏結劑成分為樹脂材料，黏結成分為其熱分解殘渣。

藉由包含該混合物之加壓成形的成形處理可以獲得成形製造物。加壓條件不限定，可以依據黏結劑成分之組成等適當決定。例如黏結劑成分由熱硬化性樹脂構成時，較好是加壓之同時加熱，於模具內進行樹脂之硬化反應。另外，壓縮成形時加壓力高但加熱並非必要條件，而成為短時間之加壓。

以下詳細說明混合物為造粒粉，進行壓縮成形時。造粒粉在處理特性上具有優點，成形時間短可以提升具良好生產性的壓縮成形工程之作業性。

(1-1)造粒粉

造粒粉含有磁性粉末及黏結劑成分。造粒粉中黏結劑成分的含有量未特別限定。該含有量過低時，黏結劑成分難以保持磁性粉末。又，黏結劑成分的含有量過低時，經過熱處理工程獲得的壓粉鐵芯1中，黏結劑成分之熱分解殘渣構成的黏結成分使得複數磁性粉末互相之間難以絕緣。另外，上述黏結劑成分的含有量過高時，經過熱處理工程獲得的壓粉鐵芯1含有的黏結成分的含有量容易變高。壓粉鐵芯1中之黏結成分的含有量變高時，壓粉鐵芯1之磁氣特性容易減低。因此，造粒粉中之黏結劑成分的含有量，相對於造粒粉全體較好是設為0.5質量%以上5.0質量%以下量。就穩定減輕壓粉鐵芯1之磁氣特性降低之可能性之觀點而言，造粒粉中之黏結劑成分的含有量，相對於造粒粉全體較好是設為1.0質量%以上3.5質量%以下量，更好是設為1.2質量%以上3.0質量%以下量。

造粒粉可以含有上述磁性粉末及黏結劑成分以外之材料。此種材料例如可為潤滑劑、矽烷偶聯劑，絕緣性之填料等。含有潤滑劑時，其種類未特別限定。可以是有機系之潤滑劑，也可以是無機系之潤滑劑。有機系之潤滑劑之具體例可為硬脂酸鋅，硬脂酸鋁等之金屬皂。此種有機系之潤滑劑可於熱處理工程氣化，幾乎不殘留於壓粉鐵芯1。

造粒粉之製造方法未特別限定。可以直接混合鍊製提供上述造粒粉的成分，以習知方法將獲得的混煉 物粉碎等來獲得造粒粉，或於上述成分添加分散媒(水為其之一例)調製成為漿，使該漿乾燥藉由粉碎獲得造粒粉。粉碎後進行篩選或分級，對造粒粉之粒度分布進行控制。

由上述漿獲得造粒粉之方法之一例可以是使用噴霧乾燥器之方法。如圖2所示，於噴霧乾燥器裝置200內設置旋轉子201，由裝置上部將漿S朝旋轉子201注入。旋轉子201以特定旋轉數旋轉，於裝置200內部之腔室藉由離心力使漿S成為小滴狀進行噴霧。另於裝置200內部之腔室導入熱風，使小滴狀之漿S含有的分散媒(水)，維持小滴形狀並被揮發。其結果，由漿S形成造粒粉P。由裝置200之下部回收該造粒粉P。旋轉子201之旋轉數、噴霧乾燥器裝置200內所導入之熱風溫度、腔室下部之溫度等各參數適當設定即可。彼等參數之設定範圍之具體例，例如可將旋轉子201之旋轉數設為4000~6000rpm，將噴霧乾燥器裝置200內所導入之熱風溫度設為130~170℃，將腔室下部之溫度設為80~90℃。又，腔室內之氛圍及其壓力亦可以適當設定。其中一例，例如可以將腔室內設為空氣氛圍，其壓力基於與大氣壓之差壓而設為2mmH₂O(約0.02kPa)。所獲得的造粒粉P之粒度分布可以藉由篩選等進一步控制。

(1-2)加壓條件

壓縮成形中加壓條件未特別限定。可以考慮造粒粉之 組成、成形品之形狀等適當設定。造粒粉之壓縮成形時之加壓力過低時，成形品之機械強度減低。因此，成形品之處理性減低，由成形品獲得的壓粉鐵芯1之機械強度減低等問題容易產生。又，壓粉鐵芯1之磁氣特性有可能減低，絕緣性有可能減低。另外，造粒粉之壓縮成形時之加壓力過高時，製作耐該壓力之成形模具會有困難。就穩定減輕壓縮加壓工程對壓粉鐵芯1之機械特性或磁氣特性造成之不良影響，工業上容易大量生產之觀點而言，造粒粉壓縮成形時之加壓力較好是設為0.3GPa以上2GPa以下，更好是設為0.5GPa以上2GPa以下，特別好是設為0.8GPa以上2GPa以下。

壓縮成形可以加熱之同時加壓，或於常溫加壓。

(2)熱處理工程

通過成形工程獲得的成形製造物可以是本實施形態之壓粉鐵芯1，或如以下說明般對成形製造物實施熱處理工程來獲得壓粉鐵芯1。

熱處理工程中，藉由對上述成形工程獲得的成形製造物進行加熱，修正磁性粉末間之距離進行磁氣特性之調整，及緩和成形工程中賦予磁性粉末之變形進行磁氣特性之調整，獲得壓粉鐵芯1。

熱處理工程目的如上述說明在調整壓粉鐵芯1之磁氣特性，因此熱處理溫度等之熱處理條件設為壓粉鐵 芯1之磁氣特性成為最良好者。熱處理條件之設定方法之一例，例如可以是變化成形製造物之加熱溫度，保持昇溫速度及加熱溫度之保持時間等其他條件為一定。

熱處理條件設定時之壓粉鐵芯1之磁氣特性之評估基準未特別限定。評估項目之具體例可以是壓粉鐵芯1之鐵損Pcv。此時，設定成形製造物之加熱溫度以使壓粉鐵芯1之鐵損Pcv成為最低即可。鐵損Pcv之測定條件被適當設定，例如可以是頻率100kHz，最大磁通密度100mT之條件。

熱處理時之氛圍未特別限定。氧化性氛圍時，黏結劑成分之熱分解過度進行之可能性，或磁性粉末之氧化進行之可能性高，因此較好是在氮、氬等惰性氛圍或氫等之還元性氛圍下進行熱處理。

3.電子/電氣元件

本發明一實施形態之電子/電氣元件，係具備上述本發明一實施形態之壓粉鐵芯1，線圈及與該線圈之各個端部連接的連接端子。於此，壓粉鐵芯1之至少一部分配置成為，透過連接端子使電流流入線圈時位於該電流產生的感應磁場內。

此種電子/電氣元件之一例可為圖3所示環形線圈10。環形線圈10，係具備於環狀之壓粉鐵芯(環形鐵芯)1卷繞被覆導電線2而形成的線圈2a。在由卷繞的被覆導電線2構成的線圈2a與被覆導電線2之端部2b、 2c之間所在的導電線之部分中，可以定義線圈2a之端部2d、2e。如上述說明，本實施形態之電子/電氣元件中，構成線圈的構件與構成連接端子的構件可由同一構件構成。

本發明一實施形態之電子/電氣元件，係具備合上述本發明一實施形態之壓粉鐵芯1不同形狀的壓粉鐵芯。此種電子/電氣元件之具體例，可為圖4所示電感零件20。圖4表示本發明一實施形態之電感零件20之全體構成之局部透視之斜視圖。圖4中電感零件20之下面(安裝面)以朝上之姿勢表示。圖5係將圖4所示電感零件20安裝於安裝基板100上的狀態之部分正面圖。

圖4所示電感零件20構成為具備：壓粉鐵芯3，埋入壓粉鐵芯3之內部的作為線圈之空芯線圈5，藉由溶接電連接於空芯線圈5的作為連接端子之一對端子部4。

空芯線圈5係將絕緣被膜導線卷繞成為螺旋狀而形成者。空芯線圈5構成為具有卷繞部5a及由卷繞部5a引出的引出端部5b、5b。空芯線圈5之卷繞數可依必要之電感適當設定。

如圖4所示，壓粉鐵芯3中，在與安裝基板相對的安裝面3a，形成收納端子部4之一部分之收納凹部30。收納凹部30，形成於安裝面3a之兩側，朝壓粉鐵芯3之側面3b、3c開放而形成。

由壓粉鐵芯3之側面3b、3c突出的端子部4之一部 分係朝安裝面3a折彎，而收納於收納凹部30之內部。

端子部4由薄板狀之Cu基材形成。端子部4構成為具有：埋設於壓粉鐵芯3之內部，電連接於空芯線圈5之引出端部5b、5b的連接端部40；及露出壓粉鐵芯3之外面，由上述壓粉鐵芯3之側面3b、3c朝安裝面3a依序折彎形成的第1彎曲部42a及第2彎曲部42b。連接端部40係溶接於空芯線圈5之溶接部。第1彎曲部42a與第2彎曲部42b，係相對於安裝基板100被焊接的焊接部。焊接部，係由端子部4之中之壓粉鐵芯3露出之部分，至少意味著朝向壓粉鐵芯3之外側之表面。

端子部4之連接端部40與空芯線圈5之引出端部5b藉由電阻溶接被接合。

如圖5所示，電感零件20安裝於安裝基板100上。

安裝基板100之表面形成有與外部電路導通之導體圖案，藉由該導體圖案之一部分形成用於安裝電感零件20之一對島部(land)110。

如圖5所示，電感零件20中，安裝面3a朝向安裝基板100側，由壓粉鐵芯3露出外部的第1彎曲部42a與第2彎曲部42b在與安裝基板100之島部110之間經由焊錫層120被接合。

焊接工程，係藉由印刷工程於島部110塗布糊狀之焊錫後，使第2彎曲部42b面對島部110來進行電感零件20之安裝，藉由加熱工程使焊錫溶融。如圖4與 圖5所示，第2彎曲部42b面對安裝基板100之島部110，第1彎曲部42a露出電感零件20之側面3b、3c，魚片狀之焊錫層120被固接於島部110之同時，充分擴展而被固接於焊接部亦即第2彎曲部42b與第1彎曲部42a之雙方之表面。

4.電子/電氣機器

本發明一實施形態之電子/電氣機器，係安裝有具備上述本發明一實施形態之壓粉鐵芯的電子/電氣元件者。此種電子/電氣機器，例如可為電源開關電路、電壓昇降電路、具備平滑電路等之電源裝置或小型行動通信機器等。

電源開關電路、電壓昇降電路、平滑電路等通常隨著小型化而高頻化，損失增大。本發明一實施形態之電子/電氣元件為電感零件20時，可以兼顧高頻化、良好的直流重疊特性及低損失。因此，即使電子/電氣機器進展至小型化．高速化(高頻化)時，亦容易實現和習知同樣之高效率電路，可以不增加電子/電氣機器之消費電力。

以上說明之實施形態，係為容易理解本發明而記載者並非用於限定本發明者。因此，上述實施形態揭示之各要素，亦包含始於本發明技術範圍之全部設計變更或均等物。

例如本發明一實施形態之壓粉鐵芯，係含有 結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末的壓粉鐵芯，可以具備以下特徵：相對於結晶質磁性材料之粉末的含有量與非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和，結晶質磁性材料之粉末的含有量之質量比率在5質量%以上40質量%以下。具備上述特徴的壓粉鐵芯，可以進一步具備上述式(1)之前述特徴(一方之常數k_h為1.5×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下，而且另一方之常數k_e為3.0×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下)。

[實施例]

以下，依據實施例等進一步具體說明本發明，但本發明範圍不限定於彼等實施例等。

(實施例1) (1)Fe基非晶質合金粉末之製作

使用水霧化法(water atomized method)秤量，將Fe_71原子%Ni_6原子%Cr_2原子%P_11原子%C_8原子%B_2原子%構成之組成秤重而獲得的非晶質磁性材料之粉末製作成為磁性粉末。第一混合比率(相對於結晶質磁性材料之粉末的含有量與非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和，結晶質磁性材料之粉末的含有量之質量比率)為0質量%。

使用日機裝社製「Microtrac粒度分布測定裝置MT3300EX」藉由體積分布來測定所獲得的磁性粉末之粒度分布。結果，體積分布中成為50%之粒徑亦即中值粒徑 D50為5μm。

(2)造粒粉之製作

上述磁性粉末取97.2質量部，丙烯酸樹脂及酚樹脂構成的絕緣性黏結材取2~3質量部，及硬脂酸鋅構成的潤滑劑取0~0.5質量部，將彼等混合於作為溶媒之水而獲得漿。

使用圖2所示噴霧乾燥器裝置200於上述條件下對獲得的漿進行造粒，獲得造粒粉。

(3)壓縮成形

將獲得的造粒粉填充於模具，以面壓0.5~1.5GPa進行加壓成形，獲得外徑20mm×內徑12mm×厚度3mm之具有環形狀的成形體。

(4)熱處理

將獲得的成形體載置於氮氣流氛圍之爐內，使爐內溫度由室溫(23℃)起依昇溫速度10℃/分至最適鐵芯熱處理溫度200~400℃為止進行加熱，於該溫度下保持1小時，之後，於爐內進行冷卻至室溫之熱處理，獲得由壓粉鐵芯構成的環形鐵芯。

(實施例2及3)

調製磁性粉末時，將實施例1使用的非晶質磁性材料 之粉末與由施予絕緣處理的羰基鐵構成的結晶質磁性材料之粉末(中值粒徑D50：4.3μm)混合，除了使用第一混合比率在實施例2為10質量%，在實施例3為20質量%之磁性粉末以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

(實施例4)

調製磁性粉末時，除取代實施例1使用的非晶質磁性材料之粉末，改用秤總重之實施例2等所使用的實施絕緣處理的羰基鐵，亦即磁性粉末之第一混合比率設為100質量%以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

(實施例5、6及7)

調製磁性粉末時，將實施例1使用的非晶質磁性材料之粉末與施予絕緣處理的羰基鐵構成的結晶質磁性材料之粉末(中值粒徑D50：4.3μm)混合，除使用第一混合比率為以下之值的磁性粉末以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

實施例5 5質量%

實施例6 15質量%

實施例7 30質量%

(實施例8~12)

調製磁性粉末時，取代實施例2~4使用的結晶質磁性材料之粉末，改用未施予絕緣處理之由羰基鐵構成的結晶 質磁性材料之粉末(中值粒徑D50：4.3μm)，將該結晶質磁性材料之粉末與實施例1調製的非晶質磁性材料之粉末混合，除使用第一混合比率為以下之值的磁性粉末以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

實施例8 5質量%

實施例9 10質量%

實施例10 20質量%

實施例11 30質量%

(實施例12)

調製磁性粉末時，取代實施例1使用的非晶質磁性材料之粉末，使用秤總重之實施例8等所使用的未實施絕緣處理的羰基鐵，亦即磁性粉末之第一混合比率設為100質量%以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

(實施例13)

除中值粒徑D50為6μm以外均和實施例1之製造方法同樣調製非晶質磁性材料之粉末。使用該非晶質磁性材料之粉末，和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

(實施例14及15)

將實施例13調整的中值粒徑D50為6μm之非晶質磁性材料之粉末與實施例2等使用的施予絕緣處理的羰基鐵構成的結晶質磁性材料之粉末(中值粒徑D50：4.3μm) 混合，除使用第一混合比率為以下之值的磁性粉末以外，均和實施例1同樣，製造環形鐵芯。

實施例14 10質量%

實施例15 20重量%

(試驗例1)鐵損Pcv之測定

針對在實施例1~15所製作的環形鐵芯分別於1次側卷繞15次、於2次側卷繞10次被覆銅線獲得的環形線圈，使用BH分析儀(岩崎通信機社製「SY-8218」)，在有效最大磁通密度B_m設為15mT之條件下，測定鐵損Pcv(單位：kW/m³)對頻率之依存性(測定頻率範圍：100kHz~3MHz)。其結果之一部分如表1所示。由上述條件下測定的各鐵損Pcv中1~3MHz之範圍之頻率依存性之結果求出2個常數k_h、k_e。結果如表2~4所示。又，表2~4中，依據第一混合比率低的實施例至第一混合比率高的實施例之順序並列表示。又，如實施例1般為求對比之容易而以複數次表示之實施例存在。表2~4所示的100kHz、1MHz、2MHz及3MHz之各鐵損Pcv，係在有效最大磁通密度B_m分別設為100mT、25mT、15mT及15mT之條件下測定之結果。

(試驗例2)導磁率之測定

針對在實施例製作的環形鐵芯分別於1次側卷繞40次、於2次側卷繞10次被覆銅線獲得的環形線圈，使用 阻抗分析儀(HP社製「4192A」)，於100kHz之條件下，使初導磁率μ與直流電流重疊，測定直流施加磁場為5500A/m時之相對導磁率μ5500。結果如表2~4所示。

(試驗例3)直流重疊特性之測定

使用由實施例製作的環形鐵芯形成之環形線圈，依據JIS C2560-2，使直流電流重疊於環形線圈。藉由電感L相對於重疊電流之施加前(初期)之電感L之值L₀的變化量△L之比例(△L/L₀)成為30%時之施加電流值Isat(單位：A)，對直流重疊特性進行評估。結果如表2~4所示。

(試驗例4)絕緣電阻之測定

藉由表面2端子法測定依實施例製作的環形鐵芯之絕緣電阻(單位：Ω)。結果如表2及4所示。

圖6~15係以曲線表示上述結果者。具體言之，圖6表示實施例中鐵損Pcv之頻率依存性之測定結果之曲線圖。圖7表示常數k_h對第一混合比率的依存性之曲線圖。圖8表示常數k_e對第一混合比率的依存性之曲線圖。圖9表示100kHz及2MHz中鐵損變化率(以第一混合比率為0質量%時之鐵損Pcv來規格化任意之第一混合比率中鐵損Pcv而成之值)對第一混合比率的依存性之曲線圖。又，圖9中鐵損變化率係於環形鐵芯分別於於1次側卷繞40次，於2次側卷繞10次被覆銅線，針對100kHz者以B_m=100mT進行測定，針對2MHz者以B_m=15mT進行測定者。圖10係絕緣電阻對第一混合比率的依存性之曲線圖。圖11~14表示頻率分別為100kHz(圖11)、1MHz(圖12)、2MHz(圖13)及3MHz(圖14)時鐵損Pcv對第一混合比率的依存性之曲線圖。又，測定時之B_m如各曲線圖內所示，100kHz時為100mT，1MHz時為25mT，及2MHz時為15mT。圖15表示電感L對於重疊電流施加前(初期)之電感L之值L₀的變化量△L之比例(△L/L₀)成為30%時，的施加電流值(Isat)對第一混合比率的依存性之曲線圖。

依據表1~4及圖6~15可以理解以下之事項。

(A)含有以滿足上述式(1)的方式而調製之磁性粉末的壓粉鐵芯，在廣頻帶中，特別在1MHz以上之高頻帶中具有良好的磁氣特性(鐵損Pcv、初導磁率、直流重疊特性)。

(B)由圖7及圖8可知第1混合比率在30重量%以下時可以維持低值之k_e、k_h，20重量%以下時成為更低值。因此，可以確認第1混合比率在30重量%以下，較好是20重量%以下時，具有可以抑制高頻帶中鐵損Pcv之增大之效果。反之第1混合比率大於30重量%時k_e、k_h有上升之傾向，結果，高頻帶中鐵損Pcv大幅增大。又，由圖15可知第1混合比率大於10重量%時施加電流值Isat上升，15重量%以上時變為更大。

(C)磁性粉末之第一混合比率變高時鐵損Pcv增加之基本傾向存在，但頻率越高，即使第一混合比率增高時鐵損Pcv亦難以增加。此一傾向可由圖9確認。依據圖9，100kHz時，第一混合比率為10%時鐵損變化率成為2.5，第一混合比率為20%時鐵損變化率為3.6，相對於此，2MHz時，即使第一混合比率為20%鐵損變化率之增加僅止於1.4左右。因此，具有本實施形態之壓粉鐵芯的電子/電氣元件使用於高頻電路時效果變為更顯著。又，小型輕量之電子/電氣機器中電子電路具有高頻化傾向，亦適約於行動用之DC-DC轉換器等。

(D)如圖10所示，和使用含有未實施絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時比較，使用含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時，壓粉鐵芯之絕緣電阻有變高之傾向。

(E)如圖11所示，和使用含有未實施絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時比較，使用含 有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時，低頻帶中鐵損Pcv較少。此點由圖7所示常數k_h之頻率依存性亦可以理解。

(F)由圖8所示常數k_e之頻率依存性可知，使用含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時，和使用含有未實施絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時可以獲得同等之結果。依據該結果可以想定，使用含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時，和使用含有未實施絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時，雙方在高頻帶中鐵損Pcv相同。但是，如圖12~14所示，和使用含有未實施絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時比較，使用含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之粉末的磁性粉末時在高頻帶中之鐵損Pcv較少。

(G)在磁性粉末含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料之中，和磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50為6μm時比較，磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50為5μm時，高頻帶中鐵損Pcv有變低之傾向(圖12~14)。該傾向越是高頻越顯著。又，和使用中值粒徑D50為6μm之非晶質磁性材料之粉末時比較，使用中值粒徑D50為5μm之非晶質磁性材料之粉末時直流重疊特性顯現良好之傾向(圖15)。另一方面，磁性粉末含有施予絕緣處理的結晶質磁性材料時，和磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑 D50為5μm時比較，磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50為6μm時絕緣電阻有變高之傾向(圖10)。因此，可以確認依據本實施例，對應於壓粉鐵芯要求之特性，對磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50進行控制為有效者。

(H)由以上之結果可知，不論實施絕緣處理否，藉由使用由非晶質磁性材料之粉末及結晶質磁性材料之粉末構成的磁性粉末，可以減少高頻帶中鐵損Pcv。又，可以確認使用結晶質磁性材料為由實施絕緣處理之材料構成的磁性粉末時，即使低頻帶中鐵損Pcv亦變小。另外，可以確認藉由對磁性粉末含有的非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50進行控制，可以調整壓粉鐵芯之磁氣特性或電氣特性。

[產業上之可利用性]

使用本發明之壓粉鐵芯的電子/電氣元件，其適合使用於油電混合動力車等之升壓電路或發電、變電設備使用的電抗器、變壓器或扼流圈等。

1‧‧‧壓粉鐵芯(環形鐵芯)

Claims (16)

1. 一種壓粉鐵芯，係含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末者，其特徵為：使用2個常數k_h及k_e而以下述式(1)，針對在有效最大磁通密度B_m為15mT之條件下測定的鐵損Pcv(單位：kW/m³)對頻率f(單位：kHz)依存性予以表示時，Pcv=k_h×f×B_m ^1.6+k_e×f²×B_m ² (1)上述常數k_h為1.5×10^-3kW/m³/kHz/(mT)^1.6以下，而且上述常數k_e為3.0×10^-7kW/m³/(kHz)²/(mT)²以下。
2. 如申請專利範圍第1項之壓粉鐵芯，其中相對於上述結晶質磁性材料之粉末的含有量與上述非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和，上述結晶質磁性材料之粉末的含有量之質量比率在5質量%以上40質量%以下。
3. 一種壓粉鐵芯，係含有結晶質磁性材料之粉末及非晶質磁性材料之粉末者，其特徵為：相對於上述結晶質磁性材料之粉末的含有量與上述非晶質磁性材料之粉末的含有量之總和，上述結晶質磁性材料之粉末的含有量之質量比率在5質量%以上40質量%以下。
4. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯，其中上述結晶質磁性材料包含：由Fe-Si-Cr系合金、Fe- Ni系合金、Fe-Co系合金、Fe-V系合金、Fe-Al系合金、Fe-Si系合金、Fe-Si-Al系合金、羰基鐵及純鐵構成的群選出的1種或2種以上之材料。
5. 如申請專利範圍第4項之壓粉鐵芯，其中上述結晶質磁性材料由羰基鐵構成。
6. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯，其中上述非晶質磁性材料包含：由Fe-Si-B系合金、Fe-P-C系合金及Co-Fe-Si-B系合金構成的群選出的1種或2種以上之材料。
7. 如申請專利範圍第6項之壓粉鐵芯，其中上述非晶質磁性材料由Fe-P-C系合金構成。
8. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯，其中上述結晶質磁性材料之粉末由施予絕緣處理的材料構成。
9. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯，其中上述非晶質磁性材料之粉末之中值粒徑D50在6μm以下。
10. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯，其中含有黏結成分，該黏結成分使上述結晶質磁性材料之粉末及上述非晶質磁性材料之粉末，黏結於包含於上述壓 粉鐵芯的其他材料。
11. 如申請專利範圍第10項之壓粉鐵芯，其中上述黏結成分含有以樹脂材料為基礎的成分。
12. 一種壓粉鐵芯之製造方法，係申請專利範圍第11項之壓粉鐵芯之製造方法，其特徵為：具備藉由包含混合物之加壓成形的成形處理來獲得成形製造物的成形工程，該混合物包含上述結晶質磁性材料之粉末及上述非晶質磁性材料之粉末以及由上述樹脂材料構成的黏結劑成分。
13. 如申請專利範圍第12項之壓粉鐵芯之製造方法，其中藉由上述成形工程獲得的上述成形製造物為上述壓粉鐵芯。
14. 如申請專利範圍第12項之壓粉鐵芯之製造方法，其中具備：熱處理工程，係藉由熱處理對藉由上述成形工程獲得的上述成形製造物進行加熱來獲得上述壓粉鐵芯。
15. 一種電子/電氣元件，係具備如申請專利範圍第1至3項中任一項之壓粉鐵芯、線圈及連接於上述線圈之各個端部的連接端子者，上述壓粉鐵芯之至少一部分係以位於感應磁場內的方式被配置，該感應磁場係通過上述連接端子使電流流入上述線圈時上述電流所產生者。
16. 一種電子/電氣機器，係安裝有如申請專利範圍第15項之電子/電氣元件的電子/電氣機器，上述電子/電氣元件經由上述連接端子連接於基板。