TW201525146A - 轉爐操作監視方法及轉爐操作方法 - Google Patents

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Abstract

本發明在經由頂吹噴槍頂吹氧化性氣體而實施熔鐵的脫碳精煉時，抑制熔融鐵的波動，並抑制熔融鐵的飛濺以及由此引起的鐵良率的降低。本發明的轉爐操作監視方法在對轉爐內的熔鐵5自頂吹噴槍3噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口4向熔鐵中吹入氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中監視藉由測定轉爐2的振動，並對所述測定值進行頻率解析而求出的所述轉爐的振動的頻率。

Description

轉爐操作監視方法及轉爐操作方法
本發明是有關於一種在自頂吹噴槍(top blowing lance)將氧化性氣體(oxidizing gas)噴出至轉爐內的熔鐵(molten pig iron)，而由熔鐵製造熔鋼(molten steel)的轉爐操作中的操作監視方法及操作方法，詳細而言，是有關於可減少附著於爐口或爐壁等的鐵屑及作為粉塵等噴出至爐外的鐵屑的轉爐操作監視方法及轉爐操作方法。
轉爐中的熔鐵的脫碳精煉(decarburization refining)中，就提高轉爐的生產性的觀點而言採用提高每單位時間的氧氣供給速度的操作，隨之，作為粉塵等飛濺至爐外的鐵屑、以及附著及/或堆積於爐口附近或爐壁的鐵屑增加。所述鐵屑最終加以回收而再次用作鐵源，但若所述鐵屑的量變多，則會導致所附著的鐵屑的除去及所飛濺的鐵屑的回收所需要的處理成本的增加及轉爐的運轉率的降低。因此減少所述鐵屑成為應解決的重要的課題之一。
因此，關於轉爐中的脫碳精煉中的粉塵的產生及抑制， 自先前以來進行了大量的檢討、研究。其結果，明白關於粉塵的產生機制大致分為如下兩種：[1]因泡沫破裂(bubble burst)(隨著噴濺(spitting)及/或CO氣體氣泡自熔鐵面的脫離而鐵粒(iron particle)飛濺的現象等)引起的產生機制，以及[2]因煙霧化(高溫下的鐵原子的蒸發)引起的產生機制，且隨著脫碳精煉的進行而各產生量及產生比例發生變化。
此外，在轉爐等精煉反應容器中，爐內的熔鐵及由所述熔鐵製造的熔鋼會因自頂吹噴槍供給的精煉用氣體或自底吹鼓風口(bottom blowing tuyere)供給的攪拌用氣體而波動(fluctuation)。精煉反應容器由於爐口部分開口，因此精煉反應容器不會因與波動的共振而破損。然而，存在以下的可能性：隨著熔鐵或由所述熔鐵製造的熔鋼的波動而熔融鐵(molten metal)的飛濺增大，使因所述的泡沫破裂引起的粉塵的產生起源增加及使鐵屑在爐口附近或爐壁的附著及/或堆積增加。另外，在熔鐵的脫碳精煉中，熔鐵進行脫碳精煉而變為熔鋼，但在脫碳精煉的中途難以區別表示熔鐵與熔鋼，而且亦繁雜。因此，在本說明書中，將熔鐵與熔鋼匯總表示為「熔融鐵(molten metal)」。在熔鐵與熔鋼的區別明確時，表示為「熔鐵」或「熔鋼」。
本發明者等人為了確認伴隨著波動的熔融鐵的飛濺的有無，而調查轉爐等圓筒容器的固有振動頻率為何種程度。非專利文獻1中藉由解析而求出轉爐等圓筒容器的固有振動頻率，根據非專利文獻1，圓筒容器的固有振動頻率根據圓筒容器的內徑與 圓筒容器內的浴深度(bath depth)由下述(1)式給出。
其中，在(1)式中，fcalc為固有振動頻率(Hz)，g為重力加速度(9.8m/s2)，D為圓筒容器的內徑(m)，H為圓筒容器內的浴深度(m)，k為值為1.84的常數，π為圓周率。
另一方面，根據非專利文獻2，測定出商業規模的轉爐中的熔融鐵的波動所致的振動頻率為0.3Hz~0.4Hz左右。所述測定值與由(1)式算出的轉爐的固有振動頻率(fcalc)大致一致。
即可知，在商業規模的轉爐中，可因所收納的熔融鐵的共振引起浴面波動。因此，由於所述波動，而在轉爐中的熔鐵的脫碳精煉中，使因泡沫破裂引起的粉塵的產生起源增加及使鐵屑在爐壁或爐口附近的附著及/或堆積增加的可能性極高。
現有技術文獻
非專利文獻
非專利文獻1：生產研究、第26卷(1974)第3期、第119頁-第122頁
非專利文獻2：川崎製鐵技報、第19卷(1987)第1期、第1頁-第6頁
本發明鑒於所述情況而成，其目的是提供一種轉爐操作監視方法及轉爐操作方法，所述轉爐操作監視方法在經由頂吹噴槍頂吹氧化性氣體而實施熔鐵的脫碳精煉時，可抑制熔融鐵的波動，並抑制熔融鐵的飛濺及由此引起的鐵良率的降低。
用以解決所述課題的本發明的主旨如以下所述。
[1]一種轉爐操作監視方法，其在對轉爐內的熔鐵自頂吹噴槍噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口向熔鐵中吹入氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中監視藉由測定所述轉爐的振動，並對所述測定值進行頻率解析而求出的所述轉爐的振動的頻率。
[2]如所述[1]所記載之轉爐操作監視方法，其中藉由對所述測定值進行高速傅立葉變換，而求出所述轉爐的振動的頻率。
[3]一種轉爐操作方法，其在對轉爐內的熔鐵自頂吹噴槍噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口向熔鐵中吹入氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中藉由測定所述轉爐的振動，並對所述測定值進行頻率解析而求出所述轉爐的振動的頻率，以所求出的轉爐振動的頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)大於由下述(1)式算出的轉爐的固有振動頻率(fcalc)的方式，調整自頂吹噴槍噴出的氧化性氣體的流量、頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者。
其中，在(1)式中，fcalc為固有振動頻率(Hz)，g為重力加速度(9.8m/s2)，D為轉爐的熔鐵收納部的內徑(m)，H為轉爐內的浴深度(m)，k為值為1.84的常數，π為圓周率。
[4]如所述[3]所記載之轉爐操作方法，其中藉由對所述測定值進行高速傅立葉變換，而求出所述轉爐的振動的頻率。
根據本發明，由於在脫碳精煉中即時(real time)監視因轉爐內熔融鐵的波動引起的振動的頻率，因此可預測因熔融鐵的波動引起的熔融鐵的飛濺的有無。另外，此時，當以轉爐的振動的頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)大於轉爐的固有振動頻率(fcalc)的方式，調整自頂吹噴槍供給的氧化性氣體的流量、頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者時，可抑制轉爐內熔融鐵的波動，並減輕熔融鐵向爐外飛濺而抑制鐵良率的降低。
1‧‧‧轉爐設備
2‧‧‧轉爐
3‧‧‧頂吹噴槍
4‧‧‧底吹鼓風口
5‧‧‧熔鐵
6‧‧‧加速度計感測器
7‧‧‧加速度計本體
8‧‧‧控制用計算機
9‧‧‧噴槍高度控制裝置
10‧‧‧氧氣流量控制裝置
11‧‧‧氧氣噴流
12‧‧‧平衡軸
12a‧‧‧凸緣
13‧‧‧氧氣供給管
14‧‧‧冷卻水供給管
15‧‧‧冷卻水排出管
圖1是可測定脫碳精煉中的轉爐的振動且適合於實施本發明的轉爐設備的概略圖。
圖2是表示無因次化噴槍高度(L/de)、與轉爐振動頻率中振 幅變為最大的頻率(fobs)的關係的圖。
圖3是表示頂吹氧氣流量、與轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)的關係的圖。
圖4是表示平均粉塵產生速度、與轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)的關係的圖。
以下，對本發明進行具體地說明。首先，對達成本發明的原委進行說明。
本發明者等人對於在對轉爐內的熔鐵中頂吹氧氣等氧化性氣體來進行熔鐵的脫碳精煉時，來自頂吹噴槍的氧化性氣體的流量及噴槍高度對粉塵產生量及原料金屬(iron skull)在爐口或頂吹噴槍的附著量所造成的影響進行了試驗、檢討。具體而言，使用在自頂吹噴槍噴出氧化性氣體的同時可自爐底部的底吹鼓風口吹入攪拌用氣體的5噸容量規模的轉爐，一邊測定此時的轉爐的振動，一邊進行試驗、檢討。作為來自頂吹噴槍的氧化性氣體，使用氧氣(工業用純氧)，作為來自底吹鼓風口的攪拌用氣體，使用氬氣。另外，所謂噴槍高度，是自頂吹噴槍的前端至轉爐內的靜止狀態的熔鐵浴面為止的距離。
圖1表示所述試驗中所使用的可測定脫碳精煉中的轉爐的振動且適合於實施本發明的轉爐設備的概略圖。在圖1中，符號1為轉爐設備、2為轉爐、3為頂吹噴槍、4為底吹鼓風口、5為熔鐵、6為加速度計感測器、7為加速度計本體、8為控制用計 算機、9為噴槍高度控制裝置、10為用以控制自頂吹噴槍噴射的氧氣的流量的氧氣流量控制裝置、11為自頂吹噴槍噴射的氧氣噴流、12為轉爐的平衡軸(trunnion shaft)(亦稱為「傾斜軸」(tilt shaft))、13為用以對頂吹噴槍供給氧氣的氧氣供給管、14為用以供給將頂吹噴槍冷卻的冷卻水的冷卻水供給管、15為用以排出將頂吹噴槍冷卻的冷卻水的冷卻水排出管。
作為轉爐2的振動的測定方法，如圖1所示般，在轉爐2的平衡軸12的凸緣12a安裝加速度計感測器6，測定平衡軸12的軸心方向(水平方向)、及與所述軸心方向正交的水平方向的2軸的加速度，並將藉由所述加速度計感測器6而得的測定資料傳送至加速度計本體7。加速度計本體7在記錄自加速度計感測器6輸入的測定資料的同時，使用高速傅立葉變換處理、短時間傅立葉變換處理、維格納(Wigner)分佈等方法，對所輸入的測定資料進行頻率解析而求出轉爐振動的頻率。
藉由加速度計本體7而得的頻率解析資料傳送至控制用計算機8，控制用計算機8以如下方式構成：根據自加速度計本體7輸入的頻率解析資料，對噴槍高度控制裝置9及氧氣流量控制裝置10發送控制訊號。
實驗中，使用設置於頂吹噴槍前端的拉瓦噴嘴(laval nozzle)型噴射噴嘴的噴嘴傾角全為15°，噴嘴個數為4孔、5孔、6孔的3種頂吹噴槍。並且，將頂吹氧氣流量(來自各拉瓦噴嘴的流量的合計。以下相同)設為固定為18Nm3/min，在200mm~900 mm的範圍內對噴槍高度(L)進行各種變更，調查噴槍高度(L)對自轉爐爐口排出的排氣中的粉塵濃度(區分鐵屑粉塵進行測定而得的值。以下相同)所造成的影響。表1表示配置於頂吹噴槍的4孔、5孔、6孔的3種拉瓦噴嘴型噴射噴嘴的形狀。另外，所謂噴射噴嘴的噴嘴傾角，是噴射噴嘴的氧氣噴射方向與頂吹噴槍的軸心方向之間的角度。
另外，在另一實驗中，使用配置有表1所示的4孔、5孔、6孔的3種噴射噴嘴的頂吹噴槍，將噴槍高度(L)設為固定為400mm，在10Nm3/min~24Nm3/min的範圍內對頂吹氧氣流量進行各種變更，調查頂吹氧氣流量對排氣中的粉塵濃度所造成的影響。
在所述試驗中，氧氣的供給是自熔鐵中的碳濃度為4.0質量%的時點開始，持續至熔融鐵中的碳濃度變為0.05質量%的時點為止。另外，在所述試驗中，不對噴槍高度控制裝置9及氧氣流量控制裝置10傳送控制訊號，而直接將噴槍高度(L)及氧氣流量設為初始的設定值。
圖2中按照噴嘴個數分別表示：藉由噴槍高度(L)除 以表1所示的噴嘴出口直徑(de)而無因次化的無因次化噴槍高度(L/de)、與轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)的關係。此處，振幅變為最大的頻率(fobs)是在平衡軸12的軸心方向(水平方向)、及與軸心方向正交的水平方向的2軸中所測定的加速度中振幅變為最大的頻率。具體而言，求出2軸的合成時的振幅變為最大的頻率。圖中的直線是由下述(1)式計算的轉爐的固有振動頻率(fcalc)，5噸規模的轉爐2的固有振動頻率(fcalc)為0.58Hz。
其中，在(1)式中，fcalc為固有振動頻率(Hz)，g為重力加速度(9.8m/s2)，D為轉爐的熔鐵收納部的內徑(m)，H為轉爐內的浴深度(m)，k為值為1.84的常數，π為圓周率。此處，轉爐的熔鐵收納部的內徑是收納熔鐵的各部位的內徑的平均值，浴深度是自轉爐內底至轉爐內的靜止狀態的熔鐵浴面為止的距離。
根據圖2明確可知，轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)隨著無因次化噴槍高度(L/de)即噴槍高度(L)的增加而減少。另外可知，振幅變為最大的頻率(fobs)與轉爐的固有振動頻率(fcalc)一致的無因次化噴槍高度(L/de)因噴嘴個數不同 而不同，在4孔~6孔噴嘴的比較中，在4孔噴嘴時，振幅變為最大的頻率(fobs)與固有振動頻率(fcalc)一致的無因次化噴槍高度(L/de)最小。
另外，圖3中按照噴嘴個數分別表示：頂吹氧氣流量、與轉爐振動頻率中振輻變為最大的頻率(fobs)的關係。圖中的直線為由(1)式計算的轉爐的固有振動頻率(fcalc)，如上所述般，5噸規模的轉爐2的固有振動頻率(fcalc)為0.58Hz。
根據圖3明確可知，轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)隨著頂吹氧氣流量的增加而減少。另外，振幅變為最大的頻率(fobs)與轉爐的固有振動頻率(fcalc)一致的頂吹氧氣流量不受噴嘴個數不同的影響，在4孔~6孔噴嘴中，未發現因噴嘴個數引起的差異。
另外，圖4及表2中按照噴嘴個數分別表示：根據排氣中的平均粉塵濃度求出的平均粉塵產生速度、與脫碳精煉中的轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)的關係。此處，平均粉塵產生速度藉由下述(2)式進行定義。
平均粉塵產生速度(kg/(min．熔鐵噸))=排氣中的粉塵濃度(kg/Nm3)×排氣流量(Nm3/(min．熔鐵噸))…(2)
根據圖4及表2明確可知，平均粉塵產生速度隨著轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)的增加而降低，但在振幅變為最大的頻率(fobs)相同時，在4孔~6孔噴嘴的比較中，4孔噴嘴時的平均粉塵產生速度最小。此處，應注意的事項是：在4孔~6孔噴嘴的任一頂吹噴槍中，以振幅變為最大的頻率(fobs)成為固有振動頻率(fcalc)即0.58Hz為界，平均粉塵產生速度急遽地變化，在振幅變為最大的頻率(fobs)大於固有振動頻率(fcalc)時，平均粉塵產生速度降低。
即，發現：在防止因粉塵產生速度的增加引起的鐵良率的降低的方面，重要的是以轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)大於固有振動頻率(fcalc)的方式，調整噴槍高度(L)及 頂吹氧氣流量。
本發明根據所述發現而成，本發明的轉爐操作監視方法以如下為必須條件：在對轉爐內的熔鐵自頂吹噴槍噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口吹入向熔鐵中氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中監視藉由測定所述轉爐的振動，並對所述測定值進行頻率解析而求出的所述轉爐的振動的頻率。
並且，在本發明的轉爐操作方法中，以所監視的轉爐振動中振幅變為最大的頻率(fobs)大於由所述(1)式算出的轉爐的固有振動頻率(fcalc)的方式，調整自頂吹噴槍供給的氧化性氣體的流量、頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者。具體而言，在振幅變為最大的頻率(fobs)與轉爐的固有振動頻率(fcalc)相比為相同或較其變小時，實施減少自頂吹噴槍供給的氧化性氣體流量、或減小頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者。
在圖1所示的轉爐設備1中，藉由加速度計本體7而得的頻率解析資料依序傳送至控制用計算機8，在藉由加速度計本體7解析的振幅變為最大的頻率(fobs)與固有振動頻率(fcalc)相比為相同或較其變小時，控制用計算機8總是以如下方式構成：對噴槍高度控制裝置9發送減小噴槍高度(L)的訊號、或對氧氣流量控制裝置10發送減少氧氣流量的訊號、或發送兩者。
作為自頂吹噴槍3吹入的氧化性氣體，通常為氧氣，但可使用氧氣與稀有氣體的混合氣體、空氣、富含氧氣的空氣等。 本發明中所使用的氧化氣體，是氧氣濃度與空氣相比為相同或其以上的所有含有氧氣的氣體。
另外，在所述試驗中，自底吹鼓風口4吹入惰性氣體，但亦可自底吹鼓風口吹入氧化性氣體。自底吹鼓風口吹入的氧化性氣體不僅發揮出作為脫碳精煉用氧氣的功能，而且亦發揮出作為攪拌用氣體的功能。當然，底吹鼓風口的設置在本發明中並非為必須條件，亦可不自底吹鼓風口吹入氣體。此處，所謂惰性氣體，是氬氣或氦氣等稀有氣體或氮氣。
如以上所說明般，根據本發明，由於在脫碳精煉中實時監視因轉爐內熔融鐵的波動引起的振動的頻率，因此可預測因熔融鐵的波動引起的熔融鐵的飛濺的有無。另外，此時，以轉爐的振動的頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)大於轉爐的固有振動頻率(fcalc)的方式，調整自頂吹噴槍供給的氧化性氣體的流量、頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者時，不僅可抑制轉爐內熔融鐵的波動，減輕熔融鐵向爐外飛濺而抑制鐵良率的降低，而且可削減粉塵的回收所需要的費用及時間，而提高轉爐的生產性。
實施例
使用與圖1所示的轉爐相同形狀的容量為300噸的頂底吹轉爐(氧氣頂吹、攪拌用氣體底吹)進行脫碳精煉。所使用的頂吹噴槍是在前端部將噴嘴傾角設為14°，且相對於頂吹噴槍的軸心而在同一圓周上以等間隔配置相同形狀的5個拉瓦噴嘴型噴射噴嘴者。噴射噴嘴的喉部直徑(dt)為73.6mm，噴射噴嘴的出口 直徑(de)為78.0mm。
將廢鐵裝入至頂底吹轉爐後，實施預脫燐處理，將溫度為1255℃~1280℃的熔鐵裝入至頂底吹轉爐。繼而，一邊自底吹鼓風口向熔鐵中吹入氬氣作為攪拌用氣體，一邊自頂吹噴槍向熔鐵浴面噴出氧氣，而開始脫碳精煉。廢鐵的裝入量以脫碳精煉結束時的熔鋼溫度為1650℃的方式進行調節。將所使用的熔鐵的化學成分表示於表3。
在脫碳精煉中自爐上料斗(未圖示)投入作為造渣劑的生石灰，進行脫碳精煉直至熔融鐵中的碳濃度變為0.05質量%為止。生石灰以在爐內所生成的渣的鹼度(質量%CaO/質量%SiO2)為2.5的方式調整其添加量。
另外，如圖1所示般在轉爐的平衡軸12設置加速度計感測器6，測定平衡軸的軸心方向及與軸心方向正交的水平方向的2軸的加速度。在藉由加速度計本體7記錄所得的加速度訊號的同時，進行高速傅立葉變換處理，並實時實施轉爐振動的頻率解析，將所述頻率解析資料傳送至控制用計算機8。控制用計算機根據所接收的頻率解析資料，使噴槍高度控制裝置9及氧氣流量控制裝置10以如下方式運轉(本發明例)。
即，相對於由(1)式計算的固有振動頻率(fcalc)，轉爐振動頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)相同或較其變小時，首先，使噴槍高度控制裝置運轉，在基準位置至最大減小500mm的範圍內控制噴槍高度。在所述操作中，當振幅變為最大的頻率(fobs)不大於固有振動頻率(fcalc)時，使氧氣流量控制裝置運轉，降低頂吹氧氣流量至振幅變為最大的頻率(fobs)大於固有振動頻率(fcalc)為止。另外，由(1)式計算的轉爐的固有振動頻率(fcalc)為0.29Hz。
另外，為了比較，轉爐設備與操作方法依照所述的本發明例，但在不使噴槍高度控制裝置及氧氣流量控制裝置運轉的情況下，而進行脫碳精煉(比較例)。
本發明例及比較例中，頂吹氧氣流量、底吹氣體流量、及無因次化噴槍高度(L/de)均根據熔鐵中的碳濃度如表4所示般進行設定。即，以熔融鐵中的碳濃度為0.4質量%為界，變更頂吹氧氣流量及底吹氣體流量，並變更無因次化噴槍高度(L/de)。
將本發明例及比較例中的操作條件與脫碳精煉結果表 示於表5。
在本發明例中，在精煉中，由於振幅變為最大的頻率(fobs)與固有振動頻率(fcalc)一致，因此頂吹噴槍高度控制裝置及立即運轉，將無因次化噴槍高度(L/de)自34.6變更為29.5。藉此，振幅變為最大的頻率(fobs)上升至0.32Hz。由於為相同的操作方法，因此在比較例中，振幅變為最大的頻率(fobs)亦與固有振動頻率(fcalc)一致，但在比較例中，在不變更操作條件的情況下持續進行脫碳精煉。
其結果是在本發明例與比較例中精煉時間或冶金特性為大致相同的成績，但比較例與本發明例相比，粉塵產生速度變高。另外，表5的粉塵產生速度指數是將比較例中的粉塵產生速度設為1.0時的相對值。
如此可確認，藉由應用本發明能實現提高鐵良率的轉爐操作。
1‧‧‧轉爐設備
2‧‧‧轉爐
3‧‧‧頂吹噴槍
4‧‧‧底吹鼓風口
5‧‧‧熔鐵
6‧‧‧加速度計感測器
7‧‧‧加速度計本體
8‧‧‧控制用計算機
9‧‧‧噴槍高度控制裝置
10‧‧‧氧氣流量控制裝置
11‧‧‧氧氣噴流
12‧‧‧平衡軸
12a‧‧‧凸緣
13‧‧‧氧氣供給管
14‧‧‧冷卻水供給管
15‧‧‧冷卻水排出管

Claims (4)

  1. 一種轉爐操作監視方法，其在對轉爐內的熔鐵自頂吹噴槍噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口向熔鐵中吹入氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中監視藉由測定所述轉爐的振動，並對該測定值進行頻率解析而求出的所述轉爐的振動的頻率。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之轉爐操作監視方法，其中藉由對所述測定值進行高速傅立葉變換，而求出所述轉爐的振動的頻率。
  3. 一種轉爐操作方法，其在對轉爐內的熔鐵自頂吹噴槍噴出氧化性氣體、或自頂吹噴槍噴出氧化性氣體並且自底吹鼓風口向熔鐵中吹入氧化性氣體或惰性氣體而進行熔鐵的脫碳精煉時，在脫碳精煉中藉由測定所述轉爐的振動，並對該測定值進行頻率解析而求出所述轉爐的振動的頻率，以所求出的轉爐振動的頻率中振幅變為最大的頻率(fobs)大於藉由下述(1)式算出的轉爐的固有振動頻率(fcalc)的方式，調整自頂吹噴槍噴出的氧化性氣體的流量、頂吹噴槍的噴槍高度中的任一者或兩者： 其中，在(1)式中，fcalc為固有振動頻率(Hz)，g為重力加 速度(9.8m/s2)，D為轉爐的熔鐵收納部的內徑(m)，H為轉爐內的浴深度(m)，k為值為1.84的常數，π為圓周率。
  4. 如申請專利範圍第3項所述之轉爐操作方法，其中藉由對所述測定值進行高速傅立葉變換，而求出所述轉爐的振動的頻率。
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